CN103692166A - 一种特厚合金钢板的制备方法 - Google Patents

一种特厚合金钢板的制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN103692166A
CN103692166A CN201310707559.3A CN201310707559A CN103692166A CN 103692166 A CN103692166 A CN 103692166A CN 201310707559 A CN201310707559 A CN 201310707559A CN 103692166 A CN103692166 A CN 103692166A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
continuous casting
swing arm
welding
alignment
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201310707559.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN103692166B (zh
Inventor
骆宗安
谢广明
王光磊
王国栋
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shenyang Science And Technology Co Ltd Ansett Materials
Original Assignee
Northeastern University China
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Northeastern University China filed Critical Northeastern University China
Priority to CN201310707559.3A priority Critical patent/CN103692166B/zh
Publication of CN103692166A publication Critical patent/CN103692166A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN103692166B publication Critical patent/CN103692166B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
    • B23K15/0013—Positioning or observing workpieces, e.g. with respect to the impact; Aligning, aiming or focusing electronbeams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
    • B23K15/0033—Preliminary treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
    • B23K15/06—Electron-beam welding or cutting within a vacuum chamber
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
    • B21B2001/386—Plates

Abstract

本发明属于冶金技术领域，特别涉及一种特厚合金钢板的制备方法。本发明是对两块长宽尺寸相匹配的合金钢连铸板坯进行表面处理，然后在翻钢机给钢摆臂上叠合和对齐，然后送入真空室采用双电子枪结构进行焊接，当待复合的连铸板坯碳当量＜0.3%时，前端电子枪从板坯的端部开始焊接，后端电子枪从坯料中间处开始焊接，当待复合的连铸板坯碳当量≥0.3%时，两把电子枪间的距离缩短，前端电子枪将电子束调整为散焦模式，对焊缝进行预热，后端的电子枪随后进行焊接，对焊接完成的板坯进行加热轧制，得到特厚合金钢板。本发明的技术方案确保了待复合连铸坯之间的复合界面完全对齐，提高了合金特厚板的成品率。

Description

一种特厚合金钢板的制备方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，特别涉及一种特厚合金钢板的制备方法。
背景技术
向普通的碳锰钢中添加一定量的合金元素（包括铬、镍、钼、铜、铌、钒、钛等一种或多种同时添加）后，可获得具有优异的高温力学性能、抗高温氧化性能、抗蚀性能、耐低温和无磁性等不同特殊性能的各类合金钢，目前，合金钢被广泛用于石油化工、煤转化、核电、汽轮机缸体、火电和军事等领域。这其中，高级别的模具钢以及高温耐热用钢等特殊合金钢的特厚板（厚度≥100 mm）有非常大的市场缺口和极高的附加值，目前几乎全部依赖于从国外进口。
目前，生产合金特厚钢板主要采用铸锭法和电渣重熔法。模铸法具有内部组织洁净度高和可以生产大尺寸铸锭的优点，这种轧制方法尽管可以保证一定的压缩比，但是由于模铸工艺的先天性缺陷存在一系列问题，如大型模铸钢锭内部偏析很难避免，质量无法保证，以及钢锭浇注工序长能耗大，还对环境造成一定污染，并且轧制成材率低，一般不超过70％；电渣重熔法可得到具有更高洁净度的内部组织和消除铸锭心部偏析，其原料为电渣重熔法生产的大型坯锭，具有非常高的内部质量，但是这种生产工艺效率低，需将钢坯二次熔化，消耗大量能源，生产成本过高。
真空轧制复合技术是上世纪80年代，日本的JFE钢铁公司发明的一种制备特厚钢板的技术。该技术通过电子束将表面处理过的两块或多块叠合的连铸板坯在高真空度的真空室内进行焊接封装，使复合界面保持洁净和高真空，然后通过加热和轧制的方式对焊接封装后的组合连铸坯进行轧制复合，最终实现界面的良好冶金结合。
目前，通过真空轧制复合技术国内一些钢厂已经能制造出高质量的普通低碳钢（Q235）和低强度级别的合金钢（Q345）特厚钢板。然而在利用真空焊接封装具有高碳当量（碳当量≥0.3%）的高强度级别的特厚合金钢板过程中，由于焊缝高的裂纹敏感性，使接头在真空电子束焊接后极容易发生开裂，无法进行后续的轧制复合，最终导致合金特厚板的成品率急剧降低。
发明内容
针对现有真空轧制复合高碳当量的合金特厚钢板存在的问题，本发明提供一种特厚合金钢板的制备方法，目的是不仅对原有的普通碳锰钢和低合金钢连铸坯进行复合轧制制备，还可以有效实现特殊的高碳当量合金钢连铸坯的轧制复合。
实现本发明目的的技术方案按照以下步骤进行：
（1）表面处理：选取两块长宽尺寸相匹配的合金钢连铸板坯，首先用喷丸机对连铸板坯表面进行喷丸，然后将喷丸处理后的连铸板坯通过一个通高频交流电的退磁线圈，使连铸坯的剩磁≤3mT，最后采用铣床加工去除连铸板坯整个待复合界面的锈层和氧化层，使清理后的连铸板坯待复合界面最高点和最低点的高度差≤1mm，侧面的铣削加工深度≥10mm，并留出焊接位置，两块连铸板坯各侧面的单侧尺寸偏差≤5mm；
（2）翻钢和对齐：将两块表面处理后的连铸板坯的待复合界面向上，一块置于翻钢机给钢摆臂上，另一块置于受钢摆臂上，给钢摆臂将连铸板坯托起向受钢摆臂方向转动，同时受钢摆臂向给钢摆臂方向转动，二者同时转到两块板坯叠合后，给钢摆臂停止转动，而受钢摆臂则反方向运动，直至两块叠合的板坯平稳地落在受钢摆臂的固定支架上，此时给钢摆臂回到初始位置，利用受钢摆臂两侧的对齐装置顶在板坯两侧，最终实现两块板坯的叠合和对齐；
（3）电子束焊接：将对齐的板坯吊装至设有缓冲机构的工作平台上，经导轨送入真空室后开始抽真空，当真空室内气压≤1×10-2Pa时采用双电子枪结构进行焊接；
当待复合的连铸板坯碳当量＜0.3%时，前端电子枪从板坯的端部开始焊接，后端电子枪从坯料中间处开始焊接，两把电子枪保持相同的焊接速度，焊接功率5~50Kw，焊接电流为100~800mA；
当待复合的连铸板坯碳当量≥0.3%时，两把电子枪间的距离缩短，前端电子枪将电子束调整为散焦模式，对焊缝进行预热，后端的电子枪随后进行焊接，两把电子枪保持相同的焊接速度，焊接功率5~50Kw，焊接电流为100~800mA；
最终待复合界面四周的全部焊缝实现高真空密封，焊接完成；
（4）加热：将焊接完成的板坯置于加热炉中加热至1000~1350℃，保温30~300min，获得均热后的复合坯料；
（5）轧制：将加热完成的复合坯料用轧机轧制，轧制温度为880~1100℃，轧制速度为0.3~2m/s，总压下率为30~90%，最终获得特厚复合钢板。
其中，所述的翻钢机的给钢摆臂和受钢摆臂分别通过固定支架与给钢油缸和受钢油缸相连，在油缸的驱动下转动；在受钢摆臂两侧设有对齐装置，所述的对齐装置由两个对齐油缸和对齐支杆组成，对齐支杆通过对齐支架固定在受钢摆臂上，两个对齐支杆顶在板坯两侧的待复合界面上，在对齐油缸的驱动下支杆推动未对齐钢板缓慢地向前运动直至钢板对齐。
所述的设有缓冲机构的工作平台下方设有四个支撑杆，支撑杆在支撑油缸的驱动下可上下移动，在板坯降落时支撑杆缓慢升起，超过工作平台高度，坯料缓慢落在支撑杆上，而后支撑杆缓慢落下，坯料最终平稳地落在平台上。
与现有技术相比，本发明的特点和有益效果是：
（1）本发明的表面处理步骤中是首先用喷丸机对连铸坯的六个表面进行喷丸，目的是去除连铸坯表面的疏松氧化铁皮，避免在后续的真空电子束焊接过程中污染真空室；然后，将喷丸处理后的连铸坯通过一个通高频交流电的退磁线圈，使连铸坯的剩磁≤3mT，目的是避免剩磁造成电子束偏移而影响焊接质量；最后，用大型龙门铣床将连铸坯的整个待复合表面的锈层和氧化层去除，使得整个表面完全露出新鲜金属，便于后续焊接；
（2）本发明的翻钢和对齐步骤充分确保了待复合连铸坯之间的复合界面完全对齐；
（3）本发明的电子束焊接步骤中针对不同碳当量的连铸板坯采用了不同的焊接方式，既节省了焊接时间，避免了因裂纹敏感性，使焊接接头在真空电子束焊接后极容易发生开裂的问题，提高了合金特厚板的成品率。
附图说明
图1是本发明对连铸板坯进行翻钢对齐的示意图之一；
图2是本发明对连铸板坯进行翻钢对齐的示意图之二；
图3是图1的仰视图；
图4是图1的右视图；
其中1-1：连铸板坯；1-2：给钢摆臂；1-3：受钢摆臂；1-4：固定支架；1-5：给钢油缸；1-6：受钢油缸；1-7：对齐支架；1-8：对齐油缸；1-9：对齐支杆；
图5是本发明中设有缓冲机构的工作平台的结构示意图；
其中：2-1：对齐的连铸板坯；2-2：工作平台；2-3：支撑杆；2-4：支撑油缸；2-5：导轨；
图6是本发明中针对不同碳当量的连铸板坯双电子枪焊接的布置图；
其中（a）是针对碳当量≤0.3%的连铸板坯；（b）是针对碳当量＞0.3%的连铸板坯。
具体实施方式
本发明实施例中采用的坯料均为连铸坯。
实施例1
选用S50C模具钢为例，其碳当量~0.7%。
（1）表面处理：选取两块单坯尺寸为3m×2m×200mm的S50C模具钢连铸板坯，首先用喷丸机对连铸板坯表面进行喷丸，然后将喷丸处理后的连铸板坯通过一个通高频交流电的退磁线圈，使连铸坯的剩磁≤3mT，最后采用铣床加工去除连铸板坯整个待复合界面的锈层和氧化层，使清理后的连铸板坯待复合界面最高点和最低点的高度差≤1mm，侧面的铣削加工深度≥10mm，并留出焊接位置，两块连铸板坯各侧面的单侧尺寸偏差≤5mm；
（2）翻钢和对齐：将两块表面处理后的连铸板坯1-1的待复合界面向上，一块置于翻钢机给钢摆臂1-2上，另一块置于受钢摆臂1-3上，给钢摆臂1-2将连铸板坯1-1托起向受钢摆臂1-3方向转动，同时受钢摆臂1-3向给钢摆臂1-2方向转动，二者同时转到两块板坯叠合后，给钢摆臂1-1停止转动，而受钢摆臂1-2则反方向运动，直至两块叠合的板坯平稳地落在受钢摆臂1-3的固定支架1-4上，此时给钢摆臂1-2回复到初始位置，利用受钢摆臂1-3两侧的对齐装置顶在板坯两侧，最终实现两块板坯的叠合和对齐； 
（3）电子束焊接：将对齐的连铸板坯2-1吊装至电子束焊机的工作平台2-2上，设有缓冲机构的工作平台2-2下方设有四个支撑杆2-3，支撑杆2-3在支撑油缸2-4的驱动下可上下移动，在板坯降落时支撑杆2-3缓慢升起，超过工作平台2-2的高度，坯料缓慢落在支撑杆2-3上，而后支撑杆2-3缓慢落下，坯料最终平稳地落在平台上，经导轨2-5送入真空室后开始抽真空，当真空室内气压1×10-2Pa时采用双电子枪结构进行焊接；
如图6（a）所示，AB两把电子枪之间的距离固定保持10mm，前端预热用电子枪为散焦模式，焊接功率36kW，焊接电流600mA，焊接速度200mm/min，聚焦电流500mA；后端电子枪随后进行正常焊接，焊接电流600mA，焊接速度200mm/min，聚焦电流400mA，在两把电子枪的共同作用下完成了复合坯四面焊缝的连接，焊缝质量良好未发生任何开裂；
（4）加热：将焊接完成的板坯置于加热炉中加热至1000℃，保温300min，获得均热后的复合坯料；
（5）轧制：将加热完成的复合坯料用轧机轧制，轧制温度为880℃，轧制速度为2m/s，轧制的压下量分别为360、330、300、280、260、240mm，总的压下率为60%，最终得到厚度为240mm的S50C特厚复合磨具钢，其Z向抗拉强度620MPa。
实施例2
选用15CrMoRH中温临氢钢为例，其碳当量>0.3%。
（1）表面处理：选取两块单坯尺寸为2.5m×1.5m×180mm的15CrMoRH中温临氢钢连铸板坯，首先用喷丸机对连铸板坯表面进行喷丸，然后将喷丸处理后的连铸板坯通过一个通高频交流电的退磁线圈，使连铸坯的剩磁≤3mT，最后采用铣床加工去除连铸板坯整个待复合界面的锈层和氧化层，使清理后的连铸板坯待复合界面最高点和最低点的高度差≤1mm，侧面的铣削加工深度≥10mm，并留出焊接位置，两块连铸板坯各侧面的单侧尺寸偏差≤5mm；
（2）翻钢和对齐：将两块表面处理后的连铸板坯1-1的待复合界面向上，一块置于翻钢机给钢摆臂1-2上，另一块置于受钢摆臂1-3上，给钢摆臂1-2将连铸板坯1-1托起向受钢摆臂1-3方向转动，同时受钢摆臂1-3向给钢摆臂1-2方向转动，二者同时转到两块板坯叠合后，给钢摆臂1-1停止转动，而受钢摆臂1-2则反方向运动，直至两块叠合的板坯平稳地落在受钢摆臂1-3的固定支架1-4上，此时给钢摆臂1-2回复到初始位置，利用受钢摆臂1-3两侧的对齐装置顶在板坯两侧，最终实现两块板坯的叠合和对齐； 
（3）电子束焊接：将对齐的连铸板坯2-1吊装至电子束焊机的工作平台2-2上，设有缓冲机构的工作平台2-2下方设有四个支撑杆2-3，支撑杆2-3在支撑油缸2-4的驱动下可上下移动，在板坯降落时支撑杆2-3缓慢升起，超过工作平台2-2的高度，坯料缓慢落在支撑杆2-3上，而后支撑杆2-3缓慢落下，坯料最终平稳地落在平台上，经导轨2-5送入真空室后开始抽真空，由于该种钢对氢的含量非常敏感，因此需要更高的真空度，所以抽真空至0.7×10-3Pa时采用双电子枪结构进行焊接；
如图6（a）所示，当待复合的连铸板坯碳当量≥0.3%时，两把电子枪之间的距离固定保持10mm，焊接功率20kW，焊接电流500mA，焊接速度150mm/min，聚焦电流500mA；后焊接电流500mA，焊接速度150mm/min，聚焦电流400mA，在两把电子枪的共同作用下完成了复合坯四面焊缝的连接，焊缝质量良好未发生任何开裂；
（4）加热：将焊接完成的板坯置于加热炉中加热至1350℃，保温60min，获得均热后的复合坯料；
（5）轧制：将加热完成的复合坯料用轧机轧制，轧制温度为1100℃，轧制速度为0.3m/s，轧制的压下量分别为360、330、300、270、240、220、200、180、165、150、135、108mm，总的压下率为70%，最终得到厚度为108mm的15CrMoRH中温临氢特厚钢板，其200oC 下的Z向抗拉强度210MPa。
实施例3
选用Q345E的低合金结构钢为例，其碳当量＜0.3%。
（1）表面处理：选取两块单坯尺寸为3m×2m×225mm的Q345E的低合金结构钢连铸板坯，首先用喷丸机对连铸板坯表面进行喷丸，然后将喷丸处理后的连铸板坯通过一个通高频交流电的退磁线圈，使连铸坯的剩磁≤3mT，最后采用铣床加工去除连铸板坯整个待复合界面的锈层和氧化层，使清理后的连铸板坯待复合界面最高点和最低点的高度差≤1mm，侧面的铣削加工深度≥10mm，并留出焊接位置，两块连铸板坯各侧面的单侧尺寸偏差≤5mm；
（2）翻钢和对齐：将两块表面处理后的连铸板坯1-1的待复合界面向上，一块置于翻钢机给钢摆臂1-2上，另一块置于受钢摆臂1-3上，给钢摆臂1-2将连铸板坯1-1托起向受钢摆臂1-3方向转动，同时受钢摆臂1-3向给钢摆臂1-2方向转动，二者同时转到两块板坯叠合后，给钢摆臂1-1停止转动，而受钢摆臂1-2则反方向运动，直至两块叠合的板坯平稳地落在受钢摆臂1-3的固定支架1-4上，此时给钢摆臂1-2回复到初始位置，利用受钢摆臂1-3两侧的对齐装置顶在板坯两侧，最终实现两块板坯的叠合和对齐； 
（3）电子束焊接：将对齐的连铸板坯2-1吊装至电子束焊机的工作平台2-2上，设有缓冲机构的工作平台2-2下方设有四个支撑杆2-3，支撑杆2-3在支撑油缸2-4的驱动下可上下移动，在板坯降落时支撑杆2-3缓慢升起，超过工作平台2-2的高度，坯料缓慢落在支撑杆2-3上，而后支撑杆2-3缓慢落下，坯料最终平稳地落在平台上，经导轨2-5送入真空室后开始抽真空，抽真空至1×10-2Pa Pa时采用双电子枪结构进行焊接；
如图6（b）所示，待复合的连铸板坯碳当量＜0.3%，焊接3m的长边时，两把电子枪之间的距离固定保持1.5m，当焊接2m的短边时，两把电子枪的距离固定保持1m，焊接功率为30kV，焊接电流均为500mA，焊接速度均为300mm/min，聚焦电流均为400mA的条件下，在两把电子枪的共同作用下完成了复合坯四面焊缝的连接，焊缝质量良好未发生任何开裂；
（4）加热：将焊接完成的板坯置于加热炉中加热至1200℃，保温300min，获得均热后的复合坯料；
（5）轧制：将加热完成的复合坯料用轧机轧制，轧制温度为1000℃，轧制速度为1.0m/s，轧制的压下量分别为460、420、380、350、320、290、270、250mm，总的压下率为50%，最终得到厚度为250mm的Q345E的特厚钢板，其Z向抗拉强度530MPa。

Claims (3)

1.一种特厚合金钢板的制备方法，其特征在于按照以下步骤进行：
（1）表面处理：选取两块长宽尺寸相匹配的合金钢连铸板坯，首先用喷丸机对连铸板坯表面进行喷丸，然后将喷丸处理后的连铸板坯通过一个通高频交流电的退磁线圈，使连铸坯的剩磁≤3mT，最后采用铣床加工去除连铸板坯整个待复合界面的锈层和氧化层，使清理后的连铸板坯待复合界面最高点和最低点的高度差≤1mm，侧面的铣削加工深度≥10mm，并留出焊接位置，两块连铸板坯各侧面的单侧尺寸偏差≤5mm；
（2）翻钢和对齐：将两块表面处理后的连铸板坯的待复合界面向上，一块置于翻钢机给钢摆臂上，另一块置于受钢摆臂上，给钢摆臂将连铸板坯托起向受钢摆臂方向转动，同时受钢摆臂向给钢摆臂方向转动，二者同时转到两块板坯叠合后，给钢摆臂停止转动，而受钢摆臂则反方向运动，直至两块叠合的板坯平稳地落在受钢摆臂的固定支架上，此时给钢摆臂回到初始位置，利用受钢摆臂两侧的对齐装置顶在板坯两侧，最终实现两块板坯的叠合和对齐；
（3）电子束焊接：将对齐的板坯吊装至设有缓冲机构的工作平台上，经导轨送入真空室后开始抽真空，当真空室内气压≤1×10-2Pa时采用双电子枪结构进行焊接；
当待复合的连铸板坯碳当量＜0.3%时，前端电子枪从板坯的端部开始焊接，后端电子枪从坯料中间处开始焊接，两把电子枪保持相同的焊接速度，焊接功率5~50Kw，焊接电流为100~800mA；
当待复合的连铸板坯碳当量≥0.3%时，两把电子枪间的距离缩短，前端电子枪将电子束调整为散焦模式，对焊缝进行预热，后端的电子枪随后进行焊接，两把电子枪保持相同的焊接速度，焊接功率5~50Kw，焊接电流为100~800mA；
最终待复合界面四周的全部焊缝实现高真空密封，焊接完成；
（4）加热：将焊接完成的板坯置于加热炉中加热至1000~1350℃，保温30~300min，获得均热后的复合坯料；
（5）轧制：将加热完成的复合坯料用轧机轧制，轧制温度为880~1100℃，轧制速度为0.3~2m/s，总压下率为30~90%，最终获得特厚复合钢板。
2.根据权利要求1所述的一种特厚合金钢板的制备方法，其特征在于所述的翻钢机的给钢摆臂和受钢摆臂分别通过固定支架与给钢油缸和受钢油缸相连，在油缸的驱动下转动；在受钢摆臂两侧设有对齐装置，所述的对齐装置由两个对齐油缸和对齐支杆组成，对齐支杆通过对齐支架固定在受钢摆臂上，两个对齐支杆顶在板坯两侧的待复合界面上，在对齐油缸的驱动下支杆推动未对齐钢板缓慢地向前运动直至钢板对齐。
3.根据权利要求1所述的一种特厚合金钢板的制备方法，其特征在于所述的设有缓冲机构的工作平台下方设有四个支撑杆，支撑杆在支撑油缸的驱动且可上下移动，在板坯降落时支撑杆缓慢升起，超过工作平台高度，坯料缓慢落在支撑杆上，而后支撑杆缓慢落下，坯料最终平稳地落在平台上。
CN201310707559.3A 2013-12-20 2013-12-20 一种特厚合金钢板的制备方法 Active CN103692166B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201310707559.3A CN103692166B (zh) 2013-12-20 2013-12-20 一种特厚合金钢板的制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201310707559.3A CN103692166B (zh) 2013-12-20 2013-12-20 一种特厚合金钢板的制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN103692166A true CN103692166A (zh) 2014-04-02
CN103692166B CN103692166B (zh) 2016-01-13

Family

ID=50353917

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201310707559.3A Active CN103692166B (zh) 2013-12-20 2013-12-20 一种特厚合金钢板的制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN103692166B (zh)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105251769A (zh) * 2014-07-16 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种模具钢复合钢板的轧制方法
CN105624591A (zh) * 2014-10-31 2016-06-01 宁波江丰电子材料股份有限公司 铝靶材的制造方法
CN105710542A (zh) * 2014-12-01 2016-06-29 鞍钢股份有限公司 一种避免中高碳钢复合焊接裂纹生成的方法
CN106695102A (zh) * 2015-11-17 2017-05-24 鞍钢股份有限公司 一种强磁钢特厚复合板的真空电子焊接方法
CN107253020A (zh) * 2017-05-23 2017-10-17 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度45#钢板的生产方法
CN107282662A (zh) * 2016-04-04 2017-10-24 鞍钢股份有限公司 一种超厚复合钢板中间层钢坯的生产方法
CN108381027A (zh) * 2018-02-11 2018-08-10 东北大学 用于制备高碳当量特厚钢板的真空焊接装置及其制备方法
CN110539065A (zh) * 2019-09-06 2019-12-06 鞍钢股份有限公司 一种高碳当量特厚复合坯真空电子束组坯焊接工艺
CN112428652A (zh) * 2020-11-09 2021-03-02 湖南三泰新材料股份有限公司 多层金属复合板的制备方法

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111283387A (zh) * 2020-03-06 2020-06-16 东莞市新凯科技有限公司 碳素结构复合钢板的制作工艺及制作设备

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006000856A (ja) * 2004-06-15 2006-01-05 Jfe Steel Kk 極厚鋼板の製造方法
CN101439348A (zh) * 2008-12-29 2009-05-27 济南钢铁股份有限公司 一种生产特厚板的工艺方法
CN101773931A (zh) * 2009-12-30 2010-07-14 东北大学 一种真空复合轧制特厚板的方法
CN102240894A (zh) * 2011-06-01 2011-11-16 河北钢铁集团有限公司 一种特厚钢板的复合制造方法
CN102764936A (zh) * 2012-07-27 2012-11-07 济钢集团有限公司 一种大厚度板坯制造工艺方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006000856A (ja) * 2004-06-15 2006-01-05 Jfe Steel Kk 極厚鋼板の製造方法
CN101439348A (zh) * 2008-12-29 2009-05-27 济南钢铁股份有限公司 一种生产特厚板的工艺方法
CN101773931A (zh) * 2009-12-30 2010-07-14 东北大学 一种真空复合轧制特厚板的方法
CN102240894A (zh) * 2011-06-01 2011-11-16 河北钢铁集团有限公司 一种特厚钢板的复合制造方法
CN102764936A (zh) * 2012-07-27 2012-11-07 济钢集团有限公司 一种大厚度板坯制造工艺方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
骆宗安等: "特厚钢板复合轧制工艺的实验研究", 《塑性工程学报》, vol. 16, no. 4, 31 August 2009 (2009-08-31) *

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105251769A (zh) * 2014-07-16 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种模具钢复合钢板的轧制方法
CN105624591A (zh) * 2014-10-31 2016-06-01 宁波江丰电子材料股份有限公司 铝靶材的制造方法
CN105710542A (zh) * 2014-12-01 2016-06-29 鞍钢股份有限公司 一种避免中高碳钢复合焊接裂纹生成的方法
CN105710542B (zh) * 2014-12-01 2019-03-26 鞍钢股份有限公司 一种避免中高碳钢复合焊接裂纹生成的方法
CN106695102B (zh) * 2015-11-17 2018-12-04 鞍钢股份有限公司 一种强磁钢特厚复合板的真空电子焊接方法
CN106695102A (zh) * 2015-11-17 2017-05-24 鞍钢股份有限公司 一种强磁钢特厚复合板的真空电子焊接方法
CN107282662B (zh) * 2016-04-04 2019-03-26 鞍钢股份有限公司 一种超厚复合钢板中间层钢坯的生产方法
CN107282662A (zh) * 2016-04-04 2017-10-24 鞍钢股份有限公司 一种超厚复合钢板中间层钢坯的生产方法
CN107253020A (zh) * 2017-05-23 2017-10-17 舞阳钢铁有限责任公司 一种大厚度45#钢板的生产方法
CN108381027A (zh) * 2018-02-11 2018-08-10 东北大学 用于制备高碳当量特厚钢板的真空焊接装置及其制备方法
CN110539065A (zh) * 2019-09-06 2019-12-06 鞍钢股份有限公司 一种高碳当量特厚复合坯真空电子束组坯焊接工艺
CN110539065B (zh) * 2019-09-06 2021-08-20 鞍钢股份有限公司 一种高碳当量特厚复合坯真空电子束组坯焊接工艺
CN112428652A (zh) * 2020-11-09 2021-03-02 湖南三泰新材料股份有限公司 多层金属复合板的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN103692166B (zh) 2016-01-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103692166B (zh) 一种特厚合金钢板的制备方法
CN108381027B (zh) 用于制备高碳当量特厚钢板的真空焊接装置及其制备方法
CN101773931B (zh) 一种真空复合轧制特厚板的方法
CN101439348A (zh) 一种生产特厚板的工艺方法
CN103658175B (zh) 一种金属复合板的制造方法
CN102240894A (zh) 一种特厚钢板的复合制造方法
CN112139763B (zh) 一种高碳当量高合金特厚钢板的制造方法
CN102764936B (zh) 一种大厚度板坯制造工艺方法
CN103084703A (zh) 一种大型内空铸钢件挖补堆焊再制造方法
CN102764960B (zh) 一种加氢反应釜筒体用复合钢板的制造方法
CN102764962B (zh) 一种离岸风电塔筒用大单重厚钢板制造工艺方法
CN102240860A (zh) 梯度材料模具制造方法及设备
CN104046900A (zh) 一种大厚度临氢12Cr2Mo1R钢板及其制造方法
CN103255412A (zh) 一种用于轧辊工作面的激光熔覆高硬度材料的工艺方法
CN102642067A (zh) 一种低磁钢的焊接方法
CN103624398B (zh) 一种高强度铝合金厚板低热输入搅拌摩擦焊方法
CN105033459B (zh) 一种钢铌激光焊接接头金属间化合物的控制方法
CN112453662A (zh) 一种适用于1000MPa级高强钢的埋弧焊焊接工艺
CN101497145A (zh) Cr12MoV钢模具裂纹补焊方法
CN102764961B (zh) 一种利用连铸板坯制造150-400mm厚碳素结构钢板的工艺
CN104907333A (zh) 以镍为中间层的钛钢复合板的高温制备方法
CN101947571B (zh) 一种复合钢的制造方法
CN109175656A (zh) 一种电子束熔块修复高强钢缺陷的方法
CN104923935A (zh) 一种高合金含量、大厚度板坯的焊接方法
CN104826867A (zh) 采用大压下量轧制镍中间层钛钢复合板的方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
TR01 Transfer of patent right
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20180418

Address after: 110870 development of No. twenty-five Road, Shenyang economic and Technological Development Zone, Liaoning Province, 91-98

Patentee after: Shenyang science and Technology Co., Ltd. Ansett materials

Address before: 110819 Heping Road, Heping District, Liaoning, Shenyang, Lane No. 11, No. 3

Patentee before: Northeastern University