CN102962728A - 一种球头球心位置检测装置 - Google Patents
一种球头球心位置检测装置 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102962728A CN102962728A CN2012105288355A CN201210528835A CN102962728A CN 102962728 A CN102962728 A CN 102962728A CN 2012105288355 A CN2012105288355 A CN 2012105288355A CN 201210528835 A CN201210528835 A CN 201210528835A CN 102962728 A CN102962728 A CN 102962728A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- bulb
- length measuring
- telescopic length
- center position
- sphere
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- A Measuring Device Byusing Mechanical Method (AREA)
Abstract
本发明公开一种球头球心位置检测装置,包括三个伸缩式长度测量杆,三个伸缩式长度测量杆的测头与球头下半球面相接触。本发明装置,还包括底座,伸缩式长度测量杆分别通过三个支架安装于底座。本发明装置,伸缩式长度测量杆的倾斜角度和位置可通过支架调节。本发明装置的伸缩式长度测量杆中心线汇聚于一点。本发明具有如下优点:测量精度高,测量精度达到0.01mm;可以快速计算出球心位置;实现了球头位置的动态记录;通过与机床输出的理论位置比对,可以给出球头运动的任意方向的误差值,也就是机床的任意方向的误差值;通过机床的任意方向的误差值,可完成对机床给定误差的检测。
Description
技术领域
本发明属于数控加工技术领域,特别是精度检测技术领域。
背景技术
由于能够进行具有复杂型面特征的零件加工,五轴联动数控机床目前已成为航空航天、汽车、船舶等高端制造业的关键核心设备。运动精度是反映机床性能的一项关键指标,直接影响零件加工质量及机床的适用加工范围,精度检测技术也成为高档数控机床研制、应用、调整的关键基础技术。
在精度检测技术体系中,检测装置是核心。高精度、快速的精度检测装置能大幅提升精度检测效率。当前的数控机床精度检测,常用的工具、量具有十多种如:百分表(千分表)、芯棒、球头、激光干涉仪、水平尺、水平仪、激光跟踪仪等等,还有一些专用检验工具用于某些误差的检测。检测的精度项包括:直线度、垂直度、主轴跳动、同轴度、RTCP(Rotation Tool Center Point,绕刀尖点运动)精度检测等几十种,这其中又以RTCP精度检测最为困难,其主要原因在于测量时,测量终端始终处于运动状态,并融合了多个误差源,因而对检测仪器的测头性能、以及对误差的敏感度要求更高。
在众多的检测工具、量具中,标准球头芯棒(图1)是目前应用最为广泛的一个工具,往往通过辅以百分表(千分表)等量具,来对机床的绝大多数联动精度及部分几何精度进行检测。该工具目前是机床RTCP精度检测中应用最多的一项工具,在几乎所有的RTCP精度检测项中,都需要借助标准球头芯棒。
标准球头芯棒的主要参数为芯棒长度 L 、球头直径 D (图2),其精度很高。基于球头芯棒的精度检测原理如下:将球头芯棒安装至主轴上,控制机床相关坐标轴运动,通过检测球头球心位置变动量,计算得到相关的误差数据。
对于球头中心运动误差的检查,目前主要采用百分表在X、Y、Z或者某特定方向指向球头中心,通过观察百分表检测球头其中其转角精度、检测主要依赖球头进行,通过百分表指针压缩量来检测球头中心在各个方向上的偏差量。由于百分表量程有限,并且为保持测量的准确性,利用球头芯棒进行精度检测时,需要根据所测误差的特点,仔细规划机床运动路径,保证机床运动时球头中心不会发生大的偏移,即:绕球头中心运动,因此目前五轴联动数控机床的RTCP功能为球头芯棒的应用提供了极大便利。当机床开启RTCP功能时,可轻易控制球头芯棒绕球头中心运动(图3),从而为球头中心运动误差检测提供方便,通过检测运动过程中的球头中心误差变化,检测数控机床的相关精度情况。
综上,球头芯棒目前是五轴联动数控机床精度检测的主要工具,而基于球头芯棒的精度检测方法的关键是能够准确检测球头中心的运动误差。
当前测量球头中心运动误差的最常见技术方案是基于百分表,通过在球头的三个方向架表来测量球头中心运动误差(图4),测量某些机床的尺寸/几何/RTCP精度情况。
采用这种技术方案时,对球头中心位置误差的检测一般需要三个步骤:1. 沿机床X轴方向架表,调整机床使得百分表针尽可能沿X向指向球头球心,控制机床根据设定的轨迹运动,通过百分表测量球头球心沿X方向的运动误差;2. 沿机床Y轴方向架表,调整机床使得百分表针尽可能沿Y向指向球头球心,控制机床根据设定的轨迹运动,通过百分表测量球头球心沿Y方向的运动误差;3. 沿机床Z轴方向架表,调整机床使得百分表针尽可能沿Z向指向球头球心,控制机床根据设定的轨迹运动,通过百分表测量球头球心沿Z方向的运动误差。完成上述误差测量后,即得到球头中心运动误差情况,进而计算得到机床误差。
由于测量精度主要取决于测量前的百分表安装精度——表针沿某固定方向指向球头球心,因此保证现有技术一测量精确的关键是:准确安装百分表,保证其指针能沿给定方向指向球头中心。
现有技术一的主要缺点有四个方面:
1. 测量过程繁琐,测量时间长。
球心的运动误差包含3个分量(X/Y/Z),因此需要分别在各个方向检测,每个方向的检测都要重新安装、调整百分表,测量过程繁琐,耗时长。
2. 只能测量球头处于静止状态下的运动误差,不能记录球头在整个运动过程中的误差。
用百分表测量时,只能在被测物体处于静止状态下表针才会停止转动,此时方可读取位移数值,因此现有技术一只能测量球头在各静止状态下的误差量,不能实时记录整个运动过程的误差值。
3. 测量精度较差,尤其是在球心存在较大运动误差时。
现有技术一中百分表在测量过程中位置始终不变(图5),因此当球头偏摆导致球心偏离百分表指针所指方向时(球心从O 0偏至O 1),球心沿测量方向的实际运动误差(L 0)将不等于百分表测量值(L 1),当球头偏移越大时,现有技术一的测量误差也越大。
4. 只能测量球心沿某固定方向的运动误差(如沿机床X、Y、Z方向),不易检测球心沿任意方向的运动误差。
现有技术一对球心沿某方向运动误差的测量都是基于百分表,当需要测量球心沿某个方向的运动误差时,需调整百分表使其表针能够沿该方向指向球心。由于实际应用中,百分表的调整均依靠人手工进行,除了很好标记的机床X、Y、Z方向外,球头沿其余方向的运动误差均无法测量。
现有技术二也是通过百分表检测球头中心运动误差(图6),三个百分表安装在一个呈三向垂直的表座上,可同时检测球头沿三个垂直方向的运动误差(一般为机床的X/Y/Z三个方向)。相对于现有技术一,其测量原理不变,但由于采用了一个专用表座,使得百分表调整过程大幅缩减,且一次可完成三个方向运动误差的测量,因此其效率要比技术一高很多。目前该项技术已申请专利《一种五坐标动态精度检测工具》,专利申请号为201120185412.9。
由于采用了与现有技术一同样的测量原理,因此现有技术二的的主要缺点和前者一样:
1. 只能测量球头处于静止状态下的运动误差,不能记录球头在整个运动过程中的误差。
用百分表测量时,只能在被测物体处于静止状态下表针才会停止转动,此时方可读取位移数值,因此现有技术二只能测量球头在各静止状态下的误差量,不能实时记录整个运动过程的误差值。
2. 测量精度较差,尤其是在球心存在较大运动误差时。
现有技术二中百分表在测量过程中位置始终不变(图5),因此当球头偏摆导致球心偏离百分表指针所指方向时(球心从O0偏至O1),球心沿测量方向的实际运动误差(L0)将不等于百分表测量值(L1),当球头偏移越大时,现有技术二的测量误差也越大。
发明内容
本发明主要解决的技术问题是:机床绕刀具中心运动全行程的球头中心位置误差的自动、快速、精确测量与记录的问题。
本发明一种球头球心位置检测装置,包括三个伸缩式长度测量杆,三个伸缩式长度测量杆的测头与球头下半球面相接触。
本发明球头球心位置检测装置,还包括底座,伸缩式长度测量杆分别通过三个支架安装于底座,
球头球心位置检测装置,伸缩式长度测量杆的倾斜角度和位置可通过支架调节。
球头球心位置检测装置,伸缩式长度测量杆中心线汇聚于一点。
球头球心位置检测装置,三个伸缩式长度测量杆在水平面上的投影呈中心对称,相互之间夹角为120°。
球头球心位置检测装置,三个伸缩式长度测量杆与水平面的夹角相等。
球头球心位置检测装置,三个伸缩式长度测量杆的前端测头的半径相同。
球头球心位置检测装置,还包括数据处理器,所述的伸缩式长度测量杆为电子式长度测量器件,并与数据处理器连接,数据处理器可实现测量数据的记录和球头运动轨迹的计算。
伸缩式长度测量杆为电子长度计或电子百分表,检测数据可由数据处理器计算处理,实现球头球心位置和轨迹的快速计算。
本发明的测量原理为:球心位置在空间对应着三个自由度,当球压紧三个伸缩式长度测量杆时,即可通过三个伸缩杆的长度检测数值计算球心位置(图7)。通过建立3个伸缩杆长度(l,m,n)与球头中心位置(x, y, z)的函数关系式,即可通过伸缩杆长度计算得到球头中心位置。
使用长度计(或其他能够自动测量长度的仪器)作为伸缩杆时,3个方向的伸缩量利用数据采集系统自动记录并计算,基于伸缩杆长度(l,m,n)与球头中心位置(x, y, z)的函数关系式,即可计算得到球头中心位置(x, y, z),当记录全运动行程的球头中心位置后,可绘制球头中心的运动轨迹。
因为球心位置在空间对应着三个自由度,当球头压紧三个伸缩式长度测量杆时,即可通过三个长度检测数值计算球心位置。
本发明具有如下优点:
测量精度高,测量精度达到0.01mm;可以快速计算出球心位置;实现了球头位置的动态记录;通过与机床输出的理论位置比对,可以给出球头运动的任意方向的误差值,也就是机床的任意方向的误差值;通过机床的任意方向的误差值,可完成对机床给定误差的检测。
附图说明
图1 标准球头芯棒示意图
图2 标准球头芯棒尺寸参数示意图
图3 RTCP功能激活时的运动示意图
图4 球头中心Z/Y向运动误差检测架表示意图
图5 百分表沿某方向的测量误差示意图
图6 百分表沿某方向的测量误差示意图
图7 球心位置检测示意图
图8 球心位置检测示意图
图9 单个测量支链尺寸示意图(A0A1支链)
图10 本发明的立体示意图
具体实施方式
下面结合附图和实施例进一步说明本发明,但并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。
本测量机构原理如图8所示,单个伸缩式长度杆的测量支链如图9所示,为得到待检球心的位置坐标,建立测量坐标系O-xyz:坐标系原点O位于 内部,xy平面与共面,x轴正方向与矢量方向一致,y轴朝向C0点方向,正方向向外,z轴垂直xy平面向上。图9和图10中各参数定义如下:
O:测量坐标系的原点,建立在内部;
xyz:坐标系O-xyz的三个方向;
A0A1:第1个伸缩式长度测量杆,其中A0为该杆处于最大压缩状态下的测头球心位置,A1为正常测量状态下该杆的测头球心位置;
B0B1:第2个伸缩式长度测量杆,其中B0为该杆处于最大压缩状态下的测头球心位置;B1为正常测量状态下该杆的测头球心位置;
C0C1:第3个伸缩式长度测量杆,其中C0为该杆处于最大压缩状态下的测头球心位置;C1为正常测量状态下该杆的测头球心位置;
l:伸缩式长度测量杆A0A1的长度(伸长量);
m:伸缩式长度测量杆B0B1的长度(伸长量);
n:伸缩式长度测量杆C0C1的长度(伸长量);
P:被测球头的球心位置;
R:被测球头的半径;
r 1~ r 3:伸缩杆A0A1~C0C1的顶端测头半径,单位mm;
e:伸缩式长度测量杆的最大伸缩长度(量程),单位mm,三个伸缩式长度测量杆的最大伸缩长度一样;
θ 1,θ 2,θ 3:三个伸缩式长度测量杆A0A1,B0B1,C0C1分别与平面A0B0C0的夹角;
λ 1,λ 2,λ 3:三个伸缩式长度测量杆A0A1,B0B1,C0C1在A0B0C0平面投影分别与坐标系O-xyz的x轴正方向的夹角;
图9所示结构存在三个矢量闭环方程:
(1)
根据空间位置关系,被测球头的球心与各伸缩式长度测量杆的测头球心的连线长度始终等于被测球头半径与伸缩式长度测量杆的顶端测头半径之和,即:矢量的长度始终为常量,矢量的长度始终为常量、矢量的长度始终为常量,因此得到下列方程:
在坐标系O-xyz中,定义各点坐标及矢量,整理可得如下三个标量方程:
其中方程(7)—(9)包含了该测量机构的19个尺寸参数,当结构一定时(完成制造时),这19个尺寸参数就确定了:支链A0A1的相关尺寸参数为x A、y A、z A、θ 1、λ 1, r 1,支链B0B1的相关尺寸参数为x B、y B、z B、θ 2、λ 2, r 2,支链C0C1的相关尺寸参数为x C、y C、z C、θ 3、λ 3, r 3,被测球头的直径为R。
各参数的定义如下:
x A, y A, z A:第1个伸缩式长度测量杆处于最大压缩状态时,其顶端测头球心A点在测量坐标系O-xyz中的坐标值;
x B, y B, z B:第2个伸缩式长度测量杆处于最大压缩状态时,其顶端测头球心B点在测量坐标系O-xyz中的坐标值;
x C, y C, z C:第3个伸缩式长度测量杆处于最大压缩状态时,其顶端测头球心C点在测量坐标系O-xyz中的坐标值;
θ 1,θ 2,θ 3:三个伸缩式长度测量杆A0A1,B0B1,C0C1分别与平面A0B0C0的夹角;
λ 1,λ 2,λ 3:三个伸缩式长度测量杆A0A1,B0B1,C0C1在A0B0C0平面投影分别与坐标系O-xyz的x轴正方向的夹角。
由于各伸缩式长度测量杆的伸长量l, m, n可通过电子式长度测量器件自动读取,测量坐标系O-xyz下被测球头球心P点的坐标x, y, z即可通过求解方程式(7)—(9)得到。
定义三个伸缩式长度测量杆的伸长量组成的输入向量为 L =[l, m, n]T,被测球头球心坐标为 P =[x, y, z]T,则输入向量 L 与被测球头球心坐标 P 之间的运动学正解方程可用式(10)简单表达:
同理,在已知被测球头球心坐标 P =[x, y, z]T时,可求得三个伸缩式长度测量杆的长度(伸长量) L =[l, m, n]T,得到具有唯一解的逆向运动学方程:
由此,即建立了基于三个伸缩式长度测量杆的球头位置检测的数学模型。
见图8,A0、B0、C0为各伸缩式长度测量杆处于最大压缩状态下的球心位置,A0、B0、C0三点组成一个正三角形A0B0C0,该正三角形A0B0C0的外接圆半径为R 0。三个伸缩式长度测量杆在平面A0B0C0上的投影呈中心对称,相互之间夹角为120°,各伸缩式长度测量杆与平面A0B0C0的夹角相等,即:θ 1=θ 2=θ 3。三个伸缩式长度测量杆的长度测量器件选择一致,即测头尖端球头半径相等r 1= r 2=r 3,各伸缩式长度测量杆的量程均相等。测量装置确定后,即可根据方程式(7)—(9)求得球头的球心位置。
本发明装置,包括三个长度测量杆1和基座7,每个长度测量杆1分别通过一个支架4安装于底座7。三个长度测量杆1的中心线汇聚于一点。三个长度测量杆在水平面上的投影呈中心对称,相互之间夹角为120°。各伸缩测量杆与水平面的夹角相等。
支架4通过定位孔8固定于底座,伸缩式长度测量杆穿过支架上端的孔9,并由紧固螺钉10锁紧。
如果需要进行角度调节,可在支架4中间设置可旋转锁定的铰链。
伸缩式长度测量杆1为电子式长度测量器件,三个长度测量杆1均与数据处理系统11连接,测量数据可通过数据处理系统11采集处理。本发明装置安装调试完成后,方程(7)—(9)中包含的19个尺寸参数即可输入数据处理系统11。测量前需先操作机床使球头压紧伸缩式长度测量杆1的各支链,使各支链压进量程50%左右时,然后再进行机床精度检测。根据检测内容编制机床绕球头中心运动的程序;开启数据处理系统11和长度测量杆1进行数据采集,机床开启RTCP功能,控制球头芯棒绕球头中心运动,再控制机床按给定程序运动;完成各支链伸长量的实时数据记录,再根据测量方程计算被测球头中心位置;各个采集点的数据计算之后汇总,即得到球头的运动轨迹;由于机床精度决定了球头运动精度,因此可通过对比分析实测运动轨迹与理论轨迹的误差,以及对应的机床运动程序,可进行机床运动精度分析。
机床无RTCP功能时,可编制程序实现相应的功能。
Claims (8)
1.一种球头球心位置检测装置,其特征在于,包括三个伸缩式长度测量杆,三个伸缩式长度测量杆的测头与球头下半球面相接触。
2.根据权利要求1所述的球头球心位置检测装置,其特征在于,还包括底座,伸缩式长度测量杆分别通过三个支架安装于底座。
3.根据权利要求2所述的球头球心位置检测装置,其特征在于,所述的伸缩式长度测量杆的倾斜角度和位置可通过支架调节。
4.根据权利要求1至3之一所述的球头球心位置检测装置,其特征在于,所述的伸缩式长度测量杆中心线汇聚于一点。
5.根据权利要求4所述的球头球心位置检测装置,其特征在于,所述的三个伸缩式长度测量杆在水平面上的投影呈中心对称,相互之间夹角为120°。
6.根据权利要求4或5所述的球头球心位置检测装置,其特征在于,所述的三个伸缩式长度测量杆与水平面的夹角相等。
7.根据权利要求6所述的球头球心位置检测装置,其特征在于,所述的三个伸缩式长度测量杆的前端测头的半径相同。
8.根据权利要求1至7之一所述的球头球心位置检测装置,其特征在于,还包括数据处理器,所述的伸缩式长度测量杆为电子式长度测量器件,并与数据处理器连接,数据处理器可实现测量数据的记录和球头运动轨迹的计算。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012105288355A CN102962728A (zh) | 2012-12-11 | 2012-12-11 | 一种球头球心位置检测装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012105288355A CN102962728A (zh) | 2012-12-11 | 2012-12-11 | 一种球头球心位置检测装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN102962728A true CN102962728A (zh) | 2013-03-13 |
Family
ID=47793317
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2012105288355A Pending CN102962728A (zh) | 2012-12-11 | 2012-12-11 | 一种球头球心位置检测装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN102962728A (zh) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104625880A (zh) * | 2014-12-23 | 2015-05-20 | 电子科技大学 | 一种五轴机床刀具姿态及刀尖点位置误差同步检测机构 |
CN105127840A (zh) * | 2015-09-08 | 2015-12-09 | 清华大学 | 一种五轴联动机床主轴头姿态角测量装置及测量方法 |
CN105404239A (zh) * | 2015-12-01 | 2016-03-16 | 清华大学 | 一种五轴混联机床运动学标定的任意姿态测量方法 |
CN105479268A (zh) * | 2016-01-22 | 2016-04-13 | 清华大学 | 基于rtcp的五轴数控机床摆动轴几何误差辨识方法 |
CN105729243A (zh) * | 2016-04-27 | 2016-07-06 | 成都飞机工业(集团)有限责任公司 | 一种带负载的动态精度检测系统 |
CN107830826A (zh) * | 2017-08-03 | 2018-03-23 | 上海狮迈科技有限公司 | 两轴摆动头系统与两轴摆动头的误差检测方法 |
CN112254691A (zh) * | 2020-09-15 | 2021-01-22 | 广州大学 | 一种环形零件的外径测量装置及方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE29916325U1 (de) * | 1999-09-16 | 2000-01-20 | Petec Gmbh | Vorrichtung zum Einmessen von Parametern an CNC-Bearbeitungsmaschinen |
EP1491287A1 (en) * | 2002-03-13 | 2004-12-29 | Unimetrik S.A. | Self-centring sensing device |
CN1688949A (zh) * | 2002-10-11 | 2005-10-26 | 弗迪亚有限公司 | 用于测量、补偿和测试数控机床头和/或工作台的系统和方法 |
CN102259277A (zh) * | 2010-05-28 | 2011-11-30 | 约翰尼斯海登海恩博士股份有限公司 | 测量装置 |
CN202964282U (zh) * | 2012-12-11 | 2013-06-05 | 成都飞机工业(集团)有限责任公司 | 一种球头球心位置检测装置 |
-
2012
- 2012-12-11 CN CN2012105288355A patent/CN102962728A/zh active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE29916325U1 (de) * | 1999-09-16 | 2000-01-20 | Petec Gmbh | Vorrichtung zum Einmessen von Parametern an CNC-Bearbeitungsmaschinen |
EP1491287A1 (en) * | 2002-03-13 | 2004-12-29 | Unimetrik S.A. | Self-centring sensing device |
CN1688949A (zh) * | 2002-10-11 | 2005-10-26 | 弗迪亚有限公司 | 用于测量、补偿和测试数控机床头和/或工作台的系统和方法 |
CN102259277A (zh) * | 2010-05-28 | 2011-11-30 | 约翰尼斯海登海恩博士股份有限公司 | 测量装置 |
CN202964282U (zh) * | 2012-12-11 | 2013-06-05 | 成都飞机工业(集团)有限责任公司 | 一种球头球心位置检测装置 |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104625880B (zh) * | 2014-12-23 | 2015-12-30 | 电子科技大学 | 一种五轴机床刀具姿态及刀尖点位置误差同步检测机构 |
WO2016101289A1 (zh) * | 2014-12-23 | 2016-06-30 | 电子科技大学 | 一种五轴机床刀具姿态及刀尖点位置误差同步检测机构 |
CN104625880A (zh) * | 2014-12-23 | 2015-05-20 | 电子科技大学 | 一种五轴机床刀具姿态及刀尖点位置误差同步检测机构 |
EP3238875A4 (en) * | 2014-12-23 | 2017-11-01 | University Of Electronic Science And Technology Of China | Five-axis machine tool cutter posture and cutter tip position error synchronous detection mechanism |
CN105127840A (zh) * | 2015-09-08 | 2015-12-09 | 清华大学 | 一种五轴联动机床主轴头姿态角测量装置及测量方法 |
CN105127840B (zh) * | 2015-09-08 | 2017-09-15 | 清华大学 | 一种五轴联动机床主轴头姿态角测量装置及测量方法 |
CN105404239B (zh) * | 2015-12-01 | 2018-04-10 | 清华大学 | 一种五轴混联机床运动学标定的任意姿态测量方法 |
CN105404239A (zh) * | 2015-12-01 | 2016-03-16 | 清华大学 | 一种五轴混联机床运动学标定的任意姿态测量方法 |
CN105479268A (zh) * | 2016-01-22 | 2016-04-13 | 清华大学 | 基于rtcp的五轴数控机床摆动轴几何误差辨识方法 |
CN105479268B (zh) * | 2016-01-22 | 2019-01-15 | 清华大学 | 基于rtcp的五轴数控机床摆动轴几何误差辨识方法 |
CN105729243A (zh) * | 2016-04-27 | 2016-07-06 | 成都飞机工业(集团)有限责任公司 | 一种带负载的动态精度检测系统 |
CN107830826A (zh) * | 2017-08-03 | 2018-03-23 | 上海狮迈科技有限公司 | 两轴摆动头系统与两轴摆动头的误差检测方法 |
CN112254691A (zh) * | 2020-09-15 | 2021-01-22 | 广州大学 | 一种环形零件的外径测量装置及方法 |
CN112254691B (zh) * | 2020-09-15 | 2022-02-01 | 广州大学 | 一种环形零件的外径测量装置及方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102962728A (zh) | 一种球头球心位置检测装置 | |
JP3005681B1 (ja) | Cmm校正ゲージ及びcmmの校正方法 | |
US7079969B2 (en) | Dynamic artefact comparison | |
CN103862327A (zh) | 一种球头球心位置检测方法 | |
CN111487923B (zh) | 一种ca双摆头五轴数控机床摆头位置误差检测与辨识方法 | |
CN105043190B (zh) | 五轴联动机床rtcp动态精度标定装置及其标定方法 | |
US6985238B2 (en) | Non-contact measurement system for large airfoils | |
CN104567773B (zh) | 臂型三维测量机和支撑该测量机的基部的倾斜校正方法 | |
CN208671901U (zh) | 一种孔位二向偏差测量装置 | |
CN116400642B (zh) | 机床精度补偿方法、装置、存储介质及电子设备 | |
CN114485531A (zh) | 一种制孔垂直度检测方法、系统、存储介质及装置 | |
CN109163658A (zh) | 一种可提供位置和角度基准的光学基准件的标定方法 | |
CN204854519U (zh) | 五轴联动机床rtcp动态精度标定装置 | |
CN109520417A (zh) | 机床几何误差及旋转台转角定位误差检定装置和方法 | |
JP2020046301A (ja) | 工作機械の計測誤差評価方法及びプログラム | |
CN101566466B (zh) | 轮廓度分析系统及方法 | |
CN202964282U (zh) | 一种球头球心位置检测装置 | |
CN112797931B (zh) | 工业机器人位姿准确度和位姿重复性检测装置及检测方法 | |
CN108534676B (zh) | 一种坐标测量机测量空间内空间误差的检验方法 | |
CN108253912B (zh) | 一种检验三坐标测量机各测针相互关系的方法 | |
CN108548682A (zh) | 一种车轮表面硬度检测定位仪及其检测方法 | |
CN102809342B (zh) | 用于圆弧半径测量装置的对心机构 | |
CN208276615U (zh) | 一种基于带状激光传感器的主轴动态精度检测装置 | |
CN112792846A (zh) | 一种空间多点定位精度检测设备与方法 | |
CN206095196U (zh) | 一种转向轴承轴圈沟道参数测量仪 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20130313 |