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"Prothèse totale de genou à plateau tibial mobile en rotation"
La présente invention a pour objet une prothèse totale de genou du type à rotation tibiale.
Cette prothèse comporte essentiellement, lié à l'os du fémur un implant fémoral constitué de trois condyles et un implant tibial dont l'embase mise en contact avec les condyles est montée en rotation libre autour d'un axe vertical.
Une prothèse de genou de ce type présente l'avantage d'assurer entre l'élément fémoral et l'élément tibial un contact qui puisse s'adapter à tous les mouvements auxquels un genou naturel est habituellement soumis, à savoir : les mouvements de flexion-extension permettant de prendre une position assise ou basse, les mouvements latéraux de l'extérieur vers l'intérieur ou inversement, et surtout les mouvements mixtes qui sont composés d'une association difficilement quantifiable des mouvements précédemment cités de déplacement en flexion-extension et de déplacement inteme-exteme.
Ce sont en effet les mouvements mixtes qui constituent le maximum des mouvements du genou et que toute bonne prothèse doit par conséquent tenter de reproduire pour réaliser la démarche naturelle d'un genou.
Plus la reproduction de la démarche naturelle d'un genou est proche de la réalité, plus la prothèse atteint une qualité de fonctionnement qui permet au patient de mener une vie proche de la vie normale qu'il menait avec un genou sain ; lorsque cette qualité de fonctionnement est maximale, le patient peut alors mener une vie identique à celle de son genou naturel sain.
Jusqu'à présent, il n'a pas été possible d'atteindre un niveau élevé de fonctionnement des prothèses de genou. Cela est dû notamment à des difficultés techniques d'appréciation de la démarche de chaque individu, dont la conséquence est qu'il n'a jamais été possible d'établir une
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modélisation, réelle et exploitable d'une démarche-type représentative de toute la population des patients et adaptable de façon personnalisée à chacun d'eux. C'est pourquoi les prothèses proposées sont le résultat de l'expérience acquise par l'analyse des défauts des prothèses existantes. Les améliorations qui en ont été les conséquences sont des améliorations progressives qui permettent d'aboutir peu à peu à un résultat proche de la démarche réelle du patient.
Un problème essentiel à résoudre dans les prothèses de genou réside dans la solution apportée simultanément dans la mobilité des deux implants fémoral et tibial entre eux et dans leur état de congruence, c'est-à-dire leur qualité à s'emboîter parfaitement l'un sur l'autre.
Dans une prothèse totale de genou, une forte mobilité de l'implant fémoral par rapport à l'implant tibial peut être obtenue en réalisant des surfaces de contact peu congruentes entre les condyles fémoraux et le plateau tibial (c'est-à-dire des surfaces dont les zones de contact sont limitées). Malheureusement, cette "faible congruence a pour contrepartie des pressions élevées exercées sur le plateau tibial, ce qui a pour conséquence d'engendrer une forte usure du polyéthylène constituant le plateau tibial.
Pour réduire le plus possible l'usure du polyéthylène du plateau tibial, il convient donc de réaliser les prothèses de façon à ce que l'implant fémoral et l'implant tibial présentent une excellente congruence. Mais celle-ci présente à son tour un inconvénient puisqu'elle réduit la mobilité en rotation des pièces les une par rapport aux autres, alors que le maximum de mobilité est nécessaire. C'est ainsi que l'on a réalisé des prothèses de genou à forte congruence dont le plateau tibial est monté libre en rotation autour de son axe vertical.
Un genou muni d'une prothèse totale postéro-stabilisée ne possède plus de ligament croisé postérieur puisque celui-ci est supprimé. En conséquence, en fin de flexion pour les positions extrêmes, on constate une absence de recul (appelé fréquemment roll back ) de l'implant fémoral par
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rapport à l'implant tibial. Or lorsqu'une personne se relève à partir d'une position assise, ou d'une position basse, son quadriceps, qui est relié à la rotule et au tendon rotulien, doit fournir un effort qui va être d'autant plus élevé que le bras de levier entre le tendon rotulien et la zone de contact entre les condyles et le plateau est faible.
Ainsi, avec les prothèses décrites ci-dessus, le bras de levier est réduit par rapport au bras de levier d'un genou naturel, ce qui augmente l'effort musculaire nécessaire au quadnceps pour que la personne puisse se lever ou s'asseoir. S'agissant de personnes généralement âgées, cet inconvénient est particulièrement gênant.
L'invention a donc pour but, dans une prothèse du type décrit ci-dessus, de proposer une solution satisfaisante à ce problème.
Conformément à l'invention, les surfaces d'appui du plateau tibial et les surfaces des condyles latéraux sont congruentes, jusqu'à une flexion d'environ 90 degrés et des moyens de butée sont prévus sur le plateau et les condyles latéraux pour provoquer, en fin de flexion au-delà de 90 degrés, un recul dans un plan antéro-postérieur des condyles latéraux et de leurs zones d'appui sur le plateau tibial, afin d'assurer une postérostabilisation de l'implant fémoral.
Ainsi grâce à ce recul en fin de flexion-extension, le bras de levier entre la zone de contact condyles-plateau et le tendon rotulien est maintenu sensiblement égal au bras de levier dans un genou naturel, pourvu du ligament croisé postérieur. Cela évite au patient portant cette prothèse de devoir fournir des efforts musculaires anormaux pour se lever ou pour s'asseoir.
Suivant un mode de réalisation de l'invention, lesdits moyens comprennent un plot formant butée, agencé dans la partie antérieure du plateau tibial, solidaire de celui-ci, décalé vers l'avant par rapport à l'axe de rotation du plateau ; une barrette transversale de liaison entre les extrémités antérieures des condyles est également prévue, cette barrette
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étant positionnée et adaptée pour pouvoir prendre appui sur le plot au-delà de 90 degrés environ de flexion, et ainsi assurer le recul de l'implant fémoral.
Selon l'invention, la barrette transversale de l'élément fémoral, qui joue le rôle de condyle central pour remplacer artificiellement l'absence de ligaments croisés, est réalisée pour être également en congruence avec le plot de butée avec lequel la barrette coopère.
Ainsi quelle que soit la rotation effectuée par le plateau tibial, la barrette transversale, du fait de sa forme concave en diabolo, se trouve en contact sur toute sa hauteur avec la butée de forme concave qui vient s'insérer totalement dans le creux de la barrette et s'appuyer en tous points de son arc de cercle, évitant les points d'appui ponctuels d'une barrette semblable mais cylindrique.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés qui en illustrent une forme de réalisation à titre d'exemple non limitatif.
La figure 1 est une vue en perspective éclatée d'une forme de réalisation de la prothèse totale de genou conforme à l'invention.
La figure 2 est une vue de dessus du plateau tibial de la prothèse de la figure 1.
La figure 3 est une vue de dessus de l'implant fémoral de la figure 1.
La figure 4 est une vue mi-coupe dans un plan antéro postérieur mi élévation latérale de la prothèse des figures 1 à 3 en position d'extension.
La figure 5 est une vue similaire à la figure 4 mais dans un plan différent, montrant la prothèse en fin de flexion au-delà de 90 degrés.
La figure 6 est une vue en élévation partielle de la prothèse des Fig 1 à 5, montrant la disposition relative du plot du plateau tibial et des condyles latéraux.
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La prothèse totale de genou illustrée aux dessins comprend un implant fémoral 1 et un implant tibial 2 constitué d'un plateau tibial 3 et d'une embase tibiale 4.
L'implant fémoral 1 est formé de deux condyles latéraux 5 et d'une trochlée 6 monobloc avec les condyles, lesquels comportent chacun une surface convexe 5a profilée pour coopérer avec une surface d'appui concave 7 correspondante du plateau 3.
Ce dernier est muni d'un pivot central 8 saillant du côté opposé aux surfaces d'appui 7 et adapté pour venir s'introduire dans une queue tibiale 9 de l'embase 4, cette queue 9 étant destinée à être introduite dans le canal médullaire d'un tibia non représenté.
Le plateau tibial 3 peut donc effectuer des rotations interneexterne autour d'un axe vertical YY passant par le pivot 8 et la queue 9.
Cette rotation peut être provoquée par la rotation autour du même axe de l'implant fémoral 1, lequel peut en outre exécuter des mouvements de flexion-extension dans un plan antéropostérieur (plan des figures 4 et 5) autour d'un axe ZZ.
Les surfaces d'appui 7 formées latéralement sur le plateau tibial 3 et les surfaces correspondantes 5a des condyles 5 sont congruentes jusqu'à une flexion d'environ 90 degrés, c'est-à-dire à partir de la position d'extension de la figure 4 jusqu'à la position de flexion à 90 degrés environ (figure 5) après basculement de l'implant fémoral 1 autour de l'axe ZZ. En d'autres termes, cette forte congruence signifie que les rayons de courbure des surfaces 5a et 7 sont sensiblement égaux, et donc qu'en position d'extension (Figure 4) ces surfaces sont pratiquement en contact mutuel sur leur totalité.
Par ailleurs la prothèse prévoit des moyens, sur le plateau 3 et les condyles 5, pour provoquer, en fin de flexion au-delà de 90 degrés (figure 5) un recul des condyles 5 dans un plan antéro-postérieur par rapport au plateau 3 et par conséquent un recul de leurs zones d'appui ou de contact
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avec les surfaces 7 du plateau 3, afin d'assurer une postéro-stabilisation de l'implant fémoral 1.
Dans l'exemple illustré aux dessins, ces moyens compren- nent un plot 12 agencé essentiellement dans la moitié antérieure du plateau
3, c'est-à-dire en avant de celui-ci par rapport à l'axe vertical YY (figures 4 et 5). Ce plot 12 peut être venu de matière avec le reste du plateau 3 et avec le pivot 8, l'ensemble étant réalisé par exemple en polyéthylène. Le plot 12 s'étend entre les condyles latéraux 5 avec réservation entre ces derniers et le plot 12 d'un jeu j (fig 6) Il peut coopérer par sa surface postérieure 13, avec une barrette transversale 14 configurée en diabolo, formant un troisième condyle de liaison entre les extrémités antérieures des condyles 5, lorsque l'implant fémoral 1 est en fin de flexion (figure 5).
En effet au-delà d'une flexion de 90 degrés environ, le troisième condyle constitué par la barrette 14 vient en appui contre la surface postérieure 13 du plot 12 formant butée d'arrêt pour les condyles 5. Ces derniers sont ainsi empêchés par cet appui entre la barrette 14 et le plot de butée 12, de rester dans une position où leurs surfaces 5a sont en appui sur la partie centrale, c'est-à-dire le fond, des surfaces de contact 7 du plateau 3.
Le troisième condyle 14 est convenablement positionné à cet effet et adapté pour pouvoir prendre appui sur la butée 12 après une flexion d'environ 90 degrés. La surface postérieure 13 de la butée 12 peut avantageusement être convexe et coopérer avec la surface concave complémentaire 14a de la barrette 14.
Les rayons de courbure de la surface concave 14a et de la surface convexe associée 13 peuvent être par exemple compris entre 20 et 30mm, en particulier 25mm L'égalité de ces rayons de courbure assure une bonne congruence entre le condyle central 14 et le plot 12 de butée.
En fin de flexion (figure 5) lorsque le patient portant cette prothèse s'assoit ou monte un escalier par exemple, la mise en appui de la barrette 14 sur la surface postérieure 13 provoque donc un recul ("roll back")
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de l'implant fémoral 1 dans le plan antéropostérieur qui supplée à l'absence du ligament croisé postérieur. Ainsi ce recul maintient le bras de levier entre les zones de contact mutuel 11 des condyles 5 et des surfaces 7 du plateau
3, et le tendon rotulien (non représenté) à une valeur sensiblement égale à sa valeur dans un genou naturel.
Ceci diminue le couple à développer, donc l'effort muscu- laire à fournir par le quadriceps associé à ce tendon rotulien. Les patients équipés de la prothèse selon l'invention n'ont donc plus besoin de fournir un effort musculaire excessif par le quadnceps, comme cela est le cas dans une prothèse dépourvue de moyens de recul de l'implant fémoral en fin de flexion. L'invention assure donc un avantage important de la prothèse, grâce à l'optimisation de l'appareil extenseur ainsi obtenue.
En outre, le jeu (j) entre les condyles latéraux 5 et le plot 12 autorise une rotation autour de l'axe Y-Y de l'implant fémoral 1 par rapport au plateau tibial 3.
En résumé, la prothèse de genou décrite ci-dessus respecte avantageusement trois mobilités : la rotation externe-interne autour de l'axe vertical YY avec rotation de l'implant fémoral 1 par rapport au plateau tibial 3, la flexion-extension autour de l'axe ZZ, et le recul de l'implant fémoral 1 en fin de flexion, qui facilite la montée ou la descente d'un escalier ou le lever à partir d'une position assise.
En outre, la prothèse selon l'invention évite corrélativement des risques de luxation. Enfin sur des genoux instables, dont les ligaments latéraux présentent une petite laxité, la prothèse fournit un élément de sécurité qui, dans les phases de montée ou de descente d'un escalier, évite toute sensation désagréable de déboîtement de la prothèse.
Cette très bonne mobilité de la prothèse suivant les 3 degrés de liberté ci-dessus est associée à une forte congruence des surfaces en contact mutuel (5a, 7), laquelle permet de réduire à un niveau très faible l'usure du polyéthylène du plateau tibial 3.
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Il convient de noter que le fait d'aménager le pivot d'appui constitué par la butée 12 dans la moitié antérieure du plateau 3, c'est-à-dire pratiquement au-delà de son axe vertical de rotation YY, développe une contrainte ou un moment qui ne fait pas tourner le plateau 3 autour de son axe de rotation YY, car ce plateau est dans une position stable. Au contraire, si le pivot de butée 12 était positionné en arrière de l'axe de rotation YY, le plateau 3 serait en position instable et le moment créé par l'appui de l'implant fémoral 1 sur la surface postérieure de la butée du plateau ferait tourner ce dernier autour de son axe de rotation.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et peut comporter des variantes d'exécution. Ainsi le plot 12 peut présenter des côtés plats qui coopèrent avec les condyles 5, afin que ces derniers puissent entraîner plus aisément le plateau tibial 3 en rotation externe-interne autour de l'axe YY. De même le plot 12 pourrait présenter une surface postérieure concave qui coopérerait alors avec une barrette 14 à surface complémentaire convexe.
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"Total knee prosthesis with tibial platform movable in rotation"
The present invention relates to a total knee prosthesis of the tibial rotation type.
This prosthesis essentially comprises, linked to the femoral bone, a femoral implant consisting of three condyles and a tibial implant, the base of which is brought into contact with the condyles and is mounted in free rotation about a vertical axis.
A knee prosthesis of this type has the advantage of ensuring between the femoral element and the tibial element a contact which can adapt to all the movements to which a natural knee is usually subjected, namely: flexion movements -extension making it possible to take a seated or low position, the lateral movements from the outside towards the inside or vice versa, and especially the mixed movements which are composed of a difficult-to-quantify association of the previously mentioned movements of movement in flexion-extension and of internal-external displacement.
It is indeed the mixed movements which constitute the maximum of the knee movements and which any good prosthesis must consequently try to reproduce in order to achieve the natural gait of a knee.
The closer the reproduction of the natural gait of a knee is to reality, the more the prosthesis achieves a quality of functioning which allows the patient to lead a life close to the normal life he led with a healthy knee; when this quality of functioning is maximum, the patient can then lead a life identical to that of his healthy natural knee.
Until now, it has not been possible to achieve a high level of functioning of knee prostheses. This is due in particular to technical difficulties in assessing the approach of each individual, the consequence of which is that it has never been possible to establish a
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modeling, real and usable of a standard approach representative of the whole patient population and adaptable in a personalized way to each of them. This is why the prostheses proposed are the result of experience acquired by analyzing the defects of existing prostheses. The improvements that have been the consequences are gradual improvements that gradually lead to a result close to the real gait of the patient.
An essential problem to be solved in knee prostheses lies in the solution provided simultaneously in the mobility of the two femoral and tibial implants between them and in their state of congruence, that is to say their quality to fit perfectly together. one over the other.
In a total knee prosthesis, a high mobility of the femoral implant relative to the tibial implant can be obtained by producing inconsistent contact surfaces between the femoral condyles and the tibial plateau (i.e. areas with limited contact areas). Unfortunately, this "low congruence is counterbalanced by the high pressures exerted on the tibial plateau, which has the consequence of causing heavy wear of the polyethylene constituting the tibial plateau.
To reduce as much as possible the wear of the polyethylene of the tibial plateau, it is therefore advisable to produce the prostheses so that the femoral implant and the tibial implant have excellent congruence. However, this in turn has a drawback since it reduces the rotational mobility of the parts, one in relation to the other, while maximum mobility is necessary. This is how knee prostheses with high congruence have been produced, the tibial plateau of which is mounted to rotate freely about its vertical axis.
A knee fitted with a posterior stabilized total prosthesis no longer has a posterior cruciate ligament since it is removed. Consequently, at the end of flexion for the extreme positions, there is an absence of recoil (frequently called roll back) of the femoral implant by
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compared to the tibial implant. However when a person gets up from a sitting position, or from a low position, his quadriceps, which is connected to the patella and the patellar tendon, must provide an effort which will be all the higher as the lever arm between the patellar tendon and the contact area between the condyles and the plateau is weak.
Thus, with the prostheses described above, the lever arm is reduced relative to the lever arm of a natural knee, which increases the muscular effort required by the quadnceps for the person to be able to get up or sit up. In the case of generally elderly people, this drawback is particularly troublesome.
The object of the invention is therefore, in a prosthesis of the type described above, to propose a satisfactory solution to this problem.
According to the invention, the bearing surfaces of the tibial plateau and the surfaces of the lateral condyles are congruent, up to a flexion of approximately 90 degrees and abutment means are provided on the plateau and the lateral condyles to cause, at the end of flexion beyond 90 degrees, a retreat in an anteroposterior plane of the lateral condyles and their areas of support on the tibial plateau, in order to ensure posterior stabilization of the femoral implant.
Thus, thanks to this recoil at the end of flexion-extension, the lever arm between the condyle-plateau contact area and the patellar tendon is kept substantially equal to the lever arm in a natural knee, provided with the posterior cruciate ligament. This saves the patient wearing this prosthesis from having to make abnormal muscular efforts to get up or sit up.
According to one embodiment of the invention, said means comprise a stud forming a stop, arranged in the front part of the tibial plateau, integral with the latter, offset forward relative to the axis of rotation of the plateau; a transverse connecting bar between the anterior ends of the condyles is also provided, this bar
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being positioned and adapted to be able to bear on the stud beyond about 90 degrees of flexion, and thus ensure the recoil of the femoral implant.
According to the invention, the transverse bar of the femoral element, which plays the role of central condyle to artificially replace the absence of cruciate ligaments, is made to be also in congruence with the abutment pad with which the bar cooperates.
Thus whatever the rotation carried out by the tibial plateau, the transverse bar, due to its concave shape in diabolo, is in contact over its entire height with the concave stop which comes to be inserted completely in the hollow of the bar and lean on all points of its circular arc, avoiding the point of point support of a similar but cylindrical bar.
Other features and advantages of the invention will become apparent during the description which follows, given with reference to the appended drawings which illustrate an embodiment thereof by way of nonlimiting example.
Figure 1 is an exploded perspective view of an embodiment of the total knee prosthesis according to the invention.
Figure 2 is a top view of the tibial plateau of the prosthesis of Figure 1.
Figure 3 is a top view of the femoral implant of Figure 1.
Figure 4 is a half-sectional view in a posterior antero-mid plane side elevation of the prosthesis of Figures 1 to 3 in the extended position.
Figure 5 is a view similar to Figure 4 but in a different plane, showing the prosthesis at the end of flexion beyond 90 degrees.
Figure 6 is a partial elevational view of the prosthesis of Figures 1 to 5, showing the relative arrangement of the pad of the tibial plateau and the lateral condyles.
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The total knee prosthesis illustrated in the drawings comprises a femoral implant 1 and a tibial implant 2 consisting of a tibial plateau 3 and a tibial base 4.
The femoral implant 1 is formed by two lateral condyles 5 and a trochlea 6 integral with the condyles, which each have a convex surface 5a profiled to cooperate with a corresponding concave bearing surface 7 of the plate 3.
The latter is provided with a central pivot 8 projecting from the side opposite to the bearing surfaces 7 and adapted to be introduced into a tibial tail 9 of the base 4, this tail 9 being intended to be introduced into the medullary canal a tibia not shown.
The tibial plateau 3 can therefore perform internal external rotations around a vertical axis YY passing through the pivot 8 and the tail 9.
This rotation can be caused by the rotation around the same axis of the femoral implant 1, which can also execute flexion-extension movements in an anteroposterior plane (plane of FIGS. 4 and 5) around an axis ZZ.
The bearing surfaces 7 formed laterally on the tibial plateau 3 and the corresponding surfaces 5a of the condyles 5 are congruent until a flexion of about 90 degrees, that is to say from the extension position of Figure 4 to the flexion position at about 90 degrees (Figure 5) after tilting the femoral implant 1 around the axis ZZ. In other words, this strong congruence means that the radii of curvature of the surfaces 5a and 7 are substantially equal, and therefore that in the extended position (FIG. 4) these surfaces are practically in mutual contact over their whole.
Furthermore, the prosthesis provides means, on the plate 3 and the condyles 5, to cause, at the end of flexion beyond 90 degrees (FIG. 5), a retraction of the condyles 5 in an anteroposterior plane relative to the plate 3 and consequently a decline in their support or contact areas
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with the surfaces 7 of the plate 3, in order to ensure postero-stabilization of the femoral implant 1.
In the example illustrated in the drawings, these means comprise a stud 12 arranged essentially in the front half of the plate
3, that is to say in front of it relative to the vertical axis YY (Figures 4 and 5). This stud 12 may have come integrally with the rest of the plate 3 and with the pivot 8, the assembly being made for example of polyethylene. The stud 12 extends between the lateral condyles 5 with reservation between the latter and the stud 12 of a set j (fig 6) It can cooperate by its rear surface 13, with a transverse bar 14 configured in diabolo, forming a third condyle connecting between the anterior ends of the condyles 5, when the femoral implant 1 is at the end of flexion (FIG. 5).
Indeed, beyond a flexion of approximately 90 degrees, the third condyle formed by the bar 14 comes to bear against the posterior surface 13 of the stud 12 forming a stop for the condyles 5. The latter are thus prevented by this support between the bar 14 and the abutment pad 12, to remain in a position where their surfaces 5a are supported on the central part, that is to say the bottom, of the contact surfaces 7 of the plate 3.
The third condyle 14 is suitably positioned for this purpose and adapted to be able to bear on the stop 12 after a bending of approximately 90 degrees. The rear surface 13 of the stop 12 can advantageously be convex and cooperate with the complementary concave surface 14a of the bar 14.
The radii of curvature of the concave surface 14a and of the associated convex surface 13 can for example be between 20 and 30mm, in particular 25mm The equality of these radii of curvature ensures good congruence between the central condyle 14 and the stud 12 stop.
At the end of flexion (Figure 5) when the patient wearing this prosthesis sits or climbs a staircase for example, the support of the bar 14 on the posterior surface 13 therefore causes a retreat ("roll back")
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of the femoral implant 1 in the anteroposterior plane which compensates for the absence of the posterior cruciate ligament. This recoil maintains the lever arm between the mutual contact zones 11 of the condyles 5 and of the surfaces 7 of the plate.
3, and the patellar tendon (not shown) at a value substantially equal to its value in a natural knee.
This reduces the torque to be developed, and therefore the muscular effort to be provided by the quadriceps associated with this patellar tendon. Patients equipped with the prosthesis according to the invention therefore no longer need to provide excessive muscular effort by the quadnceps, as is the case in a prosthesis devoid of means for receding the femoral implant at the end of flexion. The invention therefore provides an important advantage of the prosthesis, thanks to the optimization of the extensor apparatus thus obtained.
In addition, the clearance (j) between the lateral condyles 5 and the stud 12 allows rotation around the axis Y-Y of the femoral implant 1 relative to the tibial plateau 3.
In summary, the knee prosthesis described above advantageously respects three mobilities: the external-internal rotation around the vertical axis YY with rotation of the femoral implant 1 relative to the tibial plateau 3, the flexion-extension around the axis ZZ, and the retraction of the femoral implant 1 at the end of flexion, which facilitates the ascent or descent of a staircase or the lifting from a seated position.
In addition, the prosthesis according to the invention correlatively avoids risks of dislocation. Finally on unstable knees, whose lateral ligaments have a small laxity, the prosthesis provides a security element which, in the phases of climbing or descending a staircase, avoids any unpleasant feeling of dislocation of the prosthesis.
This very good mobility of the prosthesis according to the 3 degrees of freedom above is associated with a high congruence of the surfaces in mutual contact (5a, 7), which makes it possible to reduce to a very low level the wear of the polyethylene of the tibial plateau. 3.
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It should be noted that the fact of fitting the support pivot constituted by the stop 12 in the anterior half of the plate 3, that is to say practically beyond its vertical axis of rotation YY, develops a constraint or a moment which does not rotate the plate 3 around its axis of rotation YY, because this plate is in a stable position. On the contrary, if the abutment pivot 12 was positioned behind the axis of rotation YY, the plate 3 would be in an unstable position and the moment created by the support of the femoral implant 1 on the posterior surface of the abutment of the plate would rotate the latter around its axis of rotation.
The invention is not limited to the embodiments described above and may include variant embodiments. Thus the stud 12 can have flat sides which cooperate with the condyles 5, so that the latter can more easily drive the tibial plateau 3 in external-internal rotation around the axis YY. Similarly, the stud 12 could have a concave rear surface which would then cooperate with a bar 14 with a convex complementary surface.