WO2025257511A1 - Cuve de stockage et/ou de transport de gaz comprenant une protubérance - Google Patents

Cuve de stockage et/ou de transport de gaz comprenant une protubérance

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WO2025257511A1
WO2025257511A1 PCT/FR2025/050535 FR2025050535W WO2025257511A1 WO 2025257511 A1 WO2025257511 A1 WO 2025257511A1 FR 2025050535 W FR2025050535 W FR 2025050535W WO 2025257511 A1 WO2025257511 A1 WO 2025257511A1
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gas
protrusion
tank
internal space
wall
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Pavel BORISEVICH
Bernard Aoun
Bruno Deletre
Marc Bonnissel
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Gaztransport et Technigaz SA
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    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/32—Hydrogen storage

Definitions

  • Gas storage and/or transport tank comprising a protrusion.
  • the present invention relates to the field of transporting and storing a liquefied gas, for example, hydrogen. It relates more particularly to installations for a sealed and thermally insulated tank for the storage and/or transport of the liquefied gas.
  • the liquefied gas is transported by sea in sealed and thermally insulated storage tanks installed on transport vessels.
  • the gas is kept in liquid form to increase the quantity of gas transported per tank, the volume occupied by one kilogram of gas in liquid form being much less than the volume occupied by one kilogram of gas in gaseous form.
  • the tank maintains the liquefied gas at very low temperatures, and more specifically for hydrogen, at a temperature below -250°C, the temperature at which hydrogen is in liquid form at atmospheric pressure.
  • the tank has a sealed wall that defines the storage volume of liquefied gas. This wall is subject to a heat flow that tends to warm the tank's contents, resulting in the evaporation of the liquefied gas.
  • the tank is considered thermally insulating because the structure of the sealed wall is designed to minimize this heat flow and the vaporization of the liquefied gas.
  • the liquefied gas is thus present in the tank in a two-phase liquid-vapor equilibrium.
  • a portion of the liquefied gas is in the vapor phase, forming boiled-off gas (BOG) in the upper part of the tank's volume, while the liquefied gas is primarily in the liquid phase, extending into the lower part of the tank's volume.
  • BOG boiled-off gas
  • the goal is to minimize the presence of boiled-off gas in the storage tank.
  • Reliquefaction systems for example, draw the evaporation gas from the tank, cool it using external heat exchangers, and then reintroduce it into the tank. This process requires a significant amount of energy because the evaporation gas heats up as it leaves the tank.
  • subcooling systems that work by recovering liquid gas from the tank, subcooling it, and then spraying it onto the evaporation gas inside the tank to cool and liquefy it.
  • the liquefied gas in liquid phase is pumped from the bottom of the tank, subcooled outside the tank, and then directed to spray nozzles located against the upper wall, which spray the gas into the upper part of the tank where the evaporation gas resides.
  • This system also requires high energy consumption because, during the extraction of the liquid gas by the pumps, a significant amount of heat is injected into the liquid gas, requiring a greater subcooling effort.
  • the invention falls within this context and aims to offer an alternative to these systems by presenting a tank comprising a compartment for the transport and/or storage of a gas.
  • This tank is equipped with a protrusion positioned outside the tank housing and in fluidic communication with said housing.
  • the protrusion contains, in particular, a liquefaction device that liquefies the gas located in the upper part of the tank in gaseous form, while consuming less energy than traditional systems described in the prior art.
  • the present invention relates primarily to a tank for the transport and/or storage of a first gas, comprising a wall delimiting a compartment, the lower volume of which is intended to contain the first gas in liquid form and the upper volume of which is intended to contain the first gas in gaseous form.
  • the wall has an upper portion that helps to delimit the upper volume of the compartment.
  • the tank is characterized in that it includes a protrusion positioned outside the compartment and equipped with a partition delimiting an internal space.
  • the upper portion of the wall has an opening leading, on the one hand, into the upper volume of the compartment and, on the other hand, into the internal space of the protrusion.
  • the internal space of the protrusion contains, at least in part, a device for liquefying the first gas with a second gas different from the first gas.
  • the first gas transported and/or stored in the tank is typically a gas with a very low boiling point, often at temperatures expressed in negative degrees Celsius, such as dihydrogen. During transport and/or storage, this first gas is mostly in liquid form in the tank housing.
  • the objective is to control the pressure rise of the tank, which cannot reach a high pressure (typically a maximum pressure of around 2 bar) through reliquefaction of the evaporation gas or its consumption, while simultaneously limiting the energy consumption associated with managing the evaporation gas, i.e., the gas in its gaseous form.
  • the invention aims to enable the delivery of a maximum amount of gas in liquid form while ensuring minimal energy consumption for processing the gas in its gaseous state.
  • the tank wall comprises an upper partition, an opposing lower partition, and lateral partitions connecting the lower partition to the upper partition.
  • the upper part of the wall includes the upper partition and a more or less significant upper portion of the lateral partitions.
  • the upper part of the wall comprises an internal surface in contact with the first gas in its gaseous form, defining the upper volume of the housing. It also comprises an external surface opposite the internal surface and at least partially in contact with the environment outside the tank.
  • the protrusion is located on this external surface; therefore, the protrusion is outside the tank housing.
  • the protrusion is positioned to encircle the opening in the upper part of the wall. More precisely, its partition covers the opening, thus allowing communication between the internal space of the protrusion and the housing. The tank enters through this opening.
  • the first gas in its gaseous form, can pass from the upper volume of the housing to the internal space of the protrusion.
  • the liquefaction device located within the protrusion, contains a second gas with a boiling point equal to or lower than that of the first gas.
  • the first gas is dihydrogen
  • the second gas could be helium, as the normal boiling point of dihydrogen is -252.8°C and the boiling point of helium is -268.9°C.
  • the liquefaction temperature of dihydrogen is between -250.24°C and -252.83°C
  • the temperature of the cold source can be between -252°C and -259°C, preferably between -255°C and -259°C.
  • This liquefaction device is designed to cool and liquefy the first gas in its gaseous form within the protrusion's internal space, thereby converting it into a liquid first gas. Once liquefied, the gas can return by gravity to the tank housing through the existing opening or another opening provided for this purpose.
  • the protrusion allows the first gas liquefaction operation to be located outside the tank. This, for example, makes the heat exchange elements responsible for this liquefaction less exposed to the movement of the liquid first gas within the tank, while also providing a location protected from the outside to prevent the heat exchange elements from being overly sensitive to ambient temperatures. This helps to limit the energy consumption associated with managing the first gas in its gaseous form within the tank.
  • the liquefaction device includes a heat exchange surface located within the protrusion's internal space.
  • This heat exchange surface allows heat exchange between the first and second gases and therefore constitutes the part of the liquefaction device that enables the liquefaction of the first gas.
  • the heat exchange surface is positioned within the internal space of the protrusion, allowing heat exchange when the first gas, in its gaseous form, occupies this internal space.
  • the first gas transfers heat. Having released heat, the first gas liquefies and can then fall by gravity into The internal space of the protrusion is evacuated before being discharged and falling back into the tank housing.
  • the first gas can be guided by a collector leading it to the opening or another opening provided for this purpose.
  • the collector can, for example, consist of an inclined plane.
  • the liquefaction device includes a circulation conduit for the second gas, the heat exchange surface being at least partially defined by an external peripheral surface of the circulation conduit.
  • the external peripheral surface is a surface opposite an internal area of the circulation conduit, this internal area, or peripheral surface, of the conduit being the surface of the circulation conduit in contact with the second gas flowing within this circulation conduit.
  • the external peripheral surface for its part, is in contact with the first gas in gaseous form present in the internal space of the protrusion.
  • the outer peripheral surface area of the circulation pipe is between 20 and 100 m2. These values for the outer peripheral surface area allow for efficient cooling and liquefaction of the first gas for a given flow rate of evaporated gas generated by the heat inputs into the tank.
  • an outer peripheral surface area of the circulation pipe between 20 m2 and 100 m2 is particularly effective for liquefying 90 kg/h of evaporated gas.
  • the circulation duct can be designed with sinuous or spiral shapes. This increases the external peripheral surface area of the circulation duct within the internal space of the protrusion, thus improving the liquefaction of the first gas.
  • the heat exchange surface area between the first gas and The second gas can be augmented by internal or external fins arranged at the heat exchange surface.
  • the opening forms a single means of communication between the internal space of the protrusion and the tank housing.
  • the first gas liquefied by the liquefaction device passes through the space formed between the opening and the tube.
  • the first gas in gaseous form from the tank housing is then not impeded by the flow of the first liquefied gas.
  • the first gas liquefied by the liquefaction device is discharged from the internal space of the protrusion through a passage in the upper part other than the opening.
  • the protrusion includes a first gas discharge pipe passing through the protrusion's partition. This discharge pipe manages the evacuation of excess first gas from the internal space of the protrusion, thus helping to maintain a certain pressure within the tank. The first gas discharged through this discharge pipe can then be used for other applications.
  • the tank includes a vacuum bell covering the protrusion and hermetically sealed to the upper part of the wall.
  • the vacuum bell helps prevent heat transfer between the environment outside the tank and the internal space of the protrusion, thus preventing the liquefaction of oxygen from the ambient air. This prevents the protrusion from heating up, thereby reducing the amount of energy required to cool and liquefy the second gas. Consequently, the presence of the vacuum bell improves the efficiency of the liquefaction device.
  • the vacuum bell is welded to the upper part of the wall.
  • the opening and the discharge pipe are aligned to form a flow path for the first gas within the protrusion.
  • the liquefaction device is disposed away from this flow path.
  • the protrusion allows for three operating modes: a BOG subtraction mode in which all of the first gas passing through the protrusion is discharged through the discharge line; a liquefaction mode in which all of the first gas is liquefied; and a hybrid mode in which part of the first gas is liquefied by the liquefaction device and another part is discharged through the discharge line.
  • the flow path corresponds to the path of the first gas when the protrusion is in BOG subtraction mode.
  • the term "off-center" means that the liquefaction device is located at a distance from the first gas flow path.
  • the liquefaction unit is not positioned directly in line with this traffic lane, but rather offset from it.
  • This traffic lane can be represented by an axis passing approximately through the opening and the discharge pipe. The liquefaction unit is therefore positioned near this axis, but without being interposed between the opening and the discharge pipe.
  • the liquefaction device is positioned at the periphery of the flow path, that is, at the periphery of the axis passing through the opening and the discharge pipe.
  • the protrusion may extend laterally relative to the flow path of the first gas. The protrusion then extends primarily in at least one direction perpendicular to the axis passing through the opening and the discharge pipe, thus forming a peripheral zone of the protrusion's internal space that is offset from the axis. The flow path does not pass through this peripheral zone, and the liquefaction device is then arranged in this peripheral zone, so as to be offset from the flow path.
  • the upper part of the wall comprises a gas dome with a passage defining an escape route for the first gas in vapor form.
  • the internal space of the protrusion is configured so that the heat exchange surface of the liquefaction device is positioned away from the first gas escape route.
  • the gas dome can also be equipped with a tube for transferring the first gas, in liquid form, to or from the tank housing.
  • the first gas escape route corresponds to the path the gas follows when it is evacuated through the passage.
  • the protrusion can be positioned to cover the gas dome passage; in this case, the opening in the upper part of the wall coincides with the passage.
  • the first gas's exhaust path extends between the exhaust pipe and this passage, which corresponds to the first gas's circulation path within the protrusion.
  • the heat exchange surface of the liquefaction device is then positioned so as not to obstruct this exhaust path.
  • the protrusion can also be installed away from the gas dome. If this is the case, the passage and the opening are two separate openings. The protrusion's arrangement thus ensures that the liquefaction device is positioned away from the gas exhaust path.
  • wall 2 comprises an upper partition 6, a bottom partition 7, and side partitions 8.
  • the bottom partition 7, located opposite the upper partition 6, forms the floor of tank 1.
  • the upper partition 6 forms the ceiling of tank 1.
  • the side partitions 8 connect the upper partition 6 to the bottom partition 7.
  • the upper part 9 and the lower part 10 of wall 2 each comprise a part of the inner surface 11 and part of the outer surface 12.
  • the upper part 9 of the wall 2 is in contact with the first gas, when it is in its gaseous phase, via the inner surface 11, and the lower part 10 is also in contact with the first gas, when it is in liquid form, via the inner surface 11.
  • the tank 1 is equipped with a gas dome 13 located in the upper part 9 of the wall 2 of the tank 1, more precisely in the ceiling 6 of the wall 2.
  • This gas dome 13 contains a passage 15 allowing the first gas in gaseous form to be discharged from the compartment 3 of the tank 1.
  • the gas dome 13 also includes a pipe 14 allowing the first gas in liquid form to be supplied to or discharged from the compartment 3 of the tank 1.
  • This pipe 14 extends from the outside of the tank 1 to the lower volume 4 of the compartment 3 passing through the gas dome 13.
  • the tank 1 according to the invention includes a protrusion 16, which is disposed in contact with the external surface 12 of the upper part 9.
  • the protrusion 16 is therefore not located inside the housing 3 but outside of it. Since it is placed on the external surface 12 of the upper part 9, the protrusion 16 can be located either on the upper partition 6 or on the upper portion of the side partitions 8 in contact with the first gas in gaseous form. In the embodiment illustrated in Figure 1, the protrusion 16 is arranged on the upper partition 6.
  • the protrusion 16 is hollow and includes a partition 17 that defines an internal space 18.
  • the internal space 18 of the protrusion 16 is in fluidic communication with the housing 3 of the tank 1.
  • the upper part 9 includes an opening 19, the partition 17 of the protrusion 16 being arranged so that the protrusion 16 covers this opening 19.
  • fluid communication it should be understood that the first gas can flow between the upper volume 5 of the housing 3 of the tank 1 and the internal space 18 of the protrusion 16 (in gaseous form) and between the internal space 18 of the protrusion 16 and the housing 3 of the tank 1 (in liquid form). Further details will be provided in the description of the following figures.
  • the protrusion 16 is parallelepiped-shaped.
  • the partition 17 of the protrusion 16 thus comprises an upper panel 21, a lower panel 37, and side panels 22.
  • the upper panel 21 is horizontal and the side panels 22 are arranged vertically.
  • the upper panel 21 and the lower panel 37 constitute the upper and lower faces respectively, while the side panels 22 form the lateral faces of the parallelepiped.
  • this configuration of the protrusion 16 is not limiting and that other shapes are also conceivable, for example, a cylindrical protrusion comprising at least a portion of the liquefaction device 20 arranged in an annular fashion within said protrusion.
  • the side panels 22 are in contact with the external surface 12 of the upper part 9 of the wall 2. These side panels 22 are arranged all around the opening 19 so that the entire partition 17 of the protrusion 16 surrounds said opening 19. To ensure a solid attachment, these side panels 22 can be welded to the external surface 12 and fitted with flanges 23 forming a base for the side panels 22 and reinforcing the strength of the weld with the wall 2.
  • the protrusion is not necessarily fixed or welded to the upper part 9 of the wall 2. Only a fluidic connection between the protrusion and the tank is required.
  • the protrusion can be arranged around a traffic lane extending hermetically from the opening 19 without forming physical contact with the upper part 9 of the wall 2.
  • the vacuum bell 25 covers the protrusion 16.
  • the vacuum bell 25 is hermetically sealed to the upper part 9 of the wall 2 by welding its flanges 263 to the external surface 12 of the upper part 9. The vacuum bell 25 thus delimits a vacuum space around the protrusion 16, thereby isolating it from the external environment and allowing more efficient liquefaction of the first gas by preventing the ambient air from heating the side panels 22 and the upper panel 21 of the partition 17.
  • the protrusion 16 includes a first gas vent 27, allowing the first gas not liquefied by the liquefaction device 20 to escape from the internal space 18 of the protrusion 16. This first gas can then be used for various applications.
  • the exhaust pipe 27 is positioned to pass through the upper panel 21 of the partition 17 of the protrusion 16 and the upper enclosure wall 261 of the vacuum bell 25, in order to allow the first gas to be exhausted in gaseous form beyond the vacuum bell.
  • the liquefaction device 20 includes a circulation pipe 28 for a second gas. This second gas is preferably a gas having a lower liquefaction point. lower than that of the first gas, for example helium when the first gas is dihydrogen.
  • the circulation conduit 28 of the liquefaction device 20 helps to form a heat exchange surface 29 between the first gas and the second gas.
  • the heat exchange surface 29 is composed of the parts of the liquefaction device 20 that are arranged in the internal space 18 of the protrusion 16.
  • the circulation pipe 28 is partly located within the internal space 18 of the protrusion 16.
  • the remainder of the liquefaction device 20 is positioned outside the internal space 18 of the protrusion 16. Since the circulation pipe 28 is, in this embodiment, the only part of the liquefaction device 20 located within the internal space 18 of the protrusion 16, it should be understood that the circulation pipe 28 alone forms the heat exchange surface 29.
  • the circulation pipe 28 has a cylindrical shape and thus comprises an external peripheral surface opposite an internal peripheral surface.
  • the outer peripheral surface is in contact with the first gas, while the inner peripheral surface is in contact with the second gas circulating within the circulation pipe 28.
  • the outer and inner peripheral surfaces cooperate to form the heat exchange surface 29 of the liquefaction device 20.
  • the first gas transfers its heat to the outer peripheral surface, and the heat is then transferred to the inner peripheral surface, where it is transferred to the second gas.
  • the first gas liquefies, while the second gas absorbs heat, thus increasing its temperature.
  • the circulation pipe 28 can adopt different shapes, such as a spiral shape, to increase its outer peripheral surface area and the inner peripheral surface area present within the internal space 18 of the protrusion 16.
  • the circulation pipe 28 may also include internal and/or external fins to increase the heat exchange surface area between the first gas and the second gas.
  • the external peripheral surface area of the circulation pipe 28 is between 20 and 100 m2. It should be noted that these figures are given as a non-limiting example. In this example, to liquefy 90 kg/h of hydrogen BOG at saturation at 1.1 bar, 11.2 kW of cooling is required.
  • the liquefaction device 20 may include a heat exchange surface located at the level of the bulkhead 17 of the protrusion. In this case, the heat exchange surface is integrated into the protrusion's partition.
  • the liquefaction device 20 includes a cooling means 31 for the second gas, which is part of a second gas refrigeration cycle.
  • the second gas cooling means 31 is positioned outside the protrusion 16 and also outside the vacuum bell 25.
  • This cooling means 31 is connected to the second gas circulation line 28.
  • the cooling means 31 is shown schematically and, in the case of a reverse Brayton cycle, it may include, but is not limited to, an expansion valve, a compressor, and piping.
  • the circulation pipe 28 thus passes through the vacuum bell 25 and the partition 17 of the protuberance 16, to be partially present in the internal space 18 of the protuberance 16 and able to cooperate with the cooling means outside the vacuum bell. More specifically, the circulation line 28 passes through two openings in the vacuum chamber 25 and two openings in the partition 17 of the protrusion 16 in order to connect to the cooling means 31.
  • the circulation line 28 passes through the partition 17 of the protrusion 16 on its upper panel 21, that is to say, on the same portion of the partition 17 where the drain line 27 passes through said partition 17.
  • the circulation line 28 passes through the vacuum chamber 25 on its upper enclosure wall 261.
  • the protrusion 16 allows the implementation of three operating modes, including a so-called "BOG subtraction” mode, a so-called of liquefaction and a so-called hybrid mode. In the "BOG subtraction” mode, all of the first gas passing through the protrusion 16 is discharged through the discharge pipe 27. In this mode, the liquefaction device 20 is not in operation.
  • the first gas in vapor form, then passes through the opening 19, then through the internal space 18, and is discharged through the discharge pipe 27 without being particularly cooled.
  • the liquefaction device 20 is activated if the hybrid mode or the liquefaction mode is implemented. In the hybrid mode, part of the first gas is liquefied by the liquefaction device 20 and another part is discharged through the discharge pipe 27. In the liquefaction mode, all of the first gas is liquefied. It should be noted that the opening 19 in the upper part 9 of the wall 2 is aligned with the first gas discharge pipe 27.
  • This arrangement then forms, when the protrusion 16 is in BOG subtraction mode, a flow path 35 for the first gas through the internal space 18 of the protrusion 16, which is direct, from the opening 19 to the discharge pipe 27.
  • This flow path 35 therefore represents the way in which the first gas moves predominantly within the internal space 18 of the protrusion 16 when the protrusion 16 is in BOG subtraction mode.
  • the protrusion 16 extends laterally with respect to this flow path 35 for the first gas. It is understood from this that the protrusion 16 extends predominantly in at least one direction perpendicular to the flow path 35 for the first gas.
  • the liquefaction device 20, and more specifically the portion of the circulation pipe 28 housed within the internal space 18, is thus positioned away from this circulation path 35.
  • the flow rate of the second gas associated with the liquefaction unit 20 is adjusted so that only a fraction of the first gas is drawn by cryopumping and liquefied upon contact with the portion of the flow path 28 present in the internal volume 18.
  • a fraction of the first gas is liquefied and a fraction is discharged through the discharge pipe 27.
  • the flow rate of the second gas is set between a first threshold value, below which the first gas is not diverted from the flow path 35, and a second threshold value, above which it must not be exceeded if only partial diversion of the first gas is desired.
  • the flow rate of the second gas determines the power of the system in operation and therefore the flow rate of the first liquefied gas.
  • the temperature at which the second gas is operated defines the heat exchange surface area required to liquefy a certain flow rate of the first gas.
  • the first gas is dihydrogen
  • its temperature will be below -251°C and advantageously between -252.8°C (the liquefaction temperature of dihydrogen at a pressure of 1 atm) and -259.2°C (the triple point of dihydrogen).
  • maintaining a low temperature for the second fluid i.e., relatively close to -259.2°C, avoids the need to significantly increase the flow rate of the second gas.
  • the discharge line 27 may include a blocking means preventing the first gas from escaping from the protrusion 16 through this line 27.
  • This blocking means may be an on/off valve, i.e., in the open or closed position depending on the mode implemented. In liquefaction mode, the blocking means is in the closed position. In BOG subtraction mode, the blocking means is in the open position and there is no flow of the second gas into the liquefaction device.
  • the blocking means In hybrid mode, the blocking means is in the open position and it is a Boil- compressor.
  • Off-Gas (BOG) of the liquefaction device 20 controls the flow rate withdrawn from the tank.
  • the flow rate of the first liquefied gas is controlled by the flow rate of the second gas in the liquefaction device 20.
  • the operating mode implemented by the protrusion 16, associated with the operation of the BOG compressor is dictated by the flow rate of the second gas in the liquefaction device 20, as well as by the blocking means when the discharge line 27 includes one.
  • the lower panel 37 comprises a first face 39 in contact with the external surface 12 of the upper part 9 of the wall 2 and a second face 40 partially delimiting the internal space 18 of the protrusion 16.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of a fourth embodiment of the protrusion 16.
  • the supplementary hole 44 and the through hole 43 are positioned substantially below the liquefaction device 20, so that when the first gas is Once liquefied, it falls back down by gravity towards the common passage formed by the supplementary hole 44 and the through hole 43. It is therefore understood that these two holes 44 and 43 are used primarily to drain the first liquefied gas from the internal space 18 to the housing 3, while the orifice 38 and the opening 19 are used to supply the protrusion 16 with the first gas in gaseous form from the housing 3.
  • the common passage formed by the supplementary hole 44 and the through hole 43 has a diameter that is significantly smaller than the diameter of the common passage formed by the opening 19 and the orifice 38.
  • the upward flow of gas through the through hole 43 of the first gas in gaseous form is limited, thus preventing disturbance of the first liquefied gas flowing through it.
  • the large diameter of the common passage formed by the opening 19 and the orifice 38 helps to limit the pressure drop of the first gas in its gaseous form as it passes from the housing 3 to the internal space 18.
  • the supplementary hole 44 and/or the through hole 43 can be fitted with a liquid seal with a siphon to prevent the first gas in its gaseous form from passing from the housing 3 to the internal space 18 through these holes 44, 43.
  • this additional passage formed by the complementarity of the through hole 43 and the supplementary hole 44, can be particularly useful when, alternatively, the supply of the first gas in its gaseous form from the housing 3 to the protrusion 16 is provided by a supply system located on one of the side panels 22, replacing the function of the opening 19 and the orifice 38.
  • the gravity discharge of the first gas which has returned to a liquid state under the effect of the Liquefaction is made possible by the presence of the additional passage.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a fifth embodiment of the protrusion 16.
  • the protrusion 16 is positioned partially above the gas dome 13.
  • the passage 15 of the gas dome 13 then coincides with the opening 19 in the upper part 9 of the wall 2.
  • the first gas 36 exhaust path thus coincides with the gas flow path 35 within the internal space 18 of the protrusion 16.
  • the present invention achieves its objectives, namely to optimize the presence of gas in liquid form within a tank, by providing a tank designed to contain a first gas and equipped with a protrusion comprising a liquefaction device for the first gas.
  • the use of this protrusion optimizes the liquefaction process of the first gas, which is in a gaseous state in the upper part of the tank.
  • the major advantage of this invention is that it allows the gas to be liquefied while consuming significantly less energy than traditional systems described in the prior art.
  • the present invention is not limited to the means and configurations described and illustrated herein, and also extends to any equivalent means and configuration as well as any technically operative combination of such means.

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Abstract

Cuve de stockage et/ou de transport de gaz comprenant une protubérance. L'invention concerne une cuve (1) pour le transport et/ou le stockage d'un premier gaz, comprenant une paroi (2) délimitant un logement (3) dont un volume inférieur (4) est destiné à contenir le premier gaz sous forme liquide et dont un volume supérieur (5) est destiné à contenir le premier gaz sous forme gazeuse, la paroi (2) comportant une partie supérieure (9) participant à délimiter le volume supérieur (5) du logement (3), caractérisé en ce que ladite cuve (1) comprend une protubérance (16) positionnée en dehors du logement (3) et munie d'une cloison (17) délimitant un espace interne (18), la partie supérieure (9) de la paroi (2) comprenant une ouverture (19) débouchant d'une part dans le volume supérieur (5) du logement (3) et d'autre part dans l'espace interne (18) de la protubérance (16), l'espace interne (18) de la protubérance (16) contenant au moins en partie un dispositif de liquéfaction (20) du premier gaz contenant un deuxième gaz différent du premier gaz.

Description

DESCRIPTION Titre de l'invention : Cuve de stockage et/ou de transport de gaz comprenant une protubérance. La présente invention se rapporte au domaine du transport et du stockage d’un gaz liquéfié, par exemple de l’hydrogène. Elle se rapporte plus particulièrement à des installations installées pour une cuve, étanche et thermiquement isolante, pour le stockage et/ou le transport du gaz liquéfié. Le gaz liquéfié est transporté par voie maritime dans des cuves de stockage étanches et thermiquement isolantes ménagées sur des navires de transport. Le gaz est maintenu sous forme liquide pour augmenter la quantité de gaz transporté par cuve, le volume occupé par un kilogramme de gaz sous forme liquide étant bien inférieur au volume occupé par un kilogramme de gaz sous forme gazeuse. Ces cuves maintiennent le gaz liquéfié à très basse température, et plus précisément pour l’hydrogène à une température inférieure à -250°C, température à laquelle l’hydrogène est sous forme liquide à pression atmosphérique. La cuve comporte une paroi étanche permettant de délimiter le volume de stockage de gaz liquéfié, cette paroi étant le siège d'un flux thermique tendant à réchauffer le contenu des cuves, ce qui se traduit par une évaporation du gaz liquéfié. La cuve est dite thermiquement isolante dans la mesure où la structure de la paroi étanche de la cuve est configurée pour limiter au maximum ce flux thermique et la vaporisation du gaz liquéfié. Le gaz liquéfié est ainsi présent dans la cuve dans un état d'équilibre diphasique liquide- vapeur. Une partie du gaz liquéfié est en phase vapeur, formant ainsi un gaz d’évaporation (BOG pour boiled-off gas) dans une partie supérieure du volume de la cuve, le gaz liquéfié étant principalement en phase liquide, cette phase liquide s’étendant dans une partie inférieure du volume de la cuve. Il est recherché de minimiser la présence du gaz d'évaporation dans la cuve de stockage. Plusieurs systèmes sont ainsi conçus pour condenser ce gaz d’évaporation. Les systèmes de reliquéfaction, par exemple, aspirent le gaz d’évaporation hors de la cuve, le refroidissent à l'aide d'échangeurs externes à la cuve avant de les réintroduire dans ladite cuve. Ce processus nécessite une importante quantité d'énergie, car le gaz d'évaporation se réchauffe en sortant de la cuve. Il existe également des systèmes de subcooling qui fonctionnent en récupérant du gaz liquide de la cuve, en le sous-refroidissant, puis en le pulvérisant sur le gaz d'évaporation à l’intérieur de la cuve pour refroidir ce gaz d’évaporation et le liquéfier. Par exemple, le gaz liquéfié en phase liquide est pompé depuis le fond de la cuve, sous-refroidi hors de la cuve, puis dirigé vers des rampes de pulvérisation situées contre la paroi supérieure, qui pulvérisent le gaz dans la partie supérieure de la cuve où réside le gaz d’évaporation. Ce système requiert également une consommation élevée d'énergie car lors de l’extraction du gaz liquide par les pompes, une importante quantité de chaleur est injectée dans le gaz liquide par celles-ci, nécessitant un effort plus grand de sous- refroidissement. L’invention s’inscrit dans ce contexte et vise à offrir une alternative à ces systèmes en présentant une cuve comprenant un logement pour le transport et/ou le stockage d'un gaz. Cette cuve est équipée d’une protubérance positionnée en dehors du logement de la cuve et en communication fluidique avec ledit logement. La protubérance contient notamment un dispositif de liquéfaction permettant de liquéfier le gaz qui se trouve en partie haute de la cuve sous forme gazeuse, tout en consommant moins d'énergie que les systèmes traditionnels décrits dans l'art antérieur. La présente invention a ainsi pour principal objet une cuve pour le transport et/ou le stockage d’un premier gaz, comprenant une paroi délimitant un logement dont un volume inférieur est destiné à contenir le premier gaz sous forme liquide et dont un volume supérieur est destiné à contenir le premier gaz sous forme gazeuse, la paroi comportant une partie supérieure participant à délimiter le volume supérieur du logement, caractérisé en ce que ladite cuve comprend une protubérance positionnée en dehors du logement et munie d’une cloison délimitant un espace interne, la partie supérieure de la paroi comprenant une ouverture débouchant d’une part dans le volume supérieur du logement et d’autre part dans l’espace interne de la protubérance, l’espace interne de la protubérance contenant au moins en partie un dispositif de liquéfaction du premier gaz contenant un deuxième gaz différent du premier gaz. Le premier gaz transporté et/ou stocké dans la cuve est typiquement un gaz ayant un point d'ébullition très bas, souvent sous des températures exprimées en degrés Celsius négatives, comme par exemple le dihydrogène. Pendant le transport et/ou le stockage, ce premier gaz est majoritairement sous forme liquide dans le logement de la cuve. Toutefois, un transfert de flux thermique se produit à travers la paroi de la cuve, ce qui peut réchauffer le premier gaz et entraîner sa vaporisation partielle. Il convient donc de noter qu'à l'intérieur du logement de la cuve, le premier gaz existe à la fois sous forme liquide et gazeuse. Le premier gaz sous forme liquide, en raison de la gravité, reste au fond du logement, appelé volume inférieur du logement, tandis que le premier gaz sous forme gazeuse occupe le haut de la cuve, désigné comme volume supérieur du logement. On comprend que selon la quantité de gaz sous forme gazeuse et sous forme liquide, le volume inférieur et le volume supérieur sont fluctuants. Comme cela apparaitra à la lecture de la description de l’invention, l’objectif visé est de contrôler la montée en pression de la cuve qui ne peut pas monter à une pression élevée (typiquement à une pression maximale de l’ordre de 2 bars) par reliquéfaction du gaz d’évaporation ou par sa consommation, tout en limitant la consommation d’énergie liée à la gestion du gaz d’évaporation, c’est-à-dire du gaz sous forme gazeuse. Autrement dit, l’invention a pour objectif de permettre la livraison d’un maximum de gaz sous forme liquide tout en assurant une consommation d’énergie minimale pour traiter le gaz sous forme gazeuse. Lorsque la cuve a une forme de parallélépipède rectangle, la paroi de la cuve comprend une cloison supérieure, une cloison inférieure opposée et des cloisons latérales reliant la cloison inférieure à la cloison supérieure. On comprend ainsi qu’en fonction du volume supérieur du logement, la partie supérieure de la paroi comprend la cloison supérieure et une portion supérieure plus ou moins importante des cloisons latérales. Le même raisonnement s’applique pour une cuve de forme prismatique. La partie supérieure de la paroi comprend une surface interne en contact avec le premier gaz sous forme gazeuse et délimitant le volume supérieur du logement. Elle comprend également une surface externe opposée à la surface interne et au moins partiellement en contact avec l'environnement extérieur à la cuve. C'est sur cette surface externe que la protubérance est disposée, la protubérance se trouve donc à l'extérieur du logement de la cuve. La protubérance est disposée de manière à encercler l’ouverture de la partie supérieure de la paroi. Plus précisément, c’est sa cloison qui recouvre l'ouverture, ce qui permet ainsi une communication entre l’espace interne de la protubérance et le logement de la cuve via cette ouverture. De ce fait, le premier gaz sous forme gazeuse peut passer du volume supérieur du logement à l’espace interne de la protubérance. Le dispositif de liquéfaction, situé dans l’espace interne de la protubérance, contient un deuxième gaz dont le point d'ébullition est inférieur ou égal à celui du premier gaz. Par exemple, lorsque le premier gaz est du dihydrogène, le deuxième gaz pourrait être de l'hélium, le point d’ébullition normal du dihydrogène étant de -252,8°C et le point d’ébullition de l’hélium étant de -268,9°C. Dans cet exemple, la température de liquéfaction du dihydrogène se situant entre -250,24 °C et -252,83°C, la température de la source froide peut se situer entre -252°C et -259°C, préférentiellement entre -255°C et -259°C. Ce dispositif de liquéfaction a pour but de refroidir et de liquéfier le premier gaz sous forme gazeuse dans l’espace interne de la protubérance afin de le convertir en premier gaz sous forme liquide. Une fois liquéfié, le gaz peut retourner par gravité dans le logement de la cuve via l’ouverture ou via une autre ouverture prévue à cet effet. La protubérance permet de localiser hors de la cuve une opération de liquéfaction du premier gaz, ce qui permet par exemple de rendre les moyens d’échange thermique permettant cette liquéfaction moins exposés aux mouvements du premier gaz sous forme liquide au sein de la cuve, tout en offrant une localisation protégée de l’extérieur pour éviter que les moyens d’échange thermique soient trop sensibles aux températures ambiantes, ce qui aide ainsi à limiter la consommation d’énergie liée à la gestion de premier gaz sous forme gazeuse au sein de la cuve. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de liquéfaction comprend une surface d’échange thermique disposée au sein de l’espace interne de la protubérance. Cette surface d'échange thermique permet un échange de chaleur entre le premier gaz et le deuxième gaz et elle constitue donc la partie du dispositif de liquéfaction qui permet la liquéfaction du premier gaz. La surface d’échange thermique est ainsi positionnée dans l’espace interne de la protubérance, ce qui permet un échange thermique lorsque le premier gaz sous forme gazeuse occupe cet espace interne. Le premier gaz sous forme gazeuse, en entrant en contact avec la surface d’échange thermique, peut ainsi opérer un transfert de chaleur. Le premier gaz, ayant cédé des calories, se liquéfie et peut tomber par gravité dans l’espace interne de la protubérance avant d'être évacué et de retomber dans le logement de la cuve. Afin d’être évacué de l’espace interne de la protubérance, le premier gaz peut être guidé par un collecteur le conduisant à l’ouverture ou à une autre ouverture prévue à cet effet. Le collecteur peut par exemple consister en un plan incliné. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de liquéfaction comprend un conduit de circulation du deuxième gaz, la surface d’échange thermique étant au moins en partie définie par une surface périphérique externe du conduit de circulation. La surface périphérique externe est une surface opposée à une zone interne du conduit de circulation, cette zone interne, ou surface périphérique, du conduit étant la surface du conduit de circulation en contact avec le deuxième gaz qui circule au sein de ce conduit de circulation. La surface périphérique externe est quant à elle en contact avec le premier gaz sous forme gazeuse présent dans l’espace interne de la protubérance. Ainsi, lorsque le premier gaz est en contact avec la surface périphérique externe et que le deuxième gaz est en contact avec la zone interne, un transfert de chaleur s'effectue entre le premier gaz et le deuxième gaz par l’intermédiaire de ces surfaces. Le deuxième gaz récupère alors des calories, tend à s'évaporer, et circule ensuite dans le dispositif de liquéfaction, tandis que le premier gaz se liquéfie. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la surface périphérique externe de la conduite de circulation est comprise entre 20 et 100 m². Ces valeurs de la surface périphérique externe permettent un refroidissement et une liquéfaction efficace du premier gaz pour un certain débit de gaz d’évaporation généré par les entrées de chaleur dans la cuve. À titre d’exemple non-limitatif, une surface périphérique externe de la conduite de circulation comprise entre 20 m² et 100 m² est particulièrement efficace pour liquéfier 90 kg/h de gaz d’évaporation. Afin d’augmenter la surface d’échange thermique entre le premier gaz et le deuxième gaz, le conduit de circulation peut être conçu avec des formes sinueuses ou spiralées. Cela augmente donc la surface périphérique externe du conduit de circulation présente dans l'espace interne de la protubérance, améliorant ainsi la liquéfaction du premier gaz. En alternative ou en complément, la surface d’échange thermique entre le premier gaz et le deuxième gaz peut être augmentée par des ailettes internes ou externes disposées au niveau de la surface d’échange thermique. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’ouverture forme un unique moyen de communication entre l’espace interne de la protubérance et le logement de la cuve. En d’autres termes, l’ouverture permet dans un sens le passage du premier gaz sous forme gazeuse du volume supérieur du logement à l'espace interne de la protubérance et dans l’autre sens le passage du premier gaz sous forme liquide, suite à la liquéfaction dans la protubérance, de l'espace interne de la protubérance au volume supérieur du logement. Ainsi, le premier gaz, une fois liquéfié sous forme liquide par le dispositif de liquéfaction, peut repasser par la même ouverture que celle par laquelle il est passé sous l’état gazeux préalablement. Ceci simplifie ainsi la configuration de la protubérance puisqu'une seule ouverture est nécessaire pour ces échanges. Optionnellement, l’ouverture comprend un tube, ledit tube dépassant dans l’espace interne de la protubérance. Dans ce cas le premier gaz liquéfié par le dispositif de liquéfaction passe par l’espace formé entre l’ouverture et ledit tube. Le premier gaz sous forme gazeuse provenant du logement de la cuve n’est alors pas gêné par l’écoulement du premier gaz liquéfié. Dans une alternative de l’invention, le premier gaz liquéfié par le dispositif de liquéfaction est évacué de l’espace interne de la protubérance par un passage dans la partie supérieure autre que l’ouverture. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la protubérance comprend une conduite d’évacuation du premier gaz traversant la cloison de la protubérance. Cette conduite d’évacuation permet de gérer l'évacuation de l'excédent de premier gaz de l’espace interne de la protubérance, contribuant ainsi à maintenir une certaine pression au sein de la cuve. Le premier gaz évacué par cette conduite d’évacuation peut ensuite être utilisé pour d'autres applications. Il peut, par exemple, être brûlé pour récupérer de l'énergie ou pour d'autres processus industriels, par exemple pour alimenter les moteurs de propulsion du navire ou les génératrices électriques. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la cuve comprend une cloche sous vide recouvrant la protubérance et liée de manière étanche à la partie supérieure de la paroi. La cloche sous vide, en recouvrant la protubérance, aide à prévenir le transfert de chaleur entre l'environnement extérieur à la cuve et l’espace interne de la protubérance et éviter la liquéfaction de l’oxygène de l’air ambiant. Cela permet ainsi d'éviter le réchauffement de la protubérance, réduisant ainsi la quantité d'énergie nécessaire pour refroidir et liquéfier le deuxième gaz. Par conséquent, la présence de la cloche sous vide améliore l'efficacité du dispositif de liquéfaction. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la cloche sous vide est soudée à la partie supérieure de la paroi. Cette soudure permet l'étanchéité entre la cloche sous vide et la paroi. Autrement dit, cette soudure empêche les échanges entre l’espace intérieur et l’espace extérieur de la cloche, isolant ainsi la protubérance du milieu extérieur. La cloche sous vide peut être équipée de moyens renforçant la soudure, tels qu'une collerette de soudage. Cette collerette de soudage renforce ainsi la jointure de la cloche sous vide à la partie supérieure de la paroi. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la conduite d’évacuation traverse la cloche sous vide. Dans le cas où une cloche sous vide est utilisée, la conduite d’évacuation passe donc à travers la cloison de la protubérance et à travers la cloche sous vide. Cette configuration permet donc d'évacuer l'excédent du premier gaz et de réguler une pression excessive dans l’espace interne de la protubérance même lorsqu’une cuve sous vide recouvre la protubérance. Selon une alternative de l’invention, le dispositif de liquéfaction est intégré au moins partiellement dans la cloison de la protubérance. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de liquéfaction comprend un moyen de refroidissement du deuxième gaz, le moyen de refroidissement étant positionné à l’extérieur de la protubérance. Le moyen de refroidissement peut par exemple être une partie d’un cycle de réfrigération du deuxième gaz. Dans le cas d’un cycle de Brayton inversé, le moyen de refroidissement peut par exemple comprendre un détendeur, un compresseur et des conduites. Selon une alternative de l’invention, le moyen de refroidissement est intégré au moins partiellement dans la cloison de la protubérance. Selon une caractéristique optionnelle, le dispositif de liquéfaction comprend un échangeur thermique additionnel disposé au sein de l’espace interne de la protubérance. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, l’ouverture et la conduite d’évacuation sont alignées de sorte à former une voie de circulation du premier gaz au sein de la protubérance. Dans ce cas, le dispositif de liquéfaction est disposé à l’écart de cette voie de circulation. Il convient de noter que la protubérance permet la mise en œuvre de trois modes de fonctionnement parmi lesquels un mode soustraction de BOG dans lequel l’entièreté du premier gaz passant par la protubérance est évacué par la conduite d’évacuation, un mode liquéfaction dans lequel la totalité du premier gaz est liquéfié et un mode hybride dans lequel une partie du premier gaz est liquéfié par le dispositif de liquéfaction et une autre est évacuée par la conduite d’évacuation. La voie de circulation correspond au trajet du premier gaz lorsque la protubérance est en mode soustraction de BOG. Lorsque la protubérance est en mode hybride ou en mode liquéfaction, tout ou partie du premier gaz est dévié de la voie de circulation de gaz par cryopompage du premier gaz par le dispositif de liquéfaction. Il convient ici de comprendre que l’expression « à l’écart » signifie que le dispositif de liquéfaction est disposé à distance de la voie de circulation du premier gaz. En d’autres termes, le dispositif de liquéfaction n’est pas positionné directement dans le prolongement de cette voie de circulation, mais est plutôt déporté par rapport à ladite voie de circulation. Cette voie de circulation peut être représentée par un axe passant sensiblement par l’ouverture et par la conduite d’évacuation. Le dispositif de liquéfaction est donc positionné à proximité de cet axe, mais sans être interposé entre l’ouverture et la conduite d’évacuation. En d’autres termes, le dispositif de liquéfaction est positionné en périphérie de la voie de circulation, c’est-à-dire en périphérie de l’axe passant par l’ouverture et la conduite d’évacuation. À titre d’exemple non limitatif, la protubérance peut s’étendre latéralement par rapport à la voie de circulation du premier gaz. La protubérance s’étend alors principalement dans au moins une direction perpendiculaire à l’axe passant par l’ouverture et la conduite d’évacuation, ce qui forme alors une zone périphérique de l’espace interne de la protubérance qui est déportée par rapport à l’axe. La voie de circulation ne passe pas dans cette zone périphérique, et le dispositif de liquéfaction est alors disposé dans cette zone périphérique, de manière à être déporté par rapport à la voie de circulation. Dans un autre exemple, le dispositif de liquéfaction peut être disposé de manière annulaire autour de l’axe passant par l’ouverture et la conduite d’évacuation, de sorte à être à l’écart de la voie de circulation. Dans chacun de ces exemples, il convient de noter que la voie de circulation peut être au moins partiellement calandrée, pour optimiser le guidage du gaz dans la voie de circulation. Du fait de cette disposition à l’écart, le dispositif de liquéfaction ne perturbe pas la circulation du gaz lorsque la protubérance fonctionne en mode soustraction de BOG. Ainsi, la conduite d’évacuation peut extraire le gaz d’évaporation de la cuve sans contrainte. Dans le mode hybride ou dans le mode de liquéfaction, tout ou partie du premier gaz est dévié vers le dispositif de liquéfaction. Par exemple, le premier gaz peut être dévié annulairement lorsque le dispositif de liquéfaction est disposé de manière annulaire, ou peut être dévié vers une zone périphérique lorsque le dispositif de liquéfaction est disposé dans une telle zone périphérique de l’espace interne de la protubérance. À titre d’exemple non limitatif, le dispositif de liquéfaction peut être positionné à une distance comprise entre 10 centimètres et quelques dizaines de centimètres, par exemple un mètre, de la voie de circulation. La valeur minimale de cette plage de valeurs est déterminée pour que les lignes d'écoulement principales de gaz ne passent pas par le dispositif de liquéfaction et la valeur maximale de cette plage de valeurs est déterminée pour que le retour de liquide dans la cuve, après liquéfaction, soit simple à mettre en œuvre. Il convient de noter que la valeur de distance peut être avantageusement choisie, notamment dans cette plage de valeurs, en fonction de la hauteur de la protubérance. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la partie supérieure de la paroi comprend un dôme gaz comportant un passage définissant une voie d’évacuation du premier gaz sous forme vapeur, l’espace interne de la protubérance étant configuré pour que la surface d’échange thermique du dispositif de liquéfaction soit positionnée à l’écart de la voie d’évacuation du premier gaz. Le dôme gaz peut également être équipé d'une tubulure qui sert à transférer le premier gaz, sous forme liquide, vers ou depuis le logement de la cuve. Le passage, en définissant une voie d'évacuation pour le premier gaz sous forme vapeur, facilite l'évacuation de ce premier gaz en cas de surpression dans le logement de la cuve. Il convient de comprendre que la voie d'évacuation du premier gaz correspond au trajet que parcourt le gaz lorsqu'il est évacué par le passage. Concernant la disposition de la protubérance, elle peut être positionnée de manière à recouvrir le passage du dôme gaz ; dans ce cas, l'ouverture dans la partie supérieure de la paroi coïncide avec le passage. Ainsi, la voie d'évacuation du premier gaz s'étend entre la conduite d'évacuation et ce passage correspond à la voie de circulation du premier gaz au sein de la protubérance. La surface d'échange thermique du dispositif de liquéfaction est alors positionnée de manière à ne pas obstruer cette voie d'évacuation. La protubérance peut également être installée loin du dôme gaz. Si tel est le cas, le passage et l'ouverture sont deux ouvertures distinctes. La disposition de la protubérance assure ainsi au dispositif de liquéfaction d’être positionné à l’écart de la voie d'évacuation du gaz. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la protubérance est soudée à la partie supérieure de la paroi. La soudure permet alors de relier la cloison de la protubérance à la partie supérieure de la paroi de manière hermétique. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la protubérance comprend une collerette de soudage. La collerette de soudage renforce ainsi la soudure de la protubérance à la partie supérieure de la paroi. Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la conduite d’évacuation du premier gaz et le conduit de circulation du deuxième gaz traversent la cloison de la protubérance sur une même portion de la cloison. D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit d’une part, et d’exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins annexés d’autre part, sur lesquels : [Fig.1] est une vue en coupe d’une cuve servant au transport et/ou au stockage d’un premier gaz et comprenant un premier mode de réalisation d’une protubérance. [Fig.2] est une vue en coupe de la protubérance selon le premier mode de réalisation. [Fig. 3] est une vue en coupe d’un deuxième mode de réalisation de la protubérance. [Fig. 4] est une vue en coupe d’un troisième mode de réalisation de la protubérance. [Fig. 5] est une vue en coupe d’un quatrième mode de réalisation de la protubérance. [Fig. 6] est une vue en coupe d’un cinquième mode de réalisation de la protubérance Les caractéristiques et les variantes de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres, selon diverses combinaisons, dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes par rapport aux autres. On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites ci- après de manière isolée des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique et/ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieur. Sur les figures, les éléments communs à plusieurs figures conservent la même référence. La figure 1 est une vue en coupe d’une cuve 1 servant au transport et/ou au stockage d’un premier gaz et comprenant un premier mode de réalisation d’une protubérance 16. Le premier gaz peut être de n'importe quel type qui existe sous formes gazeuse et liquide. Le dihydrogène est particulièrement utilisé comme premier gaz, bien que d'autres applications de la cuve avec par exemple du gaz naturel liquéfié soient également envisageables. La cuve 1 comprend une paroi 2 qui délimite un logement 3. Il convient de comprendre que le logement 3 correspond à un espace vide interne de la cuve 1, destiné à contenir le premier gaz. La paroi 2 sert donc à former cet espace vide interne en délimitant le logement 3. Au sein de ce logement 3, le premier gaz peut être présent sous différents états. Il est à l’origine stocké dans la cuve 1 sous forme liquide, mais en raison d’un flux thermique au niveau de la paroi 2 et qui tend à provoquer l'évaporation du premier gaz, le premier gaz est présent dans le logement 3 à la fois sous forme liquide et sous forme gazeuse. Le logement 3 comprend un volume inférieur 4, où le premier gaz est sous forme liquide, et un volume supérieur 5, où le premier gaz est sous forme gazeuse. En effet, sous l'effet de la gravité, le premier gaz sous forme liquide reste naturellement dans le volume inférieur 4, qui peut être considéré comme la partie basse du logement 3. Parallèlement, le premier gaz sous forme gazeuse occupera la partie du logement 3 non remplie par le gaz liquide et reste donc naturellement dans le volume supérieur 5, qui peut être considéré comme la partie haute de la cuve 1. Les dimensions, et notamment la hauteur de chaque volume, varient en fonction de la quantité de premier gaz sous forme liquide et donc de la quantité complémentaire de premier gaz sous forme vapeur. On peut distinguer ainsi au sein de la paroi une partie supérieure 9 et une partie inférieure 10, séparées l’une de l’autre par la surface de flottaison du gaz liquide. Plus particulièrement, la paroi 2 comprend une cloison supérieure 6, une cloison de fond 7 et des cloisons latérales 8. La cloison de fond 7, située à l'opposé de la cloison supérieure 6, constitue le sol de la cuve 1. La cloison supérieure 6 constitue quant à elle le plafond de la cuve 1. Les cloisons latérales 8 relient la cloison supérieure 6 à la cloison de fond 7. Ainsi lorsque la cuve 1 est placée sur une surface plane et horizontale, la cloison de fond 7 et la cloison supérieure 6 sont sensiblement horizontales, tandis que les cloisons latérales 8 sont sensiblement verticales. Il convient ainsi de comprendre que la partie supérieure 9 de la paroi 2 comprend la cloison supérieure 6 et une partie supérieure des cloisons latérales 8, en contact avec le premier gaz sous forme gazeuse. De même, la partie inférieure 10 de la paroi 2 comprend la cloison de fond 7 et une autre partie des cloisons latérales 8, la cloison de fond 7 et cette autre partie des cloisons latérales 8 étant en contact avec le premier gaz sous forme liquide. La paroi 2 de la cuve 1 comprend une surface interne 11 et une surface externe 12. La surface interne 11 est celle qui délimite le logement 3, elle est ainsi disposée à l'intérieur de la cuve 1. La surface externe 12 est celle qui délimite l'extérieur de la cuve 1 et est donc en contact avec un milieu externe à la cuve 1. Il convient donc de comprendre que la partie supérieure 9 et la partie inférieure 10 de la paroi 2 comprennent chacune une partie de la surface interne 11 et une partie de la surface externe 12. Ainsi, la partie supérieure 9 de la paroi 2 est en contact avec le premier gaz, lorsqu'il est en phase gazeuse, par l’intermédiaire de la surface interne 11, et la partie inférieure 10 est également en contact avec le premier gaz, lorsqu'il est sous forme liquide, par l’intermédiaire de la surface interne 11. La cuve 1 est équipée d'un dôme gaz 13 situé dans la partie supérieure 9 de la paroi 2 de la cuve 1, plus précisément dans le plafond 6 de la paroi 2. Ce dôme gaz 13 contient un passage 15 permettant l’évacuation du premier gaz sous forme gazeuse du logement 3 de la cuve 1. Le dôme gaz 13 comprend également une tubulure 14 permettant l'alimentation ou l'évacuation en premier gaz sous forme liquide du logement 3 de la cuve 1. Cette tubulure 14 s'étend de l'extérieur de la cuve 1 vers le volume inférieur 4 du logement 3 en traversant le dôme gaz 13. La cuve 1 selon l’invention comporte une protubérance 16, qui est disposée en contact avec la surface externe 12 de la partie supérieure 9. La protubérance 16 n’est donc pas située à l'intérieur du logement 3 mais à l'extérieur de ce dernier. Étant donné qu'elle est placée sur la surface externe 12 de la partie supérieure 9, la protubérance 16 peut être située soit sur la cloison supérieure 6, soit sur la portion supérieure des cloisons latérales 8 en contact avec le premier gaz sous forme gazeuse. Dans le mode de réalisation illustré sur la figure 1, la protubérance 16 est disposé sur la cloison supérieure 6. La protubérance 16 est creuse et comprend une cloison 17 qui définit un espace interne 18. L'espace interne 18 de la protubérance 16 est en communication fluidique avec le logement 3 de la cuve 1. Pour cela, la partie supérieure 9 comprend une ouverture 19, la cloison 17 de la protubérance 16 étant disposée afin que la protubérance 16 recouvre cette ouverture 19. Par "communication fluidique", il convient de comprendre que le premier gaz peut circuler entre le volume supérieur 5 du logement 3 de la cuve 1 et l’espace interne 18 de la protubérance 16 (sous forme gazeuse) et entre l’espace interne 18 de la protubérance 16 et le logement 3 de la cuve 1 (sous forme liquide). Des détails supplémentaires seront fournis dans la description des figures suivantes. La cuve 1 comprend également un dispositif de liquéfaction 20 du premier gaz qui est positionné au moins en partie dans l’espace interne 18 de la protubérance 16. Le rôle de ce dispositif de liquéfaction 20 est de liquéfier le premier gaz sous forme gazeuse présent dans l’espace interne 18 de la protubérance 16, afin qu'il redevienne liquide et reprenne position, par gravité, dans le volume inférieur 4 du logement 3 en passant par l’ouverture 19. La liquéfaction se fait par échange thermique avec la portion du dispositif de liquéfaction 20 qui est présente dans l’espace interne 18 de la protubérance 16, c’est-à- dire la portion du dispositif 20 qui est en contact direct avec le premier gaz sous forme vapeur. La figure 2 est une vue en coupe de la protubérance 16 selon le premier mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, la protubérance 16 a la forme d'un parallélépipède. La cloison 17 de la protubérance 16 comprend ainsi un panneau supérieur 21, un panneau inférieur 37 et des panneaux latéraux 22. Lorsque la cuve 1 est positionnée sur un sol plat et horizontal, le panneau supérieur 21 est horizontal et les panneaux latéraux 22 sont disposés verticalement. Le panneau supérieur 21 et le panneau inférieur 37 constituent respectivement la face supérieure et la face inférieure tandis que les panneaux latéraux 22 forment les faces latérales du parallélépipède. Il convient de noter que cette configuration de la protubérance 16 n'est pas limitative et que d'autres formes sont également envisageables, par exemple une protubérance de forme cylindrique comprenant au moins une partie du dispositif de liquéfaction 20 disposée de façon annulaire dans ladite protubérance. Les panneaux latéraux 22 sont en contact avec la surface externe 12 de la partie supérieure 9 de la paroi 2. Ces panneaux latéraux 22 sont disposés tout autour de l’ouverture 19 de manière à ce que l’ensemble de la cloison 17 de la protubérance 16 entoure ladite ouverture 19. Afin d’assurer une fixation solide, ces panneaux latéraux 22 peuvent être soudés à la surface externe 12 et équipés de collerettes 23 formant une base des panneaux latéraux 22 et renforçant la résistance de la soudure avec la paroi 2. Toutefois, la protubérance n’est pas obligatoirement fixée ou soudée à la partie supérieure 9 de la paroi 2. Seule une liaison fluidique entre la protubérance et la cuve est nécessaire. Par exemple, la protubérance peut être disposée autour d’une voie de circulation s’étendant hermétiquement depuis l’ouverture 19 en ne formant pas de contact physique avec la partie supérieure 9 de la paroi 2. En effet, la fonction de la protubérance est de mettre le dispositif de liquéfaction 20 à l’abri du sloshing (ballottement de la cargaison) de la cuve tout en assurant la circulation de la vapeur et le retour liquide dans la cuve sans système de circulation additionnel (de type compresseur ou pompe). Le panneau inférieur 37 comprend un orifice 38 positionné de manière à correspondre à l’ouverture 19 de la partie supérieure 9 de la paroi 2, formant ainsi un passage commun de l’espace interne 18 de la protubérance 16 au volume supérieur 5 du logement 3 de la cuve 1. Dans ce mode de réalisation, la protubérance 16 est recouverte par une cloche sous vide 25. La cloche sous vide 25 comprend ici une paroi d’enceinte supérieure 261 et des parois d’enceinte latérales 262 comprenant des collerettes 263 par lesquelles ladite cloche 25 est mise en contact de la surface externe 12 de la partie supérieure 9 de la paroi 2. Ces parois d’enceinte latérales 262 sont disposées parallèlement aux panneaux latéraux 22 de la cloison 17 de la protubérance 16 et à distance de ceux-ci, et la paroi d’enceinte supérieure 261 est disposée parallèlement au panneau supérieur 21 de la cloison 17 de la cloche sous vide et à distance de celui-ci. De cette manière, la cloche sous vide 25 recouvre la protubérance 16. La cloche sous vide 25 est scellée hermétiquement à la partie supérieure 9 de la paroi 2 grâce à un soudage de ses collerettes 263 à la surface externe 12 de la partie supérieure 9. La cloche sous vide 25 délimite ainsi un espace sous vide autour de la protubérance 16, isolant ainsi celle-ci du milieu extérieur et permettant une liquéfaction plus efficace du premier gaz en évitant que l’air ambiant réchauffe les panneaux latéraux 22 et le panneau supérieur 21 de la cloison 17. La protubérance 16 comprend une conduite d’évacuation 27 du premier gaz, permettant au premier gaz non liquéfié par le dispositif de liquéfaction 20 de s’échapper de l’espace interne 18 de la protubérance 16. Ce premier gaz peut alors être utilisé pour différentes applications. La conduite d’évacuation 27 est positionnée de façon à traverser le panneau supérieur 21 de la cloison 17 de la protubérance 16 et la paroi d’enceinte supérieure 261 de la cloche sous vide 25, afin de permettre l’évacuation du premier gaz sous forme gazeuse au-delà de la cloche sous vide. Le dispositif de liquéfaction 20 comprend un conduit de circulation 28 d’un deuxième gaz. Ce deuxième gaz est préférentiellement un gaz ayant un point de liquéfaction plus bas que celui du premier gaz, par exemple de l'hélium lorsque le premier gaz est du dihydrogène. Grâce à la circulation du deuxième gaz au sein du dispositif de liquéfaction 20, le conduit de circulation 28 du dispositif de liquéfaction 20 participe à former une surface d’échange thermique 29 entre le premier gaz et le deuxième gaz. On comprend ainsi que la surface d’échange thermique 29 est composée des parties du dispositif de liquéfaction 20 qui sont disposées dans l’espace interne 18 de la protubérance 16. La conduite de circulation 28 est disposée en partie au sein de l’espace interne 18 de la protubérance 16. Le reste du dispositif de liquéfaction 20 est positionné en dehors de l’espace interne 18 de la protubérance 16. Puisque la conduite de circulation 28 est, dans ce mode de réalisation, l’unique partie du dispositif de liquéfaction 20 disposée au sein de l’espace interne 18 de la protubérance 16, il convient de comprendre que la conduite de circulation 28 forme à elle seule la surface d’échange thermique 29. Plus précisément, la conduite de circulation 28 a une forme cylindrique et comprend ainsi une surface périphérique externe opposée à une surface périphérique interne. La surface périphérique externe est en contact avec le premier gaz tandis que la surface périphérique interne est en contact avec le deuxième gaz circulant au sein de la conduite de circulation 28. La surface périphérique externe et la surface périphérique interne coopèrent afin de former la surface d’échange thermique 29 du dispositif de liquéfaction 20. De cette façon, le premier gaz transmet ses calories à la surface périphérique externe, et les calories se propagent vers la surface périphérique interne, où elles sont transmises au deuxième gaz. Du fait de cette transmission de calories, le premier gaz se liquéfie, tandis que le deuxième gaz récupère des calories, ce qui augmente sa température. La conduite de circulation 28 peut adopter différentes formes, telles qu'une forme spiralée, afin d'augmenter sa surface périphérique externe et sa surface périphérique interne présente au sein de l’espace interne 18 de la protubérance 16. Cette forme permet d'accroître la surface d’échange thermique 29 du dispositif de liquéfaction 20 entre le premier gaz et le deuxième gaz, permettant ainsi une liquéfaction plus efficace du premier gaz. La conduite de circulation 28 peut également comprendre des ailettes internes et/ou externes afin d’augmenter la surface d’échange thermique entre le premier gaz et le deuxième gaz. Préférentiellement, la surface périphérique externe de la conduite de circulation 28 est comprise entre 20 et 100 m². Il faut noter que ces valeurs chiffrées sont données à titre d’exemple non-limitatif. Dans cet exemple, pour liquéfier 90 kg/h de BOG de dihydrogène à saturation à 1,1 bar, on nécessite 11,2 kW de froid. En prenant de l’hélium comme deuxième gaz utilisé dans un cycle Brayton avec 2 bar en basse pression (-259°C en entrée de cuve) et un pincement minimum de 2°C avec le premier gaz à liquéfier (dihydrogène), le deuxième gaz passant dans des conduits de circulation de 20 mm de diamètre externe en acier inoxydable, on a besoin de 40 m2 de surface d’échange thermique. Alternativement, le dispositif de liquéfaction 20 peut comprendre une surface d’échange thermique disposée au niveau de la cloison 17 de la protubérance. Dans ce cas, la surface d’échange thermique est intégré à la cloison de la protubérance. Le dispositif de liquéfaction 20 comprend un moyen de refroidissement 31 du deuxième gaz, qui est ici une partie d’un cycle de réfrigération du deuxième gaz. Dans ce mode de réalisation, le moyen de refroidissement 31 du deuxième gaz est positionné à l'extérieur de la protubérance 16 et également à l'extérieur de la cloche sous vide 25. Ce moyen de refroidissement 31 est relié à la conduite de circulation 28 du deuxième gaz. Le moyen de refroidissement 31 est représenté de manière schématique et, dans le cas d’un cycle de Brayton inverse, il peut notamment comprendre, de manière non limitative, un détendeur, un compresseur et des conduites. La conduite de circulation 28 traverse ainsi la cloche sous vide 25 et la cloison 17 de la protubérance 16, pour être partiellement présente dans l’espace interne 18 de la protubérance 16 et apte à coopérer avec le moyen de refroidissement à l’extérieur de la cloche sous vide. Plus précisément, la conduite de circulation 28 passe par deux orifices dans la cloche sous vide 25 et deux orifices dans la cloison 17 de la protubérance 16 afin de se connecter au moyen de refroidissement 31. Dans ce mode de réalisation, la conduite de circulation 28 traverse la cloison 17 de la protubérance 16 sur son panneau supérieur 21, c’est-à-dire sur la même portion de la cloison 17 où la conduite d’évacuation 27 traverse ladite cloison 17. En outre, la conduite de circulation 28 traverse la cloche sous vide 25 sur sa paroi d’enceinte supérieure 261. La protubérance 16 selon l’invention permet la mise en œuvre de trois modes de fonctionnement, parmi lesquels un mode dit de « soustraction de BOG », un mode dit de liquéfaction et un mode dit hybride. Dans le mode « soustraction de BOG », l’entièreté du premier gaz passant par la protubérance 16 est évacué par la conduite d’évacuation 27. Dans ce mode, le dispositif de liquéfaction 20 n’est pas en service. Le premier gaz sous forme vapeur passe alors par l’ouverture 19, puis par l’espace interne 18, et est évacué par la conduite d’évacuation 27 sans être particulièrement refroidi. Le dispositif de liquéfaction 20 est rendu actif si le mode hybride ou le mode liquéfaction est mis en œuvre. Dans le mode hybride, une partie du premier gaz est liquéfiée par le dispositif de liquéfaction 20 et une autre est évacuée par la conduite d’évacuation 27. Dans le mode liquéfaction, la totalité du premier gaz est liquéfié. Il convient de noter que l’ouverture 19 dans la partie supérieure 9 de la paroi 2 est alignée avec la conduite d’évacuation 27 du premier gaz. Cette disposition forme alors, lorsque la protubérance 16 est en mode soustraction de BOG, une voie de circulation 35 du premier gaz à travers l’espace interne 18 de la protubérance 16 qui est directe, de l’ouverture 19 à la conduite d’évacuation 27. Cette voie de circulation 35 représente donc la manière dans laquelle le premier gaz se déplace majoritairement au sein de l’espace interne 18 de la protubérance 16 lorsque la protubérance 16 est en mode soustraction de BOG. Dans ce mode de réalisation, la protubérance 16 s'étend latéralement par rapport à cette voie de circulation 35 du premier gaz. On comprend par cela que la protubérance 16 s'étend majoritairement dans au moins une direction perpendiculaire à la voie de circulation 35 du premier gaz. Le dispositif de liquéfaction 20, et plus particulièrement la partie de la conduite de circulation 28 logée dans l’espace interne 18, est grâce à cela disposé à l’écart de cette voie de circulation 35. On comprend que dans le cas où la protubérance 16 est de forme cylindrique, l’ouverture 19 et la conduite d’évacuation 27 peuvent être centrées sur l’axe de révolution de la protubérance et la portion de la conduite de circulation 28 présente dans l’espace interne est disposée contre la paroi annulaire, de sorte que cette disposition annulaire place la portion de la conduite de circulation 28 présente dans l’espace interne à l’écart de cette voie de circulation 35. Le fait de positionner le dispositif de liquéfaction 20 à l’écart de la voie de circulation 35 implique de dévier le premier gaz que l’on souhaite liquéfier lorsque ledit dispositif est en fonctionnement. En mode liquéfaction ou en mode hybride, le dispositif de liquéfaction 20 est mis en fonctionnement, ce qui attire le premier gaz sous forme gazeuse par cryopompage et le dévie de la voie de circulation 35. Dans le mode hybride, le débit du deuxième gaz associé au dispositif de liquéfaction 20 est réglé afin de n’attirer qu’une fraction du premier gaz par cryopompage et le liquéfier au contact de la portion de la conduite de circulation 28 présente dans le volume interne 18. On a ainsi une fraction du premier gaz qui est liquéfiée et une fraction du premier gaz qui est évacuée par la conduite d’évacuation 27. Le débit du deuxième gaz est réglé entre une première valeur seuil, en deçà de laquelle le premier gaz n’est pas dévié de la voie de circulation 35, et une deuxième valeur seuil au-delà de laquelle il ne faut pas aller si l’on souhaite ne dévier que partiellement le premier gaz. En effet, le débit du deuxième gaz permet de définir la puissance du système mis en œuvre et donc le débit du premier gaz liquéfié. On notera que pour une puissance visée du système, la température à laquelle on va opérer le deuxième gaz définit la surface d’échange thermique nécessaire pour liquéfier un certain débit de premier gaz. A titre d’exemple non-limitatif, lorsque le premier gaz est du dihydrogène, la température du premier gaz sera inférieure à -251°C et avantageusement comprise entre -252,8°C (température de liquéfaction du dihydrogène à une pression de 1 atm) et -259,2°C (point triple du dihydrogène). Il convient de noter que se placer à une température basse du deuxième fluide, c’est-à-dire relativement proche de -259,2 °C, permet de ne pas avoir à augmenter trop fortement le débit du deuxième gaz. Dans le mode liquéfaction, l’entièreté du premier gaz est déviée de la voie de circulation 35 vers le dispositif de liquéfaction 20 pour être liquéfié, et à cet effet, le dispositif de liquéfaction 20 présente un débit au-delà de la deuxième valeur seuil. Pour aider la liquéfaction de la totalité du premier gaz, la conduite d’évacuation 27 peut comprendre un moyen de blocage empêchant le premier gaz de s’échapper de la protubérance 16 par cette conduite 27. Ce moyen de blocage peut être une vanne en mode tout ou rien, c’est-à-dire en position ouverte ou en position fermée selon le mode mis en œuvre. Dans le mode liquéfaction, le moyen de blocage est en position fermée. Dans le mode soustraction de BOG, le moyen de blocage est en position ouverte et il n’y a pas de débit de deuxième gaz dans le dispositif de liquéfaction. Dans le mode hybride, le moyen de blocage est en position ouverte et c’est un compresseur de Boil- Off Gas (BOG) du dispositif de liquéfaction 20 qui contrôle le débit soutiré de la cuve. En d’autres termes, dans le mode hybride, le débit du premier gaz liquéfié se fait en contrôlant le débit du deuxième gaz dans le dispositif de liquéfaction 20. On comprend donc que le mode de fonctionnement mis en œuvre par la protubérance 16, associé au fonctionnement du compresseur de BOG, est dicté par le débit du deuxième gaz dans le dispositif de liquéfaction 20, ainsi que par le moyen de blocage quand la conduite d’évacuation 27 en comprend un. Le panneau inférieur 37 comprend une première face 39 en contact avec la surface externe 12 de la partie supérieure 9 de la paroi 2 et une deuxième face 40 délimitant en partie l’espace interne 18 de la protubérance 16. La première face 39 est horizontale lorsque la cuve 1 est positionnée sur un sol plat et horizontal. La deuxième face 40 est, quant à elle, inclinée par rapport à la première face 39 et l’est donc également par rapport à la surface externe 12 de la partie supérieure 9 de la paroi 2 lorsque la cuve 1 est disposée sur un sol plat et horizontal. Il convient de comprendre que l’inclinaison de la deuxième face 40 par rapport à la première face 39 est due à une variation d’épaisseur du panneau inférieur 37, l’épaisseur du panneau inférieur 37 étant plus grande à la jonction de ce panneau inférieur 37 avec panneau latéral 22 qu’au niveau de l’orifice 38. Le panneau inférieur 37 permet, lorsque le premier gaz est liquéfié dans le mode hybride ou dans le mode liquéfaction et que le premier gaz sous forme liquide tombe par gravité sur le panneau inférieur 37, que ce premier gaz sous forme liquide soit dirigé par l’inclinaison de la deuxième face 40 du panneau inférieur 37 vers le passage commun formé par l’orifice 38 et l’ouverture 19. Ce premier gaz, redevenu sous forme liquide sous l’effet du dispositif de liquéfaction et s'écoulant sous l’effet de la gravité vers l'orifice 38, est ainsi évacué de l’espace interne 18 de la protubérance 16 en passant par le passage commun avant de tomber dans le volume inférieur 4 du logement 3 de la cuve 1. L’orifice 38 peut être délimité par une collerette 41 qui prolonge sensiblement perpendiculairement le panneau inférieur 37 en saillie de la première face 39, la collerette 41 étant destinée à venir en contact avec une paroi de la cuve délimitant l’ouverture 19. De cette façon, le premier gaz qui s'écoule par gravité dans le passage commun ne peut pas passer entre le panneau inférieur 37 et la surface externe 12 de la partie supérieure 9 de la paroi 2, évitant ainsi des problèmes d’étanchéité et de potentielles pertes en premier gaz. Concernant le dôme gaz 13, son passage 15 définit une voie d’évacuation 36 du premier gaz. Dans ce mode de réalisation, l’ouverture 19 dans la partie supérieure 9 de la paroi 2 et le passage 15 du dôme gaz 13 sont deux passages distincts dans la paroi 2. Puisque le passage 15 délimite la voie d’évacuation 36 du premier gaz et que l’ouverture 19 délimite la voie de circulation 35 du premier gaz, on comprend donc que ce sont deux voies distinctes où circule le premier gaz. La figure 3 est une vue en coupe d’un deuxième mode de réalisation de la protubérance 16. Dans ce mode de réalisation, la protubérance 16 comprend également un dispositif de liquéfaction 20 positionné en partie au sein de son espace interne 18. En outre, le dispositif de liquéfaction 20 comprend également une conduite de circulation 28 qui, grâce à sa surface périphérique externe, forme une partie de la surface d’échange thermique 29 entre le premier gaz et le deuxième gaz. Dans ce mode de réalisation, le dispositif de liquéfaction 20 comprend un échangeur de chaleur additionnel 34 représenté schématiquement sur cette figure. Cet échangeur de chaleur additionnel 34, dans lequel circule également le deuxième gaz, est disposé dans l’espace interne 18 de la protubérance 16 et est relié au moyen de refroidissement 31. Grâce à cette caractéristique, la surface d’échange thermique 29 du dispositif de liquéfaction 20 n’est plus uniquement formée par la conduite de circulation 28 comme dans le cas du deuxième mode de réalisation, mais est composée de la conduite de circulation 28 et de l’échangeur de chaleur additionnel 34. En effet, l’échangeur de chaleur additionnel participe à liquéfier le premier gaz dans l’espace interne 18, puisqu’il est en contact de ce premier gaz. Le reste des caractéristiques de ce deuxième mode de réalisation est similaire aux caractéristiques du premier mode de réalisation. La figure 4 est une vue en coupe d’un troisième mode de réalisation de la protubérance 16. Dans ce mode de réalisation, un tube de guidage 42 est disposé au sein de l’ouverture 19. Le tube de guidage 42 est un cylindre dont le diamètre est inférieur au diamètre de l’ouverture 19. Ce tube de guidage 42 s’étend dans l’ouverture 19 sur l’entièreté de l’épaisseur de la partie supérieure 9 de la paroi 2, et dépasse dans l’espace interne 18 de la protubérance 16. Il convient de comprendre par le fait que le tube de guidage 42 dépasse dans l’espace interne 18, qu’il s’étend entre une première extrémité, tournée du côté de la cuve et qui peut affleurer avec la surface interne 11 de la partie supérieure 9 de la paroi 2, et une deuxième extrémité, tournée du côté de la protubérance et qui s’étend au-delà de la deuxième face 40 du panneau inférieur 37 de la protubérance. De cette manière, le premier gaz sous forme gazeuse, amené à remonter dans la protubérance, passe principalement à l’intérieur du tube de guidage 42, tandis que le premier gaz, redevenu sous forme liquide suite à la liquéfaction dans la protubérance, s’écoule le long des parois délimitant l’ouverture 19. On comprend donc que le premier gaz liquéfié s’écoule par gravité dans l’ouverture 19 autour du tube de guidage 42, ce qui permet d’éviter que le retour par gravité du premier gaz sous forme liquide ne perturbe le trajet du premier gaz sous forme gazeuse passant du volume supérieur 5 à l’espace interne 18 de la protubérance 16. Le reste des caractéristiques de ce troisième mode de réalisation est similaire aux caractéristiques du premier mode de réalisation. La figure 5 est une vue en coupe d’un quatrième mode de réalisation de la protubérance 16. Dans ce mode de réalisation, la protubérance 16, en plus d’être disposée de manière à recouvrir l’ouverture 19, est disposé en recouvrement d’un trou 43 traversant la partie supérieure 9 de la paroi 2 de manière distincte de l’ouverture 19. Le trou traversant 43 permet une communication fluidique entre l’espace interne 18 de la protubérance 16 et le volume supérieur 5 du logement 3. Pour cela le panneau inférieur 37 de la protubérance 16 comprend, en plus de l’orifice 38 permettant de former un passage commun avec l’ouverture 19, un trou complémentaire 44 formant, avec le trou traversant 43, un autre passage commun de l’espace interne 18 au volume supérieur 5. Le trou complémentaire 44 et le trou traversant 43 sont ici disposés sensiblement en dessous du dispositif de liquéfaction 20, de manière à ce que lorsque le premier gaz est liquéfié, il retombe par gravité en direction du passage commun formé par le trou complémentaire 44 et le trou traversant 43. On comprend donc que ces deux trous 44, 43 sont utilisés essentiellement afin de drainer le premier gaz liquéfié de l’espace interne 18 au logement 3, tandis que l’orifice 38 et l’ouverture 19 sont utilisés pour fournir à la protubérance 16 le premier gaz sous forme gazeuse venant du logement 3. Le passage commun formé par le trou complémentaire 44 et le trou traversant 43 présente un diamètre qui est sensiblement moins large que le diamètre du passage commun formé par l’ouverture 19 et l’orifice 38. De cette manière, on limite une remontée de gaz par le trou traversant 43 du premier gaz sous forme gazeuse, ce qui permet d’éviter une perturbation du premier gaz liquéfié s’y écoulant. En outre, le large diamètre du passage commun formé par l’ouverture 19 et l’orifice 38 permet de limiter la perte de charge du premier gaz sous forme gazeuse lors du passage du logement 3 à l’espace interne 18. Dans une alternative, le trou complémentaire 44 et/ou le trou traversant 43 peut être équipé d’une garde liquide avec un siphon afin d’empêcher le premier gaz sous forme gazeuse de passer du logement 3 à l’espace interne 18 par ces trous 44, 43. La présence de ce passage additionnel, formé par la complémentarité du trou traversant 43 et du trou complémentaire 44, peut notamment être utile lorsque, de manière alternative, l’approvisionnement de la protubérance 16 en premier gaz sous forme gazeuse provenant du logement 3 est prévu par un système d’alimentation disposé sur un des panneaux latéraux 22 et remplaçant la fonction de l’ouverture 19 et de l’orifice 38. Dans ce contexte, l’évacuation par gravité du premier gaz redevenu liquide sous l’effet de la liquéfaction est permise par la présence du passage additionnel. Contrairement au panneau inférieur 37 du premier mode de réalisation, qui guide le premier gaz liquéfié vers l’orifice 38, le panneau inférieur 37 de ce mode de réalisation a ici une forme d’entonnoir qui permet de guider le premier gaz liquéfié tombant par gravité du dispositif de liquéfaction 20, jusqu’au passage commun formé par le trou complémentaire 44 et le trou traversant 43. Le reste des caractéristiques de ce quatrième mode de réalisation est similaire aux caractéristiques du premier mode de réalisation. La figure 6 est une vue en coupe d’un cinquième mode de réalisation de la protubérance 16. Dans ce mode de réalisation, la protubérance 16 est positionnée en partie au-dessus du dôme gaz 13. Le passage 15 du dôme gaz 13 est alors confondu avec l’ouverture 19 de la partie supérieure 9 de la paroi 2. La voie d’évacuation du premier gaz 36 est ainsi confondue avec la voie de circulation de gaz 35 au sein de l’espace interne 18 de la protubérance 16. Par conséquent, la voie d’évacuation du premier gaz 36 s’étend ici de l’ouverture 19 de la partie supérieure 9 de la paroi 2 à la conduite d’évacuation 27 de la protubérance 16. Il convient ainsi de noter que dans ce cas, la protubérance 16 s’étend latéralement par rapport à la voie d’évacuation du premier gaz 36. On comprend ainsi que la protubérance 16 s’étend dans une direction perpendiculaire à la voie d’évacuation 36 sur au moins un côté. Le dispositif de liquéfaction 20 est positionné à l’écart de la voie d’évacuation 36. Il convient de comprendre par cela que le dispositif de liquéfaction 20 est positionné de manière à ne pas être en travers de la voie d’évacuation de gaz 36, conformément à ce qui a pu être décrit pour le premier mode de réalisation par rapport à la voie de circulation de gaz 35. Le reste des caractéristiques de ce cinquième mode de réalisation est similaire aux caractéristiques du premier mode de réalisation. Telle qu’elle vient d’être décrite, à travers plusieurs exemples de réalisation, la présente invention atteint bien les buts qu’elle s’était fixés, à savoir optimiser la présence, au sein d’une cuve, de gaz sous forme liquide, en proposant une cuve conçue pour contenir un premier gaz et équipée d’une protubérance comprenant un dispositif de liquéfaction du premier gaz. L’utilisation de cette protubérance optimise le processus de liquéfaction du premier gaz, qui se trouve à l'état gazeux dans la partie haute de la cuve. L'avantage majeur de cette invention est qu'elle permet de liquéfier le gaz en consommant significativement moins d'énergie que les systèmes traditionnels décrits dans l'art antérieur. La présente invention ne saurait toutefois se limiter aux moyens et configurations décrits et illustrés ici et elle s’étend également à tout moyen et toute configuration équivalente ainsi qu’à toute combinaison techniquement opérante de tels moyens.

Claims

REVENDICATIONS : 1. Cuve (1) pour le transport et/ou le stockage d’un premier gaz, comprenant une paroi (2) délimitant un logement (3) dont un volume inférieur (4) est destiné à contenir le premier gaz sous forme liquide et dont un volume supérieur (5) est destiné à contenir le premier gaz sous forme gazeuse, la paroi (2) comportant une partie supérieure (9) participant à délimiter le volume supérieur (5) du logement (3), caractérisé en ce que ladite cuve (1) comprend une protubérance (16) positionnée en dehors du logement (3) et munie d’une cloison (17) délimitant un espace interne (18), la partie supérieure (9) de la paroi (2) comprenant une ouverture (19) débouchant d’une part dans le volume supérieur (5) du logement (3) et d’autre part dans l’espace interne (18) de la protubérance (16), l’espace interne (18) de la protubérance (16) contenant au moins en partie un dispositif de liquéfaction (20) du premier gaz contenant un deuxième gaz différent du premier gaz.
2. Cuve (1) selon la revendication 1, dans laquelle le dispositif de liquéfaction (20) comprend une surface d’échange thermique (29) disposée au sein de l’espace interne (18) de la protubérance (16).
3. Cuve (1) selon la revendication 2, dans laquelle le dispositif de liquéfaction (20) comprend un conduit de circulation (28) du deuxième gaz, la surface d’échange thermique (29) étant au moins en partie définie par une surface périphérique externe du conduit de circulation (28).
4. Cuve (1) selon la revendication 3, dans laquelle la surface périphérique externe de la conduite de circulation (28) est comprise entre 20 et 100 m².
5. Cuve (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle l’ouverture (19) forme un unique moyen de communication entre l’espace interne (18) de la protubérance (16) et le logement (3) de la cuve (1).
6. Cuve (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle la protubérance (16) comprend une conduite d’évacuation (27) du premier gaz traversant la cloison (17) de la protubérance (16).
7. Cuve (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, comprenant une cloche sous vide (25) recouvrant la protubérance (16) et liée de manière étanche à la partie supérieure (9) de la paroi (2).
8. Cuve (1) selon la revendication 7, dans laquelle la cloche sous vide (25) est soudée à la partie supérieure (9) de la paroi (2).
9. Cuve (1) selon la revendication 6 en combinaison avec l’une quelconque des revendications 7 ou 8, dans laquelle la conduite d’évacuation (27) traverse la cloche sous vide (25).
10. Cuve (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans laquelle le dispositif de liquéfaction (20) comprend un moyen de refroidissement (31) du deuxième gaz, le moyen de refroidissement (31) étant positionné à l’extérieur de la protubérance (16).
11. Cuve (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans laquelle la partie supérieure (9) de la paroi (2) comprend un dôme gaz (13) comportant un passage (15) définissant une voie d’évacuation (36) du premier gaz sous forme vapeur, l’espace interne (18) de la protubérance (16) étant configuré pour que la surface d’échange thermique (29) du dispositif de liquéfaction (20) soit positionnée à l’écart de la voie d’évacuation (36) du premier gaz.
12. Cuve (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 11, dans laquelle la protubérance (16) est soudée à la partie supérieure (9) de la paroi (2).
13. Cuve (1) selon la revendication 12, dans laquelle la protubérance (16) comprend une collerette de soudage (23).
14. Cuve (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 13, dans laquelle la conduite d’évacuation (27) du premier gaz et le conduit de circulation (28) du deuxième gaz traversent la cloison (17) de la protubérance (16) sur une même portion de la cloison (17).
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20090008902A (ko) * 2007-07-19 2009-01-22 대우조선해양 주식회사 증발가스 재액화 장치
KR20160022686A (ko) * 2014-08-20 2016-03-02 삼성중공업 주식회사 재액화 설비를 구비하는 액화가스 탱크
EP3433530B1 (fr) * 2016-03-22 2020-04-22 Gaztransport Et Technigaz Installation d'alimentation en gaz combustible d'un organe consommateur de gaz et de liquefaction dudit gaz combustible

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20090008902A (ko) * 2007-07-19 2009-01-22 대우조선해양 주식회사 증발가스 재액화 장치
KR20160022686A (ko) * 2014-08-20 2016-03-02 삼성중공업 주식회사 재액화 설비를 구비하는 액화가스 탱크
EP3433530B1 (fr) * 2016-03-22 2020-04-22 Gaztransport Et Technigaz Installation d'alimentation en gaz combustible d'un organe consommateur de gaz et de liquefaction dudit gaz combustible

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