WO2025243641A1 - 電力変換システム - Google Patents

電力変換システム

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WO2025243641A1
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current
power conversion
panel
current measuring
filter circuit
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信貴 毛塚
圭一 小太刀
クアンチュン テイ
孝 小山
康司 遠藤
翔 柴田
賢司 小堀
颯太 吉岡
啓文 池邉
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Meidensha Corp
Meidensha Electric Manufacturing Co Ltd
Original Assignee
Meidensha Corp
Meidensha Electric Manufacturing Co Ltd
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
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    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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    • H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode

Definitions

  • the present invention relates to a power conversion system consisting of multiple panels, and in particular to a power conversion system having a power conversion device and a filter circuit.
  • Patent Document 1 discloses prior art that separates the filter circuit from the power conversion device panel. Patent Document 1 describes a configuration that includes a filter circuit and a branch panel that can switch which filter circuit and motor are driven, with the aim of reducing the driving capacity of the startup inverter.
  • the configuration shown in Figure 1 can be considered as a power conversion system that operates by switching between multiple current measuring devices.
  • the first and second power conversion devices 1 and 2 have filter circuits (LCL filters) on the output side, and before and after the capacitors C11 and C12, there are current measuring devices HCT_A11, HCT_A21, HCT_A31, HCT_B11, HCT_B21, HCT_B31, HCT_A12, HCT_A22, HCT_A32, HCT_B12, HCT_B22, and HCT_B32 dedicated to each current rating, and switches MC_A11, MC_A21, MC_A31, MC_B11, MC_B21, MC_B31, MC_C11, MC_A12, MC_A22, MC_A32, MC_B12, MC_B22, MC_B32, and MC_C12.
  • the load (for example, test load) 10 is of large capacity (for a maximum voltage of around 1 kV, this can range from less than 10 A to around 1 kA), it is necessary to use a large conductor rod to support it while ensuring insulation in order to reduce heat generation in the current path. For this reason, mounting it on a panel is preferable. Also, since there are parts such as power conversion devices, current measurement devices, and switches (switching devices) with the same rating that also become larger, it is preferable to mount these on a panel.
  • the first and second power conversion devices 1 and 2 which are made up of semiconductor components, are housed on separate panels from the filter circuit and branch panel, but there is no mention of the technical significance of this. Furthermore, the device is specifically intended for motor drive, and its purpose is to switch the path of drive power, etc., due to differences in required ratings and load power factor, etc., between startup and normal rotation.
  • the charging/discharging device in Figure 1 is divided into two parts: (1) a current measuring device, which has a narrow range of compatible current ratings due to the device's purpose (detection accuracy), and the filter circuit and switches required to switch the current measuring device, which affect its characteristics; and (2) a power conversion device, which has a relatively wide range of compatible current ratings that can be shared, and whose ratings are further divided according to the input voltage.
  • a current measuring device must be rated at 10A, 100A, 1kA, etc.
  • a power conversion device with a rated current of 1kA can handle a range from less than 10A to around 1kA.
  • power conversion systems require advance preparation, such as verifying thermal characteristics on a panel-by-panel basis. Because the selection criteria differ between the section containing the current measuring device and the other main circuit sections, if the system is built on an integrated panel, advance preparation is required for a large number of combinations.
  • the power conversion system shown in Figure 1 has the following issues:
  • the challenge for power conversion systems is to reduce the impact of changes to the current rating, thereby reducing design and evaluation costs and resulting in low-cost equipment that also makes it easy to change the current rating.
  • the system is characterized by having a plurality of current measuring devices with different current ratings, a plurality of reactors corresponding to each of the plurality of current measuring devices, a plurality of current-rated circuits including at least one of the current measuring devices and at least one of the reactors, and a switch for switching between the plurality of current-rated circuits.
  • the second board is equipped with a relay circuit that converts the output signal of the current measuring device, and the current measuring device is connected to the control device via the relay circuit.
  • a power conversion system consisting of multiple panels includes a power conversion device, multiple current measuring devices connected between the power conversion device and a load and capable of detecting currents of different current ratings, a filter circuit having a capacitor and multiple reactors corresponding to each of the current measuring devices, multiple current rated circuits including at least one of the current measuring devices and at least one of the reactors, a switch for switching between the multiple current rated circuits, and a control device for controlling the power conversion device, wherein the power conversion device and the control device are housed in a first panel, the reactor on a current path that is common regardless of which current rated circuit is selected from the multiple filter circuits and the switch on a current path that is common regardless of which current rated circuit is selected are housed in a third panel, and the current measuring device, the filter circuit, and the switch that are not housed in the third panel are housed in a second panel.
  • the present invention by limiting the range of impact when changing the current rating in a power conversion system, it is possible to reduce design and evaluation costs, resulting in a low-cost device and making it easier to change the current rating.
  • FIG. 1 is a diagram showing an example of the configuration of a conventional power conversion system.
  • 1 is a diagram showing the configuration of a power conversion system according to a first embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing a configuration for measuring current in the control device according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing the configuration of a control unit according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing the configuration of an LCL filter circuit.
  • FIG. 10 is a diagram showing the configuration of a power conversion system according to a second embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram showing the configuration of a power conversion system according to a third embodiment.
  • FIG. 11 is a diagram showing a configuration for measuring current in a control device according to a third embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram showing the configuration of a relay circuit according to a third embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram showing the configuration of a power conversion system according to a fourth embodiment.
  • rated input voltage refers to "a voltage specified as the peak value or root mean square of a DC or AC voltage that can be used as input, and is often a voltage with a range that is specified to prevent equipment failure due to a significant excess or abnormal operation due to a significant shortage”
  • rated current refers to "a current specified as the maximum peak value or root mean square of a DC or AC current that is expected to be input or output.”
  • FIG. 1 shows a device configuration diagram of the power conversion system according to the present embodiment 1.
  • the "first power conversion device 1 using semiconductor elements” and the “filter circuit (here, an LCL filter), current measuring device, and output switch” are housed in separate panels.
  • a front-end current measuring device HCT_A11, a front-end reactor L_A11, a rear-end current measuring device HCT_B11, a rear-end reactor L_B11, and an output switch MC_C11 are provided between the first power conversion device 1 and the load 10.
  • a capacitor C11 of a filter circuit is connected between the connection point of the front-end reactor L_A11 and the rear-end current measuring device HCT_B11 and the negative electrode of the first power conversion device 1.
  • the front-end reactor L_A11, capacitor C11, and rear-end reactor L_B11 form a filter circuit (LCL filter).
  • the power conversion system assumed in this first embodiment differs depending on the type of filter circuit.
  • the filter circuit type is LC or LCL
  • the device will be one that outputs DC, such as AC/DC (alternating current-direct current) or DC/DC (direct current-direct current), or one that outputs AC, such as AC/AC (alternating current-alternating current) or DC/AC (direct current-alternating current), but at a frequency band sufficiently lower than the resonant frequency of the filter circuit.
  • the filter circuit type is L only, any type, such as AC/DC (alternating current-direct current), DC/DC (direct current-direct current), AC/AC (alternating current-alternating current), or DC/AC (direct current-alternating current), is acceptable.
  • the switch is, for example, an electromagnetic contactor, but it may also be a switch that can open and close a circuit, such as a disconnector.
  • the "first power conversion device 1" is housed in the first panel A1, and the “filter circuit, front-stage current measurement device HCT_A11, rear-stage current measurement device HCT_B11, output switch MC_C11" is housed in the second panel A2.
  • a control device 20 that controls the first power conversion device 1 is installed in the first panel A1, and the output from the current measurement devices HCT (HCT_A11, HCT_B11) is detected by the control device 20.
  • Figure 3 shows the current detection configuration of the control device 20.
  • the output of the current measurement device HCT is input directly to the control device 20 and then input as a digital signal to the control unit 22 via the detection circuit 21.
  • FIG. 4 shows the circuit configuration of the control unit 22.
  • the control unit 22 receives the output of the current measurement device HCT, a digital signal input via the detection circuit 21, as a current detection value. To use this digital value as a current detection value within the control unit 22, it is multiplied by the current detection gain in the multiplication unit 23 to convert it into a current value. This converted current value is applied to each process within the control unit 22.
  • the current detection gain is defined in the control unit 22 as a parameter that can be changed from an external interface.
  • the current detection resolution including the current measurement device HCT and detection circuit 21
  • the current detection resolution has a significant impact on control accuracy.
  • the current detection resolution is expressed by equation (1).
  • the current detection resolution indicates the current value per bit of the AD converter (detection circuit 21).
  • the current detection resolution is particularly affected by the rated current of the AD converter (detection circuit 21) and the current measurement device HCT.
  • the current measurement device HCT must be changed depending on the output current.
  • Figure 5 shows the circuit configuration of the filter circuit.
  • L1 is the reactor on the front side of the filter circuit
  • C2 is the capacitor of the filter circuit
  • L3 is the reactor on the rear side of the filter circuit
  • V1 is the voltage applied to the filter circuit
  • I1 is the current flowing in the reactor on the front side
  • I2 is the current flowing in the capacitor
  • I3 is the current flowing in the reactor on the rear side.
  • Equation (3) The transfer function when voltage V1 is input and current I3 is output is shown in equation (3).
  • s represents the Laplace operator. Since carrier frequency ripple cannot be suppressed by control, it must be suppressed by a filter circuit. As shown in equation (3), the frequency characteristics of a filter circuit are greatly influenced by the circuit constants of the filter circuit.
  • components of the current measuring device HCT and filter circuit that may be subject to change are stored in the second panel A2 and made connectable to the first panel A1. In this way, if the constants of the current measuring device HCT or filter circuit need to be changed in accordance with the control accuracy or current ripple value required by the load 10, it is possible to accommodate this by changing only the second panel A2.
  • the current detection gain is parameterized and configured to be changeable from an external device. This allows the current detection gain to be set appropriately even when the current measurement device HCT is changed, so that processing that uses current information can also be performed appropriately.
  • the scope of changes is wider, including the first power conversion device 1, the current measuring device HCT, and the filter circuit.
  • the range of changes is narrower than in the configuration of the prior art, so the amount of work required for the changes is less, leading to reduced development costs and ultimately to lower costs. Furthermore, by changing the second panel A2 and the current detection gain, it is possible to easily change the current rating to an appropriate level for the load 10.
  • the current measurement device can be individually changed to match the current rating, ensuring a good ratio of resolution to rating.
  • the "units that are divided into detailed sections and determined by current rating” refer to "current measuring devices, filter circuits, and output switches.”
  • Current measuring devices are required to have high resolution and detection accuracy, and it is preferable that they be able to handle ratings in a large number of fine units. This allows for easy changes to the current gain, etc., while reducing the effort required to make design changes to suit the load 10.
  • units determined by a wide range of current ratings or input voltages refer to "power conversion devices and control devices.”
  • filter circuits need to be modified not only depending on the current but also on the voltage rating, etc. Therefore, by simply preparing current measurement devices and filter circuits that have been individually pre-verified, it is possible to support a large number of combinations. This eliminates the need to ensure quality assurance for a large number of combinations in advance, making it possible to more economically provide device configurations that match the load at the test site.
  • this embodiment 1 is particularly pronounced when applied to a charging/discharging device.
  • charging/discharging devices require strict current measurement accuracy, and because this accuracy is expressed as a percentage of the rated value, the rating is often divided into smaller units.
  • a large number of current measuring devices required for each current rating must be combined with pre-prepared components for the other main circuit components with numerous different requirements. Therefore, an integrated panel structure requires pre-preparation for all main circuit components in accordance with the load, which increases design man-hours and is economically undesirable.
  • this embodiment 1 when changing the "filter circuit, current measuring device, and output switch," the scope of changes is reduced compared to conventional panel configurations. This reduces the labor costs involved in design changes, ultimately leading to cost savings.
  • Patent Document 1 and Figure 1 do not take this into consideration, and therefore it is believed that the "power conversion device made up of semiconductor components" and the "current measurement device and filter circuit” could not be separated onto different panels. This technical issue is simultaneously resolved in this first embodiment. As a result, highly accurate current detection can be achieved by separating the current measurement device and filter circuit onto different panels and easily changing these separated panels according to the current rating.
  • FIG. 6 shows the device configuration of a power conversion system in this embodiment 2.
  • the device configuration has a plurality of different current ratings.
  • the system is equipped with a plurality of current measuring devices with different current ratings, a plurality of reactors corresponding to each of the plurality of current measuring devices, a plurality of current rating circuits including at least one of the current measuring devices and at least one of the reactors, and a switch for switching between the plurality of current rating circuits.
  • the second panel A2 has a circuit with three current measuring devices for three current ratings, each before and after the capacitor of the filter circuit.
  • a front-end current measuring device HCT_A11, a first front-end reactor L_A11, a first front-end switch MC_A11, a first rear-end switch MC_B11, a first rear-end current measuring device HCT_B11, a first rear-end reactor L_B11, and an output switch MC_C11 are connected between the first power conversion device 1 and the load 10.
  • Capacitor C11 of the filter circuit is connected between the connection point of the first front-stage switch MC_A11 and the first rear-stage switch MC_B11 and the negative electrode of the first power conversion device 1.
  • a second front-stage current measuring device HCT_A21, a second front-stage reactor L_A21, and a second front-stage switch MC_A21 are connected in parallel to the first front-stage reactor L_A11 and the first front-stage switch MC_A11. Furthermore, a third front-stage current measuring device HCT_A31, a third front-stage reactor L_A31, and a third front-stage switch MC_A31 are connected in parallel to the first front-stage reactor L_A11 and the first front-stage switch MC_A11.
  • a second rear-stage switch MC_B21 and a second rear-stage current measuring device HCT_B21 are connected in parallel to the first rear-stage switch MC_B11.
  • a third rear-stage switch MC_B31 and a third rear-stage current measuring device HCT_B31 are connected in parallel to the first rear-stage switch MC_B11.
  • first front-stage switch MC_A11, second front-stage switch MC_A21, third front-stage switch MC_A31, first rear-stage switch MC_B11, second rear-stage switch MC_B21, third rear-stage switch MC_B31, and output switch MC_C11 are switches that switch between multiple current-rated circuits.
  • each current rating is configured to have a reactor to reduce current ripple.
  • N an integer of 2 or more).
  • the first panel A1 houses the “first power conversion device 1 and control device 20”
  • the second panel A2 houses the “filter circuit, current measuring device HCT, switches MC_A11, MC_A21, MC_A31, MC_B11, MC_B21, MC_B31, and output switch MC.” If you want to change only the medium and small current ratings on the second panel A2, simply change the medium and small current measuring device HCT and reactor. If you also change the current detection gain in accordance with this change, the current rating can be easily changed. In this case, the only part that needs to be changed is the second panel A2, so there is no need to change the first panel A1.
  • this second embodiment provides the same effects as the first embodiment.
  • the "units that are further divided and determined by current rating” refer to "current measuring devices, filter circuits, switches, and output switches.”
  • this reduces the labor costs involved in making design changes, resulting in lower costs.
  • FIG. 7 shows a configuration diagram of a power conversion system according to the third embodiment.
  • the difference from the second embodiment is that a relay circuit 24 is installed on the second panel A2.
  • the output of the current measuring device HCT is input to the relay circuit (signal normalization circuit) 24, and the signal is converted (normalized) before being input to the control device 20.
  • Figure 8 shows a circuit diagram of the relay circuit 24, and Figure 9 shows a circuit diagram of the control device 20.
  • the output of the current measurement device HCT is input directly to the relay circuit 24 and then to the interface adjustment circuit 25. Here, it is converted into a signal form that can be detected by the control device 20.
  • the converted signal is input to the control device 20 and, as shown in Figure 9, input to the control unit 22 as a digital signal via the detection circuit 21.
  • the control unit 22 and subsequent components are the same as in embodiment 1.
  • the output form of the current measuring device HCT may be voltage or current.
  • the rated voltage and rated output voltage of the current measuring device HCT differ depending on the type of current measuring device HCT. This is also true for current output.
  • Equation (4) shows the current detection value in the control unit 22 in this embodiment 3.
  • the current value detected by the current measuring device HCT is multiplied by the conversion gain of the interface adjustment circuit 25, and converted into a form that can be detected by the control device 20.
  • the relay circuit 24 converts the output of the current measuring device HCT into a voltage or current form that can be detected by the control device 20, so even if the output form of the current measuring device HCT is changed, there is no need to change the range of the first panel A1. Therefore, only the second panel A2 needs to be changed, which keeps the development scope small and makes changes easy.
  • this third embodiment provides the same effects as the first embodiment.
  • the "units that are further divided and determined by current rating” are “current measuring devices, filter circuits, switches (switching devices), output switches, and relay circuits.”
  • FIG. 10 shows a device configuration diagram of a power conversion system according to the present embodiment 4.
  • the difference from the embodiment 3 is that the first downstream reactor L_B11 and the output switch MC_C11, which are common to the current paths of all current-rated circuits, are not housed in the second panel A2 but in the third panel A3.
  • the first rear-stage reactor L_B11 and output switch MC_C11 were included in the second panel A2, so if changing the first front-stage reactor L_A21 or third front-stage reactor L_A31 changes the panel configuration and affects cooling performance, the first rear-stage reactor L_B11 and output switch MC_C11 will be included in the temperature rise test confirmation range.
  • the first downstream reactor L_B11 and output switch MC_C11 are not included in the confirmation range because they are separated into panels. This reduces the confirmation range, making it possible to reduce the evaluation man-hours. Also, while it was previously necessary to change the second panel A2 if the first downstream reactor L_B11 and output switch MC_C11 were evaluated as NG when checked, this need not be a concern with the configuration of this embodiment 2.
  • this embodiment 4 achieves the same effects as embodiment 1. Furthermore, by placing some of the reactors that were previously mounted on the panel where the current measuring device was installed in embodiment 3 on a separate panel, when converting between current measuring devices and reactors with medium and small current ratings, only the second panel A2 needs to be changed, reducing the labor costs involved in design changes and ultimately leading to cost savings.

Landscapes

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Abstract

電力変換システムは、第１電力変換装置１と、第１電力変換装置１と負荷１０との間に接続され負荷１０に対応した電流定格の電流を検出可能な電流計測装置と、少なくともリアクトルとコンデンサを有するフィルタ回路と、第１電力変換装置１を制御する制御装置２０と、を備える。第１電力変換装置１と制御装置２０を第１盤Ａ１に収納し、電流計測装置とフィルタ回路を第２盤Ａ２に収納する。電力変換システムにおいて、電流定格の変更時の影響範囲を抑えることにより設計・評価の費用を抑え結果としてコストの低い装置とし、かつ、電流定格の変更を容易とする。

Description

電力変換システム
　本願発明は、複数の盤から成る電力変換システムに係り、特に、電力変換装置とフィルタ回路を有する電力変換システムに関する。
　フィルタ回路と電力変換装置の盤を分ける先行技術として特許文献１が開示されている。特許文献１は、起動用インバータの駆動容量を低減させることを目的として、フィルタ回路とどのフィルタ回路及び電動機を駆動するかを切替可能な分岐盤を有している構成である。
　複数の電流計測装置を切り換えて運転する電力変換システムとして、図１の構成が考えられる。図１では第１、第２電力変換装置１、２の出力側にフィルタ回路（ＬＣＬフィルタ）を有しており、コンデンサＣ１１、Ｃ１２の前後に各電流定格専用の電流計測装置ＨＣＴ＿Ａ１１、ＨＣＴ＿Ａ２１、ＨＣＴ＿Ａ３１、ＨＣＴ＿Ｂ１１、ＨＣＴ＿Ｂ２１、ＨＣＴ＿Ｂ３１、ＨＣＴ＿Ａ１２、ＨＣＴ＿Ａ２２、ＨＣＴ＿Ａ３２、ＨＣＴ＿Ｂ１２、ＨＣＴ＿Ｂ２２、ＨＣＴ＿Ｂ３２と開閉器ＭＣ＿Ａ１１、ＭＣ＿Ａ２１、ＭＣ＿Ａ３１、ＭＣ＿Ｂ１１、ＭＣ＿Ｂ２１、ＭＣ＿Ｂ３１、ＭＣ＿Ｃ１１、ＭＣ＿Ａ１２、ＭＣ＿Ａ２２、ＭＣ＿Ａ３２、ＭＣ＿Ｂ１２、ＭＣ＿Ｂ２２、ＭＣ＿Ｂ３２、ＭＣ＿Ｃ１２を有する。
　ここで、負荷（例えば、試供負荷）１０が大容量（最大電圧１ｋＶ程度の場合において、１０Ａ未満から１ｋＡ程度の領域にまで及びうる）となる場合、電流経路における発熱を低減させるため大型の導体棒を利用し、絶縁を確保しながら支持することを要する。そのため、盤への実装が好ましい。また、同定格の電力変換装置、電流計測装置、開閉器（切換器）も呼応して大型化する部品等があるため、これらも盤への実装が好ましい。
特開２０１７－１１８７３号公報
　先行技術及び先行技術と図１の回路の単なる組合せでは、下記課題がある。
　半導体部品で構成される第１、第２電力変換装置１、２とフィルタ回路及び、分岐盤を別の盤にしているが、その技術的意義の記載がない。さらに、特にモータ駆動を対象とするものであり、起動時と通常回転時における要求定格や負荷力率等が異なることによる駆動用の電力等の経路の切換を目的とするものである。
　特に、充放電装置（電力変換を行い、試供電圧電流の要求の幅が広い負荷へ精度の求められる電流（電力）計測を行いながら充放電を行い、特性の試験を行う）への適用においては、以下の課題がある。
　図１の充放電装置では、（１）対応する電流定格の範囲が装置目的（検出精度）上狭い範囲となる電流計測装置及びその特性に影響を及ぼすフィルタ回路及び電流計測装置の切り換えに必要な開閉器と、（２）対応する電流定格の範囲を比較的広く取り共通化しうる他、入力電圧に応じてさらに定格が区分される電力変換装置との部分に分けられる。電流計測装置は例えば、定格１０Ａ、１００Ａ、１ｋＡ等を使い分ける必要がある。電力変換装置は、例えば定格電流１ｋＡであれば、１０Ａ未満の領域から１ｋＡ程度の領域まで対応できる。
　さらに、電力変換システムは、盤単位で熱的特性検証等による事前準備が求められる。ここで、電流計測装置を有する部分と、その他の主回路部分とで選定の基準が異なるため、一体の盤としている場合、多数の組合せについて事前準備する必要が生じる。
　特に、充放電装置は試験装置とする都合により、特に電流計測の精度要求が厳しい。この精度は定格に対する割合となるため、定格の区切りの単位も細かくなることが多い。すなわち、電流計測装置を有する部分とその他の主回路部分を一体とした盤とする場合、電流定格ごとに求められる多数の電流計測装置の各々に、さらに多数の異なる要求によるその他の主回路部分について事前準備をしたものを組み合わせて用意することになる。
　従って、特に異なる基準で選定される部分が含まれるものを一体の盤とする構造は、負荷にあわせて主回路部分の全てに対する事前準備を要することになり、設計工数を増大させ、経済的に好ましくない。
　図１の電力変換システムについては下記課題がある。
　１．負荷に求められる電流制御精度が変更された場合には、電流定格を変更することができない。このため、電流定格があう装置がない場合には新たに電流定格を最適化した装置を開発する必要があり容易に電流定格の変更に対応できない。
　２．半導体部品で構成される電力変換装置とフィルタ回路のコンデンサ前後に各電流定格専用の電流計測装置と開閉器、リアクトルを有している回路とが一つの盤構成となっている場合、電流定格を変更する際に盤の設計変更が必要である。設計変更によって部品の配置が換わることにより空気の流れに変化があり冷却性能に影響が出る恐れがある。このため、半導体部品で構成される電力変換装置を含んだ盤の再評価が必要であり、再評価のコストが多大に発生し容易に電流定格の変更ができない。
　以上示したようなことから、電力変換システムにおいて、電流定格の変更時の影響範囲を抑えることにより設計・評価の費用を抑え結果としてコストの低い装置とし、かつ、電流定格の変更を容易とすることが課題となる。
　本発明は、前記従来の問題に鑑み、案出されたもので、その一態様は、複数の盤からなる電力変換システムであって、電力変換装置と、前記電力変換装置と負荷との間に接続され、負荷に対応した電流定格の電流を検出可能な電流計測装置と、少なくともリアクトルとコンデンサを有するフィルタ回路と、前記電力変換装置を制御する制御装置と、を備え、前記電力変換装置と前記制御装置を第１盤に収納し、前記電流計測装置と前記フィルタ回路を第２盤に収納したことを特徴とする。
　また、その一態様として、異なる電流定格の複数の前記電流計測装置を有し、複数の前記電流計測装置の各々に対応する複数の前記リアクトルと、前記電流計測装置のうち少なくとも一つと前記リアクトルのうち少なくとも一つを含む複数の電流定格回路と、複数の前記電流定格回路を切り替える切替器と、を備えたことを特徴とする。
　また、一態様として、前記第２盤は前記電流計測装置の出力信号を変換する中継回路を備え、前記電流計測装置は前記中継回路を介して前記制御装置に接続されたことを特徴とする。
　また、他の態様として、複数の盤からなる電力変換システムであって、電力変換装置と、前記電力変換装置と負荷との間に接続され、異なる電流定格の電流を検出可能な複数の電流計測装置と、コンデンサと複数の前記電流計測装置の各々に対応する複数のリアクトルとを有するフィルタ回路と、前記電流計測装置のうち少なくとも一つと前記リアクトルのうち少なくとも一つを含む複数の電流定格回路と、前記複数の前記電流定格回路を切り替える切替器と、前記電力変換装置を制御する制御装置と、を備え、前記電力変換装置と前記制御装置を第１盤に収納し、複数の前記フィルタ回路のうち前記電流定格回路のいずれを選択しても共通する電流経路上の前記リアクトル及び前記電流定格回路の何れかを選択しても共通する電流経路上の前記切替器を第３盤に収納し、前記電流計測装置と前記フィルタ回路と前記切替器のうち前記第３盤に収納されていない構成を第２盤に収納したことを特徴とする。
　本発明によれば、電力変換システムにおいて、電流定格の変更時の影響範囲を抑えることにより設計・評価の費用を抑え結果としてコストの低い装置とし、かつ、電流定格の変更を容易とすることが可能となる。
従来における電力変換システムの構成の一例を示す図。 実施形態１における電力変換システムの構成を示す図。 実施形態１の制御装置における電流計測の構成を示す図。 実施形態１における制御部の構成を示す図。 ＬＣＬフィルタ回路の構成を示す図。 実施形態２における電力変換システムの構成を示す図。 実施形態３における電力変換システムの構成を示す図。 実施形態３の制御装置における電流計測の構成を示す図。 実施形態３における中継回路の構成を示す図。 実施形態４における電力変換システムの構成を示す図。
　以下、本願発明における電力変換システムの実施形態１～４を図２～図１０に基づいて詳述する。なお、本明細書において、「入力の定格電圧」は「入力として用いうる直流電圧又は交流電圧の波高値もしくは二乗平均平方根として指定した電圧であり、その大幅超過による装置故障、大幅不足による装置不正常動作等を防ぐべく規定されている、多くは範囲を有する電圧」を示し、「定格電流」は「入出力となる電流として想定される直流電流又は交流電流の波高値もしくは二乗平均平方根の最大値として指定した電流」を示す。
　［実施形態１］
　図２に本実施形態１における電力変換システムの装置構成図を示す。本実施形態１では、「半導体素子を適用した第１電力変換装置１」と、「フィルタ回路（ここでは、ＬＣＬフィルタ）、電流計測装置、出力開閉器」と、を別々の盤に収納された構成とする。
　具体的には、第１電力変換装置１と負荷１０との間には前段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ａ１１と前段側リアクトルＬ＿Ａ１１と後段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ｂ１１と後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１と出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１とを設ける。前段側リアクトルＬ＿Ａ１１と後段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ｂ１１の接続点と第１電力変換装置１の負極との間にはフィルタ回路のコンデンサＣ１１が接続される。前段側リアクトルＬ＿Ａ１１、コンデンサＣ１１、後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１でフィルタ回路（ＬＣＬフィルタ）を構成する。
　本実施形態１で想定している電力変換システムはフィルタ回路の形態によって異なる。例えば、フィルタ回路の形態がＬＣやＬＣＬ等の場合はＡＣ／ＤＣ（交流－直流）やＤＣ／ＤＣ（直流－直流）等の直流を出力する形態の装置、もしくはＡＣ／ＡＣ（交流－交流）やＤＣ／ＡＣ（直流－交流）のような交流を出力するがフィルタ回路の共振周波数よりも十分低い帯域の周波数を出力するような装置とする。フィルタ回路の形態がＬのみであればＡＣ／ＤＣ（交流－直流）やＤＣ／ＤＣ（直流－直流）、ＡＣ／ＡＣ（交流－交流）、ＤＣ／ＡＣ（直流－交流）等の形態は問わない。また、本実施形態１では、開閉器は例えば電磁接触器であるが断路器等の回路を開閉できる開閉器でもよい。
　「第１電力変換装置１」を第１盤Ａ１に収納し、「フィルタ回路・前段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ａ１１、後段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ｂ１１・出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１」を第２盤Ａ２に収納する。第１盤Ａ１に第１電力変換装置１を制御する制御装置２０を設置し電流計測装置ＨＣＴ（ＨＣＴ＿Ａ１１、ＨＣＴ＿Ｂ１１）からの出力を制御装置２０で検出する構成とする。
　図３に制御装置２０の電流検出の構成を示す。電流計測装置ＨＣＴの出力を制御装置２０に直接入力し検出回路２１を介してディジタル信号として制御部２２に入力する。
　図４に制御部２２の回路構成図を示す。制御部２２では検出回路２１を介して入力されたディジタル信号の電流計測装置ＨＣＴ出力を電流検出値として受け取る。ディジタル値を制御部２２の内部で電流検出値として使用するために、乗算部２３で電流検出ゲインを乗算して電流値に換算する。この換算した電流値を制御部２２内で各処理へ適用する。電流検出ゲインは外部のインターフェースから変更可能なパラメータとして制御部２２で定義する。
　高い電流制御精度が求められる用途の場合、電流計測装置ＨＣＴと検出回路２１を含めた電流検出分解能が制御精度に大きく影響を与える。また、キャリア周波数に依存する電流リプルを低減するには、要求される電流リプルの値に応じてフィルタ回路の定数変更が必要になる。
　電流検出分解能は（１）式で示される。ここでの電流検出分解能は（検出回路２１）ＡＤコンバータの１ｂｉｔあたりの電流値を示している。電流検出分解能は特に（検出回路２１）ＡＤコンバータと電流計測装置ＨＣＴの定格電流の影響が大きい。電流計測装置ＨＣＴは出力電流に応じて変更が必要である。
　制御部２２の各処理で使用される電流検出値は（２）式で示される。
　次に、図５にフィルタ回路の回路構成を示す。ここで、Ｌ１はフィルタ回路の前段側リアクトル、Ｃ２はフィルタ回路のコンデンサ、Ｌ３はフィルタ回路の後段側リアクトル、Ｖ１はフィルタ回路にかかる電圧、Ｉ１は前段側リアクトルに流れる電流、Ｉ２はコンデンサに流れる電流、Ｉ３は後段側リアクトルに流れる電流である。
　電圧Ｖ１を入力とし電流Ｉ３を出力とした場合の伝達関数を（３）式に示す。ｓはラプラス演算子を示す。キャリア周波数のリプルは制御で抑制することは不可能であるため、フィルタ回路で抑制する必要がある。（３）式に示す通り、フィルタ回路の周波数特性はフィルタ回路の回路定数が大きく影響していることがわかる。
　図２に示す構成の場合、変更する可能性のある電流計測装置ＨＣＴやフィルタ回路の構成部品を第２盤Ａ２に収納し、第１盤Ａ１と接続できるようにしておく。このようにすれば、負荷１０が要求する制御精度や電流リプルの値に応じて電流計測装置ＨＣＴやフィルタ回路の定数を変更する場合、第２盤Ａ２のみを変更すれば対応可能である。
　電流計測装置ＨＣＴを変更した場合には、電流検出ゲインを電流計測装置ＨＣＴに応じて変更する必要がある。電流検出ゲインをパラメータ化し外部機器から変更できる構成とする。これにより、電流計測装置ＨＣＴが変更された場合にも電流検出ゲインを適切に設定できるので電流情報を使用する処理も適切に実施することができる。
　第１盤Ａ１のなかに電流計測装置ＨＣＴとフィルタ回路を搭載してしまうと電流計測装置ＨＣＴやフィルタ回路の定数変更を実施するごとに第１盤Ａ１を変更する必要がある。この変更の際に、盤内の風の流れが変わるなど冷却性能に影響が出るため第１電力変換装置１に関しても温度上昇試験などを実施し性能に問題ないことを確認する必要が生じる。
　このため、第１盤Ａ１に電流計測装置ＨＣＴやフィルタ回路を収納しない本実施形態１の構成と比べると変更対象が第１電力変換装置１と電流計測装置ＨＣＴ、フィルタ回路と見直す範囲が広い。
　本実施形態１は従来技術の構成よりも変更対象の範囲が狭いため、変更に必要な作業量が少なく済み開発コストの削減につながり結果としてコストダウンを図ることができる。また、第２盤Ａ２の変更と電流検出ゲインの変更をすれば負荷１０に応じた適切な電流定格の変更が簡単に実現可能である。
　以上示したように、本実施形態１によれば、電流定格にあわせ個別に電流計測装置を変更できるため、定格に対する分解能の比率を確保できる。
　また、電流定格により詳細に区分され定まる単位と、広い電流定格または入力電圧により定まる単位とを別にし、構成を分割した盤として各々の単位について事前準備をしたものを組み合わせることで、多様な負荷１０に対応した装置を提供することができる。
　本実施形態１では、「電流定格により詳細に区分され定まる単位」は「電流計測装置、フィルタ回路、出力開閉器」が該当する。電流計測装置は、高い分解能・検出精度を要求され、多数の細かい単位での定格に対応することが好ましい。電流ゲインなどを容易に変更できるようにしつつ、負荷１０に合わせた設計変更を省力化する。
　また、本実施形態１では、「広い電流定格または入力電圧により定まる単位」は「電力変換装置および制御装置」が該当する。
　「電力変換装置および制御装置」と「フィルタ回路・電流計測装置・出力開閉器」を別の盤構成とし、電流検出ゲインを外部から簡単に変更可能な構成とすることにより「フィルタ回路・電流計測装置・出力開閉器」を変更した際に従来の盤構成よりも変更対象範囲が削減される。このため、設計変更時の作業コストが削減されるため結果としてコストダウンにつながる。
　また、フィルタ回路は電流のみでなく電圧定格等によっても変更が必要である。このため、電流計測装置とフィルタ回路を個別に事前検証したものを用意するだけで、多数の組合せに対応が可能となる。これにより、事前に大量の組合せに対する品質保証等を確保することを要さないため、試験先負荷に併せた装置構成をより経済的に提供できる。
　特に、充放電装置に本実施形態１を適用した場合、効果が顕著になる。すなわち充放電装置は、電流計測の精度要求が厳しく、この精度は定格に対する割合となるため、定格の区切りの単位も細かくなることが多い。電流計測装置を有する部分とその他の主回路部分を一体とした盤とする場合、電流定格ごとに求められる多数の電流計測装置の各々に、さらに多数の異なる要求によるその他の主回路部分について事前準備をしたものを組み合わせて用意することになる。従って、一体の盤とする構造は、負荷にあわせて主回路部分の全てに対する事前準備を要することになり、設計工数を増大させ、経済的に好ましくない。本実施形態１によれば、「フィルタ回路・電流計測装置・出力開閉器」を変更した際に従来の盤構成よりも変更対象範囲が削減される。このため、設計変更時の作業コストが削減されるため結果としてコストダウンにつながる。
　「半導体部品で構成される電力変換装置」と「フィルタ回路・電流計測装置」を別の盤とし、電流計測装置の出力に合わせた電流検出を実現するには下記の技術的課題がある。
１．ＣＰＵやＦＰＧＡなどのＡＤ変換後のディジタル値を扱う際の電流検出ゲインを変更する。
２．「半導体部品で構成される電力変換装置」と「フィルタ回路・電流計測装置」を別の盤とする盤構成を変更する。
３．電流計測装置出力のアナログ信号インターフェースを変更する。
　特許文献１と図１の回路ではこの点を考慮していないため、「半導体部品で構成された電力変換装置」と「電流計測装置とフィルタ回路」を別の盤に分離できなかったと考える。本実施形態１ではこの技術的課題を同時に解決する。これにより、電流計測装置とフィルタ回路を別の盤に分離しこの分離した盤を電流定格に応じて容易に変更することにより高精度な電流検出精度を達成する。
　上述より、特に大容量の試供負荷（１ｋＶ／１ｋＡ程度等であり、電池など蓄電装置が主な対象）を想定し、熱的設計等事前準備を要する複数盤からなる電力変換システムによる充放電試験装置において、電流定格に係る要件が異なる部分を異なる盤に設けることで、負荷に合わせた設計変更を容易とする。
　［実施形態２］
　図６に本実施形態２における電力変換システムの装置構成図を示す。実施形態１からの変更点は、複数の異なる電流定格を有する装置構成となっていることである。複数の電流定格を実現するために、異なる電流定格の複数の電流計測装置と、複数の電流計測装置の各々に対応する複数のリアクトルと、電流計測装置のうち少なくとも一つとリアクトルのうち少なくとも一つを含む複数の電流定格回路と、複数の電流定格回路を切り替える切替器と、を備えている。第２盤Ａ２には３つの電流定格用に電流計測装置がフィルタ回路のコンデンサ前後にそれぞれ３個有する回路となっている。
　具体的には、第１電力変換装置１と負荷１０との間に前段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ａ１１、第１前段側リアクトルＬ＿Ａ１１、第１前段側開閉器ＭＣ＿Ａ１１、第１後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ１１、第１後段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ｂ１１、第１後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１、出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１が接続される。
　第１前段側開閉器ＭＣ＿Ａ１１と第１後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ１１の接続点と第１電力変換装置１の負極との間にフィルタ回路のコンデンサＣ１１が接続される。
　第１前段側リアクトルＬ＿Ａ１１、第１前段側開閉器ＭＣ＿Ａ１１に対して並列に第２前段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ａ２１、第２前段側リアクトルＬ＿Ａ２１、第２前段側開閉器ＭＣ＿Ａ２１が接続される。また、第１前段側リアクトルＬ＿Ａ１１、第１前段側開閉器ＭＣ＿Ａ１１に対して並列に第３前段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ａ３１、第３前段側リアクトルＬ＿Ａ３１、第３前段側開閉器ＭＣ＿Ａ３１が接続される。
　第１後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ１１に対して並列に第２後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ２１、第２後段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ｂ２１が接続される。第１後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ１１に対して並列に第３後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ３１、第３後段側電流計測装置ＨＣＴ＿Ｂ３１が接続される。
　ここで、第１前段側開閉器ＭＣ＿Ａ１１、第２前段側開閉器ＭＣ＿Ａ２１、第３前段側開閉器ＭＣ＿Ａ３１、第１後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ１１、第２後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ２１、第３後段側開閉器ＭＣ＿Ｂ３１、出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１を複数の電流定格回路を切り替える切替器とする。
　ここで、本実施形態２では電流定格の大きさと各電流計測装置の対応を表１に、電流定格の大きさと各開閉器の対応を表２に示すように定義する。また、各電流定格に電流リプルを低減するためのリアクトルを有している構成となっている。本実施形態２では、電流定格回路を３つとしているが電流定格回路の数はＮ（Ｎ＝２以上の整数）でよい。
　複数の電流定格を有している場合にも、第１盤Ａ１に「第１電力変換装置１および制御装置２０」を収納し、第２盤Ａ２に「フィルタ回路・電流計測装置ＨＣＴ・開閉器ＭＣ＿Ａ１１、ＭＣ＿Ａ２１、ＭＣ＿Ａ３１、ＭＣ＿Ｂ１１、ＭＣ＿Ｂ２１、ＭＣ＿Ｂ３１・出力開閉器ＭＣ」を収納する構成とする。第２盤Ａ２の電流定格で、中と小のみ変更したい場合には、中と小用の電流計測装置ＨＣＴ、リアクトルを変更すればよい。この変更に合わせて、電流検出ゲインも変更すれば電流定格の変更が容易に可能となる。この時の変更箇所は、第２盤Ａ２のみであるため第１盤Ａ１を変更する必要がない。
　以上示したように、本実施形態２によれば実施形態１と同様の作用効果を奏する。
　本実施形態２では、「電流定格により詳細に区分され定まる単位」とは「電流計測装置、フィルタ回路、開閉器、出力開閉器」である。
　実施形態１と同様に設計変更時の作業コストが削減されるため結果としてコストダウンにつながる。
　［実施形態３］
　図７に本実施形態３における電力変換システムの装置構成図を示す。実施形態２からの変更点は、第２盤Ａ２に中継回路２４を搭載したことである。電流計測装置ＨＣＴの出力を中継回路（信号正規化回路）２４に入力し、信号を変換（正規化）した後に制御装置２０に入力する。
　図８に中継回路２４の回路構成図を示し、図９に制御装置２０の回路構成図示す。図８に示すように、電流計測装置ＨＣＴの出力を中継回路２４に直接入力しインターフェース調整回路２５に入力する。ここで、制御装置２０で検出可能な信号形態に変換する。変換した信号を制御装置２０に入力し、図９に示すように検出回路２１を介してディジタル信号として制御部２２に入力する。制御部２２以降は実施形態１と同様である。
　電流計測装置ＨＣＴの種類によって電流計測装置ＨＣＴ出力の形態が電圧や電流の場合がある。また、電圧出力の場合では電流計測装置ＨＣＴ定格電圧と定格出力電圧が電流計測装置ＨＣＴの種類によって異なる。これは、電流出力の場合でも同様である。
　（４）式に本実施形態３における制御部２２における電流検出値を示す。電流計測装置ＨＣＴで検出した電流値にインターフェース調整回路２５の変換ゲインを乗算することにより、制御装置２０で検出可能な形態へと変換される。これより、中継回路２４では電流計測装置ＨＣＴ出力を制御装置２０で検出可能な電圧もしくは電流の形態に変化させることにより、電流計測装置ＨＣＴの出力形態が変更されても第１盤Ａ１の範囲は変更する必要がない。このため、第２盤Ａ２のみを変更すればよいので、開発範囲が小さく済み、かつ、変更が容易である。
　以上示したように、本実施形態３は実施形態１と同様の作用効果を奏する。
　本実施形態３では、「電流定格により詳細に区分され定まる単位」は、「電流計測装置、フィルタ回路、開閉器（切替器）、出力開閉器、中継回路」である。これにより、電流定格変更に合わせた変更において、制御装置２０の変更を要さない。
　第２盤Ａ２のみを変更すればよいので設計変更時の作業コストが削減されるため結果としてコストダウンにつながる。
　［実施形態４］
　図１０に本実施形態４における電力変換システムの装置構成図を示す。実施形態３からの変更点は、全ての電流定格回路の電流経路上で共通となる第１後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１と出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１を第２盤Ａ２に収納せず、第３盤Ａ３に収納した点である。
　電流定格が中と小の電流計測装置ＨＣＴとリアクトルのみを変更する用途の場合には、第３盤Ａ３の箇所は変更が不要となる。実施形態３までの手法では、第２盤Ａ２内に第１後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１と出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１が含まれていたため、第１前段側リアクトルＬ＿Ａ２１や第３前段側リアクトルＬ＿Ａ３１の変更によって盤の構成が変わって冷却性能に影響がある場合には温度上昇試験の確認範囲に第１後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１と出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１が含まれてしまう。
　本実施形態４の装置構成にすれば、盤として分けているので確認範囲に第１後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１と出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１が含まれなくなる。このため、確認範囲が少なくなるため評価の工数を削減可能である。また、第１後段側リアクトルＬ＿Ｂ１１と出力開閉器ＭＣ＿Ｃ１１の確認で評価がＮＧの場合に第２盤Ａ２の変更が必要だったが、本実施形態２の構成ではその心配もない。
　以上示したように、本実施形態４によれば実施形態１と同様の作用効果を奏する。また、実施形態３＋電流計測装置のあった盤に搭載されていた一部のリアクトルを別の盤とすることにより、電流定格が中と小の電流計測装置とリアクトルを変換する場合には第２盤Ａ２のみを変更すればよいので設計変更時の作業コストが削減されるため結果としてコストダウンにつながる。
　以上、本発明において、記載された具体例に対してのみ詳細に説明したが、本発明の技術思想の範囲で多彩な変形および修正が可能であることは、当業者にとって明白なことであり、このような変形および修正が特許請求の範囲に属することは当然のことである。
　１…第１電力変換装置
　１０…負荷
　２０…制御装置
　２１…検出回路
　２２…制御部
　２３…乗算器
　２４…中継回路
　２５…インターフェース調整回路
　Ａ１…第１盤
　Ａ２…第２盤
　Ａ３…第３盤

Claims (4)

  1. 　複数の盤からなる電力変換システムであって、
    　電力変換装置と、
    　前記電力変換装置と負荷との間に接続され、負荷に対応した電流定格の電流を検出可能な電流計測装置と、
    　少なくともリアクトルとコンデンサを有するフィルタ回路と、
    　前記電力変換装置を制御する制御装置と、
    を備え、
    　前記電力変換装置と前記制御装置を第１盤に収納し、前記電流計測装置と前記フィルタ回路を第２盤に収納したことを特徴とする電力変換システム。
  2. 　異なる電流定格の複数の前記電流計測装置を有し、
    　複数の前記電流計測装置の各々に対応する複数の前記リアクトルと、
    　前記電流計測装置のうち少なくとも一つと前記リアクトルのうち少なくとも一つを含む複数の電流定格回路と、
    　複数の前記電流定格回路を切り替える切替器と、
    を備えたことを特徴とする請求項１記載の電力変換システム。
  3. 　前記第２盤は前記電流計測装置の出力信号を変換する中継回路を備え、
    　前記電流計測装置は前記中継回路を介して前記制御装置に接続されたことを特徴とする請求項１記載の電力変換システム。
  4. 　複数の盤からなる電力変換システムであって、
    　電力変換装置と、
    　前記電力変換装置と負荷との間に接続され、異なる電流定格の電流を検出可能な複数の電流計測装置と、
    　コンデンサと複数の前記電流計測装置の各々に対応する複数のリアクトルとを有するフィルタ回路と、
    　前記電流計測装置のうち少なくとも一つと前記リアクトルのうち少なくとも一つを含む複数の電流定格回路と、
    　前記複数の前記電流定格回路を切り替える切替器と、
    　前記電力変換装置を制御する制御装置と、
    を備え、
    　前記電力変換装置と前記制御装置を第１盤に収納し、複数の前記フィルタ回路のうち前記電流定格回路のいずれを選択しても共通する電流経路上の前記リアクトル及び前記電流定格回路の何れかを選択しても共通する電流経路上の前記切替器を第３盤に収納し、前記電流計測装置と前記フィルタ回路と前記切替器のうち前記第３盤に収納されていない構成を第２盤に収納したことを特徴とする電力変換システム。
     
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