WO2024142829A1 - 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器及び光学系の製造方法 Download PDF

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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing an optical system.
  • Patent Document 1 In the past, compact optical systems with wide angles of view have been proposed (see, for example, Patent Document 1). However, Patent Document 1 had an issue in that there was a demand for a system that was both compact and lightweight while still providing good optical performance.
  • the optical system according to the first aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a first negative meniscus lens having negative refractive power with a convex surface facing the object side, a second negative meniscus lens having negative refractive power with a convex surface facing the object side, a third biconcave negative lens having negative refractive power, and at least one lens, and satisfies the following condition: 90.0° ⁇ ⁇ 0.10 ⁇ R12/(-fL1) ⁇ 0.80 however, ⁇ : half angle of view of the optical system fL1: focal length of the first negative meniscus lens R12: radius of curvature of the lens surface of the first negative meniscus lens on the image side
  • the optical system according to the second aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a first negative meniscus lens having negative refractive power with a convex surface facing the object side, a second negative meniscus lens having negative refractive power with a convex surface facing the object side, a third biconcave negative lens having negative refractive power, and at least one lens, and satisfies the following condition: 90.0° ⁇ ⁇ 1.80 ⁇ R12/D12 ⁇ 3.00 however, ⁇ : half angle of view of the optical system D12: on-axis air spacing between the first negative meniscus lens and the second negative meniscus lens R12: radius of curvature of the lens surface of the first negative meniscus lens on the image surface side
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing a lens configuration of the optical system according to the first example when focusing on an object at infinity.
  • 5A to 5C are diagrams illustrating various aberrations when the optical system according to the first example is focused on an object at infinity.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an optical system according to a second example when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams illustrating various aberrations when the optical system according to the second example is focused on an object at infinity.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an optical system according to Example 3 when focusing on an object at infinity.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable for the optical system OL according to the second embodiment to satisfy the following conditional expression (3).
  • conditional formula (3) In addition, if the upper limit of conditional formula (3) is exceeded, it is undesirable because the correction of the curvature of field and astigmatism becomes insufficient. In order to ensure the effect of conditional formula (3), it is more preferable to set the upper limit of conditional formula (3) to 2.80, 2.65, and even more preferable to set it to 2.50.
  • R12 radius of curvature of the lens surface of the first negative meniscus lens L1 on the image side
  • ⁇ 12 effective diameter of the lens surface of the first negative meniscus lens L1 on the image side
  • Conditional formula (4) specifies the ratio of the effective diameter of the lens surface on the image side of the first negative meniscus lens L1 to the radius of curvature of the lens surface on the image side of the first negative meniscus lens L1.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable for the optical system OL according to this embodiment to satisfy the following conditional expression (5).
  • R22 radius of curvature of the lens surface on the image side of the second negative meniscus lens L2
  • ⁇ 22 effective diameter of the lens surface on the image side of the second negative meniscus lens L2
  • Conditional formula (5) specifies the ratio of the effective diameter of the lens surface on the image side of the second negative meniscus lens L2 to the radius of curvature of the lens surface on the image side of the second negative meniscus lens L2.
  • Conditional formula (6) specifies the ratio of the radius of curvature of the lens surface on the image side of the first negative meniscus lens L1 to the thickness on the optical axis of the first negative meniscus lens L1. By satisfying this conditional formula (6), it is possible to achieve both a small and lightweight optical system OL and good optical performance. If the lower limit of conditional formula (6) is exceeded, it is undesirable because it becomes difficult to correct the curvature of field and astigmatism. In order to ensure the effect of conditional formula (6), it is more preferable to set the lower limit of conditional formula (6) to 8.00, 8.50, or even 8.80.
  • conditional formula (6) In addition, if the upper limit of conditional formula (6) is exceeded, the entire optical system OL becomes large, and if the radius of curvature of the lens surface on the object side of the first negative meniscus lens L1 is reduced to alleviate this effect, it is undesirable because it becomes difficult to correct the astigmatism and curvature of field. In order to ensure the effect of conditional expression (6), it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 10.50, 10.00, or even 9.50.
  • R11 radius of curvature of the object side lens surface of the first negative meniscus lens L1
  • R12 radius of curvature of the image side lens surface of the first negative meniscus lens L1
  • conditional formula (8) In addition, if the upper limit of conditional formula (8) is exceeded, it is not preferable because it is difficult to correct the spherical aberration. In order to ensure the effect of conditional formula (8), it is more preferable to set the upper limit of conditional formula (8) to 0.75, 0.70, or even 0.65.
  • Conditional expression (9) specifies the ratio of the radius of curvature of the lens surface on the image side of the second negative meniscus lens L2 to the thickness on the optical axis of the second negative meniscus lens L2. By satisfying this conditional expression (9), it is possible to achieve both a small and lightweight optical system OL and good optical performance. If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, it is undesirable because it becomes difficult to correct the curvature of field and astigmatism. In order to ensure the effect of conditional expression (9), it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 7.00, 7.50, or even 8.00.
  • conditional expression (9) In addition, if the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the entire optical system OL becomes large, and if the radius of curvature of the lens surface on the object side of the second negative meniscus lens L2 is reduced to alleviate this effect, it is undesirable because it becomes difficult to correct the astigmatism and curvature of field. In order to ensure the effect of conditional expression (9), it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (9) to 11.50, 11.00, 10.50, or even 10.00.
  • Ymax maximum image height of the optical system OL TL: total optical length (air equivalent length) when the optical system OL is focused at infinity
  • optical system OL Accordingly, it is desirable for the optical system OL according to this embodiment to satisfy the following conditional expression (13).
  • nd1 refractive index of the medium of the first negative meniscus lens L1 with respect to the d-line
  • nd2 refractive index of the medium of the second negative meniscus lens L2 with respect to the d-line
  • Conditional formula (13) specifies the average value of the refractive index for the d-line of the medium of the first negative meniscus lens L1 and the second negative meniscus lens L2. By satisfying this conditional formula (13), it is possible to achieve both a small and lightweight optical system OL and good optical performance. If the lower limit of conditional formula (13) is exceeded, the refractive index for the d-line of the medium of the first negative meniscus lens L1 and the second negative meniscus lens L2 becomes low, which is undesirable because it becomes difficult to correct the curvature of field and astigmatism. In order to ensure the effect of conditional formula (13), it is more preferable to set the lower limit of conditional formula (13) to 1.78, and even more preferably 1.80.
  • conditional formula (13) In addition, if the upper limit of conditional formula (13) is exceeded, it is undesirable because an appropriate Petzval sum cannot be obtained and it becomes difficult to correct astigmatism. In order to ensure the effect of conditional expression (13), it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (13) to 1.94, 1.92, or even 1.90.
  • optical system OL Accordingly, it is desirable for the optical system OL according to this embodiment to satisfy the following conditional expression (14).
  • ⁇ d1 Abbe number of the medium of the first negative meniscus lens L1 at the d line
  • ⁇ d2 Abbe number of the medium of the second negative meniscus lens L2 at the d line
  • Conditional formula (14) specifies the average value of the Abbe number for the d-line of the medium of the first negative meniscus lens L1 and the second negative meniscus lens L2. By satisfying this conditional formula (14), it is possible to achieve both a small size and a light weight of the optical system OL and good optical performance. If the lower limit of conditional formula (14) is exceeded, the chromatic aberration generated in the first negative meniscus lens L1 and the second negative meniscus lens L2 cannot be corrected by other lenses, which is undesirable. In order to ensure the effect of conditional formula (14), it is more preferable to set the lower limit of conditional formula (14) to 31.5, 32.5, 34.0, and further 34.5.
  • conditional formula (14) In addition, if the upper limit of conditional formula (14) is exceeded, the Abbe number of the medium of the first negative meniscus lens L1 and the second negative meniscus lens L2 becomes small, which is undesirable because it becomes difficult to correct the curvature of field and astigmatism. In order to ensure the effect of conditional expression (14), it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (14) to 43.0, 41.5, 40.0, or even 38.0.
  • Conditional formula (16) specifies the ratio of the focal length of the entire system in an infinity focused state to the focal length of the second cemented lens CLb from the object side among the cemented lenses closer to the image plane than the aperture stop (aperture stop S). By satisfying this conditional formula (16), it is possible to achieve both a compact and lightweight optical system OL and good optical performance. If the lower limit of conditional formula (16) is exceeded, it is difficult to correct the chromatic aberration of magnification, which is undesirable. In order to ensure the effect of conditional formula (16), it is more preferable to set the lower limit of conditional formula (16) to -0.25, -0.20, -0.15, or -0.10.
  • each lens surface may be coated with an anti-reflection coating that has high transmittance over a wide wavelength range to reduce flare and ghosting and achieve high-contrast optical performance.

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  • Physics & Mathematics (AREA)
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Abstract

小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させた光学系、光学機器及びこの光学系の製造方法を提供する。　カメラ１等の光学機器に搭載される光学系ＯＬは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズＬ２と、負の屈折力を有する第三両凹負レンズＬ３と、少なくとも１枚のレンズ（例えば、両凸正レンズＬ４）とからなり、所定の条件式による条件を満足するように構成される。

Description

光学系、光学機器及び光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器及び光学系の製造方法に関する。
　従来、広画角で小型な光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１は、小型化・軽量化と良好な光学性能との両立が要望されているという課題があった。
特開２０２０－０５６９９５号公報
　本発明の第一の態様に係る光学系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなり、次式の条件を満足する。
９０．０°　＜　ω
０．１０　＜　Ｒ１２／（－ｆＬ１）　＜　０．８０
　但し、
　ω：前記光学系の半画角
　ｆＬ１：前記第一負メニスカスレンズの焦点距離
　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　本発明の第二の態様に係る光学系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなり、次式の条件を満足する。
９０．０°　＜　ω
１．８０　＜　Ｒ１２／Ｄ１２　＜　３．００
　但し、
　ω：前記光学系の半画角
　Ｄ１２：前記第一負メニスカスレンズと前記第二負メニスカスレンズとの間の軸上空気間隔
　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　本発明の第一の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなる光学系の製造方法であって、次式の条件を満足するように配置する。
９０．０°　＜　ω
０．１０　＜　Ｒ１２／（－ｆＬ１）　＜　０．８０
　但し、
　ω：前記光学系の半画角
　ｆＬ１：前記第一負メニスカスレンズの焦点距離
　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　本発明の第二の態様に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなる光学系の製造方法であって、次式の条件を満足するように配置する。
９０．０°　＜　ω
１．８０　＜　Ｒ１２／Ｄ１２　＜　３．００
　但し、
　ω：前記光学系の半画角
　Ｄ１２：前記第一負メニスカスレンズと前記第二負メニスカスレンズとの間の軸上空気間隔
　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時のレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図である。 上記光学系を搭載するカメラの断面図である。 上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
　第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズＬ２と、負の屈折力を有する第三両凹負レンズＬ３と、少なくとも１枚のレンズとを有して構成されている。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。
　また、第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
９０．０°　＜　ω　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）
　但し、
　ω：光学系ＯＬの半画角
　条件式（１）は、光学系ＯＬの半画角を規定するものである。この条件式（１）を満足することにより魚眼レンズとして必要な画角を得ることができる。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を９５．０°、更に１００．０°とすることがより望ましい。また、この条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を１２０．０°（ω＜１２０．０°）、更に１１０．０°とすることがより望ましい。
　また、第１の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
０．１０　＜　Ｒ１２／（－ｆＬ１）　＜　０．８０　　　　　　（２）
　但し、
　ｆＬ１：第一負メニスカスレンズＬ１の焦点距離
　Ｒ１２：第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（２）は、第一負メニスカスレンズＬ１の焦点距離に対する第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径の比を規定するものである。この条件式（２）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（２）の下限値を下回ると、光学系ＯＬ全体が大型化してしまい、また、軸上色収差及び倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．１５、０．２５、０．３５、更に０．４０とすることがより望ましい。また、条件式（２）の上限値を上回ると、球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．７５、０．６５、０．５５、更に０．５０とすることがより望ましい。
（第２の実施形態）
　第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズＬ２と、負の屈折力を有する第三両凹負レンズＬ３と、少なくとも１枚のレンズとを有して構成されている。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、上述した条件式（１）を満足することが望ましい。この条件式（１）を満足することによる効果等は、上述した通りである。
　また、第２の実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
１．８０　＜　Ｒ１２／Ｄ１２　＜　３．００　　　　　　　　　（３）
　但し、
　Ｄ１２：第一負メニスカスレンズＬ１と第二負メニスカスレンズＬ２との間の軸上空気間隔
　Ｒ１２：第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（３）は、第一負メニスカスレンズＬ１と第二負メニスカスレンズＬ２との間の軸上空気間隔に対する第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径の比を規定するものである。条件式（３）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（３）の下限値を下回ると、像面湾曲及び非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を１．９０、更に２．００とすることがより望ましい。また、条件式（３）の上限値を上回ると、像面湾曲及び非点収差の補正が不足してしまうため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を２．８０、２．６５、更に２．５０とすることがより望ましい。
（第１の実施形態及び第２の実施形態について）
　また、第１の実施形態及び第２の実施形態（以下「本実施形態」と呼ぶ）に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
φ１２／Ｒ１２　＜　１．９０　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　Ｒ１２：第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径
　φ１２：第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の有効径
　条件式（４）は、第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径に対する第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の有効径の比を規定している。この条件式（４）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（４）の上限値を上回ると、小型化は容易になるが倍率色収差の補正が困難となり、またレンズの加工が困難となり、更に製造誤差による結像性能の低下が著しくなるため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を１．８８、１．８５、更に１．８３とすることがより望ましい。また、この条件式（４）の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を１．６０（１．６０＜φ１２／Ｒ１２）、更に１．７０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
φ２２／Ｒ２２　＜　１．９０　　　　　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　Ｒ２２：第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径
　φ２２：第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の有効径
　条件式（５）は、第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径に対する第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の有効径の比を規定するものである。この条件式（５）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（５）の上限値を上回ると、小型化は容易になるが倍率色収差の補正が困難となり、またレンズの加工が困難となり、更に製造誤差による結像性能の低下が著しくなるため好ましくない。なお、条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を１．８８、１．８５、更に１．８３とすることがより望ましい。また、この条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を１．６０（１．６０＜φ２２／Ｒ２２）、更に１．７０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
７．５０　＜　Ｒ１２／ＤＬ１　＜　１１．００　　　　　　　　（６）
　但し、
　ＤＬ１：第一負メニスカスレンズＬ１の光軸上の厚さ
　Ｒ１２：第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（６）は、第一負メニスカスレンズＬ１の光軸上の厚さに対する第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径の比を規定するものである。この条件式（６）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（６）の下限値を下回ると、像面湾曲及び非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を８．００、８．５０、更に８．８０とすることがより望ましい。また、条件式（６）の上限値を上回ると、光学系ＯＬ全体が大型化してしまい、また、この影響を緩和するために第一負メニスカスレンズＬ１の物体側のレンズ面の曲率半径を小さくすると非点収差および像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を１０．５０、１０．００、更に９．５０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
－３．５０＜（Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２－Ｒ１１）＜－２．００　（７）
　但し、
　Ｒ１１：第一負メニスカスレンズＬ１の物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｒ１２：第一負メニスカスレンズＬ１の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（７）は、第一負メニスカスレンズＬ１のシェイプファクターを規定するものである。この条件式（７）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（７）の下限値を下回ると、球面収差、コマ収差及び像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を－３．４０、－３．２５、更に－３．００とすることがより望ましい。また、条件式（７）の上限値を上回ると、魚眼レンズに必要な歪曲量を得ることが困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を－２．２０、－２．３５、更に－２．５０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
０．２０　＜　Ｒ２２／（－ｆＬ２）　＜　０．８０　　　　　　（８）
　但し、
　ｆＬ２：第二負メニスカスレンズＬ２の焦点距離
　Ｒ２２：第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（８）は、第二負メニスカスレンズＬ２の焦点距離に対する第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径の比を規定するものである。この条件式（８）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（８）の下限値を下回ると、光学系ＯＬ全体が大型化してしまい、また軸上色収差及び倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を０．３０、０．４０、更に０．５０とすることがより望ましい。また、条件式（８）の上限値を上回ると、球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を０．７５、０．７０、更に０．６５とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
６．５０　＜　Ｒ２２／ＤＬ２　＜　１２．００　　　　　　　　（９）
　但し、
　ＤＬ２：第二負メニスカスレンズＬ２の光軸上の厚さ
　Ｒ２２：第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（９）は、第二負メニスカスレンズＬ２の光軸上の厚さに対する第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径の比を規定するものである。この条件式（９）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（９）の下限値を下回ると、像面湾曲及び非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を７．００、７．５０、更に８．００とすることがより望ましい。また、条件式（９）の上限値を上回ると、光学系ＯＬ全体が大型化してしまい、また、この影響を緩和するために第二負メニスカスレンズＬ２の物体側のレンズ面の曲率半径を小さくすると非点収差および像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（９）の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を１１．５０、１１．００、１０．５０、更に１０．００とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
－２．５０＜（Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２－Ｒ２１）＜－１．００　（１０）
　但し、
　Ｒ２１：第二負メニスカスレンズＬ２の物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｒ２２：第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１０）は、第二負メニスカスレンズＬ２のシェイプファクターを規定するものである。この条件式（１０）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（１０）の下限値を下回ると、球面収差、コマ収差及び像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を－２．４０、－２．２５、－２．１０、更に－２．００とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の上限値を上回ると、魚眼レンズに必要な歪曲量を得ることが困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の上限値を－１．１０、－１．２０、－１．３０、更に－１．４０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．８０　＜　Ｒ２２／Ｄ２３　＜　２．００　　　　　　　　　（１１）
　但し、
　Ｄ２３：第二負メニスカスレンズＬ２と第三両凹負レンズＬ３との間の軸上空気間隔
　Ｒ２２：第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１１）は、第二負メニスカスレンズＬ２と第三両凹負レンズＬ３との間の軸上空気間隔に対する第二負メニスカスレンズＬ２の像面側のレンズ面の曲率半径の比を規定するものである。この条件式（１１）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（１１）の下限値を下回ると、像面湾曲及び非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を０．９０、０．９５、１．００、更に１．０５とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の上限値を上回ると、像面湾曲及び非点収差の補正が不足してしまうため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を１．８０、１．６５、１．５０、更に１．４０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
２．００　＜　ＴＬ／Ｙｍａｘ　＜　５．００　　　　　　　　　（１２）
　但し、
　Ｙｍａｘ：光学系ＯＬの最大像高
　ＴＬ：光学系ＯＬの無限遠合焦状態における光学全長（空気換算長）
　条件式（１２）は、光学系ＯＬの最大像高に対する無限遠合焦状態における光学全長（空気換算長）の比を規定するものである。この条件式（１２）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（１２）の下限値を下回ると、球面収差やコマ収差等の諸収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を２．２５、２．５０、２．７５、更に３．００とすることがより望ましい。また、条件式（１２）の上限値を上回ると、光学系ＯＬ全体が大型化してしまうため好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を４．７５、４．５０、４．２５、４．００、更に３．８０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１３）を満足することが望ましい。
１．７５　＜　（ｎｄ１＋ｎｄ２）／２　＜　１．９５　　　　　（１３）
　但し、
　ｎｄ１：第一負メニスカスレンズＬ１の媒質のｄ線に対する屈折率
　ｎｄ２：第二負メニスカスレンズＬ２の媒質のｄ線に対する屈折率
　条件式（１３）は、第一負メニスカスレンズＬ１及び第二負メニスカスレンズＬ２の媒質のｄ線に対する屈折率の平均値を規定するものである。この条件式（１３）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（１３）の下限値を下回ると、第一負メニスカスレンズＬ１及び第二負メニスカスレンズＬ２の媒質のｄ線に対する屈折率が低くなり、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を１．７８、更に１．８０とすることがより望ましい。また、条件式（１３）の上限値を上回ると、適切なペッツバール和が得られず非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を１．９４、１．９２、更に１．９０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、以下に示す条件式（１４）を満足することが望ましい。
３０．０　＜　（νｄ１＋νｄ２）／２　＜　４５．０　　　　　（１４）
　但し、
　νｄ１：第一負メニスカスレンズＬ１の媒質のｄ線に対するアッベ数
　νｄ２：第二負メニスカスレンズＬ２の媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１４）は、第一負メニスカスレンズＬ１及び第二負メニスカスレンズＬ２の媒質のｄ線に対するアッベ数の平均値を規定するものである。この条件式（１４）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（１４）の下限値を下回ると、第一負メニスカスレンズＬ１及び第二負メニスカスレンズＬ２で発生する色収差を他のレンズで補正できなくなってしまうため好ましくない。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を３１．５、３２．５、３４．０、更に３４．５とすることがより望ましい。また、条件式（１４）の上限値を上回ると、第一負メニスカスレンズＬ１及び第二負メニスカスレンズＬ２の媒質のアッベ数が小さくなり、像面湾曲、非点収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を４３．０、４１．５、４０．０、更に３８．０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、絞り（開口絞りＳ）と、絞りの物体側又は像面側に隣接して配置された正レンズ（例えば、図１であれば、両凸正レンズＬ４及び両凸正レンズＬ５）と、を有することが望ましい。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、絞り（開口絞りＳ）を有し、以下に示す条件式（１５）を満足することが望ましい。
－０．８０　＜　ｆ／ｆａ　＜　０．１０　　　　　　　　　　　（１５）
　但し、
　ｆａ：絞り（開口絞りＳ）より像面側の接合レンズのうち、最も物体側に配置された接合レンズＣＬａの焦点距離
　ｆ：光学系ＯＬの無限遠合焦状態における全系の焦点距離
　条件式（１５）は、絞り（開口絞りＳ）より像面側の接合レンズのうち、最も物体側に配置された接合レンズＣＬａの焦点距離に対する無限遠合焦状態における全系の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１５）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（１５）の下限値を下回ると軸上色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を－０．７５、－０．７０、－０．６５、更に－０．６０とすることがより望ましい。また、条件式（１５）の上限値を上回ると、球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１５）の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を０．０５、０．０１、－０．０１、－０．０５、－０．１０、－０．１５、－０．２０、－０．２５、更に－０．２８とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬは、絞り（開口絞りＳ）を有し、以下に示す条件式（１６）を満足することが望ましい。
－０．３０　＜　ｆ／ｆｂ　＜　０．３０　　　　　　　　　　　（１６）
　但し、
　ｆｂ：絞り（開口絞りＳ）より像面側の接合レンズのうち、物体側から２番目の接合レンズＣＬｂの焦点距離
　ｆ：光学系ＯＬの無限遠合焦状態における全系の焦点距離
　条件式（１６）は、絞り（開口絞りＳ）より像面側の接合レンズのうち、物体側から２番目の接合レンズＣＬｂの焦点距離に対する無限遠合焦状態における全系の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１６）を満足することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。条件式（１６）の下限値を下回ると倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１６）の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を－０．２５、－０．２０、－０．１５、更に－０．１０とすることがより望ましい。また、条件式（１６）の上限値を上回ると、コマ収差及び像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１６）の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を０．２５、０．２０、０．１５、更に０．１０とすることがより望ましい。
　また、本実施形態に係る光学系ＯＬにおいて、最も像面側に配置されたレンズＬｎは、少なくとも一つのレンズ面が曲率反転のある非球面であることが望ましい。また、最も像面側に配置されたレンズＬｎの物体側に隣接して配置されたレンズＬｎ－１は、少なくとも一つのレンズ面が曲率反転のある非球面であることが望ましい。このように構成することにより、光学系ＯＬの小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させることができる。
　なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　次に、本実施形態に係る光学系ＯＬを備えた光学機器であるカメラを図７に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系ＯＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルター）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子（撮像素子）により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダー）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る光学系ＯＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、９個又は１０個のレンズ成分で構成される光学系ＯＬを示したが、以上の構成条件等は、８個以下、又は１１個以上のレンズ成分の構成にも適用可能である。なお、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦群としても良い。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、光学系ＯＬの光軸方向の中央付近に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　以下、本実施形態に係る光学系ＯＬの製造方法の概略を、図８を参照して説明する。まず、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズＬ２と、負の屈折力を有する第三両凹負レンズＬ３と、少なくとも１枚のレンズとを準備する（ステップＳ１００）。そして、各レンズを、所定の条件（例えば、第１の実施形態であれば上述した条件式（１）及び（２）、第２の実施形態であれば条件式（１）及び（３）等）を満足するように配置する（ステップＳ２００）。
　以上より、小型化・軽量化と良好な光学性能とを両立させた光学系、光学機器及びこの光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、各実施例を図面に基づいて説明する。なお、図１、図３及び図５は、各実施例に係る光学系ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ３）の構成を示す断面図である。また、これらの断面図の下部には、無限遠物体（∞）から近距離物体に合焦する際の合焦群の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る光学系ＯＬ１の構成を示している。この光学系ＯＬ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ（第一負メニスカスレンズ）Ｌ１、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ（第二負メニスカスレンズ）Ｌ２、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹形状の負レンズ（第三両凹負レンズ）Ｌ３、両凸形状の正レンズＬ４、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ５、両凸形状の正レンズＬ６と両凹形状の負レンズＬ７とを接合した接合負レンズＣＬａ、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ８と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ９とを接合した接合負レンズＣＬｂ、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１０（Ｌｎ－１）、及び、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ１１（Ｌｎ）で構成されている。なお、正レンズＬ１０（Ｌｎ－１）の物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面、並びに、正レンズＬ１１（Ｌｎ）の物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面は曲率反転のある非球面である。
　また、開口絞りＳは、正レンズＬ４と正レンズＬ５との間に配置されている。また、最も像面側の正レンズＬ１１（Ｌｎ）と像面Ｉとの間に光学フィルターＦＬが配置されている。
　また、この光学系ＯＬ１は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、全体が物体側へ移動する。
　以下の表１に、光学系ＯＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角［°］、Ｙｍａｘは最大像高、ＴＬは光学全長、及び、Ｂｆはバックフォーカスであって、無限遠合焦時の値を表している。ここで、バックフォーカスＢｆは、最も像面側のレンズ面（第２２面）から像面Ｉまでの光軸上の距離の空気換算長を示している。また、光学全長ＴＬは、最も物体側のレンズ面（第１面）から最も像面側のレンズ面（第２２面）までの光軸上の距離に、バックフォーカスの空気換算長を加えた長さを示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を、第６欄ｉｐは変曲点の位置を示している。なお、変曲点の位置は、曲率反転のある非球面に対して、その曲率が反転する位置を光軸に垂直な方向の高さとして示す。また、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率1.000000は省略してある。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　10.184
ＦＮｏ　　　　　＝　 4.08
ω　　　　　　　＝ 108.1
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.630
ＴＬ(空気換算長) ＝　75.604
Ｂｆ(空気換算長) ＝　10.185

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　　ｉｐ
物面　　　∞
 1　　　38.8086　　2.0000　　1.846660　　23.80
 2　　　18.1489　　7.5089
 3　　　34.8073　　1.2000　　1.804000　　46.60
 4　　　10.7528　　7.9956
 5*　　-24.4955　　3.4882　　1.516800　　64.13
 6*　　 17.7105　　1.3476
 7　　　26.8728　　6.2548　　1.846660　　23.80
 8　　 -41.7098　　6.2175
 9　　　　∞　　　 0.1000　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10*　　 16.1802　　2.2961　　1.516800　　64.13
11*　　-15.4891　　1.4138
12　　　39.9385　　3.8403　　1.516800　　64.13
13　　 -11.1383　　1.0000　　1.846660　　23.80
14　　　63.9809　　3.3773
15　　 -72.2609　　5.2297　　1.516800　　64.13
16　　　-8.3676　　1.0000　　1.804000　　46.60
17　　 -22.2128　　0.1010
18*　　 28.8319　　3.0944　　1.536497　　55.98　　　5.0
19*　　 35.9760　　3.3991　　　　　　　　　　　　　 4.7
20*　　 36.7332　　4.5549　　1.536497　　55.98　　 14.3
21*　 -925.9246　　8.6297　　　　　　　　　　　　　14.4
22　　　　∞　　　 1.6000　　1.516800　　64.13
23　　　　∞　　　 0.5000
像面　　　∞
　この光学系ＯＬ１において、第５面、第６面、第１０面、第１１面、第１８面、第１９面、第２０面及び第２１面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表２）
［非球面データ］
ｍ　　Ｋ　　　Ａ4 　　　　Ａ6 　　　　Ａ8 　　　　Ａ10　　　　Ａ12
 5　 0.382　 1.953e-05　 1.097e-07　 1.814e-10　-4.272e-12　 0.000e-00
 6　 1.963　 6.745e-05　 6.621e-07　-4.961e-09　 5.269e-11　 0.000e-00
10　 0.000　 1.872e-05　 1.106e-07　-6.243e-09　 3.857e-10　 0.000e-00
11　 0.000　 5.263e-05　-2.331e-07　 2.395e-08　-2.410e-10　 0.000e-00
18　-0.695　-1.261e-04　 4.100e-07　-7.949e-09　 4.776e-11　 0.000e-00
19　 1.410　-1.184e-04　 2.742e-07　-4.418e-09　 3.123e-11　 0.000e-00
20　 0.000　 3.542e-05　-4.594e-07　 1.939e-09　-3.017e-12　 0.000e-00
21　 0.000　 9.243e-05　-4.616e-07　 1.417e-09　-2.044e-12　 0.000e-00
　この光学系ＯＬ１の無限遠合焦時における球面収差図、非点収差図及びコマ収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮｏはＦナンバー、Ａは半画角をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図では半画角の最大値を示し、コマ収差図では各半画角の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る光学系ＯＬ２の構成を示している。この光学系ＯＬ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ（第一負メニスカスレンズ）Ｌ１、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ（第二負メニスカスレンズ）Ｌ２、像面側のレンズ面に非球面が形成された両凹形状の負レンズ（第三両凹負レンズ）Ｌ３、両凸形状の正レンズＬ４、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ５、両凸形状の正レンズＬ６と両凹形状の負レンズＬ７とを接合した接合負レンズＣＬａ、両凸形状の正レンズＬ８と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ９とを接合した接合正レンズＣＬｂ、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ１０（Ｌｎ－１）、及び、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１（Ｌｎ）で構成されている。なお、負レンズＬ３は、ガラス製レンズ本体の像面側のレンズ面に樹脂層が設けられて非球面が形成されている複合型のレンズである。また、正レンズＬ１０（Ｌｎ－１）の像面側のレンズ面、並びに、正レンズＬ１１（Ｌｎ）の物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面は曲率反転のある非球面である。
　また、開口絞りＳは、正レンズＬ４と正レンズＬ５との間に配置されている。また、最も像面側の正レンズＬ１１（Ｌｎ）と像面Ｉとの間に光学フィルターＦＬが配置されている。
　また、この光学系ＯＬ１は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、負レンズＬ２、負レンズＬ３及び正レンズＬ４が物体側へ移動する。
　以下の表３に、光学系ＯＬ２の諸元の値を掲げる。
（表３）第２実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　10.800
ＦＮｏ　　　　　＝　 4.31
ω　　　　　　　＝ 108.2
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.630
ＴＬ(空気換算長) ＝　75.681
Ｂｆ(空気換算長) ＝　13.589

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　　ｉｐ
物面　　　∞
 1　　　38.4930　　2.0000　　1.846660　　23.80
 2　　　18.1994　　7.7453
 3　　　31.3266　　1.2000　　1.804000　　46.60
 4　　　10.1212　　7.4845
 5　　 -28.2828　　1.8745　　1.516800　　64.13
 6　　　13.5367　　0.3000　　1.517417　　52.43 
 7*　　 16.0189　　1.1415
 8　　　23.1082　　4.1597　　1.846660　　23.80
 9　 -1133.8574　　6.4898
10　　　　∞　　　 0.1000　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
11*　　 13.8921　　5.2227　　1.516800　　64.13
12*　　-17.8409　　2.4747
13　　　15.8353　　5.4988　　1.516800　　64.13
14　　　-9.4885　　1.0000　　1.850260　　32.35
15　　　23.3720　　0.9227
16　　　53.5359　　5.6247　　1.516800　　64.13
17　　 -10.7038　　1.0000　　1.850260　　32.35
18　　 -37.2536　　1.5633
19*　　 28.3105　　4.1472　　1.536497　　55.98
20*　　-73.6320　　0.5924　　　　　　　　　　　　　11.4
21*　　 38.4645　　1.5494　　1.536497　　55.98　　 15.3
22*　　 37.9324　 12.0345　　　　　　　　　　　　　13.1
23　　　　∞　　　 1.6000　　1.516800　　64.13
24　　　　∞　　　 0.5000
像面　　　∞
　この光学系ＯＬ２において、第７面、第１１面、第１２面、第１９面、第２０面、第２１面及び第２２面は非球面形状に形成されている。次の表４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表４）
［非球面データ］
ｍ　　Ｋ　　　Ａ4 　　　　Ａ6 　　　　Ａ8 　　　　Ａ10　　　　Ａ12
 7　 0.000　 5.864e-05　 4.236e-07　 1.341e-09　 4.009e-11　 0.000e-00
11　 0.000　-2.348e-06　 4.229e-07　-1.794e-08　 4.158e-10　 0.000e-00
12　 0.000　 4.274e-05　 5.241e-07　-1.154e-08　 2.520e-10　 0.000e-00
19　 0.000　-4.102e-05　-5.807e-08　 6.132e-10　-1.064e-12　 0.000e-00
20　 0.000　-3.901e-05　 3.288e-07　 2.259e-10　-1.272e-12　 0.000e-00
21　 0.000　 6.497e-06　-1.613e-07　 9.567e-10　-1.754e-12　 0.000e-00
22　 0.000　 8.431e-05　-7.162e-07　 2.374e-09　-3.132e-12　 0.000e-00
　この光学系ＯＬ２の無限遠合焦時における球面収差図、非点収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る光学系ＯＬ３の構成を示している。この光学系ＯＬ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ（第一負メニスカスレンズ）Ｌ１、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズ（第二負メニスカスレンズ）Ｌ２、両凹形状の負レンズ（第三両凹負レンズ）Ｌ３、両凸形状の正レンズＬ４、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ５、両凸形状の正レンズＬ６、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８とを接合した接合負レンズＣＬａ、両凸形状の正レンズＬ９と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１０とを接合した接合負レンズＣＬｂ、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ１１（Ｌｎ－１）、及び、物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ１２（Ｌｎ）で構成されている。なお、正レンズＬ１１（Ｌｎ－１）の物体側のレンズ面、並びに、正レンズＬ１２（Ｌｎ）の物体側のレンズ面及び像面側のレンズ面は曲率反転のある非球面である。
　また、開口絞りＳは、正レンズＬ５と正レンズＬ６との間に配置されている。また、最も像面側の正レンズＬ１２（Ｌｎ）と像面Ｉとの間に光学フィルターＦＬが配置されている。
　また、この光学系ＯＬ３は、無限遠物体から近距離物体への合焦の際に、負レンズＬ３及び正レンズＬ４が像面側へ移動する。
　以下の表５に、光学系ＯＬ３の諸元の値を掲げる。
（表５）第３実施例
［全体諸元］
ｆ　　　　　　　＝　10.320
ＦＮｏ　　　　　＝　 4.10
ω　　　　　　　＝ 108.2
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.630
ＴＬ(空気換算長) ＝　80.453
Ｂｆ(空気換算長) ＝　 9.555

［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　　ｎｄ　　　　νｄ　　　ｉｐ
物面　　　∞
 1　　　38.1536　　2.0000　　2.000690　　25.46
 2　　　18.7162　　8.8900
 3　　　64.8953　　1.2000　　1.772500　　49.62
 4　　　11.6510　 10.7371
 5　　 -22.3206　　1.1044　　1.772500　　49.62
 6　　　81.7597　　0.1000
 7　　　56.6242　　7.6127　　1.850260　　32.35
 8　　 -25.9653　　3.6583
 9*　　 12.0383　　1.9489　　1.647690　　33.72
10*　　 14.5775　　4.1023
11　　　　∞　　　 1.3075　　　　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
12　　　20.1343　　3.3377　　1.563840　　60.71
13　　 -14.2563　　0.1559
14　　　21.0384　　4.5506　　1.487490　　70.32
15　　 -10.4332　　1.0000　　1.850260　　32.35
16　　　16.6449　　1.0524
17　　　47.3014　　4.7935　　1.487490　　70.32
18　　　-9.9926　　1.0000　　1.850260　　32.35
19　　 -39.8171　　3.8396
20*　　 46.6429　　4.3398　　1.536497　　55.98　　 10.2
21*　　-89.6813　　2.4988
22*　　 87.3093　　1.6690　　1.536497　　55.98　　　7.1
23*　 -330.4666　　8.0000　　　　　　　　　　　　　 8.7
24　　　　∞　　　 1.6000　　1.516800　　64.13
25　　　　∞　　　 0.5000
像面　　　∞
　この光学系ＯＬ３において、第９面、第１０面、第２０面、第２１面、第２２面及び第２３面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表６）
［非球面データ］
ｍ　　Ｋ　　　Ａ4 　　　　Ａ6 　　　　Ａ8 　　　　Ａ10　　　　Ａ12
 9　 0.000　-9.573e-06　 1.487e-07　-3.046e-08　-3.922e-10　 1.654e-22
10　 0.000　 8.932e-05　 2.650e-06　-9.717e-08　 5.604e-10　-7.248e-23
20　 0.000　-3.454e-06　 2.602e-07　-2.664e-09　 7.746e-12　-1.048e-14
21　 0.000　-2.187e-05　 1.976e-07　 1.281e-09　-1.957e-11　 5.433e-14
22　 0.000　 1.165e-04　-1.656e-06　 7.400e-09　-1.612e-11　 1.530e-14
23　 0.000　 2.077e-04　-2.071e-06　 9.243e-09　-2.025e-11　 1.649e-14
　この光学系ＯＬ３の無限遠合焦時における球面収差図、非点収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＬ３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
［条件式対応値］
　第１実施例～第３実施例における条件式（１）～（１６）の対応値を以下の表７に示す。
（表７）
（１）ω
（２）Ｒ１２／（－ｆＬ１）
（３）Ｒ１２／Ｄ１２
（４）φ１２／Ｒ１２
（５）φ２２／Ｒ２２
（６）Ｒ１２／ＤＬ１
（７）（Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２－Ｒ１１）
（８）Ｒ２２／（－ｆＬ２）
（９）Ｒ２２／ＤＬ２
（１０）（Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２－Ｒ２１）
（１１）Ｒ２２／Ｄ２３
（１２）ＴＬ／Ｙｍａｘ
（１３）（ｎｄ１＋ｎｄ２）／２
（１４）（νｄ１＋νｄ２）／２
（１５）ｆ／ｆａ
（１６）ｆ／ｆｂ

　　　　　第１実施例　第２実施例　第３実施例
ｆＬ１　　 -42.137　　 -42.702　　 -38.704
ｆＬ２　　 -19.793　　 -19.078　　 -18.565
φ１２　　　32.666　　　32.759　　　33.696
φ２２　　　19.353　　　18.262　　　20.987
ｆａ　　　 -34.945　　 -32.903　　 -17.591
ｆｂ　　　-228.098　　 533.836　　-258.987

（１）　　 108.1　　　 108.2　　　 108.2
（２）　　　 0.431　　　 0.426　　　 0.484
（３）　　　 2.417　　　 2.350　　　 2.105
（４）　　　 1.800　　　 1.800　　　 1.800
（５）　　　 1.800　　　 1.804　　　 1.801
（６）　　　 9.074　　　 9.100　　　 9.358
（７）　　　-2.757　　　-2.794　　　-2.926
（８）　　　 0.543　　　 0.531　　　 0.628
（９）　　　 8.961　　　 8.434　　　 9.709
（１０）　　-1.894　　　-1.955　　　-1.438
（１１）　　 1.345　　　 1.352　　　 1.085
（１２）　　 3.495　　　 3.499　　　 3.720
（１３）　　 1.825　　　 1.825　　　 1.887
（１４）　　35.200　　　35.200　　　37.540
（１５）　　-0.291　　　-0.328　　　-0.587
（１６）　　-0.045　　　 0.020　　　-0.040
１　カメラ（光学機器）　　ＯＬ（ＯＬ１～ＯＬ３）　光学系
Ｌ１　第一負メニスカスレンズ　　Ｌ２　第二負メニスカスレンズ
Ｌ３　第三両凹負レンズ　　Ｓ　開口絞り（絞り）

Claims (19)

  1. 　物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなり、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ９０．０°　＜　ω
    ０．１０　＜　Ｒ１２／（－ｆＬ１）　＜　０．８０
    　但し、
    　ω：前記光学系の半画角
    　ｆＬ１：前記第一負メニスカスレンズの焦点距離
    　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  2. 　物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなり、
    　次式の条件を満足する光学系。
    ９０．０°　＜　ω
    １．８０　＜　Ｒ１２／Ｄ１２　＜　３．００
    　但し、
    　ω：前記光学系の半画角
    　Ｄ１２：前記第一負メニスカスレンズと前記第二負メニスカスレンズとの間の軸上空気間隔
    　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  3. 　次式の条件を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    φ１２／Ｒ１２　＜　１．９０
    　但し、
    　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
    　φ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の有効径
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の光学系。
    φ２２／Ｒ２２　＜　１．９０
    　但し、
    　Ｒ２２：前記第二負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
    　φ２２：前記第二負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の有効径
  5. 　次式の条件を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の光学系。
    ７．５０　＜　Ｒ１２／ＤＬ１　＜　１１．００
    　但し、
    　ＤＬ１：前記第一負メニスカスレンズの光軸上の厚さ
    　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  6. 　次式の条件を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の光学系。
    －３．５０　＜　（Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２－Ｒ１１）　＜　－２．００
    　但し、
    　Ｒ１１：前記第一負メニスカスレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  7. 　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．２０　＜　Ｒ２２／（－ｆＬ２）　＜　０．８０
    　但し、
    　ｆＬ２：前記第二負メニスカスレンズの焦点距離
    　Ｒ２２：前記第二負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  8. 　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の光学系。
    ６．５０　＜　Ｒ２２／ＤＬ２　＜　１２．００
    　但し、
    　ＤＬ２：前記第二負メニスカスレンズの光軸上の厚さ
    　Ｒ２２：前記第二負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  9. 　次式の条件を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の光学系。
    －２．５０　＜　（Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２－Ｒ２１）　＜　－１．００
    　但し、
    　Ｒ２１：前記第二負メニスカスレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　Ｒ２２：前記第二負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  10. 　次式の条件を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の光学系。
    ０．８０　＜　Ｒ２２／Ｄ２３　＜　２．００
    　但し、
    　Ｄ２３：前記第二負メニスカスレンズと前記第三両凹負レンズとの間の軸上空気間隔
    　Ｒ２２：前記第二負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  11. 　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の光学系。
    ２．００　＜　ＴＬ／Ｙｍａｘ　＜　５．００
    　但し、
    　Ｙｍａｘ：前記光学系の最大像高
    　ＴＬ：前記光学系の無限遠合焦状態における光学全長
  12. 　次式の条件を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の光学系。
    １．７５　＜　（ｎｄ１＋ｎｄ２）／２　＜　１．９５
    　但し、
    　ｎｄ１：前記第一負メニスカスレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
    　ｎｄ２：前記第二負メニスカスレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
  13. 　次式の条件を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の光学系。
    ３０．０　＜　（νｄ１＋νｄ２）／２　＜　４５．０
    　但し、
    　νｄ１：前記第一負メニスカスレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
    　νｄ２：前記第二負メニスカスレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  14. 　絞りと、前記絞りの物体側又は像面側に隣接して配置された正レンズと、を有する請求項１～１３のいずれか一項に記載の光学系。
  15. 　絞りを有し、
    　次式の条件を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の光学系。
    －０．８０　＜　ｆ／ｆａ　＜　０．１０
    　但し、
    　ｆａ：前記絞りより像面側の接合レンズのうち、最も物体側に配置された接合レンズの焦点距離
    　ｆ：前記光学系の無限遠合焦状態における全系の焦点距離
  16. 　絞りを有し、
    　次式の条件を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の光学系。
    －０．３０　＜　ｆ／ｆｂ　＜　０．３０
    　但し、
    　ｆｂ：前記絞りより像面側の接合レンズのうち、物体側から２番目の接合レンズの焦点距離
    　ｆ：前記光学系の無限遠合焦状態における全系の焦点距離
  17. 　請求項１～１６のいずれか一項に記載の光学系を備える光学機器。
  18. 　物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなる光学系の製造方法であって、
    　次式の条件を満足するように配置する光学系の製造方法。
    ９０．０°　＜　ω
    ０．１０　＜　Ｒ１２／（－ｆＬ１）　＜　０．８０
    　但し、
    　ω：前記光学系の半画角
    　ｆＬ１：前記第一負メニスカスレンズの焦点距離
    　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
  19. 　物体側から順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第一負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有する第二負メニスカスレンズと、負の屈折力を有する第三両凹負レンズと、少なくとも１枚のレンズとからなる光学系の製造方法であって、
    　次式の条件を満足するように配置する光学系の製造方法。
    ９０．０°　＜　ω
    １．８０　＜　Ｒ１２／Ｄ１２　＜　３．００
    　但し、
    　ω：前記光学系の半画角
    　Ｄ１２：前記第一負メニスカスレンズと前記第二負メニスカスレンズとの間の軸上空気間隔
    　Ｒ１２：前記第一負メニスカスレンズの像面側のレンズ面の曲率半径
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN119781138A (zh) * 2024-12-25 2025-04-08 佛山市灵觉科技有限公司 一种便携大视场眼底相机光学系统
CN120276129A (zh) * 2025-06-11 2025-07-08 苏州莱能士光电科技股份有限公司 一种低畸变大靶面大通光高解析力的智能交通镜头

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016191790A (ja) * 2015-03-31 2016-11-10 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP2017015967A (ja) * 2015-07-02 2017-01-19 Hoya株式会社 撮像レンズ系
WO2018189818A1 (ja) * 2017-04-11 2018-10-18 エスゼット ディージェイアイ テクノロジー カンパニー リミテッド レンズ系、撮像装置、移動体及びシステム
CN111929861A (zh) * 2020-09-16 2020-11-13 厦门力鼎光电股份有限公司 一种高清鱼眼镜头
CN113933960A (zh) * 2021-09-28 2022-01-14 江西晶超光学有限公司 光学镜头、摄像模组、电子设备及汽车

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016191790A (ja) * 2015-03-31 2016-11-10 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像装置
JP2017015967A (ja) * 2015-07-02 2017-01-19 Hoya株式会社 撮像レンズ系
WO2018189818A1 (ja) * 2017-04-11 2018-10-18 エスゼット ディージェイアイ テクノロジー カンパニー リミテッド レンズ系、撮像装置、移動体及びシステム
CN111929861A (zh) * 2020-09-16 2020-11-13 厦门力鼎光电股份有限公司 一种高清鱼眼镜头
CN113933960A (zh) * 2021-09-28 2022-01-14 江西晶超光学有限公司 光学镜头、摄像模组、电子设备及汽车

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN119781138A (zh) * 2024-12-25 2025-04-08 佛山市灵觉科技有限公司 一种便携大视场眼底相机光学系统
CN120276129A (zh) * 2025-06-11 2025-07-08 苏州莱能士光电科技股份有限公司 一种低畸变大靶面大通光高解析力的智能交通镜头

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