WO2023171214A1 - 吹出しノズル - Google Patents

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WO2023171214A1
WO2023171214A1 PCT/JP2023/004121 JP2023004121W WO2023171214A1 WO 2023171214 A1 WO2023171214 A1 WO 2023171214A1 JP 2023004121 W JP2023004121 W JP 2023004121W WO 2023171214 A1 WO2023171214 A1 WO 2023171214A1
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WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
air
film
nozzle
distance
inscribed
Prior art date
Application number
PCT/JP2023/004121
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
晃久 牧
Original Assignee
東レ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
Application filed by 東レ株式会社 filed Critical 東レ株式会社
Publication of WO2023171214A1 publication Critical patent/WO2023171214A1/ja

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/02—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to produce a jet, spray, or other discharge of particular shape or nature, e.g. in single drops, or having an outlet of particular shape
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
    • B29C55/02—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D7/00—Forming, maintaining, or circulating atmospheres in heating chambers
    • F27D7/06—Forming or maintaining special atmospheres or vacuum within heating chambers

Definitions

  • the present invention relates to a blowing nozzle.
  • Sequential biaxial stretching methods and simultaneous biaxial stretching methods are known as methods for producing stretched films made of thermoplastic resins.
  • a uniaxially stretched film is obtained by stretching an unstretched film made of a thermoplastic resin in its longitudinal direction, and then the obtained uniaxially stretched film is introduced into a tenter oven, in which Stretch in the width direction.
  • an unstretched film made of a thermoplastic resin is introduced into a tenter oven and simultaneously stretched in the longitudinal direction and the width direction within the tenter oven.
  • Stretched films made of thermoplastic resins are widely used for packaging and various industrial material applications. Among these, sequentially biaxially stretched films of polyester, polyolefin, and polyamide resins are widely used in applications where unstretched films cannot withstand their use due to their excellent mechanical, thermal, and electrical properties, and demand is increasing. It has increased.
  • a problem with tenter ovens for producing stretched films made of thermoplastic resins is that air circulation is not completed in the chambers that make up the tenter oven, causing air with different set temperatures to flow into adjacent chambers, or There is a phenomenon where outside air flows into the oven from outside or air inside the tenter oven blows out of the oven. All of these are phenomena in which air flows in the running direction of the film, and such air flow is called MD (Machine Direction) flow.
  • MD flow is caused by the accompanying airflow when the film is transported and the discrepancy between the amount of heated air supplied to the tenter oven and the amount of air exhausted from the tenter oven. occurs.
  • the tenter oven involves a preheating process in which the film is heated to a desired temperature, a stretching process in which the film is widened to the desired width, a heat setting process in which the film is heat treated at the desired temperature, and a cooling process in which the film is cooled to the desired temperature. At least one step is performed. If temperature unevenness occurs in the film in any of these steps, it causes unevenness in the thickness and properties of the film, resulting in a decrease in product quality. In addition to deteriorating product quality, film tearing may occur in the tenter oven, reducing productivity.
  • Patent Document 1 discloses a method in which air is jetted toward the film surface using a jetting nozzle inside an airflow control device installed adjacent to a tenter oven. A technique for blocking MD flow with an air curtain has been disclosed.
  • Patent Document 2 discloses a technique in which inclined surfaces are provided near the nozzle blow-off opening so as to approach each other. A blowing nozzle with an internal portion is disclosed.
  • a blowing nozzle used to prevent MD flow with different ambient temperatures at the inlet and/or outlet of a tenter oven blows air heated by a heat exchanger or the like toward the film.
  • a heat exchanger or the like In particular, on the entrance side of the tenter oven, in order to maintain the film temperature without cooling the film brought in from the entrance of the airflow control device installed adjacent to the tenter oven, or to heat it and convey it to the tenter oven, Heated air is blown out from the nozzle. Therefore, in order to reduce the energy required to heat the hot air blown out from the blowout nozzle, it is preferable that the amount of air blown out from the blowout nozzle is small, and the technology disclosed in Patent Document 2 has room for improvement.
  • the present invention was made in view of the above problems, and by reducing the amount of air blown out from the blowing nozzle, the energy required to heat the air is reduced, and the distance between the air and the film is increased. To provide a blowing nozzle capable of suppressing temperature unevenness even when the temperature is low.
  • the blowing nozzle of the present invention that solves the above problems is a blowing nozzle that blows air to a film being conveyed
  • the air blowing nozzles are provided inside the blowing nozzles, are lined up at intervals in the film transport direction, and are spaced apart from an imaginary plane that is an opening surface of the opening of the blowing nozzles and passes through the opening surface from which the air is blown.
  • the first and second inscribed portions each have an inclined surface that is inclined with respect to the virtual plane, and the two inclined surfaces are inclined so as to approach each other toward the virtual plane.
  • a distance y1 [mm] from the virtual surface to the first inscribed portion satisfies y1 ⁇ 0.5 mm
  • a distance y2 from the virtual surface to the second inscribed portion [mm] preferably satisfies y2 ⁇ 0.5 mm.
  • the blow-off nozzle of the present invention has the distance y1 [mm], the distance w1 [mm] from the end of the inner wall surface of the blow-off nozzle on the opening side to the first inscribed part, and the distance between the virtual plane and the first inscribed part.
  • the angle ⁇ 1 [deg] between the inscribed part of No. 1 and the above-mentioned inclined surface satisfies y1 ⁇ w1 ⁇ cos ⁇ 1, the distance y2 [mm], the distance w2 [mm] from the end of the inner wall surface of the blowing nozzle on the opening side to the second inscribed part, and the distance between the virtual plane and the second inscribed part. It is preferable that the angle ⁇ 2 [deg] formed with the inclined surface satisfies y2 ⁇ w2 ⁇ cos ⁇ 2.
  • the central axis of the flow path between the first inscribed part and the second inscribed part passes through the center of the opening part. , is preferable.
  • two side surfaces of the blow-off nozzle near the virtual plane are inclined surfaces that are inclined in such a manner that they approach each other as they move toward the virtual plane.
  • the present invention by reducing the amount of air blown out from the blowing nozzle, it is possible to reduce the energy required to heat the air and to suppress temperature unevenness even if the distance between the air and the film is increased. can.
  • FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a film manufacturing apparatus including a blowing nozzle according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a diagram showing the configuration of a blowing nozzle according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram showing the configuration of a blowing nozzle according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a diagram showing the configuration of a blowing nozzle according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating the numerical analysis model used in analysis example 1 and analysis example 2.
  • FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a film manufacturing apparatus equipped with a blowing nozzle according to an embodiment of the present invention.
  • a film manufacturing apparatus 1 shown in FIG. 1 includes an airflow control device 2 and a tenter oven 3.
  • the film manufacturing apparatus 1 is a stretched film manufacturing apparatus that employs a sequential biaxial stretching method or a simultaneous biaxial stretching method, in which a film 100 made of a thermoplastic resin is introduced into a tenter oven 3, and within the tenter oven 3, The film 100 is stretched in at least one of the longitudinal direction and the width direction.
  • the longitudinal direction of the film 100 is the film transport direction FR, which corresponds to the left-right direction in the figure.
  • the width direction of the film 100 (film width direction) is a direction perpendicular to the longitudinal direction and thickness direction of the film (vertical direction in the paper), and corresponds to a direction perpendicular to the paper.
  • the airflow control device 2 is provided upstream of the tenter oven 3 in the transport direction FR of the film 100.
  • the film 100 to be stretched is introduced into the tenter oven 3 after passing through the airflow control device 2 .
  • the airflow control device 2 is connected to the tenter oven 3 via a connecting portion 4 .
  • the film 100 that can be applied to the airflow control device 2 of the present invention is not particularly limited, and a known thermoplastic resin film that is heated and stretched in the tenter oven 3 can be applied.
  • the inside of the tenter oven 3 is heated to a temperature set when stretching the film 100.
  • One end of the tenter oven 3 is connected to the connecting portion 4, and an opening for carrying out the film 100 to the outside is formed at the other end.
  • the airflow control device 2 includes a first blow-off nozzle 21 provided opposite to one surface of the film 100 (the upper surface in FIG. 1), and a first blow-out nozzle 21 provided opposite to the other surface of the film 100 (the lower surface in FIG. 1). 2 blowout nozzles 22.
  • first blowout nozzle 21 will be simply referred to as the “blowout nozzle 21.”
  • second blow nozzle 22 is simply referred to as the “blow nozzle 22.”
  • the blowing nozzles 21 and 22 blow air to opposing surfaces of the film 100.
  • the blowing nozzles 21 and 22 are housed in the box-shaped body 20.
  • the box-shaped body 20 has one end connected to the connecting portion 4 in the transport direction FR of the film 100, and an opening for carrying in the film 100 from the outside at the other end. Although one pair of opposing blow-off nozzles is effective, the effect is further enhanced when there are multiple pairs.
  • the airflow control device 2 includes blowers B1, B2, heat exchangers H1, H2, exhaust mechanisms E1, E2, and ducts D11, D12, D13, D21, as air supply sources to the blowout nozzles 21, 22. D22 and D23 are provided. Blower B1 blows air taken in from exhaust mechanism E1 to heat exchanger H1 through ducts D11 and D12. The air heated by the heat exchanger H1 is blown out from the blow-off nozzle 21 through the duct D13.
  • the exhaust mechanism E1 is formed with exhaust parts E11 and E12 that suck in the air blown out by the blowout nozzle 21 and the air riding on the MD flow.
  • blower B2, heat exchanger H2, exhaust mechanism E2, ducts D21, D22, and D23 have the same functions as the blower B1, heat exchanger H1, exhaust mechanism E1, and ducts D11, D12, and D13 described above, respectively.
  • exhaust portions E21 and E22 are formed in the exhaust mechanism E2.
  • FIG. 2 is a diagram showing the configuration of the blowing nozzle according to this embodiment.
  • the blowout nozzle 22 includes a pressure equalizing chamber 221 to which air is supplied from the duct D23, a blowing section 222 that extends from the pressure equalizing chamber 221 and blows out air to the outside, and a blowing nozzle 22 that is provided inside the blowing nozzle 22 and that is blown out from the blowing section 222. It has a first branch part 223 and a second branch part 224 that separate the air flow path.
  • An opening 222a for blowing out air is formed in the blowing portion 222 on the side opposite to the side connected to the pressure equalization chamber 221.
  • the opening 222a is formed by a slit extending in the width direction of the film. Note that the opening 222a is not in the shape of a slit, but may have a plurality of holes arranged in the width direction of the film.
  • the opening 222a extends parallel to the transport direction FR of the film 100.
  • the first branch part 223 and the second branch part 224 are lined up with a gap in the transport direction FR of the film 100 inside the blow-off nozzle 22, and the ends on the opening 222a side face toward the opening 222a. It has sloped surfaces that slope toward each other.
  • the first flow dividing portion 223 includes a first base portion 223a extending from the pressure equalization chamber 221 in a prismatic shape, and a first internal portion 223b extending from the first base portion 223a toward the opening 222a side. has.
  • the second flow dividing portion 224 has a second base portion 224a extending from the pressure equalization chamber 221 in a prismatic shape, and a second inscribed portion 224b extending from the second base portion 224a toward the opening 222a side.
  • the first inscribed portion 223b and the second inscribed portion 224b are formed with inclined surfaces 223c and 224c that pass through the opening surface of the opening portion 222a and are inclined with respect to a virtual plane S parallel to the opening surface. be done.
  • the inclined surfaces 223c and 224c are inclined toward each other toward the opening 222a.
  • the outer edges of the flow dividing portions 223 and 224 have a rectangular shape.
  • the virtual plane S is parallel to the transport direction FR.
  • the distance from the tip of the blowing part 222 to the film 100 is L
  • the angle between the slope of the first flow dividing part 223 (the slope 223c in FIG. 2) and the virtual surface S is ⁇ 1 (>0)
  • the distance between the second inscribed portion 224b and the virtual surface S is y2.
  • the distances L, t, w1, w2, w3, y1, y2 and angles ⁇ 1, ⁇ 2 are each determined based on the set pressure at the air stagnation point P1.
  • the set pressure is set to, for example, 60 Pa, but is not limited to 60 Pa, as long as it is set to a pressure higher than that which can block the MD flow.
  • the stagnation point P1 corresponds to a stagnation position in the film 100 caused by the air blown out from the blowing part 222.
  • the air flow of the blow-off nozzles 21 and 22 will be explained using the blow-off nozzle 22 as an example.
  • the air (hot air) supplied to the pressure equalization chamber 221 via the duct D23 passes through the flow path SC formed by the first branch part 223 and the second branch part 224, and is directed toward the film 100 from the opening 222a. It is blown out.
  • the flow of the air blown out from the opening 222a is controlled by the flow dividing parts 223 and 224.
  • the air flowing on the upstream side in the conveyance direction FR flows obliquely toward the downstream side with respect to the film 100 along the inclined surface 223c (flow path SA) provided in the first inscribed portion 223b. .
  • the air flowing downstream in the transport direction FR flows obliquely toward the upstream side with respect to the film 100 along the inclined surface 224c (flow path SB) provided in the second inscribed portion 224b.
  • the air flowing in the center of the transport direction FR passes through the flow path SC formed by the first inscribed portion 223b and the second inscribed portion 224b, and flows toward the opening 222a.
  • the air that flows obliquely from the upstream and downstream sides of the transport direction FR, and the air that flows through the center travel in directions that intersect with each other and merge inside the blow-off nozzle 22 . This merging increases the wind pressure and the amount of air per unit time, and the air is blown out from the opening 222a toward the film 100.
  • the first flow dividing section 223 and the second flow dividing section 224 are provided inside the blow-off nozzle 22 with a gap from the virtual surface S. Thereby, at least a portion of the air along the first branch section 223 and the second branch section 224 can merge before blowing out from the opening 222a. As a result, the wind speed of the air along the slopes 223c and 224c can be suppressed from decreasing due to viscous friction with the still air existing between the blowout nozzle 22 and the film 100, and the wind pressure after merging and the unit time The effect of increasing the air volume per hit can be enhanced.
  • the speed of the wind blown from the blowing section 222 toward the film 100 can be increased, so that the air blown out from the blowing section 222 entrains the stationary fluid between the blowing section 222 and the film 100.
  • the amount of air also increases, and even when the amount of air supplied to the blow-off nozzle 22 is relatively small, the pressure at the stagnation point P1 can be increased.
  • the distance y1 [mm] from the virtual surface S to the first inscribed portion 223b satisfies y1 ⁇ 0.5 mm
  • the distance y2 [mm] from the virtual surface S to the second inscribed portion 224b satisfies y1 ⁇ 0.5 mm.
  • y1 ⁇ 0.5 mm preferably satisfies y2 ⁇ 0.5 mm.
  • the lower limit of the distances y1 and y2 is 0.5 mm or more, as long as it is long enough to allow at least a portion of the air along the flow dividers 223 and 224 to merge inside the blowout nozzle 22 than the opening 222a.
  • the thickness is preferably 2 mm or more, and more preferably 2 mm or more.
  • the distance y1 is less than w1/cos ⁇ 1 and the distance y2 is less than w2/cos ⁇ 2, the resistance when flowing inside the blowout nozzle is reduced, the effect of increasing wind pressure due to air merging is more pronounced, and the stagnation point P1 is Pressure can be increased.
  • the distances w1 and w2, the distances y1 and y2, and the angles ⁇ 1 and ⁇ 2 are the same.
  • the flow inside the nozzle becomes symmetrical with respect to the central axis of the blowout nozzle, making it difficult to create a difference in the flow rate of air along the slopes of the first and second internal parts, and the air after merging flows into the film. It will be easier to go straight towards it.
  • the central axis of the flow path SC formed between the first inscribed part 223b and the second inscribed part 224b passes through the center of the opening 222a in the transport direction FR.
  • the flow inside the nozzle becomes symmetrical with respect to the central axis of the blowout nozzle 22, and a difference in the flow rate of air along the inclined surfaces 223c, 224c of the first and second inscribed parts 223b, 224b becomes less likely to occur. After merging, the air tends to travel straight toward the film 100.
  • the two side surfaces 222b and 222c of the blow-off nozzle 22 in the vicinity of the virtual surface S are inclined surfaces that are inclined toward each other as they move toward the virtual surface S.
  • the angles formed by the side surfaces 222b and 222c and the virtual surface S are indicated by ⁇ 3 and ⁇ 4.
  • the air flowing from the pressure equalization chamber 221 toward the opening 222a of the blowout nozzle 22 changes its flow direction along the inclined surfaces of the first inscribed portion 223b and the second inscribed portion 224b due to the Coanda effect.
  • the first inscribed part 223b and the second inscribed part 224b and the two side surfaces 222b and 222c form channels SA and SB, and as the two channels SA and SB move toward the virtual plane, By tilting toward each other, it becomes possible to merge the air while concentrating the air at the center of the blowout nozzle 22, and the wind pressure at the air confluence point increases. Thereby, even if the amount of air blown out from the blow-off nozzle 22 is suppressed, the pressure at the air stagnation point P1 can be increased.
  • the side surface 222b and the inclined surface 223c, and the side surface 222c and the inclined surface 224c are each parallel, but they do not need to be parallel. Furthermore, in this embodiment, it is assumed that the angle ⁇ 3 between the side surface 222b and the virtual surface S and the angle ⁇ 4 between the side surface 222c and the virtual surface S are both the same size; It doesn't have to be.
  • the side surfaces of the first flow dividing portion 223 and the second flow dividing portion 224 facing each other are shown as being substantially parallel, but this is because the pressure is determined based on the set pressure at the air stagnation point P1. , not particularly limited.
  • the air blown out from the blowing nozzle 22 advances toward the film 100 and hits the film 100. Thereafter, the air changes direction to flow upstream and/or downstream in the transport direction of the film 100, collides with the air flowing into the box-shaped body 20, becomes return air, and is sucked into the exhaust sections E21 and E22, respectively ( (see Figure 1).
  • the air blown out from the blowout nozzle 21 is also sucked into the exhaust portions E11 and E12 in a similar flow manner.
  • Air blown out from the opening 222a toward the film 100 be perpendicular to the film 100.
  • Air blown toward the film 100 is perpendicular to the film 100 means that the air blowing angle ⁇ AF between the air blowing direction and the virtual plane S is within the range of 90 ⁇ 5 degrees, and is within the range of 90 ⁇ 2 degrees. It is even more preferable.
  • the first flow dividing section 223 and the second flow dividing section 224 are provided inside the blowout nozzle 22, and the flows along the flow dividing sections 223 and 224 are merged inside the blowout nozzle 22. , the air volume per unit time is increased. As a result, the pressure at the air stagnation point P1 can be increased, so that the stiffness of the air curtain formed by the air blown out from the blowing nozzle 22 is increased, and the MD flow blocking performance is improved.
  • the first flow divider 223 and the second flow divider 224 are spaced apart from each other in the transport direction FR of the film 100 inside the blow-off nozzle 22. Air is made to flow toward the opening 222a from the flow path SC formed by the branch part 224 of the opening 222a.
  • the inside of the nozzle 22 blows each air flowing obliquely from the upstream and downstream sides of the conveyance direction FR along the flow division parts 223 and 224, and the air passing through the flow path SC formed by the flow division parts 223 and 224.
  • the straightness of the air blown out toward the film from the opening 222a is increased.
  • the air flowing out from the tenter oven 3 flows into the box-shaped body 20 from the lower surface side of the film 100 through the outlet (connection part 4) of the airflow control device 2, it is blown out from the blowing nozzle 22.
  • the flow is blocked by an air curtain formed by the air, changes its direction, and is sucked into the exhaust section E22 together with the return air.
  • the air flowing out from the tenter oven 3 is sucked by the exhaust part E22, the air heated inside the tenter oven 3 is blown out to the outside of the tenter oven 3, and the work area around the tenter oven 3 is It is possible to prevent the temperature from increasing and deteriorating the working environment around the tenter oven 3.
  • blowing nozzles 21 and 22 are arranged to face each surface of the film 100, respectively. This allows air to flow into the tenter oven 3 from outside the airflow control device 2 on both the upper and lower sides of the film 100, and air heated inside the tenter oven 3 to the outside of the tenter oven 3. Blowing can be prevented, and the airflow dividing effect of the blowing nozzles 21 and 22 can be maximized.
  • an inscribed part having an inclined surface is provided inside the blow-off nozzle to separate the blow-out air, and between the blow-off nozzle and the film 100.
  • the film 100 was made to meet with air between the film 100 and the film 100.
  • the air blown out by the blowout nozzles 21 and 22 increases in wind pressure as they merge, forming an air curtain for blocking the MD flow.
  • the air whose wind pressure has been increased by merging is applied to the film 100, temperature unevenness can be suppressed even if the distance between the film 100 and the blowing nozzle is increased.
  • the blower B2 was provided as a source of air supply to the blow-off nozzle 22, but the inclined surface 223c of the first inscribed part and the side surface 222b of the blow-off nozzle near the virtual plane S a flow path SA formed by the second inscribed part, a flow path SB formed by the inclined surface 224c of the second inscribed part and the side surface 222c of the blowout nozzle near the virtual surface S, and the first inscribed part.
  • Individual blowers may be provided as air supply sources to the flow path SC between the second internal part and the second internal part. That is, the pressure equalization chamber 221 communicating with the flow paths SA, SB, and SC may also be configured to be divided in the film transport direction, and an individual blower may be connected as an air supply source.
  • the first flow dividing section 223 and the second flow dividing section 224 may be configured without the first base 223a and the second base 224a.
  • the first inscribed portion 223b and the second inscribed portion 224b are fixed, for example, inside the blow-off nozzle 22 with a space between them and the inner wall of the blow-off nozzle 22.
  • the first inscribed portion 223b and the second inscribed portion 224b are formed with flat portions 223d and 224d, each of which has one end in the transport direction FR of the film 100 connected to the inclined surface 223c or 224c. may be done.
  • the flat portions 223d and 224d be surfaces substantially parallel to the virtual surface S, they may be formed as curved surfaces.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the film 100 in the transport direction FR of the airflow control device 2 used in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 shows the configuration of the lower half of the airflow control device 2, which is divided into upper and lower parts with the transport surface of the film 100 as a boundary.
  • the airflow control device 2 In calculating the inside of the airflow control device 2, in order to save calculation resources, it was assumed that the airflow control device 2 had a vertically symmetrical shape through the film 100, and only the lower half was calculated.
  • the dimensions of each structure were as follows.
  • the airflow control device 2 had a length L2 of 600 mm in the transport direction FR of the film 100, and had a blow-off nozzle 22 shown in FIG. 2 installed therein.
  • the blowing nozzle 22 had a length L22 of 200 mm in the transport direction FR of the film 100.
  • the exhaust sections E21 and E22 were made to have the same length in the transport direction of the film 100.
  • the height H10 of the inlet of the airflow control device 2 and the distance H20 between the connecting portion 4 and the film 100 were each 150 mm.
  • the external boundary 51 of the external space 50 and the internal boundary 61 of the internal space 60 of the tenter oven 3 connected to the connecting part 4 are set as pressure boundaries, and the external boundary 51 of the external space 50 is set to atmospheric pressure (0.1 MPa ), and an atmospheric pressure of -5 Pa was set at the inner boundary 61 of the tenter oven.
  • a boundary condition was set for the exhaust sections E21 and E22 of the airflow control device 2 to exhaust the same amount of air as the amount of air blown out from the blowout nozzle 22.
  • the effect of the blow-off nozzle 22 is that the MD flow is blocked, and the position of the stagnation point P1 of the air blown from the blow-off nozzle 22 toward the film 100 is aligned with the center line of the blow-off nozzle 22 in a cross-sectional view seen from the width direction of the film.
  • the air volume when the distance was 10 mm or less was determined. If the position of the stagnation point is 10 mm or less from the center line of the blowing nozzle 22, when the distance between the blowing nozzle 22 and the film 100 is 150 mm, the air blowing angle ⁇ AF is 90 + 3.8 degrees, and the air blowing The angle ⁇ AF can be determined to be vertical.
  • Example 1 In the blowing nozzle 22 shown in FIG. 2, the distance L is 150 mm, the distance w1 is 8 mm, the distance w2 is 8 mm, the distance w3 is 8 mm, the distance y1 is 3.3 mm, the distance y2 is 3.3 mm, the angle ⁇ 1 is 45 degrees, and the angle ⁇ 2
  • the analysis was performed by setting the angle ⁇ 3 to 45deg, the angle ⁇ 4 to 45deg, and the angle ⁇ 4 to 45deg.
  • Example 2 The analysis was performed using the same parameters as in Example 1, except that the distance y1 was 0.5 mm and the distance y2 was 0.5 mm.
  • Example 3 The analysis was performed using the same parameters as in Example 1, except that the distance y1 was 2.0 mm and the distance y2 was 2.0 mm.
  • Example 4 The analysis was performed using the same parameters as in Example 1, except that the distance y1 was 5.7 mm and the distance y2 was 5.7 mm. That is, the distance y1 was made equal to w1 ⁇ cos ⁇ 1, and the distance y2 was made equal to w2 ⁇ cos ⁇ 2.
  • Example 5 The analysis was performed using the same parameters as in Example 1, except that the distance y1 was 7.0 mm and the distance y2 was 7.0 mm. That is, the distance y1 was made larger than w1 ⁇ cos ⁇ 1, and the distance y2 was made larger than w2 ⁇ cos ⁇ 2.
  • Example 1 The analysis was performed using the same parameters as in Example 1, except that the distance y1 was 0 mm and the distance y2 was 0 mm.
  • Comparative Example 1 required an air volume of 19.0 m 3 /min/m to block the MD flow and bring the stagnation point position within 10 mm from the center line of the blowout nozzle.
  • the air volume was 13.0 to 17.6 m 3 /min/m, and the MD flow could be blocked even with an air volume smaller than 19.0 m 3 /min/m. From this result, it was found that by providing inside the blow-off nozzle with internal parts that are spaced apart in the film transport direction and inclined toward each other, the air volume can be reduced and the stagnation required to block the MD flow can be reduced. It turns out that point pressure can be created.
  • Example 2 although the MD flow is blocked and the stagnation point position is within 10 mm from the center line of the blowout nozzle, the flow rate is 17.6 m 3 /min/m, which is higher than 13.0 m 3 /min/m in Example 1. It required an air volume of m. This is because the flow dividing portion is close to the opening 222a, so the amount of air that merges inside the blow-off nozzle is reduced, and the effect of increasing wind pressure is reduced. Considering that the air volume of Comparative Example 1 in which distance y1 and distance y2 are 0 mm is 19.0 m 3 /min/m, it was found that distances y1 and y2 are preferably 0.5 mm or more.
  • Example 3 although the MD flow is blocked and the stagnation point position is within 10 mm from the center line of the blowout nozzle, the flow rate is 17.0 m 3 /min/m, which is higher than 13.0 m 3 /min/m in Example 1. It required an air volume of m. This is because the flow dividing portion is close to the opening 222a, so the amount of air that merges inside the blow-off nozzle is reduced, and the effect of increasing wind pressure is reduced. On the other hand, the MD flow could be blocked with an air volume smaller than the 17.6 m 3 /min/m of Example 2. From this, it was found that it is more preferable for the distances y1 and y2 to be 2 mm or more.
  • Example 4 although the MD flow is blocked and the stagnation point position is within 10 mm from the center line of the blowout nozzle, the flow rate is 14.1 m 3 /min/m, which is higher than 13.0 m 3 /min/m in Example 1. It required an air volume of m. As mentioned above, the larger the distances y1 and y2, the greater the amount of air that merges inside the blow-off nozzle, and the effect of increasing wind pressure is likely to occur. As the influence of the resistance flowing through the MD flow increases, the wind pressure that once increased due to merging also decreases, and the amount of air required to block the MD flow increases.
  • Example 5 although the MD flow is blocked and the stagnation point position is within 10 mm from the center line of the blowout nozzle, the flow rate is 14.4 m 3 /min/m, which is higher than 13.0 m 3 /min/m in Example 1. This required an air volume of 1,000 m, and the pressure at the stagnation point fluctuated, making the MD flow blocking performance unstable.
  • Example 4 the MD flow could be blocked with an air volume of 14.1 m 3 /min/m, and no fluctuation in the stagnation point pressure was observed, so it is preferable that the distances y1 and y2 are below w1 cos ⁇ 1 and w2 cos ⁇ 2, respectively. Do you get it.
  • Example 6 In the blowing nozzle 22 shown in FIG. 2, the distance L is 150 mm, the distance w1 is 8 mm, the distance w2 is 8 mm, the distance w3 is 8 mm, the distance y1 is 3.3 mm, the distance y2 is 3.3 mm, the angle ⁇ 1 is 45 degrees, and the angle ⁇ 2
  • the analysis was performed by setting the angle ⁇ 3 to 45deg, the angle ⁇ 4 to 45deg, and the angle ⁇ 4 to 45deg.
  • Example 7 The analysis was conducted such that the central axis between the first flow divider 223 and the second flow divider 224 passed through a position shifted toward the downstream side of the film transport than the center of the opening 222a. Specifically, the analysis was performed using the same parameters as in Example 6 except that the distance w1 was 4 mm and the distance w2 was 12 mm.
  • Example 8 The analysis was performed by increasing the distance y1 between the virtual surface S and the first inscribed portion 223b. Specifically, the analysis was performed using the same parameters as in Example 6, except that the distance w1 was 12 mm and the distance y1 was 8 mm.
  • Example 9 An analysis was performed on the blow-off nozzle 22 shown in FIG. Specifically, the analysis was performed using the same parameters as in Example 6, except that the angle ⁇ 3 was 90 degrees and the angle ⁇ 4 was 90 degrees.
  • Comparative Example 2 required an air volume of 11.1 m 3 /min/m to form a stagnation point pressure of 60 Pa.
  • the air volume was 9.9 to 10.3 m 3 /min/m, and a stagnation point pressure of 60 Pa could be formed even with an air volume smaller than 11.1 m 3 /min/m.
  • an air volume of 10.3 m 3 /min/m was required to form a stagnation point pressure of 60 Pa.
  • Example 9 had an air volume of 10.1 m 3 /min/m, which was smaller than Comparative Example 2.
  • Example 7 in order to form a stagnation point pressure of 60 Pa, an air volume of 10.3 m 3 /min/m, which is higher than 9.9 m 3 /min/m in Example 6, is required, and the stagnation point is opened. It was formed at a position moved upstream in the film transport direction by 30 mm from the center of the portion 222a. This is because the air that merged inside the blow-off nozzle 22 did not go straight toward the film. For this reason, it is preferable that the central axis of the flow path between the first inscribed part 223b and the second inscribed part 224b passes through the center of the opening 222a in a cross-sectional view seen from the film width direction. That's what I found out.
  • Example 8 an air volume of 10.3 m 3 /min/m, which is higher than 9.9 m 3 /min/m in Example 6, is required to form a stagnation point pressure of 60 Pa, and the stagnation point is opened. It was formed at a position moved upstream in the film transport direction by 2 mm from the center of the portion 222a. This is because the air that merged inside the blow-off nozzle 22 did not go straight toward the film. From this, it was found that it is preferable that the distances y1 and y2 between the inscribed portions 223b and 224b and the virtual surface S be equal.
  • Example 9 an air volume of 10.1 m 3 /min/m, which was higher than 9.9 m 3 /min/m in Example 6, was required to form a stagnation point pressure of 60 Pa. This is because the sides near the openings were not sloped, so some of the air flowing through the channels SA and SB flowed along the sides due to the Coanda effect, making it impossible to direct the air toward the confluence point. This is because the effect of increased wind pressure weakened. From this, it has been found that it is preferable that the two side surfaces of the blow-off nozzle near the virtual surface are inclined in such a manner that they approach each other toward the virtual surface.
  • blowing nozzle of the present invention can be preferably applied to a heating/stretching process in a tenter oven of film manufacturing equipment, but the scope of application is not limited thereto.

Landscapes

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Abstract

本発明にかかる吹出しノズルは、搬送されるフィルムに対してエアを吹き出す吹出しノズルであって、当該吹出しノズルの内部に設けられ、フィルム搬送方向に間をあけて並び、かつ前記吹出しノズルの開口部の開口面であって前記エアを吹き出す開口面を通過する仮想面から間をあけて設けられている第１および第２の内接部を備え、前記第１および第２の内接部は、前記仮想面に対して傾斜する傾斜面をそれぞれ有し、２つの傾斜面は前記仮想面に向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜している。

Description

吹出しノズル
　本発明は、吹出しノズルに関する。
　熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムの製造方法として逐次二軸延伸法や同時二軸延伸法が知られている。逐次二軸延伸法では、熱可塑性樹脂からなる未延伸フィルムをその長手方向に延伸することにより一軸延伸フィルムを得た後、得られた一軸延伸フィルムをテンターオーブンに導入して、その中で、その幅方向に延伸する。同時二軸延伸法では、熱可塑性樹脂からなる未延伸フィルムをテンターオーブンに導入して、テンターオーブン内で、その長手方向およびその幅方向に同時に延伸する。
　熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムは、包装用途をはじめとして、各種工業材料用途などに広く用いられている。中でも、ポリエステル、ポリオレフィンやポリアミド樹脂の逐次二軸延伸フィルムは、その優れた機械的特性、熱的特性、電気的特性等により、未延伸フィルムでは使用に耐えない用途に広く使用され、需要量も増加している。
　熱可塑性樹脂からなる延伸フィルムを製造するためのテンターオーブンの問題点として、テンターオーブンを構成する室でエアの循環が完結せず、設定温度の異なるエアが隣接する室へ流れ込んだり、テンターオーブンの室外から外気がオーブン内へ流れ込んだり、テンターオーブンの室内のエアがオーブンの外に吹き出したりする現象がある。これらはいずれもフィルムの走行方向にエアが流れる現象であり、このようなエアの流れは、ＭＤ（Ｍａｃｈｉｎｅ　Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）流と呼ばれている。ＭＤ流は、フィルムが搬送される際の随伴気流や、テンターオーブン内へ供給される加温されたエアの給気量とテンターオーブン内から排出されるエアの排気量とのずれ等に起因して発生する。
　ＭＤ流が発生すると、室外から流れ込んだ異なる温度のエアがフィルムの近傍を流れながら、室内の加熱エアと混ざるため、フィルムを加熱する効率にムラが生じ、フィルムに大きな温度ムラが生じる。テンターオーブンでは、フィルムを所望の温度まで昇温する予熱工程、フィルムを所望の幅まで拡幅する延伸工程、フィルムを所望の温度で熱処理する熱固定工程、およびフィルムを所望の温度まで冷却する冷却工程の少なくとも１つの工程が行われる。これらのいずれかの工程でフィルムに温度ムラが生じると、フィルムの厚みムラおよび特性ムラの原因にもなり、製品の品質が低下する。製品の品質が低下する以外にも、テンターオーブン内でフィルム破れが発生し、生産性が低下することがある。
　雰囲気温度の異なるＭＤ流が隣室に流出入することを防ぐ技術として、特許文献１には、テンターオーブンに隣接して設けられた気流制御装置内部の噴き出しノズルでフィルム面に向かってエアを噴き出し、エアカーテンによってＭＤ流を遮断する技術が開示されている。
　ここで、延伸フィルムの製造装置では、フィルムと吹出しノズルとを離して設けることが、装置構成上好ましい。フィルムと吹出しノズルとを離して設けても、ＭＤ流が隣室に流出入することを防ぐ技術として、特許文献２には、ノズル吹き出し開口部の近傍に、互いに近づく態様で傾斜する傾斜面を有する内接部を備える吹出しノズルが開示されている。
国際公開第２０１７／１１５６５４号 国際公開第２０２１／０７５２８２号
　ところで、テンターオーブンの入口および／または出口で雰囲気温度が異なるＭＤ流を防ぐために用いられる吹出しノズルでは、熱交換器等で加熱されたエアをフィルムに向かって吹き出す。特に、テンターオーブン入口側では、テンターオーブンに隣り合って設置された気流制御装置の入口から搬入したフィルムを冷却せずにフィルム温度を維持するか、もしくは加熱してテンターオーブンに搬送するため、吹出しノズルからは加熱されたエアを吹き出す。従い、吹出しノズルから吹き出す熱風を加熱するのに要するエネルギーを小さくするためには、吹出しノズルから吹き出すエア量が少ない方が好ましく、特許文献２で開示された技術は改良の余地があった。
　本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、吹出しノズルから吹き出すエア量を削減することで、エアを加熱するために必要なエネルギーを削減すると共に、フィルムとの間の距離を大きくしても温度ムラを抑制することができる吹出しノズルを提供する。
　上記課題を解決する本発明の吹出しノズルは、搬送されるフィルムに対してエアを吹き出す吹出しノズルであって、
上記吹出しノズルの内部に設けられ、フィルム搬送方向に間をあけて並び、かつ上記吹出しノズルの開口部の開口面であって上記エアを吹き出す開口面を通過する仮想面から間をあけて設けられている第１および第２の内接部を備え、
上記第１および第２の内接部は、上記仮想面に対して傾斜する傾斜面をそれぞれ有し、当該２つの傾斜面は上記仮想面に向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜している。
　本発明の吹出しノズルは、上記仮想面から上記第１の内接部までの距離ｙ１［ｍｍ］が、ｙ１≧０．５ｍｍを満たし、上記仮想面から上記第２の内接部までの距離ｙ２［ｍｍ］が、ｙ２≧０．５ｍｍを満たす、ことが好ましい。
　本発明の吹出しノズルは、上記距離ｙ１［ｍｍ］、上記吹出しノズルの内壁面の上記開口部側の端から上記第１の内接部までの距離ｗ１［ｍｍ］、および上記仮想面と上記第１の内接部の上記傾斜面とのなす角度θ１［ｄｅｇ］が、ｙ１≦ｗ１・ｃｏｓθ１を満たし、
上記距離ｙ２［ｍｍ］、上記吹出しノズルの内壁面の上記開口部側の端から上記第２の内接部までの距離ｗ２［ｍｍ］、および上記仮想面と上記第２の内接部の前記傾斜面とのなす角度θ２［ｄｅｇ］が、ｙ２≦ｗ２・ｃｏｓθ２を満たす、ことが好ましい。
　本発明の吹出しノズルは、フィルム幅方向から見た断面視において、上記第１の内接部と上記第２の内接部との間の流路の中心軸線が、上記開口部の中心を通る、ことが好ましい。
　本発明の吹出しノズルは、上記仮想面の近傍の上記吹出しノズルの２つの側面が、上記仮想面に向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜する傾斜面である、ことが好ましい。
　本発明によれば、吹出しノズルから吹き出すエア量を削減することで、エアを加熱するために必要なエネルギーを削減すると共に、フィルムとの間の距離を大きくしても温度ムラを抑制することができる。
図１は、本発明の一実施形態に係る吹出しノズルを備えるフィルム製造装置の概略構成を示す図である。 図２は、本発明の一実施形態に係る吹出しノズルの構成を示す図である。 図３は、本発明の別の実施形態に係る吹出しノズルの構成を示す図である。 図４は、本発明の別の実施形態に係る吹出しノズルの構成を示す図である。 図５は、解析例１および解析例２で用いた数値解析モデルについて説明する図である。
　以下、本発明を実施するための形態を図面と共に詳細に説明する。なお、以下の実施の形態により本発明が限定されるものではない。また、以下の説明において参照する各図は、本発明の内容を理解でき得る程度に形状、大きさ、および位置関係を概略的に示してあるに過ぎない。すなわち、本発明は各図で例示された形状、大きさ、および位置関係のみに限定されるものではない。さらに、図面の記載において、同一の部分には同一の符号を付している。
　図１は、本発明の一実施の形態に係る吹出しノズルを備えるフィルム製造装置の概略構成を示す図である。図１に示すフィルム製造装置１は、気流制御装置２と、テンターオーブン３とを備える。フィルム製造装置１は、逐次二軸延伸法や同時二軸延伸法を採用する延伸フィルムの製造装置であり、熱可塑性樹脂からなるフィルム１００をテンターオーブン３に導入して、テンターオーブン３内で、フィルム１００の長手方向および幅方向の少なくとも一方を延伸する。なお、図１において、フィルム１００の長手方向は、フィルムの搬送方向ＦＲであり、図の左右方向に相当する。フィルム１００の幅方向（フィルム幅方向）は、フィルムの長手方向および厚さ方向（紙面上下方向）と直交する方向であり、紙面と直交する方向に相当する。
　気流制御装置２は、フィルム１００の搬送方向ＦＲに対してテンターオーブン３の前段に設けられる。延伸対象のフィルム１００は、気流制御装置２を通過後、テンターオーブン３内に導入される。気流制御装置２は、連結部４を介してテンターオーブン３に接続する。
　本発明の気流制御装置２に適用できるフィルム１００には特に限定はなく、テンターオーブン３で加熱および延伸される公知の熱可塑性樹脂フィルムが適用できる。
　テンターオーブン３は、内部がフィルム１００を延伸させる際に設定される温度に加熱される。テンターオーブン３は、一端が連結部４に接続し、他端には外部へフィルム１００を搬出するための開口が形成される。
　気流制御装置２は、フィルム１００の一方の面（図１では上面）に対向して設けられる第１吹出しノズル２１と、フィルム１００の他方の面（図１では下面）に対向して設けられる第２吹出しノズル２２とを有する。以下、「第１吹出しノズル２１」を単に「吹出しノズル２１」という。また、「第２吹出しノズル２２」を単に「吹出しノズル２２」という。吹出しノズル２１、２２は、フィルム１００の向かい合う面に対してエアを吹き出す。吹出しノズル２１、２２は、箱状体２０に収容される。箱状体２０は、フィルム１００の搬送方向ＦＲの一端が連結部４に連結し、他端には外部からフィルム１００を搬入するための開口が形成される。対向する吹出しノズルの数は１対でも効果があるが、複数対あるとさらに効果が高まる。
　気流制御装置２には、吹出しノズル２１、２２へのエアの供給源として、ブロアＢ１、Ｂ２と、熱交換器Ｈ１、Ｈ２と、排気機構Ｅ１、Ｅ２と、ダクトＤ１１、Ｄ１２、Ｄ１３、Ｄ２１、Ｄ２２、Ｄ２３とが設けられる。ブロアＢ１は、排気機構Ｅ１から吸気したエアをダクトＤ１１、Ｄ１２を経て熱交換器Ｈ１に送風する。熱交換機Ｈ１で加熱されたエアはダクトＤ１３を経て吹出しノズル２１から吹き出される。排気機構Ｅ１には、吹出しノズル２１が吹き出したエアやＭＤ流に乗ったエアを吸い込む排気部Ｅ１１、Ｅ１２が形成される。なお、ブロアＢ２、熱交換器Ｈ２、排気機構Ｅ２、ダクトＤ２１、Ｄ２２、Ｄ２３は、上述したブロアＢ１、熱交換器Ｈ１、排気機構Ｅ１およびダクトＤ１１、Ｄ１２、Ｄ１３とそれぞれ同様の機能を有し、排気機構Ｅ２には排気部Ｅ２１、Ｅ２２が形成される。
　続いて、吹出しノズルの構成を説明する。図２は、本実施形態に係る吹出しノズルの構成を示す図である。図２では、吹出しノズル２２の構成を例に説明するが、吹出しノズル２１についても同様の構成を有する。吹出しノズル２２は、ダクトＤ２３からエアが供給される均圧室２２１と、均圧室２２１から延び、エアを外部に吹き出す吹出し部２２２と、吹出しノズル２２内に設けられ、吹出し部２２２から吹き出されるエアの流路を分ける第１の分流部２２３および第２の分流部２２４とを有する。
　吹出し部２２２には、均圧室２２１に連なる側と反対側に、エアを吹き出す開口部２２２ａが形成される。開口部２２２ａは、フィルム幅方向に延びるスリットで形成される。なお、開口部２２２ａはスリット形状でなく、フィルム幅方向に複数の孔形状が並んだものでもよい。開口部２２２ａは、フィルム１００の搬送方向ＦＲと平行に延びている。
　第１の分流部２２３および第２の分流部２２４は、吹出しノズル２２の内部でフィルム１００の搬送方向ＦＲに間を空けて並び、かつ開口部２２２ａ側の端部が、開口部２２２ａに向かって互いに近づく態様で傾斜する傾斜面を有する。具体的に、第１の分流部２２３は、均圧室２２１から角柱状をなして延びる第１の基部２２３ａと、第１の基部２２３ａから開口部２２２ａ側に延びる第１の内接部２２３ｂとを有する。第２の分流部２２４は、均圧室２２１から角柱状をなして延びる第２の基部２２４ａと、第２の基部２２４ａから開口部２２２ａ側に延びる第２の内接部２２４ｂとを有する。第１の内接部２２３ｂおよび第２の内接部２２４ｂには、開口部２２２ａの開口面を通過し、かつこの開口面と平行な仮想面Ｓに対して傾斜する傾斜面２２３ｃ、２２４ｃが形成される。この傾斜面２２３ｃ、２２４ｃは、開口部２２２ａに向かって互いに近づく態様で傾斜している。分流部２２３、２２４は、図２に示す断面において、外縁が四角形状をなしている。仮想面Ｓは、搬送方向ＦＲと平行である。
　ここで、吹出し部２２２の先端から、フィルム１００までの距離をＬ、第１の分流部２２３の傾斜面（図２では傾斜面２２３ｃ）と仮想面Ｓとのなす角度をθ１（＞０）、第２の分流部２２４の傾斜面（図２では傾斜面２２４ｃ）と仮想面Ｓとのなす角度をθ２（＞０）、フィルム搬送方向ＦＲにおける開口部２２２ａの間隙をｔ、第１の内接部２２３ｂの傾斜面２２３ｃと、仮想面Ｓの近傍の吹出しノズルの側面２２２ｂとの間の距離をｗ１、第２の内接部２２４ｂの傾斜面２２４ｃと、仮想面Ｓの近傍の吹出しノズルの側面２２２ｃとの間の距離をｗ２、第１の内接部２２３ｂと第２の内接部２２４ｂとの間の距離をｗ３、第１の内接部２２３ｂと仮想面Ｓとの間の距離をｙ１、第２の内接部２２４ｂと仮想面Ｓとの間の距離をｙ２とする。距離Ｌ、ｔ、ｗ１、ｗ２、ｗ３、ｙ１、ｙ２および角度θ１、θ２は、エアのよどみ点Ｐ１における設定圧力に基づいてそれぞれ決定される。設定圧力は、例えば６０Ｐａに設定されるが、ＭＤ流を遮断できる圧力以上に設定すればよく、６０Ｐａには限定されない。なお、よどみ点Ｐ１は、フィルム１００における、吹出し部２２２から吹き出されるエアによって生じるよどみ位置に相当する。
　吹出しノズル２１、２２のエア流れを、吹出しノズル２２を例に説明する。ダクトＤ２３を介して均圧室２２１に供給されたエア（熱風）は、第１の分流部２２３および第２の分流部２２４で形成された流路ＳＣを通り、開口部２２２ａからフィルム１００に向けて吹き出される。このとき、開口部２２２ａから吹き出されるエアは、分流部２２３、２２４によって、エア流れが制御される。具体的には、搬送方向ＦＲの上流側を流れるエアは、第１の内接部２２３ｂに設けられた傾斜面２２３ｃ（流路ＳＡ）に沿ってフィルム１００に対して下流側に傾斜して流れる。これに対し、搬送方向ＦＲの下流側を流れるエアは、第２の内接部２２４ｂに設けられた傾斜面２２４ｃ（流路ＳＢ）に沿ってフィルム１００に対して上流側に傾斜して流れる。搬送方向ＦＲの中央を流れるエアは、第１の内接部２２３ｂと第２の内接部２２４ｂとで形成された流路ＳＣを通り、開口部２２２ａに向かって流れる。搬送方向ＦＲの上流側および下流側からそれぞれ傾斜して流れる各エア、および中央を流れるエアは、互いに交差する方向に進み、吹出しノズル２２の内部で合流する。この合流によって風圧と、単位時間当たりの風量とが増大して、開口部２２２ａからフィルム１００に向けて吹き出される。
　本実施形態において、第１の分流部２２３および第２の分流部２２４は、吹出しノズル２２の内部に、仮想面Ｓから間をあけて備えられる。これにより、第１の分流部２２３と第２の分流部２２４とに沿ったエアの少なくとも一部は、開口部２２２ａから吹き出る前に合流することができる。その結果、傾斜面２２３ｃ、２２４ｃに沿うエアの風速が、吹出しノズル２２とフィルム１００の間に存在する静止空気との粘性摩擦で低下することを抑制することができ、合流後の風圧と単位時間当たりの風量増大の効果を高めることができる。また、合流後の風圧上昇で吹出し部２２２からフィルム１００に向かって吹き出す風速を高めることができるため、吹出し部２２２から吹き出されるエアが、吹出し部２２２とフィルム１００との間の静止流体を巻き込む量も増大し、吹出しノズル２２に供給されるエア量が比較的に少ない場合でもよどみ点Ｐ１の圧力を高めることができる。
　本実施形態において、仮想面Ｓから第１の内接部２２３ｂまでの距離ｙ１［ｍｍ］が、ｙ１≧０．５ｍｍを満たし、仮想面Ｓから第２の内接部２２４ｂまでの距離ｙ２［ｍｍ］が、ｙ２≧０．５ｍｍを満たすことが好ましい。距離ｙ１、ｙ２の下限は、分流部２２３、２２４に沿ったエアの少なくとも一部が、開口部２２２ａよりも吹出しノズル２２の内部で合流できるだけの長さがあればよく、０．５ｍｍ以上であることが好ましく、２ｍｍ以上であることがさらに好ましい。
　本実施形態において、さらに、上記距離ｙ１［ｍｍ］、吹出しノズル２２の内壁面の開口部２２２ａ側の端から第１の内接部２２３ｂまでの距離ｗ１［ｍｍ］、および仮想面Ｓと傾斜面２２３ｃとのなす角度θ１［ｄｅｇ］が、ｙ１≦ｗ１・ｃｏｓθ１を満たし、上記距離ｙ２［ｍｍ］、吹出しノズル２２の内壁面の開口部２２２ａ側の端から第２の内接部２２４ｂまでの距離ｗ２［ｍｍ］、および仮想面Ｓと傾斜面２２４ｃとのなす角度θ２［ｄｅｇ］が、ｙ２≦ｗ２・ｃｏｓθ２を満たすことが好ましい。距離ｙ１がｗ１・ｃｏｓθ１以下であり、かつ距離ｙ２がｗ２・ｃｏｓθ２以下であると、吹出しノズル内部を流れる際の抵抗が少なくなり、エア合流による風圧上昇の効果がより発現し、よどみ点Ｐ１の圧力を高めることができる。
　距離ｗ１および距離ｗ２の大きさ、距離ｙ１および距離ｙ２の大きさ、角度θ１および角度θ２の大きさは、それぞれ同じあることが好ましい。これにより、ノズル内部の流れが吹出しノズルの中心軸を基準に対称になり、第１および第２の内接部の斜面に沿うエアの流量に差が生じにくくなり、合流後のエアはフィルムに向かって直進し易くなる。
　第１の内接部２２３ｂと第２の内接部２２４ｂとの間に形成される流路ＳＣの中心軸線は、開口部２２２ａの搬送方向ＦＲの中央を通っていることが好ましい。これにより、ノズル内部の流れが吹出しノズル２２の中心軸を基準に対称になり、第１および第２の内接部２２３ｂ、２２４ｂの傾斜面２２３ｃ、２２４ｃに沿うエアの流量に差が生じにくくなり、合流後のエアはフィルム１００に向かって直進し易くなる。
　仮想面Ｓの近傍の吹出しノズル２２の２つの側面２２２ｂ、２２２ｃは、仮想面Ｓに向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜する傾斜面であることが好ましい。図２では、側面２２２ｂ、２２２ｃと仮想面Ｓとのなす角度をθ３、θ４で示している。均圧室２２１から吹出しノズル２２の開口部２２２ａに向かって流れるエアは、コアンダ効果によって第１の内接部２２３ｂおよび第２の内接部２２４ｂの傾斜面に沿う様に流れの向きを変える。このとき、第１の内接部２２３ｂおよび第２の内接部２２４ｂと２つの側面２２２ｂ、２２２ｃとで流路ＳＡ、ＳＢを形成し、その２つの流路ＳＡ、ＳＢが仮想面に向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜することで、吹出しノズル２２の中心にエアを集向させながらエアを合流させることが可能になり、エア合流点での風圧が増大する。これにより、吹出しノズル２２から吹き出すエア量を抑えてもエアのよどみ点Ｐ１での圧力を高めることができる。本実施の形態において、側面２２２ｂおよび傾斜面２２３ｃ、ならびに側面２２２ｃおよび傾斜面２２４ｃはそれぞれ平行としているが、平行である必要はない。また、本実施の形態において、側面２２２ｂと仮想面Ｓとのなす角度θ３、および側面２２２ｃと仮想面Ｓとのなす角度θ４はどちらも同じ大きさであることを前提としているが、同じ角度である必要はない。
　また、図２において、第１の分流部２２３と第２の分流部２２４における、互いに向かい合う側面は略平行な形態で示しているが、エアのよどみ点Ｐ１における設定圧力に基づいて決定されるため、特に限定されない。
　続いて、吹出しノズル２１、２２から吹き出されたエアの流れ方を、吹出しノズル２２を例に説明をする。吹出しノズル２２から吹き出されたエアは、フィルム１００に向かって進み、フィルム１００に当たる。その後、エアは、フィルム１００の搬送方向上流側および／または下流側に流れる向きを変えて、箱状体２０に流れ込むエアと衝突してリターンエアとなり、排気部Ｅ２１、Ｅ２２にそれぞれ吸引される（図１参照）。吹出しノズル２１から吹き出されたエアも同様の流れ方で、排気部Ｅ１１、Ｅ１２に吸引される。このとき、ＭＤ流を十分抑制し、テンターオーブンに温度ムラが生じることを防ぐため、開口部２２２ａからフィルム１００に向かって吹き出すエアはフィルム１００に対して垂直であることが好ましい。フィルム１００に向かって吹き出すエアがフィルム１００に対して垂直とは、エアの吹き出し方向と仮想面Ｓとがなすエア吹き出し角度θＡＦが９０±５ｄｅｇの範囲内を意味し、９０±２ｄｅｇの範囲であることがさらに好ましい。
　本実施の形態において、第１の分流部２２３および第２の分流部２２４は、吹出しノズル２２の内部に備えられており、分流部２２３、２２４に沿う流れを吹出しノズル２２の内部で合流させることで、単位時間当たりの風量が増大される。これにより、エアのよどみ点Ｐ１の圧力を高めることができるので、吹出しノズル２２から吹き出されるエアによって形成されるエアカーテンの腰が強くなり、ＭＤ流の遮断性能が向上する。
　また、本実施形態において、第１の分流部２２３と第２の分流部２２４とは、吹出しノズル２２の内部でフィルム１００の搬送方向ＦＲに間を空けて、第１の分流部２２３と第２の分流部２２４とで形成される流路ＳＣから開口部２２２ａに向かってエアが流れるようにしている。分流部２２３、２２４に沿って、搬送方向ＦＲの上流側および下流側から傾斜して流れる各エアと、分流部２２３、２２４とで形成される流路ＳＣを通るエアとを吹出しノズル２２の内部で合流するようにすることで、開口部２２２ａからフィルムに向かって吹き出すエアの直進性が高まる。
　この際、フィルム１００の搬送方向ＦＲに発生する随伴流とともに、装置外からフィルム１００の下面を通って流入するエアが、気流制御装置２のフィルム搬入口を通って箱状体２０内に流れ込んでくると、吹出しノズル２２から吹き出されるエアによって形成されるエアカーテンに遮られて流れの向きを変え、リターンエアと共に排気部Ｅ２１に吸引される。このようにして、装置外から流入するエアを排気部Ｅ２１が吸引することによって、気流制御装置２の外部から流入するエアがテンターオーブン３に流れ込み、テンターオーブン３内で温度ムラが発生することを防止できる。装置外からフィルム１００の上面を通って、フィルム搬入口から箱状体２０内に流れ込んでくるエアについても同様である。
　また、テンターオーブン３から流出するエアが、フィルム１００の下面側から気流制御装置２の搬出口（連結部４）を通って箱状体２０内に流れ込んでくると、吹出しノズル２２から吹き出されるエアによって形成されるエアカーテンに遮られて流れの向きを変え、リターンエアと共に排気部Ｅ２２に吸引される。このようにして、テンターオーブン３から流出するエアを排気部Ｅ２２が吸引することによって、テンターオーブン３の室内で加熱されたエアが、テンターオーブン３の室外へ吹き出し、テンターオーブン３周囲の作業エリアの温度を上昇させ、テンターオーブン３周囲の作業環境を悪化することを防止できる。さらに、フィルム１００からの昇華物がテンターオーブン３の室外で析出し、フィルム１００の表面に付着することで、異物欠点として生産性を低下させることを防止できる。テンターオーブン３からフィルム１００の上面を通って箱状体２０内に流れ込んでくるエアについても同様である。
　吹出しノズル２１、２２は、フィルム１００の各表面に対してそれぞれ対向するように配置されていることが好ましい。これにより、フィルム１００の上面側および下面側の両方において、気流制御装置２の外部からテンターオーブン３にエアが流入することや、テンターオーブン３の室内で加熱されたエアがテンターオーブン３の室外へ吹き出すことを防止することができ、吹出しノズル２１、２２の気流分断効果を最大限に発揮することができる。
　以上説明した実施の形態では、エアを吹き出す吹出しノズル２１、２２において、吹出しノズルの内部に、傾斜面を有する内接部を設けて吹き出すエアを分け、吹出しノズルの内部または吹出しノズルとフィルム１００との間で合流させてフィルム１００にエアを当てるようにした。吹出しノズル２１、２２が吹き出すエアは、合流によって風圧が増し、ＭＤ流を遮断するためのエアカーテンを形成する。本実施の形態によれば、合流によって風圧を増大させたエアをフィルム１００に当てるため、フィルム１００と吹出しノズルとの間の距離を大きくしても温度ムラを抑制することができる。
　なお、上述した実施の形態において、吹出しノズル２２へのエアの供給源として、ブロアＢ２を備えたが、第１の内接部の傾斜面２２３ｃと、仮想面Ｓの近傍の吹出しノズルの側面２２２ｂとで形成される流路ＳＡ、第２の内接部の傾斜面２２４ｃと、仮想面Ｓの近傍の吹出しノズルの側面２２２ｃとで形成される流路ＳＢ、および、第１の内接部と第２の内接部との間の流路ＳＣへのエア供給源として、それぞれ個別のブロアを備えてもよい。すなわち、流路ＳＡ、ＳＢ、ＳＣに連通する均圧室２２１もフィルム搬送方向に分割して構成され、エアの供給源として、個別のブロアが接続されてもよい。
　また、上述した実施の形態において、第１の分流部２２３および第２の分流部２２４が第１の基部２２３ａおよび第２の基部２２４ａを有しない構成としてもよい。この場合、第１の内接部２２３ｂおよび第２の内接部２２４ｂは、例えば吹出しノズル２２の内部において、吹出しノズル２２の内壁と間を空けて固定される。
　さらに、図３に示すように、第１の内接部２２３ｂおよび第２の内接部２２４ｂには、フィルム１００の搬送方向ＦＲの一端が傾斜面２２３ｃまたは２２４ｃに連なる平面部２２３ｄ、２２４ｄが形成されてもよい。なお、平面部２２３ｄ、２２４ｄは仮想面Ｓと略平行な面とすることが好ましいが、曲面で形成されていてもよい。
　以下、実施例によって、さらに本発明を詳細に説明する。なお、本実施例により本発明が限定して解釈されるわけではない。
　［解析例１］
　まず、本発明による効果の評価方法について説明する。本発明の吹出しノズルを備えた気流制御装置２を構成する室をモデル化した数値解析モデルを作成し、これを数値的に計算して気流制御性能を評価した。
　図５は本発明の実施例に用いた気流制御装置２のフィルム１００の搬送方向ＦＲの断面図である。図５では、フィルム１００の搬送面を境界として上下に分けたうち、気流制御装置２の下半分の構成を示した。気流制御装置２の内部を計算する上で、計算資源を節約するために、気流制御装置２はフィルム１００を介して上下に対称な形状と仮定し、下半分のみ計算した。
　各構造の寸法は次の通りとした。気流制御装置２はフィルム１００の搬送方向ＦＲの長さＬ２を６００ｍｍとし、内部に図２に示した吹出しノズル２２を設置した。吹出しノズル２２はフィルム１００の搬送方向ＦＲの長さＬ２２を２００ｍｍとした。排気部Ｅ２１とＥ２２はフィルム１００の搬送方向の長さが等しいものとした。気流制御装置２の入口の高さＨ１０、連結部４とフィルム１００との間の距離Ｈ２０をそれぞれ１５０ｍｍとした。
　数値解析は、市販の汎用熱流体解析ソフトウェアである「ＳＴＡＲ－ＣＣＭ」（株式会社ＩＤＡＪ製）を用い、定常計算を行った。乱流の取り扱いにはｋ－ε乱流モデルを用い、壁近傍の乱流境界層の取り扱いには壁法則を用いた。上記ソフトウェアは、流体の運動方程式であるナヴィエ・ストークス方程式を有限体積法により解析するものである。もちろん、同様の解析ができるものであればどのような熱流体解析ソフトウェアを用いてもよい。
　解析空間の境界条件として、外部空間５０の外部境界５１および連結部４に繋がるテンターオーブン３の内部空間６０の内部境界６１を圧力境界とし、外部空間５０の外部境界５１に大気圧（０．１ＭＰａ）を設定し、テンターオーブンの内部境界６１に大気圧－５Ｐａを設定した。気流制御装置２の排気部Ｅ２１、Ｅ２２には、吹出しノズル２２から吹き出した風量と同量を排気する境界条件を設定した。
　吹出しノズル２２の効果は、ＭＤ流を遮断し、フィルム１００に向かって吹出しノズル２２から吹き出されたエアのよどみ点Ｐ１の位置が、フィルム幅方向から見た断面視において、吹出しノズル２２の中心線から１０ｍｍ以下となったときの風量を求めた。上記よどみ点の位置が、吹出しノズル２２の中心線から１０ｍｍ以下であれば、吹出しノズル２２とフィルム１００との距離が１５０ｍｍのときに、エアの吹出し角度θＡＦが９０＋３．８ｄｅｇであり、エアの吹出し角度θＡＦは垂直と判断できる。各実施例では求めた風量が比較対象と比較して小さい場合は、吹出しノズルとして風量増大の効果が認められるので「Ａ」、大きい場合は、吹出しノズルとして風量増大の効果が認められないので「Ｂ」と判定した。なお、気流制御装置２の全ての吹出しおよび排気機構を止めた状態において、ＭＤ流はフィルム搬送方向に２．７ｍ／秒で流れた。
　（実施例１）
　図２に示す吹出しノズル２２において、距離Ｌを１５０ｍｍ、距離ｗ１を８ｍｍ、距離ｗ２を８ｍｍ、距離ｗ３を８ｍｍ、距離ｙ１を３．３ｍｍ、距離ｙ２を３．３ｍｍ、角度θ１を４５ｄｅｇ、角度θ２を４５ｄｅｇ、角度θ３を４５ｄｅｇ、角度θ４を４５ｄｅｇとして解析した。
　（実施例２）
　距離ｙ１を０．５ｍｍ、距離ｙ２を０．５ｍｍにした以外は実施例１と同じパラメータにして解析した。
　（実施例３）
　距離ｙ１を２．０ｍｍ、距離ｙ２を２．０ｍｍにした以外は実施例１と同じパラメータにして解析した。
　（実施例４）
　距離ｙ１を５．７ｍｍ、距離ｙ２を５．７ｍｍにした以外は実施例１と同じパラメータにして解析した。つまり、距離ｙ１をｗ１・ｃｏｓθ１と等しく、距離ｙ２をｗ２・ｃｏｓθ２と等しくした。
　（実施例５）
　距離ｙ１を７．０ｍｍ、距離ｙ２を７．０ｍｍにした以外は実施例１と同じパラメータにして解析した。つまり、距離ｙ１をｗ１・ｃｏｓθ１より大きく、距離ｙ２をｗ２・ｃｏｓθ２より大きくした。
　（比較例１）
　距離ｙ１を０ｍｍ、距離ｙ２を０ｍｍにした以外は実施例１と同じパラメータにして解析した。
　各実施例と各比較例の各パラメータと解析結果を表１、表２に示す。表２の「判定」は風量増大の効果の判定結果であり、比較対象は比較例１である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　ＭＤ流を遮断し、よどみ点位置が吹出しノズルの中心線から１０ｍｍ以内となるのに、比較例１は１９．０ｍ３／分／ｍの風量を要した。これに対し、実施例１～５は１３．０～１７．６ｍ３／分／ｍの風量であり、１９．０ｍ３／分／ｍよりも小さい風量でもＭＤ流を遮断できた。この結果より、フィルム搬送方向に間をあけて並び、かつ互いに近づく態様で傾斜する内接部を吹出しノズル内部に備えることで、風量を削減しつつも、ＭＤ流を遮断するために必要なよどみ点圧力を形成することができることが分かった。
　実施例２では、ＭＤ流を遮断し、よどみ点位置が吹出しノズルの中心線から１０ｍｍ以内となるのに、実施例１の１３．０ｍ３／分／ｍよりも多い１７．６ｍ３／分／ｍの風量を要した。これは、分流部が開口部２２２ａに近いため、吹出しノズルの内部で合流するエア量が減少し、風圧上昇の効果が低減したためである。距離ｙ１と距離ｙ２が０ｍｍである比較例１の風量が１９．０ｍ３／分／ｍであることを考慮すれば、距離ｙ１、ｙ２は０．５ｍｍ以上であることが好ましいことが分かった。
　実施例３では、ＭＤ流を遮断し、よどみ点位置が吹出しノズルの中心線から１０ｍｍ以内となるのに、実施例１の１３．０ｍ３／分／ｍよりも多い１７．０ｍ３／分／ｍの風量を要した。これは、分流部が開口部２２２ａに近いため、吹出しノズルの内部で合流するエア量が減少し、風圧上昇の効果が低減したためである。一方、実施例２の１７．６ｍ３／分／ｍよりも少ない風量でＭＤ流を遮断できた。このことから距離ｙ１、ｙ２は２ｍｍ以上であることがさらに好ましいことが分かった。
　実施例４では、ＭＤ流を遮断し、よどみ点位置が吹出しノズルの中心線から１０ｍｍ以内となるのに、実施例１の１３．０ｍ３／分／ｍよりも多い１４．１ｍ３／分／ｍの風量を要した。上述の通り、距離ｙ１、ｙ２が大きい程、吹出しノズルの内部で合流するエア量が多くなるため、風圧上昇の効果が発現しやすいが、合流点が開口部から離れるほど合流後に吹出しノズルの内部を流れる抵抗の影響が大きくなるため、合流で一度上昇した風圧も低下してしまい、ＭＤ流を遮断するのに要する風量が増加した。
　実施例５では、ＭＤ流を遮断し、よどみ点位置が吹出しノズルの中心線から１０ｍｍ以内となるのに、実施例１の１３．０ｍ３／分／ｍよりも多い１４．４ｍ３／分／ｍの風量を要し、かつよどみ点の圧力が変動し、ＭＤ流遮断性能が不安定になった。実施例４では、１４．１ｍ３／分／ｍの風量でＭＤ流が遮断でき、かつよどみ点圧力の変動も見られなかったことから、距離ｙ１、ｙ２はそれぞれｗ１ｃｏｓθ１、ｗ２ｃｏｓθ２以下が好ましいことが分かった。
　［解析例２］
　解析例２では、吹出しノズル２２の単体性能を比較するため、上記解析例１と同じ数値解析モデルを用いて、上述した実施の形態の各構成について、吹出しノズルのパラメータを設定し、風圧（風量）の解析を行った。解析は上述したよどみ点において風圧が６０Ｐａとなったときの風量を求めた。このとき、外部境界５１および内部境界６１には大気圧（０．１ＭＰａ）を設定し、排気部Ｅ２１、Ｅ２２から排気される風量はゼロとする境界条件を設定した。各実施例では、求めた風量が比較対象と比較して小さい場合は、吹出しノズルとして風量増大の効果が認められるので「Ａ」と、大きい場合は、吹出しノズルとして風量増大の効果が認められないので「Ｂ」と判定した。
　（実施例６）
　図２に示す吹出しノズル２２において、距離Ｌを１５０ｍｍ、距離ｗ１を８ｍｍ、距離ｗ２を８ｍｍ、距離ｗ３を８ｍｍ、距離ｙ１を３．３ｍｍ、距離ｙ２を３．３ｍｍ、角度θ１を４５ｄｅｇ、角度θ２を４５ｄｅｇ、角度θ３を４５ｄｅｇ、角度θ４を４５ｄｅｇとして解析した。
　（実施例７）
　第１の分流部２２３と第２の分流部２２４との間の中心軸線が開口部２２２ａの中心よりもフィルム搬送下流側にずれた位置を通るようにして解析を行った。具体的には、距離ｗ１を４ｍｍ、距離ｗ２を１２ｍｍとした以外は実施例６と同じパラメータにして解析した。
　（実施例８）
　仮想面Ｓと第１の内接部２２３ｂとの距離ｙ１を遠ざけて解析を行った。具体的には、距離ｗ１を１２ｍｍ、距離ｙ１を８ｍｍとした以外は実施例６と同じパラメータにして解析した。
　（実施例９）
　図４に示す吹出しノズル２２について解析を行った。具体的には、角度θ３を９０ｄｅｇ、角度θ４を９０ｄｅｇとした以外は実施例６と同じパラメータにして解析した。
　（比較例２）
　距離ｙ１を０ｍｍ、距離ｙ２を０ｍｍにした以外は実施例６と同じパラメータにして解析した。
　（比較例３）
　距離ｙ１を０ｍｍ、距離ｙ２を０ｍｍにした以外は実施例９と同じパラメータにして解析した。
　各実施例と各比較例の各パラメータと解析結果を表３、表４に示す。表４の「判定」は風量増大の効果の判定結果であり、実施例６～８の比較対象は比較例２、実施例９の比較対象は比較例３である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　よどみ点圧力６０Ｐａを形成するのに、比較例２は１１．１ｍ３／分／ｍ、の風量を要した。これに対し、実施例６～８は、９．９～１０．３ｍ３／分／ｍの風量であり、１１．１ｍ３／分／ｍよりも小さい風量でもよどみ点圧力６０Ｐａを形成できた。また、比較例３では、よどみ点圧力６０Ｐａを形成するのに１０．３ｍ３／分／ｍの風量を要した。これに対し、実施例９は、比較例２よりも少ない１０．１ｍ３／分／ｍの風量であった。
　実施例７では、よどみ点圧力６０Ｐａを形成するのに、実施例６の９．９ｍ３／分／ｍよりも多い１０．３ｍ３／分／ｍの風量を要し、なおかつ、よどみ点が開口部２２２ａの中心から３０ｍｍだけフィルム搬送方向の上流側に移動した位置に形成された。これは吹出しノズル２２の内部で合流したエアがフィルムに向かって直進しなかったためである。このことから、フィルム幅方向から見た断面視において、第１の内接部２２３ｂと第２の内接部２２４ｂとの間の流路の中心軸線が、開口部２２２ａの中心を通ることが好ましいことが分かった。
　実施例８では、よどみ点圧力６０Ｐａを形成するのに、実施例６の９．９ｍ３／分／ｍよりも多い１０．３ｍ３／分／ｍの風量を要し、なおかつ、よどみ点が開口部２２２ａの中心から２ｍｍだけフィルム搬送方向の上流側に移動した位置に形成された。これは吹出しノズル２２の内部で合流したエアがフィルムに向かって直進しなかったためである。このことから、内接部２２３ｂ、２２４ｂと仮想面Ｓとの間の距離ｙ１、ｙ２は等しいことが好ましいことが分かった。
　実施例９では、よどみ点圧力６０Ｐａを形成するのに、実施例６の９．９ｍ３／分／ｍよりも多い１０．１ｍ３／分／ｍの風量を要した。これは、開口部近傍の側面が傾斜していなかったことで、流路ＳＡ、ＳＢを流れるエアの一部がコアンダ効果で側面に沿って流れたため、合流点に向かってエアを集向できずに風圧増大の効果が弱まったためである。このことから、仮想面の近傍の吹出しノズルの２つの側面は、仮想面に向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜することが好ましいことが分かった。
　本発明の吹出しノズルは、フィルム製造設備のテンターオーブンでの加熱・延伸工程に好ましく適用できるが、適用範囲はこれに限られない。
１　フィルム製造装置
２　気流制御装置
３　テンターオーブン
４　連結部
２０　箱状体
２１　第１吹出しノズル（吹出しノズル）
２２　第２吹出しノズル（吹出しノズル）
５０　外部空間
５１　外部境界
６０　内部空間
６１　内部境界
１００　フィルム
２２１　均圧室
２２２　吹出し部
２２２ａ　開口部
２２２ｂ、２２２ｃ　側面
２２３、２２４　分流部
２２３ａ、２２４ａ　基部
２２３ｂ、２２４ｂ　内接部
２２３ｃ、２２４ｃ　傾斜面
Ｂ１、Ｂ２　ブロア
Ｄ１１、Ｄ１２、Ｄ１３、Ｄ２１、Ｄ２２、Ｄ２３　ダクト
Ｅ１、Ｅ２　排気機構
Ｅ１１、Ｅ１２、Ｅ２１、Ｅ２２　排気部
ＦＲ　搬送方向
Ｈ１、Ｈ２　熱交換器
Ｓ　仮想面
ＳＡ、ＳＢ、ＳＣ　流路

Claims (5)

  1. 　搬送されるフィルムに対してエアを吹き出す吹出しノズルであって、
    　当該吹出しノズルの内部に設けられ、フィルム搬送方向に間をあけて並び、かつ前記吹出しノズルの開口部の開口面であって前記エアを吹き出す開口面を通過する仮想面から間をあけて設けられている第１および第２の内接部を備え、
    　前記第１および第２の内接部は、前記仮想面に対して傾斜する傾斜面をそれぞれ有し、当該２つの傾斜面は前記仮想面に向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜している、
    吹出しノズル。
  2. 　前記仮想面から前記第１の内接部までの距離ｙ１［ｍｍ］が、ｙ１≧０．５ｍｍを満たし、前記仮想面から前記第２の内接部までの距離ｙ２［ｍｍ］が、ｙ２≧０．５ｍｍを満たす、請求項１に記載の吹出しノズル。
  3. 　前記距離ｙ１［ｍｍ］、前記吹出しノズルの内壁面の前記開口部側の端から前記第１の内接部までの距離ｗ１［ｍｍ］、および前記仮想面と前記第１の内接部の前記傾斜面とのなす角度θ１［ｄｅｇ］が、ｙ１≦ｗ１・ｃｏｓθ１を満たし、
    　前記距離ｙ２［ｍｍ］、前記吹出しノズルの内壁面の前記開口部側の端から前記第２の内接部までの距離ｗ２［ｍｍ］、および前記仮想面と前記第２の内接部の前記傾斜面とのなす角度θ２［ｄｅｇ］が、ｙ２≦ｗ２・ｃｏｓθ２を満たす、
    請求項２に記載の吹出しノズル。
  4. 　フィルム幅方向から見た断面視において、前記第１の内接部と前記第２の内接部との間の流路の中心軸線が、前記開口部の中心を通る、請求項１に記載の吹出しノズル。
  5. 　前記仮想面の近傍の前記吹出しノズルの２つの側面が、前記仮想面に向かうにつれて互いに近づく態様で傾斜する傾斜面である、請求項１に記載の吹出しノズル。
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