WO2019155899A1 - バニリンの製造方法 - Google Patents

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dicarboxylic acid
aliphatic dicarboxylic
dialkyl ester
acid dialkyl
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康隆 大久保
祐介 福島
佑 金城
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長谷川香料株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • A23L27/00—Spices; Flavouring agents or condiments; Artificial sweetening agents; Table salts; Dietetic salt substitutes; Preparation or treatment thereof
    • A23L27/20—Synthetic spices, flavouring agents or condiments

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing vanillin.
  • Vanillin is an aroma component contained in vanilla beans and is used as a fragrance in foods and cosmetics.
  • an artificial synthesis method of vanillin two methods of synthesis by a synthetic chemical method and synthesis by a biochemical method are roughly classified.
  • the produced vanillin is accompanied by non-volatile impurities as a by-product.
  • Patent Documents 1 and 2 require equipment for eliminating the disadvantages caused by excessively high or low solubility of vanillin in a solvent, and therefore, it is efficient for practical application. There's a problem.
  • vanillin cannot be distilled and purified with industrially sufficient efficiency without using a special apparatus.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide a method for producing high-purity vanillin with industrially sufficient efficiency without using a special apparatus.
  • this invention includes the following aspects. [1] Distilling a solution containing crude vanillin and an aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester to obtain a vanillin solution (A); Step (B) of subjecting the vanillin solution to poor solvent crystallization; A method for producing vanillin, comprising: [2] The method for producing vanillin according to [1], wherein a hydrocarbon solvent is used in the poor solvent crystallization.
  • a composition comprising:
  • high-purity vanillin can be produced with industrially sufficient efficiency without using a special apparatus.
  • the present embodiment is an illustration for demonstrating this invention, and this invention is not limited only to the following embodiment.
  • the method for producing vanillin according to the present embodiment includes a step (A) of distilling a solution containing crude vanillin and an aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester to obtain a vanillin solution, and a step of subjecting the vanillin solution to poor solvent crystallization ( B).
  • the method for producing vanillin according to the present embodiment performs high-purity with industrially sufficient efficiency without using a special apparatus by performing poor solvent crystallization using a predetermined material.
  • purified vanillin hereinafter also referred to as “purified vanillin”.
  • purified vanillin means a vanillin crystal obtained by synthesis having a vanillin content of 97.0% by mass or more.
  • the vanillin content is preferably 99.0% by mass or more, and more preferably 99.9% by mass or more.
  • the purified vanillin is one that conforms to the item “Vanillin” in the Food Additives Declaration and the US FCC standard.
  • the color tone is white to light yellow
  • the purity is 97.0% or more
  • the melting point is 81 to 83 ° C.
  • the loss on drying is 0.5% or less
  • the ignition residue is 0.05%.
  • Particularly preferred are those having a heavy metal content of 10 ppm or less and an arsenic content of 4 ppm or less.
  • step (A) a solution containing crude vanillin and an aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester is prepared, and the solution is distilled to obtain a vanillin solution.
  • impurities such as vanillin dimer and trimer contained in the crude vanillin are removed.
  • the distillation method in the present embodiment is not limited to the following, but simple distillation can be performed, and thus desired impurities can be removed without requiring special equipment.
  • the distillation is preferably performed under reduced pressure.
  • the pressure at that time may be appropriately set depending on the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester used, and is preferably 0.03 to 1.5 kPa at the top pressure, more preferably 0.1 to 0.5 kPa. is there.
  • the temperature at the time of distillation may be appropriately set according to the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester to be used, and is preferably 75 to 150 ° C. at the tower top temperature, more preferably 100 to 125 ° C.
  • the crude vanillin is not particularly limited, and vanillin obtained by various known methods can be used. Specifically, crude vanillin obtained by a known synthetic chemical method or crude vanillin obtained by a known biochemical method can be used, and extracted vanillin extracted from vanilla beans can also be used.
  • CFR Federal Regulations
  • EC European Parliament / Council Regulations
  • IOFI International Food and Fragrance Industry Association
  • the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester in the present embodiment is not particularly limited as long as it does not interfere with the precipitation of vanillin in the poor solvent crystallization described later. It is preferable that the reactivity with is poor, that is, it is preferable to select appropriately considering these criteria.
  • the boiling point of the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester is preferably a boiling point close to 285 ° C., which is the boiling point of vanillin at 1 atmosphere, and specifically, it is preferably 265 ° C. or more and 305 ° C. or less.
  • the boiling point of the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester is 265 ° C. or higher, it tends to be possible to prevent the vanillin from being excessively concentrated in the after distillation in distillation.
  • the boiling point of the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester is 305 ° C. or less, it tends to be possible to prevent vanillin from being excessively concentrated during the initial distillation in distillation.
  • the boiling point of the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester is more preferably 275 to 295 ° C.
  • solubility (25 degreeC) of the vanillin of aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester it is preferable that it is 7.5 mass% or more.
  • concentration of vanillin is increased in distillation, so that the amount of solvent can be reduced and the production efficiency tends to be improved.
  • the distillate in distillation can be prevented from being saturated and solidified, good production efficiency can be maintained even without special equipment for eliminating the solidification. From the same viewpoint, it is more preferably 10% by mass or more.
  • the solubility of vanillin in various solvents at 25 ° C. and the solubility of vanillin in a solvent-heptane mixed solvent (1: 1) are shown in Table 1 below.
  • the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester in this embodiment is preferably selected from the group consisting of dibutyl maleate, dibutyl succinate, diethyl sebacate, diisobutyl adipate, and mixtures thereof. Furthermore, from the viewpoint of preventing vanillin from being excessively concentrated during precipitation due to a difference in boiling point, an aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester having a lower boiling point than vanillin and an aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester having a higher boiling point than vanillin are used. It is also preferable to use a mixture.
  • the amount of the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester in order to prevent the above-mentioned solidification, it is preferable to adjust the amount of the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester not to be excessively reduced from the viewpoint of further suppressing the precipitation of vanillin from the distillate. . Moreover, it is preferable to adjust so that the usage-amount of aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester may not be too large from a viewpoint of raising the vanillin yield in the poor solvent crystallization mentioned later.
  • the supersaturation ratio determined by the distilled vanillin solution concentration / vanillin solubility can be used as an index.
  • the supersaturation ratio at 25 ° C. is preferably 1 or more and 2 or less, more preferably 1 or more and 1.5 or less.
  • the value of the above supersaturation ratio varies depending on the type of aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester to be used.
  • Parts (supersaturation ratio 1) are preferably used, and more preferably 490 parts by mass (supersaturation ratio 1.5) to 785 parts by mass (supersaturation ratio 1).
  • the vanillin solution obtained in the step (A) is subjected to poor solvent crystallization.
  • the poor solvent crystallization is performed by using another solvent (poor solvent) that lowers the solubility of the solute (vanillin in this embodiment) with respect to a predetermined solution (in this embodiment, it is a vanillin solution).
  • a predetermined solution in this embodiment, it is a vanillin solution.
  • impurities such as related substances are further removed to increase purity, and purified vanillin can be obtained.
  • the solubility of the vanillin crystal (purified vanillin) can be further increased by further cooling the vanillin solution to lower the solubility.
  • the hydrocarbon solvent is not particularly limited as long as it becomes a poor solvent in the poor solvent crystallization, but compared with the vanillin solubility of the selected aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester, the hydrocarbon solvent contains a vanillin solution containing the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester. It is preferable that the solubility of vanillin decreases during mixing.
  • the hydrocarbon solvent is preferably selected from the group consisting of n-hexane, n-heptane, cyclohexane, and mixtures thereof.
  • n-heptane cyclohexane and mixtures thereof.
  • Table 1 shows the vanillin solubility (mass%) of a solvent-heptane (1: 1) mixed solvent at 25 ° C. with n-heptane as an example of a poor solvent.
  • the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester should be selected from the group consisting of dibutyl adipate, dibutyl maleate, diethyl sebacate and dibutyl succinate. Is preferable.
  • the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester-hydrocarbon solvent (1: 1 ) The vanillin solubility (25 ° C.) of the mixed solvent is preferably selected to be 3% by mass or less, and more preferably 2% by mass or less.
  • the solubility of vanillin in dibutyl maleate-solvent (1: 1) mixed solvent at 25 ° C. in various solvents is shown in Table 2 below.
  • the addition amount of the poor solvent in the poor solvent crystallization is preferably 50 to 300 parts by mass, more preferably 100 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the vanillin solution, from the viewpoint of the yield of vanillin and the cost of using the solvent. 200 parts by mass.
  • the poor solvent addition temperature in the poor solvent crystallization depends on the type of aliphatic dicarboxylic acid diester to be used and the concentration of vanillin contained, but from the viewpoint of particle size control of purified vanillin and improvement in separation from the mother liquor in filtration, It is preferably 45 to 25 ° C, more preferably 40 to 30 ° C.
  • the method for adding the poor solvent is not particularly limited, but the amount necessary for spontaneous crystal precipitation is first added, and the remaining amount is added after stirring for 30 to 60 minutes for crystal precipitation. preferable. The amount required for spontaneous crystal precipitation varies depending on the combination of solvents used.
  • the amount is 100 parts by mass of the vanillin solution. It is preferable to add 10 to 40 parts by mass, more preferably 20 to 30 parts by mass, and after confirming the precipitation of crystals, add the remaining n-heptane.
  • the final reached temperature is preferably 10 to -10 ° C., more preferably 5 to -5 from the viewpoint of the yield of purified vanillin and the energy required for cooling. ° C. After reaching the target temperature, it is preferable to carry out stirring for 30 minutes or more, more preferably 60 minutes or more while maintaining the temperature, and ripening the crystals from the viewpoint of further improving the yield.
  • the step (C) of separating the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester and the hydrocarbon solvent from the crystallization mother liquor in the step (B), and the step (C) It is preferable to further carry out the step (D) of reusing the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester and / or hydrocarbon solvent obtained in (1).
  • the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester and the hydrocarbon solvent are separated from the crystallization mother liquor in the step (B) to thereby follow the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester and the hydrocarbon solvent (D).
  • the crystallization mother liquor means a solution portion other than the crystals that precipitate in the poor solvent crystallization in the step (B).
  • Examples of the separation operation in the step (C) include, but are not limited to, distillation, partition extraction using a solvent, and the like.
  • the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester and / or hydrocarbon solvent obtained in the step (C) is reused, so that the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester and the hydrocarbon solvent are reused again without discarding. It can be used for (A) and (B).
  • the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester obtained in the step (C) can be used for the step (A), and the hydrocarbon solvent obtained in the step (C) can be used for the step (B).
  • step (D) the operation of reusing the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester in the step (A) or the operation of reusing the hydrocarbon solvent in the step (B) may be performed alone. You may go. Further, before the aliphatic dicarboxylic acid dialkyl ester and / or hydrocarbon solvent is reused in the step (D), an operation for removing impurities accompanying these by a conventional method may be performed.
  • purified vanillin can be obtained by performing at least steps (A) and (B), or by further performing steps (C) and (D) as necessary. From the viewpoint of improving purity, an additional purification step may be further performed.
  • Such an additional purification step is not limited to the following, but for example, an impurity (aliphatic dicarboxylic acid) derived from step (A) by extracting a solution obtained by dissolving purified vanillin in water or a hydrous alcohol with a hydrocarbon solvent.
  • the composition according to this embodiment comprises 97.0% by mass or more and 99.99% by mass or less vanillin and 0.001% by mass or more and 0.01% by mass or less aliphatic dicarboxylic acid. It is more preferable that dialkyl ester and 0.001 mass% or more and 0.01 mass% or less hydrocarbon solvent are included.
  • the composition of this embodiment can be preferably obtained by implementing an additional refinement
  • the shape of the composition according to the present embodiment is not particularly limited and may take various forms, but is preferably a crystal for convenience in food use.
  • the color value of the reflected light of the composition (purified vanillin crystal) according to this embodiment evaluated by the spectrocolorimeter is L * a * b * color system, and the L * value is 88 to 96
  • the a * value is preferably -4 to +4, and the b * value is preferably 0 to +8, more preferably the L * value is 90 to 96, the a * value is -3 to +3, and the b * value is 0 to +6. is there.
  • n-heptane 45.0 g was added and stirred for 30 minutes, then transferred to an ice bath, cooled to 4 ° C., and stirred at that temperature for 1 hour to completely precipitate crystals.
  • the slurry containing the crystals thus obtained was suction filtered with a diaphragm pump using a Buchner funnel to separate the crystals and mother liquor, and the crystals were rinsed twice with 20.0 g of n-heptane to remove the mother liquor. Thereafter, it was dried under reduced pressure to obtain 7.5 g of white purified vanillin crystals.
  • the purity of this purified vanillin crystal was 98.8%, and it contained n-heptane 0.6% and dibutyl maleate 0.2% as residual solvents.
  • the obtained purified crystals were evaluated by a spectrocolorimeter.
  • Example 1-2 GC analysis of the mother liquor obtained in Example 1 revealed that its composition was 88.6% n-heptane, 0.3% vanillin, and 10.7% dibutyl maleate. 144.6 g of this mother liquor was introduced into a distillation apparatus in which a four-necked flask having a volume of 300 mL, a thermometer, a distillation head, a Liebig condenser, and a Perkin triangle were assembled, and distillation was performed at 1 atm.
  • Example 1-3 In order to further increase the purity of the purified vanillin, the following purification was performed. First, 7.3 g of the purified vanillin crystal obtained in Example 1 was introduced into a 100 mL two-necked flask equipped with a thermometer, 7.3 g of water and 36.3 g of n-heptane were added, and a 65 ° C. water bath was added. And stirred for 30 minutes to dissolve the crystals and extract impurities contained in the crystals to n-heptane. The n-heptane phase was removed while maintaining the temperature as it was.
  • Example 2 Into a distillation apparatus in which a four-necked flask having a volume of 200 mL, a thermometer, a distillation head, a Liebig condenser, and a Perkin triangle were assembled, 10.0 g of crude vanillin used in Example 1 and 60.0 g of dibutyl adipate were introduced. Distillation under reduced pressure was performed at 1 kPa. After 1.8 g was discharged out of the system as the previous fraction (top temperature 104 ° C. or less), 66.9 g was obtained as the main fraction (column top temperature 104 ° C.). On the other hand, 0.7 g of a brown solid was obtained as a distillation residue.
  • the crude vanillin and dibutyl maleate (90.2 g) obtained above are introduced into a distillation apparatus in which a 200-mL three-neck flask, a thermometer, a distillation head, a Liebig condenser, and a Perkin triangle are assembled, and the pressure is reduced at 0.2 kPa. Distillation was performed. The distillate was not fractionated, and 105.7 g of a pale yellow distillate was obtained at a column top temperature of 63 to 111 ° C. On the other hand, 4.9 g of a brown solid was obtained as a distillation residue. Further, even when this fraction was allowed to stand at 25 ° C. for 16 hours, no crystals were precipitated.
  • the total amount of the main fraction obtained was transferred to a 500 mL round bottom flask and kept at 30 ° C. with a warm water bath while stirring with a magnetic stirrer. To this, 27.0 g of n-heptane was added and stirred for 30 minutes to precipitate crystals. Further, 81.0 g of n-heptane was added and stirred for 30 minutes, then transferred to an ice bath, cooled to 4 ° C., and stirred at that temperature for 1 hour to completely precipitate crystals.
  • the slurry containing the crystals thus obtained was suction filtered with a diaphragm pump using a Buchner funnel to separate the crystals and mother liquor, and the crystals were rinsed twice with 36.0 g of n-heptane to remove the mother liquor. Thereafter, it was dried under reduced pressure to obtain 12.8 g of white purified vanillin crystals.
  • the purity of this purified crystal was 99.3%, and it contained 0.07% guaiacol as impurities, 0.1% n-heptane and 0.4% dibutyl maleate as residual solvents.
  • Example 1 The crude vanillin 10.0 g and dibenzyl ether 90.0 g used in Example 1 were introduced into a distillation apparatus in which a 200 mL volume four-necked flask, a thermometer, a distillation head, a Liebig condenser, and a Perkin triangle were assembled. Distillation under reduced pressure was performed at 1 kPa. Distillation started at a column top temperature of 111 ° C, but due to the vanillin in the initial distillate being supersaturated, crystal precipitation occurred immediately in the Liebig condenser, and distillation continued due to blockage of the flow path. Became impossible.
  • Example 2 Comparative Example 2 10.0 g of crude vanillin used in Example 1 and 50.0 g of diethyl phthalate were introduced into a distillation apparatus in which a 100-mL two-necked flask, a thermometer, a distillation head, a Liebig condenser, and a Perkin triangle were assembled. Distillation under reduced pressure was performed at 1 kPa. After cutting 1.2 g as the previous fraction (top temperature 108 ° C. or lower), 57.8 g was obtained as the main fraction (top temperature 108 ° C.). Moreover, 0.4g of brown solid was obtained as a distillation residue. Even when this fraction was allowed to stand at 25 ° C. for 16 hours, no crystal was precipitated.

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Abstract

本発明は、粗バニリンと脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとを含む溶液を蒸留し、バニリン溶液を得る工程（Ａ）と、前記バニリン溶液を貧溶媒晶析に供する工程（Ｂ）と、を含む、バニリンの製造方法に関する。本発明に係るバニリンの製造方法によれば、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、高純度のバニリンを製造することができる。

Description

バニリンの製造方法
　本発明は、バニリンの製造方法に関する。
　バニリンは、バニラ豆に含まれる香気成分であり、食品や化粧品等に香料として利用されている。従来、バニリンの人工的な合成手法としては、大別して合成化学的方法による合成と生物化学的方法による合成との２つの方法が知られている。しかしながら、いずれの方法においても、製造されたバニリンには、副生成物たる不揮発性の不純物が同伴する。
　製造されたバニリンに含まれる不純物を除去する方法としては、水－アルコール系からの晶析が知られているが、バニリンの酸化生成物であるバニリン酸やバニリンの二量体であるジバニリンのように溶媒に難溶性の物質をかかる晶析で充分に除去することは困難である。このような不純物を効果的に除去する方法として、蒸留精製が知られているが、バニリンの融点は８１～８３℃と高く、高温下にて液体のまま操作する、あるいは結晶蒸留を行うための特殊な装置が必要となる。このような観点から、バニリンを溶媒に溶解させ、溶媒と共に留出させることで液状のまま蒸留する方法も提案されている（例えば、特許文献１，２参照）。
米国特許第２５０６５４０号明細書 米国特許第５５１０００６号明細書
　しかしながら、特許文献１～２に記載の方法では、バニリンの溶媒への溶解度が過度に高い又は低いことに起因する不都合を解消するための設備を要するため、工業的に実用化するにあたって効率上の問題がある。このように、従来技術では、特殊な装置を使用することなく工業的に十分な効率でバニリンを蒸留精製することができない。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、高純度のバニリンを製造する方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、所定の材料を用いた貧溶媒晶析により、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は、以下の態様を包含する。
［１］
　粗バニリンと脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとを含む溶液を蒸留し、バニリン溶液を得る工程（Ａ）と、
　前記バニリン溶液を貧溶媒晶析に供する工程（Ｂ）と、
　を含む、バニリンの製造方法。
［２］
　前記貧溶媒晶析において、炭化水素溶媒を用いる、［１］に記載のバニリンの製造方法。
［３］
　前記脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルが、マレイン酸ジブチル、コハク酸ジブチル、セバシン酸ジエチル、アジピン酸ジイソブチル及びこれらの混合物からなる群より選択される、［１］又は［２］に記載のバニリンの製造方法。
［４］
　前記炭化水素溶媒が、ｎ－ヘキサン、ｎ－ヘプタン、シクロヘキサン及びこれらの混合物からなる群より選択される、［２］又は［３］に記載のバニリンの製造方法。
［５］
　前記工程（Ｂ）における晶析母液から、前記脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと前記炭化水素溶媒とを分離する工程（Ｃ）と、
　前記工程（Ｃ）で得られた脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル及び／又は炭化水素溶媒を再利用する工程（Ｄ）と、
　をさらに含む、［２］～［４］のいずれか１項に記載のバニリンの製造方法。
［６］
　９７．０質量％以上９９．９９質量％以下のバニリンと、
　０．００１質量％以上１質量％以下の脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと、
　０．００１質量％以上１質量％以下の炭化水素溶媒と、
　を含む、組成物。
　本発明によれば、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、高純度のバニリンを製造することが可能となる。
　以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について詳細に説明する。なお、本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明は以下の実施形態のみに限定されない。
［バニリンの製造方法］
　本実施形態に係るバニリンの製造方法は、粗バニリンと脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとを含む溶液を蒸留し、バニリン溶液を得る工程（Ａ）と、前記バニリン溶液を貧溶媒晶析に供する工程（Ｂ）と、を含む。本実施形態に係るバニリンの製造方法は、上記のように、所定の材料を用いた貧溶媒晶析を行うことにより、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、高純度のバニリン（以下、「精製バニリン」ともいう。）を得ることができる。
　本明細書において、精製バニリンとは、合成により得られるバニリンの結晶において、バニリンの含有量が９７．０質量％以上であるものを意味する。食品用途における品質の観点から、上記バニリンの含有量が９９．０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは９９．９質量％以上である。同様の観点から、精製バニリンが、食品添加物公定書における「バニリン」の項目やアメリカのＦＣＣ規格に適合するものであることが特に好ましく、より具体的には、性状として針状結晶または粉末であり、色調として白色～淡黄色であり、純度が９７．０％以上であり、融点が８１～８３℃であり、乾燥減量が０．５％以下であり、強熱残分が０．０５％以下であり、重金属含有量が１０ｐｐｍ以下であり、ヒ素含有量が４ｐｐｍ以下であるものがとりわけ好ましい。
（工程（Ａ））
　工程（Ａ）では、粗バニリンと脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとを含む溶液を調製し、当該溶液を蒸留することで、バニリン溶液を得る。工程（Ａ）における蒸留により、粗バニリンに含まれるバニリンの２量体や３量体等の不純物が除去される。本実施形態における蒸留の方法としては、以下に限定されないが、単蒸留とすることができ、したがって特別な設備を要することなく所望とする不純物を除去することができる。蒸留に際しては、減圧下で行うことが好ましい。その際の圧力としては、用いる脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルに応じて適宜設定すればよく、好ましくは塔頂圧力で０．０３～１．５ｋＰａであり、より好ましくは０．１～０．５ｋＰａである。また、蒸留に際しての温度も、用いる脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルに応じて適宜設定すればよく、好ましくは塔頂温度で７５～１５０℃であり、より好ましくは１００～１２５℃である。
　本実施形態において、粗バニリンとしては特に限定されず、種々公知の方法にて得られるバニリンを使用することができる。具体的には、公知の合成化学的方法により得られる粗バニリンや公知の生物化学的方法により得られる粗バニリンを使用することができ、バニラ豆から抽出される抽出バニリンを使用することもできる。特に食品用途の場合は、アメリカ連邦規則集（ＣＦＲ）２１巻、欧州議会・理事会規則（ＥＣ）１３３４／２００８、又は国際食品香料工業協会（ＩＯＦＩ）の実務規範（ｃｏｄｅ　ｏｆ　ｐｒａｃｔｉｃｅ）などに規定される天然フレーバー製造方法によって製造された天然バニリンを粗バニリンとして使用することが好ましい。
　本実施形態における脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとしては、後述する貧溶媒晶析におけるバニリンの析出を妨げないものであれば特に限定されないが、バニリンと沸点が近く、室温でバニリンを溶解しやすく、バニリンとの反応性に乏しいことが好ましく、すなわち、これらの基準を考慮して適宜選択することが好ましい。
　脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルの沸点としては、１気圧下においてバニリンの沸点である２８５℃に近い沸点であることが好ましく、具体的には、２６５℃以上３０５℃以下であることが好ましい。脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルの沸点が２６５℃以上である場合、蒸留における後留中でバニリンが過度に濃縮されることを防止できる傾向にある。また、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルの沸点が３０５℃以下である場合、蒸留における初留中でバニリンが過度に濃縮されることを防止できる傾向にある。同様の観点から、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルの沸点は、２７５～２９５℃であることがより好ましい。
　脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルのバニリンの溶解度（２５℃）としては、７．５質量％以上であることが好ましい。上記溶解度を有する場合、蒸留において、バニリン濃度が高まるため、溶媒量を低減でき、製造効率が向上する傾向にある。さらに、蒸留における留出液が飽和して固化することを防止できるため、固化を解消するための特別な設備がなくても良好な製造効率を維持できる。同様の観点から、１０質量％以上であることがより好ましい。
　参考までに、各種溶媒の２５℃におけるバニリン溶解度及び溶媒－ヘプタン混合溶媒（１：１）のバニリン溶解度を次の表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上述した観点から、本実施形態における脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルは、マレイン酸ジブチル、コハク酸ジブチル、セバシン酸ジエチル、アジピン酸ジイソブチル及びこれらの混合物からなる群より選択されることが好ましい。
　さらに、沸点差によってバニリンが蒸留中に過度に濃縮されて析出することを防止する観点から、バニリンより沸点の低い脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと、バニリンより沸点の高い脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとの混合物を用いることも好ましい。
　本実施形態において、前述した固化を防止する上で、留出液からのバニリンの析出をより抑制する観点から、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルの使用量が過度に少なくならないように調整することが好ましい。また、後述する貧溶媒晶析におけるバニリン収率をより高める観点から、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルの使用量が過度に多くないように調整することが好ましい。
　上記観点から脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルの使用量を調整する際、例えば、留出したバニリン溶液濃度／バニリン溶解度によって求められる過飽和度比を指標とすることができる。本実施形態では、２５℃下での上記過飽和度比が１以上２以下であることが好ましく、より好ましくは１以上１．５以下である。上記過飽和度比の値は、使用する脂肪族ジカルボン酸ジルキルエステルの種類によって異なるが、マレイン酸ジブチルを例にすると、バニリン１００質量部に対して３４２質量部（過飽和度比２）～７８５質量部（過飽和度比１）を使用することが好ましく、より好ましくは４９０質量部（過飽和度比１．５）～７８５質量部（過飽和度比１）となる。
（工程（Ｂ））
　工程（Ｂ）では、工程（Ａ）で得られたバニリン溶液を貧溶媒晶析に供する。貧溶媒晶析は、所定の溶液（本実施形態においては、バニリン溶液である。）に対し、溶質（本実施形態においては、バニリンである。）の溶解度を下げるような他の溶媒（貧溶媒）を添加することにより、結晶を得る操作を意味する。貧溶媒晶析により、類縁物質等の不純物が更に除去されて純度が高まり、精製バニリンを得ることができる。本実施形態では、必要に応じ、さらにバニリン溶液の冷却を行うことで溶解度を下げ、バニリン結晶（精製バニリン）の収率をより高めることもできる。
　貧溶媒晶析におけるオイルアウト現象を防止する観点から、添加する貧溶媒としては、炭化水素溶媒を用いることが好ましい。炭化水素溶媒としては、貧溶媒晶析において貧溶媒となるものであれば特に限定されないが、選択した脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルのバニリン溶解度に比べ、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルを含むバニリン溶液との混合時にバニリン溶解度が低下するものであることが好ましい。このような観点から、炭化水素溶媒は、ｎ－ヘキサン、ｎ－ヘプタン、シクロヘキサン及びこれらの混合物からなる群より選択されることが好ましい。さらに、より良好な性状のバニリン結晶を得る観点から、ｎ－ヘプタン、シクロヘキサン及びこれらの混合物からなる群より選択されることがより好ましい。なお、表１には、ｎ－ヘプタンを貧溶媒の例として、２５℃における溶媒－ヘプタン（１：１）混合溶媒のバニリン溶解度（質量％）を示している。当該表からわかるように、炭化水素溶媒としてｎ－ヘプタンを選択する場合、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとしては、アジピン酸ジブチル、マレイン酸ジブチル、セバシン酸ジエチル及びコハク酸ジブチルからなる群より選択することが好ましいといえる。このように、本実施形態における脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと炭化水素溶媒との選択に際しては、貧溶媒晶析の収率を高める観点から、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル－炭化水素溶媒（１：１）混合溶媒のバニリン溶解度（２５℃）は３質量％以下となるように選択することが好ましく、２質量％以下であることがより好ましい。
　参考までに、各種溶媒の２５℃におけるマレイン酸ジブチル－溶媒（１：１）混合溶媒のバニリン溶解度を次の表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　貧溶媒晶析における貧溶媒の添加量としては、バニリンの収率と溶媒の使用コストの観点から、バニリン溶液１００質量部に対して５０～３００質量部であることが好ましく、より好ましくは１００～２００質量部である。
　貧溶媒晶析における貧溶媒添加温度としては、使用する脂肪族ジカルボン酸ジエステルの種類と含まれるバニリンの濃度に依存するが、精製バニリンの粒径制御、濾過における母液との分離向上の観点から、４５～２５℃であることが好ましく、より好ましくは４０～３０℃である。貧溶媒の添加方法としては、特に限定されないが、自発的な結晶の析出に必要な量をまず添加し、３０～６０分間撹拌して結晶析出を行った後に、残りの量を添加することが好ましい。自発的な結晶の析出に必要な量は用いた溶媒の組み合わせによって異なるが、例えば、脂肪族ジカルボン酸ジエステルとしてマレイン酸ジブチル、貧溶媒としてｎ－ヘプタンを用いる場合、バニリン溶液１００質量部に対して１０～４０質量部、より好ましくは２０～３０質量部を添加して、結晶の析出を確認した後に、残りのｎ－ヘプタンを添加することが好ましい。貧溶媒添加後に冷却を行う場合、最終的な到達温度としては、精製バニリンの収率と、冷却に必要なエネルギーの観点から１０～－１０℃であることが好ましく、より好ましくは５～－５℃である。目標とする温度に到達した後、その温度を保ちつつ好ましくは３０分以上、より好ましくは６０分以上撹拌を行い、結晶の熟成を行うことが収率をより向上させる観点から好ましい。
　本実施形態において、よりバニリンの製造効率を向上させる観点から、工程（Ｂ）における晶析母液から、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと炭化水素溶媒とを分離する工程（Ｃ）と、工程（Ｃ）で得られた脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル及び／又は炭化水素溶媒を再利用する工程（Ｄ）と、をさらに実施することが好ましい。
（工程（Ｃ））
　工程（Ｃ）では、工程（Ｂ）における晶析母液から、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと炭化水素溶媒とを分離することにより、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと炭化水素溶媒を後続する工程（Ｄ）に供することができる。ここで、晶析母液は、工程（Ｂ）の貧溶媒晶析において析出する結晶以外の溶液部分を意味する。工程（Ｃ）における分離操作としては、以下に限定されないが、例えば、蒸留、溶媒を用いた分配抽出等が挙げられる。
（工程（Ｄ））
　工程（Ｄ）では、工程（Ｃ）で得られた脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル及び／又は炭化水素溶媒を再利用することにより、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと炭化水素溶媒を廃棄することなく再度工程（Ａ）及び（Ｂ）に供することができる。工程（Ｃ）で得られた脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルは、工程（Ａ）に供することができ、工程（Ｃ）で得られた炭化水素溶媒は、工程（Ｂ）に供することができる。工程（Ｄ）では、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルを工程（Ａ）に再利用する操作あるいは炭化水素溶媒を工程（Ｂ）に再利用する操作を単独で行ってもよく、これらの操作の双方を行ってもよい。また、工程（Ｄ）において脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル及び／又は炭化水素溶媒を再利用する前に、これらに同伴する不純物を常法により除去する操作を行ってもよい。
（追加精製工程）
　本実施形態においては、少なくとも工程（Ａ）及び（Ｂ）を実施することにより、あるいは必要に応じてさらに工程（Ｃ）及び（Ｄ）を実施することにより、精製バニリンを得ることができるが、より純度を向上させる観点から、さらに追加精製工程を実施してもよい。かかる追加精製工程としては、以下に限定されないが、例えば、精製バニリンを水又は含水アルコールに溶解させて得られる溶液を炭化水素溶媒で抽出することにより工程（Ａ）に由来する不純物（脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル）を除去する工程と、さらに冷却晶析を行うことで工程（Ｂ）に由来する不純物（貧溶媒）を除去する工程と、を含むことができる。これらは種々公知の精製工程を適用して実施することもできる。
［組成物］
　本実施形態に係る組成物は、９７．０質量％以上９９．９９質量％以下のバニリンと、０．００１質量％以上１質量％以下の脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと、０．００１質量％以上１質量％以下の炭化水素溶媒と、を含む。上述した本実施形態に係るバニリンの製造方法を実施することで、本実施形態の組成物を好ましく得ることができる。
　本実施形態に係る組成物は、食品用途における品質の観点から、９７．０質量％以上９９．９９質量％以下のバニリンと、０．００１質量％以上０．０１質量％以下の脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと、０．００１質量％以上０．０１質量％以下の炭化水素溶媒と、を含むことがより好ましい。上述した本実施形態に係るバニリンの製造方法において、特に追加精製工程を実施することで、本実施形態の組成物を好ましく得ることができる。
　本実施形態に係る組成物の形状は特に限定されず、種々の形態をとりうるが、食品用途における便宜上、結晶であることが好ましい。この場合、分光測色計により評価される本実施形態に係る組成物（精製バニリンの結晶）の反射光の色彩値はＬ＊ａ＊ｂ＊表色系において、Ｌ＊値は８８～９６、ａ＊値は－４～＋４、ｂ＊値は０～＋８であることが好ましく、より好ましくはＬ＊値は９０～９６、ａ＊値は－３～＋３、ｂ＊値は０～＋６である。本実施形態に係るバニリンの製造方法を実施することにより、上記色彩値を満たす組成物を好ましく得ることができる。
　以下、実施例によって本実施形態を更に詳細に説明するが、本実施形態はこれらの実施例に限定されるものではない。
（純度の測定）
　後述する実施例で使用した粗製バニリン及び得られた精製バニリン結晶の純度は、次のように測定した。すなわち、バニリン結晶を分析用グレードの酢酸エチルに溶解した後、ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）により分析を行い、得られたクロマトグラムにおいて酢酸エチルに由来するピークを除いた全ピーク面積合計値に占めるバニリンのピーク面積値の割合を純度とした。分析条件については次の通りとした。
装置：Ａｌｉｇｅｎｔ　ＧＣ６８５０Ｎ
カラム：ＨＰ－１（Ａｇｉｌｅｎｔ社製）　３０ｍ×０．２５ｍｍ×０．２５μｍ
キャリアガス：窒素、０．７ｍＬ／ｍｉｎ
オーブン温度：１００℃にて４ｍｉｎ保持後、１０℃／ｍｉｎ昇温、３００℃にて１６ｍｉｎ保持
注入口：３００℃、スプリット比　１００：１
検出器：ＦＩＤ検出器、３００℃
（実施例１－１）
　容積１００ｍＬの二口フラスコ、温度計、蒸留ヘッド、リービッヒ冷却管及びパーキントライアングルを組み立てた蒸留装置に、調製した粗製バニリン（発酵により得られた培養液の抽出濃縮物；純度９２．８％；分光測色計（日本電色工業株式会社製　ＳＥ７７００）により測定した色彩値Ｌ＊＝６７．８、ａ＊＝２．４、ｂ＊＝４３．２）１０．０ｇ、マレイン酸ジブチル５０．０ｇを導入し、０．５ｋＰａにて減圧蒸留を行った。前留画分（塔頂温度１２６℃以下）として１．２ｇを系外に排出した後、本留画分（塔頂温度１２６℃）として５７．５ｇを得た。一方、蒸留残渣として褐色固体０．４ｇを得た。また、本留画分は２５℃にて１６時間静置しても結晶が析出しなかった。得られた本留画分５６．７ｇを３００ｍＬ丸底フラスコに移し、マグネチックスターラーにて撹拌しつつ温水浴により３０℃に保持した。ここにｎ－ヘプタン１５．０ｇを加えて３０分撹拌し、結晶を析出させた。さらにｎ－ヘプタン４５．０ｇを追加して３０分間撹拌した後、氷浴に移して４℃に冷却し、その温度で１時間撹拌して結晶を完全に析出させた。このようにして得られた結晶を含むスラリーをブフナーろうとを用いてダイヤフラムポンプで吸引濾過して結晶と母液に分離し、さらに結晶をｎ－ヘプタン２０．０ｇで２回リンスして母液を除去した後、減圧下に乾燥し、白色の精製バニリン結晶７．５ｇを得た。この精製バニリン結晶の純度は９８．８％であり、残留溶媒としてｎ－ヘプタン０．６％、マレイン酸ジブチル０．２％を含有していた。得られた精製結晶を分光測色計により評価したところ、色彩値はＬ＊＝９０．８、ａ＊＝－２．７、ｂ＊＝７．６であった。
　このように、本実施形態に係るバニリンの製造方法によれば、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、高純度かつ良好な性状の精製バニリン結晶が得られることが示された。
（実施例１－２）
　実施例１で得られた母液をＧＣ分析したところ、その組成はｎ－ヘプタン８８．６％、バニリン０．３％、マレイン酸ジブチル１０．７％であった。容積３００ｍＬの四口フラスコ、温度計、蒸留ヘッド、リービッヒ冷却管及びパーキントライアングルを組み立てた蒸留装置に、この母液１４４．６ｇを導入し、１気圧下にて蒸留を行った。残渣温度が１３０℃になるまで留出を行い、留出液として回収ｎ－ヘプタン８３．１ｇ（純度９９．８％）及び残渣６０．９ｇ（ＧＣ組成：ヘプタン８８．６％、バニリン０．３％、マレイン酸ジブチル１０．７％）を得た。残渣を冷却した後、３．５ｋＰａに減圧し、５０℃に加熱して残存しているｎ－ヘプタンを留去（回収せず）し、回収マレイン酸ジブチル４９．５ｇ（純度９３．２％，バニリン３．６％，残留ｎ－ヘプタン０．６％）を得た。
　このように、本実施形態における工程（Ｃ）を実施することで、多くのマレイン酸ジブチル及びｎ－ヘプタンを回収でき、再利用可能となることが示された。
（実施例１－３）
　精製バニリンの純度をより高めるべく、次の精製を実施した。まず、温度計を装着した容積１００ｍＬの二口フラスコに実施例１で得られた精製バニリン結晶７．３ｇを導入し、水７．３ｇとｎ－ヘプタン３６．３ｇを加えて、６５℃の水浴で加熱、３０分間撹拌して、結晶を溶解し、結晶に含まれる不純物をｎ－ヘプタンへ抽出した。そのままの温度を保った状態でｎ－ヘプタン相を取り除いた。この水相に再びｎ－ヘプタン３６．３ｇを加えて６５℃の水浴で加熱、３０分間撹拌してもう一度抽出を行った。得られた水相にエタノール７．３ｇ及び水５０．９ｇを加えて６０℃に加熱した後、ゆっくりと５℃まで冷却し、その温度で１時間撹拌して結晶を完全に析出させた。このようにして得られた結晶を含むスラリーをブフナーろうとを用いてダイヤフラムポンプで吸引濾過して結晶と母液に分離し、さらに結晶を水３．０ｇで２回リンスして母液を除去した後、減圧下にデシケーターにて乾燥し、白色の精製バニリン結晶７．１ｇを得た。この精製結晶の純度は９９．９％であり、残留溶媒としてｎ－ヘプタン０．０２％、マレイン酸ジブチル０．００５％を含有していた。色彩値はＬ＊＝９４．７、ａ＊＝－１．７、ｂ＊＝５．０であった。
　このように、本実施形態に係るバニリンの製造方法において、精製工程を加えることにより、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、さらに高純度かつ良好な性状の精製バニリン結晶が得られることが示された。
（実施例２）
　容積２００ｍＬの四口フラスコ、温度計、蒸留ヘッド、リービッヒ冷却管及びパーキントライアングルを組み立てた蒸留装置に、実施例１で使用した粗製バニリン１０．０ｇ、アジピン酸ジブチル６０．０ｇを導入し、０．１ｋＰａにて減圧蒸留を行った。前留画分（塔頂温度１０４℃以下）として１．８ｇを系外に排出した後、本留画分（塔頂温度１０４℃）として６６．９ｇを得た。一方、蒸留残渣として褐色固体０．７ｇを得た。また、本留画分は２５℃にて１６時間静置しても結晶が析出しなかった。得られた本留画分６６．５ｇを３００ｍＬ丸底フラスコに移し、マグネチックスターラーにて撹拌しつつ温水浴により３０℃に保持した。ここにシクロヘキサン４５．０ｇを加えて３０分撹拌し、結晶を析出させた。さらにシクロヘキサン４５．０ｇを追加して３０分間撹拌した後、氷浴に移して４℃に冷却し、その温度で１時間撹拌して結晶を完全に析出させた。このようにして得られた結晶を含むスラリーをブフナーろうとを用いて、ダイヤフラムポンプで吸引濾過して結晶と母液に分離し、結晶をシクロヘキサン２０．０ｇで２回リンスして母液を除去した後、減圧下に乾燥し、白色の精製バニリン結晶６．４ｇを得た。この精製バニリン結晶の純度は９７．７％であり、残留溶媒としてシクロヘキサン０．４％、アジピン酸ジブチル１．９％を含有していた。得られた精製結晶を分光測色計により評価したところ、色彩値はＬ＊＝８９．１、ａ＊＝－１．５、ｂ＊＝２．３であった。
　このように、脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル及び炭化水素溶媒の種類を変更した場合でも、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、さらに高純度かつ良好な性状の精製バニリン結晶が得られることが示された。
（実施例３）
　米国特許４，１６３，７５９号明細書の実施例３に従い、グリオキシル酸５０質量％水溶液２９．６ｇ（０．２０ｍｏｌ）とグアイアコール３１．０ｇ（０．２５ｍｏｌ）を出発原料にバニリンを調製した。反応混合物のトルエン抽出液から減圧下に溶媒を除去して粗バニリンの赤褐色結晶２２．４ｇ（ＧＣ組成：トルエン３．３％、グアイアコール１６．１％、バニリン８０．５％、色彩値：Ｌ＊＝４２．４、ａ＊＝－１０．１、ｂ＊＝１９．６）を得た。
　容積２００ｍＬの三口フラスコ、温度計、蒸留ヘッド、リービッヒ冷却管及びパーキントライアングルを組み立てた蒸留装置に、上記で得た粗バニリンとマレイン酸ジブチル（９０．２ｇ）を導入し、０．２ｋＰａにて減圧蒸留を行った。留出物の分画は行わず、塔頂温度６３～１１１℃として淡黄色の留出液１０５．７ｇを得た。一方、蒸留残渣として褐色固体４．９ｇを得た。また、本留画分は２５℃にて１６時間静置しても結晶が析出しなかった。得られた本留画分全量を５００ｍＬ丸底フラスコに移し、マグネチックスターラーにて撹拌しつつ温水浴により３０℃に保持した。ここにｎ－ヘプタン２７．０ｇを加えて３０分撹拌し、結晶を析出させた。さらにｎ－ヘプタン８１．０ｇを追加して３０分間撹拌した後、氷浴に移して４℃に冷却し、その温度で１時間撹拌して結晶を完全に析出させた。このようにして得られた結晶を含むスラリーをブフナーろうとを用いてダイヤフラムポンプで吸引濾過して結晶と母液に分離し、さらに結晶をｎ－ヘプタン３６．０ｇで２回リンスして母液を除去した後、減圧下に乾燥し、白色の精製バニリン結晶１２．８ｇを得た。この精製結晶の純度は９９．３％であり、不純物としてグアイアコール０．０７％、残留溶媒としてｎ－ヘプタン０．１％、マレイン酸ジブチル０．４％を含有していた。得られた精製結晶を分光測色計により評価したところ、色彩値はＬ＊＝９４．４、ａ＊＝－０．８、ｂ＊＝１．６であった。
　このように、本実施形態に係るバニリンの製造方法によれば、合成された粗バニリンを用いた場合でも、特殊な装置を使用することなく、工業的に十分な効率で、高純度かつ良好な性状の精製バニリン結晶が得られることが示された。
（比較例１）
　容積２００ｍＬの四口フラスコ、温度計、蒸留ヘッド、リービッヒ冷却管及びパーキントライアングルを組み立てた蒸留装置に、実施例１で使用した粗製バニリン１０．０ｇ、ジベンジルエーテル９０．０ｇを導入し、０．１ｋＰａにて減圧蒸留を行った。塔頂温度１１１℃にて留出が開始したが、初留液におけるバニリンが過飽和状態であったことに起因し、ただちにリービッヒ冷却管において結晶の析出が発生し、流路の閉塞により蒸留の続行が不可能となった。
（比較例２）
　容積１００ｍＬの二口フラスコ、温度計、蒸留ヘッド、リービッヒ冷却管及びパーキントライアングルを組み立てた蒸留装置に、実施例１で使用した粗製バニリン１０．０ｇ、フタル酸ジエチル５０．０ｇを導入し、０．１ｋＰａにて減圧蒸留を行った。前留画分（塔頂温度１０８℃以下）として１．２ｇをカットした後、本留画分（塔頂温度１０８℃）として５７．８ｇを得た。また、蒸留残渣として褐色固体０．４ｇを得た。本留画分は２５℃にて１６時間静置しても結晶析出しなかった。得られた本留画分５６．６ｇを３００ｍＬ丸底フラスコに移し、マグネチックスターラーにて撹拌しつつ３０℃に保持した。ここにｎ－ヘプタン１００．０ｇを加えて晶析を試みたが、バニリンが存在することでフタル酸ジエチルへのｎ－ヘプタンの溶解度が低下したことに起因し、ｎ－ヘプタンが相分離してしまい、バニリンを析出させることができなかった。
　本出願は、２０１８年２月９日に日本国特許庁へ出願された日本特許出願（特願２０１８－０２２２７１）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

Claims (6)

  1. 　粗バニリンと脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルとを含む溶液を蒸留し、バニリン溶液を得る工程（Ａ）と、
    　前記バニリン溶液を貧溶媒晶析に供する工程（Ｂ）と、
    　を含む、バニリンの製造方法。
  2. 　前記貧溶媒晶析において、炭化水素溶媒を用いる、請求項１に記載のバニリンの製造方法。
  3. 　前記脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルが、マレイン酸ジブチル、コハク酸ジブチル、セバシン酸ジエチル、アジピン酸ジイソブチル及びこれらの混合物からなる群より選択される、請求項１又は２に記載のバニリンの製造方法。
  4. 　前記炭化水素溶媒が、ｎ－ヘキサン、ｎ－ヘプタン、シクロヘキサン及びこれらの混合物からなる群より選択される、請求項２又は３に記載のバニリンの製造方法。
  5. 　前記工程（Ｂ）における晶析母液から、前記脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと前記炭化水素溶媒とを分離する工程（Ｃ）と、
    　前記工程（Ｃ）で得られた脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステル及び／又は炭化水素溶媒を再利用する工程（Ｄ）と、
    　をさらに含む、請求項２～４のいずれか１項に記載のバニリンの製造方法。
  6. 　９７．０質量％以上９９．９９質量％以下のバニリンと、
    　０．００１質量％以上１質量％以下の脂肪族ジカルボン酸ジアルキルエステルと、
    　０．００１質量％以上１質量％以下の炭化水素溶媒と、
    　を含む、組成物。
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