WO2016189224A1 - Ensemble d'anneau de turbine avec maintien par brides - Google Patents

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WO2016189224A1
WO2016189224A1 PCT/FR2016/051175 FR2016051175W WO2016189224A1 WO 2016189224 A1 WO2016189224 A1 WO 2016189224A1 FR 2016051175 W FR2016051175 W FR 2016051175W WO 2016189224 A1 WO2016189224 A1 WO 2016189224A1
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ring
annular
flange
support structure
turbine
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PCT/FR2016/051175
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English (en)
Inventor
Clément ROUSSILLE
Gaël EVAIN
Aline Planckeel
Claire GROLEAU
Original Assignee
Herakles
Snecma
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Priority to RU2017144769A priority patent/RU2720876C2/ru
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    • F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
    • F01D11/127—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part with a deformable or crushable structure, e.g. honeycomb
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    • F05D2300/60—Properties or characteristics given to material by treatment or manufacturing
    • F05D2300/603—Composites; e.g. fibre-reinforced
    • F05D2300/6033—Ceramic matrix composites [CMC]

Definitions

  • the field of application of the invention is in particular that of aeronautical gas turbine engines.
  • the invention is however applicable to other turbomachines, for example industrial turbines.
  • Ceramic matrix composite materials are known to retain their mechanical properties at high temperatures, which makes them suitable for constituting hot structural elements.
  • the ring sectors comprise an annular base whose inner face defines the inner face of the turbine ring and an outer face from which extend two leg portions whose ends are engaged in housings of a structure. metal ring support.
  • the use of ring segments in CMC significantly reduces the ventilation required to cool the turbine ring.
  • maintaining the ring sectors in position remains a problem in particular with respect to the differential expansions that can occur between the metal support structure and the CMC ring sectors.
  • another problem lies in the constraints generated by the imposed displacements.
  • the position retention of the ring sectors must be ensured even in the event of contact between the top of a blade of a moving wheel and the inner face of the ring sectors.
  • the aim of the invention is to avoid such drawbacks and proposes for this purpose a turbine ring assembly comprising a plurality of ring sectors of ceramic matrix composite material forming a turbine ring and a ring support structure comprising a first and second annular flanges, each ring sector having an annular base portion with an inner face defining the inner face of the turbine ring and an outer face from which radially extend first and second legs the tabs of each ring sector being held between the two annular flanges of the ring support structure, the first and second tabs of the ring sectors each having an annular groove on its face facing respectively the first flange.
  • ring port each comprising an annular projection on its face facing one of the ring sector tabs, the annular projection of the first flange being housed in the annular groove of the first leg of each ring sector; the annular projection of the second flange is housed in the annular groove of the second leg of each ring sector, at least one elastic element being interposed between the annular projection of the first flange and the annular groove of the first leg and between the annular projection of the second flange and the annular groove of the second leg.
  • Each elastic element is interposed between the upper wall of the grooves present on the first leg, respectively on the second leg, ring sectors and the upper wall of the annular projection of the first flange, respectively of the second flange, of the ring structure, or each elastic element is interposed between the bottom wall of the grooves present on the first tab, respectively on the second tab, ring sectors and the lower wall of the annular projection of the first flange, respectively the second flange, of the ring structure.
  • each elastic element is formed of a split annular ring mounted elastically preloaded between one of the annular projections and the corresponding groove.
  • each elastic element is formed of at least one strip of a rigid material having a corrugated shape.
  • the elastic element can be in this case formed of a corrugated sheet.
  • the projections of the two annular flanges of the ring support structure exert a stress on the annular grooves of the legs of the ring sectors, one of the flanges the ring support structure being elastically deformable in the axial direction of the turbine ring.
  • the contact is further improved and, consequently, , the seal between the flanges and the legs even when these elements are subjected to high temperatures.
  • the elasticity of one of the flanges of the ring structure makes it possible to compensate for the differential expansions between the tabs of the CMC ring sectors and the flanges of the structure of the ring structure. metal ring support without significantly increasing the stress exerted "cold" by the flanges on the legs of the ring sectors.
  • the elastically deformable flange of the ring support structure may in particular have a thickness less than that of the other flange of said ring support structure.
  • the turbine ring assembly according to the invention, it further comprises a plurality of pins engaged both in at least one of the annular flanges of the ring support structure and the legs ring sectors facing said at least annular flange.
  • the pins make it possible to block the possible rotation of the ring sectors in the ring support structure.
  • the elastically deformable flange of the ring support structure comprises a plurality of hooks distributed on its face opposite to that opposite the legs of the sectors of the invention. ring.
  • the presence of the hooks facilitates the spacing of the elastically deformable flange for the insertion of the tabs of the ring sectors between the flanges without having to slide forcibly the tabs between the flanges.
  • the ring support structure comprises an annular retention flange mounted on the turbine casing, the annular retention flange comprising an annular flange forming one of the flanges of the ring support structure.
  • the flange comprises a first series of teeth distributed circumferentially on said flange while the turbine casing comprises a second series of teeth distributed circumferentially on said casing, the teeth of the first series of teeth and the teeth of the second series. teeth forming a circumferential clutch.
  • the turbine casing comprises an annular boss extending between a shell of the casing and the flange of the ring structure. This prevents upstream-downstream leakage between the housing and the flange.
  • FIG. 1 is a radial half-sectional view showing an embodiment of a turbine ring assembly according to the invention
  • Figures 2 to 4 show schematically the mounting of a ring sector in the ring support structure of the ring assembly of Figure 1;
  • FIG. 5 is a partial view in half section showing an alternative embodiment of the turbine ring assembly of FIG. 1;
  • FIG. 6 is a radial half-sectional view showing an embodiment of a turbine ring assembly according to the invention.
  • FIG. 7 to 11 schematically show the mounting of a ring sector in the ring support structure of the ring assembly of Figure 6;
  • FIG. 12 is a schematic perspective view of the flange of FIGS. 6 and 8 to 11. DETAILED DESCRIPTION OF EMBODIMENTS
  • FIG. 1 shows a high pressure turbine ring assembly comprising a turbine ring 1 made of ceramic matrix composite material (CMC) and a metal ring support structure 3.
  • the turbine ring 1 surrounds a set of blades 5.
  • the turbine ring 1 is formed of a plurality of ring sectors 10, Figure 1 being a radial sectional view along a plane passing between two sectors of contiguous rings.
  • the arrow DA indicates the axial direction with respect to the turbine ring 1 while the arrow DR indicates the radial direction with respect to the turbine ring 1.
  • Each ring sector 10 has a substantially inverted ⁇ -shaped section with an annular base 12 whose inner face coated with a layer 13 of abradable material defines the flow stream of gas flow in the turbine.
  • Upstream and downstream tabs 14, 16 extend from the outer face of the annular base 12 in the radial direction DR.
  • the terms "upstream” and “downstream” are used herein with reference to the flow direction of the gas flow in the turbine (arrow F).
  • the ring support structure 3 which is integral with a turbine casing 30 comprises an annular upstream radial flange 32 having a projection 34 on its face opposite the upstream tabs 14 of the ring sectors 10, the projection 34 being housed in an annular groove 140 has on the outer face 14a of the upstream lugs 14.
  • the ring support structure On the downstream side, the ring support structure comprises an annular downstream radial flange 36 having a projection 38 on its face opposite the downstream tabs 16 of the d-shaped sectors. 10, the projection 38 being housed in an annular groove 160 on the outer face 16a of the downstream tabs 16.
  • each ring sector 10 is preloaded between the annular flanges 32 and 36 so that the flanges exert, at least at "cold” is at an ambient temperature of about 25 ° C, a stress on the legs 14 and 16.
  • the ring sectors 10 are further maintained by blocking pins. More precisely and as illustrated in FIG. 1, pins 40 are engaged both in the annular upstream radial flange 32 of the ring support structure 3 and in the upstream lugs 14 of the ring sectors 10. For this purpose , the pins 40 each respectively pass through an orifice 33 formed in the annular upstream radial flange 32 and an orifice 15 formed in each upstream lug 14, the orifices 33 and 15 being aligned during the assembly of the ring sectors 10 on the support structure Likewise, pins 41 are engaged both in the annular downstream radial flange 36 of the ring support structure 3 and in the downstream legs 16 of the ring sectors 10.
  • pins 41 each respectively pass through an orifice 37 formed in the annular downstream radial flange 36 and an orifice 17 formed in each downstream lug 16, the orifices 37 and 17 being aligned during the assembly of the ring sectors 10 on the ring support structure 3.
  • inter-sector sealing is provided by sealing tabs housed in grooves facing in the opposite edges of two neighboring ring sectors.
  • a tongue 22a extends over almost the entire length of the annular base 12 in the middle portion thereof.
  • Another tab 22b extends along the tab 14 and on a portion of the annular base 12.
  • Another tab 22c extends along the tab 16. At one end, the tab 22c comes abutting on the tongue 22a and on the tongue 22b.
  • the tongues 22a, 22b, 22c are for example metallic and are mounted with cold play in their housings to ensure the sealing function at the temperatures encountered in service.
  • Ventperes 32a formed in the flange 32 make it possible to supply cooling air to the outside of the turbine ring 10.
  • At least one elastic member is interposed between each projection of the annular flanges of the ring support structure and each annular groove of the legs of the ring sectors. More specifically, in the embodiment described here, a split annular ring 60 is interposed between the upper wall 142 of the groove 140 on the outer face 14a of the upstream lugs 14 of the ring sectors 10 and the upper face 34c of the protrusion 34 of the annular upstream radial flange 32 while a split annular ring 70 is interposed between the upper wall 162 of the groove 160 on the outer face 16a of the downstream tabs 16 of the ring sectors 10 and the upper face 38c of the projection 38 of the annular downstream radial flange 36.
  • the annular split rings 60 and 70 constitute elastic elements in that they have in the free state, that is to say before assembly, a radius greater than the radius defined by the upper walls 142 and 162 respectively of the annular grooves 140 and 160.
  • the split annular rings 60 and 70 may be made for example alloy René 41.
  • an elastic stress is applied e to the rods 60 and 70 to tighten them on themselves and reduce their radius to insert them in the grooves 140 and 160.
  • the rods 60 and 70 relax and press against the upper walls 142 and 162 of the annular grooves 140 and 160.
  • the rods 60 and 70 thus provide a holding position of the ring sectors 10 on the ring support structure 3.
  • the rods 60 and 70 exert a force Fm holding on sectors of ring 10 which is directed in the radial direction DR and which ensures a contact, on the one hand, between the bottom wall 143 of the groove 140 of the upstream leg 14 and the lower face 34b of the projection 34 of the annular upstream radial flange 32, and, secondly, between the bottom wall 163 of the groove 160 of the upstream tab 16 and the lower face 38b of the projection 38 of the annular downstream radial flange 36 ( Figure 1).
  • Each ring sector 10 described above is made of ceramic matrix composite material (CMC) by forming a fibrous preform having a shape close to that of the ring sector and densification of the ring sector by a ceramic matrix .
  • CMC ceramic matrix composite material
  • ceramic fiber yarns for example SiC fiber yarns, such as those marketed by the Japanese company Nippon Carbon under the name "Nicalon”, or carbon fiber yarns.
  • the fiber preform is advantageously made by three-dimensional weaving, or multilayer weaving with development of debonding zones to separate the preform portions corresponding to the tabs 14 and 16 of the sectors 10.
  • the weave can be interlock type, as illustrated.
  • Other weaves of three-dimensional weave or multilayer can be used as for example multi-web or multi-satin weaves.
  • the blank After weaving, the blank can be shaped to obtain a ring sector preform which is consolidated and densified by a ceramic matrix, the densification can be achieved in particular by chemical vapor infiltration (CVI) which is well known in itself.
  • CVI chemical vapor infiltration
  • the ring support structure 3 is made of a metallic material such as a Waspaloy® or inconel 718 alloy.
  • the realization of the turbine ring assembly is continued by mounting the ring sectors 10 on the ring support structure 3.
  • the distance E between the end 34a of the ring ring 3 annular projection 34 of the annular upstream radial flange 32 and the end 38a of the annular projection 38 of the annular downstream radial flange 36 at "rest", that is to say when no ring sector is mounted between the flanges, is less than the distance D present between funds 141 and 161 annular grooves 140 and 160 respectively upstream and downstream lugs 14 and 16 of the ring sectors.
  • the ring support structure comprises at least one annular flange which is elastically deformable in the axial direction DA of the invention. 'ring.
  • the annular downstream radial flange 36 which is elastically deformable.
  • the annular downstream radial flange 36 of the ring support structure 3 has a reduced thickness relative to the annular upstream radial flange 32, which gives it a certain elasticity.
  • the split rings 60 and 70 are respectively placed against the upper walls 34c and 38c of the projections 34 and 38 of the annular radial flanges 32 and 36.
  • the ring sectors 10 are then mounted one after the other on the ring support structure 3.
  • the annular downstream radial flange 36 is pulled in the direction DA as shown in Figures 3 and 4 to increase the spacing between the flanges 32 and 36 and allow the insertion of the projections 34 and 38 respectively present on the flanges 32 and 36 in the grooves 140 and 160 present on the legs 14 and 16 without risk of damaging the ring sector 10.
  • the projections 34 and 38 of the flanges 14 and 16 inserted into the grooves 140 and 160 of the tabs 14 and 16 and said tabs 14 and 16 positioned to align the orifices 33 and 15, on the one hand, and 17 and 37 on the other hand, the flange 36 is released.
  • the projections 34 and 38 respectively of the flanges 32 and 36 then exert an axial constraint (direction DA) for holding on the tabs 14 and 16 of the ring sector while the rods 60 and 70 exert a radial stress (direction DR) on the legs 14 and 16 of the sectors.
  • DA axial constraint
  • DR radial stress
  • the annular downstream radial flange 36 it comprises a plurality of hooks 39 distributed on its face 36a, facing which is opposed to the face 36b of the flange 36 opposite the downstream tabs 16 of the ring sectors 10 ( Figure 3).
  • the traction in the axial direction DA of the ring exerted on the elastically deformable flange 36 is here carried out by means of a tool 50 comprising at least one arm 51 whose end comprises a hook 510 which is engaged in a hook 39 present on the outer face 36a of the flange 36.
  • the number of hooks 39 distributed on the face 36a of the flange 36 is defined as a function of the number of traction points that one wishes to have on the flange 36. This number depends mainly on the elastic nature of the flange. Other forms and arrangements of means for exerting traction in the axial direction DA on one of the flanges of the ring support structure can of course be considered within the scope of the present invention.
  • each lug 14 or 16 ring sector may comprise one or more orifices for the passage of a blocking pin .
  • the rods 60 and 70 may be placed between the lower wall of the grooves of the legs of the ring sectors and the lower face of the projection of the annular radial flanges.
  • FIG. 5 illustrates this variant embodiment for the upstream tabs 14 of the ring sectors 10 and the annular upstream radial flange 32 of the ring support structure 3.
  • the ring 60 is placed between the bottom wall 143 of the groove 140 of the upstream tab 14 of the ring sector 10 and the lower face 34b of the projection 34 of the annular upstream radial flange 32.
  • the ring 60 exerts a holding force Fm which is directed in the radial direction DR and which makes it possible to ensure a contact, on the one hand, between the upper wall 142 of the groove 140 of the upstream lug 14 and the upper face 34c of the projection 34 of the upstream radial annular flange 32.
  • Fig. 6 shows a high pressure turbine ring assembly according to another embodiment of the invention.
  • the high turbine ring assembly pressure comprises a turbine ring 101 made of ceramic matrix composite material (CMC) and a metal ring support structure 103.
  • the turbine ring 101 surrounds a set of rotary blades 105.
  • the turbine ring 101 is formed of a plurality of ring sectors 110, FIG. 6 being a radial sectional view along a plane passing between two contiguous ring sectors.
  • the arrow DA indicates the axial direction with respect to the turbine ring 101 while the arrow DR indicates the radial direction with respect to the turbine ring 101.
  • Each ring sector 110 has a substantially inverted ⁇ -shaped section with an annular base 112 whose inner face coated with a layer 113 of abradable material defines the flow stream of gas flow in the turbine.
  • Upstream and downstream tabs 114, 116 extend from the outer face of the annular base 12 in the radial direction DR.
  • upstream and downstream are used herein with reference to the flow direction of the gas flow in the turbine (arrow F).
  • the ring support structure 103 is formed of two parts, namely a first portion corresponding to an annular upstream radial flange 132 which is preferably formed integrally with a turbine casing 130 and a second portion corresponding to an annular retention flange 150 mounted on the turbine housing 130.
  • the annular upstream radial flange 132 has a projection 134 on its face opposite the upstream tabs 114 of the ring sectors 110, the projection 134 is housed in an annular groove 1140 on the outer face 114a of the upstream tabs 114.
  • the flange 150 On the downstream side, the flange 150 comprises an annular web 157 which forms an annular downstream radial flange 154 having a projection 155 on its opposite side of the downstream tabs 116 of the ring sectors 110, the projection being housed in an annular groove 160 has on the outer face 116a of the downstream tabs 116.
  • the flange 150 comprises an annular body 151 extending axially and comprising, of the the upstream side, the annular web 157 and, on the downstream side, a first series of teeth 152 distributed circumferentially on the flange 150 and spaced apart from each other by first engagement passages 153 ( Figures 9 and 12).
  • the turbine casing 130 has on the downstream side a second series of teeth 135 extending radially from the inner surface of the ferrule 138 of the turbine casing 130.
  • the teeth 135 are circumferentially distributed on the inner surface 138a of the shell 138 and spaced apart from each other by second engagement passages 136 (Fig. 9).
  • the teeth 152 and 135 cooperate with each other to form a circumferential clutch.
  • each ring sector 110 is preloaded between the annular flanges 132 and 154 so that the flanges exert, at least "cold", it is at an ambient temperature of about 25 ° C., a stress on the tabs 114 and 116.
  • the ring sectors 110 are further maintained by blocking pins. More precisely and as illustrated in FIG. 6, pins 140 are engaged both in the annular upstream radial flange 132 of the ring support structure 103 and in the upstream tabs 114 of the ring sectors 110.
  • the pins 140 each pass respectively through an orifice 133 formed in the annular upstream radial flange 132 and an orifice 115 formed in each upstream lug 114, the orifices 133 and 115 being aligned during the assembly of the ring sectors 110 on the support structure
  • pins 141 are engaged both in the annular downstream radial flange 154 of the flange 150 and in the downstream flaps 116 of the ring sectors 110.
  • the pins 141 each pass through a respective flange.
  • orifice 156 formed in the annular downstream radial flange 154 and an orifice 117 formed each downstream lug 116, the orifices 156 and 117 being aligned during assembly of the ring sectors 110 on the ring support structure 103.
  • inter-sector sealing is provided by sealing tabs housed in grooves facing in the opposite edges of two neighboring ring sectors.
  • a tongue 122a extends over almost the entire length of the annular base 112 in the middle portion thereof.
  • Another tab 122b extends along the tab 114 and on a portion of the annular base 112.
  • Another tab 122c extends along the tab 116. At one end, the tab 122c abuts the tab 122a and on the tongue 122b.
  • the tabs 122a, 122b, 122c are for example metallic and are mounted with cold play in their housings to ensure the sealing function at the temperatures encountered in service.
  • ventilation orifices 132a formed in the flange 132 make it possible to bring cooling air to the outside of the turbine ring 110.
  • the seal between the upstream and downstream of the turbine ring assembly is provided by an annular boss 131 extending radially from the inner surface 138a of the shell 138 of the turbine casing 103 and of which the free end is in contact with the surface of the body 151 of the flange 150.
  • At least one elastic member is interposed between each projection of the annular flanges of the ring support structure and each annular groove of the legs of the ring sectors. More specifically, in the embodiment described here, a split annular corrugated sheet 170 is interposed between the upper wall 1142 of the groove 1140 on the outer face 114a of the upstream lugs 114 of the ring sectors 110 and the upper face 134c of the projection 134 of the annular upstream radial flange 132 while a split annular corrugated sheet 180 is interposed between the upper wall 1162 of the groove 1160 on the outer face 116a of the downstream lugs 116 of the ring sectors 110 and the upper face 155c of the projection 155 of the annular downstream radial flange 154.
  • the annular corrugated sheets 170 and 180 constitute elastic elements. They may in particular be made of metal material such as a René 41 alloy or composite material such as A500 type material consisting of a carbon fiber reinforcement densified by a SiC / B self-healing matrix.
  • the corrugated sheets 170 and 180 are alternately in contact with the annular grooves 1140 and 1160 and the projections 134 and 155. The corrugated sheets 170 and 180 thus provide a positional retention of the ring sectors 110 on the ring support structure 103.
  • the corrugated sheets 170 and 180 provide an elastic retention of the ring sectors 110 in the radial direction DR by alternating points of contact, on the one hand, between the upper wall 1142 of the groove 1140 of the tab upstream 114 and the upper face 134c of the projection 134 of the annular upstream radial flange 132 (for the sheet 170), and, on the other hand, between the upper wall 1162 of the groove 1160 of the upstream lug 116 and the upper face 155c of the projection 155 of the annular downstream radial flange 154 (for the sheet 180).
  • Each ring sector 110 described above is made of ceramic matrix composite material (CMC) by forming a fibrous preform having a shape close to that of the ring sector and densification of the ring sector by a ceramic matrix .
  • CMC ceramic matrix composite material
  • ceramic fiber yarns for example SiC fiber yarns, such as those marketed by the Japanese company Nippon Carbon under the name "Nicalon”, or carbon fiber yarns.
  • the fiber preform is advantageously made by three-dimensional weaving, or multilayer weaving with development of debonding zones to separate the preform portions corresponding to the tabs 114 and 116 of the sectors 110.
  • the weave can be interlock type, as illustrated.
  • Other weaves of three-dimensional weave or multilayer can be used as for example multi-web or multi-satin weaves.
  • the blank After weaving, the blank can be shaped to obtain a ring sector preform which is consolidated and densified by a ceramic matrix, the densification can be achieved in particular by chemical vapor infiltration (CVI) which is well known in itself.
  • CVI chemical vapor infiltration
  • the ring support structure 103 is made of a metallic material such as a Waspaloy® or inconel 718 alloy.
  • the realization of the turbine ring assembly is continued by mounting the ring sectors 110 on the ring support structure 103.
  • the ring sectors 110 are first fixed by their upstream leg 114 to the annular upstream radial flange 132 of the ring support structure 103 by pins 140 which are engaged in the aligned orifices 133 and 115 respectively formed in the annular upstream radial flange 132 and in the leg upstream 114, the annular corrugated sheet 170 having been previously placed against the upper face 134c of the projection 134 of the annular upstream radial flange 132.
  • the projection 134 on the flange 132 is engaged in the grooves 1140 present on the tabs 114.
  • the annular retaining flange 150 is assembled by interconnection between the turbine casing 103 and the downstream lugs 116 of the ring sectors 110.
  • the spacing E between the annular upstream radial flange 154 formed by the annular web 157 of the flange 150 and the outer surface 152a of the teeth 152 of said flange is greater than the distance D present between the bottom 1161. grooves 1160 of the downstream lugs 116 of the ring sectors and the inner face 135b of the teeth 135 present on the turbine casing 130 ( Figure 8).
  • the ring support structure comprises at least one annular flange which is elastically deformable in the axial direction DA of the invention. 'ring.
  • the annular downstream radial flange 154 present on the flange 150 which is elastically deformable.
  • the annular web 157 forming the annular downstream radial flange 154 of the ring support structure 103 has a reduced thickness relative to the annular upstream radial flange 132, which gives it a certain elasticity.
  • the flange 150 is mounted on the turbine casing 130 by placing the annular corrugated sheet 180 against the upper face 155c of the projection 155 of the annular upstream radial flange 154 of the flange 150 and engaging the projections 155 in the grooves 1160 present on the downstream tabs 116.
  • the teeth 152 present on the flange 150 are first positioned vis-à-vis the engagement passages 136 arranged on the turbine casing 130, the teeth 135 present on said turbine casing being also placed opposite the engagement passages 153 formed between the teeth 152 on the flange 150.
  • the spacing E being greater than the distance D, it is necessary to apply an axial force FA to the flange 150 in the direction shown in Figure 10 to engage the teeth 152 beyond the teeth 135 and allow a rotation R of the flange at an angle corresponding substantially to the width of the teeth 135 and 152. After this rotation, the flange 150 is released, the latter then being maintained in axial stress between the upstream lugs 116 of the ring sectors 110 and the inner surface 135b of the teeth 135 of the turbine casing 130.
  • pins 141 are engaged in the aligned orifices 156 and 117 respectively formed in the annular downstream radial flange 154 and in the downstream lug 116.
  • Each lug 114 or 116 of the ring sector may comprise a or several ports for the passage of a blocking pin.
  • the corrugated sheets 170 and 180 may be placed between the lower wall of the grooves of the legs of the ring sectors and the lower face of the projections of the annular radial flanges.
  • the corrugated sheets 170 and 180 ensure elastic retention of the ring sectors 110 in the radial direction DR by alternating points of contact, on the one hand, between the lower wall 1143 of the groove 1140 of the upstream leg 114 and the lower face 134b of the projection 134 of the annular upstream radial flange 132 (for the sheet 170), and, on the other hand, between the lower wall 1163 of the groove 1160 of the upstream lug 116 and the lower face 155b the protrusion 155 of the annular downstream radial flange 154 (for the sheet 180).

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Abstract

Un ensemble d'anneau de turbine comprend une pluralité de secteurs d'anneau (10) en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine (1) et une structure de support d'anneau (3) comprenant deux brides annulaires (32, 36). Les secteurs d'anneau comprennent deux pattes (14, 16) s'étendant entre les deux brides de la structure de support d'anneau et possédant chacune une rainure annulaire (140, 160), dans laquelle s'insère une saillie annulaire (34, 38) portée par chacune des brides de la structure de support d'anneau. Un élément élastique (60; 70) est interposé entre la paroi supérieure de la saillie et la paroi supérieure de la rainure correspondante, ou entre la paroi inférieure de la saillie et la paroi inférieure de la rainure correspondante.

Description

Ensemble d'anneau de turbine avec maintien par brides
Arrière-plan de l'invention
Le domaine d'application de l'invention est notamment celui des moteurs aéronautiques à turbine à gaz. L'invention est toutefois applicable à d'autres turbomachines, par exemple des turbines industrielles.
Les matériaux composites à matrice céramique, ou CMC, sont connus pour conserver leurs propriétés mécaniques à des températures élevées, ce qui les rend aptes à constituer des éléments de structure chaude.
Dans des moteurs aéronautiques à turbine à gaz, l'amélioration du rendement et la réduction de certaines émissions polluantes conduisent à rechercher un fonctionnement à des températures toujours plus élevées. Dans le cas d'ensembles d'anneau de turbine entièrement métalliques, il est nécessaire de refroidir tous les éléments de l'ensemble et en particulier l'anneau de turbine qui est soumis à des flux très chauds, typiquement supérieurs à la température supportable par le matériau métallique. Ce refroidissement a un impact significatif sur la performance du moteur puisque le flux de refroidissement utilisé est prélevé sur le flux principal du moteur. En outre, l'utilisation de métal pour l'anneau de turbine limite les possibilités d'augmenter la température au niveau de la turbine, ce qui permettrait pourtant d'améliorer les performances des moteurs aéronautiques.
C'est pourquoi l'utilisation de CMC pour différentes parties chaudes des moteurs a déjà été envisagée, d'autant que les CMC présentent comme avantage complémentaire une masse volumique inférieure à celle de métaux réfractaires traditionnellement utilisés.
Ainsi, la réalisation de secteurs d'anneau de turbine en une seule pièce en CMC est notamment décrite dans le document US 2012/0027572. Les secteurs d'anneau comportent une base annulaire dont la face interne définit la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent deux parties formant pattes dont les extrémités sont engagées dans des logements d'une structure métallique de support d'anneau. L'utilisation de secteurs d'anneau en CMC permet de réduire significativement la ventilation nécessaire au refroidissement de l'anneau de turbine. Toutefois, le maintien en position des secteurs d'anneau demeure un problème en particulier vis-à-vis des dilatations différentielles qui peuvent se produire entre la structure métallique de support et les secteurs d'anneau en CMC. En outre, une autre problématique réside dans les contraintes engendrées par les déplacements imposés. Par ailleurs, le maintien en position des secteurs d'anneau doit être assuré même en cas de contact entre le sommet d'une aube d'une roue mobile et la face interne des secteurs d'anneau.
Objet et résumé de l'invention
L'invention vise à éviter de tels inconvénients et propose à cet effet un ensemble d'anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d'anneau en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine et une structure de support d'anneau comportant une première et une deuxième brides annulaires, chaque secteur d'anneau ayant une partie formant base annulaire avec une face interne définissant la face interne de l'anneau de turbine et une face externe à partir de laquelle s'étendent radialement une première et une deuxième pattes, les pattes de chaque secteur d'anneau étant maintenues entre les deux brides annulaires de la structure de support d'anneau, les première et deuxième pattes des secteurs d'anneau comportant chacune une rainure annulaire sur sa face en regard respectivement de la première bride annulaire et de la deuxième bride annulaire de la structure de support d'anneau, les première et deuxième brides annulaires de la structure de support d'anneau comprenant chacune une saillie annulaire sur sa face en regard d'une des pattes de secteurs d'anneau, la saillie annulaire de la première bride étant logée dans la rainure annulaire de la première patte de chaque secteur d'anneau tandis que la saillie annulaire de la deuxième bride est logée dans la rainure annulaire de la deuxième patte de chaque secteur d'anneau, u moins un élément élastique étant interposé entre la saillie annulaire de la première bride et la rainure annulaire de la première patte et entre la saillie annulaire de la deuxième bride et la rainure annulaire de la deuxième patte. Chaque élément élastique est interposé entre la paroi supérieure des rainures présentes sur la première patte, respectivement sur la deuxième patte, des secteurs d'anneau et la paroi supérieure de la saillie annulaire de la première bride, respectivement de la deuxième bride, de la structure d'anneau, ou chaque élément élastique est interposé entre la paroi inférieure des rainures présentes sur la première patte, respectivement sur la deuxième patte, des secteurs d'anneau et la paroi inférieure de la saillie annulaire de la première bride, respectivement de la deuxième bride, de la structure d'anneau.
En utilisant la géométrie d'accrochage des secteurs d'anneau définie ci-avant et en interposant un élément élastique entre les saillies des brides et les rainures des pattes de secteurs d'anneau, on assure un maintien en position des secteurs d'anneau même en cas de dilatations différentielles entre les secteurs et la structure de support, ces dernières étant compensés par l'élasticité du maintien.
Selon un mode de réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine selon l'invention, chaque élément élastique est formé d'un jonc annulaire fendu monté précontraint élastiquement entre une des saillies annulaires et la rainure correspondante.
Selon un autre mode de réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine selon l'invention, chaque élément élastique est formé d'au moins une bande d'un matériau rigide présentant une forme ondulée. L'élément élastique peut être dans ce cas formé d'une tôle ondulée.
Selon une caractéristique particulière de l'ensemble d'anneau de turbine de l'invention, les saillies des deux brides annulaires de la structure de support d'anneau exercent une contrainte sur les rainures annulaires des pattes des secteurs d'anneau, une des brides de la structure de support d'anneau étant élastiquement déformable dans la direction axiale de l'anneau de turbine.
En maintenant les secteurs d'anneau entre des brides exerçant via des saillies une contrainte sur les pattes des secteurs, et ce, avec une des brides de la structure de support d'anneau étant élastiquement déformable, on améliore encore le contact et, par conséquent, l'étanchéité entre les brides et les pattes même lorsque ces éléments sont soumis à de hautes températures. En effet, l'élasticité d'une des brides de la structure d'anneau permet de compenser les dilatations différentielles entre les pattes des secteurs d'anneau en CMC et les brides de la structure de support d'anneau en métal sans augmenter significativement la contrainte exercée « à froid » par les brides sur les pattes des secteurs d'anneau.
La bride élastiquement déformable de la structure de support d'anneau peut notamment présenter une épaisseur inférieure à celle de l'autre bride de ladite structure de support d'anneau.
Selon un autre aspect de l'ensemble d'anneau de turbine selon l'invention, celui-ci comprend en outre une pluralité de pions engagés à la fois dans au moins une des brides annulaires de la structure de support d'anneau et les pattes des secteurs d'anneau en regard de ladite au moins bride annulaire. Les pions permettent de bloquer la rotation éventuelle des secteurs d'anneau dans la structure de support d'anneau.
Selon un autre aspect de l'ensemble d'anneau de turbine selon l'invention, la bride élastiquement déformable de la structure de support d'anneau comporte une pluralité de crochets répartis sur sa face opposée à celle en regard des pattes des secteurs d'anneau. La présence des crochets permet de faciliter l'écartement de la bride élastiquement déformable pour l'insertion des pattes des secteurs d'anneau entre les brides sans avoir à glisser en force les pattes entre les brides.
Selon un autre mode de réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine selon l'invention, la structure de support d'anneau comprend un flasque annulaire de rétention monté sur le carter de turbine, le flasque annulaire de rétention comportant un voile annulaire formant une des brides de la structure de support d'anneau. Le flasque comprend une première série de dents réparties de manière circonférentielle sur ledit flasque tandis que le carter de turbine comprend une deuxième série de dents réparties de manière circonférentielle sur ledit carter, les dents de la première série de dents et les dents de la deuxième série de dents formant un crabotage circonférentiel. Cette liaison par crabotage permet un montage et un démontage aisé des secteurs d'anneau.
Selon un autre aspect de l'ensemble d'anneau de turbine selon l'invention, le carter de turbine comprend un bossage annulaire s'étendant entre une virole du carter et le flasque de la structure d'anneau. On empêche ainsi les fuites amont-aval entre la carter et le flasque. Brève description des dessins.
L'invention sera mieux comprise à la lecture faite ci-après, à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels :
- la figure 1 est une vue en demi-coupe radiale montrant un mode de réalisation d'un ensemble d'anneau de turbine selon l'invention ;
- les figures 2 à 4 montrent schématiquement le montage d'un secteur d'anneau dans la structure de support d'anneau de l'ensemble d'anneau de la figure 1 ;
- la figure 5 est une vue partielle en demi-coupe montrant une variante de réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine de la figure 1 ;
- la figure 6 est une vue en demi-coupe radiale montrant un mode de réalisation d'un ensemble d'anneau de turbine selon l'invention ;
- les figures 7 à 11 montrent schématiquement le montage d'un secteur d'anneau dans la structure de support d'anneau de l'ensemble d'anneau de la figure 6 ;
- la figure 12 est une vue schématique en perspective du flasque des figures 6 et 8 à 11. Description détaillée de modes de réalisation
La figure 1 montre un ensemble d'anneau de turbine haute pression comprenant un anneau de turbine 1 en matériau composite à matrice céramique (CMC) et une structure métallique de support d'anneau 3. L'anneau de turbine 1 entoure un ensemble de pales rotatives 5. L'anneau de turbine 1 est formé d'une pluralité de secteurs d'anneau 10, la figure 1 étant une vue en coupe radiale selon un plan passant entre deux secteurs d'anneaux contigus. La flèche DA indique la direction axiale par rapport à l'anneau de turbine 1 tandis que la flèche DR indique la direction radiale par rapport à l'anneau de turbine 1.
Chaque secteur d'anneau 10 a une section sensiblement en forme de π inversé avec une base annulaire 12 dont la face interne revêtue d'une couche 13 de matériau abradable définit la veine d'écoulement de flux gazeux dans la turbine. Des pattes amont et aval 14, 16 s'étendent à partir de la face externe de la base annulaire 12 dans la direction radiale DR. Les termes "amont" et "aval" sont utilisés ici en référence au sens d'écoulement du flux gazeux dans la turbine (flèche F). La structure de support d'anneau 3 qui est solidaire d'un carter de turbine 30 comprend une bride radiale amont annulaire 32 comportant une saillie 34 sur sa face en regard des pattes amont 14 des secteurs d'anneau 10, la saillie 34 étant logée dans une rainure annulaire 140 présente sur la face externe 14a des pattes amont 14. Du côté aval, la structure de support d'anneau comprend une bride radiale aval annulaire 36 comportant une saillie 38 sur sa face en regard des pattes aval 16 des secteurs d'anneau 10, la saillie 38 étant logée dans une rainure annulaire 160 présente sur la face externe 16a des pattes aval 16.
Comme expliqué ci-après en détails, les pattes 14 et 16 de chaque secteur d'anneau 10 sont montées en précontrainte entre les brides annulaires 32 et 36 de manière à ce que les brides exercent, au moins à « froid », c'est-à-dire à une température ambiante d'environ 25°C, une contrainte sur les pattes 14 et 16.
Par ailleurs, dans l'exemple décrit ici, les secteurs d'anneau 10 sont en outre maintenus par des pions de blocage. Plus précisément et comme illustré sur la figure 1, des pions 40 sont engagés à la fois dans la bride radiale amont annulaire 32 de la structure de support d'anneau 3 et dans les pattes amont 14 des secteurs d'anneau 10. A cet effet, les pions 40 traversent chacun respectivement un orifice 33 ménagé dans la bride radiale amont annulaire 32 et un orifice 15 ménagé dans chaque patte amont 14, les orifices 33 et 15 étant alignés lors du montage des secteurs d'anneau 10 sur la structure de support d'anneau 3. De même, des pions 41 sont engagés à la fois dans la bride radiale aval annulaire 36 de la structure de support d'anneau 3 et dans les pattes aval 16 des secteurs d'anneau 10. A cet effet, les pions 41 traversent chacun respectivement un orifice 37 ménagé dans la bride radiale aval annulaire 36 et un orifice 17 ménagé chaque patte aval 16, les orifices 37 et 17 étant alignés lors du montage des secteurs d'anneau 10 sur la structure de support d'anneau 3.
En outre, l'étanchéité inter-secteurs est assurée par des languettes d'étanchéité logées dans des rainures se faisant face dans les bords en regard de deux secteurs d'anneau voisin. Une languette 22a s'étend sur presque toute la longueur de la base annulaire 12 dans la partie médiane de celle-ci. Une autre languette 22b s'étend le long de la patte 14 et sur une partie de la base annulaire 12. Une autre languette 22c s'étend le long de la patte 16. A une extrémité, la languette 22c vient en butée sur la languette 22a et sur la languette 22b. Les languettes 22a, 22b, 22c sont par exemple métalliques et sont montées avec jeu à froid dans leurs logements afin d'assurer la fonction d'étanchéité aux températures rencontrées en service.
De façon classique, des orifices de ventilation 32a formés dans la bride 32 permettent d'amener de l'air de refroidissement du côté extérieur de l'anneau de turbine 10.
Conformément à la présente invention, au moins un élément élastique est interposé entre chaque saillie des brides annulaires de la structure de support d'anneau et chaque rainure annulaire des pattes des secteurs d'anneau. Plus précisément, dans le mode de réalisation décrit ici, un jonc annulaire fendu 60 est interposé entre la paroi supérieure 142 de la rainure 140 présente sur la face externe 14a des pattes amont 14 des secteurs d'anneau 10 et la face supérieure 34c de la saillie 34 de la bride radiale amont annulaire 32 tandis qu'un jonc annulaire fendu 70 est interposé entre la paroi supérieure 162 de la rainure 160 présente sur la face externe 16a des pattes aval 16 des secteurs d'anneau 10 et la face supérieure 38c de la saillie 38 de la bride radiale aval annulaire 36. Les joncs annulaires fendus 60 et 70 constituent des éléments élastiques en ce qu'ils présentent à l'état libre, c'est-à-dire avant montage, un rayon supérieur au rayon défini par les parois supérieures 142 et 162 respectivement des rainures annulaires 140 et 160. Les joncs annulaires fendus 60 et 70 peuvent être réalisés par exemple en alliage René 41. Avant montage, une contrainte élastique est appliquée aux joncs 60 et 70 pour les resserrer sur eux-mêmes et diminuer leur rayon afin de les insérer dans les rainures 140 et 160. Une fois placé dans les rainures 140 et 160, les joncs 60 et 70 se détendent et se plaquent contre les parois supérieures 142 et 162 des rainures annulaires 140 et 160. Les joncs 60 et 70 assurent ainsi un maintien en position des secteurs d'anneau 10 sur la structure de support d'anneau 3. Plus précisément, les joncs 60 et 70 exercent une force de maintien Fm sur les secteurs d'anneau 10 qui est dirigée dans la direction radiale DR et qui permet d'assurer un contact, d'une part, entre la paroi inférieure 143 de la rainure 140 de la patte amont 14 et la face inférieure 34b de la saillie 34 de la bride radiale amont annulaire 32, et, d'autre part, entre la paroi inférieure 163 de la rainure 160 de la patte amont 16 et la face inférieure 38b de la saillie 38 de la bride radiale aval annulaire 36 (Figure 1).
On décrit maintenant un procédé de réalisation d'un ensemble d'anneau de turbine correspondant à celui représenté sur la figure 1.
Chaque secteur d'anneau 10 décrit ci-avant est réalisé en matériau composite à matrice céramique (CMC) par formation d'une préforme fibreuse ayant une forme voisine de celle du secteur d'anneau et densification du secteur d'anneau par une matrice céramique.
Pour la réalisation de la préforme fibreuse, on peut utiliser des fils en fibres céramique, par exemple des fils en fibres SiC tels que ceux commercialisés par la société japonaise Nippon Carbon sous la dénomination "Nicalon", ou des fils en fibres de carbone.
La préforme fibreuse est avantageusement réalisée par tissage tridimensionnel, ou tissage multicouches avec aménagement de zones de déliaison permettant d'écarter les parties de préformes correspondant aux pattes 14 et 16 des secteurs 10.
Le tissage peut être de type interlock, comme illustré. D'autres armures de tissage tridimensionnel ou multicouches peuvent être utilisées comme par exemple des armures multi-toile ou multi-satin. On pourra se référer au document WO 2006/136755.
Après tissage, l'ébauche peut être mise en forme pour obtenir une préforme de secteur d'anneau qui est consolidée et densifiée par une matrice céramique, la densification pouvant être réalisée notamment par infiltration chimique en phase gazeuse (CVI) qui est bien connue en soi.
Un exemple détaillé de fabrication de secteurs d'anneau en
CMC est notamment décrit dans le document US 2012/0027572.
La structure de support d'anneau 3 est quant à elle réalisée en un matériau métallique tel qu'un alliage Waspaloy® ou inconel 718.
La réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine se poursuit par le montage des secteurs d'anneau 10 sur la structure de support d'anneau 3. Comme illustré sur la figure 2, l'écartement E entre l'extrémité 34a de la saillie annulaire 34 de la bride radiale amont annulaire 32 et l'extrémité 38a de la saillie annulaire 38 de la bride radiale aval annulaire 36 au « repos », c'est-à-dire lorsqu'aucun secteur d'anneau est monté entre les brides, est inférieur à la distance D présente entre les fonds 141 et 161 des rainures annulaires 140 et 160 respectivement des pattes amont et aval 14 et 16 des secteurs d'anneau.
En définissant un écartement E entre les saillies des brides de la structure de support d'anneau inférieur à la distance D entre les fonds des rainures des pattes de chaque secteur d'anneau, il est possible de monter les secteurs d'anneau en précontrainte entre les brides de la structure de support d'anneau. Toutefois, afin de ne pas endommager les pattes des secteurs d'anneau en CMC lors du montage et conformément à l'invention, la structure de support d'anneau comprend au moins une bride annulaire qui est élastiquement déformable dans la direction axiale DA de l'anneau. Dans l'exemple décrit ici, c'est la bride radiale aval annulaire 36 qui est élastiquement déformable. En effet, la bride radiale aval annulaire 36 de la structure de support d'anneau 3 présente une épaisseur réduite par rapport à la bride radiale amont annulaire 32, ce qui lui confère une certaine élasticité.
Avant le montage des secteurs d'anneau 10 sur la structure de support d'anneau 3, les joncs fendus 60 et 70 sont respectivement placés contre les parois supérieures 34c et 38c des saillies 34 et 38 des brides radiales annulaires 32 et 36.
On monte ensuite les secteurs d'anneau 10 les uns après les autres sur la structure de support d'anneau 3. Lors du montage d'un secteur d'anneau 10, la bride radiale aval annulaire 36 est tirée dans la direction DA comme montré sur les figures 3 et 4 afin d'augmenter l'écartement entre les brides 32 et 36 et permettre l'insertion des saillies 34 et 38 présentes respectivement sur les brides 32 et 36 dans les rainures 140 et 160 présentes sur les pattes 14 et 16 sans risque d'endommagement du secteur d'anneau 10. Une fois les saillies 34 et 38 des brides 14 et 16 insérées dans les rainures 140 et 160 des pattes 14 et 16 et lesdites pattes 14 et 16 positionnées de manière à aligner les orifices 33 et 15, d'une part, et 17 et 37 d'autre part, la bride 36 est relâchée. Les saillies 34 et 38 respectivement des brides 32 et 36 exercent alors une contrainte axiale (direction DA) de maintien sur les pattes 14 et 16 du secteur d'anneau tandis que les joncs 60 et 70 exercent une contrainte radiale (direction DR) sur les pattes 14 et 16 des secteurs . Afin de faciliter l'écartement par traction de la bride radiale aval annulaire 36, celle-ci comporte une pluralité de crochets 39 répartis sur sa face 36a, face qui est opposée à la face 36b de la bride 36 en regard des pattes aval 16 des secteurs d'anneau 10 (figure 3). La traction dans la direction axiale DA de l'anneau exercée sur la bride 36 élastiquement déformable est ici réalisée au moyen d'un outil 50 comprenant au moins un bras 51 dont l'extrémité comporte un crochet 510 qui est engagé dans un crochet 39 présent sur la face externe 36a de la bride 36.
Le nombre de crochets 39 répartis sur la face 36a de la bride 36 est défini en fonction du nombre de points de traction que l'on souhaite avoir sur la bride 36. Ce nombre dépend principalement du caractère élastique de la bride. D'autres formes et dispositions de moyens permettant d'exercer une traction dans la direction axiale DA sur une des brides de la structure de support d'anneau peuvent bien entendu être envisagées dans le cadre de la présente invention.
Une fois le secteur d'anneau 10 inséré et positionné entre les brides 32 et 36, des pions 40 sont engagés dans les orifices alignés 33 et 15 ménagés respectivement dans la bride radiale amont annulaire 32 et dans la patte amont 14, et des pions 41 sont engagés dans les orifices alignés 37 et 17 ménagés respectivement dans la bride radiale aval annulaire 36 et dans la patte aval 16. Chaque patte 14 ou 16 de secteur d'anneau peut comporter un ou plusieurs orifices pour le passage d'un pion de blocage.
Dans une variante de réalisation, les joncs 60 et 70 peuvent être placés entre la paroi inférieure des rainures des pattes des secteurs d'anneau et la face inférieure des saillie des brides radiales annulaires. La figure 5 illustre cette variante de réalisation pour les pattes amont 14 des secteurs d'anneau 10 et la bride radiale amont annulaire 32 de la structure de support d'anneau 3. Sur la figure 5, le jonc 60 est placé entre la paroi inférieure 143 de la rainure 140 de la patte amont 14 du secteur d'anneau 10 et la face inférieure 34b de la saillie 34 de la bride radiale amont annulaire 32. Le jonc 60 exerce une force de maintien Fm qui est dirigée dans la direction radiale DR et qui permet d'assurer un contact, d'une part, entre la paroi supérieure 142 de la rainure 140 de la patte amont 14 et la face supérieure 34c de la saillie 34 de la bride radiale amont annulaire 32.
La figure 6 montre un ensemble d'anneau de turbine haute pression conformément à un autre mode de réalisation de l'invention. Comme décrite précédemment l'ensemble d'anneau de turbine haute pression comprend un anneau de turbine 101 en matériau composite à matrice céramique (CMC) et une structure métallique de support d'anneau 103. L'anneau de turbine 101 entoure un ensemble de pales rotatives 105. L'anneau de turbine 101 est formé d'une pluralité de secteurs d'anneau 110, la figure 6 étant une vue en coupe radiale selon un plan passant entre deux secteurs d'anneaux contigus. La flèche DA indique la direction axiale par rapport à l'anneau de turbine 101 tandis que la flèche DR indique la direction radiale par rapport à l'anneau de turbine 101.
Chaque secteur d'anneau 110 a une section sensiblement en forme de π inversé avec une base annulaire 112 dont la face interne revêtue d'une couche 113 de matériau abradable définit la veine d'écoulement de flux gazeux dans la turbine. Des pattes amont et aval 114, 116 s'étendent à partir de la face externe de la base annulaire 12 dans la direction radiale DR. Les termes "amont" et "aval" sont utilisés ici en référence au sens d'écoulement du flux gazeux dans la turbine (flèche F).
La structure de support d'anneau 103 est formée de deux parties, à savoir une première partie correspondant à une bride radiale amont annulaire 132 qui est de préférence formée intégralement avec un carter de turbine 130 et une deuxième partie correspondant à un flasque annulaire de rétention 150 monté sur le carter de turbine 130. La bride radiale amont annulaire 132 comporte une saillie 134 sur sa face en regard des pattes amont 114 des secteurs d'anneau 110, la saillie 134 est logée dans une rainure annulaire 1140 présente sur la face externe 114a des pattes amont 114. Du côté aval, le flasque 150 comporte un voile annulaire 157 qui forme une bride radiale aval annulaire 154 comportant une saillie 155 sur sa face en regard des pattes aval 116 des secteurs d'anneau 110, la saillie étant logée dans une rainure annulaire 160 présente sur la face externe 116a des pattes aval 116. Le flasque 150 comprend un corps annulaire 151 s'étendant axialement et comprenant, du côté amont, le voile annulaire 157 et, du côté aval, une première série de dents 152 réparties de manière circonférentielle sur le flasque 150 et espacées les unes des autres par des premiers passages d'engagement 153 (figures 9 et 12). Le carter de turbine 130 comporte du côté aval une deuxième série de dents 135 s'étendant radialement depuis la surface interne de la virole 138 du carter de turbine 130. Les dents 135 sont réparties de manière circonférentielle sur la surface interne 138a de la virole 138 et espacées les unes des autres par des deuxièmes passages d'engagement 136 (figure 9). Les dents 152 et 135 coopèrent entre elles pour former un crabotage circonférentiel.
Comme expliqué ci-après en détails, les pattes 114 et 116 de chaque secteur d'anneau 110 sont montées en précontrainte entre les brides annulaires 132 et 154 de manière à ce que les brides exercent, au moins à « froid », c'est-à-dire à une température ambiante d'environ 25°C, une contrainte sur les pattes 114 et 116.
Par ailleurs, dans l'exemple décrit ici, les secteurs d'anneau 110 sont en outre maintenus par des pions de blocage. Plus précisément et comme illustrés sur la figure 6, des pions 140 sont engagés à la fois dans la bride radiale amont annulaire 132 de la structure de support d'anneau 103 et dans les pattes amont 114 des secteurs d'anneau 110. A cet effet, les pions 140 traversent chacun respectivement un orifice 133 ménagé dans la bride radiale amont annulaire 132 et un orifice 115 ménagé dans chaque patte amont 114, les orifices 133 et 115 étant alignés lors du montage des secteurs d'anneau 110 sur la structure de support d'anneau 103. De même, des pions 141 sont engagés à la fois dans la bride radiale aval annulaire 154 du flasque 150 et dans les pattes aval 116 des secteurs d'anneau 110. A cet effet, les pions 141 traversent chacun respectivement un orifice 156 ménagé dans la bride radiale aval annulaire 154 et un orifice 117 ménagé chaque patte aval 116, les orifices 156 et 117 étant alignés lors du montage des secteurs d'anneau 110 sur la structure de support d'anneau 103.
En outre, l'étanchéité inter-secteurs est assurée par des languettes d'étanchéité logées dans des rainures se faisant face dans les bords en regard de deux secteurs d'anneau voisin. Une languette 122a s'étend sur presque toute la longueur de la base annulaire 112 dans la partie médiane de celle-ci. Une autre languette 122b s'étend le long de la patte 114 et sur une partie de la base annulaire 112. Une autre languette 122c s'étend le long de la patte 116. A une extrémité, la languette 122c vient en butée sur la languette 122a et sur la languette 122b. Les languettes 122a, 122b, 122c sont par exemple métalliques et sont montées avec jeu à froid dans leurs logements afin d'assurer la fonction d'étanchéité aux températures rencontrées en service. De façon classique, des orifices de ventilation 132a formés dans la bride 132 permettent d'amener de l'air de refroidissement du côté extérieur de l'anneau de turbine 110.
En outre, l'étanchéité entre l'amont et l'aval de l'ensemble d'anneau de turbine est assurée par un bossage annulaire 131 s'étendant radialement depuis la surface interne 138a de la virole 138 du carter de turbine 103 et dont l'extrémité libre est en contact avec la surface du corps 151 du flasque 150.
Conformément à la présente invention, au moins un élément élastique est interposé entre chaque saillie des brides annulaires de la structure de support d'anneau et chaque rainure annulaire des pattes des secteurs d'anneau. Plus précisément, dans le mode de réalisation décrit ici, une tôle ondulée annulaire fendue 170 est interposée entre la paroi supérieure 1142 de la rainure 1140 présente sur la face externe 114a des pattes amont 114 des secteurs d'anneau 110 et la face supérieure 134c de la saillie 134 de la bride radiale amont annulaire 132 tandis qu'une tôle ondulée annulaire fendue 180 est interposée entre la paroi supérieure 1162 de la rainure 1160 présente sur la face externe 116a des pattes aval 116 des secteurs d'anneau 110 et la face supérieure 155c de la saillie 155 de la bride radiale aval annulaire 154. Les tôles ondulées annulaires 170 et 180 constituent des éléments élastiques. Elles peuvent être notamment réalisées en matériau métallique tel qu'un alliage René 41 ou en matériau composite tel qu'un matériau de type A500 constitué d'un renfort en fibres de carbone densifié par une matrice autocicatrisante SiC/B. Les tôles ondulées 170 et 180 sont alternativement en contact avec les rainures annulaires 1140 et 1160 et les saillies 134 et 155. Les tôles ondulées 170 et 180 assurent ainsi un maintien en position des secteurs d'anneau 110 sur la structure de support d'anneau 103. Plus précisément, les tôles ondulées 170 et 180 assurent un maintien élastique des secteurs d'anneau 110 dans la direction radiale DR par des points de contact alternés, d'une part, entre la paroi supérieure 1142 de la rainure 1140 de la patte amont 114 et la face supérieure 134c de la saillie 134 de la bride radiale amont annulaire 132 (pour la tôle 170), et, d'autre part, entre la paroi supérieure 1162 de la rainure 1160 de la patte amont 116 et la face supérieure 155c de la saillie 155 de la bride radiale aval annulaire 154 (pour la tôle 180).
On décrit maintenant un procédé de réalisation d'un ensemble d'anneau de turbine correspondant à celui représenté sur la figure 6.
Chaque secteur d'anneau 110 décrit ci-avant est réalisé en matériau composite à matrice céramique (CMC) par formation d'une préforme fibreuse ayant une forme voisine de celle du secteur d'anneau et densification du secteur d'anneau par une matrice céramique.
Pour la réalisation de la préforme fibreuse, on peut utiliser des fils en fibres céramique, par exemple des fils en fibres SiC tels que ceux commercialisés par la société japonaise Nippon Carbon sous la dénomination "Nicalon", ou des fils en fibres de carbone.
La préforme fibreuse est avantageusement réalisée par tissage tridimensionnel, ou tissage multicouches avec aménagement de zones de déliaison permettant d'écarter les parties de préformes correspondant aux pattes 114 et 116 des secteurs 110.
Le tissage peut être de type interlock, comme illustré. D'autres armures de tissage tridimensionnel ou multicouches peuvent être utilisées comme par exemple des armures multi-toile ou multi-satin. On pourra se référer au document WO 2006/136755.
Après tissage, l'ébauche peut être mise en forme pour obtenir une préforme de secteur d'anneau qui est consolidée et densifiée par une matrice céramique, la densification pouvant être réalisée notamment par infiltration chimique en phase gazeuse (CVI) qui est bien connue en soi.
Un exemple détaillé de fabrication de secteurs d'anneau en CMC est notamment décrit dans le document US 2012/0027572.
La structure de support d'anneau 103 est quant à elle réalisée en un matériau métallique tel qu'un alliage Waspaloy® ou inconel 718.
La réalisation de l'ensemble d'anneau de turbine se poursuit par le montage des secteurs d'anneau 110 sur la structure de support d'anneau 103. Comme illustré sur les figures 7 et 8, les secteurs d'anneau 110 sont d'abord fixés par leur patte amont 114 à la bride radiale amont annulaire 132 de la structure de support d'anneau 103 par des pions 140 qui sont engagés dans les orifices alignés 133 et 115 ménagés respectivement dans la bride radiale amont annulaire 132 et dans la patte amont 114, la tôle ondulée annulaire 170 ayant été préalablement placée contre la face supérieure 134c de la saillie 134 de la bride radiale amont annulaire 132. La saillie 134 présente sur la bride 132 est engagée dans les rainures 1140 présentes sur les pattes 114. Une fois tous les secteurs d'anneau 110 ainsi fixés à la bride radiale amont annulaire 132, on procède à l'assemblage par crabotage du flasque annulaire de rétention 150 entre le carter de turbine 103 et les pattes aval 116 des secteurs d'anneau 110. Conformément au mode de réalisation décrit ici, l'écartement E entre la bride radiale amont annulaire 154 formée par le voile annulaire 157 du flasque 150 et la surface externe 152a des dents 152 dudit flasque est supérieur à la distance D présente entre le fond 1161 des rainures 1160 des pattes aval 116 des secteurs d'anneau et la face interne 135b des dents 135 présentes sur le carter de turbine 130 (figure 8).
En définissant un écartement E entre la bride radiale amont annulaire et la surface externe des dents du flasque supérieur à la distance D entre le fond des rainures des pattes aval des secteurs d'anneau et la face interne des dents présentes sur le carter de turbine, il est possible de monter les secteurs d'anneau en précontrainte entre les brides de la structure de support d'anneau. Toutefois, afin de ne pas endommager les pattes des secteurs d'anneau en CMC lors du montage et conformément à l'invention, la structure de support d'anneau comprend au moins une bride annulaire qui est élastiquement déformable dans la direction axiale DA de l'anneau. Dans l'exemple décrit ici, c'est la bride radiale aval annulaire 154 présente sur le flasque 150 qui est élastiquement déformable. En effet, le voile annulaire 157 formant la bride radiale aval annulaire 154 de la structure de support d'anneau 103 présente une épaisseur réduite par rapport à la bride radiale amont annulaire 132, ce qui lui confère une certaine élasticité.
Comme illustré sur les figures 9, 10 et 11, le flasque 150 est monté sur le carter de turbine 130 en plaçant la tôle ondulée annulaire 180 contre la face supérieure 155c de la saillie 155 de la bride radiale amont annulaire 154 du flasque 150 et en engageant les saillies 155 dans les rainures 1160 présentes sur les pattes aval 116. Afin de fixer le flasque 150 par crabotage, les dents 152 présentes sur le flasque 150 sont tout d'abord positionnées en vis-à-vis des passages d'engagement 136 ménagés sur le carter de turbine 130, les dents 135 présentes sur ledit carter de turbine étant également placées en vis-à-vis des passages d'engagement 153 ménagés entre les dents 152 sur le flasque 150. L'écartement E étant supérieur à la distance D, il est nécessaire d'appliquer un effort axial FA sur le flasque 150 dans la direction indiquée sur la figure 10 afin d'engager les dents 152 au-delà des dents 135 et permettre une rotation R du flasque suivant un angle correspondant sensiblement à la largeur des dents 135 et 152. Après cette rotation, le flasque 150 est relâché, ce dernier étant alors maintenu en contrainte axiale entre les pattes amont 116 des secteurs d'anneau 110 et la surface interne 135b des dents 135 du carter de turbine 130.
Une fois le flasque ainsi mis en place, des pions 141 sont engagés dans les orifices alignés 156 et 117 ménagés respectivement dans la bride radiale aval annulaire 154 et dans la patte aval 116. Chaque patte 114 ou 116 de secteur d'anneau peut comporter un ou plusieurs orifice pour le passage d'un pion de blocage.
Dans une variante de réalisation, les tôles ondulées 170 et 180 peuvent être placés entre la paroi inférieure des rainures des pattes des secteurs d'anneau et la face inférieure des saillie des brides radiales annulaires. Dans ce cas, les tôles ondulées 170 et 180 assurent un maintien élastique des secteurs d'anneau 110 dans la direction radiale DR par des points de contact alternés, d'une part, entre la paroi inférieure 1143 de la rainure 1140 de la patte amont 114 et la face inférieure 134b de la saillie 134 de la bride radiale amont annulaire 132 (pour la tôle 170), et, d'autre part, entre la paroi inférieure 1163 de la rainure 1160 de la patte amont 116 et la face inférieure 155b de la saillie 155 de la bride radiale aval annulaire 154 (pour la tôle 180).

Claims

REVENDICATIONS
1. Ensemble d'anneau de turbine comprenant une pluralité de secteurs d'anneau (10) en matériau composite à matrice céramique formant un anneau de turbine (1) et une structure de support d'anneau (3) comportant une première et une deuxième brides annulaires (32, 36), chaque secteur d'anneau (10) ayant une partie (12) formant base annulaire avec une face interne définissant la face interne de l'anneau de turbine (1) et une face externe à partir de laquelle s'étendent radialement une première et une deuxième pattes (14, 16), les pattes (14, 16) de chaque secteur d'anneau (10) étant maintenues entre les deux brides annulaires (32, 36) de la structure de support d'anneau (3), les première et deuxième pattes (14, 16) des secteurs d'anneau (10) comportant chacune une rainure annulaire (140 ; 160) sur sa face (14a ; 16a) en regard respectivement de la première bride annulaire (32) et de la deuxième bride annulaire (36) de la structure de support d'anneau (3), les première et deuxième brides annulaires (32, 36) de la structure de support d'anneau (3) comprenant chacune une saillie annulaire (34 ; 38) sur sa face en regard d'une des pattes de secteurs d'anneau, la saillie annulaire (34) de la première bride (32) étant logée dans la rainure annulaire (140) de la première patte (14) de chaque secteur d'anneau (10) tandis que la saillie annulaire (38) de la deuxième bride (36) est logée dans la rainure annulaire (160) de la deuxième patte (16) de chaque secteur d'anneau (10), au moins un élément élastique étant interposé entre la saillie annulaire (34) de la première bride (32) et la rainure annulaire (140) de la première patte (14) et entre la saillie annulaire (38) de la deuxième bride (36) et la rainure annulaire (160) de la deuxième patte (16),
caractérisé en ce que chaque élément élastique est interposé entre la paroi supérieure (142) des rainures (140) présentes sur la première patte (14), respectivement sur la deuxième patte (16), des secteurs d'anneau (10) et la paroi supérieure (34c) de la saillie annulaire (34) de la première bride (32), respectivement de la deuxième bride (36), de la structure d'anneau (3),
ou en ce que chaque élément élastique est interposé entre la paroi inférieure (143) des rainures (140) présentes sur la première patte (14), respectivement sur la deuxième patte (16), des secteurs d'anneau (10) et la paroi inférieure (34b) de la saillie annulaire (34) de la première bride (32), respectivement de la deuxième bride (36), de la structure d'anneau (3).
2. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque élément élastique est formé d'un jonc annulaire fendu (60 ; 70) monté précontraint élastiquement entre une des saillies annulaires (34 ; 38) et la rainure correspondante (140 ; 160).
3. Ensemble selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque élément élastique est formé d'au moins d'une bande (170 ; 180) d'un matériau rigide présentant une forme ondulée.
4. Ensemble selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les saillies des deux brides annulaires (32, 36) de la structure de support d'anneau (3) exercent une contrainte sur les rainures annulaires (140, 160) des pattes (14, 16) des secteurs d'anneau (10) et en ce qu'une (36) des brides de la structure de support d'anneau (3) est élastiquement déformable dans la direction axiale (DA) de l'anneau de turbine (1).
5. Ensemble d'anneau de turbine selon la revendication 4, caractérisé en ce que la bride élastiquement déformable (36) de la structure de support d'anneau (3) présente une épaisseur inférieure à celle de l'autre bride (32) de ladite structure de support d'anneau (3).
6. Ensemble d'anneau de turbine selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que la bride élastiquement déformable (36) de la structure de support d'anneau (3) comporte une pluralité de crochets (39) répartis sur sa face (36a) opposée à celle (36b) en regard des pattes (16) des secteurs d'anneau (10).
7. Ensemble selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la structure de support d'anneau comprend un flasque annulaire de rétention (150) monté sur le carter de turbine (130), le flasque annulaire de rétention (150) comportant un voile annulaire (157) formant une des brides (154) de la structure de support d'anneau (103) et en ce que le flasque (150) comprend une première série de dents (152) réparties de manière circonférentielle sur ledit flasque tandis que le carter de turbine (130) comprend une deuxième série de dents (135) réparties de manière circonférentielle sur ledit carter, les dents (152) de la première série de dents et les dents (135) de la deuxième série de dents formant un crabotage circonférentiel.
8. Ensemble selon la revendication 7, caractérisé en ce que le carter de turbine (130) comprend un bossage annulaire (131) s'étendant entre une virole (138) dudit carter et le flasque (150) de la structure d'anneau (103).
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