WO2016079418A1 - Échangeur compact pour le transport cryogénique en injection indirecte - Google Patents

Échangeur compact pour le transport cryogénique en injection indirecte Download PDF

Info

Publication number
WO2016079418A1
WO2016079418A1 PCT/FR2015/053105 FR2015053105W WO2016079418A1 WO 2016079418 A1 WO2016079418 A1 WO 2016079418A1 FR 2015053105 W FR2015053105 W FR 2015053105W WO 2016079418 A1 WO2016079418 A1 WO 2016079418A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
exchanger
fins
air
cryogen
fluid
Prior art date
Application number
PCT/FR2015/053105
Other languages
English (en)
Inventor
Mohammed Youbi-Idrissi
Antony Dallais
Cécile CLEMENT
Celso Zerbinatti
Original Assignee
L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude filed Critical L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude
Priority to EP15804170.7A priority Critical patent/EP3221654B1/fr
Priority to CN201580071617.5A priority patent/CN107107708A/zh
Priority to CA2968474A priority patent/CA2968474A1/fr
Priority to US15/528,200 priority patent/US10744856B2/en
Publication of WO2016079418A1 publication Critical patent/WO2016079418A1/fr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
    • B60H1/00321—Heat exchangers for air-conditioning devices
    • B60H1/00335—Heat exchangers for air-conditioning devices of the gas-air type
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
    • B60H1/00007—Combined heating, ventilating, or cooling devices
    • B60H1/00014—Combined heating, ventilating, or cooling devices for load cargos on load transporting vehicles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
    • B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
    • B60H1/32—Cooling devices
    • B60H1/3204—Cooling devices using compression
    • B60H1/3227—Cooling devices using compression characterised by the arrangement or the type of heat exchanger, e.g. condenser, evaporator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F25B39/02—Evaporators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D3/00—Devices using other cold materials; Devices using cold-storage bodies
    • F25D3/10—Devices using other cold materials; Devices using cold-storage bodies using liquefied gases, e.g. liquid air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
    • F28D1/0417—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids with particular circuits for the same heat exchange medium, e.g. with the heat exchange medium flowing through sections having different heat exchange capacities or for heating/cooling the heat exchange medium at different temperatures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
    • F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
    • F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
    • F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0033—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for cryogenic applications
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0061—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for phase-change applications
    • F28D2021/0064—Vaporizers, e.g. evaporators

Definitions

  • the present invention relates to the field of transport and distribution of thermosensitive products, such as pharmaceuticals and foodstuffs.
  • thermosensitive products such as pharmaceuticals and foodstuffs.
  • the cold necessary to maintain the temperature of the products is provided mainly by two different technologies:
  • cryogenic group operating in an open loop and implementing a direct or indirect injection of cryogenic fluids, and in particular liquid nitrogen.
  • the present invention is more particularly concerned with cryogenic indirect injection solutions.
  • the cryogenic fluid is conveyed from a cryogenic tank on board the refrigerated truck (generally below the truck) to one or more heat exchangers located inside the cold room or chambers of the truck, exchangers equipped with air circulation means. These exchangers allow the cooling of the internal air of the chamber storing the products, at the desired temperature.
  • the present invention seeks to propose an innovative design of a cryogenic / air exchanger ((nitrogen, oxygen, argon, krypton, ... or their mixtures) / air) intended for the application of refrigerated transport, allowing significantly increase its compactness and ease of assembly in comparison with the characteristics of existing mechanical heat exchangers and well known to those skilled in the art, while maintaining a significant level of performance.
  • a cryogenic / air exchanger (nitrogen, oxygen, argon, krypton, ... or their mixtures) / air) intended for the application of refrigerated transport, allowing significantly increase its compactness and ease of assembly in comparison with the characteristics of existing mechanical heat exchangers and well known to those skilled in the art, while maintaining a significant level of performance.
  • the exchangers used in cryogenic groups with indirect injection are essentially of the following types:
  • the exchanger is composed of several helical turns interconnected (upstream and downstream) via a distributor and a collector. Only the primary surface constitutes the exchange surface necessary for extracting heat from the air. This results in a large footprint. Typically, the compactness of such exchangers to produce 10kW of cooling capacity at -20 ° C is of the order of 10m 2 / m 3 . This requires positioning the exchangers vertically, especially in the front chamber, with constraints of cost, available space, weight, assembly time and difficulty to convert cryogenic solution trucks operating with a group of mechanical cold.
  • FIG. 1 illustrates an example of such a battery in tubes and fins (so-called continuous fins as opposed to the so-called individual fins or “finned tubes”).
  • the battery comprises a single pipe where a cryogenic fluid can flow, between a fluid inlet in the exchanger and an outlet of the exchanger fluid and a system of flat and parallel fins traversed by the pipe. in its circuit inside the exchanger, the air can circulate within the exchanger through channels defined by the space between the pipe and the parallel fins.
  • Figure 1 illustrates a cross-currents exchanger where the air flows in a direction perpendicular to the plane of the figure.
  • Heat exchangers their operating principle is for example described in WO2013 / 006217.
  • the present invention proposes an innovative design of cryogenic / air heat exchanger, based on a basic structure which is a battery technology in tubes and fins, which taking into account the remarks and reservations listed above, had to be deeply modified to meet the specifications of this technical sector.
  • the feed of the exchanger is done with a slightly diphasic liquid (typically 1% to 10% maximum).
  • the distribution of the fluid in the exchanger (circuitry) is therefore a point that must be carefully addressed, especially considering the fact that the presence of a few percent mass flow of the cryogen in vapor form translates into a very large quantity. important in terms of volume flow. By way of illustration, a 5% vapor mass content is equivalent to 90% vacuum.
  • Tint the temperature inside the chamber
  • Tsortie fluid the temperature of the cold vapors leaving the exchanger
  • the pressure losses in the exchanger for the cryogen must be optimized (with a suitable circuit): too little loss of charge results in a short residence time of the cryogen (rapid progression) coming out of the exchanger at very cold temperatures (high pinch) and therefore results in reduced efficiency, synonymous with high consumption, while too much loss of charges lengthens the residence time in the exchanger, resulting in reduced flow, and reduced cooling capacity.
  • the present invention thus relates to a tube-fin type exchanger of the type which comprises:
  • a duct in which a cryogenic fluid can flow between an inlet of the fluid in the exchanger and an outlet of the fluid of the exchanger;
  • the formation of icing takes place essentially in the upper part of the exchanger (thus releasing the remainder of the exchanger): for this , considering the exchanger in space as a "box" with an upper part, a lower part and sides, it implements the fact that the cryogen enters the upper part of the exchanger, and goes through a certain number of lengths in the upper part of the exchanger before going down to the lower part of the exchanger.
  • the upper part accommodates the cryogen in the liquid or liquid / vapor state, so it is the coldest, so it represents an area more favorable to the accumulation frost, which allows to limit the consequences of the accumulation of frost, both thermal and aerodynamic in the rest of the heat exchanger ie on the part dedicated to sensible heat.
  • approximately 50% of the exchange surface is located in the upper half of the exchanger (the body).
  • this design also has another advantage related to the defrost period of the exchanger since indeed, considering the example of defrosting with the help of electrical resistors, placing for example two thirds heating electric resistances in the upper part of the exchanger, this allows defrost more quickly this part, the frost which is transformed into liquid water will then flow by gravity on the lower part of the exchanger and participate in part to its defrosting. This design then favors a shorter defrosting time and participates in an evacuation of the condensas (the frost become liquid) to the outside.
  • the direction of air circulation in the space is co-current with the direction of circulation of the cryogen, while in the the lower part of the heat exchanger the air circulates against the current (the lower part dedicated to the sensible heat being countercurrent more thermally efficient).
  • the air in the upper half of the exchanger (of the box) the air circulates between the fins co-current of the direction of circulation of the cryogen in this high half, while in the half bottom of the exchanger air circulates between the fins against the flow of the cryogen circulation in this low half.
  • the pitch of the fins is in the range of 6 to 10 mm.
  • a battery design is implemented in continuous planar tubes and fins whose pitch of fins (distance between two successive fins) is variable in the direction of circulation of the air (as we will illustrate in the context of Figure 4 below).
  • pitch of fins distance between two successive fins
  • it will promote a large pitch of wing, representing for example two to three times the pace of the second part (side air outlet).
  • Such a configuration is obtained for example by the incorporation in the direction of the depth of the battery of a continuous flat fin over the entire depth (full fin), alternating with a flat fin continuous on half the depth ( half-fin).
  • FIG. 1 is a partial schematic side view of a tube-type battery and fins according to the prior art.
  • FIG. 2 is a partial diagrammatic front view of a battery in accordance with the invention, implementing two independent channels for circulation of the cryogenic fluid within the exchanger (front view, ie the d inlet and outlet of the pipes in and of the exchanger) in the case of a low entrance.
  • Figure 3 is a partial schematic view of another battery according to the invention, illustrating a preferred embodiment of the invention, as described above, since implementing a high input.
  • FIG. 4 is a partial schematic view of a tube and fin type battery according to the invention illustrating an embodiment where the pitch of fins (distance between two successive fins) is variable in the direction of circulation of the 'air.
  • FIG. 1 is a partial schematic side view of a tube and fin type battery according to the prior art, which comprises a system of flat, continuous and parallel blades (3).
  • FIG. 2 therefore illustrates, on the other hand, an exchanger structure according to the invention, in a low input configuration:
  • references 10 and 11 respectively denote the entry of the cryogen into the exchanger and the outlet of the cryogen from the exchanger.
  • the exchanger is characterized by the presence of two independent ducts 10a and 10b forming the cryogen circuit inside the exchanger.
  • the reference 12 refers to the direction of travel of the air in the exchanger.
  • Figure 2 shows the front face of the heat exchanger ie the inlet and outlet face of the pipes in and exchanger.
  • the pipes go towards the bottom of the figure, return to this front face, go back to the bottom etc .... according to the number of round trips made by the circuit followed inside the exchanger, before leaving the front face by the feed 1 1.
  • the continuous lines represent the visible (external) elbows connecting two tubes or portions of pipe (between an outgoing portion and the portion that re-enters the exchanger), whereas the discontinuous lines represent the elbows connecting two tubes and ending up on the other side of the battery (coming out and re-entering the bottom face).
  • FIG. 2 illustrates, as has been said, a preferred mode of implementation of the invention in which the input-outputs of the cryogen in and of the exchanger are configured to be able to implement the fact that the cryogen enters the lower part of the exchanger, and runs one or more lengths of the two pipes in the lower half of the exchanger (B) before climbing up the exchanger.
  • FIG. 3 illustrates for its part a preferred embodiment of the invention, as described above, since implementing a high input, where the cryogen enters the upper part of the exchanger, and goes through one or more lengths of the two pipes in the upper half of the heat exchanger (H) before going down the heat exchanger.
  • the upper part accommodates the cryogen in the liquid or liquid / vapor state, it is thus the coldest, it therefore represents a more favorable zone to the accumulation of frost, which limits the consequences of the accumulation of frost in the rest of the heat exchanger ie on the lower part (B) dedicated to the sensible heat.
  • about 50% of the exchange surface is located in the upper half of the exchanger.
  • FIG. 3 also illustrates another preferred embodiment of the invention in which, in the upper half of the exchanger, the air circulates between the fins in co-current of the direction of circulation of the cryogen in this high half, while in the lower half (B) of the heat exchanger the air circulates between fins in counter-current of the direction of circulation of the cryogen in this low half (in the upper part, the entry of the air and the entry of the cryogen are in co-current, while in the lower part the entry of the air and the outlet of the cryogen are countercurrent).
  • the exchanger such as that of Figure 1 can certainly provide a sufficient exchange surface, but in particular its circuit, and the pitch of fins are unsuitable for cryogenic application.
  • the comparative loss of load between FIGS. 1 and 2 is evaluated as follows: 100-200mbar vs. 500 to 1000 mbar.
  • the invention attaches, by the modifications made to a standard battery, and in particular by the circuitry adopted, to increase the residence time of the cryogen in the exchanger for optimize the heat exchange with the air.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Abstract

Echangeur de type batterie tubes et ailettes, du type qui comporte; une canalisation (4) où peut circuler un fluide cryogénique, entre une entrée (1 ) du fluide dans l'échangeur et une sortie (2) du fluide de l'échangeur; un système d'ailettes planes (3), continues et parallèles, traversées par ladite canalisation dans son circuit à l'intérieur de l'échangeur, l'air (12) pouvant circuler au sein de l'échangeur en traversant des canaux délimités par l'espace entre la dite canalisation et les ailettes parallèles, se caractérisant en ce qu'il comporte au moins deux canalisations (10a, 10b) indépendantes de circulation du fluide cryogénique au sein de l'échangeur.

Description

ECHANGEUR COMPACT POUR LE TRANSPORT CRYOGENIQUE EN
INJECTION INDIRECTE
La présente invention concerne le domaine du transport et de la distribution de produits thermosensibles, tels les produits pharmaceutiques et les denrées alimentaires. Dans ce domaine, le froid nécessaire au maintien de la température des produits est fourni principalement par deux technologies différentes :
- un groupe frigorifique à compression mécanique de vapeur fonctionnant en boucle fermée ;
- un groupe cryogénique fonctionnant en boucle ouverte et mettant en œuvre une injection directe ou indirecte de fluides cryogéniques et en particulier d'azote liquide.
La présente invention s'intéresse plus particulièrement aux solutions cryogéniques à injection indirecte. Dans de telles solutions, le fluide cryogénique est acheminé depuis un réservoir cryogénique embarqué sur le camion frigorifique (en général en dessous du camion) jusqu'à un ou plusieurs échangeurs thermiques situés à l'intérieur de la ou les chambres froides du camion, échangeurs munis de moyens de circulation d'air. Ces échangeurs permettent le refroidissement de l'air interne de la chambre stockant les produits, à la température désirée.
La chaleur extraite de l'air permet, tout d'abord, une évaporation complète du fluide cryogénique circulant dans l'échangeur, puis une élévation de sa température jusqu'à une température proche de celle de l'enceinte. Le fluide cryogénique en sortie d'échangeur est alors rejeté à l'extérieur après avoir cédé un maximum d'énergie de refroidissement. Les groupes cryogéniques à injection indirecte ont, en comparaison des groupes froid mécanique, des avantages en terme de bruit, de qualité du froid, de sécurité et de réduction de l'empreinte carbone, mais également de réduction des émissions de particules fines, avantages aujourd'hui bien connus et incontestables. Cependant, un point y demeure délicat, il s'agit du choix de la technologie d'échangeur mise en œuvre dans la caisse : sa conception et son installation sont primordiaux dans la constitution d'une solution performante répondant au cahier des charges de ce secteur industriel.
La présente invention s'attache alors à proposer une conception innovante d'un échangeur cryogène/air ((azote, oxygène, argon, krypton, ... ou leurs mélanges)/air) destiné à l'application du transport frigorifique, permettant d'augmenter de façon significative sa compacité et sa facilité de montage en comparaison des caractéristiques des échangeurs de froid mécanique existant et bien connus de l'homme du métier, tout en maintenant un niveau de performance notable. Rappelons en effet que dans l'état actuel de ce domaine technique, les échangeurs utilisés dans les groupes cryogéniques à injection indirecte sont essentiellement des types suivants :
1 - Les échangeurs à spirales : l'échangeur est composé de plusieurs spires hélicoïdales reliées entre elles (en amont et en aval) via un distributeur et un collecteur. Seule la surface primaire constitue la surface d'échange nécessaire à l'extraction de la chaleur de l'air. Ceci se traduit par un encombrement élevé. Typiquement, la compacité de tels échangeurs pour produire 10kW de puissance frigorifique à -20°C est de l'ordre de 10m2/m3. Ceci oblige à positionner les échangeurs verticalement, notamment dans la chambre avant, avec des contraintes de coût, de place disponible, de poids, de temps de montage et de difficulté pour convertir en solution cryogénique des camions fonctionnant avec un groupe du froid mécanique.
2- Les échangeurs à tubes et ailettes standards (on parle de « batteries en tubes et ailettes ») : cette technologie offre certes une meilleure compacité, mais les échangeurs standards présents sur le marché ont été exclusivement conçus pour fonctionner avec les fluides frigorigènes des groupes mécaniques (R-404A, R410A, R22, R744, ...). Intrinsèquement, ces échangeurs fonctionnant comme évaporateurs sont habituellement alimentés en un mélange fortement diphasique (20 à 40% du titre massique en vapeur). En sortie, le fluide est à l'état de vapeur surchauffée mais de quelques degrés seulement, avant qu'il ne soit aspiré par le compresseur pour continuer son cycle frigorifique. La conception de tels échangeurs prend en considération ces conditions de fonctionnement.
La figure 1 annexée illustre un exemple d'une telle batterie en tubes et ailettes (ailettes dites continues par opposition aux ailettes dites individuelles » ou « tubes ailettés »). On y voit bien que la batterie comporte une canalisation unique où peut circuler un fluide cryogénique, entre une entrée du fluide dans l'échangeur et une sortie du fluide de l'échangeur et un système d'ailettes planes et parallèles, traversées par la canalisation dans son circuit à l'intérieur de l'échangeur, l'air pouvant circuler au sein de l'échangeur en traversant des canaux délimités par l'espace entre la canalisation et les ailettes parallèles. En l'occurrence la figure 1 illustre un échangeur à courants croisés où l'air circule dans une direction perpendiculaire au plan de la figure.
Ces échangeurs/évaporateurs standards ne sont pas adaptés pour y admettre un liquide cryogénique tel l'azote liquide en tant que fluide frigorigène. Ils ne sont tout simplement pas adaptés pour fournir les niveaux requis de performance, c'est-à-dire de puissance frigorifique à une température donnée.
Les échangeurs caloducs : leur principe de fonctionnement est par exemple décrit dans le document WO2013/006217. On peut avoir de très sérieux doutes quant à l'utilisation de cette technologie pour convertir des cannions fonctionnant avec un groupe de froid mécanique en solution cryogénique de type injection indirecte.
La présente invention propose alors une conception innovante d'échangeur cryogène/air, basée sur une structure de base qui est une technologie de batterie en tubes et ailettes, qui compte tenu des remarques et réserves listées ci-dessus, a dû être profondément modifiée pour répondre au cahier des charges de ce secteur technique.
Comme on le verra plus en détails dans ce qui suit, la Demanderesse s'est attachée à la résolution des points suivants, pour améliorer les batteries tubes et ailettes existantes :
- Selon la qualité d'isolation de la tuyauterie reliant le réservoir cryogénique à l'échangeur, l'alimentation de l'échangeur se fait avec un liquide légèrement diphasique (typiquement 1 % à 10% maximum). La distribution du fluide dans l'échangeur (circuiterie) est par conséquent un point qu'il faut soigneusement adresser, d'autant plus en considérant le fait que la présence de quelques pourcents de débit massique du cryogène sous forme vapeur se traduit en quantité très importante en terme de débit volumique. A titre illustratif, un titre massique de vapeur à 5% équivaut à 90% de taux de vide.
- Cette conception de la circuiterie de parcours du cryogène au sein de l'échangeur doit être également adressée très attentivement sur la question du « pincement » de l'échangeur. En effet, pour une meilleure exploitation de l'énergie interne du cryogène et une optimisation du rendement de l'échangeur, il faut s'attacher à ce que le pincement de l'échangeur soit de quelques degrés seulement.
On rappelle que la notion de « pincement » d'un échangeur s'exprime de la façon suivante :
Pincement = Ti nt - TSOrtie fiuide ;
où Tint = la température interne à la chambre et Tsortie fluide = la température des vapeurs froides sortant de l'échangeur Autrement dit, l'énergie interne exploitée dans le cas d'un échangeur alimenté avec un cryogène est d'environ 50% sous forme de chaleur latente et 50% de chaleur sensible. Cette particularité (qui est absente dans les échangeurs/évaporateurs du froid mécanique) impose un choix optimum du circuit de progression du cryogène à l'intérieur de l'échangeur pour avoir un temps de séjour suffisant du cryogène dans l'échangeur. En effet, les pertes de charges dans l'échangeur pour le cryogène doivent être optimisées (moyennant un circuit adapté) : trop peu de pertes de charges se traduit par un temps de séjour faible du cryogène (progression rapide) qui sort de l'échangeur à des températures très froides (pincement élevé) et se traduit donc par un rendement réduit, synonyme d'une forte consommation, tandis que trop de pertes de charges allonge le temps de séjour dans l'échangeur, d'où un débit réduit, et une puissance frigorifique réduite.
- la question de la formation de givre sur les surfaces d'échange de l'échangeur est aussi une question cruciale qu'il faut adresser : le transport des produits sous température dirigée est un maillon de la chaîne du froid, ces produits sont amenés à être livrés à leurs destinataires pour qu'ils soient stockés dans des chambres froides, des meubles de ventes frigorifiques, des frigos etc ... Leur livraison impose inévitablement des ouvertures de portes du camion pour décharger et charger les produits, ouvertures parfois nombreuses au cours d'une tournée. Durant ces ouvertures de portes, il s'opère un transfert de chaleur et de masse entre le volume de l'enceinte réfrigérée et l'atmosphère extérieure. Ceci se traduit par une élévation de la température dans le camion et surtout par un dépôt du givre sur les surfaces froides, notamment celles de l'échangeur. Ouverture après ouverture, la couche du givre s'épaissie provoquant une résistance thermique au transfert du froid vers l'air et une réduction des sections de passage de l'air au sein de l'échangeur (entre les ailettes), d'où un effondrement de la puissance frigorifique maximum disponible.
- la question de la compacité des échangeurs doit également être adressée puisqu'en effet, la taille des camions porteurs et semi-remorques partout dans le monde est standardisée et est fonction du nombre de palettes qui y sont transportées. Par conséquent, le choix de emplacement de l'échangeur dans la caisse interne du camion est limité et les opérateurs préfèrent le voir positionné au plafond pour ne pas impacter la charge utile du camion. Cela implique la conception d'un échangeur compact par rapport à l'encombrement des échangeurs/évaporateurs du froid mécanique.
La présente invention concerne alors un échangeur de type batterie tubes et ailettes, du type qui comporte :
- une canalisation où peut circuler un fluide cryogénique, entre une entrée du fluide dans l'échangeur et une sortie du fluide de l'échangeur ;
- un système d'ailettes planes, continues et parallèles, traversées par ladite canalisation dans son circuit à l'intérieur de l'échangeur, l'air pouvant circuler au sein de l'échangeur en traversant des canaux délimités par l'espace entre la dite canalisation et les ailettes parallèles ;
se caractérisant en ce qu'il comporte au moins deux canalisations indépendantes de circulation du fluide cryogénique au sein de l'échangeur.
L'invention peut par ailleurs adopter l'une ou plusieurs des caractéristiques techniques suivantes :
- selon l'un des modes de réalisation avantageux de l'invention, on favorise le fait que la formation de givre s'effectue essentiellement dans la partie haute de l'échangeur (en libérant ainsi le reste de l'échangeur) : pour cela, en considérant l'échangeur dans l'espace comme une « caisse » avec une partie haute, une partie basse et des cotés, on met en œuvre le fait que le cryogène entre dans la partie haute de l'échangeur, et parcourt un certain nombre de longueurs dans la partie haute de l'échangeur avant de descendre vers la partie basse de l'échangeur.
Comme il apparaîtra clairement à l'homme du métier, dans cette configuration, la partie haute accueille le cryogène à l'état liquide ou liquide/vapeur, c'est ainsi la plus froide, elle représente donc une zone plus favorable à l'accumulation du givre, ce qui permet de limiter les conséquences de l'accumulation du givre, tant thermiques qu'aérauliques dans le reste de l'échangeur i.e sur la partie dédiée à la chaleur sensible. A titre illustratif, conformément à l'invention, environ 50% de la surface d'échange est située dans la moitié haute de l'échangeur (de la caisse).
On peut d'ailleurs mentionner que cette conception présente également un autre avantage lié à la période du dégivrage de l'échangeur puisqu'en effet, en considérant l'exemple du dégivrage à l'aide de résistances électriques, en plaçant par exemple deux tiers des résistances électriques chauffantes dans la partie haute de l'échangeur, cela permet de dégivrer plus rapidement cette partie, le givre qui se transforme ainsi en eau liquide s'écoulera alors par gravité sur la partie basse de l'échangeur et participera en partie à son dégivrage. Cette conception favorise alors un temps de dégivrage plus court et participe à une évacuation des condensas (le givre devenu liquide) vers l'extérieur.
- selon un autre des modes de réalisation avantageux de l'invention, dans la partie haute de l'échangeur, le sens de circulation de l'air dans l'espace est à co-courant du sens de circulation du cryogène, tandis que dans la partie basse de l'échangeur l'air circule à contre-courant (la partie basse dédiée à la chaleur sensible étant en contre-courant plus efficace thermiquement). A titre illustratif, conformément à l'invention, dans la moitié haute de l'échangeur (de la caisse) l'air circule entre les ailettes à co-courant du sens de circulation du cryogène dans cette moitié haute, tandis que dans la moitié basse de l'échangeur l'air circule entre les ailettes à contre-courant du sens de circulation du cryogène dans cette moitié basse.
- selon l'un des modes de réalisation avantageux de l'invention, le pas des ailettes est situé dans la gamme de 6 à 10 mm.
- selon un autre des modes de réalisation avantageux de l'invention, on met en oeuvre une conception de batterie en tubes et ailettes planes continues dont le pas d'ailettes (distance entre deux ailettes successives) est variable dans le sens de circulation de l'air (comme nous l'illustrerons dans le cadre de la figure 4 ci-après). Ainsi, sur toute la longueur de la batterie pour la première partie intervenant après les ventilateurs, on favorisera un grand pas d'ailette, représentant par exemple deux à trois fois le pas de la deuxième partie (coté sortie d'air). Une telle configuration s'obtient par exemple par l'incorporation dans le sens de la profondeur de la batterie d'une ailette plane continue sur toute la profondeur (ailette complète), en alternance avec une ailette plane continue sur la moitié de la profondeur (demi-ailette). Ainsi, en mettant successivement une ailette complète suivie d'une demi-ailette, on obtient une batterie à pas double côté entrée air, et à pas simple côté sortie d'air. Et en mettant successivement une ailette complète suivie de deux demi-ailettes, on obtient une batterie à pas triple côté entrée air, et à pas simple côté sortie d'air.
Les expérimentations menées à bien par la Demandresse ont montré qu'une telle conception améliore nettement la résistance de l'échangeur à l'accumulation du givre. Dans les conditions extrêmes de température et d'humidité, l'échangeur cryogénique conçu de la sorte garde sa performance pendant au minimum une ouverture de porte supplémentaire avant qu'il ne rentre en cycle de dégivrage. Dans des conditions de fonctionnement normales de saisons, se sont ainsi plusieurs ouvertures de portes supplémentaires qui ont été réalisées sans que la performance de l'échangeur soit altérée, d'où une économie significative pour l'énergie de dégivrage et une sécurisation accrue pour la chaîne du froid.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement dans la description suivante, donnée à titre illustratif mais nullement limitatif, faite en relation avec les dessins annexés pour lesquels :
- la figure 1 est une vue schématique partielle de coté d'une batterie de type tube et ailettes conforme à l'art antérieur.
la figure 2 est une vue schématique partielle de face d'une batterie conforme à l'invention, mettant en œuvre deux canalisations indépendantes de circulation du fluide cryogénique au sein de l'échangeur (vue de face i.e l'on voit ici la face d'entrée et sortie des canalisations dans et de l'échangeur) dans le cas d'une entrée basse. la figure 3 est une vue schématique partielle d'une autre batterie conforme à l'invention, illustrant un mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, comme décrit plus haut, puisque mettant en oeuvre une entrée haute.
- la figure 4 est une vue schématique partielle d'une batterie de type tube et ailettes conforme à l'invention illustrant un mode de réalisation où le pas d'ailettes (distance entre deux ailettes successives) est variable dans le sens de circulation de l'air. On a déjà indiqué plus haut le fait que la figure 1 est une vue schématique partielle de coté d'une batterie de type tube et ailettes conforme à l'art antérieur, qui comprend un système d'ailettes planes (3), continues et parallèles, traversées par une unique canalisation (4) dans son circuit à l'intérieur de l'échangeur (entrée du cryogène en 1 , sortie du cryogène en 2), l'air circulant au sein de l'échangeur en traversant des canaux délimités par l'espace entre la canalisation et les ailettes parallèles, en l'occurrence l'air circule ici dans une direction perpendiculaire au plan de la figure (échangeur dit « à courants croisés »). La figure 2 illustre donc en revanche une structure d'échangeur conforme à l'invention, en configuration d'entrée basse :
- les références 10 et 1 1 désignent respectivement l'entrée du cryogène dans l'échangeur et la sortie du cryogène de l'échangeur.
- l'échangeur se caractérise par la présence de deux canalisations indépendantes 10a et 10b formant le circuit du cryogène à l'intérieur de l'échangeur.
- la référence 12 désigne quant à elle le sens de parcours de l'air dans l'échangeur.
- comme on l'a dit plus haut, la figure 2 montre donc la face avant de l'échangeur i.e la face d'entrée et sortie des canalisations dans et de l'échangeur. En d'autres termes dans le contexte de cette vue, les canalisations vont vers le fond de la figure, reviennent vers cette face avant, repartent vers le fond etc.... selon le nombre d'aller-retour effectués par le circuit suivi à l'intérieur de l'échangeur, avant de ressortir en face avant par la nourrisse 1 1 .
Selon les règles classiques de représentation, les traits continus représentent les coudes visibles (extérieurs) reliant deux tubes ou portions de canalisation (entre une portion sortante et la portion qui re-rentre dans l'échangeur), tandis que les traits discontinus représentent les coudes reliant deux tubes et se retrouvant de l'autre côté de la batterie (sortant et re-rentrant dans la face du fond).
- la figure 2 illustre comme on l'a dit un mode préféré de mise en œuvre de l'invention où les entrées-sorties du cryogène dans et de l'échangeur sont configurées pour pouvoir mettre en œuvre le fait que le cryogène entre dans la partie basse de l'échangeur, et parcourt une ou plusieurs longueurs des deux canalisations dans la moitié basse de l'échangeur (B) avant de monter vers le haut de l'échangeur.
La figure 3 illustre pour sa part un mode préféré de mise en oeuvre de l'invention, comme décrit plus haut, puisque mettant en oeuvre une entrée haute, où le cryogène entre dans la partie haute de l'échangeur, et parcourt une ou plusieurs longueurs des deux canalisations dans la moitié haute de l'échangeur (H) avant de descendre vers le bas de l'échangeur. Cela, on l'a vu, favorise le fait que dans cette configuration, la partie haute accueille le cryogène à l'état liquide ou liquide/vapeur, c'est ainsi la plus froide, elle représente donc une zone plus favorable à l'accumulation du givre, ce qui permet de limiter les conséquences de l'accumulation du givre dans le reste de l'échangeur i.e sur la partie basse (B) dédiée à la chaleur sensible. Ici en l'occurrence, environ 50% de la surface d'échange est située dans la moitié haute de l'échangeur.
La figure 3 illustre par ailleurs un autre mode préféré de mise en œuvre de l'invention où dans la moitié haute de l'échangeur, l'air circule entre les ailettes à co-courant du sens de circulation du cryogène dans cette moitié haute, tandis que dans la moitié basse (B) de l'échangeur l'air circule entre les ailettes à contre-courant du sens de circulation du cryogène dans cette moitié basse (dans la partie haute, l'entrée de l'air et l'entrée du cryogène sont en co- courant, tandis que dans la partie basse l'entrée de l'air et la sortie du cryogène sont à contre-courant).
Les expérimentations effectuées par la Demanderesse ont permis de démontrer qu'une telle conception de l'échangeur conforme à la figure 3 notamment a permis d'obtenir une meilleure performance tant sur sa puissance frigorifique que sur sa résistance au givre :
- la puissance nominale, plus importante qu'un échangeur non optimisé
(tel celui de la figure 1 ) est maintenue : l'échangeur tel que celui de la figure 1 peut offrir certes une surface d'échange suffisante, mais notamment son circuitage, et le pas d'ailettes sont inadaptés à l'application cryogénique.
- la quantité de givre par m2 est deux fois moins importante que celle formée dans des échangeurs non optimisés (tel celui de la figure 1 ).
- la compacité de l'échangeur a été augmentée d'un facteur 10 par rapport à un échangeur spiral mettant en œuvre une surface d'échange uniquement primaire.
- la perte de charge comparative entre les figures 1 et 2 s'évalue ainsi : 100-200mbar vs. 500 à 1000 mbars.
- la puissance frigorifique comparative entre les figures 1 et 2 s'évalue ainsi : 4 kW vs. 10kW.
Comme on l'aura compris à la lecture de ce qui précède, l'invention s'attache, par les modifications apportée à une batterie standard, et notamment par le circuitage adopté, à augmenter le temps de séjour du cryogène dans l'échangeur pour optimiser l'échange thermique avec l'air.

Claims

Revendications
1. Echangeur (E) de type batterie tubes et ailettes, qui comporte :
- une canalisation (4) où peut circuler un fluide cryogénique, entre une entrée (1 ) du fluide dans l'échangeur et une sortie (2) du fluide de l'échangeur ;
- un système d'ailettes planes (3), continues et parallèles, traversées par ladite canalisation dans son circuit à l'intérieur de l'échangeur, l'air (12) pouvant circuler au sein de l'échangeur en traversant des canaux délimités par l'espace entre la dite canalisation et les ailettes parallèles ,
se caractérisant en ce qu'il comporte au moins deux canalisations (10a, 10b) indépendantes de circulation du fluide cryogénique au sein de l'échangeur.
2. Echangeur selon la revendication 1 , se caractérisant en ce que, en considérant l'échangeur dans l'espace comme une caisse avec une partie haute (H), une partie basse (B) et des cotés, les entrée-sortie du cryogène dans et de l'échangeur sont configurées pour pouvoir mettre en œuvre le fait que le cryogène entre dans la partie haute de l'échangeur, et parcourt un certain nombre de longueurs de canalisations dans la moitié haute de l'échangeur avant de descendre vers le bas de l'échangeur.
3. Echangeur selon la revendication 2, se caractérisant en ce que environ la moitié de la surface d'échange cryogène/air définie par lesdites canalisations est située dans la moitié haute de l'échangeur.
4. Echangeur selon la revendication 2 ou 3, se caractérisant en ce que dans la moitié haute de l'échangeur, l'air circule entre les ailettes à co- courant du sens de circulation du cryogène dans cette moitié haute, tandis que dans la moitié basse de l'échangeur l'air circule entre les ailettes à contre- courant du sens de circulation du cryogène dans cette moitié basse.
5. Echangeur selon l'une des revendications précédentes, se caractérisant en ce que le pas des ailettes est situé dans la gamme de 6 à 10 mm.
6. Echangeur selon l'une des revendications 1 à 4, se caractérisant en ce que le pas des ailettes est variable dans le sens de circulation de l'air dans l'échangeur, préférentiellement avec un pas d'ailettes dans une première partie de l'échangeur correspondant à l'entrée de l'air valant deux à trois fois le pas d'ailettes existant dans la partie d'échangeur située du coté de la sortie d'air.
7. Véhicule de transport de produits thermosensibles en camion réfrigéré, de type dit à injection indirecte, camion muni :
- d'au moins une chambre de stockage des produits,
- d'une réserve d'un fluide cryogénique tel l'azote liquide,
- d'un système d'échangeur thermique interne à ladite au moins une chambre, dans lequel circule le fluide cryogénique,
- ainsi que d'un système de circulation d'air, par exemple de type ventilateurs, apte à mettre en contact l'air interne à la chambre avec les parois froides du système d'échangeur thermique,
se caractérisant en ce que le système d'échangeur thermique interne à au moins une desdites chambres est conforme à l'une des revendications 1 à 6.
PCT/FR2015/053105 2014-11-20 2015-11-17 Échangeur compact pour le transport cryogénique en injection indirecte WO2016079418A1 (fr)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP15804170.7A EP3221654B1 (fr) 2014-11-20 2015-11-17 Véhicule pour le transport cryogénique en injection indirecte comportant un échangeur compact
CN201580071617.5A CN107107708A (zh) 2014-11-20 2015-11-17 用于间接注入低温运输的紧凑型交换器
CA2968474A CA2968474A1 (fr) 2014-11-20 2015-11-17 Echangeur compact pour le transport cryogenique en injection indirecte
US15/528,200 US10744856B2 (en) 2014-11-20 2015-11-17 Compact exchanger for indirect-injection cyrogenic transportation

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1461237A FR3028930B1 (fr) 2014-11-20 2014-11-20 Echangeur compact pour le transport cryogenique en injection indirecte
FR1461237 2014-11-20

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2016079418A1 true WO2016079418A1 (fr) 2016-05-26

Family

ID=52477866

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2015/053105 WO2016079418A1 (fr) 2014-11-20 2015-11-17 Échangeur compact pour le transport cryogénique en injection indirecte

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10744856B2 (fr)
EP (1) EP3221654B1 (fr)
CN (1) CN107107708A (fr)
CA (1) CA2968474A1 (fr)
FR (1) FR3028930B1 (fr)
WO (1) WO2016079418A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE1026655B1 (nl) * 2018-09-27 2020-04-28 Vos Technics Bvba Verdamper

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2992913B1 (fr) * 2012-07-03 2014-08-08 Air Liquide Procede et dispositif pour le transport refrigere utilisant une injection indirecte d'un liquide cryogenique et apportant une solution de maintien en temperature dans le cas des temperatures exterieures tres basses
CN110254340B (zh) * 2018-03-12 2022-10-25 原子能秘书部 用于运送冷藏货物的基于液氮的便携式冷藏系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20030029179A1 (en) * 2001-07-03 2003-02-13 Vander Woude David J. Cryogenic temperature control apparatus and method
JP2003075087A (ja) * 2001-08-31 2003-03-12 Mitsubishi Electric Corp 冷凍冷蔵庫
WO2003099487A1 (fr) * 2002-05-29 2003-12-04 Arçelik A.S. Procede pour produire un evaporateur
JP3890115B2 (ja) * 1997-05-07 2007-03-07 昭和電工株式会社 熱交換器及びその製造方法
WO2013006217A1 (fr) 2011-07-07 2013-01-10 Linde Aktiengesellschaft Échangeur de chaleur à tuyau de chaleur à cryogène

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1252272A (fr) * 1983-05-09 1989-04-11 Satoshi Tanno Fabrication d'echangeurs thermiques a tubulure ailetee
FR2783045B1 (fr) * 1998-09-04 2000-11-24 Valeo Climatisation Echangeur de chaleur multi-circuits, en particulier pour vehicule automobile
TWI261513B (en) * 2002-04-30 2006-09-11 Carrier Comm Refrigeration Inc Refrigerated merchandiser with foul-resistant condenser
CA2446025A1 (fr) * 2003-10-22 2005-04-22 Arneg Canada Inc. Mecanisme de refroidissement pour systemes frigorifiques
DE102006016557A1 (de) * 2006-04-07 2007-10-11 Air Liquide Deutschland Gmbh Kühlfahrzeug mit externem Kühlmodul und Kühlverfahren
US8671705B2 (en) * 2006-11-21 2014-03-18 Sanyo Electric Co., Ltd. Showcase
JP2011247482A (ja) 2010-05-27 2011-12-08 Panasonic Corp 冷凍装置および冷暖房装置
CN103486878B (zh) * 2013-09-30 2015-04-08 江苏华迈燃气设备销售有限公司 一种用于lng冷藏车的换热器及其制冷系统

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3890115B2 (ja) * 1997-05-07 2007-03-07 昭和電工株式会社 熱交換器及びその製造方法
US20030029179A1 (en) * 2001-07-03 2003-02-13 Vander Woude David J. Cryogenic temperature control apparatus and method
JP2003075087A (ja) * 2001-08-31 2003-03-12 Mitsubishi Electric Corp 冷凍冷蔵庫
WO2003099487A1 (fr) * 2002-05-29 2003-12-04 Arçelik A.S. Procede pour produire un evaporateur
WO2013006217A1 (fr) 2011-07-07 2013-01-10 Linde Aktiengesellschaft Échangeur de chaleur à tuyau de chaleur à cryogène

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE1026655B1 (nl) * 2018-09-27 2020-04-28 Vos Technics Bvba Verdamper

Also Published As

Publication number Publication date
EP3221654B1 (fr) 2022-04-20
US10744856B2 (en) 2020-08-18
FR3028930A1 (fr) 2016-05-27
EP3221654A1 (fr) 2017-09-27
FR3028930B1 (fr) 2016-12-02
US20180043754A1 (en) 2018-02-15
CA2968474A1 (fr) 2016-05-26
CN107107708A (zh) 2017-08-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2016079418A1 (fr) Échangeur compact pour le transport cryogénique en injection indirecte
EP1329344A1 (fr) Dispositif de gestion thermique, notamment pour véhicule automobile équipé d'une pile à combustible
WO2015150104A1 (fr) Système de stockage de chaleur par lit fluidisé
FR2943775A1 (fr) Echangeur de stockage pourvu d'un materiau stockeur et boucle de climatisation ou circuit de refroidissement comprenant un tel echangeur.
WO2019197759A1 (fr) Système de refroidissement d'au moins une batterie de véhicule automobile
WO2017012718A1 (fr) Chauffe-eau thermodynamique utilisant une quantité réduite de fluide frigorigène
FR2937115A1 (fr) Procede de regazeification du gaz naturel avec de l'air ambiant prealablement deshumidifie.
EP2739918B1 (fr) Installation et procédé d'optimisation de fonctionnement d'une installation de pompe à chaleur
WO2015162344A1 (fr) Moyens d' échange thermique liquide/gaz, notamment eau/air, et système de production d'eau à partir de l' humidité de l'air comprenant de tels moyens
EP0006412A1 (fr) Réfrigérant atmosphérique à échangeur sec
FR2778970A1 (fr) Procede et dispositif de degivrage par condensation et/ou sous-refroidissement de fluide frigorigene
WO2016156708A1 (fr) Echangeur thermique pour le transport cryogenique de produits thermosensibles
FR3074889A1 (fr) Systeme et procede de refroidissement d'un flux gazeux au moyen d'un evaporateur
WO2013004946A1 (fr) Procede et dispositif pour le transport refrigere utilisant une injection indirecte d'un liquide cryogenique et ameliorant la distribution du cryogene dans les echangeurs thermiques
FR3058206B1 (fr) Echangeur air/neige carbonique et procede de regulation d'un tel echangeur
WO2018002462A1 (fr) Batterie thermique à matériau à changement de phase
WO2015075335A1 (fr) Système frigorifique cryo-mecanique mettant en œuvre des échanges cryogene/frigorigene
WO2005025959A2 (fr) Procede de rafraichissement de voitures de metro ne rejetant pas de chaleur dans le souterrain et pouvant meme contribuer a refroidir les stations
FR2754594A1 (fr) Frigopompe
EP3459770B1 (fr) Transport cryogenique de produits thermosensibles valorisant le fuel operant le moteur du véhicule a l'aide d'un module eutectique de stockage du froid
FR2466728A1 (fr) Dispositif de deshumidification d'un fluide gazeux pour le sechage en cellule de materiaux ou produits
WO2023084162A1 (fr) Groupe cryogénique de réfrigération et procédé de réfrigération associé
FR3022991A1 (fr) Dispositif refroidisseur joule-thomson et appareil de photo-detection comprenant un tel dispositif
EP0885370A1 (fr) Chariots mobiles distributeurs de plateaux-repas chauds et froids
FR3107732A1 (fr) Systeme de regulation comportant une vanne, un regulateur, un actionneur et un systeme de refroidissement utilisant des tubes caloducs

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15804170

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015804170

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2968474

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15528200

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE