WO2015132923A1 - 超臨界流体によるガス化装置 - Google Patents

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泰孝 和田
晴仁 久保田
幸政 山村
一郎 内山
圭二 尾山
寿樹 山▲崎▼
幸彦 松村
良文 川井
琢史 野口
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中国電力株式会社
国立大学法人広島大学
中電プラント株式会社
株式会社東洋高圧
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    • Y02P20/54—Improvements relating to the production of bulk chemicals using solvents, e.g. supercritical solvents or ionic liquids

Definitions

  • the present invention relates to a gasification apparatus that heats and pressurizes a gasification raw material to obtain a supercritical fluid and decomposes the gasification raw material to obtain a fuel gas.
  • Patent Document 1 discloses that a biomass slurry containing a nonmetallic catalyst is hydrothermally treated under conditions of a temperature of 374 ° C. or higher and a pressure of 22.1 MPa or higher, and the generated gas is used to generate a power generator.
  • a biomass gasification power generation system that generates power and heats a slurry body using exhaust heat from a power generation device is described.
  • the treated fluid after the gasification treatment is heat-exchanged with the slurry body by a double tube heat exchanger.
  • the treated fluid changes from the supercritical state to the subcritical state, and changes from the gas-liquid mixed state to the gas-liquid two-phase flow.
  • gas fuel gas or the like
  • liquid are separated vertically by a volume ratio of about 2: 8, so the energy of the processed fluid has not been effectively utilized.
  • gas since gas has physical pressure energy and also has chemical energy, it can be used as a fuel, but it is used for heat exchange without gas-liquid separation. This caused a decrease in efficiency.
  • the treated fluid changes into a gas-liquid two-phase flow between the inner and outer tubes in the middle temperature part of the double-pipe heat exchanger. It was a site where generation was a problem.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to effectively utilize the energy of the processed fluid and to suppress the generation of tar.
  • the present invention is a gasification apparatus in which a gasification raw material is heated and pressurized to a supercritical state, and the gasification raw material is decomposed to obtain a fuel gas.
  • a heat exchanger that exchanges heat between the gasification raw material and the post-treatment fluid by introducing a supercritical fluid after treatment into the low-temperature side flow channel,
  • a gas-liquid separator that takes out the treated fluid that has become a subcritical state by heat exchange from the high-temperature side flow path and performs gas-liquid separation, and returns the separated liquid to the high-temperature side flow path, and the gas-liquid separator And a turbine powered by the fuel gas separated in (1).
  • the post-processed fluid in the subcritical state is taken out from the high temperature side flow path and separated into gas and liquid.
  • the fuel gas after gas-liquid separation is used as motive power of a turbine, the energy which fuel gas has can be used effectively.
  • the liquid after the gas-liquid separation is returned to the high-temperature side flow path, the heat exchange efficiency by the returned liquid can be increased.
  • the temperature of the raw slurry can be increased in a short time, the generation of tar can also be suppressed.
  • the turbine is rotated by injection of the fuel gas in a high pressure state.
  • the turbine since the turbine is rotated by the pressure energy of the fuel gas, the fuel gas after work can be used as the fuel. For this reason, the energy which fuel gas has can be utilized still more effectively.
  • the fuel gas after rotating the turbine is used for heating the gasification raw material.
  • the energy of the fuel gas can be used more effectively.
  • the fuel gas after the turbine is rotated is burned and used for rotating the turbine.
  • the fuel gas after rotating the turbine by physical pressure energy is combusted and the turbine is rotated. Therefore, the chemical energy of the fuel gas can also be used to efficiently generate power.
  • the exhaust gas obtained by combustion of the fuel gas and used for rotating the turbine for heating the gasification raw material.
  • the gasification raw material is heated with the high-temperature exhaust gas after being used for rotating the turbine, energy can be used more effectively.
  • the energy of the processed fluid is effectively utilized. And the generation of tar can be suppressed.
  • (A) is a figure explaining the structure of a gas-liquid separator. It is a figure explaining the state before and behind gas-liquid separation in a double tube type heat exchanger. It is a figure explaining the structure of the modification in a supercritical gasifier.
  • the illustrated supercritical gasifier includes a raw material adjustment unit 10, a raw material supply unit 20, a heat exchange unit 30, a gasification processing unit 40, a fuel gas recovery unit 50, and a power generation unit 60.
  • the raw material slurry adjusted by the raw material adjusting unit 10 is sent by the raw material supply unit 20 to the low temperature side flow path 31a of the heat exchanger 31 included in the heat exchange unit 30 at a high pressure. And the raw material slurry heated by the heat exchange part 30 is further heated by the gasification process part 40, and is made into a supercritical state. Thereby, the organic substance contained in the raw material slurry is decomposed, and fuel gas such as methane, ethane, and ethylene is generated.
  • the post-processed fluid in the supercritical state is introduced into the high temperature side channel 31b of the heat exchanger 31 and heat exchanged with the raw slurry.
  • the treated fluid becomes a subcritical state and changes to a gas-liquid two-phase flow. Therefore, the post-processed fluid in the subcritical state is taken out from the heat exchanger 31 in the middle of the high temperature side flow path 31b, and gas-liquid separation is performed by the fuel gas recovery unit 50. And the liquid after gas-liquid separation is returned to the high temperature side flow path 31b of the heat exchanger 31, and is used for heat exchange with a raw material slurry.
  • the gas (fuel gas) after gas-liquid separation is recovered by the fuel gas recovery unit 50 and used as power for the power generation unit 60.
  • the raw material adjustment unit 10 is a part that adjusts the raw material slurry from the gasification raw material and the like, and includes an adjustment tank 11 and a crusher 12.
  • the adjustment tank 11 is a container for preparing a suspension by mixing gasification raw materials, activated carbon, water, and the like, and is provided with a stirring blade (not shown).
  • gasification raw material for example, shochu residue, egg-collected chicken manure, and sludge can be used.
  • Activated carbon functions as a nonmetallic catalyst, and porous particles having an average particle diameter of 200 ⁇ m or less can be used.
  • the crusher 12 is a device for crushing the solid content (mainly gasification raw material) contained in the suspension mixed in the adjustment tank 11 to obtain a uniform size. In this embodiment, crushing is performed so that the average particle size of the solid content is 500 ⁇ m or less. Due to crushing by the crusher 12, the suspension becomes a raw slurry.
  • the raw material supply unit 20 is a part that feeds the raw material slurry at a high pressure, and includes a supply pump 21 and a high pressure pump 22.
  • the supply pump 21 is a device for supplying the raw slurry sent from the crusher 12 toward the high-pressure pump 22.
  • the high-pressure pump 22 is a device for sending the raw slurry at high pressure.
  • the high-pressure pump 22 pressurizes the raw material slurry to about 25 MPa.
  • the heat exchange unit 30 heats the raw material slurry by causing heat exchange between the raw material slurry supplied from the raw material supply unit 20 and the processed fluid after being decomposed by the gasification processing unit 40. At the same time, it is a part that cools the processed fluid.
  • the heat exchanging unit 30 includes a heat exchanger 31, a decompression mechanism 32, and a cooler 33.
  • the heat exchanger 31 is a device that exchanges heat between the raw slurry and the processed fluid, and a double tube type is used.
  • the inner channel is used as the low temperature side channel 31a through which the raw material slurry flows, and the outer channel is used as the high temperature side channel 31b through which the processed fluid flows.
  • the introduction temperature of the treated fluid is about 600 ° C.
  • the discharge temperature is about 120 ° C.
  • the introduction temperature of the raw slurry is normal temperature and the discharge temperature is about 450 ° C.
  • the heat exchanger 31 will be described later.
  • the decompression mechanism 32 is a device that decompresses the processed fluid discharged from the heat exchanger 31, and the cooler 33 is a device that cools the treated fluid discharged from the decompression mechanism 32.
  • the treated fluid a mixture of waste water, activated carbon, and ash
  • the gasification processing unit 40 is a part that heats and pressurizes the raw material slurry heated by the heat exchanger 31 to a supercritical state, and decomposes organic substances contained in the raw material slurry.
  • the preheater 41 and the gasification reactor 42 are connected to each other. Have.
  • the preheater 41 is a device for preheating the raw material slurry discharged from the heat exchanger 31, and in this embodiment, the raw material slurry introduced at about 450 ° C. is heated to about 600 ° C.
  • the gasification reactor 42 is an apparatus for decomposing organic substances contained in the raw material slurry while maintaining the raw material slurry in a supercritical state. In this embodiment, the temperature is set to 600 ° C. and the pressure is set to 25 MPa, and the raw material slurry is decomposed for 1 to 2 minutes.
  • the fuel gas recovery unit 50 is a part that recovers fuel gas from the processed fluid, and includes a gas-liquid separator 51, a flow rate adjusting mechanism 52, and a gas tank 53.
  • the gas-liquid separator 51 is a portion that separates the subcritical processed fluid taken out from the middle of the high-temperature channel 31b of the heat exchanger 31 into gas (fuel gas) and liquid (drainage, activated carbon, ash). It is. Then, the separated liquid is returned to the middle of the high temperature side channel 31 b, and the separated gas is supplied to the flow rate adjusting mechanism 52.
  • the gas-liquid separator 51 will be described later.
  • the flow rate adjusting mechanism 52 is a mechanism for adjusting the flow rate of the gas separated by the gas-liquid separator 51
  • the gas tank 53 is a container for storing fuel gas after working in the power generation unit 60.
  • the fuel gas stored in the gas tank 53 is supplied as part of the fuel of the preheater 41 and the gasification reactor 42 included in the gasification processing unit 40.
  • the power generation unit 60 is a part that generates power using the fuel gas recovered from the processed fluid as power, and includes a turbine 61 and a generator 62.
  • the turbine 61 is a device that rotates using the fuel gas separated by the gas-liquid separator 51 as power.
  • the turbine 61 of this embodiment rotates when the flow control device injects fuel gas in a high pressure state.
  • the generator 62 is a device that generates power as the turbine 61 rotates.
  • the heat exchanger 31 is divided into a high temperature side portion 31H and a low temperature side portion 31L.
  • a high-temperature and high-pressure state (600 ° C., 25 MPa in this embodiment) treated fluid is introduced into the high temperature side portion 31H, and heat exchange is performed with the raw material slurry discharged from the low temperature side portion 31L.
  • normal temperature raw material slurry pressurized by the high-pressure pump 22 is introduced into the low temperature side portion 31L, and heat exchange is performed with the processed fluid (liquid portion) after gas-liquid separation.
  • the post-processed fluid heat-exchanged in the high temperature side portion 31H is lowered to a subcritical state while maintaining a high pressure.
  • the temperature drops to about 300 ° C. while maintaining a pressure of 25 MPa.
  • the treated fluid becomes a subcritical state and changes to a gas-liquid two-phase flow. Therefore, as described above, the post-processed fluid in the subcritical state is taken out from the high temperature side channel 31b of the heat exchanger 31 and separated into gas and liquid by the gas / liquid separator 51.
  • FIG. 2A is a longitudinal sectional view of the gas-liquid separator 51.
  • the illustrated gas-liquid separator 51 is an airtight container in which an upper end portion 51a and a lower end portion 51b are hemispherical, and an intermediate portion 51c is cylindrical.
  • a fluid introduction part 51d and a liquid discharge part 51e are provided on the side surface of the intermediate part 51c.
  • the upper end 51a is provided with a gas discharge part 51f
  • the lower end 51b is provided with a drain 51g.
  • the fluid introduction part 51 d is a tubular member that communicates the inside and outside of the gas-liquid separator 51.
  • the outer end of the fluid introduction part 51d is connected to a high temperature side flow path 31b provided in the high temperature side part 31H through a pipe 31c (see FIG. 1).
  • the liquid discharge part 51 e is also a tubular member that communicates the inside and outside of the gas-liquid separator 51.
  • the outer end part of the liquid discharge part 51e is connected to the high temperature side flow path 31b with which the low temperature side part 31L is provided through the piping 31d (refer FIG. 1).
  • the gas discharge part 51f is configured by a pipe whose base end communicates with the internal space of the gas-liquid separator 51, and an open / close valve 51h is provided at the tip thereof. This gas discharge part 51f is connected to the flow control mechanism 52 through piping.
  • the drain 51g is also configured by a pipe whose base end communicates with the internal space of the gas-liquid separator 51, and a drain valve 51i is provided at the tip.
  • the treated fluid in this internal space is separated into a liquid part (activated carbon, water, ash) and a gas part (fuel gas).
  • a gas part raises and becomes fuel gas and flows in into the gas discharge part 51f from the upper end part 51a.
  • the fuel gas is supplied to the flow rate adjusting mechanism 52.
  • the gas-liquid separator 51 does not adjust the pressure. For this reason, the flow rate adjusting mechanism 52 is supplied with fuel gas having a high pressure of about 25 MPa.
  • the flow rate adjustment mechanism 52 rotates the turbine 61 without burning the fuel gas by blowing high-pressure fuel gas onto the turbine 61 while adjusting the flow rate. Since the generator 62 generates electricity by the rotation of the turbine 61, the energy of the pressure of the fuel gas can be converted into electric power.
  • the fuel gas after work is stored in the gas tank 53.
  • the separated liquid part fills the internal space of the gas-liquid separator 51 from below and is discharged from the liquid discharge part 51e.
  • activated carbon and ash are contained in a liquid part, since activated carbon and ash have high specific gravity compared with water, they settle and accumulate in the lower end part 51b of internal space. For this reason, activated carbon and ash can be reduced regarding the liquid part discharged
  • activated carbon and ash stored in the gas-liquid separator 51 can be recovered by opening the drain valve 51i.
  • the end of the liquid discharge part 51e may be connected to the bottom of the lower end part 51b so that activated carbon and ash are not recovered.
  • the liquid portion from which the fuel gas, activated carbon, and ash are removed is discharged from the liquid discharge portion 51e.
  • the liquid portion from which the fuel gas, activated carbon, and ash are removed is referred to as a post-processed fluid discharged from the gas-liquid separator 51.
  • This post-treatment fluid is used for heating the raw slurry in the low temperature side portion 31L of the heat exchanger 31.
  • the post-processed fluid in the subcritical state is the high temperature side channel 31b (outer channel) provided in the high temperature side portion 31H of the heat exchanger 31. It is taken out from the gas and separated into gas and liquid. Since the high-pressure fuel gas that has been gas-liquid separated is used as power for the turbine 61, the pressure energy of the fuel gas can be used effectively. Furthermore, the fuel gas after work can be effectively used as fuel for the gasification processing unit 40.
  • the post-process fluid after gas-liquid separation is returned to the high temperature side channel 31b (outer channel) included in the low temperature side portion 31L, the heat exchange efficiency between the returned post-process fluid and the raw material slurry is increased. Can be increased. Furthermore, since tar can be removed in the course of gas-liquid separation, clogging of the heat exchanger 31 due to tar can be suppressed.
  • the configuration of the power generation unit 60 is different from the above-described embodiment.
  • the raw material adjustment part 10 the raw material supply part 20, the heat exchange part 30, and the gasification process part 40, since it is the same as the above-mentioned embodiment, description is abbreviate
  • the power generation unit 60 includes a turbine 61, a generator 62, a gas-liquid separator 63, a flow rate adjustment mechanism 64, and a combustor 65.
  • the gas-liquid separator 63 and the flow rate adjusting mechanism 64 have the same configuration as the gas-liquid separator 51 and the flow rate adjusting mechanism 52 in the above-described embodiment.
  • the fuel gas after rotating the turbine 61 with pressure is combusted by the combustor 65 and reused as power for the turbine 61.
  • the chemical energy which fuel gas has can also be utilized, the turbine 61 can be rotated, and electric power generation can be performed efficiently.
  • the gasification raw material after the heat exchange in the heat exchange unit 30 is configured to be heated by the combustion of the fuel gas, but before the heat exchange in the heat exchange unit 30
  • the gasification raw material may be heated by combustion of fuel gas.
  • the exhaust gas is emitted.
  • the exhaust gas may be used as a heating source for the gasification raw material. Since the exhaust gas also has thermal energy, the energy of the fuel gas can be used more effectively.

Abstract

【課題】ガス化原料を加熱及び加圧して超臨界状態の流体とし、ガス化原料を分解処理して燃料ガスを得るガス化装置において、処理後流体が有するエネルギーを有効活用しつつ、タールの生成を抑制する。 【解決手段】ガス化原料を加熱及び加圧して超臨界状態とし、ガス化原料を分解処理して燃料ガスを得るガス化装置であって、ガス化原料を低温側流路３１ａに導入し、超臨界状態の処理後流体を高温側流路３１ｂに導入することで、ガス化原料と処理後流体との間で熱交換を行わせる熱交換器３１と、熱交換によって亜臨界状態となった処理後流体を高温側流路３１ｂから取り出して気液分離し、分離された液体を高温側流路に戻す気液分離器５１と、気液分離器で分離された燃料ガスを動力とするタービン６１とを有する。

Description

超臨界流体によるガス化装置
　本発明は、ガス化原料を加熱及び加圧して超臨界状態の流体とし、ガス化原料を分解処理して燃料ガスを得るガス化装置に関する。
　超臨界状態でガス化原料を分解処理して燃料ガスを得るガス化装置が知られている。例えば、特許文献１には、非金属系触媒を含んだバイオマスのスラリー体を温度３７４℃以上、圧力２２．１ＭＰａ以上の条件下で水熱処理し、生成された生成ガスを利用して発電装置で発電し、発電装置からの排熱を利用してスラリー体を加熱するバイオマスガス化発電システムが記載されている。
特開２００８－２４６３４３号公報
　特許文献１のシステムにおいて、ガス化処理を行った後の処理後流体は、二重管式熱交換器でスラリー体と熱交換される。これにより、処理後流体は、超臨界状態から亜臨界状態になり、気液混合状態から気液二相流へと変化する。
　この気液二相流は、気体（燃料ガス等）と液体とが２：８程度の体積比で上下に分離することから、処理後流体が有するエネルギーが有効に活用されていなかった。例えば、気体は、物理的な圧力エネルギーを有しており、かつ，化学的なエネルギーも持つため燃料として使用できるにもかかわらず、気液分離せず熱交換に使用されることから、熱交換効率の低下を生じさせていた。また、処理後流体は、二重管式熱交換器の中温部の内管と外管の間で気液二相流へと変化するが、この中温部から高温部の内管は、タールの生成が問題となる部位であった。
　本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、処理後流体が有するエネルギーを有効活用すること、及び、タールの生成を抑制することにある。
　前述の目的を達成するため、本発明は、ガス化原料を加熱及び加圧して超臨界状態とし、前記ガス化原料を分解処理して燃料ガスを得るガス化装置であって、前記ガス化原料を低温側流路に導入し、超臨界状態の処理後流体を高温側流路に導入することで、前記ガス化原料と前記処理後流体との間で熱交換を行わせる熱交換器と、熱交換によって亜臨界状態となった前記処理後流体を前記高温側流路から取り出して気液分離し、分離された液体を前記高温側流路に戻す気液分離器と、前記気液分離器で分離された燃料ガスを動力とするタービンと、を有することを特徴とする。
　本発明によれば、亜臨界状態の処理後流体が、高温側流路から取り出されて気液分離される。そして、気液分離後の燃料ガスがタービンの動力として用いられるので、燃料ガスが持っているエネルギーを有効に活用できる。また、気液分離後の液体が高温側流路に戻されるので、戻された液体による熱交換効率を高めることができる。さらに、原料スラリーを短時間で温度上昇できるので、タールの生成も抑制できる。
　前述のガス化装置において、前記タービンは、高圧状態の前記燃料ガスの噴射によって回転することが好ましい。この構成では、燃料ガスが有する圧力エネルギーによってタービンを回転させているので、仕事をした後の燃料ガスを燃料として使用することができる。このため、燃料ガスが持っているエネルギーを一層有効に活用できる。
　前述のガス化装置において、前記タービンを回転させた後の前記燃料ガスを、前記ガス化原料の加熱に使用することが好ましい。この構成では、タービンを回転させた後の燃料ガスでガス化原料を加熱しているので、燃料ガスが持っているエネルギーを一層有効に活用できる。
　前述のガス化装置において、前記タービンを回転させた後の前記燃料ガスを燃焼させ、前記タービンの回転に使用することが好ましい。この構成では、物理的な圧力エネルギーによってタービンを回転させた後の燃料ガスを燃焼させ、タービンを回転させているので、燃料ガスの持つ化学的エネルギーも利用して効率よく発電することができる。
　なお、前述のガス化装置において、高圧状態の燃料ガスを燃焼させて、前記タービンを回転させることも好ましい。この構成では、タービンを回転させた後の高温の排気ガスでガス化原料を加熱しているので、エネルギーを一層有効に活用することができる。
　また、前述のガス化装置において、前記燃料ガスの燃焼によって得られ、前記タービンの回転に使用した後の排気ガスを、前記ガス化原料の加熱に使用することも好ましい。この構成では、タービンの回転に使用した後の高温の排気ガスでガス化原料を加熱しているので、エネルギーを一層有効に活用することができる。
　本発明によれば、ガス化原料を加熱及び加圧して超臨界状態の流体とし、ガス化原料を分解処理して燃料ガスを得るガス化装置において、処理後流体が有するエネルギーを有効活用すること、及び、タールの生成を抑制することができる。
超臨界ガス化装置の構成を説明する図である。 （ａ），（ｂ）は、気液分離器の構成を説明する図である。 二重管式熱交換器における気液分離前後の状態を説明する図である。 超臨界ガス化装置における変形例の構成を説明する図である。
　以下、本発明の実施形態について説明する。
　まず、図１を参照し、超臨界ガス化装置の全体構成を説明する。例示した超臨界ガス化装置は、原料調整部１０、原料供給部２０、熱交換部３０、ガス化処理部４０、燃料ガス回収部５０、及び、発電部６０を有している。
　この超臨界ガス化装置では、原料調整部１０で調整された原料スラリーを、原料供給部２０によって熱交換部３０が有する熱交換器３１の低温側流路３１ａへ高圧で送出する。そして、熱交換部３０で加熱された原料スラリーを、ガス化処理部４０でさらに加熱して超臨界状態にする。これにより、原料スラリーに含まれる有機物が分解処理され、メタン、エタン、エチレン等の燃料ガスが生成される。
　超臨界状態の処理後流体は、熱交換器３１の高温側流路３１ｂに導入され、原料スラリーとの間で熱交換される。この熱交換によって処理後流体が亜臨界状態になり、気液二相流へと変化する。そこで、高温側流路３１ｂの途中で、亜臨界状態の処理後流体を熱交換器３１から取り出し、燃料ガス回収部５０で気液分離する。そして、気液分離後の液体を熱交換器３１の高温側流路３１ｂに戻し、原料スラリーとの熱交換に使用する。一方、気液分離後の気体（燃料ガス）については、燃料ガス回収部５０で回収するとともに、発電部６０の動力として用いる。
　以下、超臨界ガス化装置の各部について説明する。
　原料調整部１０は、ガス化原料等から原料スラリーを調整する部分であり、調整タンク１１と破砕機１２とを有している。
　調整タンク１１は、ガス化原料、活性炭、水などを混合して懸濁液を作製する容器であり、図示しない攪拌翼が設けられている。ガス化原料としては、例えば、焼酎残渣、採卵鶏糞、汚泥を用いることができる。活性炭は、非金属系触媒として機能するものであり、平均粒径２００μｍ以下の多孔質の粒子を用いることができる。
　破砕機１２は、調整タンク１１で混合された懸濁液に含まれる固形分（主にガス化原料）を破砕し、均一な大きさにするための装置である。本実施形態では、固形分の平均粒径が５００μｍ以下になるように破砕を行っている。破砕機１２による破砕により、懸濁液は原料スラリーになる。
　原料供給部２０は、原料スラリーを高圧で送出する部分であり、供給ポンプ２１と高圧ポンプ２２とを有している。供給ポンプ２１は、破砕機１２から送出された原料スラリーを、高圧ポンプ２２に向けて供給するための装置である。高圧ポンプ２２は、原料スラリーを高圧で送出するための装置である。この高圧ポンプ２２により、原料スラリーは２５ＭＰａ程度まで加圧される。
　熱交換部３０は、原料供給部２０から供給された原料スラリーと、ガス化処理部４０で分解処理された後の処理後流体との間で熱交換を行わせることで、原料スラリーを加熱するとともに処理後流体を冷却する部分である。この熱交換部３０は、熱交換器３１と、減圧機構３２と、クーラー３３とを有している。
　熱交換器３１は、原料スラリーと処理後流体との間で熱交換を行わせる装置であり、二重管式のものが用いられている。そして、内側流路を原料スラリーが流れる低温側流路３１ａとして用い、外側流路を処理後流体が流れる高温側流路３１ｂとして用いている。本実施形態において、処理後流体の導入温度は６００℃程度とされ、排出温度が１２０℃程度とされている。一方、原料スラリーの導入温度は常温とされ、排出温度が約４５０℃とされている。なお、熱交換器３１については後で説明する。
　減圧機構３２は、熱交換器３１から排出された処理後流体を減圧する装置であり、クーラー３３は、減圧機構３２から排出された処理後流体を冷却する装置である。これらの減圧機構３２とクーラー３３により、クーラー３３から排出される処理後流体（排水、活性炭、及び灰分の混合物）は、常圧常温程度まで減圧及び冷却される。
　ガス化処理部４０は、熱交換器３１で加熱された原料スラリーを超臨界状態まで加熱及び加圧し、原料スラリーに含まれる有機物を分解する部分であり、予熱器４１とガス化反応器４２を有している。予熱器４１は、熱交換器３１から排出された原料スラリーを予熱する装置であり、本実施形態では約４５０℃で導入された原料スラリーを約６００℃まで加熱している。ガス化反応器４２は、原料スラリーを超臨界状態に維持して原料スラリーに含まれる有機物を分解する装置である。本実施形態では温度を６００℃、圧力を２５ＭＰａに定め、１～２分間に亘って原料スラリーの分解処理を行っている。
　燃料ガス回収部５０は、処理後流体から燃料ガスを回収する部分であり、気液分離器５１、流量調節機構５２、及び、ガスタンク５３を有している。気液分離器５１は、熱交換器３１の高温側流路３１ｂの途中から取り出された亜臨界状態の処理後流体を気体（燃料ガス）と液体（排水、活性炭、灰分）とに分離する部分である。そして、分離後の液体は高温側流路３１ｂの途中に戻され、分離後の気体は流量調節機構５２に供給される。なお、気液分離器５１については後で説明する。
　流量調節機構５２は、気液分離器５１で分離された気体の送出流量を調整する機構であり、ガスタンク５３は、発電部６０で仕事をした後の燃料ガスを貯留する容器である。そして、ガスタンク５３に貯留された燃料ガスは、ガス化処理部４０が有する予熱器４１及びガス化反応器４２の燃料の一部として供給される。
　発電部６０は、処理後流体から回収された燃料ガスを動力として発電を行う部分であり、タービン６１と発電機６２とを有している。タービン６１は、気液分離器５１で分離された燃料ガスを動力として回転する装置である。本実施形態のタービン６１は、流量調整装置が高圧状態の燃料ガスを噴射することで回転する。発電機６２は、タービン６１の回転に伴って発電を行う装置である。
　次に、熱交換器３１や気液分離器５１による、処理後流体からの燃料ガスの取り出しについて説明する。
　熱交換器３１は、高温側部分３１Ｈと低温側部分３１Ｌとに分かれて構成されている。高温側部分３１Ｈには、高温高圧状態（本実施形態では６００℃，２５ＭＰａ）の処理後流体が導入され、低温側部分３１Ｌから排出された原料スラリーと熱交換を行わせる。一方、低温側部分３１Ｌには、高圧ポンプ２２で加圧された常温の原料スラリーが導入され、気液分離後の処理後流体（液体部分）と熱交換を行わせる。
　高温側部分３１Ｈで熱交換された処理後流体は、高い圧力を維持したまま温度が下がって亜臨界状態となる。例えば、２５ＭＰａの圧力を維持したまま温度が３００℃程度まで下がる。温度が下がることで、処理後流体は亜臨界状態になって気液二相流へと変化する。そこで、前述したように、亜臨界状態の処理後流体を熱交換器３１の高温側流路３１ｂから取り出し、気液分離器５１で気液分離する。
　図２（ａ）は、気液分離器５１の縦断面図である。例示した気液分離器５１は、上端部５１ａと下端部５１ｂがそれぞれ半球状であり、中間部５１ｃが円筒状をした密閉容器である。中間部５１ｃの側面には、流体導入部５１ｄと液体排出部５１ｅが設けられている。また、上端部５１ａには気体排出部５１ｆが設けられ、下端部５１ｂにはドレン５１ｇが設けられている。
　流体導入部５１ｄは、気液分離器５１の内外を連通する管状部材である。流体導入部５１ｄの外側端部は、配管３１ｃ（図１参照）を通じて、高温側部分３１Ｈが備える高温側流路３１ｂに接続されている。液体排出部５１ｅもまた、気液分離器５１の内外を連通する管状部材である。液体排出部５１ｅの外側端部は、配管３１ｄ（図１参照）を通じて、低温側部分３１Ｌが備える高温側流路３１ｂに接続されている。
　気体排出部５１ｆは、基端が気液分離器５１の内部空間に連通された配管によって構成されており、その先端には開閉バルブ５１ｈが設けられている。この気体排出部５１ｆは、配管を通じて流量調節機構５２に連通されている。ドレン５１ｇもまた基端が気液分離器５１の内部空間に連通された配管によって構成されており、その先端部にはドレンバルブ５１ｉが設けられている。
　この気液分離器５１において、高温側部分３１Ｈから排出された処理後流体（気液二相流）は、気液分離器５１の内部空間に流入される。この内部空間で処理後流体は、液体部分（活性炭、水、灰分）と気体部分（燃料ガス）とに分離される。そして、気体部分は上昇し、燃料ガスとなって上端部５１ａから気体排出部５１ｆへ流入する。その後、燃料ガスは流量調節機構５２へ供給される。なお、気液分離器５１では圧力の調整を行っていない。このため、流量調節機構５２には、２５ＭＰａ程度の高圧とされた燃料ガスが供給される。
　流量調節機構５２は、高圧の燃料ガスを、流量を調節しつつタービン６１に吹き付けることで、燃料ガスを燃焼させることなくタービン６１を回転させる。タービン６１の回転によって発電機６２が発電を行うので、燃料ガスが持っている圧力のエネルギーを電力に変換できる。そして、仕事をした後の燃料ガスは、ガスタンク５３に貯留される。
　一方、分離後の液体部分は、気液分離器５１の内部空間を下側から満たし、液体排出部５１ｅから排出される。なお、液体部分には活性炭や灰分が含まれるが、活性炭や灰分は水に比べて比重が高いことから沈殿し、内部空間の下端部５１ｂに溜まる。このため、液体排出部５１ｅから排出される液体部分に関し、活性炭や灰分を低減させることができる。また、ドレンバルブ５１ｉを開放することで、気液分離器５１に貯留された活性炭や灰分を回収することができる。また、気液分離器５１に関し、図２（ｂ）のように下端部５１ｂの底部に液体排出部５１ｅの端部を接続し、活性炭や灰分を回収しない構成としてもよい。
　このように、液体排出部５１ｅからは、燃料ガスや活性炭や灰分が除去された液体部分が排出される。便宜上、以下の説明では、燃料ガスやや活性炭や灰分が除去された液体部分のことを、気液分離器５１から排出された処理後流体ということにする。この処理後流体は、熱交換器３１の低温側部分３１Ｌで原料スラリーの加熱に使用される。
　ここで、図３（ａ）に示すように、熱交換器３１の高温側部分３１Ｈにおいて、亜臨界状態の処理後流体は、気体が高温側流路３１ｂの上部に集まっており、原料スラリーとの間で熱交換効率が損なわれていた。一方、気液分離器５１から排出された処理後流体は、気体が除去されている。このため、図３（ｂ）に示すように、この処理後流体は高温側流路３１ｂの全体を満たし、低温側流路３１ａを流れる原料スラリーとの間で高い熱交換効率が得られる。これにより、熱交換器３１の低温側部分３１Ｌにおいて、原料スラリーを効率よく加熱できる。
　以上の説明から明らかなように、本実施形態の超臨界ガス化装置では、亜臨界状態の処理後流体が、熱交換器３１の高温側部分３１Ｈが備える高温側流路３１ｂ（外側流路）から取り出されて気液分離される。そして、気液分離された高圧の燃料ガスがタービン６１の動力として用いられるので、燃料ガスが持っている圧力エネルギーを有効に活用できる。さらに、仕事をした後の燃料ガスをガス化処理部４０の燃料として有効に活用できる。
　また、気液分離後の処理後流体が、低温側部分３１Ｌが備える高温側流路３１ｂ（外側流路）に戻されるので、戻された処理後流体と原料スラリーとの間の熱交換効率を高めることができる。さらに、気液分離の過程でタールを除去できるので、タールによる熱交換器３１の目詰まりも抑制できる。
　次に、図４を参照し、超臨界ガス化装置の変形例を説明する。この変形例では、発電部６０の構成が前述の実施形態と異なっている。なお、原料調整部１０、原料供給部２０、熱交換部３０、及び、ガス化処理部４０の構成については、前述の実施形態と同じであるため、説明は省略する。
　図４の変形例では、タービン６１を回転させた後の燃料ガスを燃焼させ、タービン６１の回転に使用している。すなわち、発電部６０は、タービン６１、発電機６２、気液分離器６３、流量調節機構６４、及び、燃焼機６５を有している。なお、気液分離器６３及び流量調節機構６４は、前述の実施形態における気液分離器５１及び流量調節機構５２と同じ構成である。
　この変形例では、圧力でタービン６１を回転させた後の燃料ガスを燃焼機６５で燃焼させ、タービン６１の動力として再利用している。これにより、燃料ガスの持つ化学的エネルギーも利用してタービン６１を回転させることができ、効率良く発電をすることができる。
　以上の実施形態の説明は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明はその趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に本発明にはその等価物が含まれる。
　例えば、前述の第１実施形態では、熱交換部３０で熱交換された後のガス化原料を、燃料ガスの燃焼によって加熱するように構成したが、熱交換部３０で熱交換される前のガス化原料を燃料ガスの燃焼によって加熱してもよい。
　また、前述の各実施形態では排気ガスを放出するように構成したが、排気ガスをガス化原料の加熱源として使用してもよい。排気ガスも熱エネルギーを有していることから、燃料ガスが持っているエネルギーを一層有効に活用できる。
１０…原料調整部，１１…調整タンク，１２…破砕機，２０…原料供給部，２１…供給ポンプ，２２…高圧ポンプ，３０…熱交換部，３１…熱交換器，３１Ｈ…熱交換器の高温側部分，３１Ｌ…熱交換器の低温側部分，３１ａ…熱交換器の低温側流路，３１ｂ…熱交換器の高温側流路，３１ｃ…接続用の配管，３１ｄ…接続用の配管，３２…減圧機構，３３…クーラー，４０…ガス化処理部，４１…予熱器，４２…ガス化反応器，５０…燃料ガス回収部，５１…気液分離器，５１ａ…気液分離器の上端部，５１ｂ…気液分離器の下端部，５１ｃ…気液分離器の中間部，５１ｄ…流体導入部，５１ｅ…液体排出部，５１ｆ…気体排出部，５１ｇ…ドレン，５１ｈ…気体排出部の開閉バルブ，５１ｉ…ドレンバルブ，５２…流量調節機構，５３…ガスタンク，６０…発電部，６１…タービン，６２…発電機，６３…気液分離器，６４…流量調節機構，６５…燃焼機

Claims (6)

  1. 　ガス化原料を加熱及び加圧して超臨界状態とし、前記ガス化原料を分解処理して燃料ガスを得るガス化装置であって、
    　前記ガス化原料を低温側流路に導入し、超臨界状態の処理後流体を高温側流路に導入することで、前記ガス化原料と前記処理後流体との間で熱交換を行わせる熱交換器と、
    　熱交換によって亜臨界状態となった前記処理後流体を前記高温側流路から取り出して気液分離し、分離された液体を前記高温側流路に戻す気液分離器と、
    　前記気液分離器で分離された燃料ガスを動力とするタービンと、
    を有することを特徴とするガス化装置。
  2. 　前記タービンは、高圧状態の前記燃料ガスの噴射によって回転することを特徴とする請求項１に記載のガス化装置。
  3. 　前記タービンは、高圧状態の前記燃料ガスを燃焼させ、その噴射によって回転することを特徴とする請求項１に記載のガス化装置。
  4. 　前記タービンを回転させた後の前記燃料ガスを、前記ガス化原料の加熱に使用することを特徴とする請求項２に記載のガス化装置。
  5. 　前記タービンを回転させた後の前記燃料ガスを燃焼させ、前記タービンの回転に使用することを特徴とする請求項２に記載のガス化装置。
  6. 　前記燃料ガスの燃焼によって得られ、前記タービンの回転に使用した後の排気ガスを、前記ガス化原料の加熱に使用することを特徴とする請求項３，５に記載のガス化装置。
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