WO2015075948A1 - Zoom lens, optical instrument, and method for manufacturing zoom lens - Google Patents

Zoom lens, optical instrument, and method for manufacturing zoom lens Download PDF

Info

Publication number
WO2015075948A1
WO2015075948A1 PCT/JP2014/005886 JP2014005886W WO2015075948A1 WO 2015075948 A1 WO2015075948 A1 WO 2015075948A1 JP 2014005886 W JP2014005886 W JP 2014005886W WO 2015075948 A1 WO2015075948 A1 WO 2015075948A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
conditional expression
zoom
refractive power
state
Prior art date
Application number
PCT/JP2014/005886
Other languages
French (fr)
Japanese (ja)
Inventor
三郎 真杉
貴博 石川
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP2013243332A priority Critical patent/JP6347098B2/en
Priority to JP2013-243332 priority
Priority to JP2013243333A priority patent/JP6299178B2/en
Priority to JP2013-243333 priority
Priority to JP2013270350A priority patent/JP6269049B2/en
Priority to JP2013-270350 priority
Priority to JP2013-270351 priority
Priority to JP2013270351A priority patent/JP6354158B2/en
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
Publication of WO2015075948A1 publication Critical patent/WO2015075948A1/en

Links

Images

Classifications

    • GPHYSICS
    • G02OPTICS
    • G02BOPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS, OR APPARATUS
    • G02B15/00Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/145Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
    • G02B15/1451Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
    • G02B15/145121Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-+-+
    • GPHYSICS
    • G02OPTICS
    • G02BOPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS, OR APPARATUS
    • G02B27/00Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Abstract

A zoom lens has, in order from an object side along an optical axis, a first lens group (G1) having positive refractive power, a second lens group (G2) having negative refractive power, a third lens group (G3) having positive refractive power, a fourth lens group (G4) having negative refractive power, and a fifth lens group (G5) having positive refractive power. When magnification is changed, all of the lens groups move such that the space between each of the lens groups changes. The fifth lens group (G5) is constituted of one positive lens and one negative lens. The conditional equation 0.50 < TLt/ft < 0.75 (wherein TLt is a distance on the optical axis from the front-most surface of a zoom lens (ZL) at the telephoto end state to an image surface and ft is the focal distance of the zoom lens (ZL) at the telephoto end state) is satisfied.

Description

ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens

 本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens.

 従来から、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力の第1レンズ群と、負の屈折力の第2レンズ群と、正の屈折力の第3レンズ群と、負の屈折力の第4レンズ群と、正の屈折力の第5レンズ群とからなり、各レンズ群を移動させて変倍を行う、高変倍比のズームレンズが提案されている(例えば、特許文献1、2を参照)。 Conventionally, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A zoom lens having a high zoom ratio that includes a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power and performing zooming by moving each lens group has been proposed (for example, a patent) References 1 and 2).

特開2012-98699号公報JP 2012-98699 A 特開2011-75985号公報JP2011-75985A

 しかしながら、ズームレンズにおいては、更なる高変倍化が求められている。 However, zoom lenses are required to have a higher zoom ratio.

 また近年、ズームレンズにおいては、高変倍、かつ、より良い光学性能であることが求められている。 In recent years, zoom lenses are required to have high zoom ratio and better optical performance.

 また、ズームレンズにおいては、更なる高性能化が求められている。 Also, in zoom lenses, higher performance is demanded.

 本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、高い変倍比を備えたズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a manufacturing method of the zoom lens having a high zoom ratio.

 本発明はまた、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。 Another object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method having good optical performance while having a high zoom ratio.

 本発明また、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。 Another object of the present invention is to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method having excellent optical performance.

 第1の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有し、変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、前記第5レンズ群は、正レンズ1枚と、負レンズ1枚とから構成され、次の条件式を満足する。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis. A third lens group having power, a fourth lens group having negative refracting power, and a fifth lens group having positive refracting power so that the distance between the lens groups changes upon zooming. All the lens groups are moved, and the fifth lens group is composed of one positive lens and one negative lens, and satisfies the following conditional expression.

 0.50 < TLt/ft < 0.75
 但し、
 TLt:望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
 ft:望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
0.50 <TLt / ft <0.75
However,
TLt: distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state,
ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 10.0 < β2t/β2w < 25.0
 但し、
 β2w:広角端状態における前記第2レンズ群の倍率、
 β2t:望遠端状態における前記第2レンズ群の倍率。
10.0 <β2t / β2w <25.0
However,
β2w: magnification of the second lens group in the wide-angle end state;
β2t: magnification of the second lens group in the telephoto end state.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 0.25 < f1/ft < 0.50
 但し、
 f1:前記第1レンズ群の焦点距離。
0.25 <f1 / ft <0.50
However,
f1: Focal length of the first lens group.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 0.05 < f3/ft < 0.10
 但し:
 f3:前記第3レンズ群の焦点距離。
0.05 <f3 / ft <0.10
However:
f3: focal length of the third lens group.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 0.02 < (-f2)/ft < 0.05
 但し、
 f2:前記第2レンズ群の焦点距離。
0.02 <(− f2) / ft <0.05
However,
f2: focal length of the second lens group.

 第1の本発明に係るズームレンズは、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間に開口絞りを有し、変倍に際して、前記開口絞りが各レンズ群とは独立して移動することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention has an aperture stop between the second lens group and the third lens group, and the aperture stop moves independently of each lens group upon zooming. It is preferable.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 0.65 < β5t < 0.85
 但し、
 β5t:望遠端状態における前記第5レンズ群の倍率。
0.65 <β5t <0.85
However,
β5t: magnification of the fifth lens group in the telephoto end state.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 37.0 < νd1 < 42.0
 但し、
 νd1:前記第1レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のd線におけるアッベ数。
37.0 <νd1 <42.0
However,
νd1: Abbe number at the d-line of the glass material of the lens disposed closest to the object among the lenses constituting the first lens group.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 20.0 < νd2 < 25.0
 但し、
 νd2:前記第2レンズ群を構成する正レンズのうち、最も屈折力の強い正レンズの硝材のd線におけるアッベ数。
20.0 <νd2 <25.0
However,
νd2: Abbe number in d-line of the glass material of the positive lens having the strongest refractive power among the positive lenses constituting the second lens group.

 第1の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.

 35.0 < νd3 < 48.0
 νd3:前記第3レンズ群を構成する負レンズのうち、最も屈折力の強い負レンズの硝材のd線におけるアッベ数。
35.0 <νd3 <48.0
νd3: Abbe number in d-line of the glass material of the negative lens having the strongest refractive power among the negative lenses constituting the third lens group.

 第2の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足する。 A zoom lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis. A third lens group having power, a fourth lens group having negative refracting power, and a fifth lens group having positive refracting power, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, The distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the distance between the third lens group and the fourth lens group increases. The first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, the fifth lens group, the fifth lens group, and the fifth lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes. Each lens group moves along the optical axis, and the fifth lens group moves to the object side and then moves to the image side. Move, to satisfy the following condition.

 0.010 < (-f2)/ft < 0.038
 但し、
 f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
 ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
0.010 <(− f2) / ft <0.038
However,
f2: focal length of the second lens group,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

 第2の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第1の正レンズと、第2の正レンズと、第3の正レンズとからなり、次の条件式を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the second aspect of the present invention, the first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable that the following conditional expression is satisfied.

 30.0 < νd1a < 50.0
 244.8 < νd1b+νd1c+νd1d < 285.0
 但し、
 νd1a:前記負レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1b:前記第1の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1c:前記第2の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1d:前記第3の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数。
30.0 <νd1a <50.0
244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0
However,
νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens,
νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens,
νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens,
νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens.

 第2の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.050 < f3/ft < 0.075
 但し、
 f3:前記第3レンズ群の焦点距離。
0.050 <f3 / ft <0.075
However,
f3: focal length of the third lens group.

 第2の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.700 < Dm3/(fw×ft)1/2 < 0.795
 但し、
 Dm3:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第3レンズ群の光軸上の移動量、
 fw:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
0.700 <Dm3 / (fw × ft) 1/2 <0.795
However,
Dm3: the amount of movement of the third lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
fw: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

 第2の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.180 < Dm1/ft < 0.200
 但し、
 Dm1:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第1レンズ群の光軸上の移動量。
0.180 <Dm1 / ft <0.200
However,
Dm1: The amount of movement of the first lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

 第2の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.005 < D5/ft < 0.030
 但し、
 D5:前記第5レンズ群の光軸上の厚さ。
0.005 <D5 / ft <0.030
However,
D5: thickness on the optical axis of the fifth lens group.

 第2の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第3レンズ群は、少なくとも1枚の非球面レンズを有することが好ましい。 In the zoom lens according to the second aspect of the present invention, it is preferable that the third lens group has at least one aspheric lens.

 第3の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足する。 A zoom lens according to a third aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refracting power, a second lens group having a negative refracting power, and a positive refracting lens arranged in order from the object side along the optical axis. A third lens group having power, a fourth lens group having negative refracting power, and a fifth lens group having positive refracting power, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, The distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the distance between the third lens group and the fourth lens group increases. The first lens group, the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, the fifth lens group, the fifth lens group, and the fifth lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes. Each lens group moves along the optical axis, and the fifth lens group moves to the object side and then moves to the image side. Move, to satisfy the following condition.

 0.050 < f3/ft < 0.075
 但し、
 f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
 ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
0.050 <f3 / ft <0.075
However,
f3: focal length of the third lens group,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

 第3の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第1の正レンズと、第2の正レンズと、第3の正レンズとからなり、次の条件式を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to a third aspect of the present invention, the first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third lens arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable that the following conditional expression is satisfied.

 30.0 < νd1a < 50.0
 244.8 < νd1b+νd1c+νd1d < 285.0
 但し、
 νd1a:前記負レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1b:前記第1の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1c:前記第2の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1d:前記第3の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数。
30.0 <νd1a <50.0
244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0
However,
νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens,
νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens,
νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens,
νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens.

 第3の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the third aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.700 < Dm3/(fw×ft)1/2 < 0.795
 但し、
 Dm3:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第3レンズ群の光軸上の移動量、
 fw:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
0.700 <Dm3 / (fw × ft) 1/2 <0.795
However,
Dm3: the amount of movement of the third lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
fw: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

 第3の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the third aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.180 < Dm1/ft < 0.200
 但し、
 Dm1:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第1レンズ群の光軸上の移動量。
0.180 <Dm1 / ft <0.200
However,
Dm1: The amount of movement of the first lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

 第3の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the third aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.005 < D5/ft < 0.030
 但し、
 D5:前記第5レンズ群の光軸上の厚さ。
0.005 <D5 / ft <0.030
However,
D5: thickness on the optical axis of the fifth lens group.

 第3の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第3レンズ群は、少なくとも1枚の非球面レンズを有することが好ましい。 In the zoom lens according to the third aspect of the present invention, it is preferable that the third lens group has at least one aspheric lens.

 第4の本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有し、変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも4つのレンズ群が移動し、前記第3レンズ群及び前記第4レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、前記第5レンズ群は、2枚以下のレンズからなり、次の条件式を満足する。 A zoom lens according to a fourth aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis. A third lens group having power, a fourth lens group having negative refracting power, and a fifth lens group having positive refracting power so that the distance between the lens groups changes upon zooming. , At least four lens groups move, each of the third lens group and the fourth lens group includes a plastic lens, and the fifth lens group includes two or less lenses, and the following conditional expression is satisfied: Satisfied.

 0.6 < -fPL3/fPL4 < 1.5
 但し、
 fPL3:前記第3レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離、
 fPL4:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離。
0.6 <−fPL3 / fPL4 <1.5
However,
fPL3: synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group,
fPL4: synthetic focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group.

 第4の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 65.0 < νd31 < 100.0
 但し、
 νd31:前記第3レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のd線におけるアッベ数。
65.0 <νd31 <100.0
However,
νd31: Abbe number at the d-line of the glass material of the lens arranged closest to the object among the lenses constituting the third lens group.

 第4の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第4レンズ群は、1枚のプラスチック負レンズからなり、次の条件式を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention, it is preferable that the fourth lens group includes one plastic negative lens and satisfies the following conditional expression.

 -5.0 < (R42+R41)/(R42-R41) < -0.9
 但し、
 R41:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
 R42:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
−5.0 <(R42 + R41) / (R42−R41) <− 0.9
However,
R41: radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group,
R42: radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group.

 第4の本発明に係るズームレンズは、次の条件式を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.

 0.63 < β5t < 0.88
 但し、
 β5t:望遠端状態における前記第5レンズ群の倍率。
0.63 <β5t <0.88
However,
β5t: magnification of the fifth lens group in the telephoto end state.

 第4の本発明に係るズームレンズにおいて、前記第3レンズ群は、像側から順に並んだ、プラスチック正レンズと、プラスチック負レンズとを有し、次の条件式を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention, it is preferable that the third lens group includes a plastic positive lens and a plastic negative lens arranged in order from the image side, and satisfies the following conditional expression.

 -6.0 < (R32+R31)/(R32-R31) < -0.9
 但し、
 R31:前記第3レンズ群を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
 R32:前記第3レンズ群を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
−6.0 <(R32 + R31) / (R32−R31) <− 0.9
However,
R31: radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group,
R32: radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group.

 第1の本発明に係る光学機器は、上記第1の発明に係るズームレンズを搭載して構成される。同様に、第2の本発明に係る光学機器は、上記第2の発明に係るズームレンズを搭載して構成され、第3の本発明に係る光学機器は、上記第3の発明に係るズームレンズを搭載して構成され、第4の本発明に係る光学機器は、上記第4の発明に係るズームレンズを搭載して構成される。 An optical apparatus according to the first aspect of the present invention is configured by mounting the zoom lens according to the first aspect of the present invention. Similarly, an optical apparatus according to the second aspect of the present invention is configured by mounting the zoom lens according to the second aspect of the invention, and the optical apparatus according to the third aspect of the present invention is a zoom lens according to the third aspect of the invention. The optical apparatus according to the fourth aspect of the present invention is configured by mounting the zoom lens according to the fourth aspect of the present invention.

 第1の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、前記第5レンズ群は、正レンズ1枚と、負レンズ1枚とから構成され、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。 The zoom lens manufacturing method according to the first aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A zoom lens manufacturing method including a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, All the lens groups are moved so that the distance between the lens groups changes, and the fifth lens group is composed of one positive lens and one negative lens, and satisfies the following conditional expression: Each lens is arranged in the lens barrel.

 0.50 < TLt/ft < 0.75
 但し、
 TLt:望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
 ft:望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
0.50 <TLt / ft <0.75
However,
TLt: distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state,
ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state.

 第2の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。 A method for manufacturing a zoom lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A method for manufacturing a zoom lens having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, from a wide-angle end state Upon zooming to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group And the fourth lens group, and the first lens group, the second lens group, and the third lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes. , The fourth lens group, the fifth lens group move along the optical axis, 5 lens unit moves toward the image side after once moves toward the object side, so as to satisfy the following condition, placing each lens in the lens barrel.

 0.010 < (-f2)/ft < 0.038
 但し、
 f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
 ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
0.010 <(− f2) / ft <0.038
However,
f2: focal length of the second lens group,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

 第3の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。 A zoom lens manufacturing method according to a third aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A method for manufacturing a zoom lens having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, from a wide-angle end state Upon zooming to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group And the fourth lens group, and the first lens group, the second lens group, and the third lens group so that the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes. , The fourth lens group, the fifth lens group move along the optical axis, 5 lens unit moves toward the image side after once moves toward the object side, so as to satisfy the following condition, placing each lens in the lens barrel.

 0.050 < f3/ft < 0.075
 但し、
 f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
 ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
0.050 <f3 / ft <0.075
However,
f3: focal length of the third lens group,
ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.

 第4の本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも4つのレンズ群が移動し、前記第3レンズ群及び前記第4レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、前記第5レンズ群は、2枚以下のレンズからなり、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。 A zoom lens manufacturing method according to a fourth aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, A zoom lens manufacturing method including a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, At least four lens groups move so that the distance between the lens groups changes, each of the third lens group and the fourth lens group has a plastic lens, and the fifth lens group has two or less lenses. Each lens is arranged in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.

 0.6 < -fPL3/fPL4 < 1.5
 但し、
 fPL3:前記第3レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離、
 fPL4:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離。
0.6 <−fPL3 / fPL4 <1.5
However,
fPL3: synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group,
fPL4: synthetic focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group.

 いずれかの本発明によれば、高い変倍比を備えたズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 According to any one of the present inventions, it is possible to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method having a high zoom ratio.

 また、いずれかの本発明によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 In addition, according to any one of the present inventions, it is possible to provide a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens having high optical performance while having high zoom ratio.

 また、いずれかの本発明によれば、優れた光学性能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 In addition, according to any of the present invention, a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens having excellent optical performance can be provided.

第1実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 1st Example, and the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第1実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第2実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example, and the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第2実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第3実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens concerning 3rd Example, and the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第3実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. (a)は第1の実施形態に係るデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of the digital still camera according to the first embodiment, and (b) is a rear view of the digital still camera. 図7(a)中の矢印A-A´に沿った断面図である。FIG. 8 is a cross-sectional view taken along arrow AA ′ in FIG. 第1の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。3 is a flowchart illustrating a method for manufacturing the zoom lens according to the first embodiment. 第4実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens concerning 4th Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第4実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、(b)は中間焦点距離状態1における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and (b) illustrates the case where the shooting distance is at infinity in the intermediate focal length state 1; 第4実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は中間焦点距離状態2における撮影距離無限遠の場合、(b)は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where (a) shows the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2 and (b) shows the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state. 第5実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens concerning 5th Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第5実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、(b)は中間焦点距離状態1における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and FIG. 第5実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は中間焦点距離状態2における撮影距離無限遠の場合、(b)は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5, wherein (a) shows the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and (b) shows the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state. 第6実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens which concerns on 6th Example, and is a figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第6実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、(b)は中間焦点距離状態1における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 6. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and FIG. 第6実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は中間焦点距離状態2における撮影距離無限遠の場合、(b)は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 6. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and FIG. 第7実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens concerning 7th Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第7実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、(b)は中間焦点距離状態1における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 11A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 7. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and FIG. 第7実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は中間焦点距離状態2における撮影距離無限遠の場合、(b)は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 7. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2, and FIG. 第8実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens which concerns on 8th Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第8実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、(b)は中間焦点距離状態1における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 8. FIG. 10A illustrates a case where the shooting distance is infinite at the wide-angle end state, and FIG. 第8実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は中間焦点距離状態2における撮影距離無限遠の場合、(b)は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 8, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinite at the intermediate focal length state 2 and (b) illustrates the case where the shooting distance is at infinity in the telephoto end state. 第9実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens concerning 9th Example, and the figure which shows the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第9実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠の場合、(b)は中間焦点距離状態1における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 11A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 9, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinity at the wide-angle end state, and (b) illustrates the case where the shooting distance is infinity at the intermediate focal length state 1; 第9実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は中間焦点距離状態2における撮影距離無限遠の場合、(b)は望遠端状態における撮影距離無限遠の場合をそれぞれ示す。FIG. 14A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 9, where (a) illustrates the case where the shooting distance is infinity in the intermediate focal length state 2 and (b) illustrates the case where the shooting distance is infinity in the telephoto end state. (a)は第2の実施形態に係るデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of the digital still camera according to the second embodiment, and (b) is a rear view of the digital still camera. 図28(a)中の矢印A-A´に沿った断面図である。FIG. 29 is a cross-sectional view along the arrow AA ′ in FIG. 第2の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of the zoom lens which concerns on 2nd Embodiment. 第3の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。9 is a flowchart illustrating a method for manufacturing a zoom lens according to a third embodiment. 第10実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens concerning 10th Example, and the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第10実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 10, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第11実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens concerning 11th Example, and the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第11実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 11, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating aberrations at an imaging distance infinite in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第12実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までの各群の移動軌跡(矢印)を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens concerning 12th Example, and the movement locus | trajectory (arrow) of each group from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第12実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 14A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 12, where FIG. 10A is a diagram illustrating aberrations at an imaging distance infinite in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. (a)は第4の実施形態に係るデジタルスチルカメラの正面図であり、(b)はデジタルスチルカメラの背面図である。(A) is a front view of the digital still camera which concerns on 4th Embodiment, (b) is a rear view of a digital still camera. 図38(a)中の矢印A-A´に沿った断面図である。FIG. 39 is a cross-sectional view taken along arrow AA ′ in FIG. 第4の実施形態に係るズームレンズの製造方法を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the manufacturing method of the zoom lens which concerns on 4th Embodiment.

発明を実施するための形態(第1の実施形態)BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION First Embodiment

 以下、第1の実施形態について、図面を参照しながら説明する。第1の実施形態に係るズームレンズZLは、図1に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍(ズーミング)に際して、変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が光軸に沿って移動し、第5レンズ群G5は、正レンズ1枚と、負レンズ1枚とから構成される。 Hereinafter, the first embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power; During zooming from the end state to the telephoto end state, all the lens groups move along the optical axis so that the distance between the lens groups changes during zooming, and the fifth lens group G5 It consists of one positive lens and one negative lens.

 この構成とすることにより、ズームレンズZLの全体の大きさと、非点収差と色収差を維持したまま、更なる高変倍化が可能となる。 With this configuration, it is possible to further increase the zoom ratio while maintaining the overall size of the zoom lens ZL, astigmatism, and chromatic aberration.

 そして、上記構成のもと、第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(1)を満足する。 And under the above configuration, the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (1).

 0.50 < TLt/ft < 0.75 …(1)
 但し、
 TLt:望遠端状態におけるズームレンズZLの最前面から像面までの光軸上の距離、
 ft:望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離。
0.50 <TLt / ft <0.75 (1)
However,
TLt: distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens ZL to the image plane in the telephoto end state,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 条件式(1)は、望遠端状態におけるズームレンズZL全体の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズZLの最前面から像面までの光軸上の距離との比を規定している。条件式(1)の下限値を下回ると、倍率色収差、コマ収差、非点収差が悪化し、好ましくない。条件式(1)の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (1) defines the ratio between the focal length of the entire zoom lens ZL in the telephoto end state and the distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens ZL to the image plane in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, lateral chromatic aberration, coma aberration, and astigmatism deteriorate, which is not preferable. Exceeding the upper limit of conditional expression (1) is not preferable because coma and astigmatism deteriorate.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の下限値を0.53とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の上限値を0.72とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.53. In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.72.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(2)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (2).

 10.0 < β2t/β2w < 25.0 …(2)
 但し、
 β2w:広角端状態における第2レンズ群G2の倍率、
 β2t:望遠端状態における第2レンズ群G2の倍率。
10.0 <β2t / β2w <25.0 (2)
However,
β2w: magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state,
β2t: magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state.

 条件式(2)は、広角端状態における第2レンズ群G2の倍率と、望遠端状態における第2レンズ群G2の倍率を規定している。条件式(2)の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化し、好ましくない。また、条件式(2)の上限値を上回ると、コマ収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (2) defines the magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state and the magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, coma and astigmatism deteriorate, which is not preferable. Further, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, coma becomes worse, which is not preferable.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の下限値を11.0とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の上限値を20.0とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 11.0. In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 20.0.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(3)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (3).

 0.25 < f1/ft < 0.50…(3)
 但し、
 f1:第1レンズ群G1の焦点距離。
0.25 <f1 / ft <0.50 (3)
However,
f1: Focal length of the first lens group G1.

 条件式(3)は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第1レンズ群G1の焦点距離の比を規定している。条件式(3)の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差、倍率色収差が悪化し、好ましくない。条件式(3)の上限値を上回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the entire system in the telephoto end state and the focal length of the first lens group G1. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, coma, astigmatism, and lateral chromatic aberration are deteriorated, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, astigmatism deteriorates, which is not preferable.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の下限値を0.30とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(3)の上限値を0.42とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.30. In order to secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.42.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(4)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (4).

 0.05 < f3/ft < 0.10 …(4)
 但し:
 f3:第3レンズ群G3の焦点距離。
0.05 <f3 / ft <0.10 (4)
However:
f3: focal length of the third lens group G3.

 条件式(4)は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第3レンズ群G3の焦点距離の比を規定している。条件式(4)の下限値を下回ると、コマ収差が悪化するため、好ましくない。条件式(4)の上限値を上回ると、コマ収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the entire system in the telephoto end state and the focal length of the third lens group G3. If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, coma will deteriorate, which is not preferable. Exceeding the upper limit value of conditional expression (4) is not preferable because coma becomes worse.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(4)の下限値を0.06とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(4)の上限値を0.09とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.06. In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.09.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(5)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (5).

 0.02 < (-f2)/ft < 0.05…(5)
 但し、
 f2:第2レンズ群G2の焦点距離。
0.02 <(− f2) / ft <0.05 (5)
However,
f2: focal length of the second lens group G2.

 条件式(5)は、望遠端状態における全系の焦点距離と、第2レンズ群G2の焦点距離の比を規定している。条件式(5)の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。条件式(5)の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the entire system in the telephoto end state to the focal length of the second lens group G2. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, coma and astigmatism are deteriorated. Exceeding the upper limit of conditional expression (5) is not preferable because coma and astigmatism deteriorate.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の下限値を0.025とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(5)の上限値を0.045とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.025. In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.045.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に開口絞りSを有し、変倍に際して、開口絞りSが各レンズ群とは独立して光軸に沿って移動することが好ましい。 The zoom lens ZL according to the first embodiment has an aperture stop S between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the aperture stop S is independent of each lens group during zooming. It is preferable to move along the optical axis.

 この構成によれば、広角端状態におけるコマ収差を改善することができる。 This configuration can improve coma in the wide-angle end state.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(6)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (6).

 0.65 < β5t < 0.85 …(6)
 但し、
 β5t:望遠端状態における第5レンズ群G5の倍率。
0.65 <β5t <0.85 (6)
However,
β5t: magnification of the fifth lens group G5 in the telephoto end state.

 条件式(6)は、望遠端状態における第5レンズ群G5の倍率を規定している。条件式(6)の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。条件式(6)の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (6) defines the magnification of the fifth lens group G5 in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, coma and astigmatism deteriorate, which is not preferable. Exceeding the upper limit of conditional expression (6) is not preferable because coma and astigmatism deteriorate.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(6)の下限値を0.67とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(6)の上限値を0.80とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.67. In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.80.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(7)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (7).

 37.0 < νd1 < 42.0 …(7)
 但し、
 νd1:第1レンズ群G1を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズL11の硝材のd線におけるアッベ数。
37.0 <νd1 <42.0 (7)
However,
νd1: Abbe number of the glass material of the lens L11 arranged closest to the object side among the lenses constituting the first lens group G1 in the d-line.

 条件式(7)は、第1レンズ群G1の、最も物体側に配置されるレンズL11の硝材のアッベ数を規定している。条件式(7)の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差が悪化するため、好ましくない。条件式(7)の上限値を上回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (7) defines the Abbe number of the glass material of the lens L11 arranged closest to the object side in the first lens group G1. If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are deteriorated, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, astigmatism deteriorates, which is not preferable.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(7)の下限値を38.0とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(7)の上限値を41.0とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 38.0. In order to secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 41.0.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(8)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (8).

 20.0 < νd2 < 25.0 …(8)
 但し、
 νd2:第2レンズ群G2を構成する正レンズのうち、最も屈折力の強い正レンズの硝材のd線におけるアッベ数。
20.0 <νd2 <25.0 (8)
However,
νd2: Abbe number in d-line of the glass material of the positive lens having the strongest refractive power among the positive lenses constituting the second lens group G2.

 条件式(8)は、第2レンズ群G2中の、最も屈折力の強い正レンズの硝材のアッベ数を規定している。条件式(8)の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差が悪化するため、好ましくない。条件式(8)の上限値を上回ると、軸上色収差、倍率色収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (8) defines the Abbe number of the glass material of the positive lens having the strongest refractive power in the second lens group G2. If the lower limit value of conditional expression (8) is not reached, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are deteriorated, which is not preferable. Exceeding the upper limit of conditional expression (8) is not preferable because axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration deteriorate.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(8)の下限値を20.5とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(8)の上限値を24.5とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 20.5. In order to secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (8) to 24.5.

 第1の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(9)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (9).

 35.0 < νd3 < 48.0 …(9)
 νd3:第3レンズ群G3を構成する負レンズのうち、最も屈折力の強い負レンズの硝材のd線におけるアッベ数。
35.0 <νd3 <48.0 (9)
νd3: Abbe number in d-line of the glass material of the negative lens having the strongest refractive power among the negative lenses constituting the third lens group G3.

 条件式(9)は、第3レンズ群G3中の、最も屈折力の強い負レンズの硝材のアッベ数を規定している。条件式(9)の下限値を下回ると、軸上色収差が悪化するため、好ましくない。条件式(9)の上限値を上回ると、軸上色収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (9) defines the Abbe number of the glass material of the negative lens having the strongest refractive power in the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the longitudinal chromatic aberration is deteriorated, which is not preferable. Exceeding the upper limit value of conditional expression (9) is not preferable because axial chromatic aberration deteriorates.

 第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(9)の下限値を37.0とすることが好ましい。第1の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(9)の上限値を46.0とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 37.0. In order to secure the effect of the first embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (9) to 46.0.

 以上のような構成を備える第1の実施形態に係るズームレンズZLによれば、高い変倍比を備えたズームレンズを実現することができる。 According to the zoom lens ZL according to the first embodiment having the above-described configuration, a zoom lens having a high zoom ratio can be realized.

 図7及び図8に、上述のズームレンズZLを備える光学機器として、デジタルスチルカメラCAM(光学機器)の構成を示す。このデジタルスチルカメラCAMは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ(ズームレンズZL)の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズZLで被写体(物体)からの光が集光され、像面I(図1参照)に配置された撮像素子C(例えば、CCDやCMOS等)に結像される。撮像素子Cに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラCAMの背後に配置された液晶モニターMに表示される。撮影者は、液晶モニターMを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し下げて被写体像を撮像素子Cで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。 7 and 8 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the zoom lens ZL described above. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed. An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).

 カメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部EF、デジタルスチルカメラCAMの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンB2等が配置されている。ここでは、カメラCAMとズームレンズZLとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズZLを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。 The camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like. Here, a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated. However, as an optical device, a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.

 以上のような構成を備える第1の実施形態に係るカメラCAMによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズZLを搭載することにより、高い変倍比を備えたカメラを実現することができる。 According to the camera CAM according to the first embodiment having the above-described configuration, a camera having a high zoom ratio can be realized by mounting the above-described zoom lens ZL as a photographing lens.

 続いて、図9を参照しながら、上述のズームレンズZLの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5とが並ぶように、各レンズを配置する(ステップST10)。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、全てのレンズ群が光軸方向に移動するように、鏡筒内に各レンズを配置する(ステップST20)。また、第5レンズ群G5は、正レンズ1枚と、負レンズ1枚とから構成されるように、鏡筒内に各レンズを配置する(ステップST30)。そして、次の条件式(1)を満足するように、鏡筒内に各レンズを配置する(ステップST40)。 Subsequently, the manufacturing method of the zoom lens ZL described above will be outlined with reference to FIG. First, in the lens barrel, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. The lenses are arranged so that the third lens group G3, the fourth lens group G4 having a negative refractive power, and the fifth lens group G5 having a positive refractive power are aligned (step ST10). At this time, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups changes, and the lenses are arranged in the lens barrel so that all the lens groups move in the optical axis direction ( Step ST20). In the fifth lens group G5, each lens is arranged in the lens barrel so as to be composed of one positive lens and one negative lens (step ST30). Then, each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST40).

 0.50 < TLt/ft < 0.75 …(1)
 但し、
 TLt:望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
 ft:望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離。
0.50 <TLt / ft <0.75 (1)
However,
TLt: distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 ここで、第1の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図1に示すズームレンズZLでは、レンズ鏡筒内に、第1レンズ群G1として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14を配置している。第2レンズ群G2として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズを配置している。第3レンズ群G3として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL34とを配置している。第4レンズ群G4として、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42とを貼り合わせた接合レンズを配置している。第5レンズ群G5として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズを配置している。また、各レンズは、上記条件式(1)を満足するように、鏡筒内に配置されている(条件式(1)の対応値は0.625)。 Here, as an example of the lens arrangement in the first embodiment, in the zoom lens ZL shown in FIG. 1, the first lens group G1 is placed in the lens barrel in order from the object side along the optical axis. A cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the side and a biconvex positive lens L12, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side are disposed. is doing. As the second lens group G2, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave shape A cemented lens with the negative lens L24 is arranged. As the third lens group G3, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, and an image side A positive meniscus lens L34 having a convex surface is disposed. As the fourth lens group G4, a cemented lens in which a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis, is bonded. It is arranged. As the fifth lens group G5, a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed to the image side is disposed in this order from the object side along the optical axis. Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (1) (the corresponding value of the conditional expression (1) is 0.625).

 上記第1の実施形態のズームレンズZLの製造方法によれば、高い変倍比を備えたズームレンズを製造することができる。 According to the method for manufacturing the zoom lens ZL of the first embodiment, a zoom lens having a high zoom ratio can be manufactured.

第1の実施形態に係る実施例Examples according to the first embodiment

 これより第1の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表1~表3を示すが、これらは第1実施例~第3実施例における各諸元の表である。 Examples according to the first embodiment will now be described with reference to the drawings. Tables 1 to 3 are shown below. These are tables of specifications in the first to third examples.

 なお、第1実施例に係る図1に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。 Note that each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.

 各実施例では収差特性の算出対象として、d線(波長587.5620nm)、g線(波長435.8350nm)を選んでいる。 In each embodiment, d-line (wavelength 587.5620 nm) and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.

 表中の[レンズ諸元]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Rは各光学面の曲率半径、Dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの光軸上の距離である面間隔、ndは光学部材の材質のd線に対する屈折率、νdは光学部材の材質のd線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、(可変)は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、(絞りS)は開口絞りS、像面は像面Iをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.0000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径Rの欄には近軸曲率半径を示す。 In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, R is the radius of curvature of each optical surface, D is the next optical surface from each optical surface ( Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and νd is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member. The object plane is the object plane, (variable) is the variable plane spacing, the curvature radius “∞” is the plane or aperture, (aperture S) is the aperture stop S, and the image plane is the image plane I. The refractive index of air “1.0000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.

 表中の[全体諸元]において、fはレンズ全系の焦点距離、FNoはFナンバー、ωは半画角(最大入射角、単位:°)、Yは像高、Bfは光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離、Bf(空気換算)は光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表記したもの、TLは光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離、レンズ全長は光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にBf(空気換算)を加えたものを示す。 In [Overall specifications] in the table, f is the focal length of the entire lens system, FNo is the F number, ω is the half field angle (maximum incident angle, unit: °), Y is the image height, and Bf is on the optical axis. The distance from the last lens surface to the paraxial image plane, Bf (air equivalent) is the distance from the last lens surface to the paraxial image plane on the optical axis expressed in terms of air, and TL is the optical axis. The distance from the lens front surface to the paraxial image plane and the total lens length are obtained by adding Bf (air conversion) to the distance from the lens front surface to the lens final surface on the optical axis.

 表中の[非球面データ]には、[レンズ諸元]に示した非球面について、その形状を次式(a)で示す。X(y)は非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Rは基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)を、κは円錐定数を、Aiは第i次の非球面係数を示す。「E-n」は、「×10-n」を示す。例えば、1.234E-05=1.234×10-5である。 In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens specifications] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .

 X(y)=(y2/R)/{1+(1-κ×y2/R21/2}+A4×y4+A6×y6…(a) X (y) = (y 2 / R) / {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 (a)

 表中の[ズーミングデータ]において、広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態における可変間隔の値Diを示す。なお、Diは、第i面と第(i+1)面の可変間隔を示す。 In [Zooming data] in the table, the variable interval value Di in each state of the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end is shown. Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.

 表中の[ズームレンズ群データ]において、Gは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。 In [Zoom lens group data] in the table, G is the group number, the first group surface is the surface number of the most object side of each group, the group focal length is the focal length of each group, and the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image plane is shown.

 表中の[条件式]には、上記の条件式(1)~(9)に対応する値を示す。 [Conditional expression] in the table indicates values corresponding to the above conditional expressions (1) to (9).

 以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径R、面間隔D、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

 ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The explanation of the table so far is common to all the embodiments, and the explanation below is omitted.

(第1実施例)
 第1実施例について、図1,図2及び表1を用いて説明する。第1実施例に係るズームレンズZL(ZL1)は、図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と、フィルタ群FLとから構成される。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL (ZL1) according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a cemented lens with a biconcave negative lens L24.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL34とから構成される。なお、両凸形状の正レンズL31の両面には、非球面が形成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, and an image. And a positive meniscus lens L34 having a convex surface on the side. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconvex positive lens L31.

 第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズから構成される。 The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. .

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。 The filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL1においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群G1~G5が光軸方向に移動する。また、開口絞りSは、各レンズ群とは独立して光軸方向に移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、ズーミングにおいて、像面側に移動する。開口絞りSは、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第3レンズ群G3は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。 In the zoom lens ZL1 according to the present embodiment, all the lens groups G1 to G5 move in the optical axis direction so that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The aperture stop S moves in the optical axis direction independently of each lens group. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The aperture stop S moves to the object side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.

 下記の表1に、第1実施例における各諸元の値を示す。表1における面番号1~32が、図1に示すm1~m32の各光学面に対応している。 Table 1 below shows the values of each item in the first example. Surface numbers 1 to 32 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.

(表1)
[レンズ諸元]
 面番号   R      D     nd    νd
 物面    ∞
  1   602.1924   4.3328   1.8044   39.6
  2   155.6478   13.2289   1.4370   95.0
  3  -575.8710   0.5113
  4   162.5104   8.1928   1.4978   82.6
  5   774.6313   0.4867
  6   134.7817   8.6699   1.4978   82.6
  7   722.6309   D7(可変)
  8  1690.4207   2.6024   1.8040   46.6
  9   19.1990   11.6120
  10  -59.1281   1.9349   1.7292   54.6
  11   81.6584   1.2096
  12   40.6796   7.2771   1.8081   22.7
  13  -97.9290   1.6867   1.9108   35.3
  14  226.1617   D14(可変)
  15  ∞(絞りS)  D15(可変)
 *16   23.4798   6.5133   1.5533   71.7
 *17  -60.0319   1.1981
  18   24.7963   4.8916   1.4978   82.6
  19  -187.4053   1.3639   1.8830   40.7
  20   20.0841   2.8964
  21  -64.4176   3.6892   1.4875   70.3
  22  -28.4246   D22(可変)
  23  276.0564   0.9518   1.8348   42.7
  24   31.3829   2.8964   1.8503   32.4
  25   76.4218   D25(可変)
  26   35.7242   5.5614   1.4875   70.3
  27  -86.9471   1.9181   1.9020   25.3
  28  -347.1760   D28(可変)
  29    ∞     0.7133   1.5168   63.9
  30    ∞     1.0281
  31    ∞     1.1957   1.5168   63.9
  32    ∞     (Bf)
 像面    ∞
 
[全体諸元]
ズーム比 56.572
        広角端   中間焦点   望遠端
f       10.00    206.29    565.72
開口絞り径    14.5     18.1     18.1
FNo      3.5     5.2      6.7
ω       46.05     2.73     0.98
Bf       1.34     1.34      1.34
Bf(空気換算) 12.97     48.21     20.43
TL      252.19    344.18    353.66
レンズ全長   251.54    343.53     353.01
 
[非球面データ]
面番号   κ      A4       A6
 16   0.840   -5.321E-06   0.000E+00
 17   1.000    8.565E-06   0.000E+00
 
[ズーミングデータ]
可変間隔  広角端   中間焦点   望遠端
 f    10.00    206.29    565.72
 D7     1.931   132.997   150.367
 D14    82.384    10.508    0.970
 D15    32.284    8.188    3.642
 D22    3.470    23.171    22.370
 D25    24.879    26.833    61.607
 D28    9.348    44.584    16.802
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離 レンズ構成長
 G1    1    192.7    35.422
 G2    8    -19.9    26.323
 G3    16    42.2    20.553
 G4    23   -132.8     3.848
 G5    26    86.5     7.480
 
[条件式]
条件式(1)TLt/ft = 0.625
条件式(2)β2t/β2w = 14.364
条件式(3)f1/ft = 0.341
条件式(4)f3/ft = 0.075
条件式(5)(-f2)/ft = 0.035
条件式(6)β5t = 0.704
条件式(7)νd1 = 39.6
条件式(8)νd2 = 22.7
条件式(9)νd3 = 40.7
(Table 1)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 602.1924 4.3328 1.8044 39.6
2 155.6478 13.2289 1.4370 95.0
3 -575.8710 0.5113
4 162.5104 8.1928 1.4978 82.6
5 774.6313 0.4867
6 134.7817 8.6699 1.4978 82.6
7 722.6309 D7 (variable)
8 1690.4207 2.6024 1.8040 46.6
9 19.1990 11.6120
10 -59.1281 1.9349 1.7292 54.6
11 81.6584 1.2096
12 40.6796 7.2771 1.8081 22.7
13 -97.9290 1.6867 1.9108 35.3
14 226.1617 D14 (variable)
15 ∞ (Aperture S) D15 (Variable)
* 16 23.4798 6.5133 1.5533 71.7
* 17 -60.0319 1.1981
18 24.7963 4.8916 1.4978 82.6
19 -187.4053 1.3639 1.8830 40.7
20 20.0841 2.8964
21 -64.4176 3.6892 1.4875 70.3
22 -28.4246 D22 (variable)
23 276.0564 0.9518 1.8348 42.7
24 31.3829 2.8964 1.8503 32.4
25 76.4218 D25 (variable)
26 35.7242 5.5614 1.4875 70.3
27 -86.9471 1.9181 1.9020 25.3
28 -347.1760 D28 (variable)
29 ∞ 0.7133 1.5168 63.9
30 ∞ 1.0281
31 ∞ 1.1957 1.5168 63.9
32 ∞ (Bf)
Image plane ∞

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.572
Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.00 206.29 565.72
Aperture diameter 14.5 18.1 18.1
FNo 3.5 5.2 6.7
ω 46.05 2.73 0.98
Bf 1.34 1.34 1.34
Bf (air equivalent) 12.97 48.21 20.43
TL 252.19 344.18 353.66
Total lens length 251.54 343.53 353.01

[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6
16 0.840 -5.321E-06 0.000E + 00
17 1.000 8.565E-06 0.000E + 00

[Zooming data]
Variable interval Wide angle end Medium focus Telephoto end f 10.00 206.29 565.72
D7 1.931 132.997 150.367
D14 82.384 10.508 0.970
D15 32.284 8.188 3.642
D22 3.470 23.171 22.370
D25 24.879 26.833 61.607
D28 9.348 44.584 16.802

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 192.7 35.422
G2 8 -19.9 26.323
G3 16 42.2 20.553
G4 23 -132.8 3.848
G5 26 86.5 7.480

[Conditional expression]
Conditional expression (1) TLt / ft = 0.625
Conditional expression (2) β2t / β2w = 14.364
Conditional expression (3) f1 / ft = 0.341
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.075
Conditional expression (5) (−f2) /ft=0.035
Conditional expression (6) β5t = 0.704
Conditional expression (7) νd1 = 39.6
Conditional expression (8) νd2 = 22.7
Conditional expression (9) νd3 = 40.7

 表1から、本実施例に係るズームレンズZL1は、条件式(1)~(9)を満たすことが分かる。 From Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL1 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (9).

 図2は、第1実施例に係るズームレンズの諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図2(a)は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図2(b)は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図2(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens according to the first example. Specifically, FIG. 2A is a diagram of various aberrations at an imaging distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 2B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 2C is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.

 各収差図において、FNOはFナンバー、Aは各像高に対する半画角(単位:°)を示す。dはd線、gはg線における収差を示す。また、記載のないものは、d線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリディオナルコマを示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。 In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height. d represents the aberration at the d-line, and g represents the aberration at the g-line. Those not described indicate aberrations at the d-line. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.

 図2に示す各収差図から明らかなように、第1実施例に係るズームレンズZL1は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。 As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 2, the zoom lens ZL1 according to the first example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

(第2実施例)
 第2実施例について、図3,図4及び表2を用いて説明する。第2実施例に係るズームレンズZL(ZL2)は、図3に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と、フィルタ群FLとから構成される。
(Second embodiment)
A second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. As shown in FIG. 3, the zoom lens ZL (ZL2) according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a cemented lens with a biconcave negative lens L24.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とから構成される。なお、両凸形状の正レンズL31の両面には、非球面が形成されている。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconvex positive lens L31.

 第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL41と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL42との接合レンズから構成される。 The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the image side and a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. .

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the image side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。 The filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL2においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群G1~G5が光軸方向に移動する。また、開口絞りSは、各レンズ群とは独立して光軸方向に移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、ズーミングにおいて、像面側に移動する。開口絞りSは、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第3レンズ群G3は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。 In the zoom lens ZL2 according to the present embodiment, all the lens groups G1 to G5 move in the optical axis direction so that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The aperture stop S moves in the optical axis direction independently of each lens group. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The aperture stop S moves to the object side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.

 下記の表2に、第2実施例における各諸元の値を示す。表2における面番号1~32が、図3に示すm1~m32の各光学面に対応している。 Table 2 below shows the values of each item in the second example. Surface numbers 1 to 32 in Table 2 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.

(表2)
[レンズ諸元]
 面番号   R      D     nd    νd
 物面    ∞
  1   683.361    4.337    1.8044   39.6
  2   157.492   13.253    1.4370   95.0
  3  -666.320    0.482
  4   164.458    9.157    1.4978   82.6
  5  2409.639    0.482
  6   116.869    8.675    1.4978   82.6
  7   376.645    D7(可変)
  8  1688.145    2.651    1.8040   46.6
  9   19.129    11.084
  10  -91.992    1.928    1.7292   54.6
  11   48.994    1.205
  12   34.531    7.229    1.8081   22.7
  13  -198.463    1.687    1.9108   35.3
  14  143.890    D14(可変)
  15  ∞(絞りS)  D15(可変)
 *16   20.878    6.506    1.5533   71.7
 *17  -80.311    1.205
  18   23.861    4.819    1.4978   82.6
  19 -1792.432    1.446    1.8830   40.7
  20   17.185    2.892
  21   97.772    3.614    1.4875   70.3
  22  -56.284    D22(可変)
  23  -76.280    2.892    1.8503   32.4
  24  -31.325    0.964    1.8348   42.7
  25  -275.550    D25(可変)
  26   35.760    5.542    1.4875   70.3
  27  -94.9411   1.928    1.9020   25.3
  28  -415.468    D28(可変)
  29    ∞     0.723    1.5168   63.9
  30    ∞     1.028
  31    ∞     1.205    1.5168   63.9
  32    ∞     (Bf)
 像面    ∞
 
[全体諸元]
ズーム比 56.57
        広角端   中間焦点   望遠端
f       10.0      75.2     565.7
開口絞り径    15.7     15.7     15.7
FNo      3.1     5.7      6.3
ω       45.2      7.4      0.97
Bf       1.00     1.00      1.00
Bf(空気換算) 13.66     41.76     12.84
TL      243.35    297.32    321.27
レンズ全長   242.60    297.66     321.62
 
[非球面データ]
面番号   κ      A4      A6
 16   0.4783   -3.12E-06   0.00E+00
 17   1.0000    3.44E-06   0.00E+00
 
[ズーミングデータ]
可変間隔  広角端   中間焦点   望遠端
 f     10.0      75.2     565.7
 D7     2.325    96.266   149.386
 D14    80.450    30.586    0.314
 D15    28.745    2.046    2.031
 D22    6.858    15.124     5.363
 D25    16.587    17.910    57.707
 D28    10.360    38.456     9.541
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離 レンズ構成長
 G1    1    188.0    36.386
 G2    8    -19.9    25.784
 G3    16    40.6    20.482
 G4    23   -132.5     3.856
 G5    26    86.7     7.470
 
[条件式]
条件式(1)TLt/ft = 0.568
条件式(2)β2t/β2w = 22.2
条件式(3)f1/ft = 0.332
条件式(4)f3/ft = 0.072
条件式(5)(-f2)/ft = 0.035
条件式(6)β5t = 0.79
条件式(7)νd1 = 39.6
条件式(8)νd2 = 22.7
条件式(9)νd3 = 40.7
(Table 2)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 683.361 4.337 1.8044 39.6
2 157.492 13.253 1.4370 95.0
3 -666.320 0.482
4 164.458 9.157 1.4978 82.6
5 2409.639 0.482
6 116.869 8.675 1.4978 82.6
7 376.645 D7 (variable)
8 1688.145 2.651 1.8040 46.6
9 19.129 11.084
10 -91.992 1.928 1.7292 54.6
11 48.994 1.205
12 34.531 7.229 1.8081 22.7
13 -198.463 1.687 1.9108 35.3
14 143.890 D14 (variable)
15 ∞ (Aperture S) D15 (Variable)
* 16 20.878 6.506 1.5533 71.7
* 17 -80.311 1.205
18 23.861 4.819 1.4978 82.6
19 -1792.432 1.446 1.8830 40.7
20 17.185 2.892
21 97.772 3.614 1.4875 70.3
22 -56.284 D22 (variable)
23 -76.280 2.892 1.8503 32.4
24 -31.325 0.964 1.8348 42.7
25 -275.550 D25 (variable)
26 35.760 5.542 1.4875 70.3
27 -94.9411 1.928 1.9020 25.3
28 -415.468 D28 (variable)
29 ∞ 0.723 1.5168 63.9
30 ∞ 1.028
31 ∞ 1.205 1.5168 63.9
32 ∞ (Bf)
Image plane ∞

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.57
Wide angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.0 75.2 565.7
Aperture aperture 15.7 15.7 15.7
FNo 3.1 5.7 6.3
ω 45.2 7.4 0.97
Bf 1.00 1.00 1.00
Bf (air equivalent) 13.66 41.76 12.84
TL 243.35 297.32 321.27
Total lens length 242.60 297.66 321.62

[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6
16 0.4783 -3.12E-06 0.00E + 00
17 1.0000 3.44E-06 0.00E + 00

[Zooming data]
Variable interval Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.0 75.2 565.7
D7 2.325 96.266 149.386
D14 80.450 30.586 0.314
D15 28.745 2.046 2.031
D22 6.858 15.124 5.363
D25 16.587 17.910 57.707
D28 10.360 38.456 9.541

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 188.0 36.386
G2 8 -19.9 25.784
G3 16 40.6 20.482
G4 23 -132.5 3.856
G5 26 86.7 7.470

[Conditional expression]
Conditional expression (1) TLt / ft = 0.568
Conditional expression (2) β2t / β2w = 22.2
Conditional expression (3) f1 / ft = 0.332
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.072
Conditional expression (5) (−f2) /ft=0.035
Conditional expression (6) β5t = 0.79
Conditional expression (7) νd1 = 39.6
Conditional expression (8) νd2 = 22.7
Conditional expression (9) νd3 = 40.7

 表2から、本実施例に係るズームレンズZL2は、条件式(1)~(9)を満たすことが分かる。 From Table 2, it can be seen that the zoom lens ZL2 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (9).

 図4は、第2実施例に係るズームレンズの諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図4(a)は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図4(b)は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図4(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram, and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens according to Example 2. Specifically, FIG. 4A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 4B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 4C is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state.

 図4に示す各収差図から明らかなように、第2実施例に係るズームレンズZL2は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。 As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 4, the zoom lens ZL2 according to the second example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

(第3実施例)
 第3実施例について、図5,図6及び表3を用いて説明する。第3実施例に係るズームレンズZL(ZL3)は、図5に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と、フィルタ群FLとから構成される。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 5, the zoom lens ZL (ZL3) according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens L23. It is composed of a cemented lens with a biconcave negative lens L24.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL31と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL32と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とから構成される。なお、両凸形状の正レンズL31の両面には、非球面が形成されている。 The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L32 having a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface on the object side. It is composed of a cemented lens with L33 and a biconvex positive lens L34. Note that aspherical surfaces are formed on both surfaces of the biconvex positive lens L31.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と両凹形状の負レンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。 The filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL3においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群G1~G5が光軸方向に移動する。また、開口絞りSは、各レンズ群とは独立して光軸方向に移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、ズーミングにおいて、像面側に移動する。開口絞りSは、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第3レンズ群G3は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。 In the zoom lens ZL3 according to the present embodiment, all the lens groups G1 to G5 move in the optical axis direction so that the distance between the lens groups changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The aperture stop S moves in the optical axis direction independently of each lens group. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The aperture stop S moves to the object side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side.

 下記の表3に、第3実施例における各諸元の値を示す。表3における面番号1~30が、図5に示すm1~m30の各光学面に対応している。 Table 3 below shows the values of each item in the third example. Surface numbers 1 to 30 in Table 3 correspond to the optical surfaces m1 to m30 shown in FIG.

(表3)
[レンズ諸元]
 面番号   R      D     nd    νd
 物面    ∞
  1   409.007    4.337    1.8830   40.8
  2   140.233    14.458    1.4370   95.0
  3  -274.265    0.482
  4   111.246    10.361    1.5932   67.9
  5   361.446    D5(可変)
  6   240.964    2.651    1.9004   37.4 
  7   19.901    9.639
  8   -76.198    2.169    1.8348   42.7 
  9   130.360    1.205
  10   38.692    6.506    1.9229   20.9 
  11  -86.991    1.205
  12  -43.966    1.928    1.8348   42.7 
  13  138.973    D13(可変)
  14  ∞(絞りS)  D14(可変)
 *15   28.824    6.506    1.5533   71.7
 *16  -74.970    2.410
  17   22.892    6.024    1.4875   70.3
  18  1207.218    1.446    1.9108   35.3
  19   21.839    3.133
  20  969.979    3.614    1.4875   70.3
  21  -33.765    D21(可変)
  22  168.675    2.410    1.5311   55.9
  23   52.834    D23(可変)
  24   34.349    5.783    1.4875   70.3
  25  -286.309    1.928    1.9108   35.3
  26  450.774    D26(可変)
  27    ∞     0.723    1.5168   63.9
  28    ∞     0.964
  29    ∞     1.205    1.5168   63.9
  30    ∞     (Bf)
 像面    ∞
 
[全体諸元]
ズーム比 56.63
        広角端   中間焦点   望遠端
f       10.0      74.7     566.3
開口絞り径    14.5     14.5     21.7
FNo      3.3     5.3      6.0
ω       46.6      7.4      0.96
Bf       1.00     1.00      1.00
Bf(空気換算) 13.94     47.33     11.72
TL      214.18    298.06    388.60
レンズ全長   213.53    297.40     387.94
 
[非球面データ]
面番号   κ      A4      A6
 15   1.0524   -4.37E-06   0.00E+00
 16   1.0000    5.98E-06   0.00E+00
 
[ズーミングデータ]
可変間隔  広角端   中間焦点   望遠端
 f    10.0      74.7     566.3
 D5     0.353   101.253   180.863
 D13    68.444     9.587    3.644
 D14    20.665    12.231    4.279
 D21    5.113    30.664    40.303
 D23    16.816     7.740    58.937
 D26    10.706    44.498     8.486
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離 レンズ構成長
 G1    1    228.9    29.638
 G2    6    -18.7    25.303
 G3    15    38.8    23.133
 G4    22   -145.9     2.410
 G5    24    91.6     7.711
 
[条件式]
条件式(1)TLt/ft = 0.687
条件式(2)β2t/β2w = 11.247
条件式(3)f1/ft = 0.405
条件式(4)f3/ft = 0.069
条件式(5)(-f2)/ft = 0.033
条件式(6)β5t = 0.804
条件式(7)νd1 = 40.8
条件式(8)νd2 = 20.9
条件式(9)νd3 = 35.3
(Table 3)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 409.007 4.337 1.8830 40.8
2 140.233 14.458 1.4370 95.0
3 -274.265 0.482
4 111.246 10.361 1.5932 67.9
5 361.446 D5 (variable)
6 240.964 2.651 1.9004 37.4
7 19.901 9.639
8 -76.198 2.169 1.8348 42.7
9 130.360 1.205
10 38.692 6.506 1.9229 20.9
11 -86.991 1.205
12 -43.966 1.928 1.8348 42.7
13 138.973 D13 (variable)
14 ∞ (Aperture S) D14 (Variable)
* 15 28.824 6.506 1.5533 71.7
* 16 -74.970 2.410
17 22.892 6.024 1.4875 70.3
18 1207.218 1.446 1.9108 35.3
19 21.839 3.133
20 969.979 3.614 1.4875 70.3
21 -33.765 D21 (variable)
22 168.675 2.410 1.5311 55.9
23 52.834 D23 (variable)
24 34.349 5.783 1.4875 70.3
25 -286.309 1.928 1.9108 35.3
26 450.774 D26 (variable)
27 ∞ 0.723 1.5168 63.9
28 ∞ 0.964
29 ∞ 1.205 1.5168 63.9
30 ∞ (Bf)
Image plane ∞

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.63
Wide angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.0 74.7 566.3
Aperture diameter 14.5 14.5 21.7
FNo 3.3 5.3 6.0
ω 46.6 7.4 0.96
Bf 1.00 1.00 1.00
Bf (air equivalent) 13.94 47.33 11.72
TL 214.18 298.06 388.60
Total lens length 213.53 297.40 387.94

[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6
15 1.0524 -4.37E-06 0.00E + 00
16 1.0000 5.98E-06 0.00E + 00

[Zooming data]
Variable distance Wide-angle end Medium focus Telephoto end f 10.0 74.7 566.3
D5 0.353 101.253 180.863
D13 68.444 9.587 3.644
D14 20.665 12.231 4.279
D21 5.113 30.664 40.303
D23 16.816 7.740 58.937
D26 10.706 44.498 8.486

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 228.9 29.638
G2 6 -18.7 25.303
G3 15 38.8 23.133
G4 22 -145.9 2.410
G5 24 91.6 7.711

[Conditional expression]
Conditional expression (1) TLt / ft = 0.687
Conditional expression (2) β2t / β2w = 11.247
Conditional expression (3) f1 / ft = 0.405
Conditional expression (4) f3 / ft = 0.069
Conditional expression (5) (−f2) /ft=0.033
Conditional expression (6) β5t = 0.804
Conditional expression (7) νd1 = 40.8
Conditional expression (8) νd2 = 20.9
Conditional expression (9) νd3 = 35.3

 表3から、本実施例に係るズームレンズZL3は、条件式(1)~(9)を満たすことが分かる。 From Table 3, it can be seen that the zoom lens ZL3 according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (9).

 図6は、第3実施例に係るズームレンズの諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図6(a)は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図6(b)は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図6(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to the third example. Specifically, FIG. 6A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 6B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 6C is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state.

 図6に示す各収差図から明らかなように、第3実施例に係るズームレンズZL3は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。 As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 6, the zoom lens ZL3 according to the third example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

 上記第1の実施形態に係る各実施例によれば、高い変倍比(50倍以上)を備えたズームレンズを実現することができる。 According to each example according to the first embodiment, a zoom lens having a high zoom ratio (50 times or more) can be realized.

 ここまで本発明を分かりやすくするために、第1の実施形態に係る構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 In the foregoing, in order to make the present invention easier to understand, the configuration requirements according to the first embodiment have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this.

 上記第1の実施形態に係る実施例では、5群構成を示したが、6群、7群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。 In the examples according to the first embodiment, the five-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

 例えば、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。特に、第5レンズ群G5を合焦レンズ群とするのが好ましい。 For example, a single lens group or a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the fifth lens group G5 is preferably a focusing lens group.

 また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第3レンズ群G3全体を防振レンズ群とするのが好ましい。 In addition, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake. An image stabilizing lens group to be corrected may be used. In particular, it is preferable that the entire third lens group G3 is an anti-vibration lens group.

発明を実施するための形態(第2および第3の実施形態)Modes for carrying out the invention (second and third embodiments)

 次に、第2の実施形態について図面を参照して説明する。第2の実施形態に係るズームレンズZLは、図10に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍(ズーミング)に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が変化するように、第1レンズ群G1、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4、第5レンズ群G5はそれぞれ光軸に沿って移動し、第5レンズ群G5は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように構成される。 Next, a second embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 10, the zoom lens ZL according to the second embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power; During zooming from the end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the second lens group G2 so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. The third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are each along the optical axis. Go Te configured to move toward the image side after the fifth lens group G5 which once moves toward the object side.

 この構成により、全長を小さく保ちつつ、変倍比を大きくできるという効果が得られる。 This configuration has the effect of increasing the zoom ratio while keeping the overall length small.

 上記構成のもと、第2の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(10)を満足するように構成される。 Based on the above configuration, the zoom lens ZL according to the second embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (10).

 0.010 < (-f2)/ft < 0.038 …(10)
 但し、
 f2:第2レンズ群G2の焦点距離、
 ft:ズームレンズZLの望遠端状態における焦点距離。
0.010 <(− f2) / ft <0.038 (10)
However,
f2: focal length of the second lens group G2,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 条件式(10)は、第2レンズ群G2の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(10)を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。 Conditional expression (10) defines the relationship between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (10), it is possible to suppress spherical aberration and aberration fluctuation due to zooming.

 条件式(10)の上限値を上回ると、第2レンズ群G2のパワーが弱くなりすぎてしまい、他のレンズ群のパワーを強くすることで、球面収差、像面湾曲の補正が困難となる。また、第2レンズ群G2の移動量が大きくなり、光学全長が伸び、前玉径も大きくなるので小型化の達成が困難となる。条件式(10)の下限値を下回ると、第2レンズ群G2のパワーが強くなりすぎてしまい、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。 If the upper limit value of conditional expression (10) is exceeded, the power of the second lens group G2 becomes too weak, and it becomes difficult to correct spherical aberration and field curvature by increasing the power of other lens groups. . In addition, the movement amount of the second lens group G2 is increased, the optical total length is increased, and the front lens diameter is also increased, so that it is difficult to achieve downsizing. If the lower limit value of conditional expression (10) is not reached, the power of the second lens group G2 becomes too strong, and it becomes difficult to correct astigmatism and field curvature.

 第2の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(10)の上限値を0.035とすることが好ましい。第2の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(10)の下限値を0.020とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (10) to 0.035. In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (10) to 0.020.

 第2の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第1の正レンズと、第2の正レンズと、第3の正レンズとからなり、次の条件式(11)、(12)を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the second embodiment, the first lens group G1 includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a first lens arranged in order from the object side along the optical axis. 3 positive lenses and satisfy the following conditional expressions (11) and (12).

 30.0 < νd1a < 50.0 …(11)
 244.8 < νd1b+νd1c+νd1d < 285.0 …(12)
 但し、
 νd1a:第1レンズ群G1内の負レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1b:第1レンズ群G1内の第1の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1c:第1レンズ群G1内の第2の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1d:第1レンズ群G1内の第3の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数。
30.0 <νd1a <50.0 (11)
244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0 (12)
However,
νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens in the first lens group G1,
νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens in the first lens group G1,
νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens in the first lens group G1,
νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens in the first lens group G1.

 条件式(11)は、第1レンズ群G1内における負レンズ(図10ではレンズL11が該当)のアッベ数を規定したものである。条件式(11)を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式(11)の上限値を上回ると、色を補正するために前記負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式(11)の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (11) defines the Abbe number of the negative lens (corresponding to the lens L11 in FIG. 10) in the first lens group G1. By satisfying conditional expression (11), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, the Abbe number of the negative lens increases to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index, so correction of coma aberration and field curvature. It becomes difficult. If the lower limit value of conditional expression (11) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

 第2の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(11)の上限値を41.0とすることが好ましい。第2の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(11)の下限値を35.0とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (11) to 41.0. In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (11) to 35.0.

 条件式(12)は、第1レンズ群G1内における第1~第3の正レンズ(図10ではレンズL12~L14が該当)のアッベ数を規定したものである。条件式(12)を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式(12)の上限値を上回ると、色を補正するために上述の第1レンズ群G1内の負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式(12)の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (12) defines the Abbe number of the first to third positive lenses (corresponding to the lenses L12 to L14 in FIG. 10) in the first lens group G1. By satisfying conditional expression (12), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the Abbe number of the negative lens in the first lens group G1 described above increases in order to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index. It becomes difficult to correct coma and field curvature. If the lower limit value of conditional expression (12) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

 第2の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(12)の上限値を275.0とすることが好ましい。第2の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(12)の下限値を247.0とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (12) to 275.0. In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (12) to 247.0.

 第2の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(13)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (13).

 0.050 < f3/ft < 0.075 …(13)
 但し、
 f3:第3レンズ群G3の焦点距離。
0.050 <f3 / ft <0.075 (13)
However,
f3: focal length of the third lens group G3.

 条件式(13)は、第3レンズ群G3の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(13)を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。条件式(13)の上限値を上回ると、第3レンズ群G3のパワーが弱くなり、変倍時のレンズ移動量が大きくなり、全長が増大する。また、望遠端状態における非点収差、コマ収差の補正が困難となる。条件式(13)の下限値を下回ると、第3レンズ群G3のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (13) defines the relationship between the focal length of the third lens group G3 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (13), it is possible to suppress spherical aberration and aberration fluctuations due to zooming. If the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes weak, the amount of lens movement during zooming increases, and the total length increases. In addition, it is difficult to correct astigmatism and coma in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (13) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and the spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.

 第2の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(13)の下限値を0.060とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (13) to 0.060.

 第2の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(14)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (14).

 0.700 < Dm3/(fw×ft)1/2 < 0.795 …(14)
 但し、
 Dm3:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第3レンズ群G3の光軸上の移動量、
 fw:ズームレンズZLの望遠端状態における焦点距離。
0.700 <Dm3 / (fw × ft) 1/2 <0.795 (14)
However,
Dm3: the amount of movement of the third lens group G3 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
fw: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 条件式(14)は、第3レンズ群G3の広角端状態から望遠端状態への移動量と、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(14)の上限値を上回ると、軸上色収差が悪化する。条件式(14)の下限値を下回ると、第3レンズ群G3のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (14) defines the relationship between the amount of movement of the third lens group G3 from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (14) is exceeded, axial chromatic aberration will deteriorate. If the lower limit of conditional expression (14) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.

 第2の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(14)の上限値を0.751とすることが好ましい。第2の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(14)の下限値を0.703とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (14) to 0.751. In order to ensure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (14) to 0.703.

 第2の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(15)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (15).

 0.180 < Dm1/ft < 0.200 …(15)
 但し、
 Dm1:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第1レンズ群G1の光軸上の移動量。
0.180 <Dm1 / ft <0.200 (15)
However,
Dm1: The amount of movement of the first lens group G1 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

 条件式(15)は、第1レンズ群G1の広角端状態から望遠端状態への変倍時の移動量と、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(15)の上限値を上回ると、第1レンズ群G1のパワーが弱くなり、光学全長が大きくなる。また、光学全長を小さくするために、第3レンズ群G3のパワーを強くすると、球面収差、軸上色収差の補正が困難となる。条件式(15)の下限値を下回ると、第1レンズ群G1のパワーが強くなり、軸上色収差、倍率色収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (15) defines the relationship between the amount of movement of the first lens group G1 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit value of conditional expression (15) is exceeded, the power of the first lens group G1 becomes weak and the optical total length becomes large. If the power of the third lens group G3 is increased in order to reduce the optical total length, it becomes difficult to correct spherical aberration and axial chromatic aberration. If the lower limit value of conditional expression (15) is not reached, the power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and field curvature.

 第2の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(15)の上限値を0.196とすることが好ましい。第2の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(15)の下限値を0.183とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (15) to 0.196. In order to ensure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (15) to 0.183.

 第2の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(16)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (16).

 0.005 < D5/ft < 0.030 …(16)
 但し、
 D5:第5レンズ群G5の光軸上の厚さ。
0.005 <D5 / ft <0.030 (16)
However,
D5: thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis.

 条件式(16)は、第5レンズ群G5の光軸上の厚さと、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(16)の上限値を上回ると、第5レンズ群G5の光軸上の厚さが増加する。また、群間隔を維持しようとすると、コマ収差の補正が困難となる。条件式(16)の下限値を下回ると、第5レンズ群G5の光軸上の厚さが減少する。レンズ厚を一定以上稼ぐためには、第5レンズ群G5を構成するレンズ枚数の制約が厳しくなることから、色収差の補正(特に中間域)が困難となる。 Conditional expression (16) defines the relationship between the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (16) is exceeded, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis increases. Further, if it is attempted to maintain the group interval, it is difficult to correct coma. If the lower limit of conditional expression (16) is not reached, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis decreases. In order to increase the lens thickness beyond a certain level, the number of lenses constituting the fifth lens group G5 becomes more restrictive, making it difficult to correct chromatic aberration (particularly in the intermediate range).

 第2の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(16)の上限値を0.025とすることが好ましい。第2の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(16)の下限値を0.010とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (16) to 0.025. In order to secure the effect of the second embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (16) to 0.010.

 第2の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、第3レンズ群G3は、少なくとも1枚の非球面レンズを有することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the second embodiment, it is preferable that the third lens group G3 has at least one aspheric lens.

 この構成により、球面収差を良好に補正することができる。 This configuration can satisfactorily correct spherical aberration.

 以上のような構成を備える第2の実施形態に係るズームレンズZLによれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを実現することができる。 According to the zoom lens ZL according to the second embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens having good optical performance while being highly variable.

 図28及び図29に、上述のズームレンズZLを備える光学機器として、デジタルスチルカメラCAMの構成を示す。このデジタルスチルカメラCAMは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ(ズームレンズZL)の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズZLで被写体(物体)からの光が集光され、像面I(図10参照)に配置された撮像素子C(例えば、CCDやCMOS等)に結像される。撮像素子Cに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラCAMの背後に配置された液晶モニターMに表示される。撮影者は、液晶モニターMを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し下げて被写体像を撮像素子Cで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。 28 and 29 show a configuration of a digital still camera CAM as an optical apparatus including the above-described zoom lens ZL. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed. An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 10). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).

 カメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部EF、デジタルスチルカメラCAMの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンB2等が配置されている。ここでは、カメラCAMとズームレンズZLとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズZLを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。 The camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like. Here, a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated. However, as an optical device, a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.

 以上のような構成を備える第2の実施形態に係るカメラCAMによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズZLを搭載することにより、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するカメラを実現することができる。 According to the camera CAM according to the second embodiment having the above-described configuration, the above zoom lens ZL is mounted as a photographing lens, thereby realizing a camera having good optical performance while being highly variable. can do.

 続いて、図30を参照しながら、上述のズームレンズZLの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とを有するように、各レンズを配置する(ステップST10)。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が変化するように、第1レンズ群G1、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4、第5レンズ群G5はそれぞれ光軸に沿って移動し、第5レンズ群G5は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように、各レンズを鏡筒内に配置する(ステップST20)。次の条件式(10)を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する(ステップST30)。 Subsequently, the manufacturing method of the zoom lens ZL described above will be outlined with reference to FIG. First, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis in the lens barrel. Each lens is arranged so as to have a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power (step ST10). At this time, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the second lens group so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis, and the fifth lens group G5 once moves toward the object side and then moves toward the image side. Each lens is arranged in the lens barrel (step ST20). Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (10) (step ST30).

 0.010 < (-f2)/ft < 0.038 …(10)
 但し、
 f2:第2レンズ群G2の焦点距離、
 ft:ズームレンズZLの望遠端状態における焦点距離。
0.010 <(− f2) / ft <0.038 (10)
However,
f2: focal length of the second lens group G2,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 第2の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図10に示すズームレンズZLは、正の屈折力を有する第1レンズ群G1として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第2レンズ群G2として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとを鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第3レンズ群G3として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第4レンズ群G4として、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41を鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第5レンズ群G5として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と両凹形状の負レンズL52との接合レンズを鏡筒内に配置している。また、各レンズは、条件式(10)を満足するように、鏡筒内に配置されている(条件式(10)の対応値は0.028)。 As an example of the lens arrangement in the second embodiment, the zoom lens ZL shown in FIG. 10 has a convex surface on the object side in order from the object side along the optical axis as the first lens group G1 having a positive refractive power. A negative meniscus lens L11 facing the lens and a biconvex positive lens L12, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. Is arranged. As the second lens group G2 having negative refractive power, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens A cemented lens of the lens L23 and the biconcave negative lens L24 is disposed in the lens barrel. As the third lens group G3 having positive refractive power, a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens A cemented lens with L33 and a positive biconvex lens L34 are arranged in the lens barrel. As the fourth lens group G4 having negative refractive power, a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side is disposed in the lens barrel. As a fifth lens group G5 having positive refractive power, a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 is arranged in the lens barrel in order from the object side along the optical axis. Yes. Each lens is disposed in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (10) (the corresponding value of the conditional expression (10) is 0.028).

 上記第2の実施形態の製造方法によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを製造することができる。 According to the manufacturing method of the second embodiment, it is possible to manufacture a zoom lens having good optical performance while having a high zoom ratio.

 次に、第3の実施形態について、図面を参照しながら説明する。第3の実施形態に係るズームレンズZLは、図10に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍(ズーミング)に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が変化するように、第1レンズ群G1、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4、第5レンズ群G5はそれぞれ光軸に沿って移動し、第5レンズ群G5は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように構成される。 Next, a third embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 10, the zoom lens ZL according to the third embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power; During zooming from the end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the second lens group G2 so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. The third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are each along the optical axis. Go Te configured to move toward the image side after the fifth lens group G5 which once moves toward the object side.

 この構成により、全長を小さく保ちつつ、変倍比を大きくできるという効果が得られる。 This configuration has the effect of increasing the zoom ratio while keeping the overall length small.

 上記構成のもと、第3の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(17)を満足するように構成される。 Based on the above configuration, the zoom lens ZL according to the third embodiment is configured to satisfy the following conditional expression (17).

 0.050 < f3/ft < 0.075 …(17)
 但し、
 f3:第3レンズ群G3の焦点距離、
 ft:ズームレンズZLの望遠端状態における焦点距離。
0.050 <f3 / ft <0.075 (17)
However,
f3: focal length of the third lens group G3,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 条件式(17)は、第3レンズ群G3の焦点距離と、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(17)を満足することにより、球面収差や変倍による収差変動を抑えることができる。条件式(17)の上限値を上回ると、第3レンズ群G3のパワーが弱くなり、変倍時のレンズ移動量が大きくなり、全長が増大する。また、望遠端状態における非点収差、コマ収差の補正が困難となる。条件式(17)の下限値を下回ると、第3レンズ群G3のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (17) defines the relationship between the focal length of the third lens group G3 and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (17), it is possible to suppress spherical aberration and aberration variation due to zooming. When the upper limit of conditional expression (17) is exceeded, the power of the third lens group G3 becomes weak, the amount of lens movement during zooming increases, and the total length increases. In addition, it is difficult to correct astigmatism and coma in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (17) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and the spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.

 第3の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(17)の下限値を0.060とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (17) to 0.060.

 第3の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第1の正レンズと、第2の正レンズと、第3の正レンズとからなり、次の条件式(18)、(19)を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the third embodiment, the first lens group G1 includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a first lens arranged in order from the object side along the optical axis. 3 positive lenses and satisfy the following conditional expressions (18) and (19).

 30.0 < νd1a < 50.0 …(18)
 244.8 < νd1b+νd1c+νd1d < 285.0 …(19)
 但し、
 νd1a:第1レンズ群G1内の負レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1b:第1レンズ群G1内の第1の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1c:第1レンズ群G1内の第2の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
 νd1d:第1レンズ群G1内の第3の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数。
30.0 <νd1a <50.0 (18)
244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0 (19)
However,
νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens in the first lens group G1,
νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens in the first lens group G1,
νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens in the first lens group G1,
νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens in the first lens group G1.

 条件式(18)は、第1レンズ群G1内における負レンズ(図10ではレンズL11が該当)のアッベ数を規定したものである。条件式(18)を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式(18)の上限値を上回ると、色を補正するために前記負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式(18)の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (18) defines the Abbe number of the negative lens (corresponding to the lens L11 in FIG. 10) in the first lens group G1. By satisfying conditional expression (18), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (18) is exceeded, the Abbe number of the negative lens increases to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index, so that correction of coma aberration and field curvature is achieved. It becomes difficult. If the lower limit value of conditional expression (18) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

 第3の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(18)の上限値を41.0とすることが好ましい。第3の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(18)の下限値を35.0とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (18) to 41.0. In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (18) to 35.0.

 条件式(19)は、第1レンズ群G1内における第1~第3の正レンズ(図10ではレンズL12~L14が該当)のアッベ数を規定したものである。条件式(19)を満足することにより、主に望遠端状態における軸上色収差、倍率色収差を抑えることができる。条件式(19)の上限値を上回ると、色を補正するために上述の第1レンズ群G1内の負レンズのアッベ数が大きくなり、このような硝材は概して屈折率が低くなることから、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。条件式(19)の下限値を下回ると、軸上色収差、倍率色収差の補正が困難となる。 Conditional expression (19) defines the Abbe number of the first to third positive lenses (corresponding to the lenses L12 to L14 in FIG. 10) in the first lens group G1. By satisfying conditional expression (19), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be suppressed mainly in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (19) is exceeded, the Abbe number of the negative lens in the first lens group G1 described above increases in order to correct the color, and such a glass material generally has a low refractive index. It becomes difficult to correct coma and field curvature. If the lower limit of conditional expression (19) is not reached, it will be difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration.

 第3の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(19)の上限値を275.0とすることが好ましい。第3の実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(19)の下限値を247.0とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (19) to 275.0. In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (19) to 247.0.

 第3の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(20)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (20).

 0.700 < Dm3/(fw×ft)1/2 < 0.795 …(20)
 但し、
 Dm3:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第3レンズ群G3の光軸上の移動量、
 fw:ズームレンズZLの望遠端状態における焦点距離。
0.700 <Dm3 / (fw × ft) 1/2 <0.795 (20)
However,
Dm3: the amount of movement of the third lens group G3 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
fw: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 条件式(20)は、第3レンズ群G3の広角端状態から望遠端状態への移動量と、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(20)の上限値を上回ると、軸上色収差が悪化する。条件式(20)の下限値を下回ると、第3レンズ群G3のパワーが強くなり、望遠端状態における球面収差を過剰に補正してしまい、コマ収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (20) defines the relationship between the amount of movement of the third lens group G3 from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (20) is exceeded, axial chromatic aberration will deteriorate. If the lower limit of conditional expression (20) is not reached, the power of the third lens group G3 becomes strong, and the spherical aberration in the telephoto end state is excessively corrected, making it difficult to correct coma and curvature of field.

 第3の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(20)の上限値を0.751とすることが好ましい。第3の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(20)の下限値を0.703とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (20) to 0.751. In order to ensure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (20) to 0.703.

 第3の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(21)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (21).

 0.180 < Dm1/ft < 0.200 …(21)
 但し、
 Dm1:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の第1レンズ群G1の光軸上の移動量。
0.180 <Dm1 / ft <0.200 (21)
However,
Dm1: The amount of movement of the first lens group G1 on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.

 条件式(21)は、第1レンズ群G1の広角端状態から望遠端状態への変倍時の移動量と、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(21)の上限値を上回ると、第1レンズ群G1のパワーが弱くなり、光学全長が大きくなる。また、光学全長を小さくするために、第3レンズ群G3のパワーを強くすると、球面収差、軸上色収差の補正が困難となる。条件式(21)の下限値を下回ると、第1レンズ群G1のパワーが強くなり、軸上色収差、倍率色収差、像面湾曲の補正が困難となる。 Conditional expression (21) defines the relationship between the movement amount of the first lens group G1 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. When the upper limit of conditional expression (21) is exceeded, the power of the first lens group G1 becomes weak and the optical total length becomes large. If the power of the third lens group G3 is increased in order to reduce the optical total length, it becomes difficult to correct spherical aberration and axial chromatic aberration. If the lower limit value of conditional expression (21) is not reached, the power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct axial chromatic aberration, lateral chromatic aberration, and field curvature.

 第3の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(21)の上限値を0.196とすることが好ましい。第3の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(21)の下限値を0.183とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (21) to 0.196. In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (21) to 0.183.

 第3の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(22)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (22).

 0.005 < D5/ft < 0.030 …(22)
 但し、
 D5:第5レンズ群G5の光軸上の厚さ。
0.005 <D5 / ft <0.030 (22)
However,
D5: thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis.

 条件式(22)は、第5レンズ群G5の光軸上の厚さと、望遠端状態におけるズームレンズZLの焦点距離との関係を規定したものである。条件式(22)の上限値を上回ると、第5レンズ群G5の光軸上の厚さが増加する。また、群間隔を維持しようとすると、コマ収差の補正が困難となる。条件式(22)の下限値を下回ると、第5レンズ群G5の光軸上の厚さが減少する。レンズ厚を一定以上稼ぐためには、第5レンズ群G5を構成するレンズ枚数の制約が厳しくなることから、色収差の補正(特に中間域)が困難となる。 Conditional expression (22) defines the relationship between the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis and the focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state. If the upper limit value of conditional expression (22) is exceeded, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis increases. Further, if it is attempted to maintain the group interval, it is difficult to correct coma. If the lower limit of conditional expression (22) is not reached, the thickness of the fifth lens group G5 on the optical axis decreases. In order to increase the lens thickness beyond a certain level, the number of lenses constituting the fifth lens group G5 becomes more restrictive, making it difficult to correct chromatic aberration (particularly in the intermediate range).

 第3の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(22)の上限値を0.025とすることが好ましい。第3の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(22)の下限値を0.010とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (22) to 0.025. In order to secure the effect of the third embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (22) to 0.010.

 第3の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、第3レンズ群G3は、少なくとも1枚の非球面レンズを有することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the third embodiment, it is preferable that the third lens group G3 has at least one aspheric lens.

 この構成により、球面収差を良好に補正することができる。 This configuration can satisfactorily correct spherical aberration.

 以上のような構成を備える第3の実施形態に係るズームレンズZLによれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを実現することができる。 According to the zoom lens ZL according to the third embodiment having the above-described configuration, it is possible to realize a zoom lens having good optical performance while being highly variable.

 図28及び図29に、第3の実施形態に係るズームレンズZLを備える光学機器として、デジタルスチルカメラCAM(光学機器)の構成を示す。このデジタルスチルカメラCAMは、第2の実施形態のものと同一であり、既にその構成説明を行っているので、ここでの説明は省略する。 28 and 29 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the zoom lens ZL according to the third embodiment. Since this digital still camera CAM is the same as that of the second embodiment and the configuration thereof has already been described, the description thereof is omitted here.

 以上のような構成を備える第3の実施形態に係るカメラCAMによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズZLを搭載することにより、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するカメラを実現することができる。 According to the camera CAM according to the third embodiment having the above-described configuration, the above zoom lens ZL is mounted as a photographing lens, thereby realizing a camera having high optical performance while having a high zoom ratio. can do.

 続いて、図31を参照しながら、上述のズームレンズZLの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とを有するように、各レンズを配置する(ステップST10)。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が変化するように、第1レンズ群G1、第2レンズ群G2、第3レンズ群G3、第4レンズ群G4、第5レンズ群G5はそれぞれ光軸に沿って移動し、第5レンズ群G5は一旦物体側に移動した後に像側へ移動するように、各レンズを鏡筒内に配置する(ステップST20)。次の条件式(17)を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する(ステップST30)。 Subsequently, the manufacturing method of the zoom lens ZL described above will be outlined with reference to FIG. First, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis in the lens barrel. Each lens is arranged so as to have a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power (step ST10). At this time, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the second lens group so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 each move along the optical axis, and the fifth lens group G5 once moves toward the object side and then moves toward the image side. Each lens is arranged in the lens barrel (step ST20). Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (17) (step ST30).

 0.050 < f3/ft < 0.075 …(17)
 但し、
 f3:第3レンズ群G3の焦点距離、
 ft:ズームレンズZLの望遠端状態における焦点距離。
0.050 <f3 / ft <0.075 (17)
However,
f3: focal length of the third lens group G3,
ft: focal length of the zoom lens ZL in the telephoto end state.

 第3の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図10に示すズームレンズZLは、正の屈折力を有する第1レンズ群G1として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第2レンズ群G2として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとを鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第3レンズ群G3として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とを鏡筒内に配置している。負の屈折力を有する第4レンズ群G4として、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41を鏡筒内に配置している。正の屈折力を有する第5レンズ群G5として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と両凹形状の負レンズL52との接合レンズを鏡筒内に配置している。また、各レンズは、条件式(17)を満足するように、鏡筒内に配置されている(条件式(17)の対応値は0.066)。 As an example of the lens arrangement in the third embodiment, the zoom lens ZL shown in FIG. 10 has a convex surface on the object side in order from the object side along the optical axis as the first lens group G1 having a positive refractive power. A negative meniscus lens L11 facing the lens and a biconvex positive lens L12, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side. Is arranged. As the second lens group G2 having negative refractive power, in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens A cemented lens of the lens L23 and the biconcave negative lens L24 is disposed in the lens barrel. As the third lens group G3 having positive refractive power, a positive meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens A cemented lens with L33 and a positive biconvex lens L34 are arranged in the lens barrel. As the fourth lens group G4 having negative refractive power, a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side is disposed in the lens barrel. As a fifth lens group G5 having positive refractive power, a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52 is arranged in the lens barrel in order from the object side along the optical axis. Yes. Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (17) (the corresponding value of the conditional expression (17) is 0.066).

 上記第3の実施形態の製造方法によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを製造することができる。 According to the manufacturing method of the third embodiment, it is possible to manufacture a zoom lens having good optical performance while having a high zoom ratio.

第2および第3の実施形態に係る実施例Examples according to the second and third embodiments

 これより第2および第3の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表4~表9を示すが、これらは第4実施例~第9実施例における各諸元の表である。 Examples of the second and third embodiments will now be described with reference to the drawings. Tables 4 to 9 are shown below. These are tables of specifications in the fourth to ninth embodiments.

 なお、第4実施例に係る図10に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。 In addition, each reference code with respect to FIG. 10 according to the fourth embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.

 各実施例では収差特性の算出対象として、C線(波長656.2730nm)、d線(波長587.5620nm)、F線(波長486.1330nm)、g線(波長435.8350nm)を選んでいる。 In each embodiment, C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.

 表中の[レンズ諸元]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Rは各光学面の曲率半径、Dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの光軸上の距離である面間隔、ndは光学部材の材質のd線に対する屈折率、νdは光学部材の材質のd線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、(可変)は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、(絞りS)は開口絞りS、像面は像面Iをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.00000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径Rの欄には近軸曲率半径を示す。 In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, R is the radius of curvature of each optical surface, D is the next optical surface from each optical surface ( Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and νd is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member. The object plane is the object plane, (variable) is the variable plane spacing, the curvature radius “∞” is the plane or aperture, (aperture S) is the aperture stop S, and the image plane is the image plane I. The refractive index of air “1.00000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.

 表中の[非球面データ]には、[レンズ諸元]に示した非球面について、その形状を次式(b)で示す。X(y)は非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Rは基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)を、κは円錐定数を、Aiは第i次の非球面係数を示す。「E-n」は、「×10-n」を示す。例えば、1.234E-05=1.234×10-5である。 [Aspherical data] in the table shows the shape of the aspherical surface shown in [Lens Specification] by the following equation (b). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .

 X(y)=(y2/R)/{1+(1-κ×y2/R21/2}+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 …(b) X (y) = (y 2 / R) / {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 (b)

 表中の[全体諸元]において、fはレンズ全系の焦点距離、FNoはFナンバー、ωは半画角(最大入射角、単位:°)、Yは像高、TLは光学全長(光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離)、Bfはバックフォーカス(光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離)を示す。 In [Overall specifications] in the table, f is the focal length of the entire lens system, FNo is the F number, ω is the half field angle (maximum incident angle, unit: °), Y is the image height, and TL is the optical total length (light Bf represents the back focus (distance from the last lens surface to the paraxial image plane on the optical axis).

 表中の[ズーミングデータ]において、広角端、中間焦点距離1、中間焦点距離2、望遠端の各状態における可変間隔の値Diを示す。なお、Diは、第i面と第(i+1)面の可変間隔を示す。 In [Zooming data] in the table, the variable distance value Di in each state of the wide angle end, the intermediate focal length 1, the intermediate focal length 2, and the telephoto end is shown. Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.

 表中の[ズームレンズ群データ]において、Gは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。 In [Zoom lens group data] in the table, G is the group number, the first group surface is the surface number of the most object side of each group, the group focal length is the focal length of each group, and the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the most image side lens surface is shown.

 表中の[条件式]には、上記の条件式(10)~(22)に対応する値を示す。 [Conditional expression] in the table indicates values corresponding to the conditional expressions (10) to (22).

 以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径R、面間隔D、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

 ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The explanation of the table so far is common to all the embodiments, and the explanation below is omitted.

(第4実施例)
 第4実施例について、図10~図12及び表4を用いて説明する。第4実施例に係るズームレンズZL(ZL4)は、図10に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Fourth embodiment)
The fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 10 to 12 and Table 4. FIG. As shown in FIG. 10, the zoom lens ZL (ZL4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とから構成される。正メニスカスレンズL31は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33. The lens includes a positive lens L34 having a biconvex shape. In the positive meniscus lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と両凹形状の負レンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L51 and a biconcave negative lens L52, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 第5レンズ群G5と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 The filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. The filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL4は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が増加するように、5つのレンズ群G1~G5が全て移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、変倍に際し、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、変倍に際し、像側へ移動する。第3レンズ群G3は、変倍に際し、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、変倍に際し、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りSは、変倍に際し、第3レンズ群G3と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL4 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表4に、第4実施例における各諸元の値を示す。表4における面番号1~31が、図10に示すm1~m31の各光学面に対応している。 Table 4 below shows the values of each item in the fourth example. Surface numbers 1 to 31 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

(表4)
[レンズ諸元]
 面番号  R      D    nd    νd
 物面   ∞
  1  128.63048   1.800   1.90265   35.73
  2  64.40586   5.700   1.43700   95.00
  3 -1617.44790   0.200
  4  70.78832   4.400   1.49782   82.57
  5  511.22339   0.200  
  6  51.16451   4.850   1.43700   95.00
  7  215.71442   D7(可変)
  8  525.00841   1.000   1.83481   42.73
  9   7.77606   4.500
  10 -24.00000   0.900   1.80400   46.60
  11  95.29080   0.200
  12  15.75086   3.500   1.92286   20.88
  13 -25.78863   0.800   2.00100   29.14
  14  33.59867   D14(可変) 
  15   ∞     0.750   (絞りS)
 *16  9.79260   2.600   1.55332   71.67
 *17 117.30756   0.200
  18  13.59417   2.200   1.49782   82.57
  19 -65.06701   0.800   1.78590   44.17
  20  9.42445   0.900
  21  25.00000   1.800   1.48749   70.31
  22 -15.28940   D22(可変)
  23  80.00000   0.900   1.53110   55.91
  24  23.50004   D24(可変)
  25  16.76178   2.600   1.60300   65.44
  26 -37.64909   0.800   1.90366   31.27
  27 1973.86690   D27(可変)
  28   ∞     0.210   1.51680   63.88
  29   ∞     1.218
  30   ∞     0.500   1.51680   63.88
  31   ∞     Bf
 像面   ∞
 
[非球面データ]
第16面
 κ=-0.0803,A4=-5.58440E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第17面
 κ= 0.0000,A4= 6.70110E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
 
[全体諸元]
ズーム比 61.3632
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 f     4.40003  12.31499   96.46984  270.00031
 FNo   3.20589   4.18640   5.12872    6.48043
 ω     44.12966  18.32373   2.42668    0.84589
 Y     7.00000   8.10000   8.10000    8.10000
 TL   98.05298  107.66203  144.40711  149.23309
 Bf    0.53004   0.53010    0.53006    0.52992
 
[ズーミングデータ]
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 D7     0.73321  18.22120   55.13321  61.05461
 D14    36.49439  18.01833   5.83157   1.49436
 D22    1.01849   5.23136   8.91849   7.37959
 D24    6.62610   8.74141   8.97415  31.52874
 D27    9.12276  13.39164   21.49164   3.71788
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離  レンズ構成長
 G1    1    79.50542    17.150
 G2    8    -7.53210    10.900
 G3   16    17.90555     8.500
 G4   23   -63.00000     0.900
 G5   25    35.67710     3.400
 
[条件式]
 条件式(10) (-f2)/ft = 0.028
 条件式(11) νd1a = 35.73
 条件式(12) νd1b+νd1c+νd1d = 272.57
 条件式(13) f3/ft = 0.066
 条件式(14) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.750
 条件式(15) Dm1/ft = -0.190
 条件式(16) D5/ft = 0.013
 条件式(17) f3/ft = 0.066
 条件式(18) νd1a = 35.73
 条件式(19) νd1b+νd1c+νd1d = 272.57
 条件式(20) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.750
 条件式(21) Dm1/ft = -0.190
 条件式(22) D5/ft = 0.013
(Table 4)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 128.63048 1.800 1.90265 35.73
2 64.40586 5.700 1.43700 95.00
3 -1617.44790 0.200
4 70.78832 4.400 1.49782 82.57
5 511.22339 0.200
6 51.16451 4.850 1.43700 95.00
7 215.71442 D7 (variable)
8 525.00841 1.000 1.83481 42.73
9 7.77606 4.500
10 -24.00000 0.900 1.80400 46.60
11 95.29080 0.200
12 15.75086 3.500 1.92286 20.88
13 -25.78863 0.800 2.00100 29.14
14 33.59867 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 9.79260 2.600 1.55332 71.67
* 17 117.30756 0.200
18 13.59417 2.200 1.49782 82.57
19 -65.06701 0.800 1.78590 44.17
20 9.42445 0.900
21 25.00000 1.800 1.48749 70.31
22 -15.28940 D22 (variable)
23 80.00000 0.900 1.53110 55.91
24 23.50004 D24 (variable)
25 16.76178 2.600 1.60300 65.44
26 -37.64909 0.800 1.90366 31.27
27 1973.86690 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.0803, A4 = -5.58440E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 6.70110E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 61.3632
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.40003 12.31499 96.46984 270.00031
FNo 3.20589 4.18640 5.12872 6.48043
ω 44.12966 18.32373 2.42668 0.84589
Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 98.05298 107.66203 144.40711 149.23309
Bf 0.53004 0.53010 0.53006 0.52992

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end D7 0.73321 18.22120 55.13321 61.05461
D14 36.49439 18.01833 5.83157 1.49436
D22 1.01849 5.23136 8.91849 7.37959
D24 6.62610 8.74141 8.97415 31.52874
D27 9.12276 13.39164 21.49164 3.71788

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.50542 17.150
G2 8 -7.53210 10.900
G3 16 17.90555 8.500
G4 23 -63.00000 0.900
G5 25 35.67710 3.400

[Conditional expression]
Conditional expression (10) (−f2) /ft=0.028
Conditional expression (11) νd1a = 35.73
Conditional expression (12) νd1b + νd1c + νd1d = 272.57
Conditional expression (13) f3 / ft = 0.066
Conditional expression (14) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.750
Conditional expression (15) Dm1 / ft = −0.190
Conditional expression (16) D5 / ft = 0.013
Conditional expression (17) f3 / ft = 0.066
Conditional Expression (18) νd1a = 35.73
Conditional Expression (19) νd1b + νd1c + νd1d = 272.57
Conditional expression (20) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.750
Conditional expression (21) Dm1 / ft = −0.190
Conditional expression (22) D5 / ft = 0.013

 表4から、本実施例に係るズームレンズZL4は、条件式(10)~(22)を満たすことが分かる。 From Table 4, it can be seen that the zoom lens ZL4 according to the present example satisfies the conditional expressions (10) to (22).

 図11、図12は、第4実施例に係るズームレンズZL4の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図11(a)は広角端状態(f=4.4mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図11(b)は中間焦点距離状態1(f=12.3mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図12(a)は中間焦点距離状態2(f=96.5mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図12(b)は望遠端状態(f=270.0mm)における撮影距離無限遠での諸収差図である。 11 and 12 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL4 according to Example 4. FIG. Specifically, FIG. 11A shows various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 11B shows imaging in the intermediate focal length state 1 (f = 12.3 mm). FIG. 12A shows various aberrations at an intermediate focal length state 2 (f = 96.5 mm), and FIG. 12B shows a telephoto end state (f = 270.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

 各収差図において、FNOはFナンバー、Yは像高、Aは半画角を示す。dはd線、gはg線、CはC線、FはF線における収差を示す。また、記載のないものは、d線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリジオナルコマを示す。 In each aberration diagram, FNO represents an F number, Y represents an image height, and A represents a half angle of view. d is the d-line, g is the g-line, C is the C-line, and F is the F-line aberration. Those not described indicate aberrations at the d-line. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma.

 ここまでの収差図に関する説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description regarding the aberration diagrams so far is common to all the examples, and the description below is omitted.

 図11、図12に示す各収差図から明らかなように、第4実施例に係るズームレンズZL4は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 11 and 12, in the zoom lens ZL4 according to the fourth example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

(第5実施例)
 第5実施例について、図13~図15及び表5を用いて説明する。第5実施例に係るズームレンズZL(ZL5)は、図13に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成される。
(5th Example)
The fifth embodiment will be described with reference to FIGS. 13 to 15 and Table 5. FIG. As shown in FIG. 13, the zoom lens ZL (ZL5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とから構成される。正レンズL31は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34. In the positive lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 第5レンズ群G5と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 The filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. The filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL5は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が増加し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が増加するように、5つのレンズ群G1~G5が全て移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、変倍に際し、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、変倍に際し、像側へ移動する。第3レンズ群G3は、変倍に際し、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、変倍に際し、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りSは、変倍に際し、第3レンズ群G3と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL5 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表5に、第5実施例における各諸元の値を示す。表5における面番号1~31が、図13に示すm1~m31の各光学面に対応している。 Table 5 below shows the values of each item in the fifth example. Surface numbers 1 to 31 in Table 5 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

(表5)
[レンズ諸元]
 面番号  R      D    nd    νd
 物面   ∞
  1  131.49675   1.800   1.91082   35.25
  2  63.37948   5.700   1.43700   95.00
  3 -1287.44760   0.200  
  4  66.21576   4.500   1.49782   82.57
  5  359.05726   0.200  
  6  55.39804   4.200   1.49782   82.57
  7  216.07982   D7(可変)
  8  592.06103   1.000   1.83481   42.73
  9   7.86967   4.500
  10 -32.00000   0.900   1.83481   42.73
  11  35.35747   0.200
  12  15.57738   3.800   1.84666   23.80
  13 -21.18702   0.900   1.88300   40.66
  14  56.88565   D14(可変) 
  15   ∞     0.750   (絞りS)
 *16  9.42723   2.900   1.55332   71.67
 *17 -48.03390   0.200
  18  8.89173   2.500   1.49782   82.57
  19 -90.43764   0.800   1.88300   40.66
  20  7.07893   1.000
  21  28.09612   1.600   1.51742   52.20
  22 -35.31617   D22(可変)
  23 100.00000   0.900   1.53110   55.91
  24  32.50000   D24(可変)
  25  15.33226   2.400   1.48749   70.31
  26 -39.45166   0.800   1.90366   31.27
  27 -126.38528   D27(可変)  
  28   ∞     0.210   1.51680   63.88
  29   ∞     1.218
  30   ∞     0.500   1.51680   63.88
  31   ∞     Bf
 像面   ∞
 
[非球面データ]
第16面
 κ=-0.8584,A4= 3.91510E-05,A6= 1.15410E-06,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
第17面
 κ= 0.0000,A4= 2.59680E-05,A6= 8.94520E-07,A8= 0.00000E+00,A10= 0.00000E+00
 
[全体諸元]
ズーム比 56.8632
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 f     4.39652  33.65450   91.94556  250.00006
 FNo   3.27151   5.07394   5.41747   6.03761
 ω    44.14909   6.88501   2.54373   0.91513
 Y     7.00000   8.10000   8.10000   8.10000
 TL   98.62677  127.95776   141.35808  144.51943
 Bf    0.53025   0.53459   0.53416    0.52994
 
[ズーミングデータ]
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 D7     0.96353  40.26128   54.82392  61.08322
 D14    39.88666  11.86995   6.76995   1.84995
 D22    1.10140   6.43847   8.29510   9.39198
 D24    6.10994   6.66110   6.93295  24.38810
 D27    6.35699  18.51436   20.32399   3.59824
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離  レンズ構成長
 G1    1    79.59146    16.600
 G2    8    -8.00986    11.300
 G3   16    18.05665     9.000
 G4   23   -91.07864     0.900
 G5   25    35.08142     3.200
 
[条件式]
 条件式(10) (-f2)/ft = 0.032
 条件式(11) νd1a = 35.25
 条件式(12) νd1b+νd1c+νd1d=260.14
 条件式(13) f3/ft = 0.072
 条件式(14) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.718
 条件式(15) Dm1/ft = -0.184
 条件式(16) D5/ft = 0.013
 条件式(17) f3/ft = 0.072
 条件式(18) νd1a = 35.25
 条件式(19) νd1b+νd1c+νd1d=260.14
 条件式(20) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.718
 条件式(21) Dm1/ft = -0.184
 条件式(22) D5/ft = 0.013
(Table 5)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 131.49675 1.800 1.91082 35.25
2 63.37948 5.700 1.43700 95.00
3 -1287.44760 0.200
4 66.21576 4.500 1.49782 82.57
5 359.05726 0.200
6 55.39804 4.200 1.49782 82.57
7 216.07982 D7 (variable)
8 592.06103 1.000 1.83481 42.73
9 7.86967 4.500
10 -32.00000 0.900 1.83481 42.73
11 35.35747 0.200
12 15.57738 3.800 1.84666 23.80
13 -21.18702 0.900 1.88300 40.66
14 56.88565 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 9.42723 2.900 1.55332 71.67
* 17 -48.03390 0.200
18 8.89173 2.500 1.49782 82.57
19 -90.43764 0.800 1.88300 40.66
20 7.07893 1.000
21 28.09612 1.600 1.51742 52.20
22 -35.31617 D22 (variable)
23 100.00000 0.900 1.53110 55.91
24 32.50000 D24 (variable)
25 15.33226 2.400 1.48749 70.31
26 -39.45166 0.800 1.90366 31.27
27 -126.38528 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.8584, A4 = 3.91510E-05, A6 = 1.15410E-06, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 2.59680E-05, A6 = 8.94520E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8632
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.39652 33.65450 91.94556 250.00006
FNo 3.27151 5.07394 5.41747 6.03761
ω 44.14909 6.88501 2.54373 0.91513
Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 98.62677 127.95776 141.35808 144.51943
Bf 0.53025 0.53459 0.53416 0.52994

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end D7 0.96353 40.26128 54.82392 61.08322
D14 39.88666 11.86995 6.76995 1.84995
D22 1.10140 6.43847 8.29510 9.39198
D24 6.10994 6.66110 6.93295 24.38810
D27 6.35699 18.51436 20.32399 3.59824

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.59146 16.600
G2 8 -8.00986 11.300
G3 16 18.05665 9.000
G4 23 -91.07864 0.900
G5 25 35.08142 3.200

[Conditional expression]
Conditional expression (10) (−f2) /ft=0.032
Conditional expression (11) νd1a = 35.25
Conditional Expression (12) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (13) f3 / ft = 0.072
Conditional expression (14) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.718
Conditional expression (15) Dm1 / ft = −0.184
Conditional expression (16) D5 / ft = 0.013
Conditional expression (17) f3 / ft = 0.072
Conditional Expression (18) νd1a = 35.25
Conditional Expression (19) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (20) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.718
Conditional expression (21) Dm1 / ft = −0.184
Conditional expression (22) D5 / ft = 0.013

 表5から、本実施例に係るズームレンズZL5は、条件式(10)~(22)を満たすことが分かる。 From Table 5, it can be seen that the zoom lens ZL5 according to the present example satisfies the conditional expressions (10) to (22).

 図14、図15は、第5実施例に係るズームレンズZL5の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図14(a)は広角端状態(f=4.4mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図14(b)は中間焦点距離状態1(f=33.7mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図15(a)は中間焦点距離状態2(f=91.9mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図15(b)は望遠端状態(f=250.0mm)における撮影距離無限遠での諸収差図である。 14 and 15 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL5 according to Example 5. FIG. Specifically, FIG. 14A shows various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 14B shows the shooting at the intermediate focal length state 1 (f = 33.7 mm). FIG. 15A shows various aberrations at the shooting distance infinite in the intermediate focal length state 2 (f = 91.9 mm), and FIG. 15B shows the telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

 図14、図15に示す各収差図から明らかなように、第5実施例に係るズームレンズZL5は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 14 and 15, in the zoom lens ZL5 according to Example 5, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

(第6実施例)
 第6実施例について、図16~図18及び表6を用いて説明する。第6実施例に係るズームレンズZL(ZL6)は、図16に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Sixth embodiment)
The sixth embodiment will be described with reference to FIGS. 16 to 18 and Table 6. FIG. As shown in FIG. 16, the zoom lens ZL (ZL6) according to the sixth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL23との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with L23 and a positive meniscus lens L24 with a convex surface facing the object side.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とから構成される。正メニスカスレンズL31は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 is composed of a positive meniscus lens L31 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33. The lens includes a positive lens L34 having a biconvex shape. In the positive meniscus lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 第5レンズ群G5と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 The filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. The filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL6は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が増加するように、5つのレンズ群G1~G5が全て移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、変倍に際し、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、変倍に際し、像側へ移動する。第3レンズ群G3は、変倍に際し、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、変倍に際し、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りSは、変倍に際し、第3レンズ群G3と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL6 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表6に、第6実施例における各諸元の値を示す。表6における面番号1~31が、図16に示すm1~m31の各光学面に対応している。 Table 6 below shows the values of each item in the sixth example. Surface numbers 1 to 31 in Table 6 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

(表6)
[レンズ諸元]
 面番号  R      D    nd    νd
 物面   ∞
  1  139.34821   1.800   1.90265   35.73
  2  63.57618   5.150   1.43700   95.00
  3 -1217.83140   0.200
  4  71.38178   4.000   1.49782   82.57
  5  501.31253   0.200
  6  55.33846   4.200   1.49782   82.57
  7  265.07562   D7(可変)
  8  805.78659   1.000   1.83481   42.73
  9   8.21382   4.300
  10 -31.85233   0.900   1.83481   42.73
  11  13.20512   2.000   1.94595   17.98
  12  26.00000   0.300
  13  16.77011   2.100   1.84666   23.80
  14  65.96837   D14(可変) 
  15   ∞     0.700   (絞りS)
 *16  9.26773   2.500   1.55332   71.67
 *17 212.41603   0.200
  18  12.40315   2.300   1.49782   82.57
  19 -239.66131   0.800   1.78590   44.17
  20  8.26940   1.000
  21  22.00000   1.700   1.48749   70.31
  22 -18.28270   D22(可変)
  23  55.00000   0.900   1.53110   55.91
  24  20.37640   D24(可変)
  25  15.47153   2.400   1.56384   60.71
  26 -32.54635   0.800   1.91082   35.25
  27 -325.82054   D27(可変)
  28   ∞     0.210   1.51680   63.88
  29   ∞     1.218
  30   ∞     0.500   1.51680   63.88
  31   ∞     Bf
 像面   ∞
 
[非球面データ]
第16面
 κ=-0.2705,A4=-5.11530E-05,A6=-5.46810E-08,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
 κ= 0.0000,A4= 3.24300E-05,A6=-1.04760E-07,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
[全体諸元]
ズーム比 56.8129
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 f     4.40041  33.16652   91.05962  249.99999
 FNo   3.32630   5.06240   5.37100   6.57230
 ω    44.12741   6.95537   2.56053   0.91208
 Y     7.00000   8.10000   8.10000   8.10000
 TL   97.19810  125.83264  139.44212  143.90973
 Bf    0.53001   0.53002   0.53001   0.53005
 
[ズーミングデータ]
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 D7     0.70989  39.80989   54.96928  61.69493
 D14    38.74718  10.40834   5.16541   0.49618
 D22    1.65511   9.15376   10.39356   6.82206
 D24    6.71067   6.86309   7.21133  29.44712
 D27    7.46724  17.68954   19.79453   3.54139
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離  レンズ構成長
 G1    1    79.52588    15.550
 G2    8    -8.14680    10.600
 G3   16    17.86445     8.500
 G4   23   -61.50000     0.900
 G5   25    34.49808     3.200
 
[条件式]
 条件式(10) (-f2)/ft = 0.033
 条件式(11) νd1a = 35.73
 条件式(12) νd1b+νd1c+νd1d = 260.14
 条件式(13) f3/ft = 0.071
 条件式(14) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.723
 条件式(15) Dm1/ft = -0.187
 条件式(16) D5/ft = 0.013
 条件式(17) f3/ft = 0.071
 条件式(18) νd1a = 35.73
 条件式(19) νd1b+νd1c+νd1d = 260.14
 条件式(20) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.723
 条件式(21) Dm1/ft = -0.187
 条件式(22) D5/ft = 0.013
(Table 6)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 139.34821 1.800 1.90265 35.73
2 63.57618 5.150 1.43700 95.00
3 -1217.83140 0.200
4 71.38178 4.000 1.49782 82.57
5 501.31253 0.200
6 55.33846 4.200 1.49782 82.57
7 265.07562 D7 (variable)
8 805.78659 1.000 1.83481 42.73
9 8.21382 4.300
10 -31.85233 0.900 1.83481 42.73
11 13.20512 2.000 1.94595 17.98
12 26.00000 0.300
13 16.77011 2.100 1.84666 23.80
14 65.96837 D14 (variable)
15 ∞ 0.700 (Aperture S)
* 16 9.26773 2.500 1.55332 71.67
* 17 212.41603 0.200
18 12.40315 2.300 1.49782 82.57
19 -239.66131 0.800 1.78590 44.17
20 8.26940 1.000
21 22.00000 1.700 1.48749 70.31
22 -18.28270 D22 (variable)
23 55.00000 0.900 1.53110 55.91
24 20.37640 D24 (variable)
25 15.47153 2.400 1.56384 60.71
26 -32.54635 0.800 1.91082 35.25
27 -325.82054 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.2705, A4 = -5.11530E-05, A6 = -5.46810E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 3.24300E-05, A6 = -1.04760E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8129
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.40041 33.16652 91.05962 249.99999
FNo 3.32630 5.06240 5.37100 6.57230
ω 44.12741 6.95537 2.56053 0.91208
Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 97.19810 125.83264 139.44212 143.90973
Bf 0.53001 0.53002 0.53001 0.53005

[Zooming data]
Wide angle end Middle 1 Middle 2 Telephoto end D7 0.70989 39.80989 54.96928 61.69493
D14 38.74718 10.40834 5.16541 0.49618
D22 1.65511 9.15376 10.39356 6.82206
D24 6.71067 6.86309 7.21133 29.44712
D27 7.46724 17.68954 19.79453 3.54139

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.52588 15.550
G2 8 -8.14680 10.600
G3 16 17.86445 8.500
G4 23 -61.50000 0.900
G5 25 34.49808 3.200

[Conditional expression]
Conditional expression (10) (−f2) /ft=0.033
Conditional expression (11) νd1a = 35.73
Conditional Expression (12) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (13) f3 / ft = 0.071
Conditional expression (14) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.723
Conditional expression (15) Dm1 / ft = −0.187
Conditional expression (16) D5 / ft = 0.013
Conditional expression (17) f3 / ft = 0.071
Conditional Expression (18) νd1a = 35.73
Conditional Expression (19) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (20) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.723
Conditional expression (21) Dm1 / ft = −0.187
Conditional expression (22) D5 / ft = 0.013

 表6から、本実施例に係るズームレンズZL6は、条件式(10)~(22)を満たすことが分かる。 From Table 6, it can be seen that the zoom lens ZL6 according to the present example satisfies the conditional expressions (10) to (22).

 図17、図18は、第6実施例に係るズームレンズZL6の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図17(a)は広角端状態(f=4.4mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図17(b)は中間焦点距離状態1(f=33.2mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図18(a)は中間焦点距離状態2(f=91.1mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図18(b)は望遠端状態(f=250.0mm)における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIGS. 17 and 18 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL6 according to Example 6. FIG. Specifically, FIG. 17A shows various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 17B shows the shooting in the intermediate focal length state 1 (f = 33.2 mm). FIG. 18 (a) shows various aberrations at an intermediate focal length state 2 (f = 91.1 mm), and FIG. 18 (b) shows a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

 図17、図18に示す各収差図から明らかなように、第6実施例に係るズームレンズZL6は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIGS. 17 and 18, in the zoom lens ZL6 according to the sixth example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

(第7実施例)
 第7実施例について、図19~図21及び表7を用いて説明する。第7実施例に係るズームレンズZL(ZL7)は、図19に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Seventh embodiment)
The seventh embodiment will be described with reference to FIGS. 19 to 21 and Table 7. FIG. As shown in FIG. 19, the zoom lens ZL (ZL7) according to the seventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凹形状の負レンズL34と両凸形状の正レンズL35との接合レンズとから構成される。正レンズL31は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a cemented lens of a concave negative lens L34 and a biconvex positive lens L35. In the positive lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 第5レンズ群G5と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 The filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. The filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL7は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が増加し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が変化するように、5つのレンズ群G1~G5が全て移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、変倍に際し、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、変倍に際し、像側へ移動する。第3レンズ群G3は、変倍に際し、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、変倍に際し、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りSは、変倍に際し、第3レンズ群G3と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL7 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 changes. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表7に、第7実施例における各諸元の値を示す。表7における面番号1~32が、図19に示すm1~m32の各光学面に対応している。 Table 7 below shows the values of each item in the seventh example. Surface numbers 1 to 32 in Table 7 correspond to the optical surfaces m1 to m32 shown in FIG.

(表7)
[レンズ諸元]
 面番号   R      D    nd    νd
 物面    ∞
  1  185.03464   1.800   1.90265   35.73
  2   72.83098   5.300   1.43700   95.00
  3  -341.55078   0.200
  4   69.64237   4.200   1.49782   82.57
  5  758.70667   0.200
  6   54.60929   3.900   1.49782   82.57
  7  174.27947   D7(可変)
  8  370.63027   1.000   1.91082   35.25
  9   8.11888   4.400
  10  -23.39934   0.900   1.75500   52.34
  11  44.70536   0.200
  12  17.85910   3.000   1.92286   20.88
  13  -22.74410   0.800   1.95000   29.37
  14  90.15596   D14(可変)
  15    ∞     0.750   (絞りS)
 *16  10.32195   2.100   1.59201   67.05
 *17  -64.60494   0.200
  18  11.50000   2.000   1.59319   67.90
  19 -153.26338   0.700   1.78800   47.35
  20  11.26117   1.100
  21 -431.54424   0.700   1.75500   52.34
  22   6.71989   2.300   1.49782   82.57
  23  -14.44677   D23(可変)
  24  77.41973   0.900   1.53110   55.91
  25  23.56266   D25(可変)
  26  15.45429   2.300   1.51680   63.88
  27  -46.93541   0.800   1.80518    25.45
  28 -4728.58458   D28(可変)
  29    ∞     0.210   1.51680   63.88
  30    ∞     1.218
  31    ∞     0.500   1.51680   63.88
  32    ∞     Bf
 像面    ∞
 
[非球面データ]
第16面
 κ= 0.0785,A4=-3.90240E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
 κ= 0.0000,A4= 8.96520E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
[全体諸元]
ズーム比 56.8181
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 f     4.40000  33.16625   91.05806  249.99981
 FNo   3.25932   4.90468   5.30766   6.70733
 ω    44.16370   6.93487   2.55103   0.91353
 Y     7.00000   8.10000   8.10000   8.10000
 TL   98.47996  126.25037  139.45425  144.93598
 Bf    0.52999   0.52999   0.52998   0.53004
 
[ズーミングデータ]
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 D7     0.81642  40.95798   55.49452  61.85333
 D14    40.55551  11.78804   6.37918   1.53153
 D23    0.69681   5.62251   8.07434   9.07062
 D25    6.74671   6.40372   6.29415  26.76577
 D28    7.45652  19.27013   21.00408   3.50669
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離  レンズ構成長
 G1    1    79.65416    15.600
 G2    8    -8.18384    10.300
 G3   17    17.98393     9.100
 G4   25   -64.14778     0.900
 G5   27    36.01335     3.100
 
[条件式]
 条件式(10) (-f2)/ft = 0.033
 条件式(11) νd1a = 35.73
 条件式(12) νd1b+νd1c+νd1d = 260.14
 条件式(13) f3/ft = 0.072
 条件式(14) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.737
 条件式(15) Dm1/ft = -0.195
 条件式(16) D5/ft = 0.012
 条件式(17) f3/ft = 0.072
 条件式(18) νd1a = 35.73
 条件式(19) νd1b+νd1c+νd1d = 260.14
 条件式(20) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.737
 条件式(21) Dm1/ft = -0.195
 条件式(22) D5/ft = 0.012
(Table 7)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 185.03464 1.800 1.90265 35.73
2 72.83098 5.300 1.43700 95.00
3 -341.55078 0.200
4 69.64237 4.200 1.49782 82.57
5 758.70667 0.200
6 54.60929 3.900 1.49782 82.57
7 174.27947 D7 (variable)
8 370.63027 1.000 1.91082 35.25
9 8.11888 4.400
10 -23.39934 0.900 1.75500 52.34
11 44.70536 0.200
12 17.85910 3.000 1.92286 20.88
13 -22.74410 0.800 1.95000 29.37
14 90.15596 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 10.32195 2.100 1.59201 67.05
* 17 -64.60494 0.200
18 11.50000 2.000 1.59319 67.90
19 -153.26338 0.700 1.78800 47.35
20 11.26117 1.100
21 -431.54424 0.700 1.75500 52.34
22 6.71989 2.300 1.49782 82.57
23 -14.44677 D23 (variable)
24 77.41973 0.900 1.53110 55.91
25 23.56266 D25 (variable)
26 15.45429 2.300 1.51680 63.88
27 -46.93541 0.800 1.80518 25.45
28 -4728.58458 D28 (variable)
29 ∞ 0.210 1.51680 63.88
30 ∞ 1.218
31 ∞ 0.500 1.51680 63.88
32 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = 0.0785, A4 = -3.90240E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 8.96520E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8181
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.40000 33.16625 91.05806 249.99981
FNo 3.25932 4.90468 5.30766 6.70733
ω 44.16370 6.93487 2.55103 0.91353
Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 98.47996 126.25037 139.45425 144.93598
Bf 0.52999 0.52999 0.52998 0.53004

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end D7 0.81642 40.95798 55.49452 61.85333
D14 40.55551 11.78804 6.37918 1.53153
D23 0.69681 5.62251 8.07434 9.07062
D25 6.74671 6.40372 6.29415 26.76577
D28 7.45652 19.27013 21.00408 3.50669

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.65416 15.600
G2 8 -8.18384 10.300
G3 17 17.98393 9.100
G4 25 -64.14778 0.900
G5 27 36.01335 3.100

[Conditional expression]
Conditional expression (10) (−f2) /ft=0.033
Conditional expression (11) νd1a = 35.73
Conditional Expression (12) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (13) f3 / ft = 0.072
Conditional expression (14) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.737
Conditional expression (15) Dm1 / ft = −0.195
Conditional expression (16) D5 / ft = 0.012
Conditional expression (17) f3 / ft = 0.072
Conditional Expression (18) νd1a = 35.73
Conditional Expression (19) νd1b + νd1c + νd1d = 260.14
Conditional expression (20) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.737
Conditional expression (21) Dm1 / ft = −0.195
Conditional expression (22) D5 / ft = 0.012

 表7から、本実施例に係るズームレンズZL7は、条件式(10)~(22)を満たすことが分かる。 From Table 7, it can be seen that the zoom lens ZL7 according to the present example satisfies the conditional expressions (10) to (22).

 図20、図21は、第7実施例に係るズームレンズZL7の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図20(a)は広角端状態(f=4.4mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図20(b)は中間焦点距離状態1(f=33.2mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図21(a)は中間焦点距離状態2(f=91.1mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図21(b)は望遠端状態(f=250.0mm)における撮影距離無限遠での諸収差図である。 20 and 21 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL7 according to Example 7. FIG. Specifically, FIG. 20A is a diagram of various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 20B is an imaging at the intermediate focal length state 1 (f = 33.2 mm). FIG. 21A shows various aberrations at an intermediate focal length state 2 (f = 91.1 mm), and FIG. 21B shows a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

 図20、図21に示す各収差図から明らかなように、第7実施例に係るズームレンズZL7は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As apparent from the respective aberration diagrams shown in FIGS. 20 and 21, in the zoom lens ZL7 according to the seventh example, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

(第8実施例)
 第8実施例について、図22~図24及び表8を用いて説明する。第8実施例に係るズームレンズZL(ZL8)は、図22に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Eighth embodiment)
The eighth embodiment will be described with reference to FIGS. 22 to 24 and Table 8. FIG. As shown in FIG. 22, the zoom lens ZL (ZL8) according to the eighth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23と両凹形状の負レンズL24との接合レンズとから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and both arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with a concave negative lens L24.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とから構成される。正レンズL31は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34. In the positive lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 第5レンズ群G5と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 The filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. The filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL8は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が増加するように、5つのレンズ群G1~G5が全て移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、変倍に際し、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、変倍に際し、像側へ移動する。第3レンズ群G3は、変倍に際し、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、変倍に際し、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りSは、変倍に際し、第3レンズ群G3と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL8 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表8に、第8実施例における各諸元の値を示す。表8における面番号1~31が、図22に示すm1~m31の各光学面に対応している。 Table 8 below shows the values of each item in the eighth example. Surface numbers 1 to 31 in Table 8 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

(表8)
[レンズ諸元]
 面番号   R      D    nd    νd
 物面    ∞
  1  167.72217   1.800   1.91082   35.25
  2   55.09912   5.600   1.49782   82.57
  3  -965.01965   0.200
  4   59.56122   4.100   1.49782   82.57
  5  378.00626   0.200
  6   59.75480   3.800   1.49782   82.57
  7  316.10396   D7(可変)
  8  246.62572   1.000   1.83481   42.73
  9   7.52387   4.100
  10  -22.79857   0.900   1.80400   46.60
  11  52.48325   0.200
  12  16.52991   3.000   1.92286   20.88
  13  -44.82137   0.800   1.90366   31.31
  14  50.86329   D14(可変)
  15    ∞     0.750   (絞りS)
 *16   8.47611   2.400   1.59201   67.05
 *17 -129.86955   0.200
  18  13.39687   2.000   1.59319   67.90
  19  -76.62517   0.800   1.80440   39.61
  20   7.21441   0.700
  21  31.11171   1.500   1.48749   70.31
  22  -25.22902   D22(可変)
  23  75.00000   0.800   1.49782   82.57
  24  25.05662   D24(可変)
  25  14.77018   2.300   1.48749   70.31
  26  -25.14848   0.800   1.91082   35.25
  27  -72.04381   D27(可変)
  28    ∞     0.210   1.51680   63.88
  29    ∞     1.218
  30    ∞     0.500   1.51680   63.88
  31    ∞     Bf
 像面    ∞
 
[非球面データ]
第16面
 κ=-0.4295,A4=-3.92499E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
 κ= 0.0000,A4= 3.20704E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
[全体諸元]
ズーム比 56.8188
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 f     4.39995  33.05440   90.64293  250.00000
 FNo   3.31882   5.19437   5.42079   6.63539
 ω     44.16857   6.99514   2.57455   0.91209
 Y     7.00000   8.10000   8.10000   8.10000
 TL    94.05674  125.64910  138.62581  142.88913
 Bf    0.53002   0.54579   0.54091   0.52999
 
[ズーミングデータ]
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 D7     0.75908  40.52500   55.93337   62.40021
 D14    37.94327  11.59355   6.61355   1.79999
 D22    1.36757   8.14868   8.61750   6.95942
 D24    5.87466   6.48834   6.61030   27.65176
 D27    7.70414  18.46976   20.43217   3.66976
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離  レンズ構成長
 G1    1    79.45860    15.700
 G2    8    -8.01312    10.000
 G3   16    17.72055     7.600
 G4   23   -75.98918     0.800
 G5   25    34.55652     3.100
 
[条件式]
 条件式(10) (-f2)/ft = 0.032
 条件式(11) νd1a = 40.80
 条件式(12) νd1b+νd1c+νd1d = 247.71
 条件式(13) f3/ft = 0.071
 条件式(14) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.704
 条件式(15) Dm1/ft = -0.195
 条件式(16) D5/ft = 0.012
 条件式(17) f3/ft = 0.071
 条件式(18) νd1a = 40.80
 条件式(19) νd1b+νd1c+νd1d = 247.71
 条件式(20) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.704
 条件式(21) Dm1/ft = -0.195
 条件式(22) D5/ft = 0.012
(Table 8)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 167.72217 1.800 1.91082 35.25
2 55.09912 5.600 1.49782 82.57
3 -965.01965 0.200
4 59.56122 4.100 1.49782 82.57
5 378.00626 0.200
6 59.75480 3.800 1.49782 82.57
7 316.10396 D7 (variable)
8 246.62572 1.000 1.83481 42.73
9 7.52387 4.100
10 -22.79857 0.900 1.80400 46.60
11 52.48325 0.200
12 16.52991 3.000 1.92286 20.88
13 -44.82137 0.800 1.90366 31.31
14 50.86329 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 8.47611 2.400 1.59201 67.05
* 17 -129.86955 0.200
18 13.39687 2.000 1.59319 67.90
19 -76.62517 0.800 1.80440 39.61
20 7.21441 0.700
21 31.11171 1.500 1.48749 70.31
22 -25.22902 D22 (variable)
23 75.00000 0.800 1.49782 82.57
24 25.05662 D24 (variable)
25 14.77018 2.300 1.48749 70.31
26 -25.14848 0.800 1.91082 35.25
27 -72.04381 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.4295, A4 = -3.92499E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 3.20704E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8188
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.39995 33.05440 90.64293 250.00000
FNo 3.31882 5.19437 5.42079 6.63539
ω 44.16857 6.99514 2.57455 0.91209
Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 94.05674 125.64910 138.62581 142.88913
Bf 0.53002 0.54579 0.54091 0.52999

[Zooming data]
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end D7 0.75908 40.52500 55.93337 62.40021
D14 37.94327 11.59355 6.61355 1.79999
D22 1.36757 8.14868 8.61750 6.95942
D24 5.87466 6.48834 6.61030 27.65176
D27 7.70414 18.46976 20.43217 3.66976

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.45860 15.700
G2 8 -8.01312 10.000
G3 16 17.72055 7.600
G4 23 -75.98918 0.800
G5 25 34.55652 3.100

[Conditional expression]
Conditional expression (10) (−f2) /ft=0.032
Conditional expression (11) νd1a = 40.80
Conditional Expression (12) νd1b + νd1c + νd1d = 247.71
Conditional expression (13) f3 / ft = 0.071
Conditional expression (14) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.704
Conditional expression (15) Dm1 / ft = −0.195
Conditional expression (16) D5 / ft = 0.012
Conditional expression (17) f3 / ft = 0.071
Conditional Expression (18) νd1a = 40.80
Conditional Expression (19) νd1b + νd1c + νd1d = 247.71
Conditional expression (20) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.704
Conditional expression (21) Dm1 / ft = −0.195
Conditional expression (22) D5 / ft = 0.012

 表8から、本実施例に係るズームレンズZL8は、条件式(10)~(22)を満たすことが分かる。 From Table 8, it can be seen that the zoom lens ZL8 according to the present example satisfies the conditional expressions (10) to (22).

 図23、図24は、第8実施例に係るズームレンズZL8の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図23(a)は広角端状態(f=4.4mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図23(b)は中間焦点距離状態1(f=33.1mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図24(a)は中間焦点距離状態2(f=90.6mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図24(b)は望遠端状態(f=250.0mm)における撮影距離無限遠での諸収差図である。 23 and 24 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL8 according to Example 8. FIG. Specifically, FIG. 23A shows various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 23B shows the shooting at the intermediate focal length state 1 (f = 33.1 mm). FIG. 24A shows various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state 2 (f = 90.6 mm), and FIG. 24B shows a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

 図23、図24に示す各収差図から明らかなように、第8実施例に係るズームレンズZL8は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 23 and 24, in the zoom lens ZL8 according to Example 8, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

(第9実施例)
 第9実施例について、図25~図27及び表9を用いて説明する。第9実施例に係るズームレンズZL(ZL9)は、図25に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成される。
(Ninth embodiment)
The ninth embodiment will be described with reference to FIGS. 25 to 27 and Table 9. FIG. As shown in FIG. 25, the zoom lens ZL (ZL9) according to the ninth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for the purpose of adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL14とから構成される。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, and is a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a convex surface facing the object side. The positive meniscus lens L13 and the positive meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹形状の負レンズL22と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL23との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とから構成される。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is composed of a cemented lens with L23 and a positive meniscus lens L24 with a convex surface facing the object side.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と両凹形状の負レンズL33との接合レンズと、両凸形状の正レンズL34とから構成される。正レンズL31は、物体側の面、像側の面がともに非球面である。 The third lens group G3 includes, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32, and a biconcave negative lens L33, It is composed of a convex positive lens L34. In the positive lens L31, both the object side surface and the image side surface are aspherical surfaces.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合レンズから構成される。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.

 第5レンズ群G5と像面Iとの間に、フィルタ群FLが配置されている。フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等の、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックで構成されている。 The filter group FL is disposed between the fifth lens group G5 and the image plane I. The filter group FL is composed of glass blocks such as a low-pass filter and an infrared cut filter for cutting a spatial frequency equal to or higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL9は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が増加し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔が増加するように、5つのレンズ群G1~G5が全て移動する。具体的には、第1レンズ群G1は、変倍に際し、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、変倍に際し、像側へ移動する。第3レンズ群G3は、変倍に際し、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、変倍に際し、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、変倍に際し、一旦物体側に移動し、その後像側へ移動する。また、明るさを決定する開口絞りSは、変倍に際し、第3レンズ群G3と一体となって物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL9 according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens are increased. The five lenses so that the distance between the group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases. All the groups G1 to G5 move. Specifically, the first lens group G1 moves to the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image side during zooming. The third lens group G3 moves toward the object side upon zooming. The fourth lens group G4 moves toward the object side upon zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side upon zooming, and then moves to the image side. The aperture stop S that determines the brightness moves to the object side integrally with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表9に、第9実施例における各諸元の値を示す。表9における面番号1~31が、図25に示すm1~m31の各光学面に対応している。 Table 9 below shows the values of each item in the ninth example. Surface numbers 1 to 31 in Table 9 correspond to the optical surfaces m1 to m31 shown in FIG.

(表9)
[レンズ諸元]
 面番号   R      D    nd    νd
 物面    ∞
  1  833.13681   1.800   1.80610   40.97
  2   66.30909   5.800   1.49782   82.57
  3  -208.53753   0.200
  4   71.38178   4.200   1.49782   82.57
  5  1230.18913   0.200
  6   52.31232   4.000   1.49782   82.57
  7  212.73003   D7(可変)
  8  238.52066   1.000   1.83481   42.73
  9   8.02925   4.300
  10  -33.51859   0.900   1.83481   42.73
  11   14.81204   2.100   1.94595   17.98
  12  47.49952   0.200
  13  15.49846   1.800   1.84666   23.80
  14  26.98580   D14(可変)
  15    ∞     0.750   (絞りS)
 *16   8.52824   2.600   1.55332   71.67
 *17  -40.00994   0.200
  18  10.64740   2.200   1.49782   82.57
  19  -47.66378   0.800   1.83481   42.73
  20   7.00961   0.800
  21  17.50000   1.700   1.48749   70.31
  22  -37.01486   D22(可変)
  23  160.00000   0.900   1.49782   82.57
  24  18.67754   D24(可変)
  25  15.32767   2.400   1.56384   60.71
  26  -29.23072   0.800   1.91082   35.25
  27 -129.89969   D27(可変)
  28    ∞     0.210   1.51680   63.88
  29    ∞     1.218
  30    ∞     0.500   1.51680   63.88
  31    ∞     Bf
 像面    ∞
 
[非球面データ]
第16面
 κ=-0.4504,A4=-4.14853E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第17面
 κ= 0.0000,A4= 3.05542E-05,A6= 0.00000E+00,A8= 0.00000E+00,A10=0.00000E+00
 
[全体諸元]
ズーム比 56.8230
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 f     4.39963  33.16622   91.05806  250.00014
 FNo   3.27185   5.18345   5.61129   6.83029
 ω    44.13000   6.96951   2.56346   0.91241
 Y    7.00000   8.10000   8.10000   8.10000
 TL   97.49160  124.62396  138.72911  144.07508
 Bf   0.53118   0.53118   0.53118   0.53000
 
[ズーミングデータ]
       広角端    中間1   中間2   望遠端
 D7     0.80020  39.67426   55.12296   62.14415
 D14    40.49583  11.90394   6.65793   1.89993
 D22    0.92860   8.25026   10.40870   6.45483
 D24    6.49720   6.58912   6.65361   27.93365
 D27    6.66059  16.09721   17.77673   3.53452
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離  レンズ構成長
 G1    1    79.06270    16.200
 G2    8    -8.29885    10.300
 G3   16    16.59524     8.300
 G4   23   -42.56733     0.900
 G5   25    31.12717     3.200
 
[条件式]
 条件式(10) (-f2)/ft = 0.033
 条件式(11) νd1a = 40.97
 条件式(12) νd1b+νd1c+νd1d = 247.71
 条件式(13) f3/ft = 0.066
 条件式(14) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.719
 条件式(15) Dm1/ft = -0.186
 条件式(16) D5/ft = 0.013
 条件式(17) f3/ft = 0.066
 条件式(18) νd1a = 40.97
 条件式(19) νd1b+νd1c+νd1d = 247.71
 条件式(20) Dm3/(fw×ft)1/2 = -0.719
 条件式(21) Dm1/ft = -0.186
 条件式(22) D5/ft = 0.013
(Table 9)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 833.13681 1.800 1.80610 40.97
2 66.30909 5.800 1.49782 82.57
3 -208.53753 0.200
4 71.38178 4.200 1.49782 82.57
5 1230.18913 0.200
6 52.31232 4.000 1.49782 82.57
7 212.73003 D7 (variable)
8 238.52066 1.000 1.83481 42.73
9 8.02925 4.300
10 -33.51859 0.900 1.83481 42.73
11 14.81204 2.100 1.94595 17.98
12 47.49952 0.200
13 15.49846 1.800 1.84666 23.80
14 26.98580 D14 (variable)
15 ∞ 0.750 (Aperture S)
* 16 8.52824 2.600 1.55332 71.67
* 17 -40.00994 0.200
18 10.64740 2.200 1.49782 82.57
19 -47.66378 0.800 1.83481 42.73
20 7.00961 0.800
21 17.50000 1.700 1.48749 70.31
22 -37.01486 D22 (variable)
23 160.00000 0.900 1.49782 82.57
24 18.67754 D24 (variable)
25 15.32767 2.400 1.56384 60.71
26 -29.23072 0.800 1.91082 35.25
27 -129.89969 D27 (variable)
28 ∞ 0.210 1.51680 63.88
29 ∞ 1.218
30 ∞ 0.500 1.51680 63.88
31 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
16th surface κ = -0.4504, A4 = -4.14853E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
17th surface κ = 0.0000, A4 = 3.05542E-05, A6 = 0.00000E + 00, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 56.8230
Wide angle end Intermediate 1 Intermediate 2 Telephoto end f 4.39963 33.16622 91.05806 250.00014
FNo 3.27185 5.18345 5.61129 6.83029
ω 44.13000 6.96951 2.56346 0.91241
Y 7.00000 8.10000 8.10000 8.10000
TL 97.49160 124.62396 138.72911 144.07508
Bf 0.53118 0.53118 0.53118 0.53000

[Zooming data]
Wide angle end Middle 1 Middle 2 Telephoto end D7 0.80020 39.67426 55.12296 62.14415
D14 40.49583 11.90394 6.65793 1.89993
D22 0.92860 8.25026 10.40870 6.45483
D24 6.49720 6.58912 6.65361 27.93365
D27 6.66059 16.09721 17.77673 3.53452

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 79.06270 16.200
G2 8 -8.29885 10.300
G3 16 16.59524 8.300
G4 23 -42.56733 0.900
G5 25 31.12717 3.200

[Conditional expression]
Conditional expression (10) (−f2) /ft=0.033
Conditional expression (11) νd1a = 40.97
Conditional Expression (12) νd1b + νd1c + νd1d = 247.71
Conditional expression (13) f3 / ft = 0.066
Conditional expression (14) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.719
Conditional expression (15) Dm1 / ft = −0.186
Conditional expression (16) D5 / ft = 0.013
Conditional expression (17) f3 / ft = 0.066
Conditional Expression (18) νd1a = 40.97
Conditional Expression (19) νd1b + νd1c + νd1d = 247.71
Conditional expression (20) Dm3 / (fw × ft) 1/2 = −0.719
Conditional expression (21) Dm1 / ft = −0.186
Conditional expression (22) D5 / ft = 0.013

 表9から、本実施例に係るズームレンズZL9は、条件式(10)~(22)を満たすことが分かる。 Table 9 shows that the zoom lens ZL9 according to the present example satisfies the conditional expressions (10) to (22).

 図26、図27は、第9実施例に係るズームレンズZL9の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図26(a)は広角端状態(f=4.4mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図26(b)は中間焦点距離状態1(f=33.2mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図27(a)は中間焦点距離状態2(f=91.1mm)における撮影距離無限遠での諸収差図、図27(b)は望遠端状態(f=250.0mm)における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIGS. 26 and 27 are graphs showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and magnification chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL9 according to Example 9. FIG. Specifically, FIG. 26A shows various aberrations at the shooting distance at infinity in the wide-angle end state (f = 4.4 mm), and FIG. 26B shows the shooting in the intermediate focal length state 1 (f = 33.2 mm). FIG. 27A shows various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state 2 (f = 91.1 mm), and FIG. 27B shows a telephoto end state (f = 250.0). (mm) is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity.

 図26、図27に示す各収差図から明らかなように、第9実施例に係るズームレンズZL9は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 26 and 27, in the zoom lens ZL9 according to Example 9, various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has excellent optical performance.

 以上のような第2および第3の実施形態に係る各実施例によれば、高変倍でありながら、良好な光学性能を有するズームレンズを提供することができる。 According to the examples according to the second and third embodiments as described above, it is possible to provide a zoom lens having good optical performance while being highly variable.

 ここまで本発明を分かりやすくするために、第2および第3の実施形態に係る構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 In order to make the present invention easier to understand so far, the configuration requirements according to the second and third embodiments have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this.

 例えば、上記実施例では、5群構成を示したが、6群、7群等、他の群構成にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。 For example, in the above-described embodiment, the five-group configuration is shown. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

 第2および第3の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。特に、第5レンズ群G5を合焦レンズ群とするのが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the second and third embodiments, focusing is performed from an object at infinity to a near object by moving one or a plurality of lens groups or partial lens groups in the optical axis direction. It may be a lens group. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the fifth lens group G5 is preferably a focusing lens group.

 第2および第3の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第3レンズ群G3を防振レンズ群とするのが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the second and third embodiments, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated in an in-plane direction including the optical axis ( The anti-vibration lens group may correct the image blur caused by camera shake. In particular, the third lens group G3 is preferably an anti-vibration lens group.

 第2および第3の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしてもよい。 In the zoom lens ZL according to the second and third embodiments, the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

 第2および第3の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、開口絞りSは、第3レンズ群G3の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。 In the zoom lens ZL according to the second and third embodiments, the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3. However, a member as an aperture stop is not provided and a lens frame is provided. That role may be substituted.

 第2および第3の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。 In the zoom lens ZL according to the second and third embodiments, each lens surface has antireflection having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast. A film may be applied.

 第2および第3の実施形態のズームレンズZLは、変倍比が50~70程度である。 The zoom lens ZL of the second and third embodiments has a zoom ratio of about 50 to 70.

 第2および第3の実施形態のズームレンズZLは、デジタルスチルカメラに使用しているが、これに限られるものではなく、デジタルビデオカメラ等の光学機器にも使用することができる。 The zoom lens ZL of the second and third embodiments is used in a digital still camera, but is not limited to this, and can also be used in an optical device such as a digital video camera.

発明を実施するための形態(第4の実施形態)MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION (Fourth Embodiment)

 次に、第4の実施形態について図面を参照して説明する。第4の実施形態に係るズームレンズZLは、図32に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍(ズーミング)に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも4つのレンズ群が移動し、第3レンズ群G3及び第4レンズ群G4は、それぞれプラスチックレンズを有し、第5レンズ群G5は、2枚以下のレンズからなり、次の条件式(23)を満足する。 Next, a fourth embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 32, the zoom lens ZL according to the fourth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power; At the time of zooming from the end state to the telephoto end state, at least four lens groups move so that the distance between the lens groups changes, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are made of plastic. The fifth lens group G5 includes a lens and includes two or less lenses, and satisfies the following conditional expression (23).

 0.6 < -fPL3/fPL4 < 1.5 …(23)
 但し、
 fPL3:第3レンズ群G3を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離、
 fPL4:第4レンズ群G4を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離。
0.6 <−fPL3 / fPL4 <1.5 (23)
However,
fPL3: synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group G3,
fPL4: the composite focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group G4.

 この構成によれば、光学系の大部分をプラスチックレンズで構成しても、変倍比、光学性能を従来と同等以上の性能としつつ、低コスト化が可能となる。また、プラスチックレンズを使用した光学系では、温度変化による性能変化が懸念され、特に高倍率ズームレンズではその傾向が顕著にあらわれる。しかしながら、条件式(23)を満足することにより、25倍以上の高倍率ズームレンズにおいても、プラスチックレンズの温度変化の影響を非常に小さく抑え、優れた光学性能を確保することが可能となる。なお、条件式(23)の下限値を下回ると、温度変化時におけるバックフォーカスの変化、非点収差の悪化が生じるため、好ましくない。また、条件式(23)の上限値を上回ると、温度変化時におけるバックフォーカスの変化、非点収差の悪化が生じるため、好ましくない。 According to this configuration, even if most of the optical system is configured with a plastic lens, it is possible to reduce the cost while maintaining a zoom ratio and optical performance equal to or higher than those of the conventional one. Further, in an optical system using a plastic lens, there is a concern about performance change due to temperature change, and this tendency is particularly noticeable in a high magnification zoom lens. However, by satisfying the conditional expression (23), even in a high-power zoom lens having a magnification of 25 times or more, the influence of the temperature change of the plastic lens can be suppressed to a very small level, and excellent optical performance can be ensured. If the lower limit value of conditional expression (23) is not reached, back focus change and astigmatism deterioration at the time of temperature change occur, which is not preferable. Further, exceeding the upper limit value of the conditional expression (23) is not preferable because a change in back focus and a deterioration in astigmatism at the time of temperature change occur.

 第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(23)の下限値を0.7とすることが好ましい。第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(23)の上限値を1.4とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (23) to 0.7. In order to secure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (23) to 1.4.

 第4の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(24)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the fourth embodiment satisfies the following conditional expression (24).

 65.0 < νd31 < 100.0 …(24)
 但し、
 νd31:第3レンズ群G3を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のd線におけるアッベ数。
65.0 <νd31 <100.0 (24)
However,
νd31: Abbe number in the d-line of the glass material of the lens arranged closest to the object among the lenses constituting the third lens group G3.

 条件式(24)は、第3レンズ群G3中の、最も物体側に配置されるレンズの硝材のアッベ数を規定している。条件式(24)の下限値を下回ると、色収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式(24)の上限値を上回ると、色収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (24) defines the Abbe number of the glass material of the lens disposed closest to the object side in the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (24) is not reached, chromatic aberration is deteriorated, which is not preferable. Similarly, exceeding the upper limit value of conditional expression (24) is not preferable because chromatic aberration deteriorates.

 第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(24)の下限値を67.0とすることが好ましい。第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(24)の上限値を90.0とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (24) to 67.0. In order to secure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (24) to 90.0.

 第4の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、第4レンズ群G4は、1枚のプラスチック負レンズからなり、次の条件式(25)を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the fourth embodiment, it is preferable that the fourth lens group G4 is composed of one plastic negative lens and satisfies the following conditional expression (25).

 -5.0 < (R42+R41)/(R42-R41) < -0.9 …(25)
 但し、
 R41:第4レンズ群G4を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
 R42:第4レンズ群G4を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
−5.0 <(R42 + R41) / (R42−R41) <− 0.9 (25)
However,
R41: radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group G4,
R42: radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group G4.

 条件式(25)は、第4レンズ群G4を構成するプラスチック負レンズの形状因子を規定している。条件式(25)の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式(25)の上限値を上回ると、コマ収差、非点収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (25) defines the shape factor of the plastic negative lens constituting the fourth lens group G4. If the lower limit value of conditional expression (25) is not reached, coma and astigmatism are deteriorated. Similarly, exceeding the upper limit value of conditional expression (25) is not preferable because coma and astigmatism are deteriorated.

 第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(25)の下限値を-4.5とすることが好ましい。第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(25)の上限値を-1.0とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (25) to −4.5. In order to secure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (25) to −1.0.

 第4の実施形態に係るズームレンズZLは、次の条件式(26)を満足することが好ましい。 It is preferable that the zoom lens ZL according to the fourth embodiment satisfies the following conditional expression (26).

 0.63 < β5t < 0.88 …(26)
 但し、
 β5t:望遠端状態における第5レンズ群G5の倍率。
0.63 <β5t <0.88 (26)
However,
β5t: magnification of the fifth lens group G5 in the telephoto end state.

 条件式(26)は、望遠端状態における第5レンズ群G5の倍率を規定している。条件式(26)の下限値を下回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式(26)の上限値を上回ると、非点収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (26) defines the magnification of the fifth lens group G5 in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (26) is not reached, astigmatism deteriorates, which is not preferable. Similarly, exceeding the upper limit value of conditional expression (26) is not preferable because astigmatism is deteriorated.

 第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(26)の下限値を0.65とすることが好ましい。第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(26)の上限値を0.80とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (26) to 0.65. In order to secure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (26) to 0.80.

 第4の実施形態に係るズームレンズZLにおいて、第3レンズ群G3は、像側から順に並んだ、プラスチック正レンズと、プラスチック負レンズとを有し、次の条件式(27)を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to Embodiment 4, the third lens group G3 has a plastic positive lens and a plastic negative lens arranged in order from the image side, and satisfies the following conditional expression (27): Is preferred.

 -6.0 < (R32+R31)/(R32-R31) < -0.9 …(27)
 但し、
 R31:第3レンズ群G3を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
 R32:第3レンズ群G3を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
−6.0 <(R32 + R31) / (R32−R31) <− 0.9 (27)
However,
R31: radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group G3,
R32: radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group G3.

 条件式(27)は、第3レンズ群G3を構成するプラスチック負レンズの形状因子を規定している。条件式(27)の下限値を下回ると、コマ収差、球面収差が悪化するため、好ましくない。同様に、条件式(27)の上限値を上回ると、コマ収差、球面収差が悪化するため、好ましくない。 Conditional expression (27) defines the shape factor of the plastic negative lens constituting the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (27) is not reached, coma aberration and spherical aberration are deteriorated, which is not preferable. Similarly, when the value exceeds the upper limit value of conditional expression (27), coma aberration and spherical aberration deteriorate, which is not preferable.

 第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(27)の下限値を-5.4とすることが好ましい。第4の実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(27)の上限値を-1.0とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (27) to −5.4. In order to secure the effect of the fourth embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (27) to −1.0.

 以上のような構成を備える第4の実施形態に係るズームレンズZLによれば、優れた光学性能を有するズームレンズを実現することができる。 According to the zoom lens ZL according to the fourth embodiment having the above-described configuration, a zoom lens having excellent optical performance can be realized.

 図38及び図39に、上述のズームレンズZLを備える光学機器として、デジタルスチルカメラCAM(光学機器)の構成を示す。このデジタルスチルカメラCAMは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ(ズームレンズZL)の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズZLで被写体(物体)からの光が集光され、像面I(図32参照)に配置された撮像素子C(例えば、CCDやCMOS等)に結像される。撮像素子Cに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラCAMの背後に配置された液晶モニターMに表示される。撮影者は、液晶モニターMを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し下げて被写体像を撮像素子Cで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。 38 and 39 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the zoom lens ZL described above. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed. An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 32). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).

 カメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部EF、デジタルスチルカメラCAMの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンB2等が配置されている。ここでは、カメラCAMとズームレンズZLとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズZLを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。 The camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like. Here, a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed is illustrated. However, as an optical device, a single lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached is used. good.

 以上のような構成を備える第4の実施形態に係るカメラCAMによれば、撮影レンズとして上述のズームレンズZLを搭載することにより、優れた光学性能を有するカメラを実現することができる。 According to the camera CAM according to the fourth embodiment having the above-described configuration, a camera having excellent optical performance can be realized by mounting the above-described zoom lens ZL as a photographing lens.

 続いて、図40を参照しながら、上述のズームレンズZLの製造方法について概説する。まず、レンズ鏡筒内に、光軸に沿って物体側より順に、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5とが並ぶように、各レンズを配置する(ステップST10)。このとき、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、少なくとも4つのレンズ群が移動するように、各レンズを配置する(ステップST20)。また、第3レンズ群G3及び第4レンズ群G4は、それぞれプラスチックレンズを有して構成されるように、各レンズを鏡筒内に配置する(ステップST30)。また、第5レンズ群G5は、2枚以下のレンズから構成されるように、各レンズを鏡筒内に配置する(ステップST40)。そして、次の条件式(23)を満足するように、各レンズを鏡筒内に配置する(ステップST50)。 Subsequently, the manufacturing method of the zoom lens ZL described above will be outlined with reference to FIG. First, in the lens barrel, in order from the object side along the optical axis, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive refractive power. The lenses are arranged so that the third lens group G3, the fourth lens group G4 having a negative refractive power, and the fifth lens group G5 having a positive refractive power are aligned (step ST10). At this time, in zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, each lens group is arranged so that the distance between the lens groups changes and at least four lens groups move (step ST20). Further, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are arranged in the lens barrel so as to have plastic lenses, respectively (step ST30). In addition, the fifth lens group G5 arranges each lens in the lens barrel so as to be composed of two or less lenses (step ST40). Then, each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (23) (step ST50).

 0.6 < -fPL3/fPL4 < 1.5 …(23)
 但し、
 fPL3:第3レンズ群G3を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離、
 fPL4:第4レンズ群G4を構成するプラスチックレンズの合成焦点距離。
0.6 <−fPL3 / fPL4 <1.5 (23)
However,
fPL3: synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group G3,
fPL4: the composite focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group G4.

 ここで、第4の実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図32に示すズームレンズZLでは、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL11と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL13とを配置している。負の屈折力を持つ第2レンズ群G2として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとL21と、両凹形状の負レンズL22と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL23とを配置している。正の屈折力を持つ第3レンズ群G3として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL31と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL32と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズL33とを配置している。負の屈折力を持つ第4レンズ群G4として、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL41を配置している。正の屈折力を持つ第5レンズ群G5として、光軸に沿って物体側から順に、両凸形状のプラスチック非球面正レンズL51と、像側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL52とを配置している。また、各レンズは、上記条件式(23)を満足するように、鏡筒内に配置されている(条件式(23)の対応値は1.12)。 Here, as an example of the lens arrangement in the fourth embodiment, in the zoom lens ZL shown in FIG. 32, as the first lens group G1 having positive refractive power, the object is sequentially arranged from the object side along the optical axis. A cemented lens of a meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the side and a meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the object side, and a meniscus positive lens L13 having a convex surface facing the object side. Yes. As the second lens group G2 having negative refractive power, in order from the object side along the optical axis, a meniscus negative lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, and an object side A meniscus positive lens L23 having a convex surface is disposed. As the third lens group G3 having positive refractive power, in order from the object side along the optical axis, a meniscus positive lens L31 having a convex surface directed toward the object side, and a meniscus-shaped plastic lens having a convex surface directed toward the object side. A spherical negative lens L32 and a biconvex plastic aspherical positive lens L33 are arranged. As the fourth lens group G4 having negative refractive power, a meniscus plastic aspheric negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side is disposed. As a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a biconvex plastic aspherical positive lens L51 and a meniscus plastic aspherical negative lens with a convex surface facing the image side in order from the object side along the optical axis. L52 is arranged. Each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the conditional expression (23) (corresponding value of the conditional expression (23) is 1.12).

 上記第4の実施形態のズームレンズZLの製造方法によれば、優れた光学性能を有するズームレンズを製造することができる。 According to the zoom lens ZL manufacturing method of the fourth embodiment, a zoom lens having excellent optical performance can be manufactured.

第4の実施形態に係る実施例Examples according to the fourth embodiment

 これより第4の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表10~表12を示すが、これらは第10実施例~第12実施例における各諸元の表である。 Examples according to the fourth embodiment will now be described with reference to the drawings. Tables 10 to 12 are shown below, which are tables of specifications in the tenth to twelfth embodiments.

 なお、第10実施例に係る図32に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。 In addition, each reference code for FIG. 32 according to the tenth embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.

 各実施例では収差特性の算出対象として、d線(波長587.5620nm)、g線(波長435.8350nm)を選んでいる。 In each embodiment, d-line (wavelength 587.5620 nm) and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.

 表中の[レンズ諸元]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Rは各光学面の曲率半径、Dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの光軸上の距離である面間隔、ndは光学部材の材質のd線に対する屈折率、νdは光学部材の材質のd線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、(可変)は可変の面間隔、曲率半径の「∞」は平面又は開口、(絞りS)は開口絞りS、像面は像面Iをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.0000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径Rの欄には近軸曲率半径を示す。 In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, R is the radius of curvature of each optical surface, D is the next optical surface from each optical surface ( Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and νd is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member. The object plane is the object plane, (variable) is the variable plane spacing, the curvature radius “∞” is the plane or aperture, (aperture S) is the aperture stop S, and the image plane is the image plane I. The refractive index of air “1.0000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.

 表中の[全体諸元]において、fはレンズ全系の焦点距離、FNoはFナンバー、ωは半画角(最大入射角、単位:°)、Yは像高、Bfは光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離、Bf(空気換算)は光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表記したもの、TLは光軸上でのレンズ最前面から近軸像面までの距離、レンズ全長は光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にBf(空気換算)を加えたものを示す。 In [Overall specifications] in the table, f is the focal length of the entire lens system, FNo is the F number, ω is the half field angle (maximum incident angle, unit: °), Y is the image height, and Bf is on the optical axis. The distance from the last lens surface to the paraxial image plane, Bf (air equivalent) is the distance from the last lens surface to the paraxial image plane on the optical axis expressed in terms of air, and TL is the optical axis. The distance from the lens front surface to the paraxial image plane and the total lens length are obtained by adding Bf (air conversion) to the distance from the lens front surface to the lens final surface on the optical axis.

 表中の[非球面データ]には、[レンズ諸元]に示した非球面について、その形状を次式(c)で示す。X(y)は非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Rは基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)を、κは円錐定数を、Aiは第i次の非球面係数を示す。「E-n」は、「×10-n」を示す。例えば、1.234E-05=1.234×10-5である。 [Aspherical data] in the table shows the shape of the aspherical surface shown in [Lens Specification] by the following equation (c). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .

 X(y)=(y2/R)/{1+(1-κ×y2/R21/2}+A4×y4+A6×y6…(c) X (y) = (y 2 / R) / {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 (c)

 表中の[ズーミングデータ]において、広角端、中間焦点距離、望遠端の各状態における可変間隔の値Diを示す。なお、Diは、第i面と第(i+1)面の可変間隔を示す。 In [Zooming data] in the table, the variable interval value Di in each state of the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end is shown. Di represents a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.

 表中の[ズームレンズ群データ]において、Gは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号、群焦点距離は各群の焦点距離、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像面側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。 In [Zoom lens group data] in the table, G is the group number, the first group surface is the surface number of the most object side of each group, the group focal length is the focal length of each group, and the lens configuration length is the most object side of each group The distance on the optical axis from the lens surface to the lens surface closest to the image plane is shown.

 表中の[条件式]には、上記の条件式(23)~(27)に対応する値を示す。 [Conditional expression] in the table indicates values corresponding to the conditional expressions (23) to (27).

 以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径R、面間隔D、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、ズームレンズは比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used as the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the zoom lens is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

 ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The explanation of the table so far is common to all the embodiments, and the explanation below is omitted.

(第10実施例) (Tenth embodiment)

 第10実施例について、図32,図33及び表10を用いて説明する。第10実施例に係るズームレンズZL(ZL10)は、図32に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と、フィルタ群FLとから構成される。 The tenth embodiment will be described with reference to FIGS. 32, 33 and Table 10. FIG. As shown in FIG. 32, the zoom lens ZL (ZL10) according to the tenth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL11と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL12の接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL13とから構成される。 The first lens group G1 includes a cemented lens of a meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a meniscus positive lens L13 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとL21と、両凹形状の負レンズL22と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL23とから構成される。 The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L21 with the convex surface facing the object side, the negative lens L22 with the biconcave shape, and the convex surface facing the object side. And a meniscus positive lens L23.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL31と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL32と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズL33とから構成される。 The third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side, and a meniscus plastic aspheric negative lens L32 having a convex surface facing the object side. And a biconvex plastic aspherical positive lens L33.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a meniscus plastic aspherical negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状のプラスチック非球面正レンズL51と、像側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL52とから構成される。 The fifth lens group G5 includes a biconvex plastic aspherical positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus plastic aspherical negative lens L52 having a convex surface facing the image side. Is done.

 フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。 The filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL10においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第1レンズ群G1から第5レンズ群G5までの全ての群が光軸に沿って移動する。第1レンズ群G1は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、ズーミングにおいて、像面側へ移動する。第3レンズ群G3は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。開口絞りSは、ズーミングにおいて、第3レンズ群G3と一体となって、物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL10 according to the present embodiment, when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the interval between the lens groups is changed, and all the groups from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 are used. Moves along the optical axis. The first lens group G1 moves toward the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side. The aperture stop S moves to the object side together with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表10に、第10実施例における各諸元の値を示す。表10における面番号1~28が、図32に示すm1~m28の各光学面に対応している。 Table 10 below shows the values of each item in the tenth embodiment. Surface numbers 1 to 28 in Table 10 correspond to the respective optical surfaces m1 to m28 shown in FIG.

(表10)
[レンズ諸元]
 面番号   R      D     nd    νd
 物面    ∞
  1   110.7878   2.8427   1.9037   31.3
  2   66.3390   7.5711   1.4978   82.6
  3   860.1899   0.243
  4   76.5237   6.3147   1.6030   65.4
  5   653.3171   D5(可変)
  6  1084.3255   1.5103   1.8348   42.7
  7   15.2165   8.0963
  8  -125.9352   1.2629   1.8348   42.7
  9   34.3647   0.4796
  10   25.5696   3.9494   1.9460   18
  11   88.6252   D11(可変)
  12  ∞(絞りS)  1.5735
  13   15.2571   3.498   1.4978   82.6
  14   94.5308   2.2134
 *15   32.5987   1.7599   1.6355   23.9
 *16   15.9623   1.5646
 *17   75.0599   3.0423   1.5311   55.9
 *18  -25.6985   D18(可変)
  19  110.4046   1.3476   1.5311   55.9
 *20   35.4707   D20(可変)
 *21   33.0094   5.0366   1.5311   55.9
  22  -50.9035   0.9071
  23  -32.7689   1.7816   1.6355   23.9
 *24  -105.1482   D24(可変)
  25    ∞     0.6797   1.5168   63.9
  26    ∞     1.1110
  27    ∞     1.0443   1.5168   63.9
  28    ∞     (Bf)
 像面    ∞
 
[全体諸元]
ズーム比 28.319
        広角端   中間焦点   望遠端
f       10.00    53.17   283.19
開口絞り径   12.15    12.15    12.15
FNo      3.5     5.1     6.6
ω       42.0     9.4     1.7
Bf       1.132    1.132    1.132
Bf(空気換算) 11.592   29.957    8.080
TL      153.52   179.55   219.25
レンズ全長   152.93   178.96   218.66
 
[非球面データ]
面番号   κ      A4       A6
 15   14.148   -1.963E-04   0.000E+00
 16   3.070   -2.577E-04   0.000E+00
 17   1.000   -1.389E-04   0.000E+00
 18   1.000   -6.609E-05   0.000E+00
 20   1.000    1.381E-06   0.000E+00
 21   1.000   -2.196E-06   7.854E-09
 24   1.000   -6.977E-06   0.000E+00
 
[ズーミングデータ]
可変間隔  広角端   中間焦点   望遠端
 f    10.00    53.17    283.19
 D5     1.584    45.635    84.035
 D11    61.939    14.713    1.151 
 D18    7.763    15.168    6.936 
 D20    15.056    18.489    63.468 
 D24    8.212    26.578    4.701
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離 レンズ構成長
 G1    1    119.4    16.972
 G2    6    -16.6    15.299
 G3    13     29.9    12.078
 G4    19     -99.0     1.348
 G5    21     73.6     7.725
 
[条件式]
条件式(23)-fPL3/fPL4 = 1.12
条件式(24)νd31 = 82.6
条件式(25)(R42+R41)/(R42-R41) = -1.95
条件式(26)β5t = 0.805
条件式(27)(R32+R31)/(R32-R31) = -2.92
(Table 10)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 110.7878 2.8427 1.9037 31.3
2 66.3390 7.5711 1.4978 82.6
3 860.1899 0.243
4 76.5237 6.3147 1.6030 65.4
5 653.3171 D5 (variable)
6 1084.3255 1.5103 1.8348 42.7
7 15.2165 8.0963
8 -125.9352 1.2629 1.8348 42.7
9 34.3647 0.4796
10 25.5696 3.9494 1.9460 18
11 88.6252 D11 (variable)
12 ∞ (Aperture S) 1.5735
13 15.2571 3.498 1.4978 82.6
14 94.5308 2.2134
* 15 32.5987 1.7599 1.6355 23.9
* 16 15.9623 1.5646
* 17 75.0599 3.0423 1.5311 55.9
* 18 -25.6985 D18 (variable)
19 110.4046 1.3476 1.5311 55.9
* 20 35.4707 D20 (variable)
* 21 33.0094 5.0366 1.5311 55.9
22 -50.9035 0.9071
23 -32.7689 1.7816 1.6355 23.9
* 24 -105.1482 D24 (variable)
25 ∞ 0.6797 1.5168 63.9
26 ∞ 1.1110
27 ∞ 1.0443 1.5168 63.9
28 ∞ (Bf)
Image plane ∞

[Overall specifications]
Zoom ratio 28.319
Wide angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.00 53.17 283.19
Aperture diameter 12.15 12.15 12.15
FNo 3.5 5.1 6.6
ω 42.0 9.4 1.7
Bf 1.132 1.132 1.132
Bf (air equivalent) 11.592 29.957 8.080
TL 153.52 179.55 219.25
Total lens length 152.93 178.96 218.66

[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6
15 14.148 -1.963E-04 0.000E + 00
16 3.070 -2.577E-04 0.000E + 00
17 1.000 -1.389E-04 0.000E + 00
18 1.000 -6.609E-05 0.000E + 00
20 1.000 1.381E-06 0.000E + 00
21 1.000 -2.196E-06 7.854E-09
24 1.000 -6.977E-06 0.000E + 00

[Zooming data]
Variable interval Wide angle end Medium focus Telephoto end f 10.00 53.17 283.19
D5 1.584 45.635 84.035
D11 61.939 14.713 1.151
D18 7.763 15.168 6.936
D20 15.056 18.489 63.468
D24 8.212 26.578 4.701

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 119.4 16.972
G2 6 -16.6 15.299
G3 13 29.9 12.078
G4 19 -99.0 1.348
G5 21 73.6 7.725

[Conditional expression]
Conditional expression (23) -fPL3 / fPL4 = 1.12
Conditional expression (24) νd31 = 82.6
Conditional expression (25) (R42 + R41) / (R42-R41) =-1.95
Conditional expression (26) β5t = 0.805
Conditional expression (27) (R32 + R31) / (R32-R31) = − 2.92

 表10から、本実施例に係るズームレンズZL10は、条件式(23)~(27)を満たすことが分かる。 From Table 10, it can be seen that the zoom lens ZL10 according to the present example satisfies the conditional expressions (23) to (27).

 図33は、第10実施例に係るズームレンズの諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図33(a)は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図33(b)は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図33(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIG. 33 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to the tenth example. Specifically, FIG. 33A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 33B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 33 (c) is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the telephoto end state.

 各収差図において、FNOはFナンバー、Aは各像高に対する半画角(単位:°)を示す。dはd線、gはg線における収差を示す。また、記載のないものは、d線における収差を示す。球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリディオナルコマを示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。 In each aberration diagram, FNO represents an F number, and A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height. d represents the aberration at the d-line, and g represents the aberration at the g-line. Those not described indicate aberrations at the d-line. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.

 図33に示す各収差図から明らかなように、第10実施例に係るズームレンズZL10は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。 As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 33, the zoom lens ZL10 according to the tenth example has various aberrations well corrected and excellent optical performance in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

(第11実施例) (Eleventh embodiment)

 第11実施例について、図34,図35及び表11を用いて説明する。第11実施例に係るズームレンズZL(ZL11)は、図34に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と、フィルタ群FLとから構成される。 The eleventh embodiment will be described with reference to FIGS. 34 and 35 and Table 11. FIG. As shown in FIG. 34, the zoom lens ZL (ZL11) according to the eleventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL11と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL12の接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL13とから構成される。 The first lens group G1 includes a cemented lens of a meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a meniscus positive lens L13 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとL21と、両凹形状の負レンズL22と、両凸形状の正レンズL23とから構成される。 The second lens group G2 includes a meniscus negative lens L21, a biconcave negative lens L22, and a biconvex positive lens that are arranged in order from the object side along the optical axis. L23.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL31と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL32と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズL33とから構成される。 The third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus positive lens L31 having a convex surface facing the object side, and a meniscus plastic aspheric negative lens L32 having a convex surface facing the object side. And a biconvex plastic aspherical positive lens L33.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック負レンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a meniscus plastic negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状のプラスチック非球面正レンズL51と、像側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック負レンズL52とから構成される。 The fifth lens group G5 includes a biconvex plastic aspherical positive lens L51 arranged in order from the object side along the optical axis, and a meniscus plastic negative lens L52 having a convex surface facing the image side. .

 フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。 The filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL11においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第1レンズ群G1から第5レンズ群G5までの全ての群が光軸に沿って移動する。第1レンズ群G1は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、ズーミングにおいて、像面側へ移動する。第3レンズ群G3は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第5レンズ群G5は、ズーミングにおいて、一旦物体側に移動し、その後像面側へ移動する。開口絞りSは、ズーミングにおいて、第3レンズ群G3と一体となって、物体側へ移動する。 In the zoom lens ZL11 according to the present embodiment, when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the interval between the lens groups is changed, and all the groups from the first lens group G1 to the fifth lens group G5 are used. Moves along the optical axis. The first lens group G1 moves toward the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The fifth lens group G5 temporarily moves to the object side during zooming, and then moves to the image plane side. The aperture stop S moves to the object side together with the third lens group G3 during zooming.

 下記の表11に、第11実施例における各諸元の値を示す。表11における面番号1~28が、図34に示すm1~m28の各光学面に対応している。 Table 11 below shows the values of each item in the eleventh embodiment. Surface numbers 1 to 28 in Table 11 correspond to the optical surfaces m1 to m28 shown in FIG.

(表11)
[レンズ諸元]
 面番号   R     D    nd    νd
 物面    ∞
  1   109.095   2.27   1.9538   31.3
  2   67.989   7.73   1.4970   82.6
  3   765.163   0.23
  4   79.968   6.37   1.5928   65.4
  5   854.818   D5(可変)
  6   378.358   1.14   1.8348   42.7
  7   16.050   8.87
  8   -44.931   1.14   1.8348   42.7
  9   65.161   0.45
  10   37.707   4.09   1.9460   18.0
  11 -16113.167   D11(可変)
  12  ∞(絞りS)  0.23
  13   18.002   4.09   1.4978   82.6
  14  242.666   2.27
 *15   29.192   2.27   1.6349   23.9
 *16   15.258   1.82
 *17  111.211   2.96   1.5311   55.9
 *18  -27.771   D18(可変)
  19   70.593   1.36   1.5311   55.9
  20   32.799   D20(可変)
 *21   27.433   5.69   1.5311   55.9
  22  -68.063   0.68
  23  -48.239   1.14   1.6349   23.9
  24 -2211.216   D24(可変)
  25    ∞    0.68   1.5168   63.9
  26    ∞    1.14
  27    ∞    1.14   1.5168   63.9
  28    ∞    (Bf)
 像面    ∞
 
[全体諸元]
ズーム比 28.319
        広角端   中間焦点   望遠端
f       10.00    55.9    330.0
開口絞り径   13.2    13.2    13.2
FNo      3.5     5.0     6.7
ω       42.0     9.2     1.5
Bf       3.03    3.03    3.03
Bf(空気換算) 12.39    30.65    8.27
TL      165.87   190.93   231.40
レンズ全長   165.25   190.31   230.78
 
[非球面データ]
面番号   κ      A4      A6
 15   9.27   -1.81E-04   0.00E+00
 16   2.32   -2.37E-04   0.00E+00
 17   1.00   -1.09E-04   0.00E+00
 18   1.00   -5.84E-05   0.00E+00
 21   1.00   -5.55E-07   5.48E-09
 
[ズーミングデータ]
可変間隔  広角端   中間焦点   望遠端
 f    10.00    55.9     330.0 
 D5     1.089    50.890    89.202
 D11    71.445    17.911    1.057 
 D18    11.148    24.339    11.678
 D20    14.375    11.722    65.770 
 D24    7.055    25.310    2.936
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離 レンズ構成長
 G1    1    124.1    16.600
 G2    6    -17.5    15.690
 G3    13     34.1    13.410
 G4    19    -116.8     1.360
 G5    21     67.2     7.510
 
[条件式]
条件式(23)-fPL3/fPL4 = 1.45
条件式(24)νd31 = 82.6
条件式(25)(R42+R41)/(R42-R41) = -2.70
条件式(26)β5t = 0.78
条件式(27)(R32+R31)/(R32-R31) = -3.19
(Table 11)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 109.095 2.27 1.9538 31.3
2 67.989 7.73 1.4970 82.6
3 765.163 0.23
4 79.968 6.37 1.5928 65.4
5 854.818 D5 (variable)
6 378.358 1.14 1.8348 42.7
7 16.050 8.87
8 -44.931 1.14 1.8348 42.7
9 65.161 0.45
10 37.707 4.09 1.9460 18.0
11 -16113.167 D11 (variable)
12 ∞ (Aperture S) 0.23
13 18.002 4.09 1.4978 82.6
14 242.666 2.27
* 15 29.192 2.27 1.6349 23.9
* 16 15.258 1.82
* 17 111.211 2.96 1.5311 55.9
* 18 -27.771 D18 (variable)
19 70.593 1.36 1.5311 55.9
20 32.799 D20 (variable)
* 21 27.433 5.69 1.5311 55.9
22 -68.063 0.68
23 -48.239 1.14 1.6349 23.9
24 -2211.216 D24 (variable)
25 ∞ 0.68 1.5168 63.9
26 ∞ 1.14
27 ∞ 1.14 1.5168 63.9
28 ∞ (Bf)
Image plane ∞

[Overall specifications]
Zoom ratio 28.319
Wide angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.00 55.9 330.0
Aperture diameter 13.2 13.2 13.2
FNo 3.5 5.0 6.7
ω 42.0 9.2 1.5
Bf 3.03 3.03 3.03
Bf (air equivalent) 12.39 30.65 8.27
TL 165.87 190.93 231.40
Total lens length 165.25 190.31 230.78

[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6
15 9.27 -1.81E-04 0.00E + 00
16 2.32 -2.37E-04 0.00E + 00
17 1.00 -1.09E-04 0.00E + 00
18 1.00 -5.84E-05 0.00E + 00
21 1.00 -5.55E-07 5.48E-09

[Zooming data]
Variable interval Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.00 55.9 330.0
D5 1.089 50.890 89.202
D11 71.445 17.911 1.057
D18 11.148 24.339 11.678
D20 14.375 11.722 65.770
D24 7.055 25.310 2.936

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 124.1 16.600
G2 6 -17.5 15.690
G3 13 34.1 13.410
G4 19 -116.8 1.360
G5 21 67.2 7.510

[Conditional expression]
Conditional expression (23) -fPL3 / fPL4 = 1.45
Conditional expression (24) νd31 = 82.6
Conditional expression (25) (R42 + R41) / (R42−R41) = − 2.70
Conditional expression (26) β5t = 0.78
Conditional expression (27) (R32 + R31) / (R32-R31) =-3.19

 表11から、本実施例に係るズームレンズZL11は、条件式(23)~(27)を満たすことが分かる。 From Table 11, it can be seen that the zoom lens ZL11 according to the present example satisfies the conditional expressions (23) to (27).

 図35は、第11実施例に係るズームレンズの諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図35(a)は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図35(b)は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図35(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIG. 35 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to Example 11; Specifically, FIG. 35A is a diagram of various aberrations at the shooting distance infinite in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 35B is an imaging distance infinite in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 35C is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.

 図35に示す各収差図から明らかなように、第11実施例に係るズームレンズZL11は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。 As is clear from the aberration diagrams shown in FIG. 35, the zoom lens ZL11 according to the eleventh example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

(第12実施例) (Twelfth embodiment)

 第12実施例について、図36,図37及び表12を用いて説明する。第12実施例に係るズームレンズZL(ZL12)は、図36に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、光量を調節することを目的とした開口絞りSと、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と、フィルタ群FLとから構成される。 The twelfth embodiment will be described with reference to FIGS. 36 and 37 and Table 12. FIG. As shown in FIG. 36, the zoom lens ZL (ZL12) according to the twelfth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. A second lens group G2 having an aperture stop S for adjusting the amount of light, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, And a fifth lens group G5 having a refractive power of 5 and a filter group FL.

 第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズL11と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL12の接合レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL13とから構成される。 The first lens group G1 includes a cemented lens of a meniscus negative lens L11 having a convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L12 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a meniscus positive lens L13 having a convex surface facing the object side.

 第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズとL21と、両凹形状の負レンズL22と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズL23とから構成される。 The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, the meniscus negative lens L21 with the convex surface facing the object side, the negative lens L22 with the biconcave shape, and the convex surface facing the object side. And a meniscus positive lens L23.

 第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の非球面正レンズL31と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL32と、両凸形状のプラスチック非球面正レンズL33とから構成される。 The third lens group G3 includes a meniscus aspherical positive lens L31 having a convex surface facing the object side and a meniscus plastic aspherical negative lens having a convex surface facing the object side. The lens L32 is composed of a biconvex plastic aspherical positive lens L33.

 第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面負レンズL41から構成される。 The fourth lens group G4 includes a meniscus plastic aspherical negative lens L41 having a convex surface directed toward the object side.

 第5レンズ群G5は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状のプラスチック非球面正レンズL51から構成される。 The fifth lens group G5 includes a meniscus plastic aspheric positive lens L51 having a convex surface directed toward the object side.

 フィルタ群FLは、像面Iに配設されるCCD等、固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等で構成されている。 The filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of the solid-state imaging device, such as a CCD disposed on the image plane I.

 本実施例に係るズームレンズZL12においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するとともに、第1レンズ群G1から第4レンズ群G4までが光軸に沿って移動する。第1レンズ群G1は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第2レンズ群G2は、ズーミングにおいて、像面側へ移動する。第3レンズ群G3は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。第4レンズ群G4は、ズーミングにおいて、物体側へ移動する。開口絞りSは、ズーミングにおいて、第3レンズ群G3と一体となって、物体側へ移動する。なお、第5レンズ群G5は、常に光軸上に固定されている。 In the zoom lens ZL12 according to the present embodiment, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups changes, and the first lens group G1 to the fourth lens group G4 are on the optical axis. Move along. The first lens group G1 moves toward the object side during zooming. The second lens group G2 moves to the image plane side during zooming. The third lens group G3 moves to the object side during zooming. The fourth lens group G4 moves to the object side during zooming. The aperture stop S moves to the object side together with the third lens group G3 during zooming. The fifth lens group G5 is always fixed on the optical axis.

 下記の表12に、第12実施例における各諸元の値を示す。表12における面番号1~26が、図36に示すm1~m26の各光学面に対応している。 Table 12 below shows values of various specifications in the twelfth embodiment. Surface numbers 1 to 26 in Table 12 correspond to the optical surfaces m1 to m26 shown in FIG.

(表12)
[レンズ諸元]
 面番号   R     D    nd    νd
 物面    ∞
  1   105.911   2.17   1.9538   32.3
  2   65.738   7.16   1.4978   82.6
  3   804.588   0.22
  4   75.341   5.86   1.5928   68.7
  5   651.011   D5(可変)
  6  1035.376   1.09   1.8348   42.7
  7   13.926   6.73
  8   -45.557   1.09   1.8040   46.6
  9   56.372   0.43
  10   30.292   3.04   1.9460   18.0
  11  280.888   D11(可変)
  12  ∞(絞りS)  0.87
 *13   15.220   4.34   1.4971   81.5
  14   54.469   3.26
 *15   62.426   2.17   1.6349   24.0
  16   17.597   0.87
 *17   22.024   3.47   1.5311   55.9
  18  -30.433   D18(可変)
 *19   77.158   1.30   1.5311   55.9
  20   30.047   D20(可変)
 *21   27.125   3.26   1.5311   55.9
  22  443.944   1.52
  23    ∞    0.70   1.5168   63.9
  24    ∞    1.00
  25    ∞    1.00   1.5168   63.9
  26    ∞    (BF)
 像面    ∞
 
[全体諸元]
ズーム比 28.44
        広角端   中間焦点   望遠端
f       10.0    52.5    284.4
開口絞り径   11.3    11.3     11.3
FNo      3.8    5.6      6.6
ω       41.2    9.1      1.7
Bf       1.00    1.00     1.00
Bf(空気換算)  4.64    4.64     4.64
TL       139.4    170.5    207.8
レンズ全長   138.8   169.9    207.2
 
[非球面データ]
面番号   κ      A4      A6
 13  -0.0361   1.77E-05   0.00E+00
 15   1.00    1.01E-05   0.00E+00
 17   1.00   -4.31E-05   0.00E+00
 19   1.00    2.32E-06   0.00E+00
 21   1.00   -6.13E-06   -4.60E-08
 
[ズーミングデータ]
可変間隔  広角端   中間焦点   望遠端
 f    10.0     52.5    284.4
 D5     0.786    49.636    86.876
 D11    56.238    17.470    0.740 
 D18    10.666    23.912     3.980
 D20    19.217    26.936    63.699 
 
[ズームレンズ群データ]
群番号  群初面  群焦点距離 レンズ構成長
 G1    1    119.4    15.410
 G2    6    -15.8    12.380
 G3    13     27.8    14.110
 G4    19     -93.6     1.300
 G5    21     54.3     4.780
 
[条件式]
条件式(23)-fPL3/fPL4 = 0.65
条件式(24)νd31 = 81.5
条件式(25)(R42+R41)/(R42-R41) = -2.28
条件式(26)β5t = 0.87
条件式(27)(R32+R31)/(R32-R31) = -1.79
(Table 12)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 105.911 2.17 1.9538 32.3
2 65.738 7.16 1.4978 82.6
3 804.588 0.22
4 75.341 5.86 1.5928 68.7
5 651.011 D5 (variable)
6 1035.376 1.09 1.8348 42.7
7 13.926 6.73
8 -45.557 1.09 1.8040 46.6
9 56.372 0.43
10 30.292 3.04 1.9460 18.0
11 280.888 D11 (variable)
12 ∞ (Aperture S) 0.87
* 13 15.220 4.34 1.4971 81.5
14 54.469 3.26
* 15 62.426 2.17 1.6349 24.0
16 17.597 0.87
* 17 22.024 3.47 1.5311 55.9
18 -30.433 D18 (variable)
* 19 77.158 1.30 1.5311 55.9
20 30.047 D20 (variable)
* 21 27.125 3.26 1.5311 55.9
22 443.944 1.52
23 ∞ 0.70 1.5168 63.9
24 ∞ 1.00
25 ∞ 1.00 1.5 168 63.9
26 ∞ (BF)
Image plane ∞

[Overall specifications]
Zoom ratio 28.44
Wide angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.0 52.5 284.4
Aperture diameter 11.3 11.3 11.3
FNo 3.8 5.6 6.6
ω 41.2 9.1 1.7
Bf 1.00 1.00 1.00
Bf (air equivalent) 4.64 4.64 4.64
TL 139.4 170.5 207.8
Total lens length 138.8 169.9 207.2

[Aspherical data]
Surface number κ A4 A6
13 -0.0361 1.77E-05 0.00E + 00
15 1.00 1.01E-05 0.00E + 00
17 1.00 -4.31E-05 0.00E + 00
19 1.00 2.32E-06 0.00E + 00
21 1.00 -6.13E-06 -4.60E-08

[Zooming data]
Variable interval Wide-angle end Intermediate focus Telephoto end f 10.0 52.5 284.4
D5 0.786 49.636 86.876
D11 56.238 17.470 0.740
D18 10.666 23.912 3.980
D20 19.217 26.936 63.699

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 119.4 15.410
G2 6 -15.8 12.380
G3 13 27.8 14.110
G4 19 -93.6 1.300
G5 21 54.3 4.780

[Conditional expression]
Conditional expression (23) -fPL3 / fPL4 = 0.65
Conditional expression (24) νd31 = 81.5
Conditional expression (25) (R42 + R41) / (R42-R41) = -2.28
Conditional expression (26) β5t = 0.87
Conditional expression (27) (R32 + R31) / (R32-R31) =-1.79

 表12から、本実施例に係るズームレンズZL12は、条件式(23)~(27)を満たすことが分かる。 Table 12 shows that the zoom lens ZL12 according to the present example satisfies the conditional expressions (23) to (27).

 図37は、第12実施例に係るズームレンズの諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)である。具体的には、図37(a)は本実施例の広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図37(b)は本実施例の中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図37(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIG. 37 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the zoom lens according to Example 12; Specifically, FIG. 37A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state of the present embodiment, and FIG. 37B is an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state of the present embodiment. FIG. 37 (c) is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state.

 図37に示す各収差図から明らかなように、第12実施例に係るズームレンズZL12は、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。歪曲収差については、この程度の収差量では撮像後の画像処理により十分補正可能であるため、光学的な補正は必要ない。 As is apparent from the aberration diagrams shown in FIG. 37, the zoom lens ZL12 according to the twelfth example has excellent aberrations in which various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that it has performance. With respect to distortion aberration, optical correction is not necessary because this amount of aberration can be sufficiently corrected by image processing after imaging.

 上記第4の実施形態の各実施例によれば、優れた光学性能を有するズームレンズを実現することができる。 According to each example of the fourth embodiment, a zoom lens having excellent optical performance can be realized.

 ここまで本発明を分かりやすくするために、第4の実施形態に係る構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 In order to make the present invention easier to understand so far, the configuration requirements according to the fourth embodiment have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this.

 上記第4の実施形態に係る実施例では、5群構成を示したが、6群、7群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。 In the examples according to the fourth embodiment, the five-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

 また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用することができ、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。特に、第5レンズ群G5を合焦レンズ群とするのが好ましい。 Further, it may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the fifth lens group G5 is preferably a focusing lens group.

 また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第3レンズ群G3全体を防振レンズ群とするのが好ましい。 In addition, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake. An image stabilizing lens group to be corrected may be used. In particular, it is preferable that the entire third lens group G3 is an anti-vibration lens group.

 ZL(ZL1~ZL12) ズームレンズ
 G1 第1レンズ群
 G2 第2レンズ群
 G3 第3レンズ群
 G4 第4レンズ群
 G5 第5レンズ群
 S  開口絞り
 FL フィルタ群
 I  像面
 CAM デジタルスチルカメラ(光学機器)
ZL (ZL1 to ZL12) Zoom lens G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group S Aperture stop FL filter group I Image plane CAM Digital still camera (optical equipment)

Claims (36)

  1.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有し、
     変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、
     前記第5レンズ群は、正レンズ1枚と、負レンズ1枚とから構成され、
     以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
     0.50 < TLt/ft < 0.75
     但し、
     TLt:望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
     ft:望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power;
    During zooming, all lens groups move so that the distance between each lens group changes,
    The fifth lens group includes one positive lens and one negative lens,
    A zoom lens satisfying the following conditional expression:
    0.50 <TLt / ft <0.75
    However,
    TLt: distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state,
    ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state.
  2.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     10.0 < β2t/β2w < 25.0
     但し、
     β2w:広角端状態における前記第2レンズ群の倍率、
     β2t:望遠端状態における前記第2レンズ群の倍率。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    10.0 <β2t / β2w <25.0
    However,
    β2w: magnification of the second lens group in the wide-angle end state;
    β2t: magnification of the second lens group in the telephoto end state.
  3.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     0.25 < f1/ft < 0.50
     但し、
     f1:前記第1レンズ群の焦点距離。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.25 <f1 / ft <0.50
    However,
    f1: Focal length of the first lens group.
  4.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     0.05 < f3/ft < 0.10
     但し:
     f3:前記第3レンズ群の焦点距離。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.05 <f3 / ft <0.10
    However:
    f3: focal length of the third lens group.
  5.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     0.02 < (-f2)/ft < 0.05
     但し、
     f2:前記第2レンズ群の焦点距離。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.02 <(− f2) / ft <0.05
    However,
    f2: focal length of the second lens group.
  6.  前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間に開口絞りを有し、
     変倍に際して、前記開口絞りが各レンズ群とは独立して移動することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
    An aperture stop is provided between the second lens group and the third lens group;
    The zoom lens according to claim 1, wherein the aperture stop moves independently of each lens group during zooming.
  7.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     0.65 < β5t < 0.85
     但し、
     β5t:望遠端状態における前記第5レンズ群の倍率。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.65 <β5t <0.85
    However,
    β5t: magnification of the fifth lens group in the telephoto end state.
  8.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     37.0 < νd1 < 42.0
     但し、
     νd1:前記第1レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のd線におけるアッベ数。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    37.0 <νd1 <42.0
    However,
    νd1: Abbe number at the d-line of the glass material of the lens disposed closest to the object among the lenses constituting the first lens group.
  9.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     20.0 < νd2 < 25.0
     但し、
     νd2:前記第2レンズ群を構成する正レンズのうち、最も屈折力の強い正レンズの硝材のd線におけるアッベ数。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    20.0 <νd2 <25.0
    However,
    νd2: Abbe number in d-line of the glass material of the positive lens having the strongest refractive power among the positive lenses constituting the second lens group.
  10.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
     35.0 < νd3 < 48.0
     νd3:前記第3レンズ群を構成する負レンズのうち、最も屈折力の強い負レンズの硝材のd線におけるアッベ数。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    35.0 <νd3 <48.0
    νd3: Abbe number in d-line of the glass material of the negative lens having the strongest refractive power among the negative lenses constituting the third lens group.
  11.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有し、
     広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
     以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
     0.010 < (-f2)/ft < 0.038
     但し、
     f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
     ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power;
    During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, so that the first lens group, the second lens group, The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group each move along the optical axis, and the fifth lens group once moves to the object side and then moves to the image side,
    A zoom lens satisfying the following conditional expression:
    0.010 <(− f2) / ft <0.038
    However,
    f2: focal length of the second lens group,
    ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  12.  前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第1の正レンズと、第2の正レンズと、第3の正レンズとからなり、
     以下の条件式を満足することを特徴とする請求項11に記載のズームレンズ。
     30.0 < νd1a < 50.0
     244.8 < νd1b+νd1c+νd1d < 285.0
     但し、
     νd1a:前記負レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
     νd1b:前記第1の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
     νd1c:前記第2の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
     νd1d:前記第3の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数。
    The first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third positive lens arranged in order from the object side along the optical axis.
    The zoom lens according to claim 11, wherein the following conditional expression is satisfied.
    30.0 <νd1a <50.0
    244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0
    However,
    νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens,
    νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens,
    νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens,
    νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens.
  13.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項11に記載のズームレンズ。
     0.050 < f3/ft < 0.075
     但し、
     f3:前記第3レンズ群の焦点距離。
    The zoom lens according to claim 11, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.050 <f3 / ft <0.075
    However,
    f3: focal length of the third lens group.
  14.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項11に記載のズームレンズ。
     0.700 < Dm3/(fw×ft)1/2 < 0.795
     但し、
     Dm3:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第3レンズ群の光軸上の移動量、
     fw:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
    The zoom lens according to claim 11, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.700 <Dm3 / (fw × ft) 1/2 <0.795
    However,
    Dm3: the amount of movement of the third lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
    fw: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  15.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項11に記載のズームレンズ。
     0.180 < Dm1/ft < 0.200
     但し、
     Dm1:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第1レンズ群の光軸上の移動量。
    The zoom lens according to claim 11, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.180 <Dm1 / ft <0.200
    However,
    Dm1: The amount of movement of the first lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  16.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項11に記載のズームレンズ。
     0.005 < D5/ft < 0.030
     但し、
     D5:前記第5レンズ群の光軸上の厚さ。
    The zoom lens according to claim 11, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.005 <D5 / ft <0.030
    However,
    D5: thickness on the optical axis of the fifth lens group.
  17.  前記第3レンズ群は、少なくとも1枚の非球面レンズを有することを特徴とする請求項11に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 11, wherein the third lens group includes at least one aspheric lens.
  18.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有し、
     広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
     以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
     0.050 < f3/ft < 0.075
     但し、
     f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
     ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power;
    During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, so that the first lens group, the second lens group, The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group each move along the optical axis, and the fifth lens group once moves to the object side and then moves to the image side,
    A zoom lens satisfying the following conditional expression:
    0.050 <f3 / ft <0.075
    However,
    f3: focal length of the third lens group,
    ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  19.  前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負レンズと、第1の正レンズと、第2の正レンズと、第3の正レンズとからなり、
     以下の条件式を満足することを特徴とする請求項18に記載のズームレンズ。
     30.0 < νd1a < 50.0
     244.8 < νd1b+νd1c+νd1d < 285.0
     但し、
     νd1a:前記負レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
     νd1b:前記第1の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
     νd1c:前記第2の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数、
     νd1d:前記第3の正レンズを構成する硝材のd線を基準とするアッベ数。
    The first lens group includes a negative lens, a first positive lens, a second positive lens, and a third positive lens arranged in order from the object side along the optical axis.
    The zoom lens according to claim 18, wherein the following conditional expression is satisfied.
    30.0 <νd1a <50.0
    244.8 <νd1b + νd1c + νd1d <285.0
    However,
    νd1a: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the negative lens,
    νd1b: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the first positive lens,
    νd1c: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the second positive lens,
    νd1d: Abbe number based on the d-line of the glass material constituting the third positive lens.
  20.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項18に記載のズームレンズ。
     0.700 < Dm3/(fw×ft)1/2 < 0.795
     但し、
     Dm3:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第3レンズ群の光軸上の移動量、
     fw:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
    The zoom lens according to claim 18, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.700 <Dm3 / (fw × ft) 1/2 <0.795
    However,
    Dm3: the amount of movement of the third lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state;
    fw: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  21.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項18に記載のズームレンズ。
     0.180 < Dm1/ft < 0.200
     但し、
     Dm1:広角端状態から望遠端状態に変倍する際の前記第1レンズ群の光軸上の移動量。
    The zoom lens according to claim 18, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.180 <Dm1 / ft <0.200
    However,
    Dm1: The amount of movement of the first lens group on the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  22.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項18に記載のズームレンズ。
     0.005 < D5/ft < 0.030
     但し、
     D5:前記第5レンズ群の光軸上の厚さ。
    The zoom lens according to claim 18, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.005 <D5 / ft <0.030
    However,
    D5: thickness on the optical axis of the fifth lens group.
  23.  前記第3レンズ群は、少なくとも1枚の非球面レンズを有することを特徴とする請求項18に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to claim 18, wherein the third lens group includes at least one aspheric lens.
  24.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有し、
     変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも4つのレンズ群が移動し、
     前記第3レンズ群及び前記第4レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、
     前記第5レンズ群は、2枚以下のレンズからなり、
     以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
     0.6 < -fPL3/fPL4 < 1.5
     但し、
     fPL3:前記第3レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離、
     fPL4:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチックレンズの合成焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power;
    At least four lens groups move so that the distance between the lens groups changes during zooming,
    The third lens group and the fourth lens group each have a plastic lens,
    The fifth lens group includes two or less lenses,
    A zoom lens satisfying the following conditional expression:
    0.6 <−fPL3 / fPL4 <1.5
    However,
    fPL3: synthetic focal length of the plastic lens constituting the third lens group,
    fPL4: synthetic focal length of the plastic lens constituting the fourth lens group.
  25.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24に記載のズームレンズ。
     65.0 < νd31 < 100.0
     但し、
     νd31:前記第3レンズ群を構成するレンズのうち、最も物体側に配置されるレンズの硝材のd線におけるアッベ数。
    The zoom lens according to claim 24, wherein the following conditional expression is satisfied.
    65.0 <νd31 <100.0
    However,
    νd31: Abbe number at the d-line of the glass material of the lens arranged closest to the object among the lenses constituting the third lens group.
  26.  前記第4レンズ群は、1枚のプラスチック負レンズからなり、
     以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24に記載のズームレンズ。
     -5.0 < (R42+R41)/(R42-R41) < -0.9
     但し、
     R41:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
     R42:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
    The fourth lens group is composed of one plastic negative lens,
    The zoom lens according to claim 24, wherein the following conditional expression is satisfied.
    −5.0 <(R42 + R41) / (R42−R41) <− 0.9
    However,
    R41: radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group,
    R42: radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the fourth lens group.
  27.  以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24に記載のズームレンズ。
     0.63 < β5t < 0.88
     但し、
     β5t:望遠端状態における前記第5レンズ群の倍率。
    The zoom lens according to claim 24, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.63 <β5t <0.88
    However,
    β5t: magnification of the fifth lens group in the telephoto end state.
  28.  前記第3レンズ群は、像側から順に並んだ、プラスチック正レンズと、プラスチック負レンズとを有し、
     以下の条件式を満足することを特徴とする請求項24に記載のズームレンズ。
     -6.0 < (R32+R31)/(R32-R31) < -0.9
     但し、
     R31:前記第3レンズ群を構成するプラスチック負レンズの物体側面の曲率半径、
     R32:前記第3レンズ群を構成するプラスチック負レンズの像側面の曲率半径。
    The third lens group has a plastic positive lens and a plastic negative lens arranged in order from the image side,
    The zoom lens according to claim 24, wherein the following conditional expression is satisfied.
    −6.0 <(R32 + R31) / (R32−R31) <− 0.9
    However,
    R31: radius of curvature of the object side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group,
    R32: radius of curvature of the image side surface of the plastic negative lens constituting the third lens group.
  29.  請求項1に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。 An optical apparatus comprising the zoom lens according to claim 1.
  30.  請求項11に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。 An optical apparatus comprising the zoom lens according to claim 11.
  31.  請求項18に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。 An optical apparatus comprising the zoom lens according to claim 18.
  32.  請求項24に記載のズームレンズを搭載することを特徴とする光学機器。 An optical apparatus comprising the zoom lens according to claim 24.
  33.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
     変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化するように、全てのレンズ群が移動し、
     前記第5レンズ群は、正レンズ1枚と、負レンズ1枚とから構成され、
     以下の条件式を満足するように、
     レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
     0.50 < TLt/ft < 0.75
     但し、
     TLt:望遠端状態における前記ズームレンズの最前面から像面までの光軸上の距離、
     ft:望遠端状態における前記ズームレンズの焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A method of manufacturing a zoom lens having a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power,
    During zooming, all lens groups move so that the distance between each lens group changes,
    The fifth lens group includes one positive lens and one negative lens,
    To satisfy the following conditional expression,
    A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is arranged in a lens barrel.
    0.50 <TLt / ft <0.75
    However,
    TLt: distance on the optical axis from the forefront of the zoom lens to the image plane in the telephoto end state,
    ft: focal length of the zoom lens in the telephoto end state.
  34.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
     広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
     以下の条件式を満足するように、
     レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
     0.010 < (-f2)/ft < 0.038
     但し、
     f2:前記第2レンズ群の焦点距離、
     ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A method of manufacturing a zoom lens having a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power,
    During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, so that the first lens group, the second lens group, The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group each move along the optical axis, and the fifth lens group once moves to the object side and then moves to the image side,
    To satisfy the following conditional expression,
    A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is arranged in a lens barrel.
    0.010 <(− f2) / ft <0.038
    However,
    f2: focal length of the second lens group,
    ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  35.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
     広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増加し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔が変化するように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群、前記第5レンズ群はそれぞれ光軸に沿って移動し、前記第5レンズ群は一旦物体側に移動した後に像側へ移動し、
     以下の条件式を満足するように、
     レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
     0.050 < f3/ft < 0.075
     但し、
     f3:前記第3レンズ群の焦点距離、
     ft:前記ズームレンズの望遠端状態における焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A method of manufacturing a zoom lens having a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power,
    During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, so that the first lens group, the second lens group, The third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group each move along the optical axis, and the fifth lens group once moves to the object side and then moves to the image side,
    To satisfy the following conditional expression,
    A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is arranged in a lens barrel.
    0.050 <f3 / ft <0.075
    However,
    f3: focal length of the third lens group,
    ft: focal length in the telephoto end state of the zoom lens.
  36.  光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、
     変倍時に、各レンズ群の間隔が変化するように、少なくとも4つのレンズ群が移動し、
     前記第3レンズ群及び前記第4レンズ群は、それぞれプラスチックレンズを有し、
     前記第5レンズ群は、2枚以下のレンズからなり、
     以下の条件式を満足するように、
     レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
     0.6 < -fPL3/fPL4 < 1.5
     但し、
     fPL3:前記第3レンズ群を構成する前記プラスチックの合成焦点距離、
     fPL4:前記第4レンズ群を構成する前記プラスチックの合成焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative A method of manufacturing a zoom lens having a fourth lens group having a refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power,
    At least four lens groups move so that the distance between the lens groups changes during zooming,
    The third lens group and the fourth lens group each have a plastic lens,
    The fifth lens group includes two or less lenses,
    To satisfy the following conditional expression,
    A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is arranged in a lens barrel.
    0.6 <−fPL3 / fPL4 <1.5
    However,
    fPL3: synthetic focal length of the plastic constituting the third lens group,
    fPL4: synthetic focal length of the plastic constituting the fourth lens group.
PCT/JP2014/005886 2013-11-25 2014-11-25 Zoom lens, optical instrument, and method for manufacturing zoom lens WO2015075948A1 (en)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013243332A JP6347098B2 (en) 2013-11-25 2013-11-25 Zoom lens and optical equipment
JP2013-243332 2013-11-25
JP2013243333A JP6299178B2 (en) 2013-11-25 2013-11-25 Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens
JP2013-243333 2013-11-25
JP2013-270350 2013-12-26
JP2013270350A JP6269049B2 (en) 2013-12-26 2013-12-26 Zoom lens and optical device
JP2013-270351 2013-12-26
JP2013270351A JP6354158B2 (en) 2013-12-26 2013-12-26 Zoom lens and optical device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2015075948A1 true WO2015075948A1 (en) 2015-05-28

Family

ID=53179228

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/005886 WO2015075948A1 (en) 2013-11-25 2014-11-25 Zoom lens, optical instrument, and method for manufacturing zoom lens

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2015075948A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9453992B2 (en) 2013-11-27 2016-09-27 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens and imaging apparatus including the same
CN107615130A (en) * 2015-05-29 2018-01-19 株式会社尼康 The manufacture method of variable-power optical system, optical device and variable-power optical system

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009294513A (en) * 2008-06-06 2009-12-17 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2013164455A (en) * 2012-02-09 2013-08-22 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2013235060A (en) * 2012-05-07 2013-11-21 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2014199421A (en) * 2013-03-13 2014-10-23 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus including the same

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009294513A (en) * 2008-06-06 2009-12-17 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2013164455A (en) * 2012-02-09 2013-08-22 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2013235060A (en) * 2012-05-07 2013-11-21 Canon Inc Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2014199421A (en) * 2013-03-13 2014-10-23 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus including the same

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9453992B2 (en) 2013-11-27 2016-09-27 Canon Kabushiki Kaisha Zoom lens and imaging apparatus including the same
CN107615130A (en) * 2015-05-29 2018-01-19 株式会社尼康 The manufacture method of variable-power optical system, optical device and variable-power optical system
JPWO2016194811A1 (en) * 2015-05-29 2018-03-29 株式会社ニコン Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
US10782512B2 (en) 2015-05-29 2020-09-22 Nikon Corporation Zoom optical system, optical device and method for manufacturing the zoom optical system

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4892892B2 (en) Wide angle zoom lens
US7369325B2 (en) High zoom ratio zoom lens system
JP4881035B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP4898410B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP4950630B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP4905779B2 (en) Zoom lens
JP5360472B2 (en) Zoom lens and optical apparatus provided with the zoom lens
JP5339784B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
US7830616B2 (en) Zoom lens, optical apparatus and manufacturing method
JP5423190B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus provided with the variable magnification optical system
US7599127B2 (en) Zoom lens system
JP5104084B2 (en) Wide-angle lens, optical device, and wide-angle lens focusing method
JP5581730B2 (en) Variable magnification optical system, optical device
JP5438620B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP4774710B2 (en) Zoom lens
US8339712B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus with the same, and method for manufacturing variable magnification optical system
JP5458477B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system magnification method
JP2004258240A (en) Variable focal length lens system
JP5544827B2 (en) Variable magnification optical system, optical device
EP2360504A1 (en) Zoom lens system, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens system
US20180259755A1 (en) Variable magnification optical system, optical device, and method for producing variable magnification optical system
JP5135723B2 (en) Zoom lens having image stabilization function, image pickup apparatus, image stabilization method for zoom lens, and zooming method for zoom lens
JP5742100B2 (en) Variable-magnification optical system, optical device, and variable-magnification optical system manufacturing method
US7525737B2 (en) Zoom lens and image pickup apparatus having same
JP2006113453A (en) Zoom lens and photographing device using it

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14863798

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14863798

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1