WO2013179829A1

WO2013179829A1 - 内燃機関のオイルセパレータ

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Publication number: WO2013179829A1
Application number: PCT/JP2013/062023
Authority: WO
Inventors: 章宏小林; 貴之酒井; 雄一濱田; 光俊鈴木
Original assignee: 株式会社マーレフィルターシステムズ
Priority date: 2012-06-01
Filing date: 2013-04-24
Publication date: 2013-12-05
Also published as: JP2015158132A

Abstract

　内燃機関のシリンダヘッドカバー内に設けられるオイルセパレータ（１）は、ブローバイガス入口（２４）とブローバイガス出口（２５）との間に、複数の通路孔（３０）が貫通した隔壁（２７）を有し、通路孔（３０）で高速流となったブローバイガスが、衝突板（３２）に衝突する。衝突板（３２）下端（３２ａ）とセパレータ室（２３）底面との間には、スリット状の開口部（３３）があり、分離されたオイルはドレンパイプ（３５）から排出される。衝突板（３２）は、表面の繊維材料層（４１）と裏面側の網状部材（４２）とから構成されている。通路孔（３０）を出た高速ブローバイガス流の大部分は、繊維材料層（４１）および網状部材（４２）を通過するので、オイルミスト捕捉性能と圧力損失とが高いレベルで両立する。

Description

内燃機関のオイルセパレータ

　この発明は、内燃機関のシリンダヘッドカバー内に設けられ、該シリンダヘッドカバーを通して外部に取り出されるブローバイガスからオイルミストを分離するオイルセパレータの改良に関する。

　例えば自動車用内燃機関などにおいては、周知のように、燃焼室からクランクケース内に漏洩した未燃成分を含むブローバイガスを、外部から取り込んだ新気とともに機関吸気系に導いて燃焼させるようになっている。そして、クランクケース内を通ったブローバイガスは、オイルミストを含んだものとなるので、機関吸気系へのオイルの持ち去りを防止するために、特許文献１，２に開示されているように、シリンダヘッドカバーの一部にオイルセパレータが設けられており、このオイルセパレータを介してオイルを分離除去した後に、ブローバイガスを取り出す構成となっている。なお、一般にシリンダヘッドカバーに２本のブローバイガス通路が接続され、通常の運転条件下では一方の通路から新気が導入されるようになっているが、高負荷条件では双方の通路をブローバイガスが流れるので、シリンダヘッドカバーには、それぞれに対しオイルセパレータが設けられる。

　特許文献１，２のオイルセパレータは、いわゆる慣性衝突方式のオイルセパレータであって、オイルセパレータ室内に多数の通路孔を備えた隔壁を配設するとともに、この隔壁に隣接して通路孔に対向する衝突板を配設した構成となっており、オイルミストを含んだブローバイガスが隔壁の通路孔を通ることで流速が高くなり、通路孔を出て衝突板に高速で衝突する際に、オイルミストが衝突板に付着して回収される。衝突板の下端にはスリット状の開口部が設けられており、衝突板で分離して大きな液滴に成長したオイルは、この開口部を通してオイルセパレータ室底面を下流側へ流れ、オイルセパレータ室底面に設けられたドレンパイプの下端排出口から動弁室内に滴下する。

　また特許文献３には、多数の通路孔を備えた上記の隔壁に代えてブロック状の繊維集合体からなるフィルタをセパレータ室内に設けるとともに、このフィルタに対向した分離板の表面に、繊維集合体からなる補助フィルタを貼着したオイルセパレータが開示されている。このものでは、基本的にはブローバイガスがフィルタを通過する際のフィルタリングによってオイルミストが除去され、さらに、フィルタを通過したブローバイガスが分離板に衝突し、蛇行して流れることで、オイルミストの除去が行われる。

　特許文献１，２のような慣性衝突方式のオイルセパレータにおいて、オイルミストの捕捉性能をさらに高めるためには、通路孔を細く形成して該通路孔から噴出するブローバイガスのガス流速を高めることが必要である。

　しかしながら、このように通路孔の通路断面積を小さくすると、これに応じて隔壁前後での圧力損失が高くなってしまう。そのため、この圧力損失によって隔壁の下流側におけるオイルセパレータ室内の圧力が低くなり、動弁室側からドレンパイプを通してオイルが逆流しやすくなる、という問題がある。

　つまり、従来の構成では、互いにトレードオフの関係となるオイルミストの捕捉性能とオイルセパレータにおける圧力損失とを十分なレベルで両立させることができない。

　なお、特許文献３のように繊維集合体からなるフィルタを用いたフィルタリングによる方式では、慣性衝突方式のオイルセパレータに比較してさらに圧力損失が高くなり、好ましくない。

特開２００５－１２０８５５号公報特開２００９－１２１２８１号公報特開２０１０－２４８９３５号公報

　本発明は、内燃機関のシリンダヘッドカバー内に設けられ、該シリンダヘッドカバーを通して外部に取り出されるブローバイガスからオイルミストを分離するオイルセパレータであって、一端部にブローバイガス入口を有するとともに他端にブローバイガス出口を有するセパレータ室と、上記セパレータ室内を上記ブローバイガス入口側の入口室と上記ブローバイガス出口側の出口室とに仕切るように設けられ、かつ複数の通路孔が貫通形成された隔壁と、上記通路孔に対向するように上記隔壁に隣接して上記出口室内に設けられた衝突板と、この衝突板の幅の一部ないし全体に亘って、該衝突板の下端と上記セパレータ室底面との間にスリット状に設けられた開口部と、分離したオイルを上記セパレータ室底面から内燃機関の動弁室内に排出するドレン部と、を備えている。そして、上記衝突板が、上記通路孔に対向した表面の繊維材料層と、この繊維材料層を支持する裏面側の網状部材と、から構成されている。

　好ましい一つの態様では、上記繊維材料層が不織布、特にアラミド繊維を用いた不織布から構成されている。

　また好ましい一つの態様では、上記網状部材がエキスパンドメタルから構成されている。

　上記構成のオイルセパレータにあっては、ブローバイガス入口側の圧力とブローバイガス出口側の圧力との圧力差によってセパレータ室をブローバイガスが流れる。このブローバイガスの流れは、隔壁の複数の通路孔を通ることで流速が高くなり、通路孔を出て衝突板に高速で衝突する際に、オイルミストが衝突板に付着して回収される。衝突板で分離して大きな液滴に成長したオイルは、該衝突板の下端から滴下し、セパレータ室底面のドレン部を介して動弁室内に排出される。

　ここで、上記衝突板は、本発明では、繊維材料層と網状部材とから構成されており、従って、隔壁の通路孔を通過した高速のガス流の少なくとも一部は衝突板を貫通して流れる。すなわち、隔壁の下流において、一部のガス流が、従来のオイルセパレータと同様に衝突板下端とセパレータ室底面との間の開口部を通過することに加えて、一部のガス流が衝突板を貫通して流れることとなり、それだけオイルセパレータとしての圧力損失が低減する。

　また、ブローバイガス中のオイルミストは、繊維材料層によって効果的に分離されるので、オイルミストの捕捉性能を高く得ることが可能である。

　この発明によれば、隔壁の通路孔に対向する衝突板を、繊維材料層と網状部材とから構成することにより、オイルミストの捕捉性能とオイルセパレータの圧力損失とをより高いレベルで両立させることができる。

この発明に係るオイルセパレータを備えた内燃機関の模式的な断面図。オイルセパレータの一実施例を示す断面図。図２のＡ－Ａ線に沿った断面図。通路孔を備えた隔壁の正面図。網状部材の一実施例を示す正面図。衝突板が板状部材のみからなる第１比較例（ａ）と、板状部材の表面に繊維材料層を備えた第２比較例（ｂ）と、本発明の実施例（ｃ）と、の基本的構成ならびにガスとオイルミストの流れを対比して示した説明図。オイルセパレータの圧力損失を第１，第２比較例と実施例とで対比して示した特性図。オイルセパレータのオイルミスト捕捉性能を第１，第２比較例と実施例とで対比して示した特性図。オイルミスト捕捉性能と圧力損失との関係を、第１，第２比較例と実施例とで対比して示した特性図。

　以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。

　図１は、この発明に係るオイルセパレータ１を備えた内燃機関の構成を概略的に示しており、シリンダブロック２とオイルパン３とによってクランクケース４が画成されているとともに、このクランクケース４とシリンダヘッド５内の動弁室６とが互いに連通している。ブローバイガス処理装置の一部をなすシリンダヘッドカバー７には、図示せぬ内燃機関吸気系のスロットル弁上流側（例えばエアクリーナ）に接続される新気導入口８と、スロットル弁下流側（例えばインテークマニホルド）に接続されるブローバイガス取出口９と、が設けられており、ブローバイガス取出口９には、ブローバイガスの流量を圧力差に応じて制御する公知のＰＣＶバルブ１０が設けられている。

　このような構成においては、スロットル弁上下の圧力差によって新気導入口８から新気が導入され、クランクケース４内ならびに動弁室６内が換気される。クランクケース４内や動弁室６内のブローバイガスは、この新気とともにブローバイガス取出口９のＰＣＶバルブ１０を介してスロットル弁下流側に導入される。

　そして、このブローバイガスに混入しているオイルミストを除去するために、上記ブローバイガス取出口９が設けられるシリンダヘッドカバー７の内側に、オイルセパレータ１が一体に設けられている。

　なお、図１の矢印は、内燃機関の低・中負荷時のガスの流れを示しているが、スロットル弁が全開付近にある高負荷時には、ブローバイガスの一部は、新気導入口８からも吸気系に排出される。従って、新気導入口８側にも同様のオイルセパレータが設けられるのが一般的であり、本発明のオイルセパレータ１は、ブローバイガス取出口９側のオイルセパレータあるいは新気導入口８側のオイルセパレータのいずれにも適用することが可能である。

　図２および図３は、上記のようにシリンダヘッドカバー７に一体化されたオイルセパレータ１を単体で示している。このオイルセパレータ１は、下面が開口した細長い通路状をなすハウジング部２１を合成樹脂製シリンダヘッドカバー７の一部として該シリンダヘッドカバー７の天井面に成形するとともに、このハウジング部２１の下面開口を覆うように、合成樹脂製セパレータカバー２２をシリンダヘッドカバー７に取り付けることによって構成されている。なお、本発明はこれには限定されず、シリンダヘッドカバー７とは別に成形される独立したハウジング部２１を備えた構成とすることも可能である。

　上記オイルセパレータ１は、例えば気筒列と直交する方向（機関の幅方向）に沿って細長く延びており、上記ハウジング部２１と上記セパレータカバー２２との間に、断面矩形の細長いセパレータ室２３が画成されている。このセパレータ室２３の長手方向の一端部には、ブローバイガス入口２４が位置し、他端部には、ブローバイガス出口２５が位置し、従って、基本的に、ブローバイガスはセパレータ室２３内をその長手方向に沿って直線的に流れていく。なお、上記セパレータ室２３は、内燃機関のシリンダ中心軸線に対しほぼ直交する面に沿って形成されているが、内燃機関が車両に傾いた姿勢で搭載されることを考慮して、シリンダ中心軸線に対し傾斜した形で形成してもよい。内燃機関に搭載した状態において、セパレータ室２３は水平面にほぼ沿っていることが望ましい。

　上記ブローバイガス入口２４は、上記セパレータカバー２２に開口形成された矩形の開口部からなる。つまり、この実施例では、ブローバイガス入口２４は、セパレータ室２３の底面に開口しており、このブローバイガス入口２４を介してセパレータ室２３が動弁室６に連通している。また、上記ブローバイガス出口２５は、この実施例では、ハウジング部２１の上面に配置され、換言すれば、シリンダヘッドカバー７の天井壁を貫通して設けられている。前述したようにこのオイルセパレータ１がブローバイガス取出口９側に設けられる場合には、上記ブローバイガス出口２５がブローバイガス取出口９となり、図示せぬＰＣＶバルブが取り付けられる。なお、上記ブローバイガス出口２５は、細長いセパレータ室２３の端面（比較的上方の位置）に配置されることもある。

　上記セパレータ室２３の長手方向の中間部には、該セパレータ室２３の長手方向と直交する板状の隔壁２７が設けられており、この隔壁２７によって、セパレータ室２３は、ブローバイガス入口２４側の入口室２８と、ブローバイガス出口２５側の出口室２９と、に２分割されている。この隔壁２７は、図示例では、セパレータカバー２２と一体に成形され、ハウジング部２１の天井面に達する高さまで上方に延びている。これとは逆に、隔壁２７をハウジング部２１つまりシリンダヘッドカバー７と一体に成形するようにしてもよい。この隔壁２７は、ブローバイガスの流速を高めるための絞りとなる複数の通路孔３０を有している。

　図４に示すように、上記隔壁２７は、この実施例では、左右に長い長方形状をなし、この隔壁２７上に、上段、中段、下段の３列に整列した形に、計１４個の通路孔３０が配置されている。これらの１４個の通路孔３０は、長方形状をなす隔壁２７の中で、全体として上方へ片寄った形に配置されており、隔壁２７の下部には連通孔３０は存在しない。各々の通路孔３０は、断面円形の孔として貫通形成されている。各通路孔３０は、ブローバイガス中のオイルミストの分離に必要な所望の流速（例えば５ｍ／ｓｅｃ以上）が得られるように、その口径が設定されている。また、オイルミストを十分な慣性で直進させるためには、通路孔３０の通路長（つまり隔壁２７の厚さ）が通路孔３０の直径の２倍以上であることが望ましい。なお、本発明においては、通路孔３０は必ずしも円形断面である必要はなく、断面矩形のものや断面三角形の孔などであってもよい。

　出口室２９内には、上記隔壁２７に隣接して該隔壁２７と平行な衝突板３２が配設されている。この衝突板３２は、連通孔３０を通して高速で流れてくるブローバイガスからオイルミストを分離するように上記通路孔３０に適宜な間隔を介して対向している。この衝突板３２は、後述するように、通路孔３０に対向した表面の繊維材料層４１と、この繊維材料層４１を支持する裏面側の網状部材４２と、から構成されている。

　上記衝突板３２は、ハウジング部２１の天井面から所定の高さ位置まで下方へ延びており、衝突板３２の下端３２ａとセパレータ室２３底面との間には、スリット状に開口する開口部３３が設けられている。上記衝突板３２の上下方向の寸法は、上記隔壁２７に配置された複数の連通孔３０の位置に対応しており、つまり各連通孔３０を通過した高速ガス流が衝突板３２に衝突するように、その下端３２ａの位置が設定されている。

　上記衝突板３２においてブローバイガスから分離したオイルは、下端３２ａから下方へ流れ落ち、上記開口部３３を通してセパレータ室２３底面に沿って下流側へ流れる。

　そして、上記出口室２９の底面には、集まったオイルを動弁室６側へ排出するためのドレン部としてドレンパイプ３５がセパレータカバー２２と一体に成形されている。このドレンパイプ３５は、動弁室６へ向かって下方へ筒状に延びており、下端に小さな排出口を備えている。

　上記のように構成されたオイルセパレータ１においては、ブローバイガス入口２４からブローバイガス出口２５へとセパレータ室２３内を流れるブローバイガスは、隔壁２７を貫通した通路孔３０で通路面積が絞られることにより高速流となり、衝突板３２に衝突する。そのため、ブローバイガスに含まれていたオイルミストが分離して衝突板３２に付着する。このように捕捉されたオイルミストは徐々に大きな液滴に成長し、衝突板３２の下端３２ａからセパレータ室２３底面に滴下し、この底面上を下流側へ流れる。そして、最終的にはドレンパイプ３５から動弁室６へと滴下する。ドレンパイプ３５内には、液状のオイルがある程度の高さまで溜まるため、ドレンパイプ３５下端の排出口からのブローバイガスの逆流（つまり動弁室６（図１参照）から出口室２９へのブローバイガスの流入）が阻止される。

　ここで、オイルセパレータ１各部の通路抵抗に起因した圧力損失が大きいほど、入口室２８と出口室２９との間の圧力差ひいては動弁室６と出口室２９との間の圧力差が大きくなり、ドレンパイプ３５を通したブローバイガスの逆流が生じやすくなる。このブローバイガスの逆流が生じると、ドレンパイプ３５内からオイルが出口室２９内に飛散し、ブローバイガス取出口９へと持ち出されてしまう。一方、この圧力損失を低減するために、仮に通路孔３０の口径を大きく設定すると、圧力損失は低減するものの、各通路孔３０から出るブローバイガスの流速が低くなるため、オイルミスト捕捉性能が低下する。

　本発明では、オイルミスト捕捉性能を確保しつつ圧力損失の低減を実現するために、通路孔３０に対向する衝突板３２が、通路孔３０に対向した表面の繊維材料層４１と、この繊維材料層４１を支持する裏面側の網状部材４２と、から構成されており、全体として通気性を有するものとなっている。

　上記繊維材料層４１としては、例えば、ポリエステル繊維、アクリル繊維、アラミド繊維、ＰＰＳ（ポリフェニレンスルファイド）繊維、などの繊維を用いることができ、かつ、不織布、フリース等の織物、繊維をバインダとともに板状に成形したもの、など種々の形態のものを用いることが可能である。つまり、十分な通気度を有しつつオイルミストの分離除去が行えるように微細な流路を構成し得るものであれば、どのような形態のものであってもよい。

　ここで、上記実施例では、上記繊維材料層４１として、アラミド繊維（１００％）をニードルパンチ法により処理してなる３～１０ｍｍの厚さ（自由状態）で、かつ、０．０１～０．０５ｇ／ｃｍ³の密度を有する不織布が用いられている。内燃機関の内部で基本的に無交換部品として用いられる繊維材料層４１としては、耐油性、高温環境下での耐久性、高温高湿度下での加水分解に対する耐性、ガソリンや軽油、メタノール等の燃料に対する耐性、凝縮水に対する耐性、が少なくとも要求されるが、アラミド繊維は、ポリエステル繊維、アクリル繊維、ＰＰＳ繊維に比較して、これらの特性が優れており、特に、種々の特性のいずれでも大きな耐久性低下が見られず、平均的に全ての特性が優れている。また、アラミド繊維は、ブローバイガスやオイルミストが衝突しても長期に亘って高い復元力を維持でき（つまり経時的なへたりが少ない）、経時的な厚みの低下ひいては密度の上昇を生じることがないので、長期に亘って所期のオイル分離性能を維持することが可能である。

　下記の表１は、アラミド繊維からなる繊維材料層４１として具体的な実施例を示している。なお、表１における「１μｍの効率（％）」は、ブローバイガスに含まれる粒径１μｍのオイルミストについての捕捉効率であり、「全体での効率（％）」は、種々の粒径のものを含むオイルミスト全体についての捕捉効率である。これらは、繊維材料層４１のみではなく図２，図３のように構成されたオイルセパレータ１としての捕捉効率である。「通気抵抗Ｐａ（６０Ｌ／min）」も同じくオイルセパレータ１としての通気抵抗である。表１には、１１の仕様が示されているが、いずれも使用が可能である。表１に示すように、各仕様は、オイルセパレータ１としてのオイルミストの捕捉効率および通気抵抗がそれぞれ異なるので、内燃機関毎の要求に応じて適宜に選択することができる。オイルミストの捕捉効率と通気抵抗とのバランスの点では、例えば、表１中の「仕様２」として示す繊維材料層４１が優れており、本発明の好ましい一つの実施例では、この仕様２の繊維材料層４１が用いられている。

　なお、本発明において網状部材４２と組み合わされる繊維材料層４１にあっては、特に密度が重要であり、ある程度の厚みとともに比較的小さい密度とする必要がある。ニードルパンチ法による不織布の形成によれば、密度の制御が容易であり、所望の密度の繊維材料層４１を安定的に得ることができる。

　また網状部材４２としては、例えば、図５に示すように、金属板に多数のスリットを形成し、かつこれをスリットと直交する方向に引き延ばすことで、多数の菱形の網目を形成してなる、いわゆるエキスパンドメタルが用いられている。このほか、ワイヤを編んだ一般的な金網、金属板に多数の小孔を開口形成したいわゆるパンチングメタル、合成樹脂製の格子状の板や多孔板、など種々の形態のものを用いることができる。網状部材４２を合成樹脂製とする場合には、ハウジング部２１やセパレータカバー２２と一体に成形することも可能である。図示例では、不織布からなる繊維材料層４１がエキスパンドメタルからなる網状部材４２の表面に例えば接着や溶着等の手段によって貼着されており、かつ上記網状部材４２がハウジング部２１ないしセパレータカバー２２に適宜な手段（例えば、凹溝や係止爪による保持、ネジなど）で取り付けられている。金属製の網状部材４２を合成樹脂製のハウジング部２１やセパレータカバー２２の成形時にインサートしておき、その後に、網状部材４２表面に繊維材料層４１を取り付けるようにしてもよい。

　図６は、衝突板３２が硬質の板状部材５１のみからなる第１比較例（ａ）と、硬質板状部材５１の表面に繊維材料層４１を備えた第２比較例（ｂ）と、本発明の実施例（ｃ）と、におけるブローバイガスとオイルミストの流れを対比して示した説明図である。矢印Ｇがブローバイガスの流れを示し、矢印Ｍがオイルミストの流れを示す。

　図示するように、図（ａ）の従来の構成に相当する第１比較例では、オイルミストＭは通路孔３０を通して直進し、板状部材５１に衝突して、ここで大きな液滴に成長する。ブローバイガスＧは、板状部材５１に沿って流れの向きを変え、板状部材５１とセパレータ室２３底面との間の開口部３３へと流れる。

　硬質板状部材５１の表面に繊維材料層４１を備えた図（ｂ）の第２比較例でも、ブローバイガスＧとオイルミストＭの基本的な流れは同様であり、ブローバイガスＧは、下方へと流れの向きを変え、衝突板３２とセパレータ室２３底面との間の開口部３３へと流れる。オイルミストＭは、通路孔３０を通して直進し、繊維材料層４１および板状部材５１に衝突して、大きな液滴となって下方へ滴下する。

　これらに対し、図（ｃ）に示す本発明の実施例では、オイルミストＭとともに通路孔３０から直進して繊維材料層４１に衝突したブローバイガスＧは、その大部分が繊維材料層４１および網状部材４２をそのまま通過し、下流側へと流れる。そして、一部のブローバイガスＧは、破線矢印で示すように、衝突板３２とセパレータ室２３底面との間の開口部３３へ回り込んで流れる。オイルミストＭは、一部が繊維材料層４１表面に衝突して分離されるとともに、残部が繊維材料層４１を通過する間に捕捉され、大きな液滴に成長した段階で下方へ滴下する。なお、繊維材料層４１が極端に薄い場合や、繊維材料層４１の目が極端に粗い場合には、オイルミストＭが繊維材料層４１を吹き抜けてしまうので、このような吹き抜けが生じない程度の目の細かさならびに厚さが必要である。

　このように、本発明では、通路孔３０を通した高速ブローバイガス流を受ける衝突板３２が繊維材料層４１と網状部材４２とからなり、ここに衝突したブローバイガスが下流側へ通過し得るため、通気抵抗ひいては圧力損失の低減が可能である。

　図７は、図６（ａ），（ｂ），（ｃ）に基本的構成を示した第１比較例と第２比較例と本発明の実施例との三者について、オイルセパレータ１を通流するガス流量を大小変化させて圧力損失を測定し、その結果をまとめて示したものである。図示するように、第１，第２比較例（ａ），（ｂ）に比べて、実施例（ｃ）では、圧力損失が明らかに低減する。

　図８は、同じく上記の三者について、一定のオイルミストを含むガスを種々の流量でもって通流させ、そのオイルミストの捕捉性能（捕捉効率）を測定した結果をまとめたものである。なお、第２比較例の繊維材料層４１としては、実施例の繊維材料層４１と同一のものを用いた。図示するように、単純な硬質板状部材５１のみからなる第１比較例（ａ）に比べて、繊維材料層４１を具備した第２比較例（ｂ）はオイルミスト捕捉性能に優れたものとなるが、本発明の実施例（ｃ）では、第２比較例（ｂ）よりもさらに高い捕捉性能が得られた。これは、第２比較例では図６（ｂ）に示すように開口部３３へと流れるブローバイガスが比較的多量のオイルミストを含むのに対し、実施例では、オイルミストが開口部３３へと迂回することが少ないため、と考えられる。

　図９は、これらの測定結果に基づき、圧力損失を横軸に、オイルミストの捕捉性能を縦軸にとって、オイルミスト捕捉性能と圧力損失との関係を示したものである。図示するように、第１，第２比較例（ａ），（ｂ）に比べて、本発明の実施例（ｃ）は、同じ圧力損失の下でより高い捕捉性能が得られる。つまり、本実施例によれば、互いにトレードオフの関係にある捕捉性能と圧力損失とを高いレベルで両立させることができる。

　以上、この発明の一実施例を詳細に説明したが、この発明は上記実施例に限定されず、種々の変更が可能である。例えば、上記実施例では、衝突板３２の幅の全体に亘って開口部３３が設けられているが、衝突板３２の幅の一部、例えば幅方向の中央部のみに開口部３３を設けるようにしてもよい。また、網状部材４２の外形状と繊維材料層４１の外形状とが必ずしも完全に一致している必要はなく、例えば、網状部材４２の幅方向の中央部のみに開口部３３を設け、かつ繊維材料層４１は単純な長方形状として、開口部３３の両側では網状部材４２のみが存在するようにした構成なども可能である。

　なお、図２，図３は、完全な直方体としてハウジング部２１を示しているが、実際には、シリンダヘッドカバー７の外形状等に応じて、若干異形な形状となるのが一般的である。

Claims

　内燃機関のシリンダヘッドカバー内に設けられ、該シリンダヘッドカバーを通して外部に取り出されるブローバイガスからオイルミストを分離するオイルセパレータであって、
　一端部にブローバイガス入口を有するとともに他端にブローバイガス出口を有するセパレータ室と、
　上記セパレータ室内を上記ブローバイガス入口側の入口室と上記ブローバイガス出口側の出口室とに仕切るように設けられ、かつ複数の通路孔が貫通形成された隔壁と、
　上記通路孔に対向するように上記隔壁に隣接して上記出口室内に設けられた衝突板と、
　この衝突板の幅の一部ないし全体に亘って、該衝突板の下端と上記セパレータ室底面との間にスリット状に設けられた開口部と、
　分離したオイルを上記セパレータ室底面から内燃機関の動弁室内に排出するドレン部と、
　を備え、
　上記衝突板が、上記通路孔に対向した表面の繊維材料層と、この繊維材料層を支持する裏面側の網状部材と、から構成されている内燃機関のオイルセパレータ。
　上記繊維材料層が不織布からなる請求項１に記載の内燃機関のオイルセパレータ。
　上記繊維材料層がアラミド繊維の不織布からなる請求項２に記載の内燃機関のオイルセパレータ。
　上記網状部材がエキスパンドメタルからなる請求項１に記載の内燃機関のオイルセパレータ。