WO2013145538A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2013145538A1
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object side
imaging
side lens
image side
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真輝 山崎
隆 杉山
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日立マクセル株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens that includes a first lens, a second lens, a third lens, and a fourth lens in order from the object side, and the fourth lens is a cemented lens, and an imaging device that mounts the imaging lens.
  • the imaging lens described in Patent Document 1 includes, in order from the object side to the image side, a first lens having negative power, a second lens having negative power, a third lens having positive power, and a positive lens.
  • the fourth lens is provided with the following power, and the fourth lens is a cemented lens.
  • the cemented surface of the two lenses constituting the fourth lens that is, the image side lens surface of the object side lens and the object side lens surface of the image side lens constituting the fourth lens are both aspherical. It is said that.
  • the cemented lens is configured by joining two lenses (object side lens and image side lens) with an acrylic resin adhesive. Further, in a cemented lens, a resin adhesive layer formed between two lenses by a resin adhesive is required to be formed as thin as possible. Generally, the thickness dimension of a resin adhesive layer is 5 to 10 ⁇ m. This is because if the resin adhesive layer is thick, there is an adverse effect that the curvature of field on the tangential surface shifts to the plus side as compared with the simulation of the optical characteristics of the imaging lens at the time of design.
  • the image side lens surface of the object lens serving as the cemented surface and the object side lens surface of the image side lens have different aspherical shapes.
  • the resin adhesive layer is made thin when the shapes of the bonding surfaces are different from each other, the bonding surfaces are brought into contact with each other during the bonding operation, and the risk of causing damage to each bonding surface increases.
  • the interval between the joint surfaces of each lens is narrowed in order to make the resin adhesive layer thin, the resin adhesive does not enter between these joint surfaces, and bubbles remain between the object side lens and the image side lens. It may end up.
  • an object of the present invention is to provide a high-resolution imaging lens including four lenses including a cemented lens that can be easily manufactured.
  • the imaging lens of the present invention is: In order from the object side to the image side, the first lens having negative power, the second lens having negative power, the third lens having positive power, and the fourth lens having positive power,
  • the fourth lens is a cemented lens including an object side lens having a negative power and an image side lens having a positive power, and a resin adhesive layer that bonds the object side lens and the image side lens.
  • the image side lens surface of the object side lens and the object side lens surface of the image side lens have different aspherical shapes, respectively.
  • the thickness dimension of the adhesive resin layer on the optical axis is D
  • the sag amount at the height H at the effective diameter of the image side lens surface of the object side lens in the direction orthogonal to the optical axis is Sg1H
  • the height When the sag amount of the object side lens surface of the image side lens at H is Sg2H, the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied. 20 ⁇ m ⁇ D (1) Sg1H ⁇ Sg2H (2)
  • the image side lens surface of the object side lens and the object side lens surface of the image side lens which are the cemented surfaces of the two lenses constituting the cemented lens, have different aspherical shapes.
  • the adhesive resin layer between the image side lens surface of the object side lens and the object side lens surface of the image side lens which have different aspherical shapes. , That is, the interval between the cemented surfaces of the two lenses constituting the cemented lens can be widened.
  • the imaging lens can be designed with an interval between the image side lens surface of the object side lens constituting the cemented lens and the object side lens surface of the image side lens on the optical axis being set to 20 ⁇ m or more in advance. It is possible to design in consideration of the shift of the field curvature to the plus side, and the design can suppress the shift of the field curvature to the plus side.
  • the sag amount is the lens surface from the reference surface at the height H at the effective diameter in the direction orthogonal to the optical axis when a plane that includes the intersection of the lens surface and the optical axis and is orthogonal to the optical axis is used as the reference surface. Is the distance in the optical axis direction.
  • the imaging lens of the present invention it is possible to prevent or suppress the occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays. Therefore, for example, it can be mounted on an imaging apparatus that performs imaging using near infrared rays including a wavelength of 850 nm, such as light in a band of 800 nm to 1100 nm, and imaging using visible light.
  • the visible light is light having a wavelength in the range of 400 nm to less than 700 nm.
  • conditional expression (4) If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the curvature of the cemented surface increases, so that it is not easy to join the image side lens, and the workability of joining the cemented lens decreases. If the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, it will be difficult to correct chromatic aberration.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the object side lens is f41
  • the focal length of the image side lens is f42
  • conditional expression (5) If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, it will be difficult to balance axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, leading to a decrease in resolution in the peripheral portion of the image. If the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, it will be difficult to correct chromatic aberration.
  • the upper limit value and the lower limit value of the conditional expression (5) are values that take into account axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration when using near-infrared light including a wavelength of 850 nm for imaging, and use visible light.
  • the lower limit value is desirably ⁇ 2.5.
  • the first lens is a meniscus lens having a convex shape on the object side lens surface
  • the image side lens surface of the second lens has a concave shape.
  • the third lens has a convex object-side lens surface, the radius of curvature of the object-side lens surface of the third lens is R31, and the radius of curvature of the image-side lens surface of the third lens is R32. It is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied. R31 ⁇
  • the imaging lens of the present invention can be a wide-angle lens having a half angle of view of 80 ° or more.
  • the first lens, the second lens, and the image side lens have an Abbe number of 40 or more, and the third lens and the object side lens are: It is desirable that the Abbe number is 31 or less.
  • an imaging apparatus includes the imaging lens described above and an imaging element disposed at a focal position of the imaging lens.
  • the present invention since it is possible to increase the resolution of the imaging lens, it is possible to increase the resolution of the imaging apparatus by mounting an imaging element having a large number of pixels.
  • An imaging device of the present invention includes the imaging lens described above, an imaging element disposed at a focal position of the imaging lens, and an optical filter that transmits near-infrared rays and visible rays in a band including a wavelength of 850 nm.
  • the optical filter is disposed on the object side of the imaging lens or between the imaging lens and the imaging element.
  • the imaging lens it is possible to prevent or suppress the occurrence of a focus shift between photographing using visible light and photographing using light in a predetermined band in the infrared region. Therefore, it is easy to configure an imaging apparatus that performs imaging using near infrared rays and visible rays using an imaging lens.
  • the cemented surfaces of the two lenses constituting the cemented lens have different aspherical shapes, it becomes easy to correct various aberrations such as chromatic aberration using the cemented lens, and the imaging lens.
  • the resolution can be increased.
  • the conditional expression (1) and the conditional expression (2) are satisfied, it is possible to prevent the bonding surfaces from being brought into contact with each other during the bonding operation for bonding the two lenses, or to damage each bonding surface. Can be suppressed.
  • the imaging lens can be designed by setting the distance between the image side lens surface of the object side lens constituting the cemented lens and the object side lens surface of the image side lens on the optical axis in advance to 20 ⁇ m or more. It is possible to suppress the shift of the field curvature in the plane to the plus side. Further, according to the present invention, it is possible to prevent or suppress the occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays.
  • FIG. 6 is a spherical difference diagram of the imaging lens in FIG. 5.
  • FIG. 6 is a lateral aberration diagram of the imaging lens in FIG. 5.
  • FIG. 6 is a field curvature diagram of the imaging lens of FIG. 5. It is a distortion aberration figure of the imaging lens of FIG. FIG. 6 is a spherical aberration diagram of the imaging lens of FIG. 5. It is a block diagram of the imaging lens of Example 3 to which the present invention is applied.
  • FIG. 9 is a spherical difference diagram of the imaging lens of FIG. 8.
  • FIG. 9 is a lateral aberration diagram of the imaging lens in FIG. 8.
  • FIG. 9 is a field curvature diagram of the imaging lens of FIG. 8.
  • FIG. 9 is a spherical aberration diagram of the imaging lens of FIG. 8. It is a block diagram of the imaging lens of Example 4 to which the present invention is applied.
  • FIG. 12 is a lateral aberration diagram of the imaging lens in FIG. 11.
  • FIG. 12 is a field curvature diagram of the imaging lens of FIG. 11.
  • FIG. 12 is a spherical aberration diagram of the imaging lens of FIG. 11.
  • FIG. 15 is a lateral aberration diagram of the imaging lens in FIG. 14.
  • It is a field curvature figure of the imaging lens of FIG.
  • FIG. 15 is a spherical aberration diagram of the imaging lens of FIG. 14. It is explanatory drawing of the imaging device carrying an imaging lens.
  • 2 is a configuration diagram of an imaging lens of Reference Example 1.
  • FIG. It is a spherical-surface difference figure of the imaging lens of FIG.
  • FIG. 19 is a lateral aberration diagram of the imaging lens in FIG. 18.
  • FIG. 19 is a field curvature diagram of the imaging lens of FIG. 18.
  • It is a distortion aberration figure of the imaging lens of FIG. 6 is a configuration diagram of an imaging lens of Reference Example 2.
  • FIG. It is a spherical-surface difference figure of the imaging lens of FIG.
  • FIG. 21 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of FIG. 20.
  • FIG. 10 It is a field curvature figure of the imaging lens of FIG. It is a distortion aberration figure of the imaging lens of FIG. 10 is a configuration diagram of an imaging lens of Reference Example 3.
  • FIG. 23 is a lateral aberration diagram of the imaging lens in FIG. 22. It is a field curvature figure of the imaging lens of FIG. It is a distortion aberration figure of the imaging lens of FIG.
  • FIG. 1 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of the first embodiment.
  • the imaging lens 10 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 11 having a negative power, a second lens 12 having a negative power, and a positive power. It consists of a third lens 13 and a fourth lens 14 with positive power.
  • a diaphragm 15 is disposed between the third lens 13 and the fourth lens 14, and a plate glass 16 is disposed on the image side of the fourth lens 14.
  • the imaging plane I1 is located away from the plate glass 16.
  • the fourth lens 14 is a cemented lens including an object side lens 17 having negative power and an image side lens 18 having positive power.
  • the object side lens 17 and the image side lens 18 are bonded by a resin adhesive, and a resin adhesive layer B ⁇ b> 1 is formed between the object side lens 17 and the image side lens 18.
  • the first lens 11 is a meniscus lens in which the object side lens surface 11a protrudes toward the object side.
  • the object side lens surface 11a and the image side lens surface 11b of the first lens 11 each have a positive curvature.
  • the object side lens surface 12a has a negative curvature
  • the image side lens surface 12b has a positive curvature. Accordingly, the object side lens surface 12a has a concave curved surface portion that is recessed toward the image side toward the optical axis L1
  • the image side lens surface 12b is a concave surface that is recessed toward the object side toward the optical axis L1. It has a part.
  • the object side lens surface 12a and the image side lens surface 12b are aspherical.
  • the object side lens surface 13a has a positive curvature
  • the image side lens surface 13b has a negative curvature. Therefore, the object side lens surface 13a includes a convex curved surface portion that protrudes toward the object side toward the optical axis L1, and the image side lens surface 13b protrudes toward the image side toward the optical axis L1. It has a part.
  • the object side lens surface 13a and the image side lens surface 13b of the third lens 13 are aspherical.
  • the object side lens 17 of the fourth lens 14 has an object side lens surface 17a having a positive curvature and an image side lens surface 17b having a positive curvature. Accordingly, the object side lens surface 17a includes a convex curved surface portion that protrudes toward the object side toward the optical axis L1, and the image side lens surface 17b is a concave surface that is recessed toward the object side toward the optical axis L1. It has a part.
  • the object side lens surface 17a and the image side lens surface 17b of the object side lens 17 are aspherical.
  • the image side lens 18 of the fourth lens 14 has an object side lens surface 18a having a positive curvature and an image side lens surface 18b having a negative curvature. Accordingly, the object side lens surface 18a includes a convex curved surface portion that protrudes toward the object side toward the optical axis L1, and the image side lens surface 18b protrudes toward the image axis toward the optical axis L1. It has a part.
  • the object side lens surface 18a and the image side lens surface 18b of the image side lens 18 are aspherical.
  • the image-side lens surface 17b of the object-side lens 17 and the object-side lens surface 18a of the image-side lens 18 which are the cemented surfaces of the object-side lens 17 and the image-side lens 18 have different aspherical shapes.
  • the thickness of the resin adhesive layer B1 on the optical axis L1 is D
  • the imaging lens 10 of this example has the following conditional expression (1 ) And conditional expression (2) are satisfied.
  • the sag amount is the image side lens surface 17b of the object side lens 17 in the direction orthogonal to the optical axis L1 when a plane that includes the intersection of the lens surface and the optical axis L1 and is orthogonal to the optical axis L1 is used as a reference plane. Is the distance in the direction of the optical axis L1 from the reference surface to the lens surface at the height H at the effective diameter.
  • S1 indicates a reference surface for the image side lens surface 17b of the object side lens 17
  • S2 indicates a reference surface for the image side lens surface 18a of the image side lens 18.
  • Conditional expression (1) and conditional expression (2) indicate that the resin adhesive layer between the image side lens surface 17b of the object side lens 17 and the object side lens surface 18a of the image side lens 18 which have different aspherical shapes.
  • the thickness dimension of B1 that is, the distance between the image side lens surface 17b of the object side lens 17 and the object side lens surface 18a of the image side lens 18 which are the cemented surfaces of the two lenses constituting the cemented lens is defined. Is.
  • the imaging lens 10 of this example satisfies the conditional expressions (1) and (2), the distance between the image side lens surface 17b of the object side lens 17 and the object side lens surface 18a of the image side lens 18 can be widened. it can. Accordingly, during the bonding operation of bonding the object side lens 17 and the image side lens 18, the image side lens surface 17b of the object side lens 17 and the object side lens surface 18a of the image side lens 18 are brought into contact with each other, and each lens surface is contacted. It is possible to prevent or suppress the occurrence of damage.
  • the distance between the image-side lens surface 17b of the object-side lens 17 and the object-side lens surface 18a of the image-side lens 18 is wide, it is easy for the resin adhesive to go around between these lens surfaces. It is possible to prevent bubbles from remaining.
  • the imaging lens 10 of this example satisfies the following conditional expression (3).
  • D 100 ⁇ m (3)
  • the imaging lens 10 of the present example satisfies the following conditional expression (4). 0.9 ⁇ Rs / f ⁇ 1.3 (4)
  • the imaging lens 10 of this example has the following conditional expression (5) Meet. ⁇ 3.0 ⁇ (f41 / f42) /f ⁇ 1.5 (5)
  • the Abbe number of the first lens 11, the second lens 12, and the image side lens 18 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 13 and the object side lens 17 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • the F number of the imaging lens 10 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 11 is f1
  • the focal length of the second lens 12 is f2
  • the focal length of the third lens 13 is f3
  • the focal length of the fourth lens 14 is f4.
  • Table 1A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 10.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • the 7th surface is the diaphragm 15, and the 12th and 13th surfaces are the object side glass surface and the image side glass surface of the plate glass 16.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters.
  • the values of Nd (refractive index) and ⁇ d (Abbe number) of the 10 surfaces indicate the values of the resin adhesive layer B1.
  • Table 1B shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 1B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the aspherical shape adopted for the lens surface is such that Y is the sag amount, c is the reciprocal of the radius of curvature, K is the cone coefficient, h is the ray height, 4th order, 6th order, 8th order, 10th order, 12th order,
  • 14th and 16th order aspherical coefficients are A4, A6, A8, A10, A12, A14, and A16, respectively, they are expressed by the following equations.
  • (Function and effect) 3A to 3D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 10, respectively.
  • the horizontal axis indicates the position where the light beam intersects the optical axis L1
  • the vertical axis indicates the height at the pupil diameter.
  • the horizontal axis indicates the entrance pupil coordinates
  • the vertical axis indicates the amount of aberration.
  • 3A and 3B show simulation results for a plurality of light beams having different wavelengths.
  • the horizontal axis indicates the distance in the direction of the optical axis L1, and the vertical axis indicates the height of the image.
  • S represents the field curvature aberration on the sagittal surface
  • T represents the field curvature aberration on the tangential surface.
  • the horizontal axis indicates the amount of image distortion
  • the vertical axis indicates the height of the image.
  • the imaging lens 10 of this example As shown in FIG. 3A, according to the imaging lens 10 of this example, the axial chromatic aberration is corrected well. In addition, as shown in FIG. 3B, color bleeding is suppressed. As shown in FIGS. 3A and 3B, both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion. Furthermore, as shown in FIG. 3C, according to the imaging lens 10 of this example, the field curvature is corrected well. Therefore, the imaging lens 10 has a high resolution.
  • the imaging lens 10 is designed such that the interval on the optical axis L1 between the image side lens surface 17b of the object side lens 17 and the object side lens surface 18a of the image side lens 18 is 20 ⁇ m or more in advance. Therefore, at the time of designing, it is possible to consider the shift to the plus side of the curvature of field on the tangential surface, which occurs when the resin adhesive layer B1 becomes thick. Therefore, according to the imaging lens 10 of the present example, as shown in FIG. 3C, the shift of the field curvature on the tangential surface to the plus side is suppressed.
  • FIG. 4 is a spherical aberration diagram of the imaging lens 10, and the solid line shows the spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 588 nm (visible light beam).
  • a dotted line indicates spherical aberration with respect to a light ray having a wavelength of 850 nm (near infrared ray).
  • the horizontal axis of the spherical aberration diagram is the position where the light beam intersects the optical axis, and the vertical axis is the height at the pupil diameter. As shown in FIG.
  • spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 850 nm is corrected, and it is not necessary to perform focusing when photographing under visible light and when photographing under near infrared rays. That is, in the imaging lens 10 of the present example, it is possible to suppress occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays.
  • the fourth lens 14 is composed of a single lens that is not a cemented lens, both spherical aberration for a light beam having a wavelength of 588 nm (visible light) and spherical aberration for a light beam having a wavelength of 850 nm (near infrared light) are balanced. It is difficult to correct well so that no out-of-focus occurs between photographing using visible light and photographing using near infrared rays.
  • FIG. 5 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of the second embodiment.
  • the imaging lens 20 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 21 having a negative power, a second lens 22 having a negative power, and a positive power. It consists of a third lens 23 and a fourth lens 24 with positive power.
  • a diaphragm 25 is disposed between the third lens 23 and the fourth lens 24, and a plate glass 26 is disposed on the image side of the fourth lens 24.
  • the image plane I2 is located away from the plate glass 26.
  • the fourth lens 24 is a cemented lens including an object side lens 27 having negative power and an image side lens 28 having positive power.
  • the object side lens 27 and the image side lens 28 are bonded by a resin adhesive, and a resin adhesive layer B ⁇ b> 2 is formed between the object side lens 27 and the image side lens 28. Since the shape of each lens constituting the imaging lens 20 of this example is the same as the shape of each corresponding lens of the imaging lens 10 of Example 1, the description thereof is omitted.
  • the F number of the imaging lens 20 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 21 is f1
  • the focal length of the second lens 22 is f2
  • the focal length of the third lens 23 is f3
  • the focal length of the fourth lens 24 is f4.
  • the thickness dimension of the resin adhesive layer B2 on the optical axis L2 is D
  • the sag amount of the image side lens surface 27b of the object side lens 27 at the height H is Sg1H
  • the sag amount of the object side lens surface 28a of the image side lens 28 at the height H is Sg2H
  • the image side lens surface 27b of the object side lens 27 is Sg1H
  • the sag amount of the object side lens surface 28a of the image side lens 28 at the height H is Sg2H
  • the image side lens surface 27b of the object side lens 27 is Sg1H
  • Rs is the radius of curvature
  • R31 is the radius of curvature of the object side lens surface 23a of the third lens 23
  • R32 is the radius of curvature of the image side lens surface 23b of the third lens 23.
  • the Abbe number of the first lens 21, the second lens 22, and the image side lens 28 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 23 and the object side lens 27 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • Table 2A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 20.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • the 7th surface is the aperture 25, and the 12th and 13th surfaces are the object side glass surface and the image side glass surface of the plate glass 26.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters.
  • the value of Nd (refractive index) and ⁇ d (Abbe number) of the tenth surface indicates the value of the resin adhesive layer B2.
  • Table 2B shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 2B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • (Function and effect) 6A to 6D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 20, respectively.
  • the axial chromatic aberration is well corrected.
  • color bleeding is suppressed.
  • both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion.
  • the curvature of field is corrected well. Therefore, the imaging lens 20 has a high resolution.
  • the imaging lens 20 is designed such that the distance between the image side lens surface 27b of the object side lens 27 and the object side lens surface 28a of the image side lens 28 on the optical axis L2 is 20 ⁇ m or more in advance. Therefore, at the time of designing, it is possible to consider the shift to the plus side of the curvature of field on the tangential surface that occurs due to the thick resin adhesive layer B2. Therefore, according to the imaging lens 20 of the present example, as shown in FIG. 6C, the shift of the field curvature on the tangential surface to the plus side is suppressed.
  • FIG. 7 is a spherical aberration diagram of the imaging lens 20, and the solid line shows the spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 588 nm (visible light beam).
  • a dotted line indicates spherical aberration with respect to a light ray having a wavelength of 850 nm (near infrared ray).
  • the horizontal axis is the position where the light beam intersects the optical axis, and the vertical axis is the height at which the light beam enters the optical system. As shown in FIG.
  • spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 850 nm is corrected, so that it is not necessary to perform focusing when photographing under visible light and when photographing under near infrared rays.
  • the imaging lens 20 of this example that is, in the imaging lens 20 of this example, occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays is suppressed.
  • FIG. 8 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of the third embodiment.
  • the imaging lens 30 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 31 having a negative power, a second lens 32 having a negative power, and a positive power. It consists of a third lens 33 and a fourth lens 34 having positive power. A diaphragm 35 is disposed between the third lens 33 and the fourth lens 34, and a plate glass 36 is disposed on the image side of the fourth lens 34.
  • the imaging plane I3 is located away from the plate glass 36.
  • the fourth lens 34 is a cemented lens including an object side lens 37 having negative power and an image side lens 38 having positive power.
  • the object side lens 37 and the image side lens 38 are bonded by a resin adhesive, and a resin adhesive layer B ⁇ b> 3 is formed between the object side lens 37 and the image side lens 38. Since the shape of each lens constituting the imaging lens 30 of this example is the same as the shape of each corresponding lens of the imaging lens 10 of Example 1, the description thereof is omitted.
  • the F number of the imaging lens 30 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 31 is f1
  • the focal length of the second lens 32 is f2
  • the focal length of the third lens 33 is f3
  • the focal length of the fourth lens 34 is f4.
  • the thickness dimension of the resin adhesive layer B3 on the optical axis L3 is D
  • the sag amount of the image side lens surface 37b of the object side lens 37 at the height H is Sg1H
  • the sag amount of the object side lens surface 38a of the image side lens 38 at the height H is Sg2H
  • the image side lens surface 37b of the object side lens 37 is Sg1H
  • Rs is the radius of curvature
  • R31 is the radius of curvature of the object side lens surface 33a of the third lens 33
  • R32 is the radius of curvature of the image side lens surface 33b of the third lens 33.
  • the Abbe number of the first lens 31, the second lens 32, and the image side lens 38 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 33 and the object side lens 37 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • Table 3A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 30.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • Surface 7 is a diaphragm 35
  • surfaces 12 and 13 are an object-side glass surface and an image-side glass surface of the plate glass 36.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters. Note that the values of Nd (refractive index) and ⁇ d (Abbe number) of the tenth surface indicate the values of the resin adhesive layer B3.
  • Table 3B shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 3B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • FIG. 9A to 9D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 30.
  • FIG. 9A according to the imaging lens 30 of the present example, the axial chromatic aberration is corrected well. Further, as shown in FIG. 9B, color bleeding is suppressed. Further, as shown in FIGS. 9A and 9B, both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion. Furthermore, as shown in FIG. 9C, according to the imaging lens 30 of this example, the curvature of field is well corrected. Therefore, the imaging lens 30 has a high resolution.
  • the imaging lens 30 is designed such that the distance on the optical axis L3 between the image side lens surface 37b of the object side lens 37 and the object side lens surface 38a of the image side lens 38 is 20 ⁇ m or more in advance. Therefore, at the time of designing, it is possible to consider the shift to the plus side of the curvature of field on the tangential surface, which occurs when the resin adhesive layer B3 becomes thick. Therefore, according to the imaging lens 30 of the present example, as shown in FIG. 9C, the shift of the field curvature on the tangential surface to the plus side is suppressed.
  • FIG. 10 is a spherical aberration diagram of the imaging lens 30, and the solid line shows the spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 588 nm (visible light beam).
  • a dotted line indicates spherical aberration with respect to a light ray having a wavelength of 850 nm (near infrared ray).
  • the horizontal axis is the position where the light beam intersects the optical axis, and the vertical axis is the height at which the light beam enters the optical system. As shown in FIG.
  • spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 850 nm is corrected, so that it is not necessary to perform focusing when photographing under visible light and when photographing under near infrared rays. That is, in the imaging lens 30 of the present example, it is possible to suppress the occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays.
  • FIG. 11 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of Example 4.
  • the imaging lens 40 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 41 having a negative power, a second lens 42 having a negative power, and a positive power. It consists of a third lens 43 and a fourth lens 44 with positive power.
  • a diaphragm 45 is disposed between the third lens 43 and the fourth lens 44, and a plate glass 46 is disposed on the image side of the fourth lens 44.
  • the imaging plane I4 is located away from the plate glass 46.
  • the fourth lens 44 is a cemented lens including an object side lens 47 having negative power and an image side lens 48 having positive power.
  • the object side lens 47 and the image side lens 48 are bonded by a resin adhesive, and a resin adhesive layer B 4 is formed between the object side lens 47 and the image side lens 48. Since the shape of each lens constituting the imaging lens 40 of this example is the same as the shape of each corresponding lens of the imaging lens 10 of Example 1, the description thereof is omitted.
  • the F number of the imaging lens 40 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 41 is f1
  • the focal length of the second lens 42 is f2
  • the focal length of the third lens 43 is f3
  • the focal length of the fourth lens 44 is f4.
  • the thickness dimension of the resin adhesive layer B4 on the optical axis L4 is D
  • the sag amount of the image side lens surface 47b of the object side lens 47 at the height H is Sg1H
  • the sag amount of the object side lens surface 48a of the image side lens 48 at the height H is Sg2H
  • the image side lens surface 47b of the object side lens 47 is Sg1H
  • Rs is the radius of curvature
  • R31 is the radius of curvature of the object side lens surface 43a of the third lens 43
  • R32 is the radius of curvature of the image side lens surface 43b of the third lens 43.
  • the Abbe number of the first lens 41, the second lens 42, and the image side lens 48 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 43 and the object side lens 47 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • Table 4A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 40.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • the 7th surface is an aperture 45
  • the 12th and 13th surfaces are an object side glass surface and an image side glass surface of the plate glass 46.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters.
  • the value of Nd (refractive index) and ⁇ d (Abbe number) of the tenth surface indicates the value of the resin adhesive layer B4.
  • Table 4B shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 4B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • FIG. 12A to 12D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 40.
  • FIG. 12A according to the imaging lens 40 of this example, the axial chromatic aberration is well corrected.
  • FIG. 12B color bleeding is suppressed.
  • FIGS. 12A and 12B both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion.
  • FIG. 12C according to the imaging lens 40 of this example, the curvature of field is well corrected. Therefore, the imaging lens 40 has a high resolution.
  • the imaging lens 40 is designed such that the interval on the optical axis L4 between the image side lens surface 47b of the object side lens 47 and the object side lens surface 48a of the image side lens 48 is 20 ⁇ m or more in advance. Accordingly, at the time of designing, it is possible to consider the shift to the plus side of the curvature of field on the tangential surface that occurs due to the thick resin adhesive layer B4. Therefore, according to the imaging lens 40 of the present example, as shown in FIG. 12C, the shift of the field curvature on the tangential surface to the plus side is suppressed.
  • FIG. 13 is a spherical aberration diagram of the imaging lens 40, and the solid line shows the spherical aberration with respect to light rays having a wavelength of 588 nm (visible rays).
  • a dotted line indicates spherical aberration with respect to a light ray having a wavelength of 850 nm (near infrared ray).
  • the horizontal axis is the position where the light beam intersects the optical axis, and the vertical axis is the height at which the light beam enters the optical system. As shown in FIG.
  • the imaging lens 40 in the imaging lens 40, spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 850 nm is corrected, and it is not necessary to perform focusing when photographing under visible light and when photographing under near infrared rays. That is, in the imaging lens 40 of the present example, it is possible to suppress the occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays.
  • FIG. 14 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of Example 5.
  • the imaging lens 50 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 51 having a negative power, a second lens 52 having a negative power, and a positive power. It consists of a third lens 53 and a fourth lens 54 having positive power. A diaphragm 55 is disposed between the third lens 53 and the fourth lens 54, and a plate glass 56 is disposed on the image side of the fourth lens 54.
  • the imaging plane I5 is located away from the plate glass 56.
  • the fourth lens 54 is a cemented lens including an object side lens 57 having negative power and an image side lens 58 having positive power.
  • the object side lens 57 and the image side lens 58 are bonded by a resin adhesive, and a resin adhesive layer B ⁇ b> 5 is formed between the object side lens 57 and the image side lens 58.
  • the shape of each lens composing the imaging lens 50 of this example is the same as the shape of each corresponding lens of the imaging lens 10 of Example 1, and therefore the description thereof is omitted.
  • the F number of the imaging lens 50 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 51 is f1
  • the focal length of the second lens 52 is f2
  • the focal length of the third lens 53 is f3
  • the focal length of the fourth lens 54 is f4.
  • the thickness dimension of the resin adhesive layer B5 on the optical axis L5 is D
  • the sag amount of the image side lens surface 57b of the object side lens 57 at the height H is Sg1H
  • the sag amount of the object side lens surface 58a of the image side lens 58 at the height H is Sg2H
  • the image side lens surface 57b of the object side lens 57 is Sg1H
  • the sag amount of the object side lens surface 58a of the image side lens 58 at the height H is Sg2H
  • the image side lens surface 57b of the object side lens 57 is Sg1H
  • the radius of curvature of the third lens 53 is Rs
  • the radius of curvature of the object-side lens surface 53a of the third lens 53 is R31
  • the radius of curvature of the image-side lens surface 53b of the third lens 53 is R32.
  • the Abbe number of the first lens 51, the second lens 52, and the image side lens 58 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 53 and the object side lens 57 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • Table 5A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 50.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • Surface 7 is a diaphragm 55
  • surfaces 12 and 13 are an object side glass surface and an image side glass surface of the plate glass 56.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters.
  • the value of Nd (refractive index) and ⁇ d (Abbe number) of the tenth surface indicates the value of the resin adhesive layer B5.
  • Table 5B shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 5B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • FIG. 15A to 15D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 50.
  • FIG. 15A according to the imaging lens 50 of the present example, the axial chromatic aberration is well corrected.
  • FIG. 15B color bleeding is suppressed.
  • FIGS. 15A and 15B both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion.
  • FIG. 15C according to the imaging lens 50 of this example, the curvature of field is favorably corrected. Therefore, the imaging lens 50 has a high resolution.
  • the imaging lens 50 is designed with an interval on the optical axis L5 between the image side lens surface 57b of the object side lens 57 and the object side lens surface 58a of the image side lens 58 set to 20 ⁇ m or more in advance. Accordingly, at the time of designing, it is possible to consider the shift to the plus side of the curvature of field on the tangential surface, which occurs when the resin adhesive layer B5 becomes thick. Therefore, according to the imaging lens 50 of the present example, as shown in FIG. 15C, the shift of the field curvature on the tangential surface to the plus side is suppressed.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram of the imaging lens 50, and the solid line shows the spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 588 nm (visible light beam).
  • a dotted line indicates spherical aberration with respect to a light ray having a wavelength of 850 nm (near infrared ray).
  • the horizontal axis is the position where the light beam intersects the optical axis, and the vertical axis is the height at which the light beam enters the optical system. As shown in FIG.
  • the imaging lens 50 in the imaging lens 50, spherical aberration with respect to a light beam having a wavelength of 850 nm is corrected, and it is not necessary to perform focusing when photographing under visible light and when photographing under near infrared rays. That is, in the imaging lens 50 of the present example, it is possible to suppress the occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays.
  • the image side lens surfaces (13b, 23b, 33b, 43b, 53b) of the third lens have a negative curvature, and are convex curved surfaces protruding toward the image side toward the optical axis.
  • This image side lens surface (13b, 23b, 33b, 43b, 53b) has a positive curvature and a concave curved surface portion that is recessed toward the object side toward the optical axis. Also good. Also in this case, satisfying conditional expression (6) makes it easy to make the imaging lenses 10 to 50 wide-angle lenses.
  • FIG. 17 is an explanatory diagram of an imaging apparatus equipped with the imaging lens of the present invention.
  • the imaging device 60 includes an imaging device 61 in which a sensor surface 61 a is arranged on the imaging plane I1 (focal position) of the imaging lens 10.
  • the image sensor 61 is a CCD sensor or a CMOS sensor.
  • the imaging device 60 can have a high resolution by adopting an imaging device having a large number of pixels as the imaging device 61.
  • the imaging device 60 can be equipped with the imaging lenses 20 to 50 in the same manner as the imaging lens 10, and in this case, the same effect can be obtained.
  • the imaging device 60 As indicated by a two-dot chain line in FIG. 17, in the imaging device 60, near-infrared rays and visible rays in a band including a wavelength of 850 nm are transmitted between the imaging lens 10 and the imaging element 61 and guided to the imaging lens 10.
  • the optical filter 62 By disposing the optical filter 62, it is possible to obtain an imaging device that uses near infrared rays and visible rays.
  • the imaging lens 10 prevents or suppresses the occurrence of a focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays.
  • the optical filter 62 only by mounting the optical filter 62 on the imaging device 60, imaging using near infrared rays including a wavelength of 850 nm, for example, light in a band of 800 nm to 1100 nm, and visible light, that is, light having a wavelength of 400 nm to 700 nm. It is possible to configure an image pickup apparatus that performs both shootings using the. Also, in the imaging lenses 20 to 50, occurrence of focus shift between shooting using visible light and shooting using near infrared rays is prevented or suppressed.
  • an imaging device that performs both imaging using near infrared rays including a wavelength of 850 nm and imaging using visible light only by mounting the optical filter 62 on the imaging device 60 is configured.
  • the optical filter 62 may be disposed on the object side of the imaging lenses 10 to 50.
  • Reference Example 1 The imaging lenses of Reference Examples 1 to 3 will be described below with reference to FIGS.
  • the imaging lenses of Reference Examples 1 to 3 have the same configuration as that of Examples 1 to 5, but the thickness on the optical axis of the resin adhesive layer bonding the two lenses constituting the cemented lens.
  • the dimension, that is, the distance on the optical axis between the two lenses constituting the cemented lens is less than 20 ⁇ m.
  • FIG. 18 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of Reference Example 1.
  • the imaging lens 70 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 71 having negative power, a second lens 72 having negative power, and positive power. It consists of a third lens 73 and a fourth lens 74 having positive power.
  • a diaphragm 75 is disposed between the third lens 73 and the fourth lens 74, and a plate glass 76 is disposed on the image side of the fourth lens 74.
  • the image plane I7 is located away from the plate glass 76.
  • the fourth lens 74 is a cemented lens including an object side lens 77 having negative power and an image side lens 78 having positive power.
  • the image side lens surface 77b of the object side lens 77 and the object side lens surface 78a of the image side lens 78 which are the cemented surfaces of the cemented lens, have the same shape.
  • the object side lens 77 and the image side lens 78 are bonded by a resin adhesive, but the gap between the object side lens 77 and the image side lens 78 is practically zero.
  • the F number of the imaging lens 70 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 71 is f1
  • the focal length of the second lens 72 is f2
  • the focal length of the third lens 73 is f3
  • the focal length of the fourth lens 74 is f4.
  • the imaging lens 70 of the present example has a sag amount of the image side lens surface 77b of the object side lens 77 at a height H at an effective diameter of the image side lens surface 77b of the object side lens 77 in a direction orthogonal to the optical axis L7.
  • the Abbe number of the first lens 71, the second lens 72, and the image side lens 78 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 73 and the object side lens 77 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • Table 6A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 70.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • Surface 7 is a diaphragm 75, and surfaces 11 and 12 are an object side glass surface and an image side glass surface of the plate glass 76.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters.
  • Table 6B shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 6B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • 19A to 19D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 70, respectively.
  • the axial chromatic aberration is corrected well.
  • color bleeding is suppressed.
  • both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion.
  • the field curvature is corrected well.
  • FIG. 20 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of Reference Example 2.
  • the imaging lens 80 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 81 having negative power, a second lens 82 having negative power, and positive power. It consists of a third lens 83 and a fourth lens 84 having positive power.
  • a diaphragm 85 is disposed between the third lens 83 and the fourth lens 84, and a plate glass 86 is disposed on the image side of the fourth lens 84.
  • the image plane I8 is located away from the plate glass 86.
  • the fourth lens 84 is a cemented lens including an object side lens 87 having negative power and an image side lens 88 having positive power.
  • the image side lens surface 87b of the object side lens 87 and the object side lens surface 88a of the image side lens 88 which are the cemented surfaces of the cemented lens, have the same shape.
  • the object side lens 87 and the image side lens 88 are bonded by a resin adhesive, but the gap between the object side lens 87 and the image side lens 88 is practically zero.
  • the F number of the imaging lens 80 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 81 is f1
  • the focal length of the second lens 82 is f2
  • the focal length of the third lens 83 is f3
  • the focal length of the fourth lens 84 is f4.
  • mm f2 ⁇ 2.080mm
  • the Abbe number of the first lens 81, the second lens 82, and the image side lens 88 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 83 and the object side lens 87 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • Table 7A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 80.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • the 7th surface is a diaphragm 85, and the 11th and 12th surfaces are an object side glass surface and an image side glass surface of the plate glass 86.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters.
  • Table 7B shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 7B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • FIG. 21A to 21D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 80.
  • FIG. 21A according to the imaging lens 80 of the present example, the axial chromatic aberration is well corrected.
  • FIG. 21B color bleeding is suppressed.
  • FIGS. 21A and 21B both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion.
  • FIG. 21C according to the imaging lens 80 of the present example, the curvature of field is well corrected.
  • FIG. 22 is a configuration diagram (ray diagram) of the imaging lens of Reference Example 3.
  • the imaging lens 90 of this example includes, in order from the object side to the image side, a first lens 91 having negative power, a second lens 92 having negative power, and positive power. It consists of a third lens 93 and a fourth lens 94 having positive power.
  • a diaphragm 95 is disposed between the third lens 93 and the fourth lens 94, and a plate glass 96 is disposed on the image side of the fourth lens 94.
  • the imaging plane I9 is located away from the plate glass 96.
  • the fourth lens 94 is a cemented lens including an object side lens 97 having negative power and an image side lens 98 having positive power.
  • the image side lens surface 97b of the object side lens 97 and the object side lens surface 98a of the image side lens 98, which are the cemented surfaces of the cemented lens, have the same shape.
  • the object side lens 97 and the image side lens 98 are bonded by a resin adhesive, but the gap between the object side lens 97 and the image side lens 98 is practically zero.
  • the F number of the imaging lens 90 of this example is set to Fno.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens 91 is f1
  • the focal length of the second lens 92 is f2
  • the focal length of the third lens 93 is f3
  • the focal length of the fourth lens 94 is f4.
  • the imaging lens 90 of the present example has a sag amount of the image side lens surface 97b of the object side lens 97 at the height H at the effective diameter of the image side lens surface 97b of the object side lens 97 in the direction orthogonal to the optical axis L9.
  • conditional expressions (2) and (4) to (6) shown in the description of the first embodiment are satisfied. .
  • the values of conditional expressions (4) to (6) are as follows.
  • the Abbe number of the first lens 91, the second lens 92, and the image side lens 98 is 40 or more, and the Abbe number of the third lens 93 and the object side lens 97 is 31 or less.
  • chromatic aberration is corrected.
  • Table 8A shows lens data of each lens surface of the imaging lens 90.
  • each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • the lens surface marked with an asterisk is aspheric.
  • Surface 7 is a diaphragm 95
  • surfaces 11 and 12 are an object side glass surface and an image side glass surface of the plate glass 96.
  • the unit of curvature radius and spacing is millimeters.
  • Table 8B shows aspheric coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface. Also in Table 8B, each lens surface is specified in the order counted from the object side.
  • 23A to 23D are a longitudinal aberration diagram, a lateral aberration diagram, a field curvature diagram, and a distortion diagram of the imaging lens 90, respectively.
  • the axial chromatic aberration is well corrected.
  • color bleeding is suppressed.
  • both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration are corrected in a balanced manner in the peripheral portion.
  • the curvature of field is well corrected.

Abstract

　撮像レンズ（１０）は、物体側から像側に向かって、負のパワーの第１レンズ（１１）、負のパワーの第２レンズ（１２）、正のパワーの第３レンズ（１３）、および、正のパワーの第４レンズ（１４）を備える。第４レンズ（１４）は、負のパワーの物体側レンズ（１７）と正のパワーの像側レンズ（１８）からなる接合レンズである。物体側レンズ（１７）と像側レンズ（１８）を接着する樹脂接着剤層Ｂ１の光軸上の厚さは２０μｍ以上であり、物体側レンズ（１７）の像側レンズ面（１７ｂ）のサグ量をＳｇ１Ｈ、像側レンズ（１８）の物体側レンズ面（１８ａ）のサグ量をＳｇ２Ｈとしたときに、「Ｓｇ１Ｈ≦Ｓｇ２Ｈ」を満たす。接合レンズを構成する２枚のレンズの間隔が広いので接合面に損傷を発生させることがなく、接着作業が容易である。また、予め樹脂接着剤層Ｂ１の厚さを考慮した設計ができるので、諸収差を補正できる。

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本発明は、物体側から順に第１レンズ、第２レンズ、第３レンズおよび第４レンズを備え、第４レンズが接合レンズとされている撮像レンズおよび当該撮像レンズを搭載する撮像装置に関する。
　色収差などの諸収差を少ない枚数のレンズで補正するために接合レンズを搭載する撮像レンズが知られている。特許文献１に記載の撮像レンズは、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ、負のパワーを備える第２レンズ、正のパワーを備える第３レンズ、および、正のパワーを備える第４レンズから構成されており、第４レンズが接合レンズとされている。同文献において、第４レンズを構成する２枚のレンズの接合面、すなわち、第４レンズを構成する物体側レンズの像側レンズ面と像側レンズの物体側レンズ面は、いずれも非球面形状とされている。
特開２００６－２８４６２０号公報
　接合レンズは、２枚のレンズ（物体側レンズおよび像側レンズ）をアクリル系の樹脂接着剤により接合することにより構成される。また、接合レンズにおいて、樹脂接着剤によって２枚のレンズの間に形成される樹脂接着剤層は極力薄く形成することが求められており、一般的に樹脂接着剤層の厚さ寸法は５～１０μｍとされている。樹脂接着剤層が厚くなると、設計時における撮像レンズの光学特性のシミュレーションと比較して、タンジェンシャル面における像面湾曲がプラス側にシフトするという弊害が発生するからである。
　ここで、諸収差をより良好に補正するために、接合面となっている物体レンズの像側レンズ面および像側レンズの物体側レンズ面のそれぞれを互いに異なる非球面形状とすることが考えられる。しかし、接合面の形状を互いに異ならせたときに樹脂接着剤層を薄くすると、接着作業中にこれらの接合面を互いに接触させてしまい、各接合面に損傷を発生させる危険性が高まる。また、樹脂接着剤層を薄くするために各レンズの接合面の間隔を狭くすると、これら接合面の間に樹脂接着剤が回り込まず、物体側レンズと像側レンズの間に気泡が残留してしまうことがある。
　このような点に鑑みて、本発明の課題は、製造の容易な接合レンズを含む４枚のレンズからなる高解像度の撮像レンズを提供することにある。
　上記課題を解決するために、本発明の撮像レンズは、
　物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ、負のパワーを備える第２レンズ、正のパワーを備える第３レンズ、および、正のパワーを備える第４レンズからなり、
　前記第４レンズは、負のパワーを備える物体側レンズと正のパワーを備える像側レンズからなる接合レンズであり、前記物体側レンズと前記像側レンズとを接着している樹脂接着剤層を備え、
　前記物体側レンズの像側レンズ面および前記像側レンズの物体側レンズ面は、それぞれが互いに異なる非球面形状をしており、
　光軸上における前記接着剤樹脂層の厚さ寸法をＤ、前記光軸と直交する方向の前記物体側レンズの像側レンズ面の有効径での高さＨにおけるサグ量をＳｇ１Ｈ、前記高さＨにおける前記像側レンズの物体側レンズ面のサグ量をＳｇ２Ｈとしたときに、以下の条件式（１）および条件式（２）を満たすことを特徴とする。
　２０μｍ　≦　Ｄ　　　　（１）
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　本発明によれば、接合レンズを構成する２枚のレンズの接合面となっている物体側レンズの像側レンズ面および像側レンズの物体側レンズ面が互いに異なる非球面形状とされている。この結果、接合レンズを用いて色収差などの諸収差を補正することが容易となるので、撮像レンズの高解像度化を図ることができる。また、条件式（１）および条件式（２）を満たすので、互いに異なる非球面形状とされている物体側レンズの像側レンズ面と像側レンズの物体側レンズ面の間の接着剤樹脂層の厚さ寸法、すなわち、接合レンズを構成する２枚のレンズの接合面の間隔を広くすることができる。従って、２枚のレンズを接着する接着作業中に接合面を互いに接触させてしまい、各接合面に損傷を発生させることを防止或いは抑制できる。また、接合面の間隔が広いので、接合面の間に樹脂接着剤が回り込み易く、２枚のレンズの間に気泡が残留することを防止できる。従って、接合レンズの製造が容易となる。さらに、接合レンズを構成する物体側レンズの像側レンズ面および像側レンズの物体側レンズ面の光軸上における間隔を予め２０μｍ以上として撮像レンズの設計を行うことができるので、タンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを考慮した設計を行うことが可能であり、設計によって像面湾曲のプラス側へのシフトを抑制できる。なお、サグ量とはレンズ面と光軸の交点を含んで光軸と直交する平面を基準面としたときに、光軸と直交する方向の有効径での高さＨにおける基準面からレンズ面までの光軸方向の距離である。さらに、本発明の撮像レンズでは、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することを防止或いは抑制できる。従って、例えば、８００ｎｍ～１１００ｎｍの帯域の光線など８５０ｎｍの波長を含む近赤外線を利用した撮影と可視光線を利用した撮影を行う撮像装置などに搭載することが可能である。なお、可視光線とは、波長が４００ｎｍ以上７００ｎｍ未満の範囲の光線である。
　本発明において、以下の条件式（３）を満たすことが望ましい。
　Ｄ　≦　１００μｍ　　　（３）
　このようにすれば、物体側レンズと像側レンズの間隔が広くなることに起因するタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを、補正が可能な範囲に収めることができる。
　本発明において、レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記物体側レンズの像側レンズ面の曲率半径をＲｓとしたときに、以下の条件式（４）を満たすことが望ましい。
　０．９　≦　Ｒｓ/ｆ　≦　１．３　（４）
　条件式（４）の下限値を下回ると、接合面の曲率が大きくなるので、像側レンズとの接合が容易ではなくなり接合レンズを接合する作業性が低下する。条件式（４）の上限値を上回ると、色収差の補正が困難となる。
　本発明において、レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記物体側レンズの焦点距離をｆ４１、前記像側レンズの焦点距離をｆ４２としたときに、以下の条件式（５）を満たすことが望ましい。
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ　≦　－１．５　（５）
　条件式（５）の下限値を下回ると、軸上の色収差と倍率色収差のバランスを取ることが困難となり、画像の周辺部分の解像度の低下を招く。また、条件式（５）の上限値を上回ると色収差の補正が困難となる。ここで、条件式（５）の上限値および下限値は、８５０ｎｍの波長を含む帯域近赤外線を撮像に利用する場合における軸上の色収差および倍率色収差まで考慮した値であり、可視光線を利用する場合には、その下限値は、－２．５とすることが望ましい。
　本発明において、撮像レンズを広角レンズとするためには、前記第１レンズは、物体側レンズ面に凸形状を備えるメニスカスレンズであり、前記第２レンズの像側レンズ面は、凹形状を備えており、前記第３レンズは、物体側レンズ面が凸形状を備えており、前記第３レンズの物体側レンズ面の曲率半径をＲ３１、前記第３レンズの像側レンズ面の曲率半径をＲ３２としたときに、以下の条件式（６）を満たすことが望ましい。
　Ｒ３１　≦　｜Ｒ３２｜　（６）
　この場合において、本発明の撮像レンズを、半画角が８０°以上の広角レンズとすることができる。
　本発明において、色収差を良好に補正するためには、前記第１レンズ、前記第２レンズ、および前記像側レンズは、アッベ数が４０以上であり、前記第３レンズおよび前記物体側レンズは、アッベ数が３１以下であることが望ましい。
　次に、本発明の撮像装置は、上記の撮像レンズと、前記撮像レンズの焦点位置に配置された撮像素子とを有することを特徴とする。
　本発明によれば、撮像レンズの高解像度化を図ることができるので、画素数の多い撮像素子を搭載することにより、撮像装置を高解像度化することができる。
　また、本発明の撮像装置は、上記の撮像レンズと、前記撮像レンズの焦点位置に配置された撮像素子と、８５０ｎｍの波長を含む帯域の近赤外線および可視光線を透過する光学フィルタとを有し、前記光学フィルタは、前記撮像レンズの物体側或いは前記撮像レンズと前記撮像素子との間に配置されていることを特徴とする。
　本発明によれば、撮像レンズにおいて、可視光線を用いた撮影時と赤外域の所定帯域の光線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが防止或いは抑制されている。従って、撮像レンズを用いて近赤外線と可視光線とを利用した撮像を行う撮像装置を構成することが容易である。
　本発明によれば、接合レンズを構成する２枚のレンズの接合面が互いに異なる非球面形状とされているので、接合レンズを用いて色収差などの諸収差を補正することが容易となり、撮像レンズの高解像度化を図ることができる。また、条件式（１）および条件式（２）を満たすので、２枚のレンズを接着する接着作業中に、接合面を互いに接触させてしまい、各接合面に損傷を発生させることを防止或いは抑制できる。また、接合面の間に樹脂接着剤が回り込み易く、２枚のレンズの間に気泡が残留することを防止できる。従って、接合レンズの製造が容易となる。さらに、接合レンズを構成する物体側レンズの像側レンズ面および像側レンズの物体側レンズ面の光軸上における間隔を予め２０μｍ以上として撮像レンズの設計を行うことができるので、設計によってタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを抑制できる。また、本発明によれば、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することを防止或いは抑制できる。
本発明を適用した実施例１の撮像レンズの構成図である。 サグ量の説明図である。 図１の撮像レンズの縦収差図である。 図１の撮像レンズの横収差図である。 図１の撮像レンズの像面湾曲図である。 図１の撮像レンズの歪曲収差図である。 図１の撮像レンズの球面収差図である。 本発明を適用した実施例２の撮像レンズの構成図である。 図５の撮像レンズの球面差図である。 図５の撮像レンズの横収差図である。 図５の撮像レンズの像面湾曲図である。 図５の撮像レンズの歪曲収差図である。 図５の撮像レンズの球面収差図である。 本発明を適用した実施例３の撮像レンズの構成図である。 図８の撮像レンズの球面差図である。 図８の撮像レンズの横収差図である。 図８の撮像レンズの像面湾曲図である。 図８の撮像レンズの歪曲収差図である。 図８の撮像レンズの球面収差図である。 本発明を適用した実施例４の撮像レンズの構成図である。 図１１の撮像レンズの球面差図である。 図１１の撮像レンズの横収差図である。 図１１の撮像レンズの像面湾曲図である。 図１１の撮像レンズの歪曲収差図である。 図１１の撮像レンズの球面収差図である。 本発明を適用した実施例５の撮像レンズの構成図である。 図１４の撮像レンズの球面差図である。 図１４の撮像レンズの横収差図である。 図１４の撮像レンズの像面湾曲図である。 図１４の撮像レンズの歪曲収差図である。 図１４の撮像レンズの球面収差図である。 撮像レンズを搭載する撮像装置の説明図である。 参考例１の撮像レンズの構成図である。 図１８の撮像レンズの球面差図である。 図１８の撮像レンズの横収差図である。 図１８の撮像レンズの像面湾曲図である。 図１８の撮像レンズの歪曲収差図である。 参考例２の撮像レンズの構成図である。 図２０の撮像レンズの球面差図である。 図２０の撮像レンズの横収差図である。 図２０の撮像レンズの像面湾曲図である。 図２０の撮像レンズの歪曲収差図である。 参考例３の撮像レンズの構成図である。 図２２の撮像レンズの球面差図である。 図２２の撮像レンズの横収差図である。 図２２の撮像レンズの像面湾曲図である。 図２２の撮像レンズの歪曲収差図である。
　以下に図面を参照して、本発明を適用した撮像レンズを説明する。
（実施例１）
　図１は実施例１の撮像レンズの構成図（光線図）である。図１に示すように、本例の撮像レンズ１０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ１１、負のパワーを備える第２レンズ１２、正のパワーを備える第３レンズ１３、および、正のパワーを備える第４レンズ１４からなる。第３レンズ１３と第４レンズ１４の間には絞り１５が配置されており、第４レンズ１４の像側には板ガラス１６が配置されている。結像面Ｉ１は板ガラス１６から離れた位置にある。第４レンズ１４は、負のパワーを備える物体側レンズ１７と正のパワーを備える像側レンズ１８からなる接合レンズである。物体側レンズ１７と像側レンズ１８とは樹脂接着剤により接着されており、物体側レンズ１７と像側レンズ１８の間には樹脂接着剤層Ｂ１が形成されている。
　第１レンズ１１は、物体側レンズ面１１ａが物体側に向かって突出するメニスカスレンズである。第１レンズ１１の物体側レンズ面１１ａおよび像側レンズ面１１ｂは、それぞれが正の曲率を備えている。
　第２レンズ１２は、物体側レンズ面１２ａが負の曲率を備え、像側レンズ面１２ｂが正の曲率を備えている。従って、物体側レンズ面１２ａは光軸Ｌ１に向かって像側に窪む凹形状の曲面部分を備えており、像側レンズ面１２ｂは光軸Ｌ１に向かって物体側に窪む凹形状の曲面部分を備えている。物体側レンズ面１２ａおよび像側レンズ面１２ｂは非球面形状とされている。
　第３レンズ１３は、物体側レンズ面１３ａが正の曲率を備え、像側レンズ面１３ｂが負の曲率を備えている。従って、物体側レンズ面１３ａは光軸Ｌ１に向かって物体側に突出する凸形状の曲面部分を備えており、像側レンズ面１３ｂは光軸Ｌ１に向かって像側に突出する凸形状の曲面部分を備えている。第３レンズ１３の物体側レンズ面１３ａおよび像側レンズ面１３ｂは非球面形状とされている。
　第４レンズ１４の物体側レンズ１７は、物体側レンズ面１７ａが正の曲率を備え、像側レンズ面１７ｂが正の曲率を備えている。従って、物体側レンズ面１７ａは光軸Ｌ１に向かって物体側に突出する凸形状の曲面部分を備えており、像側レンズ面１７ｂは光軸Ｌ１に向かって物体側に窪む凹形状の曲面部分を備えている。物体側レンズ１７の物体側レンズ面１７ａおよび像側レンズ面１７ｂは非球面形状とされている。
　第４レンズ１４の像側レンズ１８は、物体側レンズ面１８ａが正の曲率を備え、像側レンズ面１８ｂが負の曲率を備えている。従って、物体側レンズ面１８ａは光軸Ｌ１に向かって物体側に突出する凸形状の曲面部分を備えており、像側レンズ面１８ｂは光軸Ｌ１に向かって像側に突出する凸形状の曲面部分を備えている。像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａおよび像側レンズ面１８ｂは非球面形状とされている。
　ここで、物体側レンズ１７と像側レンズ１８の接合面となっている物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂと像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａは、互いに異なる非球面形状をしている。また、光軸Ｌ１上における樹脂接着剤層Ｂ１の厚さ寸法をＤ、光軸Ｌ１と直交する方向の物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａのサグ量をＳｇ２Ｈとしたときに、本例の撮像レンズ１０は、以下の条件式（１）および条件式（２）を満たす。なお、サグ量とはレンズ面と光軸Ｌ１の交点を含んで光軸Ｌ１と直交する平面を基準面としたときに、光軸Ｌ１と直交する方向の物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂの有効径での高さＨにおける基準面からレンズ面までの光軸Ｌ１方向の距離である。図２はサグ量の説明図であり、Ｓ１は物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂに対する基準面を示し、Ｓ２は像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａに対する基準面を示す。
　２０μｍ　≦　Ｄ　　　　（１）
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　条件式（１）および条件式（２）は、互いに異なる非球面形状とされている物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂと像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａの間の樹脂接着剤層Ｂ１の厚さ寸法、すなわち、接合レンズを構成する２枚のレンズの接合面となっている物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂと像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａの間隔を規定するものである。
　本例の撮像レンズ１０は条件式（１）および条件式（２）を満たすので、物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂと像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａの間隔を広くすることができる。従って、物体側レンズ１７と像側レンズ１８を接着する接着作業中に、物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂと像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａを互いに接触させてしまい、各レンズ面に損傷を発生させることを防止或いは抑制できる。また、物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂと像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａの間隔が広いので、これらのレンズ面の間に樹脂接着剤が回り込み易く、２枚のレンズの間に気泡が残留することを防止できる。
　また、本例の撮像レンズ１０は、以下の条件式（３）を満たす。
　Ｄ　≦　１００μｍ　　　（３）
　条件式（３）は、タンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトの増大を抑制するためのものである。条件式（３）の上限値を超えると像面湾曲のプラス側へのシフトが大きくなり、補正が困難となる。本例では、Ｄ＝２０μｍなので、設計によってタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを補正することが可能である。
　さらに、物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂの曲率半径をＲｓ、レンズ系全体の焦点距離をｆとしたときに、本例の撮像レンズ１０は、以下の条件式（４）を満たす。
　０．９　≦　Ｒｓ/ｆ　≦　１．３　（４）
　条件式（４）の下限値を下回ると、物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂの曲率が大きくなるので、像側レンズ１８との接合が容易ではなくなり、接合レンズを接合する作業性が低下する。一方、条件式（４）の上限値を上回ると、色収差の補正が困難となる。本例では、Ｒｓ/ｆ＝１．０７７なので、接合レンズの接合が容易であり、色収差が良好に補正される。
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、物体側レンズ１７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ１８の焦点距離をｆ４２としたときに、本例の撮像レンズ１０は、以下の条件式（５）を満たす。
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ　≦　－１．５　（５）
　条件式（５）の下限値を下回ると、軸上の色収差と倍率色収差のバランスをとることが困難となり、画像の周辺部分の解像度の低下を招く。また、条件式（５）の上限値を上回ると色収差の補正が困難となる。本例では（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－１．５４なので、解像度の低下を抑制することができるとともに、色収差を良好に補正できる。
　ここで、本例の撮像レンズ１０は、第３レンズ１３の物体側レンズ面１３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ１３の像側レンズ面１３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、Ｒ３１＝３．５７３であり、Ｒ３２＝－５．７６６であり、以下の条件式（６）を満たしている。
　Ｒ３１　≦　｜Ｒ３２｜　（６）
　また、本例の撮像レンズ１０は、第１レンズ１１、第２レンズ１２、および、像側レンズ１８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ１３および物体側レンズ１７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　本例の撮像レンズ１０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝９９．４°
　Ｌ＝１６．０８９ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ１１の焦点距離をｆ１、第２レンズ１２の焦点距離をｆ２、第３レンズ１３の焦点距離をｆ３、第４レンズ１４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ１７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ１８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ=１．１５５ｍｍ
　ｆ１＝－８．１９３ｍｍ
　ｆ２＝－２．６８５ｍｍ
　ｆ３＝４．１２６ｍｍ
　ｆ４＝３．２７５ｍｍ
　ｆ４１＝－３．３５１ｍｍ
　ｆ４２＝１．８８５ｍｍ
　次に、表１Ａは撮像レンズ１０の各レンズ面のレンズデータを示す。表１Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り１５であり、１２面および１３面は板ガラス１６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。なお、１０面のＮｄ（屈折率）およびのνｄ（アッベ数）の値は、樹脂接着剤層Ｂ１の値を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　次に、表１Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表１Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　なお、レンズ面に採用する非球面形状は、Ｙをサグ量、ｃを曲率半径の逆数、Ｋを円錐係数、ｈを光線高さ、４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次、１６次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１４、Ａ１６としたときに、次式により表わされる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
（作用効果）
　図３Ａ～図３Ｄは撮像レンズ１０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図３Ａの縦収差図では横軸は光線が光軸Ｌ１と交わる位置を示し、縦軸は瞳径での高さを示す。図３Ｂの横収差図では横軸は入射瞳座標を示し、縦軸は収差量を示す。図３Ａ、図３Ｂでは、波長の異なる複数の光線についてのシミュレーション結果を示してある。図３Ｃの像面湾曲図では横軸は光軸Ｌ１方向の距離を示し、縦軸は像の高さを示す。図３Ｃにおいて、Ｓはサジタル面における像面湾曲収差を示し、Ｔはタンジェンシャル面における像面湾曲収差を示す。図３Ｄの歪曲収差図では横軸は像の歪み量を示し、縦軸は像の高さを示す。
　図３Ａに示すように、本例の撮像レンズ１０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図３Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図３Ａ、図３Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図３Ｃに示すように、本例の撮像レンズ１０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。従って、撮像レンズ１０が高解像度となる。
　ここで、本例では、物体側レンズ１７の像側レンズ面１７ｂおよび像側レンズ１８の物体側レンズ面１８ａの光軸Ｌ１上における間隔を予め２０μｍ以上として撮像レンズ１０を設計している。従って、設計時において、樹脂接着剤層Ｂ１が厚くなることにより発生するタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを考慮できる。従って、本例の撮像レンズ１０によれば、図３Ｃに示されるように、タンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトが抑制されている。
　次に、図４は撮像レンズ１０の球面収差図であり、実線は波長５８８ｎｍの光線（可視光線）に対する球面収差を示す。点線は波長８５０ｎｍの光線（近赤外線）に対する球面収差を示す。球面収差図の横軸は光線が光軸と交わる位置であり、縦軸は瞳径での高さである。図４に示すように、撮像レンズ１０では、波長８５０ｎｍの光線に対する球面収差が補正されており、可視光線下の撮影時と近赤外線下の撮像時とでピント合わせを行う必要がない。すなわち、本例の撮像レンズ１０では、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが抑制される。なお、第４レンズ１４を接合レンズではない１枚のレンズから構成した場合には、波長５８８ｎｍの光線（可視光線）に対する球面収差と、波長８５０ｎｍの光線（近赤外線）に対する球面収差の双方をバランス良く補正して、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生しないようにすることは困難である。
（実施例２）
　図５は実施例２の撮像レンズの構成図（光線図）である。図５に示すように、本例の撮像レンズ２０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ２１、負のパワーを備える第２レンズ２２、正のパワーを備える第３レンズ２３、および、正のパワーを備える第４レンズ２４からなる。第３レンズ２３と第４レンズ２４の間には絞り２５が配置されており、第４レンズ２４の像側には板ガラス２６が配置されている。結像面Ｉ２は板ガラス２６から離れた位置にある。第４レンズ２４は、負のパワーを備える物体側レンズ２７と正のパワーを備える像側レンズ２８からなる接合レンズである。物体側レンズ２７と像側レンズ２８とは樹脂接着剤により接着されており、物体側レンズ２７と像側レンズ２８の間には樹脂接着剤層Ｂ２が形成されている。本例の撮像レンズ２０を構成する各レンズの形状は、実施例１の撮像レンズ１０の対応する各レンズの形状と同様なので、その説明を省略する。
　本例の撮像レンズ２０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝９７．６°
　Ｌ＝１５．５９８ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ２１の焦点距離をｆ１、第２レンズ２２の焦点距離をｆ２、第３レンズ２３の焦点距離をｆ３、第４レンズ２４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ２７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ２８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ=１．１４１ｍｍ
　ｆ１＝－８．３７８ｍｍ
　ｆ２＝－２．６００ｍｍ
　ｆ３＝４．０６０ｍｍ
　ｆ４＝３．１９９ｍｍ
　ｆ４１＝－３．５２０ｍｍ
　ｆ４２＝１．８２９ｍｍ
　また、本例の撮像レンズ２０は、光軸Ｌ２上における樹脂接着剤層Ｂ２の厚さ寸法をＤ、光軸Ｌ２と直交する方向の物体側レンズ２７の像側レンズ面２７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ２７の像側レンズ面２７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ２８の物体側レンズ面２８ａのサグ量をＳｇ２Ｈ、物体側レンズ２７の像側レンズ面２７ｂの曲率半径をＲｓ、第３レンズ２３の物体側レンズ面２３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ２３の像側レンズ面２３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、実施例１の説明において示した条件式（１）～（６）を満たしており、条件式（１）、（３）～（６）のそれぞれの値は、以下のとおりである。
　２０μｍ　≦　Ｄ＝２０μｍ　　　　（１）
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　Ｄ＝２０μｍ　≦　１００μｍ　　　（３）
　０．９　≦　Ｒｓ/ｆ＝１．１１２　≦　１．３　（４）
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－１．６９　≦　－１．５　（５）
　Ｒ３１＝３．４２８　≦　｜Ｒ３２｜＝｜－５．９５８｜　（６）
　さらに、本例の撮像レンズ２０は、第１レンズ２１、第２レンズ２２、および、像側レンズ２８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ２３および物体側レンズ２７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　次に、表２Ａは撮像レンズ２０の各レンズ面のレンズデータを示す。表２Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り２５であり、１２面および１３面は板ガラス２６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。なお、第１０面のＮｄ（屈折率）およびのνｄ（アッベ数）の値は、樹脂接着剤層Ｂ２の値を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　次に、表２Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表２Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
（作用効果）
　図６Ａ～図６Ｄは撮像レンズ２０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図６Ａに示すように、本例の撮像レンズ２０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図６Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図６Ａ、図６Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図６Ｃに示すように、本例の撮像レンズ２０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。従って、撮像レンズ２０が高解像度となる。
　また、本例では、物体側レンズ２７の像側レンズ面２７ｂおよび像側レンズ２８の物体側レンズ面２８ａの光軸Ｌ２上における間隔を予め２０μｍ以上として撮像レンズ２０を設計している。従って、設計時において、樹脂接着剤層Ｂ２が厚くなることにより発生するタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを考慮できる。従って、本例の撮像レンズ２０によれば、図６Ｃに示されるように、タンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトが抑制されている。
　次に、図７は撮像レンズ２０の球面収差図であり、実線は波長５８８ｎｍの光線（可視光線）に対する球面収差を示す。点線は波長８５０ｎｍの光線（近赤外線）に対する球面収差を示す。横軸は光線が光軸と交わる位置であり、縦軸は光線が光学系に入射する高さである。図７に示すように、撮像レンズ２０では、波長８５０ｎｍの光線に対する球面収差が補正されており、可視光線下の撮影時と近赤外線下の撮像時とでピント合わせを行う必要がない。すなわち、本例の撮像レンズ２０では、すなわち、本例の撮像レンズ２０では、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが抑制される。
（実施例３）
　図８は実施例３の撮像レンズの構成図（光線図）である。図８に示すように、本例の撮像レンズ３０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ３１、負のパワーを備える第２レンズ３２、正のパワーを備える第３レンズ３３、および、正のパワーを備える第４レンズ３４からなる。第３レンズ３３と第４レンズ３４の間には絞り３５が配置されており、第４レンズ３４の像側には板ガラス３６が配置されている。結像面Ｉ３は板ガラス３６から離れた位置にある。第４レンズ３４は、負のパワーを備える物体側レンズ３７と正のパワーを備える像側レンズ３８からなる接合レンズである。物体側レンズ３７と像側レンズ３８とは樹脂接着剤により接着されており、物体側レンズ３７と像側レンズ３８の間には樹脂接着剤層Ｂ３が形成されている。本例の撮像レンズ３０を構成する各レンズの形状は、実施例１の撮像レンズ１０の対応する各レンズの形状と同様なので、その説明を省略する。
　本例の撮像レンズ３０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝９６．０°
　Ｌ＝１２．６３７ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ３１の焦点距離をｆ１、第２レンズ３２の焦点距離をｆ２、第３レンズ３３の焦点距離をｆ３、第４レンズ３４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ３７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ４８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ＝０．８４７ｍｍ
　ｆ１＝－５．５５３ｍｍ
　ｆ２＝－１．７１２ｍｍ
　ｆ３＝２．７４２ｍｍ
　ｆ４＝２．３１７ｍｍ
　ｆ４１＝－２．６７０ｍｍ
　ｆ４２＝１．４９３ｍｍ
　また、本例の撮像レンズ３０は、光軸Ｌ３上における樹脂接着剤層Ｂ３の厚さ寸法をＤ、光軸Ｌ３と直交する方向の物体側レンズ３７の像側レンズ面３７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ３７の像側レンズ面３７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ３８の物体側レンズ面３８ａのサグ量をＳｇ２Ｈ、物体側レンズ３７の像側レンズ面３７ｂの曲率半径をＲｓ、第３レンズ３３の物体側レンズ面３３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ３３の像側レンズ面３３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、実施例１の説明において示した条件式（１）～（６）を満たしており、条件式（１）、（３）～（６）のそれぞれの値は、以下のとおりである。
　２０μｍ　≦　Ｄ＝２０μｍ　　　　（１）
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　Ｄ＝２０μｍ　≦　１００μｍ　　　（３）
　０．９　≦　Ｒｓ／ｆ＝１．１０３　≦　１．３　（４）
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－２．１１　≦　－１．５　（５）
　Ｒ３１＝１．８２４　≦　｜Ｒ３２｜＝｜－８．２９２｜　（６）
　さらに、本例の撮像レンズ３０は、第１レンズ３１、第２レンズ３２、および、像側レンズ３８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ３３および物体側レンズ３７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　次に、表３Ａは撮像レンズ３０の各レンズ面のレンズデータを示す。表３Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り３５であり、１２面および１３面は板ガラス３６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。なお、第１０面のＮｄ（屈折率）およびのνｄ（アッベ数）の値は、樹脂接着剤層Ｂ３の値を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　次に、表３Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表３Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
（作用効果）
　図９Ａ～図９Ｄは撮像レンズ３０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図９Ａに示すように、本例の撮像レンズ３０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図９Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図９Ａ、図９Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図９Ｃに示すように、本例の撮像レンズ３０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。従って、撮像レンズ３０が高解像度となる。
　また、本例では、物体側レンズ３７の像側レンズ面３７ｂおよび像側レンズ３８の物体側レンズ面３８ａの光軸Ｌ３上における間隔を予め２０μｍ以上として撮像レンズ３０を設計している。従って、設計時において、樹脂接着剤層Ｂ３が厚くなることにより発生するタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを考慮できる。従って、本例の撮像レンズ３０によれば、図９Ｃに示されるように、タンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトが抑制されている。
　次に、図１０は撮像レンズ３０の球面収差図であり、実線は波長５８８ｎｍの光線（可視光線）に対する球面収差を示す。点線は波長８５０ｎｍの光線（近赤外線）に対する球面収差を示す。横軸は光線が光軸と交わる位置であり、縦軸は光線が光学系に入射する高さである。図１０に示すように、撮像レンズ３０では、波長８５０ｎｍの光線に対する球面収差が補正されており、可視光線下の撮影時と近赤外線下の撮像時とでピント合わせを行う必要がない。すなわち、本例の撮像レンズ３０では、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが抑制される。
（実施例４）
　図１１は実施例４の撮像レンズの構成図（光線図）である。図１１に示すように、本例の撮像レンズ４０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ４１、負のパワーを備える第２レンズ４２、正のパワーを備える第３レンズ４３、および、正のパワーを備える第４レンズ４４からなる。第３レンズ４３と第４レンズ４４の間には絞り４５が配置されており、第４レンズ４４の像側には板ガラス４６が配置されている。結像面Ｉ４は板ガラス４６から離れた位置にある。第４レンズ４４は、負のパワーを備える物体側レンズ４７と正のパワーを備える像側レンズ４８からなる接合レンズである。物体側レンズ４７と像側レンズ４８とは樹脂接着剤により接着されており、物体側レンズ４７と像側レンズ４８の間には樹脂接着剤層Ｂ４が形成されている。本例の撮像レンズ４０を構成する各レンズの形状は、実施例１の撮像レンズ１０の対応する各レンズの形状と同様なので、その説明を省略する。
　本例の撮像レンズ４０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝９６．０°
　Ｌ＝１３．５１４ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ４１の焦点距離をｆ１、第２レンズ４２の焦点距離をｆ２、第３レンズ４３の焦点距離をｆ３、第４レンズ４４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ４７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ４８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ＝０．９９４ｍｍ
　ｆ１＝－８．２７９ｍｍ
　ｆ２＝－１．７８５ｍｍ
　ｆ３＝２．９２９ｍｍ
　ｆ４＝２．３９４ｍｍ
　ｆ４１＝－３．１１４ｍｍ
　ｆ４２＝１．４７９ｍｍ
　また、本例の撮像レンズ４０は、光軸Ｌ４上における樹脂接着剤層Ｂ４の厚さ寸法をＤ、光軸Ｌ４と直交する方向の物体側レンズ４７の像側レンズ面４７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ４７の像側レンズ面４７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ４８の物体側レンズ面４８ａのサグ量をＳｇ２Ｈ、物体側レンズ４７の像側レンズ面４７ｂの曲率半径をＲｓ、第３レンズ４３の物体側レンズ面４３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ４３の像側レンズ面４３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、実施例１の説明において示した条件式（１）～（６）を満たしており、条件式（１）、（３）～（６）のそれぞれの値は、以下のとおりである。
　２０μｍ　≦　Ｄ＝２０μｍ　　　　（１）
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　Ｄ＝２０μｍ　≦　１００μｍ　　　（３）
　０．９　≦　Ｒｓ／ｆ＝１．１８９　≦　１．３　（４）
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－２．１２　≦　－１．５　（５）
　Ｒ３１＝２．１１５　≦　｜Ｒ３２｜＝｜－５．８６３｜　（６）
　さらに、本例の撮像レンズ４０は、第１レンズ４１、第２レンズ４２、および、像側レンズ４８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ４３および物体側レンズ４７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　次に、表４Ａは撮像レンズ４０の各レンズ面のレンズデータを示す。表４Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り４５であり、１２面および１３面は板ガラス４６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。なお、第１０面のＮｄ（屈折率）およびのνｄ（アッベ数）の値は、樹脂接着剤層Ｂ４の値を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　次に、表４Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表４Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
（作用効果）
　図１２Ａ～図１２Ｄは撮像レンズ４０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図１２Ａに示すように、本例の撮像レンズ４０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図１２Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図１２Ａ、図１２Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図１２Ｃに示すように、本例の撮像レンズ４０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。従って、撮像レンズ４０が高解像度となる。
　また、本例では、物体側レンズ４７の像側レンズ面４７ｂおよび像側レンズ４８の物体側レンズ面４８ａの光軸Ｌ４上における間隔を予め２０μｍ以上として撮像レンズ４０を設計している。従って、設計時において、樹脂接着剤層Ｂ４が厚くなることにより発生するタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを考慮できる。従って、本例の撮像レンズ４０によれば、図１２Ｃに示されるように、タンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトが抑制されている。
　次に、図１３は撮像レンズ４０の球面収差図であり、実線は波長５８８ｎｍの光線（可視光線）に対する球面収差を示す。点線は波長８５０ｎｍの光線（近赤外線）に対する球面収差を示す。横軸は光線が光軸と交わる位置であり、縦軸は光線が光学系に入射する高さである。図１３に示すように、撮像レンズ４０では、波長８５０ｎｍの光線に対する球面収差が補正されており、可視光線下の撮影時と近赤外線下の撮像時とでピント合わせを行う必要がない。すなわち、本例の撮像レンズ４０では、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが抑制される。
（実施例５）
　図１４は実施例５の撮像レンズの構成図（光線図）である。図１４に示すように、本例の撮像レンズ５０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ５１、負のパワーを備える第２レンズ５２、正のパワーを備える第３レンズ５３、および、正のパワーを備える第４レンズ５４からなる。第３レンズ５３と第４レンズ５４の間には絞り５５が配置されており、第４レンズ５４の像側には板ガラス５６が配置されている。結像面Ｉ５は板ガラス５６から離れた位置にある。第４レンズ５４は、負のパワーを備える物体側レンズ５７と正のパワーを備える像側レンズ５８からなる接合レンズである。物体側レンズ５７と像側レンズ５８とは樹脂接着剤により接着されており、物体側レンズ５７と像側レンズ５８の間には樹脂接着剤層Ｂ５が形成されている。本例の撮像レンズ５０を構成する各レンズの形状は、実施例１の撮像レンズ１０の対応する各レンズの形状と同様なので、その説明を省略する。
　本例の撮像レンズ５０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝１００．０°
　Ｌ＝１９．６６４ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ５１の焦点距離をｆ１、第２レンズ５２の焦点距離をｆ２、第３レンズ５３の焦点距離をｆ３、第４レンズ５４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ５７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ５８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ＝１．２４８ｍｍ
　ｆ１＝－８．８９０ｍｍ
　ｆ２＝－２．６０２ｍｍ
　ｆ３＝４．２６５ｍｍ
　ｆ４＝３．４８１ｍｍ
　ｆ４１＝－４．２２７ｍｍ
　ｆ４２＝１．４７９ｍｍ
　また、本例の撮像レンズ５０は、光軸Ｌ５上における樹脂接着剤層Ｂ５の厚さ寸法をＤ、光軸Ｌ５と直交する方向の物体側レンズ５７の像側レンズ面５７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ５７の像側レンズ面５７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ５８の物体側レンズ面５８ａのサグ量をＳｇ２Ｈ、物体側レンズ５７の像側レンズ面５７ｂの曲率半径をＲｓ、第３レンズ５３の物体側レンズ面５３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ５３の像側レンズ面５３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、実施例１の説明において示した条件式（１）～（６）を満たしており、条件式（１）、（３）～（６）のそれぞれの値は、以下のとおりである。
　２０μｍ　≦　Ｄ＝２０μｍ　　　　（１）
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　Ｄ＝２０μｍ　≦　１００μｍ　　　（３）
　０．９　≦　Ｒｓ／ｆ＝１．１２０　≦　１．３　（４）
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－１．５０　≦　－１．５　（５）
　Ｒ３１＝２．８２８　≦　｜Ｒ３２｜＝｜－１３．１７６｜　（６）
　さらに、本例の撮像レンズ５０は、第１レンズ５１、第２レンズ５２、および、像側レンズ５８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ５３および物体側レンズ５７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　次に、表５Ａは撮像レンズ５０の各レンズ面のレンズデータを示す。表５Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り５５であり、１２面および１３面は板ガラス５６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。なお、第１０面のＮｄ（屈折率）およびのνｄ（アッベ数）の値は、樹脂接着剤層Ｂ５の値を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　次に、表５Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表５Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
（作用効果）
　図１５Ａ～図１５Ｄは撮像レンズ５０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図１５Ａに示すように、本例の撮像レンズ５０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図１５Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図１５Ａ、図１５Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図１５Ｃに示すように、本例の撮像レンズ５０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。従って、撮像レンズ５０が高解像度となる。
　また、本例では、物体側レンズ５７の像側レンズ面５７ｂおよび像側レンズ５８の物体側レンズ面５８ａの光軸Ｌ５上における間隔を予め２０μｍ以上として撮像レンズ５０を設計している。従って、設計時において、樹脂接着剤層Ｂ５が厚くなることにより発生するタンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトを考慮できる。従って、本例の撮像レンズ５０によれば、図１５Ｃに示されるように、タンジェンシャル面における像面湾曲のプラス側へのシフトが抑制されている。
　次に、図１６は撮像レンズ５０の球面収差図であり、実線は波長５８８ｎｍの光線（可視光線）に対する球面収差を示す。点線は波長８５０ｎｍの光線（近赤外線）に対する球面収差を示す。横軸は光線が光軸と交わる位置であり、縦軸は光線が光学系に入射する高さである。図１６に示すように、撮像レンズ５０では、波長８５０ｎｍの光線に対する球面収差が補正されており、可視光線下の撮影時と近赤外線下の撮像時とでピント合わせを行う必要がない。すなわち、本例の撮像レンズ５０では、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが抑制される。
（その他の実施の形態）
　上記の撮像レンズ１０～５０では第３レンズの像側レンズ面（１３ｂ、２３ｂ、３３ｂ、４３ｂ、５３ｂ）が負の曲率を備えており、光軸に向かって像側に突出する凸形状の曲面部分を備えているが、この像側レンズ面（１３ｂ、２３ｂ、３３ｂ、４３ｂ、５３ｂ）が正の曲率を備え、光軸に向かって物体側に窪む凹形状の曲面部分を備えるようにしてもよい。この場合にも、条件式（６）を満たすことによって、撮像レンズ１０～５０を広角レンズとすることが容易となる。
（撮像装置）
　図１７は本発明の撮像レンズを搭載する撮像装置の説明図である。図１７に示すように、撮像装置６０は撮像レンズ１０の結像面Ｉ１（焦点位置）にセンサ面６１ａを配置した撮像素子６１を備えるものである。撮像素子６１は、ＣＣＤセンサ或いはＣＭＯＳセンサである。
　本例によれば、撮像レンズの解像度が高いので、撮像素子６１として画素数の多い撮像素子を採用することにより、撮像装置６０を高解像度のものとすることができる。ここで、撮像装置６０には、撮像レンズ２０～５０を撮像レンズ１０と同様に搭載することができ、この場合にも同様の効果を得ることができる。
　また、図１７に二点鎖線で示すように、撮像装置６０において、撮像レンズ１０と撮像素子６１との間に８５０ｎｍの波長を含む帯域の近赤外線および可視光線を透過して撮像レンズ１０に導く光学フィルタ６２を配置することにより、近赤外線および可視光線を利用する撮像装置とすることができる。すなわち、撮像レンズ１０では、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが防止或いは抑制されている。従って、撮像装置６０に光学フィルタ６２を搭載するだけで、８５０ｎｍの波長を含む近赤外線、例えば、８００ｎｍ～１１００ｎｍの帯域の光線を利用した撮像と、可視光線、すなわち、波長が４００ｎｍ～７００ｎｍの光線を利用した撮影の双方を行う撮像装置を構成することが可能である。また、撮像レンズ２０～５０においても、可視光線を用いた撮影時と近赤外線を用いた撮影時とでピントずれが発生することが防止或いは抑制されている。従って、撮像レンズ１０を用いる場合と同様に、撮像装置６０に光学フィルタ６２を搭載するだけで、８５０ｎｍの波長を含む近赤外線利用した撮像と可視光線を利用した撮影の双方を行う撮像装置を構成することが可能である。なお、光学フィルタ６２は、撮像レンズ１０～５０の物体側に配置してもよい。
（参考例１）
　以下に、図１８～図２３を参照して参考例１～３の撮像レンズを説明する。参考例１～３の撮像レンズは実施例１～５と同様の構成を備えているが、接合レンズを構成している２枚のレンズを接着している樹脂接着剤層の光軸上の厚さ寸法、すなわち、接合レンズを構成している２枚のレンズの光軸上の間隔が、２０μｍ未満となっている。
　図１８は、参考例１の撮像レンズの構成図（光線図）である。図１８に示すように、本例の撮像レンズ７０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ７１、負のパワーを備える第２レンズ７２、正のパワーを備える第３レンズ７３、および、正のパワーを備える第４レンズ７４からなる。第３レンズ７３と第４レンズ７４の間には絞り７５が配置されており、第４レンズ７４の像側には板ガラス７６が配置されている。結像面Ｉ７は板ガラス７６から離れた位置にある。第４レンズ７４は、負のパワーを備える物体側レンズ７７と正のパワーを備える像側レンズ７８からなる接合レンズである。接合レンズの接合面となっている物体側レンズ７７の像側レンズ面７７ｂおよび像側レンズ７８の物体側レンズ面７８ａは同一形状である。また、物体側レンズ７７と像側レンズ７８とは樹脂接着剤により接着されているが、物体側レンズ７７と像側レンズ７８の間のギャップは実施的にゼロである。
　本例の撮像レンズ７０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝８８．６°
　Ｌ＝１２．４９９ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ７１の焦点距離をｆ１、第２レンズ７２の焦点距離をｆ２、第３レンズ７３の焦点距離をｆ３、第４レンズ７４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ７７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ７８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ＝１．４４４ｍｍ
　ｆ１＝－６．９１８ｍｍ
　ｆ２＝－２．４２２ｍｍ
　ｆ３＝３．３４９ｍｍ
　ｆ４＝３．２１５ｍｍ
　ｆ４１＝－３．２４３ｍｍ
　ｆ４２＝１．７５２ｍｍ
　また、本例の撮像レンズ７０は、光軸Ｌ７と直交する方向の物体側レンズ７７の像側レンズ面７７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ７７の像側レンズ面７７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ７８の物体側レンズ面７８ａのサグ量をＳｇ２Ｈ、物体側レンズ７７の像側レンズ面７７ｂの曲率半径をＲｓ、第３レンズ７３の物体側レンズ面７３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ７３の像側レンズ面７３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、実施例１の説明において示した条件式（２）、条件式（５）および条件式（６）を満たす。条件式（５）および条件式（６）の値は、以下のとおりである。
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－１．２８　≦　－１．５　（５）
　Ｒ３１＝２．４００　≦　｜Ｒ３２｜＝｜－８．１２１｜　（６）
　さらに、本例の撮像レンズ７０は、第１レンズ７１、第２レンズ７２、および、像側レンズ７８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ７３および物体側レンズ７７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　なお、撮像レンズ７０において、Ｒｓ／ｆ＝０．８４８であり、条件式（４）の下限値を下回っている。
　次に、表６Ａは撮像レンズ７０の各レンズ面のレンズデータを示す。表６Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り７５であり、１１面および１２面は板ガラス７６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　次に、表６Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表６Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　図１９Ａ～図１９Ｄは撮像レンズ７０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図１９Ａに示すように、本例の撮像レンズ７０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図１９Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図１９Ａ、図１９Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図１９Ｃに示すように、本例の撮像レンズ７０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。
（参考例２）
　図２０は、参考例２の撮像レンズの構成図（光線図）である。図２０に示すように、本例の撮像レンズ８０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ８１、負のパワーを備える第２レンズ８２、正のパワーを備える第３レンズ８３、および、正のパワーを備える第４レンズ８４からなる。第３レンズ８３と第４レンズ８４の間には絞り８５が配置されており、第４レンズ８４の像側には板ガラス８６が配置されている。結像面Ｉ８は板ガラス８６から離れた位置にある。第４レンズ８４は、負のパワーを備える物体側レンズ８７と正のパワーを備える像側レンズ８８からなる接合レンズである。接合レンズの接合面となっている物体側レンズ８７の像側レンズ面８７ｂおよび像側レンズ８８の物体側レンズ面８８ａは同一形状である。また、物体側レンズ８７と像側レンズ８８とは樹脂接着剤により接着されているが、物体側レンズ８７と像側レンズ８８の間のギャップは実施的にゼロである。
　本例の撮像レンズ８０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝１００．８°
　Ｌ＝１３．３０１ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ８１の焦点距離をｆ１、第２レンズ８２の焦点距離をｆ２、第３レンズ８３の焦点距離をｆ３、第４レンズ８４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ８７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ８８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ＝１．１８７ｍｍ
　ｆ１＝－６．８１３ｍｍ
　ｆ２＝－２．０８０ｍｍ
　ｆ３＝３．０６１ｍｍ
　ｆ４＝３．２３８ｍｍ
　ｆ４１＝－２．６９９ｍｍ
　ｆ４２＝１．７４３ｍｍ
　また、本例の撮像レンズ８０は、光軸Ｌ８と直交する方向の物体側レンズ８７の像側レンズ面８７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ８７の像側レンズ面８７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ８８の物体側レンズ面８８ａのサグ量をＳｇ２Ｈ、物体側レンズ８７の像側レンズ面８７ｂの曲率半径をＲｓ、第３レンズ８３の物体側レンズ面８３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ８３の像側レンズ面８３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、実施例１の説明において示した条件式（２）、条件式（４）および条件式（６）を満たす。条件式（４）および条件式（６）の値は、以下のとおりである。
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　０．９　≦　Ｒｓ／ｆ＝１．０１６　≦　１．３　（４）
　Ｒ３１＝２．４３７　≦　｜Ｒ３２｜＝｜－５．２７４｜　（６）
　さらに、本例の撮像レンズ８０は、第１レンズ８１、第２レンズ８２、および、像側レンズ８８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ８３および物体側レンズ８７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　なお、撮像レンズ８０は、（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－１．３０であり、条件式（５）の上限値を上回っている。
　次に、表７Ａは撮像レンズ８０の各レンズ面のレンズデータを示す。表７Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り８５であり、１１面および１２面は板ガラス８６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　次に、表７Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表７Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　図２１Ａ～図２１Ｄは撮像レンズ８０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図２１Ａに示すように、本例の撮像レンズ８０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図２１Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図２１Ａ、図２１Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図２１Ｃに示すように、本例の撮像レンズ８０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。
（参考例３）
　図２２は、参考例３の撮像レンズの構成図（光線図）である。図２２に示すように、本例の撮像レンズ９０は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ９１、負のパワーを備える第２レンズ９２、正のパワーを備える第３レンズ９３、および、正のパワーを備える第４レンズ９４からなる。第３レンズ９３と第４レンズ９４の間には絞り９５が配置されており、第４レンズ９４の像側には板ガラス９６が配置されている。結像面Ｉ９は板ガラス９６から離れた位置にある。第４レンズ９４は、負のパワーを備える物体側レンズ９７と正のパワーを備える像側レンズ９８からなる接合レンズである。接合レンズの接合面となっている物体側レンズ９７の像側レンズ面９７ｂおよび像側レンズ９８の物体側レンズ面９８ａは同一形状である。また、物体側レンズ９７と像側レンズ９８とは樹脂接着剤により接着されているが、物体側レンズ９７と像側レンズ９８の間のギャップは実施的にゼロである。
　本例の撮像レンズ９０のＦナンバーをＦｎｏ．、半画角をω、およびレンズ系の全長をＬとしたときに、これらの値は次の通りである。
　Ｆｎｏ．＝２．０
　ω＝９７．６°
　Ｌ＝１５．６３３ｍｍ
　また、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズ９１の焦点距離をｆ１、第２レンズ９２の焦点距離をｆ２、第３レンズ９３の焦点距離をｆ３、第４レンズ９４の焦点距離をｆ４、物体側レンズ９７の焦点距離をｆ４１、像側レンズ９８の焦点距離をｆ４２、としたときに、これらの値は次のとおりである。
　ｆ＝１．１４９ｍｍ
　ｆ１＝－８．４９９ｍｍ
　ｆ２＝－２．５８５ｍｍ
　ｆ３＝３．９９１ｍｍ
　ｆ４＝３．２０８ｍｍ
　ｆ４１＝－３．５０８ｍｍ
　ｆ４２＝１．８３３ｍｍ
　また、本例の撮像レンズ９０は、光軸Ｌ９と直交する方向の物体側レンズ９７の像側レンズ面９７ｂの有効径での高さＨにおける物体側レンズ９７の像側レンズ面９７ｂのサグ量をＳｇ１Ｈ、高さＨにおける像側レンズ９８の物体側レンズ面９８ａのサグ量をＳｇ２Ｈ、物体側レンズ９７の像側レンズ面９７ｂの曲率半径をＲｓ、第３レンズ９３の物体側レンズ面９３ａの曲率半径をＲ３１、第３レンズ９３の像側レンズ面９３ｂの曲率半径をＲ３２としたときに、実施例１の説明において示した条件式（２）、条件式（４）～（６）を満たす。条件式（４）～（６）の値は、以下のとおりである。
　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
　０．９　≦　Ｒｓ／ｆ＝１．１１０　≦　１．３　（４）
　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ＝－１．６７　≦　－１．５　（５）
　Ｒ３１＝３．３４２　≦　｜Ｒ３２｜＝｜－５．９３５｜　（６）
　さらに、本例の撮像レンズ９０は、第１レンズ９１、第２レンズ９２、および、像側レンズ９８のアッベ数を４０以上とし、第３レンズ９３および物体側レンズ９７のアッベ数を３１以下とし、これにより、色収差を補正している。
　次に、表８Ａは撮像レンズ９０の各レンズ面のレンズデータを示す。表８Ａでは物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。星印が付けられたレンズ面は非球面である。７面は絞り９５であり、１１面および１２面は板ガラス９６の物体側ガラス面および像側ガラス面である。曲率半径および間隔の単位はミリメートルである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　次に、表８Ｂは非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表８Ｂにおいても物体側から数えた順番で各レンズ面を特定している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　図２３Ａ～図２３Ｄは撮像レンズ９０の縦収差図、横収差図、像面湾曲図、歪曲収差図である。図２３Ａに示すように、本例の撮像レンズ９０によれば、軸上の色収差が良好に補正されている。また、図２３Ｂに示すように、色の滲みが抑制されている。また、図２３Ａ、図２３Ｂに示すように、軸上の色収差と倍率色収差の双方が周辺部分においてもバランス良く補正されている。さらに、図２３Ｃに示すように、本例の撮像レンズ９０によれば、像面湾曲が良好に補正されている。
１０・２０・３０・４０・５０　撮像レンズ
１１・２１・３１・４１・５１　第１レンズ
１２・２２・３２・４２・５２　第２レンズ
１３・２３・３３・４３・５３　第３レンズ
１４・２４・３４・４４・５４　第４レンズ（接合レンズ）
１７・２７・３７・４７・５７　物体側レンズ
１８・２８・３８・４８・５８　像側レンズ
１５・２５・３５・４５・５５　絞り
Ｂ１・Ｂ２・Ｂ３・Ｂ４・Ｂ５　樹脂接着剤層
Ｌ１・Ｌ２・Ｌ３・Ｌ４・Ｌ５　光軸
Ｉ１・Ｉ２・Ｉ３・Ｉ４・Ｉ５　結像面
６０　撮像装置
６１　撮像素子
６１ａ　センサ面
６２　光学フィルタ

Claims (9)

  1. 　物体側から像側に向かって順に、負のパワーを備える第１レンズ、負のパワーを備える第２レンズ、正のパワーを備える第３レンズ、および、正のパワーを備える第４レンズからなり、
    　前記第４レンズは、負のパワーを備える物体側レンズと正のパワーを備える像側レンズからなる接合レンズであり、前記物体側レンズと前記像側レンズとを接着している樹脂接着剤層を備え、
    　前記物体側レンズの像側レンズ面および前記像側レンズの物体側レンズ面は、それぞれが互いに異なる非球面形状をしており、
    　光軸上における前記接着剤樹脂層の厚さ寸法をＤ、前記光軸と直交する方向の前記物体側レンズの像側レンズ面の有効径での高さＨにおける前記物体側レンズの像側レンズ面のサグ量をＳｇ１Ｈ、前記高さＨにおける前記像側レンズの物体側レンズ面のサグ量をＳｇ２Ｈとしたときに、以下の条件式（１）および条件式（２）を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　２０μｍ　≦　Ｄ　　　　（１）
    　Ｓｇ１Ｈ　≦　Ｓｇ２Ｈ　（２）
  2. 　請求項１において、
    　以下の条件式（３）を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　Ｄ　≦　１００μｍ　　　（３）
  3. 　請求項１または２において、
    　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記物体側レンズの像側レンズ面の曲率半径をＲｓとしたときに、以下の条件式（４）を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　０．９　≦　Ｒｓ／ｆ　≦　１．３　（４）
  4. 　請求項１ないし３のうちのいずれかの項において、
    　レンズ系全体の焦点距離をｆ、前記物体側レンズの焦点距離をｆ４１、前記像側レンズの焦点距離をｆ４２としたときに、以下の条件式（５）を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　－３．０　≦（ｆ４１／ｆ４２）／ｆ　≦　－１．５　（５）
  5. 　請求項１ないし４のうちのいずれかの項において、
    　前記第１レンズは、物体側レンズ面に凸形状を備えるメニスカスレンズであり、
    　前記第２レンズの像側レンズ面は、凹形状を備えており、
    　前記第３レンズは、物体側レンズ面が凸形状を備えており、
    　前記第３レンズの物体側レンズ面の曲率半径をＲ３１、前記第３レンズの像側レンズ面の曲率半径をＲ３２としたときに、以下の条件式（６）を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
    　Ｒ３１　≦　｜Ｒ３２｜　（６）
  6. 　請求項５において、
    　半画角は、８０°以上であることを特徴とする撮像レンズ。
  7. 　請求項１ないし６のうちのいずれかの項において、
    　前記第１レンズ、前記第２レンズ、および前記像側レンズは、アッベ数が４０以上であり、
    　前記第３レンズおよび前記物体側レンズは、アッベ数が３１以下であることを特徴とする撮像レンズ。
  8. 　請求項１ないし７のうちのいずれかの項に記載の撮像レンズと、
    　前記撮像レンズの焦点位置に配置された撮像素子とを有することを特徴とする撮像装置。
  9. 　請求項１ないし７のうちのいずれかの項に記載の撮像レンズと、
    　前記撮像レンズの焦点位置に配置された撮像素子と、
    　８５０ｎｍの波長を含む帯域の近赤外線および可視光線を透過する光学フィルタとを有し、
    　前記光学フィルタは、前記撮像レンズの物体側或いは前記撮像レンズと前記撮像素子との間に配置されていることを特徴とする撮像装置。
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