WO2013014130A1 - Suivi du débit dans une conduite hydraulique fermée - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to the technical field of methods for measuring and monitoring flow in a closed hydraulic line containing a bend. STATE OF THE ART
- Industrial flow measurements use different techniques whose respective statuses differ in their credibility and accuracy in the world of instrumentalists and operators in the various industrial user sectors.
- a first method consists in measuring the flow in the primary circuit during a regulatory and mandatory periodic test once at the beginning of the cycle by performing an enthalpy balance between the primary circuit and the secondary circuit.
- the temperatures of the primary hot and cold limb are then essential data for the implementation of this method.
- the determination of the temperature of the hot leg is one of the preponderant terms of the current uncertainty.
- this method determines the hot branch temperature by arranging several probes in a portion of the hot branch, and by averaging the measurements made by these probes.
- the hot leg temperature is heterogeneous, and there is then a specific uncertainty that the average temperature measured reflects the actual average fluid temperature.
- a second method exploited in particular in certain nuclear reactors designed by the Westinghouse company in the United States, defines the flow of water according to the variation of pressure at the level of the extrados and the intrados of a bend of the circuit primary, and a coefficient k determined according to the enthalpy balance.
- this method also uses an enthalpy balance, which gives rise to uncertainties because of the heterogeneity of the temperature in hot limb, as indicated above, de facto uncertainties higher than that of said enthalpy balance. It is therefore sought to develop an alternative method for determining the flow rate in a closed hydraulic pipe having an elbow which, in the case of the primary circuit of the PWR plants, will be able to overcome these approximations, and thus will make it possible to contribute to confirming, or even improving, the regulatory method of the enthalpy balance.
- the present invention aims to propose a method that does not have these disadvantages, and improves the results obtained.
- the invention proposes a method of monitoring the flow rate in a closed hydraulic pipe according to which said flow rate is continuously measured by implementing the following steps:
- a parameter which is then used in a second embodiment, is determined in advance by means of a 3D modi fi cation of the geometry of the conduction at the elbow of the elbow. the flow calculation.
- the step of measuring a differential pressure at the bend of the bend is, for example, carried out by means of two pressure pins:
- Said 3D modeling typically comprises steps of:
- a numerical simulation of fluid flow in said conduit is applied to said 3D modeling of the geometry of the pipe.
- numerical simulation uses a RANS type turbulence model.
- the 3 ° D m odelization of the geometry of the pipe at the level of the elbow presents a mail with a number of meshes between 2 and 4 million, or more generally a sufficiently fine mesh to reach convergence in mesh.
- said parameter is a flow coefficient K, such that: or
- Q is the reference flow rate in said portion of the pipe
- D is the internal diameter of said portion of the pipe
- Rc is the radius of curvature of said elbow
- p is the density of the fluid
- ⁇ is the pressure variation in said elbow between its intrados and extrados.
- K is the flow coefficient determined using 3D modeling
- D is the internal diameter of said portion of the pipe
- Rc is the radius of curvature of said elbow
- p is the density of the fluid
- ⁇ is the pressure variation in said elbow, measured from the values measured by pressure sensors disposed in the elbow.
- said method further comprises a step of displaying the thus calculated flow value.
- the method as proposed by the invention include the subject of experimental tests on a scale model 1 In an actual installation to validate the correlation between the values obtained by the invention and real values.
- FIG. 1 shows an example of a portion of closed duct modeled according to an exemplary implementation of the invention.
- FIG. 2 schematically represents the steps of the method according to one aspect of the invention.
- This step aims at performing a numerical modeling of a portion of pipe considered.
- a portion of the pipe is selected.
- a portion is selected comprising a water box and a pipe having a bend, for example having substantially a U-shape.
- This portion of the primary circuit is typically a portion at the outlet of the PWR steam generator.
- FIG. 1 shows an example of a modeled pipe portion, comprising a water box 1, a channel 2 having a general shape of U and comprising a bend 3.
- the water box 1 typically has a quarter-sphere shape, and acts as a mixer of the incoming flow.
- the 3D modeling retranscribes the geometrical parameters of the circuit portion, and more particularly the inside diameter of the pipe and the radius of curvature of the elbow 3. Measurement of a differential pressure at the right of a pipe bend.
- a measurement of the pressure in a bend of the pipe which is the object of the 3D modeling is carried out here, by measuring the pressure on the underside and on the extrados of the elbow.
- This pressure measurement is performed by two pressure taps:
- the measurement is typically made in a plane 22.5 ° from the inlet of the flow in the bend, so that the pressure difference between the two pressure taps is maximized.
- two or more sensors can be used for each pressure tap at the lower surface and / or the upper surface of the bend, so as to have a redundancy of the measurements which makes it possible to reinforce the safety.
- a parameter K is determined which can then be used to calculate the flow rate in said pipe. For this, we perform a numerical simulation implementing this 3D modeling.
- the input parameters of the numerical simulation are first determined.
- the pressure and the temperature are defined as constants in the pipe, and taken for example equal to the nominal operating values, the density is then deduced from these values and thermodynamic tables.
- the value and the profile of the input speed of the pipe are defined, the value of the speed making it possible to obtain the nominal flow of operation.
- a turbulence model is defined, typically among the following models:
- the turbulence model is advantageously chosen to better model the phenomena close to the walls and not only distant from them, while taking into account the value of the Reynolds number which is typically very high in the considered pipes, and the flow regime which is then very turbulent.
- the time step is advantageously small enough to obtain a maximum current number (also called a Courant-Friedrichs-Lewy condition) that is advantageously less than 1 or at least less than 5 with the use of Saturn Code.
- the flow coefficient K is then determined, such that: or
- Q is the reference flow rate in said portion of the pipe
- D is the internal diameter of said portion of the pipe
- Rc is the radius of curvature of said elbow
- p is the density of the fluid
- ⁇ is the variation of pressure in the said elbow between its intrados and extrados obtained from the simulation. Calculation of the flow.
- K is the flow coefficient determined using 3D modeling
- D is the internal diameter of said portion of the pipe
- Rc is the radius of curvature of said elbow
- p is the density of the fluid
- ⁇ is the pressure variation in said elbow, measured from the values measured by the pressure sensors disposed in the elbow. Once calculated, the rate value is typically displayed for example on a screen, so that the user can view it and follow its evolution over time.
- the present invention thus makes it possible to obtain a method for continuously measuring the flow rate of the primary circuit of a pressurized water reactor, which is calibrated for a type of pipe, and does not need to have the temperature in a hot leg as given. input.
- the process as presented can then be used to determine this hot branch temperature.
- the proposed method makes it possible to obtain continuous flow measurements, and in the case of application to the PWR plants to follow its evolution during a cycle, contrary to known methods such as the enthalpy balance method.
- the proposed method provides a direct, absolute and continuous measurement with increased accuracy and reduced uncertainty compared to previous methods.
- tests have shown that the method according to the invention makes it possible to obtain an uncertainty of less than 3.5%, which is advantageous compared to known methods which have a higher uncertainty.
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Abstract
La présente invention concerne une méthode de suivi de l'évolution du débit dans une conduite hydraulique fermée, selon laquelle on mesure en continu ledit débit en mettant en œuvre les étapes suivantes : - mesure d'une pression différentiel le au droit d 'u n coude de ladite conduite, - calcul du débit en fonction de cette pression différentielle, ladite méthode étant caractérisée en ce qu'on détermine préalablement aux mesures en continu, en fonction d'une modélisation 3D de la géométrie de la conduite au niveau d u coude, un paramètre q u i est ensuite utilisé dans le calcul de débit.
Description
Suivi du débit dans une conduite hydraulique fermée
DOMAINE TECHNIQUE GENERAL
La présente invention concerne le domaine technique des méthodes de mesures et de suivi de débit dans une conduite hydraulique fermée contenant un coude. ETAT DE L'ART
Les mesures de débits industriels font appel à différentes techniques dont les statuts respectifs diffèrent quant à leur crédibil ité et leur précision dans le monde des instrumentistes et exploitants des divers secteurs industriels utilisateurs.
On peut notamment citer les méthodes suivantes :
- les méthodes no rma l isées nota m ment en uti l isa nt des o rg a nes déprimogènes ou traceurs, électromagnétiques ; c e s m é t h o d e s permettent une précision élevée, mais elles sont exigeantes en termes de conditions d'installation, et nécessitent notamment de grandes longueurs droites de canalisations ;
- le bilan enthalpique appliqué aux échangeurs de chaleur ; cette méthode peut dépend re fortement de paramètres (températures par exemple) difficiles à maîtriser ;
- les techniques non normalisées, par exemple les méthodes de mesure par ultrasons (effet Doppler, temps de vol), dont l'usage est en cours de développement. Dans le cas particulier de la détermination d u débit dans la conduite primaire d'un réacteur à eau sous pression (REP), cette dernière joue un rôle primordial dans le refroidissement du combustible du réacteur. Il est donc important de déterminer de manière précise le débit du fluide de
refroidissement dans cette conduite primaire pour des raisons de sûreté, et du fait que le fonctionnement du circuit de refroidissement impacte directement le fonctionnement des réacteurs nucléaires.
Plusieurs méthodes sont connues afin de mesurer le débit dans la conduite fermée du circuit primaire, et ainsi s'assurer qu'il reste dans une plage étroite de valeurs.
Une première méthode consiste à mesurer le débit dans le circuit primaire lors d'un essai périodique réglementaire et obligatoire une fois en début de cycle en réalisant un bilan enthalpique entre le circuit primaire et le circuit secondaire.
Les températures de la branche chaude et de la branche froide primaires sont alors des données essentiel les pou r l a m ise en œuvre de cette méthode. Or, la détermination de la température de la branche chaude est un des termes prépondérants de l'incertitude actuelle.
En effet, cette méthode détermine la température en branche chaude en disposant plusieurs sondes dans une portion de la branche chaude, et en réalisant une moyenne des mesures effectuées par ces sondes. Or, il est reconnu que la température en branche chaude est hétérogène, et il y a alors une incertitude spécifique sur le fait que la température moyenne mesurée reflète bien la température moyenne réelle du fluide.
Une seconde méthode, exploitée notamment dans certains réacteurs nucléaires conçus par la société Westinghouse aux États-Unis, définit le débit d'eau en fonction de la variation de pression au niveau de l'extrados et de l'intrados d'un coude du circuit primaire, et d'un coefficient k déterminé en fonction du bilan enthalpique.
Toutefois, cette méthode fait également appel à un bilan enthalpique, ce qui engendre des incertitudes du fait de l'hétérogénéité de la température en branche chaude, comme indiqué précédemment, incertitudes de facto supérieures à celle du dit bilan enthalpique.
On cherche donc à développer une méthode alternative de détermination du débit dans une conduite hydraulique fermée possédant un coude qui dans le cas du circuit primaire des centrales REP pourra s'affranchir de ces approximations, et ainsi permettra de contri buer à confirmer, voir améliorer, la méthode réglementaire du bilan enthalpique.
PRESENTATION DE L'INVENTION
La présente invention vise à proposer une méthode ne présentant pas ces inconvénients, et améliorant les résultats obtenus.
A cet effet, l'invention propose une méthode de suivi de l'évolution du débit dans une conduite hydraulique fermée selon laquelle on mesure en continu ledit débit en mettant en œuvre les étapes suivantes :
- mesure d'une pression différentielle entre l'intrados et l'extrados d'un coude de ladite conduite,
- calcul du débit en fonction de cette pression différentielle,
ladite méthode étant caractérisée en ce qu'on détermine préalablement a ux mesu res en conti n u , en fon ction d 'u ne mod él isation 3 D d e l a géométrie de la cond u ite a u n iveau d u coude, u n paramètre q u i est ensuite utilisé dans le calcul de débit.
L'étape de mesure d'une pression différentielle au droit du coude de la con d u ite est pa r exem ple réa l isée a u moyen de deux piq uages de pression :
- un premier piquage de pression à l'intrados du coude, et
- un second piquage de pression à l'extrados du coude.
Ladite modélisation 3D comprend typiquement des étapes de :
- définition de la pression et de la température dans la conduite au niveau du coude,
- déduction de la masse volumique du fluide,
- définition de la valeur et le profil des vitesses en entrée de la conduite.
Selon un mode de réalisation particulier, on applique à ladite modélisation 3D de la géométrie de la conduite une simulation numérique d'écoulement de fluide dans ladite conduite.
En variante, lad ite simulation numériq ue met en œuvre un modèle de turbulence de type RANS.
Sel on u n a utre mode de réa l isatio n , l ad ite m odél isation 3 D de l a géométrie de la conduite au niveau du coude présente u n mail lage comprenant un nombre de mailles compris entre 2 et 4 millions, ou de manière plus générale un maillage suffisamment fin pour atteind re la convergence en maillage.
Selon un autre mode de réalisation, ledit paramètre est un coefficient K de débit, tel que :
où
Q est le débit de référence dans ladite portion de la conduite,
D est le diamètre interne de ladite portion de la conduite,
Rc est le rayon de courbure dudit coude,
p est la masse volumique du fluide,
ΔΡ est la variation de pression dans ledit coude entre son intrados et son extrados. En variante, le calcul du débit est réalisé au moyen de la formule :
où
K est le coefficient de débit déterminé à l'aide de la modélisation 3D, D est le diamètre interne de ladite portion de la conduite,
Rc est le rayon de courbure dudit coude,
p est la masse volumique du fluide,
ΔΡ est la variation de pression dans ledit coude, mesurée à partir des valeurs relevées par des capteurs de pression disposés dans le coude. En variante, ladite méthode comprend en outre une étape d'affichage de la valeur de débit ainsi calculée.
La méth o d e p ro posée tro uve u ne a p p l i catio n spécifi q ue po u r l a déterm ination d u débit d u circu it prima ire de refroid issement d 'u n réacteur à eau pressurisé.
La méthode telle que proposée par l'invention a notamment fait l'objet d'essais expérimentaux sur une maquette à l'échelle 1A d'une installation réelle afin de valider la concordance entre les valeurs obtenues au moyen de l'invention et les valeurs réelles.
Ces essais ont montré que les valeurs de débit obtenues par la mise en œuvre de l'invention et les valeurs de débit réelles présentaient bien une concordance forte, et q ue l 'incertitude su r les valeurs obten ues s'en trouvait réduite.
La cohérence de cette méthode est également vérifiée avec des données réelles des quatre tranches N4.
PRESENTATION DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés, sur lesquels :
- La figure 1 présente un exemple d'une portion de conduite fermée modélisée selon un exemple de mise en œuvre de l'invention.
- La figure 2 représente schématiquement les étapes du procédé selon un aspect de l'invention.
DESCRIPTION DETAILLEE
On présente ci-après les d ifférentes étapes pour la mise en œuvre du procédé sel o n u n aspect d e l 'i nventi on , et q u i so nt re présentées schématiquement sur la figure 2.
Modélisation 3D de la géométrie d'une conduite au niveau d'un coude.
Cette étape vise à réaliser une modélisation numérique d'une portion de conduite considérée.
On sélectionne une portion de la conduite considérée. Par exemple, dans le cas d'application aux centrales REP, on sélectionne une portion comprenant une boite à eau et une canalisation présentant un coude, par exemple ayant sensiblement une forme de U . Cette portion du circuit primaire est typiquement une portion se trouvant en sortie du générateur de vapeur du REP.
On réal ise une modélisation 3D de la géométrie de la conduite, ladite modélisation étant avantageusement réalisée avec un mail lage adapté pour réaliser une convergence en maillage, par exemple au moyen d'un maillage comprenant un nombre de mailles compris entre 2 millions et 4 millions. Le maillage est en particulier affiné en bordure de la conduite, dans la mesure où la valeur de la pression en bord de conduite est un paramètre déterminant. La figure 1 présente un exemple d'une portion de conduite modélisée, com prena nt u ne boite à eau 1 , u ne ca nal isation 2 aya nt u ne forme générale de U et comprenant un coude 3.
La boîte à eau 1 a typiquement une forme de quart de sphère, et joue un rôle de mélangeur du débit entrant.
La modélisation 3D retranscrit les paramètres géométriques de la portion de circuit, et plus particulièrement le diamètre intérieur de la conduite et le rayon de courbure du coude 3.
Mesure d'une pression différentielle au droit d'un coude de la conduite.
On réalise ici une mesure de la pression dans un coude de la conduite qui fait l'objet de la modélisation 3D, en mesurant la pression à l'intrados et à l'extrados du coude.
Cette mesure de pression est réalisée par deux piquages de pression :
- un premier piquage de pression à l'intrados du coude, et
- un second piquage de pression à l'extrados du coude.
La mesure est typiquement réalisée dans un plan situé à 22,5° par rapport à l'entrée de l'écoulement dans le coude, de sorte que la différence de pression entre les deux piquages de pression soit maximisée.
En variante, deux capteurs ou plus peuvent être utilisés pour chaque piquage de pression à l'intrados et/ou à l'extrados du coude, de manière à avoir une redondance des mesures ce qui permet d'en renforcer la sûreté. A titre d'exemple, on peut utiliser trois capteurs disposés à l'intrados pour des coudes de tranches 900 MW, quatre capteurs disposés à l'intrados pour des coudes de tranches 1300 MW et N4.
Après calibrage, ces capteurs de pression fournissent une valeur de pression en continu.
Détermination d'un paramètre au moyen de la modélisation 3D.
Suite à la modélisation 3D de la géométrie de la conduite et à la mesure de la pression différentielle au droit d'un coude de la conduite, on détermine un paramètre K qui pourra ensuite être utilisé afin de calculer le débit dans ladite conduite.
Pour cela, on réalise une simulation numérique mettant en œuvre cette modélisation 3D.
On détermine en premier lieu les paramètres d'entrée de la simulation numérique.
On définit la pression et la température comme étant des constantes dans la conduite, et prises par exemple égales aux valeurs nominales de fonctionnement, la masse volumique est alors déduite de ces valeurs et de tables thermodynamiques.
On définit la valeur et le profil de la vitesse en entrée de la conduite, la valeur de la vitesse permettant d'obtenir le débit nominal de fonctionnement.
On défin it un modèle de turbulence, typiquement parmi les modèles suivants :
- DNS (Direct Numerical Simulation - simulation numériq ue directe) ; dans ce modèle, les équations de Navier Stokes sont complètement résolues sans modèle de turbulence, ce qui implique des calculs complexes et une modélisation pouvant être très longue à réaliser.
- LES (Large Eddy Simulation - simulation des grandes échelles) ; dans ce modèle, on sépare les phénomènes à grandes échelles des phénomènes à petites échelles à l'aide de filtres.
- RANS (Reynolds Average Navier Stokes - équations de Navier- Stokes avec décomposition de Reynolds) ; ce modèle fait apparaître un tenseu r de Reynolds dans les éq uations, qui représente les phénomènes de turbulence. Il est représenté par une expression pour les modèles de 1er ordre et par une équation pour les modèles du 2nd ordre.
Le modèle de turbulence est avantageusement choisi pour modéliser au mieux les phénomènes proches des parois et pas seulement éloignés de celles-ci, tout en prenant en compte la valeur du nombre de Reynolds qui
est typiquement très élevé dans les conduites considérées, et le régime d'écoulement qui est alors très turbulent.
On définit enfin le pas des itérations et le temps de simulation pour que la simulation arrive à un régime permanent.
Le pas de temps est avantageusement suffisamment petit pour obtenir un nombre de Courant (également appelé condition de Courant-Friedrichs- Lewy) maximum qui soit avantageusement inférieur à 1 ou tout au moins inférieur à 5 avec l'utilisation de Code Saturne.
Une fois ces paramètres d'entrée de la simulation déterminés, on réalise la simulation.
On vérifie alors la convergence des résultats, et on relève la pression des mailles correspondant aux positions des capteurs de pression dans le coude de la conduite.
On détermine ensuite le coefficient de débit K, tel que :
ou
Q est le débit de référence dans ladite portion de la conduite,
D est le diamètre interne de ladite portion de la conduite,
Rc est le rayon de courbure dudit coude,
p est la masse volumique du fluide,
ΔΡ est la variation de pression dans ledit coude entre son intrados et son extrados obtenue à partir de la simulation.
Calcul du débit.
Une fois le coefficient de débit K déterminé, on utilise la formule précédente que l'on inverse afin d'obtenir le débit dans la conduite prise
Où
K est le coefficient de débit déterminé à l'aide de la modélisation 3D, D est le diamètre interne de ladite portion de la conduite,
Rc est le rayon de courbure dudit coude,
p est la masse volumique du fluide,
ΔΡ est la variation de pression dans ledit coude, mesurée à partir des valeurs relevées par les capteurs de pression disposés dans le coude. Une fois calculée, la valeur de débit est typiquement affichée par exemple sur un écran, afin que l'utilisateur puisse la visualiser et suivre son évolution au cours du temps.
La présente invention permet ainsi d'obtenir un procédé de mesure en continu du débit du circuit primaire d'un réacteur à eau pressurisée, qui est calibré pour un type de conduite, et ne nécessitant pas d'avoir la température en branche chaude comme donnée d'entrée.
Le procédé tel que présenté peut alors être utilisé pour déterminer cette température en branche chaude.
Le procédé proposé permet d'obtenir des mesures de débit en continu, et dans le cas d'application aux centrales REP de suivre son évolution au cours d'un cycle, contrairement aux méthodes connues telle que la méthode par bilan enthalpique.
Par ailleurs, l'utilisation d'un code de simulation numérique 3D de mécanique des fluides permet de s'affranchir de l'hétérogénéité de
température qui entrainait une approximation dans le débit de référence pris en compte pour les méthodes antérieures.
Le procédé proposé permet d'obtenir une mesure directe, absolue et continue ayant une précision accrue et une incertitude réduite par rapport aux méthodes antérieures. A titre d'exemple, des tests ont montré que le procédé selon l'invention permettait d'obtenir une incertitude inférieure à 3,5%, ce qui est avantageux par rapport aux méthodes connues qui présentent une incertitude plus élevée.
Dans le cas d'une application particulière à la mesure du débit du circuit primaire d'un REP, cette précision accrue permet ainsi un meilleur contrôle du circuit primaire de refroidissement, et donc de rester plus facilement entre les limites hautes et basses fixées, voire d'éviter des arrêts de production en cas d'incertitude sur l'état du circuit de refroidissement. Par ailleurs, en réduisant fortement l'incertitude des mesures, on peut augmenter la production de puissance du réacteur.
Claims
1. Méthode de suivi de l'évolution du débit dans une conduite hydraulique fermée, selon laquelle on mesure en continu ledit débit en mettant en œuvre les étapes suivantes :
- mesure d'une pression différentielle au droit d'un coude de ladite conduite,
- calcul du débit en fonction de cette pression différentielle,
ladite méthode étant caractérisée en ce qu'on détermine préalablement aux mesures en continu, en fonction d'une modélisation 3D de la géométrie de la conduite au niveau du coude, un paramètre qui est ensuite utilisé dans le calcul de débit.
2. Méthode selon la revendication précédente, dans laquelle ladite étape de mesure d'une pression différentielle au droit du coude de la conduite est réalisée au moyen de deux piquages de pression :
- un premier piquage de pression à l'intrados du coude, et
- un second piquage de pression à l'extrados du coude.
3. Méthode selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle ladite modélisation 3D comprend des étapes de :
- définition de la pression et de la température dans la conduite au niveau du coude,
- déduction de la masse volumique du fluide,
- définition de la valeur et le profil de la vitesse en entrée de la conduite.
4. Méthode selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle ladite simulation numérique met en œuvre un modèle de turbulence de type RANS.
5. Méthode selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle ladite modélisation 3D de la géométrie de la conduite au niveau du coude présente un maillage comprenant un nombre de mailles compris entre 2 et 4 millions.
6. Méthode selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle ledit ramètre est un coefficient de débit, tel que 
où
Q est le débit de référence dans ladite portion de la conduite primaire, D est le diamètre interne de ladite portion de la conduite primaire,
Rc est le rayon de courbure dudit coude,
p est la masse volumique du fluide,
ΔΡ est la variation de pression dans ledit coude entre son intrados et son extrados.
7. Méthode selon la revendication précédente, dans laquelle le calcul du débit est réalisé au moyen de la formule 
où
K est le coefficient de débit déterminé à l'aide de la modélisation 3D, D est le diamètre interne de ladite portion de la conduite,
Rc est le rayon de courbure dudit coude,
p est la masse volumique du fluide, et
ΔΡ est la variation de pression dans ledit coude, mesurée à partir des valeurs relevées par des capteurs de pression disposés dans le coude.
8. Méthode selon l'une des revendications précédentes, comprenant en outre une étape d'affichage de la valeur de débit ainsi calculée.
9. Utilisation de la méthode selon l'une des revendications précédentes pour la détermination du débit du circuit primaire de refroidissement d'un réacteur à eau pressurisé.
10. Utilisation de la méthode selon l'une des revendications 1 à 8 pour la détermination du débit d'un fluide dans une conduite industrielle.
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2012
- 2012-07-23 WO PCT/EP2012/064433 patent/WO2013014130A1/fr not_active Ceased
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101655381A (zh) * | 2009-09-09 | 2010-02-24 | 东北电力大学 | 汽轮机凝汽器循环冷却水流量测量方法及其在线测量装置 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| BERGE DJEBEDJIAN,M. SAFWAT MOHAMED,ALAA ELSAYED: "Numerical studies of curvature effect on turbulent flows in 180° curved ducts", IEC 2008, 2008, XP009156658, Retrieved from the Internet <URL:http://www.angelfire.com/pro2/iwtc/CV%20-%20Dr.%20Berge%20Djebedjian/IEC%202008.pdf> [retrieved on 20120214] * |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109781215A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-05-21 | 合肥工业大学 | 一种电磁流量传感器多场耦合感应电动势的数值仿真方法 |
| CN109781215B (zh) * | 2019-01-17 | 2020-07-17 | 合肥工业大学 | 一种电磁流量传感器多场耦合感应电动势的数值仿真方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2978242A1 (fr) | 2013-01-25 |
| FR2978242B1 (fr) | 2013-08-02 |
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