WO2012101356A1 - Procédé de réalisation d'un renfort métallique - Google Patents

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Gilles Charles Casimir Klein
Jean-Michel Patrick Maurice Franchet
Gilbert Michel Marin Leconte
Dominique Magnaudeix
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Snecma
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    • Y10T29/49337—Composite blade

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a metal reinforcement intended to be mounted on the leading or trailing edge of a turbine engine composite blade, such as a fan blade of a turbojet engine or a turboprop engine. plane.
  • the turbomachine fan blades In order to reduce the weight and the cost of the turbomachine fan blades, these are generally made of composite material.
  • the fan blades must withstand significant stresses and shocks, due to their speed of rotation and the impacts of particles or foreign bodies that can enter the air stream.
  • the composite blades are protected at their leading edges and / or leakage by metal reinforcements glued to the blades of the blades.
  • the hot isostatic compression of the sheets makes it possible to shape the sheets to the shape of the core and to obtain, in the junction zone of the sheets, a large connection radius and, consequently, to avoid any zone of stress concentration or of initiation of rupture.
  • the inner wall of the reinforcement forming its surfaces of intrados and extrados, intended to be glued respectively on the surfaces of intrados and extrados of the blade at its leading edge or leakage, undergo a additional machining operation before bonding to give them a greater roughness, so as to obtain a better adhesion of the reinforcement on the blade.
  • This machining operation is complex because the tool must penetrate into the tapered internal cavity of the reinforcement, delimited by the surfaces of intrados and extrados.
  • the invention aims in particular to provide a simple, effective and economical solution to this problem.
  • At least a portion of the surface of the core has a roughness Ra greater than 3 ⁇ , preferably between 3,2 and 6,4 ⁇ .
  • the core After separation of the reinforcement, the core can be reused for other manufacturing cycles.
  • the outer surface of the core has areas of different roughness.
  • the use of several zones of different roughness may be necessary in particular applications.
  • the roughness of the outer surface of the core can be obtained by milling, mechanical shot blasting, sanding, laser machining, electroerosion and / or chemical machining.
  • the core is made of metal refractory material, for example nickel alloy or ceramic, passivated by covering by a non-contaminating anti-diffusion barrier for the metal material of the sheets, obtained either by depositing an oxide, for example yttrium oxide, or by forming an oxidation layer by heat treatment.
  • metal refractory material for example nickel alloy or ceramic
  • passivated by covering by a non-contaminating anti-diffusion barrier for the metal material of the sheets obtained either by depositing an oxide, for example yttrium oxide, or by forming an oxidation layer by heat treatment.
  • the sheets may be of titanium-based alloy, for example in
  • Such a material can be easily shaped at temperatures of the order of 940 ° C, and is able to withstand severe stresses or impacts with particles or foreign bodies at lower temperatures.
  • the shaping of the plates before positioning on either side of the core is carried out by stamping.
  • the assembly of the two sheets to one another is achieved by electron beam welding (FE).
  • FE electron beam welding
  • the core comprises a first face reproducing, for one half, the internal shape of the intrados of a first reinforcement, and for another half, the internal shape of the extrados of a second reinforcement, the core having a second face opposite to the first reproducing, for one half, the internal shape of the extrados of the first reinforcement, and for another half, the internal shape of the intrados of the second reinforcement, the two reinforcements being separated one the other by cutting after conformation of the sheets on the core by hot isostatic compression.
  • the invention furthermore relates to a turbomachine blade, such as a turbojet engine or an airplane turboprop, characterized in that it comprises a blade made of composite material having a lower surface area and an extrados surface connected to it. one to the other by a trailing edge and a leading edge, characterized in that it comprises at least one reinforcement obtained by the method described above, having two opposite internal surfaces, glued on the surfaces of intrados and extrados at the leading edge or leakage of the blade, and each having at least one portion having a roughness Ra greater than 3 ⁇ , preferably between 3.2 and 6.4 ⁇ .
  • FIGS. 1 and 2 show schematically the step of shaping the sheets of the method according to the invention
  • FIG. 3 diagrammatically represents the step of assembling the sheets around the core
  • FIG. 4 schematically represents the step of shaping the sheets on the core by hot isostatic pressing and the step of cutting the sheets to separate the reinforcement and releasing the core
  • FIG. 5 is a perspective view of part of the reinforcement obtained by performing the method according to the invention.
  • FIG. 1 represents a step of hot stamping of sheets 1 in order to shape them to bring them closer to the final shape of the reinforcements to be produced.
  • each sheet 1 has a concave zone 2 delimiting a hollow.
  • the sheets 1 are made of titanium alloy, for example TA6V.
  • the shaping step is carried out at a temperature of the order of 940 ° C.
  • two identical plates 1 are then arranged facing each other, on either side of a core 2, the concavities of the plates 1 each housing part of the core 2.
  • the core 2 has a plane of symmetry P perpendicular to the plates and has a first face reproducing, for a half 3, the internal shape of the intrados of a first reinforcement 4 to be made, and for another half 5, the internal shape the extrados of a second reinforcement 6 to achieve.
  • the core 2 further comprises a second face, opposite to the first and reproducing, for a half 7, the internal shape of the extrados of the first reinforcement 5, and for another half 8, the internal shape of the intrados 3 of the second reinforcement 6.
  • connection areas 9 between the two faces that is to say the lateral edges of the core 2 have a radius of between 2 and 6 mm.
  • the core 2 is made of a refractory material with which there is no diffusion of titanium, and a metal alloy having a coefficient of expansion very different from that of sheets 1 titanium, for example ⁇ 100.
  • the objective is to avoid any adhesion of the sheets 1 to the core 2 during the various operations performed, particularly during the hot isostatic compression operation.
  • the core 2 can be passivated by covering with a non-contaminating anti-diffusion barrier for the metallic material of the sheets, obtained either by deposition of an oxide, for example yttrium oxide, or by formation of a oxidation layer by heat treatment.
  • a non-contaminating anti-diffusion barrier for the metallic material of the sheets obtained either by deposition of an oxide, for example yttrium oxide, or by formation of a oxidation layer by heat treatment.
  • the faces of the core 2 have been treated or machined to give them a determined roughness, for example a roughness Ra greater than 3 ⁇ , preferably between 3.2 and 6.4 ⁇ .
  • the roughness of the outer surface of the core 2 can be obtained by milling, mechanical shot blasting, sanding, laser machining, electroerosion and / or chemical machining. If necessary, the outer surface of the core 2 may have areas of different roughness.
  • the sheets 1 placed around the core 2 they are assembled at their periphery by pointing (not shown in the figures) and TIG welding (Tungsten Inert Gas) to be bonded together and held in position.
  • TIG welding Tungsten Inert Gas
  • the assembly is then placed in a vacuum chamber in order to weld the sheets 1 to each other over their entire periphery, for example by electron beam welding (FE).
  • FE electron beam welding
  • the sheets 1 are then shaped on the core 2 by hot isostatic pressing during which the sheets 1 are subjected to an external pressure of approximately 1000 bar at a temperature of approximately 940 ° C. and for a period of about 3 hours, in the case where the sheets 1 are made of TA6V titanium alloy.
  • the sheets 1 deform to conform perfectly to the core 2, including the bonding zones 9 of the core 2. In these areas in particular, the sheets 1 meet while taking the rounded shape of the core 2.
  • the roughness of the core 2 is transferred or
  • the two reinforcements 4, 6 are then separated by cutting the sheets
  • each reinforcement is thus obtained, each having a shape shown in FIG. 5, in which the junction between the two sheets 1, produced by diffusion welding, provides mechanical characteristics equivalent to those of a single piece.
  • the cavity 14 of each reinforcement further comprises, at the junction zone 15 between the intrados 16 and the extrados 17, a radius of curvature large enough not to generate concentration of stresses and cracks in use.
  • the internal surfaces 16, 17 of the cavity 14 have a roughness sufficient to allow the bonding of the reinforcement 4, 6 on a leading edge or a trailing edge of a blade of composite material, for example using an epoxy type glue.
  • Core 2 meanwhile, can be reused to make other reinforcements.

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Abstract

Réalisation d'un renfort métallique (4, 6) destiné à être monté sur le bord d'attaque ou de fuite d'une aube composite de turbomachine, comportant les étapes consistant à mettre en forme deux tôles (1 ), à les positionner de part et d'autre d'un noyau (2), à assembler les deux tôles (1 ) l'une à l'autre autour du noyau (2) sous vide, à les conformer sur le noyau (2) par compression isostatique à chaud, et à les découper pour séparer le renfort (4, 6) et libérer le noyau (2). Une rugosité prédéterminée est donnée à au moins une partie de la surface du noyau (2) et est transférée à une partie correspondante de la surface interne du renfort (4, 6) par la compression isostatique à chaud.

Description

Procédé de réalisation d'un renfort métallique
La présente invention concerne un procédé de réalisation d'un renfort métallique destiné à être monté sur le bord d'attaque ou de fuite d'une aube composite de turbomachine, telle qu'une aube de soufflante d'un turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion.
Afin de réduire le poids et le coût des aubes de soufflante de turbomachine, celles-ci sont généralement réalisées en matériau composite. Les aubes de soufflante doivent résister à des contraintes et des chocs importants, du fait de leur vitesse de rotation et des impacts de particules ou de corps étrangers pouvant pénétrer dans la veine d'air. Pour cela, les aubes en composite sont protégées, au niveau de leurs bords d'attaque et/ou de fuite, par des renforts métalliques collés sur les pales des aubes.
Le document EP 1 574 270-A1 , au nom de la Demanderesse, décrit un procédé de réalisation d'un renfort par soudage par diffusion et formage superplastique ou SPF/DB (Super Plasting Forming / Diffusion Bonding), comportant les étapes consistant à :
souder deux tôles l'une à l'autre par soudage diffusion afin d'obtenir une préforme, une partie des tôles étant recouverte d'un produit anti-diffusant afin d'éviter leur soudage dans des zones déterminées ;
cambrer et vriller la préforme,
gonfler la préforme afin qu'elle subisse un formage superplastique,
- découper la préforme afin d'obtenir le renfort.
Ce procédé ne permet pas de contrôler précisément la forme intérieure de la cavité du renfort. En particulier, les zones de jonction des tôles forment des zones de concentration de contraintes et d'amorce de rupture fragilisant le renfort. Afin d'améliorer la tenue mécanique du renfort, la demande de brevet FR 10/51992, déposée par la Demanderesse et non encore publiée, propose un procédé de réalisation d'un renfort métallique consistant à :
- mettre en forme deux tôles par matriçage pour les rapprocher de la forme définitive du renfort à réaliser,
- positionner les deux tôles de part et d'autre d'un noyau reproduisant les formes internes de l'extrados et de l'intrados du renfort,
- assembler les deux tôles l'une à l'autre autour du noyau de façon étanche et sous vide,
- conformer les tôles sur le noyau par compression isostatique à chaud,
- découper les tôles pour séparer le renfort et libérer le noyau.
La compression isostatique à chaud des tôles permet de conformer les tôles à la forme du noyau et d'obtenir, dans la zone de jonction des tôles, un grand rayon de raccordement et, par conséquent, d'éviter toute zone de concentration de contraintes ou d'amorce de rupture.
La paroi interne du renfort, formant ses surfaces d'intrados et d'extrados, destinées à être collées respectivement sur les surfaces d'intrados et d'extrados de l'aube au niveau de son bord d'attaque ou de fuite, subissent une opération d'usinage supplémentaire avant collage visant à leur conférer une plus grande rugosité, de façon à obtenir une meilleure adhérence du renfort sur l'aube.
Cette opération d'usinage est complexe car l'outil doit pénétrer dans la cavité interne effilée du renfort, délimitée par les surfaces d'intrados et d'extrados.
L'invention a notamment pour but d'apporter une solution simple, efficace et économique à ce problème.
A cet effet, elle propose un procédé de réalisation d'un renfort métallique destiné à être monté sur le bord d'attaque ou de fuite d'une aube composite de turbomachine, comportant les étapes consistant à : - mettre en forme deux tôles pour les rapprocher de la forme finale du renfort à réaliser,
- positionner les deux tôles de part et d'autre d'un noyau reproduisant les formes internes de l'extrados et de l'intrados du renfort,
- assembler les deux tôles l'une à l'autre autour du noyau de façon étanche et sous vide,
- conformer les tôles sur le noyau par compression isostatique à chaud,
- découper les tôles pour séparer le renfort et libérer le noyau, caractérisé en ce qu'il consiste à donner une rugosité prédéterminée non nulle à au moins une partie de la surface du noyau et à transférer cette rugosité à une partie correspondante de la surface interne du renfort par la compression isostatique à chaud.
De cette manière, la rugosité du noyau est directement « imprimée » sur les surfaces internes d'intrados et d'extrados du renfort. L'opération supplémentaire d'usinage précitée n'est alors plus nécessaire, ce qui permet de réduire la durée et les coûts de réalisation du renfort.
Avantageusement, au moins une partie de la surface du noyau a une rugosité Ra supérieure à 3 μητι, préférentiel lement comprise entre 3,2 et 6,4 μηη.
Après séparation du renfort, le noyau peut être réutilisé pour d'autres cycles de fabrication.
Une telle rugosité, une fois transférée sur les surfaces internes d'intrados et d'extrados du renfort, permet une bonne adhérence de la colle.
Selon une possibilité de l'invention, la surface externe du noyau comporte des zones de rugosités différentes.
L'utilisation de plusieurs zones de rugosités différentes peut être nécessaire dans des applications particulières. La rugosité de la surface externe du noyau peut être obtenue par fraisage, par grenaillage mécanique, par sablage, par usinage laser, par électroérosion et/ou par usinage chimique.
De manière préférée, le noyau est réalisé en matériau réfractaire métallique, par exemple en alliage de nickel ou en céramique, passivé par recouvrement par une barrière anti-diffusion non contaminante pour le matériau métallique des tôles, obtenue soit par dépôt d'un oxyde, par exemple oxyde d'yttrium, soit par formation d'une couche d'oxydation par traitement thermique.
On évite ainsi l'adhérence des tôles au noyau lors de la compression isostatique à chaud.
Les tôles peuvent être en alliage à base de titane, par exemple en
TA6V.
Un tel matériau peut être facilement mis en forme à des températures de l'ordre de 940°C, et est capable de résister à des contraintes importantes ou à des impacts avec des particules ou des corps étrangers, à température plus faible.
Selon une caractéristique de l'invention, la mise en forme des tôles avant positionnement de part et d'autre du noyau est réalisée par matriçage.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'assemblage des deux tôles l'une à l'autre est réalisé par soudage par faisceau d'électrons (FE).
De manière avantageuse, le noyau comporte une première face reproduisant, pour une moitié, la forme interne de l'intrados d'un premier renfort, et pour une autre moitié, la forme interne de l'extrados d'un second renfort, le noyau comportant une seconde face opposée à la première reproduisant, pour une moitié, la forme interne de l'extrados du premier renfort, et pour une autre moitié, la forme interne de l'intrados du second renfort, les deux renforts étant séparés l'un de l'autre par découpage après conformation des tôles sur le noyau par compression isostatique à chaud. Il est ainsi possible de réaliser deux renforts par cycle de fabrication, avec un seul noyau, ce qui diminue le coût de fabrication des renforts.
L'invention concerne en outre une aube de turbomachine, telle qu'un turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion, caractérisée en ce qu'elle comporte une pale en matériau composite présentant une surface d'intrados et une surface d'extrados reliées l'une à l'autre par un bord de fuite et un bord d'attaque, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un renfort obtenu par le procédé décrit ci-dessus, comportant deux surfaces internes opposées, collées sur les surfaces d'intrados et d'extrados au niveau du bord d'attaque ou de fuite de la pale, et présentant chacune au moins une partie ayant une rugosité Ra supérieure à 3 μητι, préférentiellement comprise entre 3,2 et 6,4 μιτι.
L'invention sera mieux comprise et d'autres détails, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels :
les figures 1 et 2 représentent schématiquement l'étape de mise en forme des tôles du procédé selon l'invention,
la figure 3 représente schématiquement l'étape d'assemblage des tôles autour du noyau,
la figure 4 représente schématiquement l'étape de conformation des tôles sur le noyau par compression isostatique à chaud et l'étape de découpe des tôles pour séparer le renfort et libérer le noyau, la figure 5 est une vue en perspective d'une partie du renfort obtenu par exécution du procédé selon l'invention.
La figure 1 représente une étape de matriçage à chaud de tôles 1 afin de les mettre en forme pour les rapprocher de la forme finale des renforts à réaliser. A l'issue de cette mise en forme, chaque tôle 1 comporte une zone concave 2 délimitant un creux. Les tôles 1 sont en alliage à base de titane, par exemple en TA6V. L'étape de mise en forme est réalisée à une température de l'ordre de 940 °C. Comme cela est représenté à la figure 3, deux tôles 1 identiques sont ensuite disposées en vis-à-vis, de part et d'autre d'un noyau 2, les concavités des tôles 1 logeant chacune une partie du noyau 2.
Le noyau 2 présente un plan de symétrie P perpendiculaire aux tôles et comporte une première face reproduisant, pour une moitié 3, la forme interne de l'intrados d'un premier renfort 4 à réaliser, et pour une autre moitié 5, la forme interne de l'extrados d'un second renfort 6 à réaliser. Le noyau 2 comporte en outre une seconde face, opposée à la première et reproduisant, pour une moitié 7, la forme interne de l'extrados du premier renfort 5, et pour une autre moitié 8, la forme interne de l'intrados 3 du second renfort 6.
Les zones de liaison 9 entre les deux faces, c'est-à-dire les bords latéraux du noyau 2, ont un rayon de compris entre 2 et 6 mm.
Le noyau 2 est réalisé en un matériau réfractaire avec lequel il n'y a pas diffusion du titane, et en un alliage métallique présentant un coefficient de dilatation très différent de celui des tôles 1 en titane, par exemple de ΙΊΝ100.
L'objectif est d'éviter toute adhérence des tôles 1 au noyau 2 lors des différentes opérations réalisées, en particulier lors de l'opération de compression isostatique à chaud.
Dans ce but également, le noyau 2 peut être passivé par recouvrement par une barrière anti-diffusion non contaminante pour le matériau métallique des tôles, obtenue soit par dépôt d'un oxyde, par exemple oxyde d'yttrium, soit par formation d'une couche d'oxydation par traitement thermique.
Préalablement, les faces du noyau 2 ont été traitées ou usinées de manière à leur conférer une rugosité déterminée, par exemple une rugosité Ra supérieure à 3 μητι, préférentiellement comprise entre 3,2 et 6,4 μιτι.
La rugosité de la surface externe du noyau 2 peut être obtenue par fraisage, par grenaillage mécanique, par sablage, par usinage laser, par électroérosion et/ou par usinage chimique. Si nécessaire, la surface externe du noyau 2 peut comporter des zones de rugosités différentes.
Une fois les tôles 1 mises en place autour du noyau 2, elles sont assemblées à leur périphérie par pointage (non représenté aux figures) et soudage TIG (Tungsten Inert Gas) afin d'être liées entre elles et maintenues en position. L'ensemble est ensuite placé dans une enceinte de mise sous vide afin d'y souder les tôles 1 l'une à l'autre sur toute leur périphérie, par exemple par soudage par faisceau d'électrons (FE). Le cordon de soudure périphérique continu 10 assure l'étanchéité de la cavité formée entre les tôles 1 .
Comme représenté à la figure 3, les tôles 1 sont ensuite conformées sur le noyau 2 par compression isostatique à chaud lors de laquelle les tôles 1 sont soumises à une pression externe d'environ 1000 bars, à une température d'environ 940°C, et pendant une durée d'environ 3 heures, dans le cas où les tôles 1 sont en en alliage de titane TA6V.
Durant cette opération, les tôles 1 se déforment pour se conformer parfaitement au noyau 2, y compris dans les zones de liaison 9 du noyau 2. Dans ces zones en particulier, les tôles 1 se rejoignent tout en épousant la forme arrondie du noyau 2.
Lors de cette étape, la rugosité du noyau 2 est transférée ou
« imprimée » sur les surfaces internes des tôles 1 en contact avec le noyau rugueux 2.
Parallèlement, du fait de la température élevée, les deux tôles 1 sont soudées l'une à l'autre par diffusion.
Les deux renforts 4, 6 sont ensuite séparés par découpe des tôles
1 le long de lignes 1 1 situées à l'intersection desdites tôles avec le plan de symétrie P.
La matière excédentaire périphérique 12 est retirée par découpe selon les lignes de détourage 13. Enfin, un usinage de finition permet de donner la forme extérieure recherchée aux renforts 4, 6. On obtient ainsi deux renforts présentant chacun une forme représentée à la figure 5, dans laquelle la jonction entre les deux tôles 1 , réalisée par soudage diffusion, assure des caractéristiques mécaniques équivalentes à celles d'une pièce monobloc. La cavité 14 de chaque renfort comporte en outre, au niveau de la zone de jonction 15 entre l'intrados 16 et l'extrados 17, un rayon de courbure suffisamment important pour ne pas générer de concentration de contraintes et de fissures en utilisation.
Enfin, les surfaces internes 16, 17 de la cavité 14 présentent une rugosité suffisante pour permettre le collage du renfort 4, 6 sur un bord d'attaque ou un bord de fuite d'une aube en matériau composite, par exemple à l'aide d'une colle de type époxy.
Le noyau 2, quant à lui, peut être réutilisé pour réaliser d'autres renforts.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de réalisation d'un renfort métallique (4, 6) destiné à être monté sur le bord d'attaque ou de fuite d'une aube composite de turbomachine, comportant les étapes consistant à :
- mettre en forme deux tôles (1 ) pour les rapprocher de la forme finale du renfort (4, 6) à réaliser,
- positionner les deux tôles (1 ) de part et d'autre d'un noyau (2) reproduisant les formes internes de l'extrados (17) et de l'intrados (16) du renfort (4, 6),
- assembler les deux tôles (1 ) l'une à l'autre autour du noyau (2) de façon étanche et sous vide,
- conformer les tôles (1 ) sur le noyau (2) par compression isostatique à chaud,
- découper les tôles (1 ) pour séparer le renfort (4, 6) et libérer le noyau (2),
caractérisé en ce qu'il consiste à donner une rugosité prédéterminée non nulle à au moins une partie de la surface du noyau (2) et à transférer cette rugosité à une partie correspondante de la surface interne (16, 17) du renfort (4, 6) par la compression isostatique à chaud.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en ce qu'au moins une partie de la surface du moyeu a une rugosité Ra supérieure à 3 μητι, préférentiellement comprise entre 3,2 et 6,4 μιτι.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la surface externe du noyau (2) comporte des zones de rugosités différentes.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la rugosité de la surface externe (3, 5, 7, 8) du noyau (2) est obtenue par fraisage, par grenaillage mécanique, par sablage, par usinage laser, par électroérosion et/ou par usinage chimique.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le noyau (2) est réalisé en matériau réfractaire métallique, par exemple en alliage de titane ou de nickel, et est passivé par recouvrement par une barrière anti-diffusion non contaminante pour le matériau métallique des tôles, par exemple en oxyde d'yttrium.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les tôles (1 ) sont en alliage à base de titane, par exemple en TA6V.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la mise en forme des tôles (1 ) avant positionnement de part et d'autre du noyau (2) est réalisée par matriçage.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'assemblage des deux tôles (1 ) l'une à l'autre est réalisé par soudage par faisceau d'électrons.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le noyau (2) comporte une première face reproduisant, pour une moitié (3), la forme interne de l'intrados d'un premier renfort (4), et pour une autre moitié (5), la forme interne de l'extrados d'un second renfort (6), le noyau comportant une seconde face opposée à la première reproduisant, pour une moitié (7), la forme interne de l'extrados du premier renfort (4), et pour une autre moitié (8), la forme interne de l'intrados du second renfort (6), les deux renforts (4, 6) étant séparés l'un de l'autre par découpage (1 1 ) après conformation des tôles (1 ) sur le noyau (2) par compression isostatique à chaud.
10. Aube de turbomachine, telle qu'un turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion, caractérisée en ce qu'elle comporte une pale en matériau composite présentant une surface d'intrados et une surface d'extrados reliées l'une à l'autre par un bord de fuite et un bord d'attaque, caractérisée en ce qu'elle comporte au moins un renfort (4, 6) obtenu par le procédé selon l'une des revendications 1 à 9, comportant deux surfaces internes opposées (16, 17), collées sur les surfaces d'intrados et d'extrados du bord d'attaque ou de fuite de la pale, et présentant chacune au moins une partie ayant uneD rugosité Ra supérieure à 3 μητι, préférentiel lement comprise entre 3,2 et 6,4 μιτι.
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US13/980,412 US9328614B2 (en) 2011-01-24 2012-01-10 Method of making a metal reinforcing piece
RU2013139303/02A RU2585147C2 (ru) 2011-01-24 2012-01-10 Способ изготовления металлического элемента усиления
BR112013014085-2A BR112013014085B1 (pt) 2011-01-24 2012-01-10 processo de realização de um reforço metálico

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Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016530445A (ja) * 2013-08-29 2016-09-29 スネクマ ブレードのための補強縁部を製造する方法、及びこの方法によって得られる補強縁部
RU2622682C1 (ru) * 2016-05-18 2017-06-19 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королева" Пустотелая широкохордовая лопатка вентилятора. Способ её изготовления.
RU2626523C1 (ru) * 2016-06-08 2017-07-28 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королева" Длинная пустотелая широкохордная лопатка вентилятора и способ ее изготовления
RU2665789C2 (ru) * 2016-10-19 2018-09-04 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королева" Ротор компрессора авиационного газотурбинного двигателя со спаркой блисков и спаркой блиска с "классическим" рабочим колесом и со спаркой "классического" рабочего колеса с рабочим колесом с четвертой по шестую ступень с устройствами демпфирования колебаний рабочих лопаток этих блисков и рабочих колес, ротор вентилятора и ротор бустера с устройством демпфирования колебаний рабочих широкохордных лопаток вентилятора, способ сборки спарки с демпфирующим устройством
WO2020128398A1 (fr) * 2018-12-21 2020-06-25 Safran Revetement pour noyau de conformage a chaud
RU2726955C1 (ru) * 2019-07-11 2020-07-17 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" Длинная пустотелая широкохордая лопатка вентилятора авиационного ТРДД и способ ее изготовления
RU2727314C1 (ru) * 2019-10-04 2020-07-21 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" Ротор вентилятора авиационного ТРДД с длинными широкохордными пустотелыми лопатками с демпферами
RU2736388C1 (ru) * 2019-07-02 2020-11-16 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" Длинная пустотелая широкохордая лопатка вентилятора авиационного ТРДД и способ её изготовления

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2957545B1 (fr) * 2010-03-19 2012-07-27 Snecma Procede de realisation d'un insert metallique pour la protection d'un bord d'attaque en materiau composite
FR2970196B1 (fr) * 2011-01-10 2012-12-28 Snecma Procede de realisation d'un renfort metallique
FR2991206B1 (fr) 2012-06-01 2014-06-20 Snecma Procede de realisation d'un renfort metallique d'une aube de turbomachine
US9815139B2 (en) 2014-01-22 2017-11-14 Siemens Energy, Inc. Method for processing a part with an energy beam
FR3026033B1 (fr) * 2014-09-19 2017-03-24 Snecma Procede de fabrication de bouclier de bord d'attaque
FR3045710B1 (fr) * 2015-12-21 2018-01-26 Safran Aircraft Engines Bouclier de bord d'attaque
FR3061963B1 (fr) 2017-01-18 2020-11-13 Safran Dispositif optique pour le traitement par laser de surfaces internes d'une piece de recouvrement
US11702941B2 (en) * 2018-11-09 2023-07-18 Raytheon Technologies Corporation Airfoil with baffle having flange ring affixed to platform
CN109590192B (zh) * 2018-11-27 2019-11-12 中国航空制造技术研究院 一种复合材料叶片保护壳体制造方法
CN111168221B (zh) * 2019-12-13 2022-10-25 航天海鹰(哈尔滨)钛业有限公司 一种k417高温合金蒙皮骨架结构扩散连接工艺方法
US11572796B2 (en) * 2020-04-17 2023-02-07 Raytheon Technologies Corporation Multi-material vane for a gas turbine engine
FR3127147B1 (fr) * 2021-09-23 2024-03-01 Safran Aircraft Engines Procédé amélioré de fabrication de clinquant de bord d’attaque d’aube

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1051992A (fr) 1952-03-03 1954-01-20 Mécanisme de commande de la barre faucheuse sur tracteurs de voirie
FR2319008A1 (fr) * 1975-07-24 1977-02-18 United Technologies Corp Procede de fabrication de gaines protectrices pour pales
WO1994023890A1 (fr) * 1993-04-20 1994-10-27 Chromalloy Gas Turbine Corporation Procede de formage a chaud
EP1450006A1 (fr) * 2003-02-22 2004-08-25 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co KG Aube de compresseur pour un moteur d'avion
EP1574270A1 (fr) 2004-03-08 2005-09-14 Snecma Moteurs Procédé de fabrication d'un bord d'attaque ou de fuite de renforcement pour une aube de soufflante
WO2009039282A1 (fr) * 2007-09-19 2009-03-26 Barnes Group Soudage par diffusion
WO2011114073A1 (fr) * 2010-03-19 2011-09-22 Snecma Procede de realisation d'un insert metallique pour la protection d'un bord d'attaque en materiau composite

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0192105B1 (fr) * 1985-02-21 1989-05-03 BBC Brown Boveri AG Méthode pour former à chaud au moins une feuille de métal d'une matière difficilement déformable
RU2297538C2 (ru) * 2005-04-28 2007-04-20 Открытое акционерное общество "Теплоэнергосервис" Способ упрочнения поверхности верхней части пера турбинной лопатки
RU2350757C1 (ru) * 2007-09-21 2009-03-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" Композиционная лопатка турбомашины
WO2010084941A1 (fr) * 2009-01-22 2010-07-29 株式会社Ihi Procédé de fabrication d'un élément de renfort du bord d'attaque d'une aube de soufflante
GB0913061D0 (en) * 2009-07-28 2009-09-02 Rolls Royce Plc A method of manufacturing a reinforcing edge for a turbo machine aerofoil
FR2956602B1 (fr) * 2010-02-25 2012-05-25 Snecma Procede de realisation d'un renfort metallique d'aube de turbomachine
FR2970196B1 (fr) * 2011-01-10 2012-12-28 Snecma Procede de realisation d'un renfort metallique
FR2970891B1 (fr) * 2011-02-01 2013-02-15 Snecma Procede de realisation d'une piece metallique renforcee, telle qu'un renfort d'aube de turbomachine
FR2972124B1 (fr) * 2011-03-01 2014-05-16 Snecma Procede de realisation d'une piece metallique telle qu'un renfort d'aube de turbomachine
JP6026439B2 (ja) * 2011-03-01 2016-11-16 スネクマ タービンエンジンブレード補強材などの金属部品を製造するプロセス
FR2978931B1 (fr) * 2011-08-10 2014-05-09 Snecma Procede de realisation d'un renfort de protection du bord d'attaque d'une pale
FR2989607B1 (fr) * 2012-04-19 2014-05-09 Snecma Procede de realisation d'un renfort metallique avec insert pour la protection d'un bord d'attaque en materiau composite
FR2991206B1 (fr) * 2012-06-01 2014-06-20 Snecma Procede de realisation d'un renfort metallique d'une aube de turbomachine
FR3011875B1 (fr) * 2013-10-11 2018-04-20 Snecma Aube de turbomachine a profil asymetrique

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1051992A (fr) 1952-03-03 1954-01-20 Mécanisme de commande de la barre faucheuse sur tracteurs de voirie
FR2319008A1 (fr) * 1975-07-24 1977-02-18 United Technologies Corp Procede de fabrication de gaines protectrices pour pales
WO1994023890A1 (fr) * 1993-04-20 1994-10-27 Chromalloy Gas Turbine Corporation Procede de formage a chaud
EP1450006A1 (fr) * 2003-02-22 2004-08-25 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co KG Aube de compresseur pour un moteur d'avion
EP1574270A1 (fr) 2004-03-08 2005-09-14 Snecma Moteurs Procédé de fabrication d'un bord d'attaque ou de fuite de renforcement pour une aube de soufflante
WO2009039282A1 (fr) * 2007-09-19 2009-03-26 Barnes Group Soudage par diffusion
WO2011114073A1 (fr) * 2010-03-19 2011-09-22 Snecma Procede de realisation d'un insert metallique pour la protection d'un bord d'attaque en materiau composite

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2016530445A (ja) * 2013-08-29 2016-09-29 スネクマ ブレードのための補強縁部を製造する方法、及びこの方法によって得られる補強縁部
US10487671B2 (en) 2013-08-29 2019-11-26 Safran Aircraft Engines Method of fabricating a reinforcing edge for a blade and reinforcing edge obtained by the method
RU2622682C1 (ru) * 2016-05-18 2017-06-19 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королева" Пустотелая широкохордовая лопатка вентилятора. Способ её изготовления.
RU2626523C1 (ru) * 2016-06-08 2017-07-28 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королева" Длинная пустотелая широкохордная лопатка вентилятора и способ ее изготовления
RU2665789C2 (ru) * 2016-10-19 2018-09-04 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королева" Ротор компрессора авиационного газотурбинного двигателя со спаркой блисков и спаркой блиска с "классическим" рабочим колесом и со спаркой "классического" рабочего колеса с рабочим колесом с четвертой по шестую ступень с устройствами демпфирования колебаний рабочих лопаток этих блисков и рабочих колес, ротор вентилятора и ротор бустера с устройством демпфирования колебаний рабочих широкохордных лопаток вентилятора, способ сборки спарки с демпфирующим устройством
WO2020128398A1 (fr) * 2018-12-21 2020-06-25 Safran Revetement pour noyau de conformage a chaud
FR3090695A1 (fr) * 2018-12-21 2020-06-26 Safran revetement pour noyau de conformage a chaud
CN113166949A (zh) * 2018-12-21 2021-07-23 赛峰集团 用于热成形芯部的涂层
US11702371B2 (en) 2018-12-21 2023-07-18 Safran Coating for hot-shaping core
RU2736388C1 (ru) * 2019-07-02 2020-11-16 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" Длинная пустотелая широкохордая лопатка вентилятора авиационного ТРДД и способ её изготовления
RU2726955C1 (ru) * 2019-07-11 2020-07-17 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" Длинная пустотелая широкохордая лопатка вентилятора авиационного ТРДД и способ ее изготовления
RU2727314C1 (ru) * 2019-10-04 2020-07-21 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" Ротор вентилятора авиационного ТРДД с длинными широкохордными пустотелыми лопатками с демпферами

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