WO2012045945A1 - Procède thermique mettant en oeuvre une pluralité de réacteurs de sorption - Google Patents

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Fabrice Lombard
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    • F25B17/083—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type the absorbent or adsorbent being a solid, e.g. salt with two or more boiler-sorbers operating alternately
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    • Y02B30/62—Absorption based systems

Definitions

  • the invention relates to the field of thermal processes and thermal sorption systems, in particular to processes and systems implementing several sorption reactors according to operating cycles offset in time.
  • the applications of the adsorption-desorption cycles are multiple, in particular cold or cryogenic refrigeration production, domestic air-conditioning, dehydration of products, air or industrial gas treatment, realization of heat pumps, compressors, vacuum pumps, and others.
  • Thermal processes using adsorption-desorption cycles generally have the advantage of operating with energy supplied in the form of heat, without requiring any form of mechanical energy. Such a property has a favorable influence on the energy cost of these processes. However, because of the heat losses induced by the thermal cycles of the adsorber or adsorbers, the energy efficiency or coefficient of performance (COP) of such a process is generally poor.
  • a zeolite water adsorption refrigeration process for example, has a typical COP in the range of 0.5 to 0.6. These performances make these adsorption devices uncompetitive a priori. On the other hand, in spite of weaker performances, they make it possible to avoid a contribution in noble energy, because they can exploit heats lost or available at low cost. The competitiveness of a refrigeration process by adsorption thus depends mainly on the context of use.
  • the invention provides a thermal adsorption process using a plurality of adsorption reactors comprising an adsorbent body capable of adsorbing a working fluid in the vapor phase,
  • each of the adsorption reactors carries out an operating cycle comprising a depressurization and adsorption step to increase a fill rate of the adsorbent body by the working fluid, and a pressurization and desorption step to reduce a fill rate of the adsorbent body by the working fluid, several of said reactors performing the operating cycle in a time-shifted manner,
  • a first of the adsorption reactors carries out at least four heat exchanges during the operating cycle to receive heat flows from at least two other reactors during the pressurizing and desorbing step and transferring heat flows to at least two other reactors during the depressurization and adsorption step
  • each of the adsorption reactors carries out at least four heat exchanges during the operating cycle to receive heat flows from at least two other reactors during the pressurization and desorption step and transfer heat flow to at least two other reactors during the depressurization and adsorption step.
  • the first reactor carries out at least six heat exchanges during the operating cycle to receive heat flows from at least three other reactors during the pressurization and desorption step and transfer heat flows to at least three other reactors during the depressurization and adsorption step,
  • a sixth heat exchange being performed between the first reactor in an intermediate phase of the pressurization and desorption step and the fourth reactor in an intermediate phase of the depressurization and adsorption step.
  • anterior, posterior and intermediate are used here in a relative sense to each other.
  • each of the adsorption reactors carries out at least six heat exchanges during the operating cycle to receive heat flows from at least three other reactors during the pressurization and desorption step and to transfer flows. of heat to at least three other reactors during the depressurization and adsorption step.
  • the operating cycles of the reactors are shifted so as to perform simultaneously, over a given period of time:
  • one or each of the reactors carries out a heat exchange with a cold source at least in a final phase of the depressurization and adsorption step.
  • one or each of the reactors carries out a heat exchange with a hot source at least in a final phase of the pressurization and desorption step.
  • the adsorbent body can be of different natures.
  • Solid adsorbent bodies include zeolites of type A, X and Y, activated carbons, active alumina, silica gel and mixtures thereof. Zeolites are preferred adsorbent bodies.
  • the adsorbent body comprises zeolite. In the same way, it is also possible to use an absorbent liquid instead of a solid adsorbent body.
  • the working fluid can be of different natures.
  • working fluids that can be used with the aforementioned adsorbent bodies include water, ammonia, alkanes, alkenes, alcohols and mixtures thereof.
  • the choice of a working fluid can be made according to the application, in particular the temperatures to be reached.
  • the choice of a suitable adsorbent body is made according to the working fluid.
  • the working fluid comprises water.
  • the working fluid undergoes a refrigerating cycle to produce cold in an evaporation chamber.
  • the invention also provides an adsorption thermal system comprising:
  • each reactor comprising:
  • an adsorbent body capable of adsorbing a working fluid in the vapor phase
  • At least one fluid line in communication with the reactor for supplying the working fluid to the reactor in a depressurization and adsorption stage of the operating cycle and for discharging the working fluid from the reactor in a pressurization and desorption stage of the cycle of operation, and
  • the heat transfer fluid circulation device comprising controlled distribution valves capable of selectively producing heat transfer fluid communications between the heat exchangers for transferring heat transfer fluids. heat flux between the adsorption reactors,
  • distribution valves are controlled such that a first of the adsorption reactors carries out at least four heat exchanges during the operating cycle to receive heat flows from at least two other reactors during the step of pressurization and desorption and transfer heat flux to at least two more reactors during the depressurization and adsorption stage,
  • such a system comprises at least four adsorption reactors, in which the distribution valves are controlled in such a way that the first reactor carries out at least six heat exchanges during the operating cycle in order to receive flow streams. heat from at least three other reactors during the pressurization and desorption step and transfer heat fluxes to at least three other reactors during the depressurization and adsorption step,
  • a sixth heat exchange being performed between the first reactor in an intermediate phase of the pressurization and desorption step and the fourth reactor in an intermediate phase of the depressurization and adsorption step.
  • the distribution valves are controlled so that each of the adsorption reactors carries out at least six heat exchanges during the operating cycle to receive heat flows from at least three other reactors during the operation. pressurizing and desorbing step and transferring heat fluxes to at least three other reactors during the depressurization and adsorption step.
  • the coolant circulation device is able to simultaneously produce at least two independent heat transfer fluid circulation loops for simultaneously performing:
  • a circulation pump is arranged in each of the at least two circulation loops.
  • such a system may have one or more of the following characteristics:
  • a heat transfer fluid mixer comprising at least two inputs connectable to the outputs of at least two of the heat exchangers by means of the controlled valves and at least two outputs connectable to the inputs of the at least two heat exchangers by means of the controlled valves, said heat transfer fluid mixer being able to mix heat transfer fluid streams received from said at least two inputs and to distribute the heat transfer fluid flow resulting from mixing to said at least two outlets.
  • a circulation device arranged to effect a selection of heat transfer fluid streams on the reactor side, each heat exchanger having a controlled valve of distribution 1 to N connected to the outlet of the heat exchanger and a controlled collection valve N to 1 connected to the inlet of the heat exchanger, N denoting an integer greater than 1.
  • An idea underlying the invention is to reduce the amount of heat to be supplied from the outside to operate an adsorption heat machine.
  • Certain aspects of the invention start from the idea of breaking down an operating cycle of an adsorption reactor into a plurality of successive phases. corresponding to relatively moderate temperature variations and to operate several reactors in a time-shifted manner, so that they are simultaneously at different phases and therefore at different temperatures.
  • Some aspects of the invention start from the idea of carrying out heat exchanges between reactors at relatively close temperatures, so that a reactor performs, during the operating cycle, a multitude of heat exchange. successively at gradually increasing and progressively decreasing equilibrium temperatures.
  • FIG. 1 is a schematic representation of a thermal machine comprising an adsorption reactor.
  • FIG. 2 is a temperature-pressure diagram representing an adsorption-desorption cycle that can be implemented with the machine of FIG. 1.
  • FIG. 3 is a temperature-heat diagram representing a heat exchange that can be implemented by at least two adsorption reactors performing adsorption-desorption cycles in a time-shifted manner.
  • FIG. 4 is a temperature-heat diagram representing heat exchanges that can be implemented by at least four adsorption reactors carrying out adsorption-desorption cycles in a time-shifted manner.
  • FIGS. 5A to 5F are diagrams similar to FIG. 2 showing adsorption-desorption cycles implemented by three adsorption reactors in a time-shifted manner.
  • FIG. 6 is a schematic representation of a thermal machine with three adsorption reactors, which can be used to implement the cycles of FIG.
  • FIGS. 7A to 7H are diagrams analogous to FIG. 2 showing adsorption-desorption cycles implemented by four adsorption reactors in a time-shifted manner.
  • FIG. 8 is a schematic representation of a thermal machine with four adsorption reactors, which can be used to implement the cycles of FIG. 7.
  • FIG. 9 is a schematic representation of an alternative embodiment of a recycling unit that can be used in the machine of FIG. 8.
  • An adsorption reactor 5 comprises a fluid-tight enclosure 1 containing an adsorbent material 2 and a heat exchanger 3 capable of supplying or removing heat from or towards the outside of the enclosure 1.
  • the enclosure 1 can exchanging a working fluid in the vapor phase with the outside through at least one pipe.
  • the adsorption reactor 5 implements an adsorption-desorption cycle consisting of a heat and material exchange cycle, namely the working fluid.
  • a depressurization and adsorption step in which the adsorbent material 2 is cooled, the adsorption reactor 5 produces a low pressure capable of pumping the working fluid in the vapor phase from the outside, for example from a pressure vessel. 7.
  • a pressurization and desorption step in which the adsorbent material 2 is heated, the adsorption reactor 5 produces a higher pressure capable of rejecting the working fluid in the vapor phase to the outside, for example to a condensation chamber 9.
  • the adsorption reactor 5 is connected to the evaporation chamber 7 by a suction pipe 6 provided with a control valve 11 and enclosure condenser 9 by a discharge pipe 8 provided with a control valve 12.
  • a recirculation pipe 10 may be provided between the chamber 9 and the evaporation chamber 7.
  • FIG. 2 An embodiment of the adsorption-desorption cycle is shown in FIG. 2.
  • the depressurization and adsorption stage 14 is a phase in which the adsorbent material 2 is cooled with the aid of the heat exchanger 3, the valve 11 being optionally open and the valve 12 closed. In this step, the adsorbent material is charged with the working fluid. The temperature of the adsorbent material 2 decreases from Td to Ta and the working fluid partial pressure decreases from Pd to Pa.
  • the pressurization and desorption step 15 is a phase in which the adsorbent material 2 is heated using the heat exchanger 3, the valve 12 being optionally open and the valve 11 closed. In this step, the adsorbent material discharges the working fluid. The temperature of the adsorbent material 2 progresses from T a to T d > T a and the pressure partial working fluid progresses from P a to P d > P a . Then the cycle can be repeated identically.
  • One of the main and most important advantages of the adsorption cycles is to operate using heat for the desorption or regeneration stage 15.
  • the desorption is carried out at a higher pressure P d at the pressure P a present during the adsorption step 14, so that the steam is discharged to the condenser 9 whose pressure is greater than that of the evaporator 7. Therefore, a regeneration discharging the vapor to the condenser 9 requires a rise in temperature to a temperature T d , which is generally at least a hundred degrees relative to the adsorption temperature T a .
  • the regeneration corresponds to the compression phase of the steam to send it to the condenser 9, it is therefore the phase that consumes energy.
  • the desorption temperature T d depends on the nature of the desired cycle. It is for example between + 100 ° C and + 300 ° C. This point is of great interest because the heat at these temperatures can be easily provided, either by electric heating, solar, or various fuels (gas, fuel, wood, etc ....), or by lost heat recovery, by example output of a heat engine, a gas turbine or steam, a nuclear facility.
  • An adsorption thermal machine may employ a plurality of adsorption reactors, preferably of identical characteristics, each associated with a common or separate evaporator and a common or separate condenser.
  • the parallel association of the adsorption reactors makes it possible to produce a machine whose pumping function is advantageously or totally continuous, with respect to a single reactor machine, in which the pumping and repressing stages alternate and are therefore obligatorily interrupted.
  • they In an architecture with several adsorbers in parallel, they must carry out their adsorption-desorption cycle in a time-shifted manner.
  • FIG. 3 is a temperature-heat diagram representing the cycle, assumed to be identical for the two reactors, which they perform in phase opposition with each other. the other.
  • one of the two adsorption reactors having finished its adsorption phase, represented by the curve 16 is at the low temperature T a , for example + 40 ° C, and must be regenerated.
  • the other adsorption reactor having finished the desorption phase, represented by the curve 17 is at the high temperature T d , for example + 200 ° C., and must be cooled to start a phase of adsorption.
  • the heat transfer can be carried out naturally to an equilibrium temperature T e , for example in a range of about +100 to + 140 ° C.
  • the necessary condition for carrying out such a step of recycling heat between two adsorption reactors is that one is in the pressurization-desorption phase at a lower temperature than the other which is in the depressurization-adsorption phase.
  • the action of exchanging heat between adsorption reactors of the thermal machine is hereinafter referred to as internal heat recycle.
  • the COP energy efficiency of the thermal machine comprising several adsorption reactors can be described with the following parameters:
  • the energy efficiency COP is the ratio between the refrigerating quantity (or quantity of heating) developed Q fr and the amount of energy to be supplied to obtain this refrigeration quantity.
  • This quantity to be supplied is essentially the quantity of heat necessary for the regeneration of adsorption reactors, ie Q R0 .
  • the energy efficiency of the machine with recycling is therefore given by:
  • FIG. 4 represents, in a diagram similar to FIG. 3, an operating cycle followed by at least four adsorption reactors in a mutually offset manner.
  • FIG. 4 represents, in a diagram similar to FIG. 3, an operating cycle followed by at least four adsorption reactors in a mutually offset manner.
  • three simultaneous recycles of heat are possible:
  • Heat exchange takes place between a reactor in an earlier phase 21 of the depressurization and adsorption step and a reactor in a later phase 22 of the pressurization and desorption step, up to an equilibrium temperature. high Ti.
  • Heat exchange 23 takes place between a reactor in an intermediate stage 24 of the depressurization and adsorption stage and a reactor in an intermediate stage of the pressurization and desorption stage, up to an equilibrium temperature.
  • intermediate T 2 a reactor in an intermediate stage of the pressurization and desorption stage
  • a heat exchange 26 takes place between a reactor in a later phase 27 of the depressurization and adsorption step and a reactor in a previous phase 28 of the pressurization and desorption step, up to an equilibrium temperature low T 3 .
  • the final phase 29 In the pressurization and desorption stage of a reactor, only the final phase 29 therefore requires the supply of an external heat quantity 30, for example from any hot source at a temperature greater than or equal to T d . Similarly, in the depressurization and adsorption stage of a reactor, the final phase 31 requires the rejection of a amount of heat to the outside, for example to any cold source at a temperature less than or equal to T a .
  • each recycling step makes it possible to exchange a quantity of heat at a different equilibrium temperature level. Therefore, from an energy point of view, all the heat needed to reach the highest equilibrium temperature will not have to be supplied from the outside because it is recycled inside the machine. Only the amount of heat required to go from this higher recycle equilibrium temperature to the final desorption temperature must be provided from the outside. The overall amount of heat recycled internally is therefore all the more important that the total mass of adsorbent is fractionated into several identical reactors out of phase.
  • the recovery factor HRF increases with the number N of phases or, in other words with the number of reactors out of phase two by two. As a result, the amount of heat to be supplied from outside will be reduced, resulting in energy savings.
  • Table 1 Energy efficiency of a refrigeration process according to heat recycling
  • each loop of circulation involves a single pair of adsorption reactors at a time and each adsorption reactor is involved in a single circulation loop at a time.
  • the or each circulation loop connects the heat exchangers 3 of the corresponding reactors to heat or cool the adsorbent body 2 in a homogeneous manner.
  • the exchanger 3 of a reactor has two hydraulic connections for the heat transfer fluid, namely an inlet 4 and an outlet 13.
  • the heat transfer fluid circuit (s) must be able to connect the heat exchanger (3) of each adsorption reactor to three different types of heat source:
  • the heat exchanger 3 of another adsorption reactor either to provide it or to receive heat.
  • the thermal machine comprises a single heat transfer circuit comprising a heating group, a cooling unit, one or more recycling groups and a heat transfer fluid distribution device for establishing all the fluid connections. between these groups.
  • the heating group makes it possible to circulate the heat-transfer fluid at the high desorption temperature T d through the heat exchangers of each adsorption reactor of the machine, preferably one by one.
  • the heating unit 32 comprises a heater 33 for heating the coolant, a circulation pump 34 for circulating coolant and a conduit 35 connected to a fluid distribution device. coolant for selectively connecting the heater group 32 to each adsorption reactor, preferably one by one.
  • the role of the heating group is to finish the desorption step to the desorption temperature T d , by heat input from outside.
  • the cooling unit circulates the heat transfer fluid at the low adsorption temperature T a through the heat exchangers of each adsorption reactor of the machine, preferably one by one.
  • the cooling unit 36 comprises a cooler 37 for cooling the coolant, a circulation pump 38 for circulating the heat transfer fluid and a pipe 39 connected to a distribution device of the coolant for selectively connecting the cooling unit 36 to each adsorption reactor, preferably one by one.
  • the role of the cooling unit is to finish the adsorption step of a reactor by evacuation of heat to the outside.
  • a recycling unit circulates the heat transfer fluid between any pair of adsorption reactors of the machine to exchange the heat.
  • a recycling unit 40 or 140 comprises several inlets 41, several outlets 42 and a circulation pump 43 for circulating the coolant.
  • a heat transfer fluid distribution device makes it possible to connect two respective inlets 41 to the outlets of the two respective adsorption reactors to exchange the heat and two respective outlets 42 to the inlets of the two respective adsorption reactors, so as to create a circulation loop. of heat transfer fluid between the heat exchangers 3 of the two adsorption reactors.
  • the role of a recycling group is to exchange as much heat as possible between two adsorption reactors which respectively need to be heated and cooled.
  • E (N / 2) recycling groups are provided, where E () designates the integer part of the number.
  • one or more other heat sources at intermediate temperatures can be used to provide a part of the regeneration heat of an adsorption reactor either between two recycling phases, or even during recycling.
  • the ambient atmosphere can be used as intermediate cooling source for withdrawing a portion of the heat of adsorption of a reactor adsorption, either between two phases of recycling, or even during a recycling.
  • the atmosphere can also act as a source of intermediate heating.
  • the heat transfer fluid dispensing device can be designed in several ways.
  • the fluid distribution device makes it possible to form each time a closed loop of circulation between one of the adsorption reactors and a respective source, the source comprising in fact another adsorption reactor in the case of a recycling loop.
  • the fluid distribution device 50 selects the heat transfer fluid streams from the adsorption reactor side.
  • each heat exchanger 3 comprises a distribution valve 51, type 1 to M, connected to the output of P heat exchanger 3 and a collection valve 52, type M to 1, connected to the input of the heat exchanger 3.
  • the role of the valves 51 and 52 is each time to connect the adsorption reactor to a single group chosen from the heating, cooling and recycling groups of the machine.
  • each heat exchanger 3 comprises a distribution line 61, of type 1 to M, connected to the output of the heat exchanger and a collection line 62, type M to 1, connected to the input of the heat exchanger.
  • M denotes an integer greater than or equal to the total number of groups, depending on the configuration of the recycling groups.
  • Two recycling groups 140 independent of each other are provided in FIG. 8.
  • Each of the M branches of a distribution line 61 is connected to a respective inlet of a respective collection valve 63, of type N towards 1, where N is the number of reactors.
  • Each of the M branches of a collection line 62 is connected to a respective outlet of a respective distribution valve 64, of type 1 to N.
  • the fluid distribution device can also combine these two principles of distribution.
  • the heat exchange is carried out by convection in a closed heat transfer fluid circulation loop connecting the two heat exchangers 3 concerned.
  • a closed heat transfer fluid circulation loop connecting the two heat exchangers 3 concerned.
  • a recycling unit 140 carries out a series circulation between the heat exchangers 3 of the two reactors concerned.
  • the recycling group connects both the output of a first exchanger to the input of the second exchanger and the output of the second to the input of the first.
  • the pump 43 circulates in this circulation loop, which therefore passes twice through the recycling unit 140.
  • the recycling unit 40 carries out a circulation in parallel through the exchangers 3 of the two reactors concerned.
  • the flows leaving the two exchangers 3 are mixed in the mixer 45, then the resulting flow mixture is returned to the inputs of the two exchangers 3 in parallel with equal flows.
  • the pump 43 positioned at the mixer 45 is charged with the circulation.
  • FIG. 9 there is shown a recycling group 240 parallel circulation can be substituted for a recycling group 140 of Figure 8, to achieve the same function.
  • the elements previously described are designated by the same reference numerals in FIG. 9.
  • a thermal machine has an adsorption group composed of N> 2 adsorption reactors, preferably identical.
  • the total cycle period is designated D.
  • each adsorption reactor carries out the same cycle out of phase with the others. Therefore on the group of N reactors, the phase shift is D / N.
  • the number of recycling stages of an adsorption reactor therefore preferably reaches 2N-2.
  • the number of equilibrium temperature levels is N-1.
  • FIGS. 5A to 5F represent, in a representation similar to FIG. 2, successive phases of an operating cycle optimized according to these principles, for a thermal machine with three reactors Adsl, Ads 2 and Ads3, such as that represented on FIG. Figure 6.
  • Table 2 below shows the connections to be made at each phase by the distribution device 50.
  • the control of the valves 51 and 52 can be performed correspondingly by a PLC programmed.
  • Figure 6 shows these valves in a state corresponding to Figure 5F.
  • FIGS. 7A to 7H show successive phases of an operating cycle optimized according to these principles, for a thermal machine with four reactors Adsl, Ads 2, Ads3 and Ads4, such as that represented in FIG. 8.
  • Table 3 below below represents the connections to be made at each phase by the distribution device 60.
  • the control of the valves 63 and 64 can be performed correspondingly by a programmed controller.
  • Figure 8 shows these valves in a state corresponding to Figure 7H.
  • One of the two recycling groups 140 is then in a blocking state or isolation state.
  • the ring is composed of 2N phases: N phases in the pressurization-desorption stage and N phases in the depressurization-adsorption stage.
  • a reactor can either be heated with the heating group to the desorption temperature Td, or recycle the heat with another reactor performing the depressurization-adsorption step and found at a temperature higher than the first.
  • a reactor can either be cooled with the cooling group to the adsorption temperature Ta, or recycled with another reactor performing the pressurization-desorption step and being at a lower temperature than this first.
  • any phenomenon of sorption of a working fluid by a sorbent body in particular the absorption of the working fluid by an absorbent liquid, can be exploited in the same way to produce machines and processes thermal.
  • absorbent liquid bodies are lithium bromide and water.
  • Working fluids adapted to these absorbent bodies can be found among the abovementioned examples, in particular ammonia NH 3 .
  • H denotes a connection to the heating group.
  • C denotes a connection to the cooling group.
  • RCY i & j designates the connection of the reactors i and j to the same recycling group.
  • RCY i & j designates the connection of the reactors i and j to the same recycling group.

Abstract

Dans un procédé thermique d'adsorption, une pluralité de réacteurs d'adsorption (Ads1, Ads2, Ads3) effectuent un cycle de fonctionnement comportant une étape de dépressurisation et d'adsorption et une étape de pressurisation et désorption de manière décalée dans le temps. Un réacteur d'adsorption (Adsl) effectue au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur (Qi, Fig. 5A et 5B) depuis au moins deux autres des réacteurs (Ads2, Ads3) pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur (Qi, Fig. 5D et 5E) vers au moins deux autres des réacteurs (Ads2, Ads3) pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption.

Description

PROCEDE THERMIQUE METTANT EN ŒUVRE UNE PLURALITE DE REACTEURS DE SORPTION
L'invention se rapporte au domaine des procédés thermiques et des systèmes thermiques à sorption, en particulier aux procédés et systèmes mettant en œuvre plusieurs réacteurs de sorption selon des cycles de fonctionnement décalés dans le temps.
Les applications des cycles d'adsorption-désorption sont multiples, en particulier production de froid frigorifique ou cryogénique, climatisation domestique, déshydratation de produits, traitement de l'air ou de gaz industriels, réalisation de pompes à chaleur, compresseurs, pompes à vide, et autres.
Les procédés thermiques utilisant des cycles d'adsorption-désorption présentent généralement l'avantage de fonctionner avec de l'énergie fournie sous la forme de chaleur, sans nécessiter aucune forme d'énergie mécanique. Une telle propriété influence favorablement le coût énergétique de ces procédés. Toutefois, en raison des pertes de chaleur induites par les cycles thermiques du ou des adsorbeurs, le rendement énergétique ou coefficient de performance (COP) d'un tel procédé est généralement médiocre.
Ce fait peut être illustré par un exemple dans le cas des procédés frigorifiques. Un procédé frigorifique traditionnel à compression de la vapeur fournissant du froid à 0°C atteint un COP de l'ordre de 3 à 4. Toutefois, la production d'énergie mécanique ou électrique présente un rendement dont il faut tenir compte afin de faire un bilan global. En considérant un rendement de production de l'ordre de 30% à partir d'une énergie noble, comme du gaz, fuel ou nucléaire, le COP final du procédé frigorifique traditionnel peut être estimé entre environ 0,9 et 1,2.
Pour le même objectif de température, un procédé frigorifique par adsorption d'eau sur zéolithe, par exemple, présente un COP typique de l'ordre de 0,5 à 0,6. Ces performances rendent ces dispositifs à adsorption peu compétitifs a priori. En revanche, malgré des performances plus faibles, ils permettent de s'affranchir d'un apport en énergie noble, car ils peuvent exploiter des chaleurs perdues ou disponibles à faible coût. La compétitivité d'un procédé frigorifique par adsorption dépend donc principalement du contexte d'utilisation.
Il a été proposé dans US-A-5802870 de tenter d'améliorer le rendement énergétique d'un procédé d'adsorption en effectuant des échanges de chaleur entre des adsorbeurs, un adsorbeur devant être régénéré pouvant ainsi être préchauffé par la chaleur provenant d'un autre adsorbeur récemment régénéré. D'après ce document, le meilleur rendement énergétique est obtenu en produisant un courant de recirculation thermique traversant un grand nombre d'adsorbeurs en série, tandis qu'un courant chaud et un courant froid ne sont passés qu'à un seul adsorbeur à la fois (Fig. 3).
Selon un mode de réalisation, l'invention fournit un procédé thermique d'adsorption mettant en œuvre une pluralité de réacteurs d'adsorption comportant un corps adsorbant apte à adsorber un fluide de travail en phase vapeur,
dans lequel chacun des réacteurs d'adsorption effectue un cycle de fonctionnement comportant une étape de dépressurisation et d'adsorption pour accroître un taux de remplissage du corps adsorbant par le fluide de travail, et une étape de pressurisation et désorption pour réduire un taux de remplissage du corps adsorbant par le fluide de travail, plusieurs desdits réacteurs effectuant le cycle de fonctionnement de manière décalée dans le temps,
et dans lequel un premier des réacteurs d'adsorption effectue au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption,
un premier échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un deuxième des réacteurs dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption,
un deuxième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un troisième des réacteurs dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption,
un troisième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le deuxième réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption, et
un quatrième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le troisième réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption.
Selon un mode de réalisation préféré, chacun des réacteurs d'adsorption effectue au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption. Selon un mode de réalisation, le premier réacteur effectue au moins six échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption,
un cinquième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un quatrième des réacteurs dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption,
un sixième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption et le quatrième réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et d'adsorption.
Les termes antérieur, postérieur et intermédiaire sont utilisés ici dans un sens relatif les uns par rapport aux autres.
De préférence dans ce cas, chacun des réacteurs d'adsorption effectue au moins six échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption.
Avantageusement, les cycles de fonctionnement des réacteurs sont décalés de manière à effectuer simultanément, sur une période de temps donnée :
un échange de chaleur entre une première paire de réacteurs, l'un étant dans la phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et l'autre étant dans la phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption, au moyen d'une première boucle de circulation de fluide caloporteur et
un échange de chaleur entre une deuxième paire de réacteurs, l'un étant dans la phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et l'autre étant dans la phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption, au moyen d'une deuxième boucle de circulation de fluide caloporteur.
Selon un mode de réalisation, un ou chacun des réacteurs effectue un échange de chaleur avec une source froide au moins dans une phase finale de l'étape de dépressurisation et d'adsorption.
Selon un mode de réalisation, un ou chacun des réacteurs effectue un échange de chaleur avec une source chaude au moins dans une phase finale de l'étape de pressurisation et désorption. Le corps adsorbant peut être de différentes natures. Des corps solides adsorbants sont notamment les zéolithes de type A, X et Y, les charbons actifs, l'alumine active, le gel de silice et leurs mélanges. Les zéolithes sont des corps adsorbants préférés. Selon un mode de réalisation particulier, le corps adsorbant comporte de la zéolite. De la même manière, on peut aussi utiliser un liquide absorbant au lieu d'un corps adsorbant solide.
Le fluide de travail peut être de différentes natures. Des exemples de fluides de travail pouvant être utilisés avec des corps adsorbants précités sont notamment l'eau, l'ammoniac, les alcanes, les alcènes, les alcools et leurs mélanges. Le choix d'un fluide de travail peut être effectué en fonction de l'application, notamment des températures à atteindre. Le choix d'un corps adsorbant approprié est effectué en fonction du fluide de travail. Selon un mode de réalisation particulier, le fluide de travail comporte de l'eau.
Un tel procédé thermique peut servir dans diverses applications. Selon un mode de réalisation particulier, le fluide de travail subit un cycle frigorifique pour produire du froid dans une enceinte d'évaporation.
Selon un mode de réalisation, l'invention fournit également un système thermique à adsorption comportant :
au moins trois réacteurs d'adsorption aptes à fonctionner selon un cycle de fonctionnement de manière mutuellement décalée dans le temps, chaque réacteur comportant :
un corps adsorbant apte à adsorber un fluide de travail en phase vapeur,
au moins une conduite de fluide en communication avec le réacteur pour apporter le fluide de travail au réacteur dans une étape de dépressurisation et d'adsorption du cycle de fonctionnement et pour évacuer le fluide de travail du réacteur dans une étape de pressurisation et désorption du cycle de fonctionnement, et
un échangeur de chaleur apte à mettre un fluide caloporteur en contact thermique indirect avec le corps adsorbant dans le réacteur,
et un dispositif de circulation de fluide caloporteur relié aux échangeurs de chaleur des différents réacteurs d'adsorption, le dispositif de circulation de fluide caloporteur comprenant des vannes de distribution contrôlées aptes à produire sélectivement des communications de fluide caloporteur entre les échangeurs de chaleur pour transférer des flux de chaleur entre les réacteurs d'adsorption,
dans lequel les vannes de distribution sont contrôlées de manière qu'un premier des réacteurs d'adsorption effectue au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption,
un premier échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un deuxième des réacteurs dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption,
un deuxième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un troisième des réacteurs dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption,
un troisième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le deuxième réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption, et
un quatrième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le troisième réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption.
Selon un mode de réalisation, un tel système comporte au moins quatre réacteurs d'adsorption, dans lequel les vannes de distribution sont contrôlées de manière que le premier réacteur effectue au moins six échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption,
un cinquième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un quatrième des réacteurs dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption,
un sixième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption et le quatrième réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et d'adsorption.
Selon un mode de réalisation, les vannes de distribution sont contrôlées de manière que chacun des réacteurs d'adsorption effectue au moins six échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption.
Avantageusement, le dispositif de circulation de fluide caloporteur est apte à produire simultanément au moins deux boucles de circulation de fluide caloporteur indépendantes pour effectuer simultanément :
d'une part, un échange de chaleur entre une première paire de réacteurs, l'un étant dans la phase postérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et l'autre étant dans la phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et,
d'autre part, un échange de chaleur entre une deuxième paire de réacteurs, l'un étant dans la phase antérieure de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et l'autre étant dans la phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption.
De préférence dans ce cas, une pompe de circulation est agencée dans chacune des au moins deux boucles de circulation.
Selon d'autres modes de réalisation, un tel système peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- un mélangeur de fluide caloporteur comportant au moins deux entrées connectables aux sorties d'au moins deux des échangeurs de chaleur au moyen des vannes contrôlées et au moins deux sorties connectables aux entrées des au moins deux échangeurs de chaleur au moyen des vannes contrôlées, ledit mélangeur de fluide caloporteur étant apte à mélanger des flux de fluide caloporteur reçus depuis lesdites au moins deux entrées et à distribuer le flux de fluide caloporteur résultant du mélange vers lesdites au moins deux sorties.
Un dispositif de circulation agencé de manière à effectuer une sélection des flux de fluide caloporteur du côté des réacteurs, chaque échangeur de chaleur comportant une vanne contrôlées de distribution 1 vers N branchée à la sortie de l'échangeur de chaleur et une vanne contrôlées de collecte N vers 1 branchée à l'entrée de l'échangeur de chaleur, N désignant un nombre entier supérieur à 1.
Un dispositif de circulation agencé de manière à effectuer une sélection des flux de fluide caloporteur du côté opposé aux réacteurs, chaque échangeur de chaleur comportant une conduite de distribution 1 vers M branchée à la sortie de l'échangeur de chaleur et une conduite de collecte M vers 1 branchée à l'entrée de l'échangeur de chaleur, M désignant un nombre entier supérieur à 1 , chacune des M branches de la conduite de distribution étant à chaque fois reliée à une entrée respective d'une vanne de collecte respective P vers 1 , où P est un nombre entier égal ou supérieur au nombre des réacteurs, chacune des M branches de la conduite de collecte étant à chaque fois reliée à une sortie respective d'une vanne de distribution respective 1 vers P, où P est un nombre entier égal ou supérieur au nombre des réacteurs.
Une idée à la base de l'invention est de diminuer la quantité de chaleur devant être fournie depuis l'extérieur pour faire fonctionner une machine thermique à adsorption.
Certains aspects de l'invention partent de l'idée de décomposer un cycle de fonctionnement d'un réacteur à adsorption en une pluralité de phases successives correspondant à des variations de température assez modérées et de faire fonctionner plusieurs réacteurs de manière décalée dans le temps, pour qu'ils se trouvent simultanément à différentes phases et donc à différentes températures. Certains aspects de l'invention partent de l'idée de réaliser des échanges de chaleurs entre des réacteurs se trouvant à des températures relativement proches, de manière qu'un réacteur effectue, au cours du cycle de fonctionnement, une multitude d'échange de chaleurs successifs à des températures d'équilibre progressivement croissantes et progressivement décroissantes.
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés.
Sur ces dessins :
• La figure 1 est une représentation schématique d'une machine thermique comportant un réacteur d'adsorption.
· La figure 2 est un diagramme température-pression représentant un cycle adsorption-désorption pouvant être mis en œuvre avec la machine de la figure 1.
• La figure 3 est un diagramme température-chaleur représentant un échange de chaleur pouvant être mis en œuvre par au moins deux réacteurs d'adsorption effectuant des cycles adsorption-désorption de manière décalée dans le temps.
· La figure 4 est un diagramme température-chaleur représentant des échanges de chaleur pouvant être mis en œuvre par au moins quatre réacteurs d'adsorption effectuant des cycles adsorption-désorption de manière décalée dans le temps.
• Les figures 5A à 5F sont des diagrammes analogues à la figure 2 représentant des cycles adsorption-désorption mis en œuvre par trois réacteurs d'adsorption de manière décalée dans le temps.
• La figure 6 est une représentation schématique d'une machine thermique à trois réacteurs d'adsorption, pouvant être utilisée pour mettre en œuvre les cycles de la figure 5.
• Les figures 7A à 7H sont des diagrammes analogues à la figure 2 représentant des cycles adsorption-désorption mis en œuvre par quatre réacteurs d'adsorption de manière décalée dans le temps.
• La figure 8 est une représentation schématique d'une machine thermique à quatre réacteurs d'adsorption, pouvant être utilisée pour mettre en œuvre les cycles de la figure 7. • La figure 9 est une représentation schématique d'une variante de réalisation d'un groupe de recyclage pouvant être utilisée dans la machine de la figure 8.
En référence aux figures 1 et 2, on rappelle quelques principes de fonctionnement d'une machine thermique à adsorption. Un réacteur d'adsorption 5 comporte une enceinte étanche au fluide 1 contenant un matériau adsorbant 2 et un échangeur de chaleur 3 capable de fournir ou de retirer de la chaleur depuis ou vers l'extérieur de l'enceinte 1. L'enceinte 1 peut échanger un fluide de travail en phase vapeur avec l'extérieur par l'intermédiaire d'au moins une canalisation.
Le réacteur d'adsorption 5 met en œuvre un cycle d'adsorption-désorption consistant en un cycle d'échange de chaleur et de matière, à savoir le fluide de travail. Dans une étape de dépressurisation et d'adsorption, dans laquelle le matériau adsorbant 2 est refroidi, le réacteur d'adsorption 5 produit une basse pression capable de pomper le fluide de travail en phase vapeur depuis l'extérieur, par exemple depuis une enceinte d'évaporation 7. Dans une étape de pressurisation et désorption, dans laquelle le matériau adsorbant 2 est chauffé, le réacteur d'adsorption 5 produit une plus haute pression capable de rejeter le fluide de travail en phase vapeur vers l'extérieur, par exemple vers une enceinte de condensation 9. Dans l'exemple représenté à la figure 1, le réacteur d'adsorption 5 est relié à l'enceinte d'évaporation 7 par une canalisation d'aspiration 6 munie d'une vanne de contrôle 11 et à enceinte de condensation 9 par une canalisation de refoulement 8 munie d'une vanne de contrôle 12. Pour utiliser le fluide de travail en circuit fermé, une canalisation de recirculation 10 peut être prévue entre l'enceinte de condensation 9et l'enceinte d'évaporation 7.
Un exemple de réalisation du cycle d'adsorption-désorption est représenté sur la figure 2. L'étape de dépressurisation et d'adsorption 14 est une phase dans laquelle le matériau adsorbant 2 est refroidi à l'aide de Péchangeur de chaleur 3, la vanne 11 étant le cas échéant ouverte et la vanne 12 fermée. Dans cette étape, le matériau adsorbant se charge avec le fluide de travail. La température du matériau adsorbant 2 diminue de Td à Ta et la pression partielle de fluide de travail diminue de Pd à Pa.
L'étape de pressurisation et désorption 15 est une phase dans laquelle le matériau adsorbant 2 est chauffé à l'aide de l'échangeur de chaleur 3, la vanne 12 étant le cas échéant ouverte et la vanne 11 fermée. Dans cette étape, le matériau adsorbant décharge le fluide de travail. La température du matériau adsorbant 2 progresse de Ta à Td>Ta et la pression partielle de fluide de travail progresse de Pa à Pd>Pa. Puis le cycle peut être répété à l'identique.
Un des principaux et plus importants intérêts que présentent les cycles à adsorption est de fonctionner en utilisant de la chaleur pour l'étape de désorption ou régénération 15. Dans le cas d'un procédé frigorifique, la désorption est effectuée à une pression Pd supérieure à la pression Pa présente lors de l'étape d'adsorption 14, afin que la vapeur soit évacuée vers le condenseur 9 dont la pression est supérieure à celle de l'évaporateur 7. Par conséquent, une régénération évacuant la vapeur vers le condenseur 9 nécessite une élévation de température jusqu'à une température Td, qui est généralement d'au moins une centaine de degrés par rapport à la température d'adsorption Ta. La régénération correspond à la phase de compression de la vapeur pour l'envoyer vers le condenseur 9, c'est donc la phase qui consomme de l'énergie.
La température de désorption Td dépend de la nature du cycle souhaité. Elle est par exemple comprise entre +100°C et +300°C. Ce point présente un grand intérêt car la chaleur à ces températures peut être facilement fournie, soit par chauffage électrique, solaire, ou à combustibles divers (gaz, fuel, bois, etc....), soit par récupération de chaleur perdue, par exemple en sortie d'un moteur thermique, d'une turbine à gaz ou à vapeur, d'une installation nucléaire.
Une machine thermique à adsorption peut mettre en œuvre plusieurs réacteurs d'adsorption, de préférence de caractéristiques identiques, associés chacun à un évaporateur commun ou distinct et un condenseur commun ou distinct. L'association en parallèle des réacteurs d'adsorption permet de réaliser une machine dont la fonction de pompage est d'avantage ou totalement continue, par rapport à une machine à réacteur unique, dans laquelle les étapes de pompage et de refoulement alternent et sont donc obligatoirement interrompues. Dans une architecture avec plusieurs adsorbeurs en parallèle, ceux-ci doivent réaliser leur cycle d'adsorption-désorption de manière décalée dans le temps.
En référence à la figure 3, on décrit un principe d'échange de chaleur entre deux réacteurs d'adsorption d'une machine thermique, dont l'un doit recevoir de la chaleur pour sa phase de pressurisation-désorption, et dont l'autre doit évacuer de la chaleur pour sa phase de dépressurisation-adsorption. Cet échange peut se faire naturellement à la condition que le réacteur d'adsorption en phase de chauffe soit à une température inférieure à celui en phase de refroidissement et aussi longtemps que leurs températures ne s'égalent pas.
La figure 3 est un diagramme température-chaleur représentant le cycle, supposé identique pour les deux réacteurs, que ceux-ci effectuent en opposition de phase l'un avec l'autre. Ainsi, un des deux réacteurs d'adsorption ayant fini sa phase d'adsorption, représentée par la courbe 16, se trouve à la température basse Ta, par exemple +40°C, et doit être régénéré. Au même instant, l'autre réacteur d'adsorption ayant fini la phase de désorption, représentée par la courbe 17, se trouve à la température haute Td, par exemple +200°C, et doit être refroidi pour commencer une phase d'adsorption.
Comme représentée par la flèche 18, une certaine quantité de chaleur qRCy peut être fournie par le réacteur d'adsorption initialement à +200°C pour simultanément se refroidir et chauffer le réacteur d'adsorption initialement à +40°C. Le transfert de chaleur peut s'effectuer naturellement jusqu'à une température d'équilibre Te, située par exemple dans une plage de l'ordre de +100 à +140°C.
La condition nécessaire pour réaliser une telle étape de recyclage de chaleur entre deux réacteurs d'adsorption est que l'un soit dans la phase de pressurisation-désorption à une température inférieure à l'autre qui est dans la phase de dépressurisation-adsorption. L'action consistant à échanger de la chaleur entre des réacteurs d'adsorption de la machine thermique est appelée ci-dessous recyclage interne de chaleur.
Le recyclage interne de chaleur présente deux intérêts majeurs. D'une part, comme visible sur la figure 2, la chaleur qR0 à fournir pour régénérer un réacteur d'adsorption est obtenue pour une partie qRCY depuis l'intérieur de la machine thermique, de sorte qu'il ne reste qu'une partie qw à fournir depuis l'extérieur, comme indiqué par la flèche 19. La consommation énergétique de la machine est donc réduite. D'autre part, la quantité de chaleur rejetée par la machine vers l'environnement extérieur est réduite dans les mêmes proportions.
Le rendement énergétique COP de la machine thermique comportant plusieurs réacteurs d'adsorption peut être décrit avec les paramètres suivants :
- QRO : quantité de chaleur nécessaire à la régénération de la quantité totale d'adsorbant présente dans la machine au cours d'un cycle de fonctionnement, QRCY : quantité de chaleur globale recyclée en interne
QRF : quantité de chaleur finale restant à apporter depuis l'extérieur pour compléter la régénération au cours d'un cycle
Figure imgf000012_0001
- HRF : taux de recyclage ou de récupération de chaleur
Q
HRF = Qi?cr/QRo = l - T
Dans le cas d'une machine frigorifique ou d'une pompe à chaleur, le rendement énergétique COP est le rapport entre la quantité frigorifique (ou quantité de chauffage) développée Qfr et la quantité d'énergie à fournir pour obtenir cette quantité frigorifique. Cette quantité à fournir est essentiellement la quantité de chaleur nécessaire à la régénération réacteurs d'adsorption, soit QR0.
Sans recyclage, on a :
COP0 = Q R/QFI0
Le rendement énergétique de la machine avec recyclage est donc donné par :
COPf = Q r/Q/jf = COP0 (1 - HRF)
Dans une machine thermique comportant N réacteurs d'adsorption identiques, N>1, on aura :
Q.RF = .q«F ; QKO = N-q^o ; Q.RCY = N.qRCY
Dans une architecture de machine comportant quatre réacteurs d'adsorption ou plus, plusieurs échanges de chaleur entre réacteurs peuvent être réalisés en même temps pour accroître le taux de recyclage HRF. Une situation de ce type est illustrée par la figure 4, qui représente, dans un diagramme similaire à la figure 3, un cycle de fonctionnement suivi par au moins quatre réacteurs d'adsorption de manière mutuellement décalée. En présence de six réacteurs, trois recyclages de chaleur simultanés sont possibles :
Un échange de chaleur 20 a lieu entre un réacteur dans une phase antérieure 21 de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un réacteur dans une phase postérieure 22 de l'étape de pressurisation et désorption, jusqu'à une température d'équilibre haute Ti.
Un échange de chaleur 23 a lieu entre un réacteur dans une phase intermédiaire 24 de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un réacteur dans une phase intermédiaire 25 de l'étape de pressurisation et désorption, jusqu'à une température d'équilibre intermédiaire T2.
Un échange de chaleur 26 a lieu entre un réacteur dans une phase postérieure 27 de l'étape de dépressurisation et d'adsorption et un réacteur dans une phase antérieure 28 de l'étape de pressurisation et désorption, jusqu'à une température d'équilibre basse T3.
En présence de quatre réacteurs, seulement deux parmi les trois échanges de chaleur 20, 23 et 26 peuvent avoir lieu simultanément.
Dans l'étape de pressurisation et désorption d'un réacteur, seule la phase finale 29 nécessite donc l'apport d'une quantité de chaleur externe 30, par exemple depuis une source chaude quelconque à une température supérieure ou égale à Td. De même, dans l'étape de dépressurisation et d'adsorption d'un réacteur, la phase finale 31 nécessite le rejet d'une quantité de chaleur vers l'extérieur, par exemple vers une source froide quelconque à une température inférieure ou égale à Ta.
Il résulte de la décomposition des étapes d'adsorption et de désorption en plusieurs phases successives et de la réalisation des multiples échanges de chaleur correspondants que le taux de recyclage HRF de la machine ainsi constituée peut être nettement amélioré. Cette amélioration est visible qualitativement à partir des quantités de chaleur qRCY et q^? représentées sur la figure 4.
Plus généralement, en respectant le déphasage nécessaire et une séquence particulière des connexions entre échangeurs 3, chaque étape de recyclage permet de réaliser l'échange d'une quantité de chaleur à un niveau de température d'équilibre différent. Par conséquent, d'un point de vue énergétique, toute la chaleur nécessaire pour atteindre la plus haute température d'équilibre, n'aura pas à être fournie depuis l'extérieur, car elle est recyclée à l'intérieur de la machine. Seule la quantité de chaleur nécessaire pour aller de cette plus haute température d'équilibre de recyclage jusqu'à la température de désorption finale doit être fournie depuis l'extérieur. La quantité globale de chaleur recyclée en interne est donc d'autant plus importante que la masse totale d'adsorbant est fractionnée en plusieurs réacteurs identiques déphasés. Le facteur de récupération HRF croît avec le nombre N de phases ou, en d'autres termes avec le nombre de réacteurs déphasés deux à deux. Par conséquent, la quantité de chaleur à apporter depuis l'extérieur en sera d'autant réduite, ce qui se traduit par une économie d'énergie.
En revenant à l'exemple d'un procédé frigorifique par évaporation d'eau à 0°C par adsorption sur zéolithe, les rendements énergétiques pouvant être obtenus en fonction des recyclages de chaleur mis en œuvre sont consignés dans le tableau 1. Un bilan similaire peut être fait pour un fonctionnement en pompe à chaleur.
Tableau 1 : rendement énergétique d'un procédé frigorifique en fonction des recyclages de chaleur
Figure imgf000014_0001
Les échanges de chaleur 20, 23 et 26 peuvent être effectués au moyen de plusieurs boucles de circulation de fluide caloporteur. Selon un mode de réalisation, chaque boucle de circulation implique une seule et unique paire de réacteurs d'adsorption à la fois et chaque réacteur d'adsorption est impliqué dans une seule et unique boucle de circulation à la fois.
La ou chaque boucle de circulation relie les échangeurs de chaleur 3 des réacteurs correspondants pour chauffer ou refroidir le corps adsorbant 2 de manière homogène. Comme visible sur la figure 1, l'échangeur 3 d'un réacteur dispose pour cela de deux connexions hydrauliques pour le fluide caloporteur, à savoir une entrée 4 et une sortie 13.
Dans la machine thermique, le ou les circuits de fluide caloporteur doivent pouvoir relier l'échangeur de chaleur 3 de chaque réacteur d'adsorption à trois types de sources de chaleur différentes :
- un réchauffeur permettant de fournir de la chaleur jusqu'à la haute température Td pour la désorption,
- un refroidisseur permettant de refroidir jusqu'à la basse température Ta pour l'adsorption,
- l'échangeur de chaleur 3 d'un autre réacteur d'adsorption, soit pour lui fournir, soit pour en recevoir de la chaleur.
Pour cela, selon un mode de réalisation, la machine thermique comporte un unique circuit caloporteur comprenant un groupe de chauffe, un groupe de refroidissement, un ou plusieurs groupes de recyclage et un dispositif de distribution du fluide caloporteur permettant d'établir toutes les connexions fluides nécessaires entre ces groupes.
Le groupe de chauffe permet de faire circuler le fluide caloporteur à la température haute de désorption Td au travers des échangeurs de chaleur de chaque réacteur d'adsorption de la machine, de préférence un par un. Selon un mode de réalisation représenté sur les figures 6 et 8, le groupe de chauffe 32 comporte un réchauffeur 33 pour chauffer le fluide caloporteur, une pompe de circulation 34 pour faire circuler fluide caloporteur et une conduite 35 reliée à un dispositif de distribution du fluide caloporteur permettant de connecter sélectivement le groupe de chauffe 32 à chaque réacteur d'adsorption, de préférence un par un. Le rôle du groupe de chauffe est de finir l'étape de désorption jusqu'à la température de désorption Td, par apport de chaleur depuis l'extérieur.
Le groupe de refroidissement permet de faire circuler le fluide caloporteur à la température basse d'adsorption Ta au travers des échangeurs de chaleur de chaque réacteur d'adsorption de la machine, de préférence un par un. Selon un mode de réalisation représenté sur les figures 6 et 8, le groupe de refroidissement 36 comporte un refroidisseur 37 pour refroidir le fluide caloporteur, une pompe de circulation 38 pour faire circuler le fluide caloporteur et une conduite 39 reliée à un dispositif de distribution du fluide caloporteur permettant de connecter sélectivement le groupe de refroidissement 36 à chaque réacteur d'adsorption, de préférence un par un. Le rôle du groupe de refroidissement est de finir l'étape d'adsorption d'un réacteur par évacuation de chaleur vers l'extérieur.
Un groupe de recyclage permet de faire circuler le fluide caloporteur entre toute paire de réacteurs d'adsorption de la machine devant échanger la chaleur. Selon des modes de réalisation représentés sur les figures 6 et 8, un groupe de recyclage 40 ou 140 comporte plusieurs entrées 41, plusieurs sorties 42 et une pompe de circulation 43 pour faire circuler le fluide caloporteur. Un dispositif de distribution du fluide caloporteur permet de connecter deux entrées 41 respectives aux sorties des deux réacteurs d'adsorption respectifs devant échanger la chaleur et deux sorties 42 respectives aux entrées des deux réacteurs d'adsorption respectifs, de manière à créer une boucle de circulation de fluide caloporteur entre les échangeurs de chaleur 3 des deux réacteurs d'adsorption. Le rôle d'un groupe de recyclage est d'échanger le plus possible de chaleur entre deux réacteurs d'adsorption qui nécessitent respectivement d'être chauffé et refroidi.
Selon un mode de réalisation, dans une machine thermique comportant N réacteurs d'absorption mutuellement déphasés, il est prévu des groupes de recyclage au nombre de E(N/2), où E( ) désigne la partie entière du nombre.
Selon une variante de réalisation, en dehors du groupe de chauffe à température haute de désorption Td, une ou plusieurs autres sources de chaleur à des températures intermédiaires peuvent être utilisées pour fournir une partie de la chaleur de régénération d'un réacteur d'adsorption, soit entre deux phases de recyclage, soit au cours même d'un recyclage.
Dans le cas de cycles d'adsorption utilisant une température basse d'adsorption Ta inférieure à la température ambiante atmosphérique, l'atmosphère ambiante peut être utilisée comme source de refroidissement intermédiaire pour prélever une partie de la chaleur d'adsorption d'un réacteur d'adsorption, soit entre deux phases de recyclage, soit au cours même d'un recyclage. L'atmosphère peut aussi jouer un rôle de source de chauffage intermédiaire.
Le dispositif de distribution du fluide caloporteur peut être conçu de plusieurs manières. D'une manière générale, le dispositif de distribution de fluide permet de former à chaque fois une boucle fermée de circulation entre un des réacteurs d'adsorption et une source respective, la source comportant en fait un autre réacteur d'adsorption dans le cas d'une boucle de recyclage. Dans un mode de réalisation représenté sur la figure 6, le dispositif de distribution de fluide 50 effectue une sélection des flux de fluide caloporteur du côté des réacteurs d'adsorption. Pour cela, chaque échangeur de chaleur 3 comporte une vanne de distribution 51, de type 1 vers M, branchée à la sortie de P échangeur de chaleur 3 et une vanne de collecte 52, de type M vers 1, branchée à l'entrée de l'échangeur de chaleur 3. Le rôle des vannes 51 et 52 est à chaque fois de connecter le réacteur d'adsorption à un unique groupe choisi parmi les groupes de chauffe, de refroidissement et de recyclage de la machine. M désigne un nombre entier supérieur ou égal au nombre total des groupes, selon la configuration des groupes de recyclage. Dans l'exemple de la figure 6, M=3 pour un nombre de groupes égal à 3.
Dans un mode de réalisation représenté sur la figure 8, le dispositif de distribution de fluide 60 effectue une sélection des flux de fluide caloporteur du côté des groupes. Pour cela, chaque échangeur de chaleur 3 comporte une conduite de distribution 61, de type 1 vers M, branchée à la sortie de l'échangeur de chaleur et une conduite de collecte 62, de type M vers 1, branchée à l'entrée de l'échangeur de chaleur. M désigne un nombre entier supérieur ou égal au nombre total des groupes, selon la configuration des groupes de recyclage. Deux groupes de recyclage 140 indépendants l'un de l'autre sont prévus sur la figure 8. Chacune des M branches d'une conduite de distribution 61 est reliée à une entrée respective d'une vanne de collecte respective 63, de type N vers 1, où N est le nombre des réacteurs. Chacune des M branches d'une conduite de collecte 62 est reliée à une sortie respective d'une vanne de distribution respective 64, de type 1 vers N. Dans l'exemple de la figure 8, N=4 et M=6 pour un nombre de groupes égal à 4.
Selon une variante de réalisation, le dispositif de distribution de fluide peut aussi combiner ces deux principes de distribution.
Dans le cas du recyclage de chaleur, l'échange de chaleur est réalisé par convection dans une boucle fermée de circulation de fluide caloporteur reliant les deux échangeurs de chaleur 3 concernés. Pour cela, plusieurs modes de réalisation du groupe de recyclage sont possibles.
Dans un mode de réalisation représenté à la figure 8, un groupe de recyclage 140 réalise une circulation en série entre les échangeurs de chaleur 3 des deux réacteurs concernés. Le groupe de recyclage connecte à la fois la sortie d'un premier échangeur à l'entrée du deuxième échangeur et la sortie du deuxième à l'entrée du premier. La pompe 43 assure la circulation dans cette boucle de circulation, laquelle passe donc deux fois par le groupe de recyclage 140. Dans un mode de réalisation représenté à la figure 6, le groupe de recyclage 40 réalise une circulation en parallèle à travers les échangeurs 3 des deux réacteurs concernés. Les flux sortant des deux échangeurs 3 sont mélangés dans le mélangeur 45, puis le flux résultant du mélange est renvoyé vers les entrées des deux échangeurs 3 en parallèle avec des débits égaux. La pompe 43 positionnée au niveau du mélangeur 45 est chargée de la circulation. Afin d'obtenir un échange le plus efficace possible, il peut être prévu un dispositif permettant d'assurer un débit également réparti dans les deux sorties parallèles actives 42.
Ces modes de réalisation du groupe de recyclage peuvent aussi être combinés. En référence à la figure 9, on a représenté un groupe de recyclage 240 à circulation parallèle pouvant être substitué à un groupe de recyclage 140 de la figure 8, pour réaliser la même fonction. Les éléments précédemment décrits sont désignés par les mêmes chiffres de référence sur la figure 9.
Dans des modes de réalisation, une machine thermique comporte un groupe d'adsorption composé de N>2 réacteurs d'adsorption, de préférence identiques. La période de cycle total est désignée par D. Afin d'obtenir une fonction adsorption-désorption la plus continue et constante possible au niveau du groupe d'adsorption, chaque réacteur d'adsorption effectue le même cycle de manière déphasée par rapport aux autres. Par conséquent sur le groupe de N réacteurs, le déphasage est de D/N.
Chaque réacteur d'adsorption réalise au maximum 2.N échanges de chaleur au cours d'un cycle complet :
- pendant l'étape de pressurisation-désorption, au plus N-l échanges avec ceux des autres réacteurs qui sont à des températures supérieures, afin de recevoir de la chaleur.
- 1 échange avec le groupe de chauffe.
- pendant l'étape de dépressurisation et d'adsorption, au plus N-l échanges avec ceux des autres réacteurs qui sont à des températures inférieures, afin de leur céder de la chaleur.
- 1 échange avec le groupe de refroidissement.
Au cours d'un cycle le nombre d'étape de recyclage d'un réacteur d'adsorption atteint donc de préférence 2N - 2. Le nombre de niveaux de températures d'équilibre est N- 1.
Les figures 5A à 5F représentent, dans une représentation similaire à la figure 2, des phases successives d'un cycle de fonctionnement optimisé selon ces principes, pour une machine thermique à trois réacteurs Adsl, Ads 2 et Ads3, telle que celle représentée sur la figure 6. Le tableau 2 ci-dessous représente les connexions devant être réalisées à chaque phase par le dispositif de distribution 50. La commande des vannes 51 et 52 peut être réalisée de manière correspondante par un automate programmé. La figure 6 représente ces vannes dans un état correspondant à la figure 5F.
Les figures 7A à 7H représentent des phases successives d'un cycle de fonctionnement optimisé selon ces principes, pour une machine thermique à quatre réacteurs Adsl, Ads 2, Ads3 et Ads4, telle que celle représentée sur la figure 8. Le tableau 3 ci- dessous représente les connexions devant être réalisées à chaque phase par le dispositif de distribution 60. La commande des vannes 63 et 64 peut être réalisée de manière correspondante par un automate programmé. La figure 8 représente ces vannes dans un état correspondant à la figure 7H. L'un des deux groupes de recyclage 140 est alors dans un état bloquant ou état d'isolement.
Ces séquences correspondent au fonctionnement nominal en régime établi des cycles d'échange de chaleur permettant de produire le cycle d'adsorption souhaité. Les flèches Qe désignent des apports de chaleur depuis l'extérieur, par exemple par le groupe de chauffe. Les flèches Qi désignent des échanges de chaleur entre réacteurs.
Plus généralement, selon un mode de réalisation préféré, les principes de construction d'une séquence de connexions pour N réacteurs d'adsorption sont les suivants :
- pour un cycle de période D, pour N réacteurs décalés mutuellement de D/N, le cycle est composé de 2N phases : N phases dans l'étape de pressurisation-désorption et N phases dans l'étape de dépressurisation-adsorption.
- toutes les phases ont même durée et permutent en même temps avec une période de D/(2N).
- à tout moment du cycle, les réacteurs sont décalés les uns des autres de D/N. Ainsi, pendant l'étape de pressurisation-désorption, un réacteur peut soit être chauffé avec le groupe de chauffe jusqu'à la température de désorption Td, soit recycler la chaleur avec un autre réacteur effectuant l'étape de dépressurisation-adsorption et se trouvant à une température plus haute que le premier. De même, pendant l'étape de dépressurisation- adsorption, un réacteur peut soit être refroidi avec le groupe de refroidissement jusqu'à la température d'adsorption Ta, soit recycler la chaleur avec un autre réacteur effectuant l'étape de pressurisation-désorption et se trouvant à une température plus basse que ce premier.
Sans changer les principes de fonctionnement d'une telle machine, il est possible de prévoir des groupes de réacteurs d'adsorption, les réacteurs étant en phase au sein d'un groupe et les groupes effectuant le cycle de manière mutuellement décalée. La puissance de la machine peut ainsi être augmentée.
Dans d'autres modes de réalisation, tout phénomène de sorption d'un fluide de travail par un corps sorbant, notamment l'absorption du fluide de travail par un liquide absorbant, peut être exploité de la même manière pour réaliser des machines et des procédés thermiques. Des exemples de corps liquides absorbants sont le bromure de lithium et l'eau. Des fluides de travail adaptés à ces corps absorbants peuvent être trouvés parmi les exemples précités, notamment l'ammoniac NH3.
Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention.
L'usage du verbe « comporter », « comprendre » ou « inclure » et de ses formes conjuguées n'exclut pas la présence d'autres éléments ou d'autres étapes que ceux énoncés dans une revendication. L'usage de l'article indéfini « un » ou « une » pour un élément ou une étape n'exclut pas, sauf mention contraire, la présence d'une pluralité de tels éléments ou étapes. Plusieurs moyens ou modules peuvent être représentés par un même élément matériel.
Dans les revendications, tout signe de référence entre parenthèses ne saurait être interprété comme une limitation de la revendication.
Tableau 2 : échanges de chaleur réalisés dans un cycle de fonctionnement à trois réacteurs d'adsorption
Figure imgf000021_0001
H désigne une connexion au groupe de chauffe. C désigne une connexion au groupe de refroidissement. RCY i&j désigne la connexion des réacteurs i et j à un même groupe de recyclage.
Tableau 3 : échanges de chaleur réalisés dans un cycle de fonctionnement à quatre réacteurs d'adsorption
Figure imgf000021_0002
groupe de refroidissement. RCY i&j désigne la connexion des réacteurs i et j à un même groupe de recyclage.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé thermique de sorption mettant en œuvre une pluralité de réacteurs de sorption (5, Adsl, Ads2, Ads3) comportant un corps sorbant apte à sorber un fluide de travail en phase vapeur,
dans lequel chacun des réacteurs de sorption effectue un cycle de fonctionnement comportant une étape de dépressurisation et de sorption (14) pour accroître un taux de remplissage du corps sorbant par le fluide de travail, et une étape de pressurisation et désorption (15) pour réduire un taux de remplissage du corps sorbant par le fluide de travail, plusieurs desdits réacteurs effectuant le cycle de fonctionnement de manière décalée dans le temps,
et dans lequel un premier des réacteurs de sorption (Adsl) effectue au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs (Ads2, Ads3, Ads4) pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs (Ads2, Ads3, Ads4) pendant l'étape de dépressurisation et de sorption,
un premier échange de chaleur (Qi, Fig. 5D ; Qi, Fig. 7E) étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un deuxième des réacteurs (Ads2) dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption,
un deuxième échange de chaleur (Qi, Fig. 5E ; Qi, Fig. 7G) étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un troisième des réacteurs (Ads3 ; Ads4) dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption,
un troisième échange de chaleur (Qi, Fig. 5A ; Qi, Fig. 7A) étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le deuxième réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption, et un quatrième échange de chaleur (Qi, Fig. 5B ; Qi, Fig. 7C) étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le troisième réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption.
2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel chacun des réacteurs de sorption effectue au moins quatre échanges de chaleur (Qi) au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et de sorption.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 à 2, dans lequel le premier réacteur (Adsl) effectue au moins six échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs (Ads2, Ads3, Ads4) pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs (Ads2, Ads3, Ads4) pendant l'étape de dépressurisation et de sorption,
un cinquième échange de chaleur (Qi, Fig. 7F) étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et de sorption et un quatrième des réacteurs (Ads3) dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption, un sixième échange de chaleur (Qi, Fig. 7B) étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption et le quatrième réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et de sorption.
4. Procédé selon la revendication 3, dans lequel chacun des réacteurs de sorption effectue au moins six échanges de chaleur (Qi, Fig. 7) au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et de sorption.
5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel les cycles de fonctionnement des réacteurs sont décalés de manière à effectuer simultanément, sur une période de temps donnée (7 A) :
un échange de chaleur (Qi) entre une première paire de réacteurs (Ads2, Adsl), l'un étant dans la phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et l'autre étant dans la phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption, au moyen d'une première boucle de circulation de fluide caloporteur (140) et
un échange de chaleur entre une deuxième paire de réacteurs (Ads3, Ads4), l'un étant dans la phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et l'autre étant dans la phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption, au moyen d'une deuxième boucle de circulation de fluide caloporteur (140).
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, dans lequel le premier réacteur effectue un échange de chaleur avec une source froide au moins dans une phase finale (7H) de l'étape de dépressurisation et de sorption.
7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, dans lequel le premier réacteur effectue un échange de chaleur avec une source chaude au moins dans une phase finale (7D) de l'étape de pressurisation et désorption.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, dans lequel le fluide de travail comporte de l'eau.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le fluide de travail subit un cycle frigorifique pour produire du froid dans une enceinte d'évaporation (7).
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le corps sorbant
(2) est un corps adsorbant.
11. Procédé selon la revendication 10, dans lequel le corps adsorbant (2) comporte de la zéolite.
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, dans lequel le corps sorbant (2) est un liquide absorbant.
13. Système thermique à sorption comportant :
au moins trois réacteurs de sorption (Adsl, Ads2, Ads3, Ads4) aptes à fonctionner selon un cycle de fonctionnement de manière mutuellement décalée dans le temps, chaque réacteur comportant :
un corps sorbant (2) apte à sorber un fluide de travail en phase vapeur,
au moins une conduite de fluide (6, 8) en communication avec le réacteur pour apporter le fluide de travail au réacteur dans une étape de dépressurisation et de sorption du cycle de fonctionnement et pour évacuer le fluide de travail du réacteur dans une étape de pressurisation et désorption du cycle de fonctionnement, et
un échangeur de chaleur (3) apte à mettre un fluide caloporteur en contact thermique indirect avec le corps sorbant dans le réacteur,
et un dispositif de circulation de fluide caloporteur (50, 60) relié aux échangeurs de chaleur des différents réacteurs de sorption, le dispositif de circulation de fluide caloporteur comprenant des vannes de distribution contrôlées (51, 52 ; 63, 64) aptes à produire sélectivement des communications de fluide caloporteur entre les échangeurs de chaleur pour transférer des flux de chaleur entre les réacteurs de sorption,
dans lequel les vannes de distribution sont contrôlées de manière qu'un premier des réacteurs de sorption effectue au moins quatre échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins deux autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et de sorption,
un premier échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un deuxième des réacteurs dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption, un deuxième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et un troisième des réacteurs dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption,
un troisième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le deuxième réacteur dans une phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption, et
un quatrième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption et le troisième réacteur dans une phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption.
14. Système selon la revendication 13, comportant au moins quatre réacteurs de sorption, dans lequel les vannes de distribution sont contrôlées de manière que le premier réacteur effectue au moins six échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et de sorption,
un cinquième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et de sorption et un quatrième des réacteurs dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption,
un sixième échange de chaleur étant effectué entre le premier réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de pressurisation et désorption et le quatrième réacteur dans une phase intermédiaire de l'étape de dépressurisation et de sorption.
15. Système selon la revendication 14, dans lequel les vannes de distribution sont contrôlées de manière que chacun des réacteurs de sorption effectue au moins six échanges de chaleur au cours du cycle de fonctionnement pour recevoir des flux de chaleur depuis au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de pressurisation et désorption et transférer des flux de chaleur vers au moins trois autres des réacteurs pendant l'étape de dépressurisation et de sorption.
16. Système selon la revendication 15, dans lequel le dispositif de circulation de fluide caloporteur est apte à produire simultanément au moins deux boucles de circulation de fluide caloporteur indépendantes (140) pour effectuer simultanément :
d'une part, un échange de chaleur entre une première paire de réacteurs, l'un étant dans la phase postérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et l'autre étant dans la phase antérieure de l'étape de pressurisation et désorption et,
d'autre part, un échange de chaleur entre une deuxième paire de réacteurs, l'un étant dans la phase antérieure de l'étape de dépressurisation et de sorption et l'autre étant dans la phase postérieure de l'étape de pressurisation et désorption.
17. Système selon la revendication 16, dans lequel un pompe de circulation (43) est agencée dans chacune des au moins deux boucles de circulation (140).
18. Système selon l'une des revendications 13 à 17, dans lequel le dispositif de circulation comporte un mélangeur de fluide caloporteur (45) comportant au moins deux entrées (41) connectables aux sorties d'au moins deux des échangeurs de chaleur (3) au moyen des vannes contrôlées (51 , 63) et au moins deux sorties (42) connectables aux entrées des au moins deux échangeurs de chaleur au moyen des vannes contrôlées (52, 64), ledit mélangeur de fluide caloporteur étant apte à mélanger des flux de fluide caloporteur reçus depuis lesdites au moins deux entrées et à distribuer le flux de fluide caloporteur résultant du mélange vers lesdites au moins deux sorties.
19. Système selon l'une des revendications 13 à 18, dans lequel le dispositif de circulation est agencé de manière à effectuer une sélection des flux de fluide caloporteur du côté des réacteurs, chaque échangeur de chaleur comportant une vanne contrôlées de distribution 1 vers N (51) branchée à la sortie de l'échangeur de chaleur et une vanne contrôlées de collecte N vers 1 (52) branchée à l'entrée de l'échangeur de chaleur, N désignant un nombre entier supérieur à 1.
20. Système selon l'une des revendications 13 à 18, dans lequel le dispositif de circulation est agencé de manière à effectuer une sélection des flux de fluide caloporteur du côté opposé aux réacteurs, chaque échangeur de chaleur comportant une conduite de distribution 1 vers M (61) branchée à la sortie de l'échangeur de chaleur et une conduite de collecte M vers 1 (62) branchée à l'entrée de l'échangeur de chaleur, M désignant un nombre entier supérieur à 1, chacune des M branches de la conduite de distribution étant à chaque fois reliée à une entrée respective d'une vanne de collecte respective P vers 1 (63), où P est un nombre entier égal ou supérieur au nombre des réacteurs, chacune des M branches de la conduite de collecte étant à chaque fois reliée à une sortie respective d'une vanne de distribution respective 1 vers P (64), où P est un nombre entier égal ou supérieur au nombre des réacteurs.
21. Procédé selon l'une des revendications 13 à 20, dans lequel le corps sorbant (2) est un corps adsorbant.
22. Procédé selon l'une des revendications 13 à 20, dans lequel le corps sorbant (2) est un liquide absorbant.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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FR2679633A1 (fr) * 1991-07-26 1993-01-29 Faiveley Sa Installation pour produire du froid par reaction solide/gaz, le reacteur comportant des moyens de refroidissement.
EP0674142A1 (fr) * 1994-03-26 1995-09-27 Linde Aktiengesellschaft Procédé de fonctionnement d'un système frigorifique à adsorption
US5802870A (en) 1997-05-02 1998-09-08 Uop Llc Sorption cooling process and system

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