WO2010122992A1 - 組合せ鋼矢板および該組合せ鋼矢板を用いた鋼矢板壁 - Google Patents

Abstract

　鋼矢板と補剛用の鋼材を完全な一体ではなく、重ね梁式に組合せ、たわみ挙動がほぼ一致するようにすることで、溶接加工、形状測定、矯正作業、加工管理等に費やす手間、コストをなくしつつ、保管、運搬効率にも優れる組合せ鋼矢板および鋼矢板壁を提供する。鋼矢板２のウェブ部の内側にＨ形鋼３を配置し、その上端部と下端を鋼矢板２のウェブ部に接合する。鋼矢板２は、幅方向両端の継手４,５の係合により、断面における凹凸が同じ向きになるように接続する。一端の接合を溶接６等で行う事で固定とし、もう一端はボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔と接合ボルトの組み合わせにより、上下方向の相対的なずれを許容する。鋼矢板２とＨ形鋼３の接合は、施工現場において行うことができ、別々に運搬してきたものを、現場で接合し、一体として打設する。

Description

組合せ鋼矢板および該組合せ鋼矢板を用いた鋼矢板壁

　本発明は、鋼矢板の片面にその長手方向に延びるＨ形鋼などの形鋼を配置してなる組合せ鋼矢板およびその組合せ鋼矢板を用いて構築される鋼矢板壁の構造に関するものであり、土留め壁や遮水壁等（地中連続壁等を含む）に適用される。

　従来、土留め壁や遮水壁等を構成するＵ型鋼矢板、直線型鋼矢板、ハット型鋼矢板等の鋼矢板の片面に、補剛材としてＨ形鋼その他の形鋼を取り付けたものが知られている。

　そのような技術として、例えば特許文献１には、図１７(a)、(b)に示されるように、鋼矢板５２の表裏面の片面に加工治具５４を設け、補剛材としてＨ形鋼等の形鋼５３を嵌合できるようにしたものが記載されている。
　この場合、鋼矢板５２と補剛材５３を現場で別々に打設し、一体化することができる。

　また、特許文献２には、図１８(a)、(b)に示されるように、両端部に継手を有する鋼矢板６２と、補剛材６３としてのＨ形鋼あるいはＴ形鋼とからなる地中連続壁用鋼材６１であって、鋼矢板６２のウェブ部と、補剛材６３としてのＨ形鋼あるいはＴ形鋼のフランジ部とが長手方向に沿って重なっており、その重なっている部分の長手方向の一端のみが拘束されているものが記載されている。

　この場合、長手方向の一端のみをコーピング、溶接６６、ボルト６７、ドリルねじで拘束する構造であるため、溶接以外の拘束方法では鋼矢板の矯正を行う必要がなく、溶接による拘束方法においても鋼矢板の変形量を従来よりも抑えることができ、必ずしも地中連続壁用鋼材を工場で製作する必要もなく、鋼矢板とＨ形鋼等の補剛材を個別に搬送した後、現地サイトもしくはその近傍サイトにおいて組立て加工を行うことができるといった利点が述べられている。

　また、特許文献３には、図１９(a)、(b)に示されるように、熱間圧延加工により製造されるハット形鋼矢板７２のウェブ部の内側に一方のフランジ部が固定されたＨ形鋼７３を備え、そのＨ形鋼７３における固定された側のフランジ部の幅がハット形鋼矢板７２のウェブ部の幅以下である地中連続壁体用鋼製部材７１が記載されている。

　なお、ハット形鋼矢板７２のウェブ部とＨ形鋼７３のフランジ部は、溶接、接着、ボルト、リベット、ビス、鋲の何れかの固定手段により固定することができる旨が記載されている。

特開２００８－２６７０６９号公報 特開２００５－２９９２０２号公報 特開２００８－１７５０２９号公報

　特許文献１記載の発明では、Ｈ形鋼５３等の補剛材と鋼矢板を分けて打設する必要があり、その分、施工効率が落ちるという問題がある。

　また、鋼矢板の片面に設けた治具に、Ｈ形鋼等のフランジを嵌合する構造であるためＨ形鋼等の補剛材と鋼矢板のたわみ挙動が同じでなければならない。そのため、鋼矢板側（図１７中、上側）から土圧を受ける構造でしか使えない。

　特許文献２記載の発明では、鋼矢板と、補剛材としてのＨ形鋼あるいはＴ形鋼とが長手方向の一端のみでの固定であるため、地盤内でバラバラになってしまう可能性がある。なお、特許文献２には、地盤が固い場合は底部を仮付け固定するとの記載もあるが、両端を固定した場合には、長手方向の変形が拘束されて座屈の危険性がある。

　特許文献３記載の発明では、Ｈ形鋼を内側に配置するのであれば、Ｈ形鋼の幅は鋼矢板のウェブ幅より小さくなければならず、Ｈ形鋼のサイズが限定される。あるいは図１９(b)のように両端のフランジの長さが異なる特殊な形状のＨ形鋼を用いる必要がある。

　特に、各種鋼矢板やＨ形鋼等は、規格化されたものがほとんどであるため、特殊なサイズのものは別途加工等が必要となり、コスト的に使用が困難となる。

　また、重ね梁として組合せ鋼矢板を考えた場合、Ｈ形鋼等の補剛材は内側でも外側でも断面性能が同じであるため、内側に取り付けた方が壁厚を薄くでき、省スペースで有利であるが、鋼矢板のウェブ幅を超える幅のＨ形鋼を取り付ける場合には、取付け時に鋼矢板を開く方向に変形させてしまう恐れがある。

　本発明は、上述のような従来技術における課題の解決を図ったものであり、鋼矢板と補剛用の鋼材を完全な一体ではなく、重ね梁式に組み合せ、たわみ挙動がほぼ一致するようにすることで、溶接加工、形状測定、矯正作業、加工管理等に費やす手間、コストをなくしつつ、保管、運搬効率にも優れる組合せ鋼矢板および鋼矢板壁を提供することを目的としている。

　本願発明の組合せ鋼矢板は、鋼矢板の片面に、該鋼矢板の長手方向に延びる補剛用の形鋼を配置してなる組合せ鋼矢板において、鋼矢板に対し形鋼の長手方向の複数個所で接合し、少なくとも１箇所の接合位置について、鋼矢板と形鋼の長手方向へのずれを許容する構造とすることで、鋼矢板と形鋼のたわみ挙動がほぼ一致するようにしてあることを特徴とする。

　鋼矢板と形鋼の接合位置は、鋼矢板と形鋼を全体的にできるだけ密着させるためには、形鋼の長手方向両端部を含む２箇所以上が好ましいが、本願発明において必ずしも形鋼の長手方向両端部に限定する必要はなく、接合位置の１つが端部で、他の接合位置は端部でない場合や、２以上の接合位置がいずれも端部ではなく、形鋼の長手方向の中間に位置する場合も含まれる。

　上記の構成を備える本発明の組合せ鋼矢板は、結果的に鋼矢板と形鋼を重ね梁式に組み合せたものとなり、鋼矢板と形鋼の長手方向への相対的なずれを許容し、鋼矢板と形鋼との間で実質的にせん断力を伝達せず、鋼矢板と形鋼のたわみ挙動がほぼ一致することになる。

　鋼矢板は、Ｕ型鋼矢板、直線型鋼矢板、ハット型鋼矢板等、必ずしも限定されないが、組合せ鋼矢板を接続して構築される土留め壁等の壁厚との関係では、後述するハット型鋼矢板が望ましい。

　補剛用の形鋼としては、断面剛性やコストとの関係で効率の良いＨ形鋼を用いるのが一般的であるが、必ずしもＨ形鋼に限定する必要はない。

　なお、補剛用の形鋼は、必ずしも鋼矢板の長手方向全長に設けなくてもよく、設計条件等に応じて、鋼矢板より短いものを用いることもできる。また、複数の短い形鋼を鋼矢板の長手方向に断続的に設けることもできる。

　形鋼は、鋼矢板に対し、その長手方向両端部が接合されていることで、組合せ鋼矢板として、鋼矢板と一体として打設することができる。形鋼の両端部のみが接合される場合は、その少なくとも一方について、例えばボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔と接合ボルトの組み合わせ、長手方向へのずれを許容することで、鋼矢板と形鋼との間で実質的にせん断力を伝達されず、鋼矢板と形鋼のたわみ挙動をほぼ一致させることができる。従って、両端部を完全に固定した場合のような座屈の恐れがない。

　鋼矢板に対し、形鋼の長手方向両端部以外の中間部でも接合する場合には、中間の接合部を固定し、両端部でずれを許容するように構成することもできる。また、両端部の一方を固定し、他端部および中間部でずれを許容するように構成することもできる。

　また、鋼矢板と形鋼を長手方向の複数個所に設けたボルトによる引張接合で接合し、鋼矢板と形鋼のたわみ挙動がほぼ一致するようにすることもできる。

　ボルトの本数は、補剛用の形鋼側から土圧を受ける場合において、鋼矢板と前記形鋼のたわみ挙動をほぼ一致させるのに必要な数とする。補剛用の形鋼がＨ形鋼の場合、通常、フランジのウェブを挟む両側にそれぞれ所定間隔で１列または複数列配することになる。

　必要数のボルトの引張接合により、補剛用の形鋼側から土圧を受ける場合においても、補剛用の形鋼に比べ曲げ剛性の小さい鋼矢板の変形のみ大きくなるといったことがなくなり、両者のたわみ挙動を一致させることができる。

　鋼矢板と形鋼を長手方向の複数個所に設けたボルトによる引張接合で接合し、鋼矢板と形鋼のたわみ挙動がほぼ一致するようにするためには、鋼矢板と形鋼の引張接合における長手方向の複数個所に設けたボルトの引張力の合計の引張力Ｘが、次式(1)の条件を満たすようにすればよい。
　　Ｘ≧｛（ｌ－ａ）・Ｉ₁－ａ・Ｉ₂｝・ｐ／（Ｉ₁＋Ｉ₂）　　　…(1)
　ただし、
　　ｌ：前記鋼矢板の幅、
　　ａ：前記形鋼の幅、
　　Ｉ₁：前記鋼矢板の断面２次モーメント、
　　Ｉ₂：前記形鋼の断面２次モーメント、
　　ｐ：前記形鋼側から作用する土圧

　上記の式(1)は、後に説明するように、ボルトの引張接合により、鋼矢板と補剛材としての形鋼のたわみ挙動がほぼ一致するための条件を表したものである。

　また、このような組合せ鋼矢板において、接合位置について、鋼矢板と形鋼の長手方向へのずれを許容する構造としては、鋼矢板と形鋼の少なくとも一方に形成された長孔またはボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔と接合ボルトの組み合わせによるものを用いることができる。

　ボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔と接合ボルトの組み合わせにより、長手方向へのずれを許容することで、ボルトに無理なせん断力が加わらないようにしつつ、鋼矢板と補剛材としての形鋼のたわみ挙動をほぼ一致させることができる。

　また、このような組合せ鋼矢板において、鋼矢板として、幅方向両端に形成された継手の係合により、長手方向と直角な断面における凹凸が同じ向きになるように接続されるハット形鋼矢板を用いることができる。

　ハット型鋼矢板は、その幅方向両端に形成された継手の係合により、長手方向と直角な断面における凹凸が同じ向きになるように接続することができる。また、本発明ではもともと鋼矢板と形鋼が、物理的には完全に一体化されていないため、鋼矢板に対する形鋼の取付け面、取付け位置の違いによる断面剛性への影響は小さいので、ハット型鋼矢板の凹部に取り付けることで、コンパクトになり鋼矢板壁の壁厚を抑えることができるとともに、組み合わせた状態で打設するのに適している。

　さらに、本願発明の組合せ鋼矢板において、鋼矢板と形鋼との間にスペーサーとしての鋼材を介在させて接合してもよい。

　鋼矢板がハット型鋼矢板やＵ型鋼矢板の場合、形鋼をその凹部の内側に配置するのであれば、Ｈ形鋼の幅は鋼矢板のウェブ幅より小さくなければならず、Ｈ形鋼のサイズが限定される。

　ハット型鋼矢板やＵ型鋼矢板の凹部は、通常、外側（開放される側）に向かって間隔が広がっているため、その場合に、鋼矢板を形鋼との間にスペーサーとしての鋼材を介在させれば、Ｈ形鋼のサイズの制限が緩和される。

　スペーサーとしての鋼材としては、鋼板の他、広いスペーサー間隔が必要な場合には、溝形鋼、角形鋼などを使用することもできるが、鋼矢板と形鋼の寸法関係によって最低限必要なスペーサー間隔が決まる。また、例えば鋼板を２枚以上重ねるなどして、スペーサー間隔を調整することもできる。
　スペーサーの取付けは、ボルト、溶接、ドリルねじなど特に限定されない。

　本願発明の鋼矢板壁は、複数の鋼矢板を、鋼矢板の両端に設けた継手を介して接続してなる鋼矢板壁であって、前記鋼矢板の少なくとも一部に、上述した何れかの形態の組合せ鋼矢板を用いることができる。

　必ずしも全ての鋼矢板が組合せ鋼矢板である必要はなく、形鋼を取り付けない通常の鋼矢板と本発明の組合せ鋼矢板を鋼矢板壁が必要とする強度に応じて、適宜、混在させて配置することもできる。

　また、本願発明の鋼矢板壁において、組合せ鋼矢板を構成する鋼矢板は、土圧を受ける側または土圧の大きい側に配置されていることが好ましい。

　通常は組合せ鋼矢板を構成する鋼矢板の方が、形鋼より曲げ変形しやすいため、鋼矢板が土圧を受ける場合には、本発明の組合せ鋼矢板の構成を備えることで、形鋼のたわみ挙動を追従させることができるが、逆の場合には、鋼矢板の曲げ変形が大きくなり挙動が一致しなくなる恐れがある。

　本発明の組合せ鋼矢板は、鋼矢板と補剛用の形鋼を一体化したものではなく、重ね梁式に組み合せたものであり、実質的に両者のたわみ挙動を一致させることができ、従来の一体化させたものに比べ、座屈の恐れがないという利点がある。

　また、補剛用の形鋼を全長にわたって溶接した構造に比べて断面剛性は劣るものの、溶接加工、形状測定、矯正作業、加工管理に費やす手間、コストが少ない。

　鋼矢板と補剛用の形鋼あるいはスペーサーは、別々に運搬して、現場で組み合わせて一緒に打設することができ、保管、運搬効率に優れる。また、特許文献１記載の発明のように、鋼矢板と補剛用の形鋼を分けて打設する必要がなく、施工効率が落ちるという問題がない。

　鋼矢板がハット型鋼矢板やＵ型鋼矢板の場合、形鋼をその凹部の内側に配置するのであれば、Ｈ形鋼の幅は鋼矢板のウェブ幅より小さくなければならず、Ｈ形鋼のサイズが限定されるが、スペーサーとしての鋼材を介在させた場合、Ｈ形鋼のサイズの制限が緩和される。

本発明の組合せ鋼矢板の一実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図である。 たわみ挙動に関する説明図であり、(a)が従来の組合せ鋼矢板の場合、(b)が本発明の組合せ鋼矢板の場合である。 (a)、(b)は、図１の実施形態に対する変形例を示す立面図である。 本発明の鋼矢板壁の一実施形態を示す平面図である。 本発明の鋼矢板壁の他の実施形態を示す平面図である。 本発明の組合せ鋼矢板の他の実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図、(c)は変形例の立面図である。 本発明の組合せ鋼矢板を用いた鋼矢板壁の土圧との関係を示したものであり、(a)は土圧が鋼矢板側から作用する場合の平面図、(b)は土圧が補剛用の形鋼側から作用する場合の平面図である。 ボルト引張接合により接合する場合における必要条件を導くための説明図である。 本発明の鋼矢板壁のさらに他の実施形態を示す平面図である。 スペーサーとしての鋼材を介在させた場合の実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図である。 (a)、(b)は、図１０の実施形態に対するスペーサーの変形例を示す平面図である。 本発明の組合せ鋼矢板のさらに他の実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図である。 (a)、(b)は、図１２の実施形態に対する変形例を示す立面図である。 本発明の鋼矢板壁のさらに他の実施形態を示す平面図である。 本発明の鋼矢板壁のさらに他の実施形態を示す平面図である。 本発明の組合せ鋼矢板のさらに他の実施形態を示す平面図である。 (a)、(b)は、特許文献１記載の発明の概要を示す平面図である。 (a)、(b)は、特許文献２記載の発明の概要を示す斜視図である。 (a)、(b)は、特許文献３記載の発明の概要を示す平面図である。

　以下、本発明の具体的な実施の形態について説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。

　図１は、本発明の組合せ鋼矢板１の一実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図である。

　鋼矢板としてのハット型鋼矢板２のウェブ部の内側に、補剛材としてのＨ形鋼３を配置し、その上端部と下端をハット型鋼矢板２のウェブ部に接合してある。

　ハット型鋼矢板２は、幅方向両端に形成された継手４，５の係合により、断面における凹凸が同じ向きになるように接続することができるようになっている。

　本実施形態では、下端の接合を溶接６で行い、上端部はボルト接合により行っている。上端部のボルト接合については、ハット型鋼矢板２とＨ形鋼３のボルト孔の少なくとも一方をボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔７とすることで、図１(b)の上下方向の相対的なずれを許容している。

　なお、ハット型鋼矢板２とＨ形鋼３の接合は、施工現場において行うことができ、別々に運搬してきたものを、現場で接合し、打設は一体として行うことができる。

　図２は、従来の組合せ鋼矢板の場合（図２(a)）と、本発明の組合せ鋼矢板の場合（図２(b)）について、たわみ挙動を比較した説明図である。

　図２(a)の従来の組合せ鋼矢板４１の場合、鋼矢板４２と補剛材４３が全長にわたって溶接されるなどして一体化されているため、鋼矢板４２と補剛材４３でたわみ挙動が異なり、場合によっては座屈の恐れがある。

　これに対し、図２(b)の本発明の組合せ鋼矢板３１の場合、鋼矢板３２と補剛材３３の長手方向の相対的なずれを許容していることで、鋼矢板３２側からの土圧等に対してはたわみ挙動をほぼ一致させることができ。
　図３(a)、(b)は、図１の実施形態に対する変形例を示したものである。

　図３(a)の例では、補剛材としてのＨ形鋼３を鋼矢板の長手方向に断続的に配置しており、それぞれのＨ形鋼３の下端を溶接により固定し、上端部は長孔７と接合ボルトの組み合わせにより、土圧等による曲げ変形において、鋼矢板２の長手方向へのずれを許容している。

　図３(b)の例では、鋼矢板２に対し、補剛材としてのＨ形鋼３を上下両端部だけでなく、中間でも接合しており、中間の接合部は通常のボルト孔８に対するボルトで固定し、両端部の接合部はボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔７とすることで、上下方向の相対的なずれを許容している。

　図４は、本発明の鋼矢板壁の一実施形態を示したもので、例えば図１の実施形態の組合せ鋼矢板１を、順次、打設しながらハット型鋼矢板２の幅方向両端の継手で連結して行くことで、鋼矢板壁Ａが形成される。

　図５は、本発明の鋼矢板壁の他の実施形態を示したもので、図４のように鋼矢板壁Ａを組合せ鋼矢板だけで構築する代わりに、一部に通常のハット型鋼矢板２単体を組み合わせた場合である。
　図４、図５のいずれの場合も、大きい土圧がハット型鋼矢板２側に作用することを前提としている。

　図６は、本発明の組合せ鋼矢板１の他の実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図、(c)は変形例の立面図である。

　鋼矢板としてのハット型鋼矢板２のウェブ部の内側に、補剛材としてのＨ形鋼３を配置し、Ｈ形鋼３の一方のフランジ部をハット型鋼矢板２のウェブ部に、長手方向に所定間隔で配置したボルト９で引張接合してある。

　ハット型鋼矢板２は、幅方向両端に形成された継手４，５の係合により、断面における凹凸が同じ向きになるように接続することができるようになっている。

　引張接合のためのボルト孔については、ハット型鋼矢板２とＨ形鋼３の少なくとも一方のボルト孔をボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔７とすることで、図６(b)、(c)の上下方向の相対的なずれを許容している。

　なお、ハット型鋼矢板２とＨ形鋼３の接合は、施工現場において行うことができ、別々に運搬してきたものを、現場で接合し、打設は一体として行うことができる。

　また、図６(a)の例では補剛材としてのＨ形鋼３が鋼矢板２の長手方向に連続しているのに対し、図６(b)の例では複数のＨ形鋼３を鋼矢板２の長手方向に断続的に配置し、それぞれのＨ形鋼３のフランジ部を所定間隔をおいて配置されるボルト９により引張接合するようにしている。
　図７は、本発明の組合せ鋼矢板を用いた鋼矢板壁の土圧との関係を示したものである。

　図７(a)のように鋼矢板２側から土圧を受ける場合には、鋼矢板２と補剛用のＨ形鋼３のたわみ挙動を一致させるために引張接合を行わなくても、たわみ挙動をほぼ一致させることができるが、図７(b)のようにＨ形鋼３側から土圧を受ける場合には、通常の接合では鋼矢板２の変形が大きくなりたわみ挙動が一致せず、重ね梁とみることはできなくなる。

　これに対し、ボルト引張接合により接合することで、Ｈ形鋼３側から土圧を受ける場合においても、両者のたわみ挙動を一致させることができる。

　次に、図８を用いて、引張接合で鋼矢板とＨ形鋼のたわみ挙動を一致させるための条件である前述の式(1)
　　Ｘ≧｛（ｌ－ａ）・Ｉ₁－ａ・Ｉ₂｝・ｐ／（Ｉ₁＋Ｉ₂）　　　…(1)
の誘導について説明する。

　図８(a)のように、Ｈ形鋼側から土圧を受ける場合に、上下に分割して考えると、図８(b)のように表すことができる。

　図８において、
　　ｌ：前記鋼矢板の幅、
　　ａ：前記形鋼の幅、
　　Ｉ₁：前記鋼矢板の断面２次モーメント、
　　Ｉ₂：前記形鋼の断面２次モーメント、
　　ｐ：前記形鋼側から作用する土圧
とする。
　ボルトの合計の引張力をＸ、鋼矢板の変位をδ₁、Ｈ形鋼の変位をδ₂とする。
　このとき、

　この場合、剛性の大きいＨ形鋼が鋼矢板に引っ張られることで変形が同じになる必要があり、δ₁≧δ₂で考えると、

となる。

　したがって、Ｈ形鋼側から土圧を受ける場合に、ボルト引張接合で鋼矢板とＨ形鋼のたわみ挙動を一致させるための条件は、

となる。

　次に、式(1)における右辺を接合力αとした、数値シミュレーションの一例を挙げると、以下のようになる。

　対象としては、有効幅９００ｍｍの大断面・薄肉構造で施工性に優れたハット型鋼矢板９００（例えば、「平成１７年度における国土交通省の「公共事業コスト構造改革」実施状況について」、〔平成２１年３月１７日検索〕、インターネット＜ＵＲＬ：http://www.mlit.go.jp/kisha/kisha06/13/131016_.html＞参照）と、細幅系のＨ形鋼であるＨ－600×200の組合せ鋼矢板を考える。

　Ｎ値１５の砂地盤の主働土圧を考えると、
　主働土圧係数
　　kacosδ=0.2911
　壁高5.0ｍ（残留水位は壁高の半分）で考えると、前面地盤面の主働土圧＋残留水圧は、
　　ｐ＝ｐａ＋ｐｗ＝（ｗ＋γｈ₁＋γ´ｈ₂）×kacosδ＋γｗｈ
　　　＝（10＋18×2.5＋9×2.5)×0.2911+10×2.5＝47.56ｋＮ／ｍ²
　Ｈ－600×200の場合、α=0.6
　　Ｘ＝0.6×47.56＝28.536ｋＮ／ｍ
　Ｍ－２２のボルトの場合、
　　Ａ＝380.13ｍｍ²
　許容応力度140Ｎ／ｍｍ²の場合、1本あたり受け持てる力は53.22ｋＮ、
　　53.22／28.536＝1.86ｍ、
　つまり、1.8ｍに１本ボルトが必要となる計算になる。

　図９は、図７(b)の鋼矢板壁の他の実施形態を示したもので、図７(b)のように鋼矢板壁Ａを組合せ鋼矢板１だけで構築する代わりに、一部に通常のハット型鋼矢板２単体を組み合わせた場合である。
　図９の場合も、大きい土圧がＨ形鋼３側に作用することを前提としている。

　図１０は、スペーサー１１としての鋼材を介在させた場合の一実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図である。

　鋼矢板としてのハット型鋼矢板２やＨ形鋼３は、規格化されたものが大量生産されており、鋼矢板壁の設計条件に合わせようとすると、設計上適当な断面を有するＨ形鋼３のフランジが寸法的にハット型鋼矢板２のウェブ部に納まらない場合がある。

　図１０の例は、有効幅９００ｍｍの大断面・薄肉構造で施工性に優れたハット型鋼矢板９００（例えば、「平成１７年度における国土交通省の「公共事業コスト構造改革」実施状況について」、〔平成２１年３月１７日検索〕、インターネット＜ＵＲＬ：http://www.mlit.go.jp/kisha/kisha06/13/131016_.html＞参照）と、中幅系のＨ形鋼であるＨ－７００×３００を、厚さ２０ｍｍの鋼板からなるスペーサー１１を介して接合した場合での例であり、スペーサー１１を介在させたことで、Ｈ形鋼３のフランジがハット型鋼矢板２のウェブ部に納めることができる。

　ハット型鋼矢板２は、幅方向両端に形成された継手４，５の係合により、断面における凹凸が同じ向きになるように接続することができるようになっている。

　この場合、ハット型鋼矢板２と、スペーサー１１およびＨ形鋼３は、ボルト接合あるいは溶接などにより固定状態としてもよいが、後述する図１２の実施形態のように、鋼矢板２とＨ形鋼３あるいはスペーサー１１が相互に長手方向へのずれを許容する構造とすれば、鋼矢板２とＨ形鋼３のたわみ挙動がほぼ一致するようにすることができる。

　図１１は、図１０の実施形態に対するスペーサーの変形例を示したもので、図１１(a)はスペーサー１２の鋼材が角形断面の場合、図１１(b)はスペーサー１３として２本の溝状断面の鋼材を用いた場合である。

　図１２は、本発明の組合せ鋼矢板１のさらに他の実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図である。

　鋼矢板としてのハット型鋼矢板２のウェブ部の内側に、鋼板からなるスペーサー１１を介在させて、補剛材としてのＨ形鋼３を配置し、その上端部と下端を接合してある。

　本実施形態では、下端の接合を溶接６で行い、上端部はボルト接合により行っている。上端部のボルト接合については、ハット型鋼矢板２とＨ形鋼３のボルト孔の少なくとも一方をボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔７とすることで、図１２(b)の上下方向の相対的なずれを許容している。

　なお、ハット型鋼矢板２とＨ形鋼３、スペーサー１１の接合は、施工現場において行うことができ、別々に運搬してきたものを、現場で接合し、打設は一体として行うことができる。あるいは、スペーサー１１をあらかじめ、ハット型鋼矢板２とＨ形鋼３のいずれかに取り付けておいてもよい。

　図１３(a)、(b)は、図１２の実施形態に対する変形例を示したものである。
　図１３(a)の例では、スペーサー１１を鋼矢板の長手方向に断続的に配置しており、それぞれのスペーサー１１の下端を溶接により固定し、上端部は長孔７と接合ボルトの組み合わせにより、土圧等による曲げ変形において、鋼矢板２の長手方向へのずれを許容している。スペーサー１１の上には、２点鎖線で示す補剛材としてのＨ形鋼３が取り付けられる。

　なお、スペーサー１１については長孔７を設けず、Ｈ形鋼３のフランジにボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔７を設けるようにしてもよい。

　図１３(b)の例では、鋼矢板２に対し、スペーサー１１および２点鎖線で示す補剛材としてのＨ形鋼３を上下両端部だけでなく、中間でも接合しており、中間の接合部は通常のボルト孔８に対するボルトで固定し、両端部の接合部はボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔７とすることで、上下方向の相対的なずれを許容している。

　図１４は、本発明の鋼矢板壁のさらに他の実施形態を示したもので、例えば図１０あるいは図１２の実施形態の組合せ鋼矢板１を、順次、打設しながらハット型鋼矢板２の幅方向両端の継手で連結して行くことで、鋼矢板壁Ａが形成される。

　図１５は、本発明の鋼矢板壁のさらに他の実施形態を示したもので、図１４のように鋼矢板壁Ａを組合せ鋼矢板だけで構築する代わりに、一部に通常のハット型鋼矢板２単体を組み合わせた場合である。
　図１４、図１５のいずれの場合も、大きい土圧がハット型鋼矢板２側に作用することを前提としている。

　図１６は、鋼矢板と形鋼を長手方向の複数個所に設けたボルトによる引張接合で接合する場合において、スペーサーとしての鋼材を介在させた場合の実施形態を示したもので、(a)は平面図、(b)は立面図である。

　鋼矢板としてのハット型鋼矢板２やＨ形鋼３は、規格化されたものが大量生産されており、鋼矢板壁の設計条件に合わせようとすると、設計上適当な断面を有するＨ形鋼３のフランジが寸法的にハット型鋼矢板２のウェブ部に納まらない場合がある。

　それに対し、例えば図１６のようにスペーサー１１として鋼板等を介在させることで、Ｈ形鋼３のフランジをハット型鋼矢板２の内側に納めた状態で接合することができる。この場合も鋼矢板２とＨ形鋼３を長手方向の複数個所に設けたボルト９による引張接合で接合し、鋼矢板２とＨ形鋼３のたわみ挙動がほぼ一致するようにすることは、他の実施形態の場合と同様である。

　本発明の組合せ鋼矢板および鋼矢板壁は、組合せ鋼矢板が鋼矢板と補剛用の鋼材を重ね梁式に組み合せたものであり、土留め壁等に適用した場合において、たわみ挙動をほぼ一致させて、溶接加工、形状測定、矯正作業、加工管理等に費やす手間、コストを低減し、また保管、運搬効率にも優れる。

　Ａ…鋼矢板壁、

　１…組合せ鋼矢板、２…ハット型鋼矢板、３…Ｈ形鋼、４…継手、５…継手、６…溶接、７…長孔、８…ボルト孔、９…ボルト、
　１１…スペーサー、１２…スペーサー、１３…スペーサー

Claims (11)

1. 　鋼矢板の片面に、該鋼矢板の長手方向に延びる補剛用の形鋼を配置してなる組合せ鋼矢板において、前記鋼矢板に対し前記形鋼の長手方向の複数個所で接合し、少なくとも１箇所の接合位置について、前記鋼矢板と前記形鋼の長手方向へのずれを許容する構造とすることで、前記鋼矢板と前記形鋼のたわみ挙動がほぼ一致するようにしてあることを特徴とする組合せ鋼矢板。
2. 　前記複数個所の中には、前記形鋼の長手方向両端部が含まれることを特徴とする請求項１記載の組合せ鋼矢板。
3. 　前記形鋼がＨ形鋼であることを特徴とする請求項１の組合せ鋼矢板。
4. 　前記接合位置のうちの１箇所は固定されていることを特徴とする請求項１記載の組合せ鋼矢板。
5. 　前記鋼矢板と前記形鋼を長手方向の複数個所に設けたボルトによる引張接合で接合し、前記鋼矢板と前記形鋼のたわみ挙動がほぼ一致するようにしたことを特徴とする請求項１記載の組合せ鋼矢板。
6. 　前記鋼矢板と前記形鋼の引張接合における長手方向の複数個所に設けたボルトの引張力の合計の引張力Ｘが、次式(1)の条件を満たすことを特徴とする請求項５記載の組合せ鋼矢板。
   　　Ｘ≧｛（ｌ－ａ）・Ｉ₁－ａ・Ｉ₂｝・ｐ／（Ｉ₁＋Ｉ₂）　　　…(1)
   　ただし、
   　　ｌ：前記鋼矢板の幅、
   　　ａ：前記形鋼の幅、
   　　Ｉ₁：前記鋼矢板の断面２次モーメント、
   　　Ｉ₂：前記形鋼の断面２次モーメント、
   　　ｐ：前記形鋼側から作用する土圧
7. 　前記引張接合による複数の接合位置のうちの全部または一部の接合位置について、前記鋼矢板と前記形鋼の少なくとも一方のボルト孔がボルト径に対して妥当なボルト孔より大きなボルト孔であり、前記鋼矢板と前記形鋼を接合するボルトの前記鋼矢板または形鋼の長手方向へのずれを許容する構造としてあることを特徴とする請求項５記載の組合せ鋼矢板。
8. 　前記鋼矢板が幅方向両端に形成された継手の係合により、長手方向と直角な断面における凹凸が同じ向きになるように接続されるハット形鋼矢板であることを特徴とする請求項１記載の組合せ鋼矢板。
9. 　前記鋼矢板を前記形鋼との間にスペーサーとしての鋼材を介在させて接合してあることを特徴とする請求項１記載の組合せ鋼矢板。
10. 　複数の鋼矢板を、鋼矢板の両端に設けた継手を介して接続してなる鋼矢板壁であって、前記鋼矢板の少なくとも一部に、請求項１記載の組合せ鋼矢板を用いたことを特徴とする鋼矢板壁。
11. 　前記組合せ鋼矢板を構成する前記鋼矢板が、土圧を受ける側または土圧の大きい側に配置されていることを特徴とする請求項１記載の鋼矢板壁。

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