WO2010034892A1 - Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé - Google Patents
Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé Download PDFInfo
- Publication number
- WO2010034892A1 WO2010034892A1 PCT/FR2008/001322 FR2008001322W WO2010034892A1 WO 2010034892 A1 WO2010034892 A1 WO 2010034892A1 FR 2008001322 W FR2008001322 W FR 2008001322W WO 2010034892 A1 WO2010034892 A1 WO 2010034892A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- strip
- magnetic
- band
- poles
- magnetic field
- Prior art date
Links
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims abstract description 54
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 47
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 238000005496 tempering Methods 0.000 title abstract 2
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 167
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 25
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 21
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 17
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 38
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 37
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims description 12
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 10
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 claims description 8
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims description 8
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 4
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 4
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 3
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 13
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 6
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000002500 effect on skin Effects 0.000 description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000007888 film coating Substances 0.000 description 1
- 238000009501 film coating Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005405 multipole Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/14—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness
- C23C2/24—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness using magnetic or electric fields
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
Definitions
- the present invention relates to a method and a device for spinning liquid metal coating at the outlet of a quilting metal coating tank according to the preamble of claims 1 and 12.
- the invention relates to spinning a liquid metal film as a coating liquid metal applied to dipping onto a steel strip in a continuous coating line.
- Liquid metal film means any type of coating applicable to steel strips, for example alloys based on zinc and aluminum.
- a metal coating is deposited on the surface of steel strips, for example zinc or zinc-based alloys.
- This coating is made on continuous lines that typically include: • An inlet section with one or two belt unrollers, a guillotine shear, a splicing welder to connect the tail of a strip from one of the unwinders to the head of the next band from the other unroller and thus ensuring continuous operation of the line, a tape accumulator, which restores to the line of the previously accumulated tape when a flow is interrupted upstream of the accumulator for implement the splicing weld.
- a coating section itself with the bath of liquid metal in which the strip is immersed, a device for wiping the liquid metal, optionally an induction induction furnace, a cooling and a quenching tank.
- the steel strip when it leaves the furnace, the steel strip is immersed obliquely in a bath of liquid metal alloy, it is deflected vertically by a roll immersed in the bath, then passes on a roller called " anti tile 'intended to correct its lateral curvature from its passage on the bottom roller, then on a roll called "pass line” to adjust its vertical trajectory.
- the steel strip at its outlet from the furnace, the steel strip is deflected vertically by a roller and then vertically passes through a bath of magnetized metal alloy magnetically lifted. In both cases, at its exit from the coating bath, the strip is covered on both sides with a liquid metal film whose thickness is the result of a balance which is established between the driving forces.
- the distance between the strip and such wipers as well as the gas pressure and the distance between the wipers and the surface of the coating bath and the running speed of the strip are among the essential variables governing the spinning operation. . These variables are controlled from measurements made by measuring devices of the thickness of the coating deposited on each of the two faces of the strip, for example X-ray gauges.
- X-ray gauges For a long time, it has been noted for the limits of the method of gas jet spinning that, at high tape speeds, occurs a phenomenon known as "splashing". This phenomenon, related to the thickness of the driven liquid film which increases with the speed of movement, results from a break in equilibrium between the forces of entrainment by the band, the gravity and a surface tension in a zone of the film where shear stresses develop due to the jet of gas.
- sliding field processes that implement, on each side of the strip, multipole inductors powered by polyphase alternating current. This type of device generates a magnetic field sliding in the opposite direction to a displacement of the strip scrolling upwards, thereby ensuring a pumping action of the liquid film downwards.
- the documents US 3,518,109 and JP 08-053742 describe such a sliding field system supplied with polyphase alternating current.
- the "pressure on a meniscus” process which uses an inductor at the level of a connecting meniscus of the liquid film entrained by the band with the liquid bath. A magnetic field acts on the curvature of the meniscus and thus on the thickness of the driven film.
- document EP 1 138 799 describes such a meniscus control system. This process is very difficult to implement and is limited to the metal coating of small objects such as son.
- permanent magnets have also been used which need to be associated with devices for supplying the strip with electric current by applying friction or pebbles on the strip. leaving these processes therefore not very suitable for spinning. Examples of such methods are described in JP 61-227158 or JP 02-254147.
- JP 2000-212714 it has been proposed by JP 2000-212714 to mount a plurality of magnets on a rotating drum to create a variable magnetic field for the purpose of creating useful induction effects. to spin.
- Heating of the band All longitudinal and transverse flow systems generated by induction coils fed by alternating current produce a considerable heating of the band up to more than 100 0 C.
- the longitudinal flows which, effect of identical spin, require higher power, can lead, in certain configurations, to temperature rises of up to 150 to 200 ° C.
- This heating is likely to disturb a layer of steel / coating combination by promoting undesirable phenomena of diffusion of iron towards the coating.
- this additional heat supply must then be discharged into a cooling tower, which leads to an increase in its height and / or an increase in the power of air blowing installations.
- An object of the present invention is in particular to ensure an effective spinning of liquid metal coating at the outlet of a metal coating tank by dipping a steel strip in longitudinal scrolling, for which binding effects of magnetic saturation band are minimized.
- the invention also aims to: - minimize band heating
- the invention thus presents a method and a device adapted to solve these problems according to the content of claims 1 and 12. From a spinning method of coating liquid metal at the outlet of a metal coating tank by dipping the two faces of a continuous longitudinal strip of steel, the invention therefore provides that during When the tray is moved out of the tray, the covered strip of the liquid coating metal passes from a region not subject to a magnetic field to another region subject to a static magnetic field created between magnetic pole members placed opposite the - screws on each side of the strip and whose field lines, or at least one main envelope of said field lines, intersect at least a minimum longitudinal extent with said strip, so that the coating liquid metal undergoes correlatively a magnetic field variation generating on said liquid metal a force opposing its movement with the band.
- said longitudinal extent of intersection is chosen minimal and sufficient so as to generate in the liquid metal film eddy currents at a minimum intensity but whose circulation in the static magnetic field is sufficient to generate Lorentz forces necessary for suitably oppose the movement of said liquid metal relative to the web.
- the movement of the band in this static magnetic field can thus induce a current in the band, but also and especially in the liquid film where develops, in a known manner, a magnetic brake effect opposite to the band scrolling. .
- an embodiment of a device is possible from a device for wiping liquid metal at the outlet of a metal coating tank by dipping the two faces of a steel strip (1) in continuous longitudinal movement.
- the device When leaving the ferry, the device provides that:
- At least one first magnetic member is disposed transversely to a first of the two faces of the strip at a given distance from the strip, and a second magnetic member is arranged transversely to a second of the two faces of the strip, substantially at the same distance from said band,
- poles of said magnetic members (A1, A2) are distributed opposite each side of the strip in such a way as to generate between the said poles lines of static magnetic field (included in a main envelope) presenting a intersection over at least a minimum longitudinal extent with the band.
- a set of subclaims also has advantages of the invention.
- FIGS. 5a, 5b, 5c, 5d electromagnetic body dewatering device according to a second embodiment of the invention
- Figure 7 Wringing principle with distance stabilization control according to the second embodiment of the invention.
- FIG. 1 shows a device for wiping a metal film for coating the faces of a steel strip (1) in continuous longitudinal longitudinal flow by "longitudinal flow” such as that described previously in the state of the technical.
- the strip (1) is thus covered on both sides with a liquid film (not shown) and is animated with a vertical movement of speed (V).
- An induction coil (2) consisting of one or more turns of an electrical conductor and surrounding the strip in the direction of its width is traversed by an alternating current of frequency adapted to an induction leading to the effect of spinning .
- Figure 1 shows the passage of the current according to one of its alternations.
- This current generates an alternating magnetic field which manifests on each side of the band by two lobes (L1) and (L2) res- respectively associated with two strands (21, 22) of the coil, shown in section.
- the field lines are generated and have a path parallel to the direction of the scrolling thereof, hence the name "longitudinal flow”. They do not cross the band, but extend over it over a large longitudinal portion.
- FIG. 2 shows a device for wiping a metal film for coating the faces of a steel strip (1) in continuous vertical longitudinal deflection by "transverse flow” such as that previously described in the state of the technical.
- the strip (1) is thus covered on both sides with a liquid film (not shown) and is animated with a longitudinal vertical movement of speed (V).
- Two induction coils (2a, 2b) each disposed symmetrically opposite one side of the strip in the direction of its width, are traversed by an alternating current of frequency adapted to an induction leading to the spinning effect.
- Figure 2 shows the passage of the current in one of its alternans.
- This current generates an alternating magnetic field which is manifested, on each side of the band, by four lobes (L1, L2, L3, L4) respectively associated with portions of coils (21a, 22a, 21b, 22b).
- field lines are generated and have a path generally perpendicular to the direction of the scrolling thereof and extending at least on sections of width of the strip, hence the name " transverse flow ".
- These field lines are looped over the coil portion that generates them in a direction perpendicular to the scroll. They do not cross the band but run at least transversely.
- Figure 3 shows a spin device "pressure on a meniscus" adapted to a liquid film coating.
- a strip (1) is thus covered with a liquid film (3) and is animated with a longitudinal vertical movement of speed (V).
- An induction coil (2) consisting of one or more turns of an electrical conductor surrounding the strip in the direction of its width is traversed by an alternating current of frequency adapted to the effect of spinning.
- Figure 3 shows the passage of the current according to one of its alternations.
- the magnetic field acts on the curvature (R; R ') of the meniscus and thus on the thickness of the driven film.
- FIGS. 4a, 4b show a spinning device with magnetic organs according to a first embodiment of the invention, and more particularly a device adapted for spinning liquid metal at the outlet of a metal coating tank at quenched on both sides of a steel strip (1) in continuous longitudinal movement.
- the device comprises:
- At least one first magnetic member (Al), such as here at least one permanent magnet, is disposed transversely to a first of the two faces of the strip at a given distance from the strip, and a second magnetic member (A2 ) is arranged transversely to a second of the two faces of the strip, substantially at the same distance from said strip,
- poles (N, S), here magnets of north / south type, said magnetic members (A1, A2) are distributed opposite each side of the band so as to generate between said poles of the static magnetic field lines (B) included in a main envelope having an intersection over at least a minimum longitudinal extent with the band as provided by the invention.
- each magnetic member comprises at least one bipolar permanent magnet element (A1, A2) whose magnetic capacitance is fixed so as to induce at least one electromotor field sufficient to generate counter-interaction when the tape is forced to move in the manual field.
- static gnetic (B) a wiper braking adapted to the layers of metal coating initially deposited on the strip.
- each magnetic member (Al, A2) being the closest together here are of opposite magnetic polarity (N, S).
- N, S opposite magnetic polarity
- each magnetic member (Al, A2) being the closest to the band are of the same magnetic polarity.
- poles (S, N) of each magnetic member (A1, A2) being furthest from the strip are also connected by an external magnetic field guide (C), such as a ferromagnetic yoke frame forming a magnetic guide loop around a strip section.
- an external magnetic field guide such as a ferromagnetic yoke frame forming a magnetic guide loop around a strip section.
- the magnetic poles (N, S) closest to the two magnetic members that face each other on either side of the strip are arranged in such a way that they generate a static magnetic field (B) which forms a magnetic circuit between the north pole (N) of the first magnetic member and the south pole (S) of the second through the band, the magnetic loop being completed between the outer poles, that is to say the north pole (N) of the second magnetic member and the south pole (S) of the first member through a ferromagnetic yoke (C) surrounding the strip.
- B static magnetic field
- C ferromagnetic yoke
- each magnetic member (Al, A2) comprises two distinct poles successively arranged in the running direction of the strip and connected to at least one magnet by a magnetic field guide (Cl , C2) such that at least one ferromagnetic head portion forming a half loop of magnetic guide so that, between each of the two poles at the ends of the two half-loops are arranged vis-à-vis on both sides of the band, thus completely closing the lines of magnetic field.
- two permanent magnets in the shape of a "U” are arranged symmetrically with respect to the band by placing in opposite relation the bases of the two "U” with opposite polarities on either side of the bandaged.
- a first ferromagnetic yoke portion (C1) extends the south pole (S) of the first magnetic member (A1) and a second ferromagnetic yoke portion (C2) extends the north pole (N) of the second magnetic member (A2).
- the magnetic field (B) traverses for the first time the band between the north pole (N) of the first magnetic member and the south pole (S) of the second magnetic member, and is then channeled on the second ferromagnetic yoke portion (C2), then crosses the strip a second time, the loop being completed in the first part of the ferromagnetic yoke (Cl).
- the poles have opposite magnetic polarities so that the two half-loops induce a closed-loop magnetic guidance of the magnetic field (B) through the band.
- the poles have identical magnetic polarities. Spinning will be possible, but less effective than in the configuration with opposite magnetic polarities as above.
- each magnetic member is linearly extended in one or more blocks over a length at least equal to a bandwidth.
- several magnetic members extended linearly over a length of less than one bandwidth may be distributed one above the other in the running direction of the band and on each side thereof.
- this configuration advantageously increases the efficiency of the spinning.
- at least one of the magnetic members may be associated with a complementary dewatering device such as by gas jets, or a complementary device for stabilizing tape.
- Figures 5a, 5b show two configurations of electro-magnetic wiper device (as magnetic members) according to a second embodiment of the invention in relation respectively to the configurations of Figures 4a, 4b.
- the two electromagnetic members (B1, B2) are arranged transversely to the strip travel on either side of the two faces of the strip and are joined by a ferromagnetic yoke (C) surrounding said strip.
- FIGS 5c, 5d show two other configurations of electro-magnetic wiper device (as magnetic members) according to this second embodiment of the invention.
- FIGS. 5b, 5c and 5d show, according to a configuration of the ferromagnetic yoke in two half-loops (C1, C2) arranged transversely to the strip running on either side of the two faces of the strip, several provisions possible of said electromagnetic organs (B1, B2, B3, B4).
- a magnetic field looping is carried out by two web ties by the magnetic field (B) and by complementary pipe of the magnetic field by means of ferromagnetic half-heads, as in Figure 4b.
- the electromagnetic members (B1, B2, B3, B4) are here induction coils associated with the cylinder head (s) (C, Cl, C2) in order to generate the said static magnetic field and to channel field lines around the band and in particular on a minimum extent of intersection with the band.
- the intensity of the static magnetic field is controllable according to parameters chosen for a type of spin.
- each of the two induction coils (B1, B2) is placed centrally on each "U" shaped half-yoke (C1, C2).
- each of two induction coils (B1, B2) is placed in the vicinity of one of the magnetic pole ends (N, S) on each U-shaped half-yoke (C1, C2). , each end facing each other on both sides of the band.
- each of four induction coils (B1, B2, B3, B4) is disposed at one of the four ends of the two half-yokes according to the model of FIG. 5b.
- each electromagnetic element (B1, B2) being the closest together are of opposite magnetic polarity (N, S).
- N, S opposite magnetic polarity
- each electromagnetic member (B1, B2) being the closest to the band are of identical magnetic polarity.
- such a configuration makes it possible to it is easier to control the position of the strip between the poles by acting on the direct current of supply of at least one of the two electromagnetic components.
- FIG. 6 shows the principle of dewatering a magnetic liquid coating metal film according to the first embodiment of the invention (FIG. 4b).
- (1) is covered on both sides with the liquid film (not shown) and is driven by a vertical movement of speed
- A2) and their yokes (C1, C2), the shape of which is purely indicative, are each arranged on one side of the strip in the direction of its width and at a distance (e) thereof. They are arranged so that the North Pole
- N of one of the magnetic members (A1, A2) is located opposite the south pole (S) of the other magnetic member so that the magnetic field (B) is looped in both organs through twice the band (1).
- the movement of the strip in this static magnetic field (B) induces an electromotor field (E) between the poles with opposite polarity and therefore a current in the strip and the liquid film where a magnetic braking force (F) develops. opposed to scrolling the tape.
- Figure 7 shows a principle of spinning by magnetic brake with distance stabilization control (or centering band) according to a second embodiment of the invention ( Figure 5b).
- At least one of the magnetic members here comprises at least one electromagnetic element (B1, B2) (coil electromagnet of induction) whose magnetic capacitance is adjustable by a control module (MC) via a control signal (Cc) which ideally controls at least one induction coil (B2) encapsulating here the electromagnetic field-guiding element (C2) ), to :
- the control module is governed by a processing unit adapted to receive at least one of the following two signals in order to regulate a current setpoint in the induction coil:
- a distance measuring signal (Si) originating from a non-contact measurement system (ME) of the distance (e) between the band and one of the electromagnetic elements (B1, B2),
- a control unit generates a current setpoint in the induction coil of at least one of the electromagnetic members so as to keep the steel strip in a position defined between the poles, capable of providing the better distribution of the coating on both sides of the belt.
- All the devices proposed in FIGS. 4, 5, 6 and 7 are therefore able to implement the spinning method according to the invention, namely a spinning method of coating liquid metal at the outlet of a coating tank.
- a spinning method of coating liquid metal at the outlet of a coating tank metal dipping on both sides of a strip of steel (1) in continuous longitudinal movement, for which during the course of travel at the outlet of the tank, the covered band of the liquid metal coating passes from a region not subject to a field magnetic field to another region subjected to a static magnetic field (B) created between poles (N, S) of magnetic members (A1, A2, B1, B2) placed opposite each side of the strip and whose field lines have an intersection over at least a minimum longitudinal extent with said band, so that the liquid coating metal correlatively undergoes a magnetic field variation generating on said liquid metal a force opposing its movement with the ba ndia.
- B static magnetic field
- This magnetic brake effect generates few eddy currents in the strip and the continuous character of the magnetic field, due to the absence of a skin effect, limits the dissipated power to achieve an effective wiping effect of the liquid film and thus the heating of the band is very advantageously negligible.
- the method ideally provides that the poles arranged in the nearest other of the band are ideally chosen of opposite polarity.
- This aspect favors the minimization of the extent of intersection between the field lines and the band and therefore advantageously makes it possible to avoid magnetic band saturation effects and high spin efficiency due to the large magnetic field variations in the passage under the poles.
- a configuration having close poles with identical polarities is also possible, but less effective for a spin of the desired type, however has the advantage of allowing better control of position of the strip between the poles by action on the DC power supply. induction coils.
- An intensity of the magnetic field (B) associated with a desired spinning effect is simply controlled by varying a distance (e) between the poles and the strip, the poles being ideally those of permanent magnets in the context of simple autonomous magnetic organs.
- the method may also advantageously provide that: in at least one point included in the field lines, a distance (e) is evaluated, ideally by direct measurement without contact, between the moving strip and at least one of the two electromagnetic members ( B1, B2) (eg electromagnets) provided with induction coils as magnetically controllable magnetic members, - a direct supply current of at least one of the induction coils is controlled to maintain the centered band between the two electromagnetic organs.
- a total magnetic flux passing through the strip (see the examples according to FIGS. 4 to 7) can thus be kept static and finely adjusted around its static value.
- the DC supply current of at least one of the induction coils (B1, B2) is controlled in order to adapt the intensity of the magnetic field (B) associated with a desired spinning effect. This is appreciable for adapting the method to various types of tape and / or coating and also allows to enslave the spin system to the thickness measurement of the coating by a measuring member such as an X-ray thickness gauge.
- the method also provides that:
- a distance (e) is evaluated between the moving strip and at least one of the two electromagnetic members (B1, B2) by measuring magnetic field variations due to a variation initiated by an air gap effect existing between the band and at least one of the two electromagnetic members.
- a direct measurement of the distance (e) is also possible, alternatively or complementary to the previous indirect method of magnetic field measurement.
- At least two sets of magnetic members are distributed transversely over a width of at least one side of the strip
- each supply current of the induction coils is controlled separately.
- the tape position control between the magnetic members is thus efficiently facilitated.
- At least two sets of magnetic members are distributed one above the other in the direction of travel of the strip and on each side thereof,
- each supply current of induction coils is controlled separately.
- This succession of sets of magnetic or electromagnetic members makes it possible to effectively distribute the effects of spin and tape position control.
- the spinning method according to the invention may, if necessary, also be implemented and controlled in combination with a complementary spinning method, such as by gas jets on the strip faces. Likewise, it can be implemented and controlled in association with a complementary band scroll stabilization method.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Coating Apparatus (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
Abstract
La présente invention décrit une méthode et un dispositif d' essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé des deux faces d'une bande d'acier en défilement longitudinal continu. En particulier, la méthode selon l'invention prévoit qu'au cours de défilement en sortie de bac, la bande couverte du métal liquide de revêtement passe d'une région non soumise à un champ magnétique à une autre région soumise à un champ magnétique statique créé entre des pôles d'organes magnétiques placés en vis-à-vis de chaque côté de la bande et dont des lignes de champ, ou du moins une enveloppe principale des dites lignes de champ, présentent une intersection sur au moins une étendue longitudinale minimale avec ladite bande, afin que le métal liquide de revêtement subisse corrélativement une variation de champ magnétique générant sur ledit métal liquide une force s 'opposant à son défilement avec la bande. En raison de la faible variation de champ, cet effet de frein magnétique génère peu de courants de Foucault dans la bande. La puissance dissipée pour atteindre un effet d'essorage efficace du film liquide est donc très réduite et ainsi l' échauffement de la bande est, parmi de plus amples avantages, fort appréciablement négligeable.
Description
Description
Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé
La présente invention concerne une méthode et un dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé selon le préambule des revendications 1 et 12.
L'invention se rapporte à l'essorage d'un film métallique liquide en tant que métal liquide de revêtement appliqué au trempé sur une bande d' acier dans une ligne de revêtement en continu. Par « film métallique liquide » on entend tout type de revêtement applicable aux bandes d'acier, par exemple les alliages à base de zinc et d'aluminium.
Afin d' améliorer leur résistance à la corrosion dans certaines applications comme le bâtiment, l'automobile ou l'électroménager, on dépose à la surface des bandes d'acier un revêtement métallique, par exemple de zinc ou d'alliage à base de zinc. Ce revêtement est réalisé sur des lignes continues qui comportent typiquement : • Une section d'entrée avec une ou deux dérouleuses de bande, une cisaille guillotine, une soudeuse de raboutage permettant de raccorder la queue d'une bande issue d'une des dérouleuses à la tête de la prochaine bande issue de l'autre dérouleuse et assurant ainsi un fonctionnement continu de la ligne, un accumulateur de bande , qui restitue à la ligne de la bande préalablement accumulée lorsqu' un déroulement est interrompu en amont de l'accumulateur pour mettre en oeuvre la soudure de raboutage.
• Une section de dégraissage des bandes laminées à froid ou de décapage acide des bandes laminées à chaud.
• Un four de recuit qui assure aussi le maintien à température contrôlée de la bande avant son entrée dans le bain de métal en liquide.
• Une section de revêtement proprement dite avec le bain de métal liquide dans lequel est immergée la bande, un dispositif d'essorage du métal liquide, éventuellement un four d'alliation à induction, un refroidissement et un bac de trempe.
• Une section de sortie avec un laminoir Skin-Pass, un dispositif de passivation, un accumulateur de sortie, une cisaille et une ou deux enrouleuses.
Dans une première variante du procédé, à sa sortie du four, la bande d'acier est immergée obliquement dans un bain d'alliage de métal liquide, elle est défléchie verticalement par un rouleau immergé dans le bain, passe ensuite sur un rouleau dit « anti tuile » destiné à corriger sa courbure latérale issue de son passage sur le rouleau de fond, puis sur un rouleau dit « de ligne de passe » destiné à ajuster sa trajectoire verticale. Dans une seconde variante du procédé, à sa sortie du four, la bande d'acier est défléchie verticalement par un rouleau puis traverse verticalement un bain d'alliage de métal liquide sustenté magnétiquement. Dans les deux cas, à sa sortie du bain de revêtement, la bande est recouverte, sur ses deux faces, d'un film métallique liquide dont l'épaisseur est le résultat d'un équilibre qui s'établit entre les forces d' entraînement du liquide par la bande et des forces de gravité. Il est nécessaire d'égaliser transversalement et longitudinalement l'épaisseur du métal liquide de revêtement à une valeur aussi proche que possible de l'objectif visé qui allie recherche de performance dans le domaine de la protection contre la corrosion et optimisation de la quantité de métal consommé. Pour cela, des dispositifs sont disposés de part et d'autre de la bande afin d'assurer l'essorage du film liquide sur les deux faces.
De tels systèmes d'essorage ont été abondamment décrits, par exemple dans le document EP 0 566 497. Le principe de l'essorage consiste à souffler un jet de gaz afin de produire sur le film liquide un effet de striction visant à réduire son épaisseur, le surplus de film essoré retournant par gravité vers le bain de revêtement. La distance entre la bande et de tels essoreurs ainsi que la pression de gaz et la distance entre les essoreurs et la surface du bain de revêtement et la vitesse de défilement de la bande sont parmi les varia- blés essentielles régissant l'opération d'essorage. Ces variables sont contrôlées à partir de mesures réalisées par des organes de mesure de l'épaisseur du revêtement déposé sur chacune des deux faces de la bande, par exemple des jauges à rayons X Depuis longtemps, il a été constaté pour les limites du procédé d'essorage par jet de gaz que, à des hautes vitesses de défilement de la bande, se produit un phénomène connu sous le nom de « splashing ». Ce phénomène, lié à l'épaisseur du film liquide entrainé qui augmente avec la vitesse de défile- ment, découle d'une rupture d'équilibre entre des forces d' entrainement par la bande, la gravité et une tension superficielle dans une zone du film où se développent des contraintes de cisaillement dues au jet de gaz. Ceci se traduit par une éjection de gouttelettes qui perturbent le jet de gaz, nuisent à la qualité du revêtement et sont le plus souvent suivies par une explosion du film souhaité. La vitesse de défilement de la bande, donc la productivité de la ligne de revêtement, se trouve aussi limitée par la capacité d'essorage du film liquide. De nombreuses tentatives ont été faites afin de combattre ce phénomène et de permettre des vitesses de défilement de bande plus élevées. Parmi celles-ci, on a mis au point des systèmes magnétiques essorant la bande d'une partie du film liquide de revêtement, et complétés, en aval, par un essorage final par jet de gaz.
Plusieurs familles de procédés utilisant l'induction magnétique sont ainsi connues, toutes ces familles restant ba-
sées sur une création de forces (de Lorentz) au sein du milieu conducteur liquide sous l'effet conjugué d'un courant et d'un champ magnétique :
• Les procédés dits « à flux longitudinal » qui met- tent en œuvre une bobine d' induction qui entoure la bande et qui est alimentée en courant alternatif. Ce type de dispositif génère des lignes de champ sensiblement parallèles au mouvement de défilement dit longitudinal de ladite bande induisant un courant alternatif dans le film métallique de re- vêtement et la bande. L'interaction entre le courant ainsi induit et le champ magnétique génère le développement de forces électromagnétiques radiales et axiales assurant l'essorage du film. A titre d'exemple, le document JP 5051719 décrit un tel système de champ longitudinal alimenté en cou- rant alternatif à haute fréquence.
• Les procédés « à flux transversal » qui mettent en œuvre deux bobines d' induction séparées alimentées en courant alternatif, chacune placée d'un des deux côtés de la bande. Ce type de dispositif génère des lignes de champ magnétique sensiblement perpendiculaires au défilement longitudinal de ladite bande induisant des courants de Foucault dans le plan de la bande. L'interaction entre ces courants et le champ magnétique génère un développement de forces électromagnétiques de cisaillement assurant l'essorage du film métallique Ii- quide. A titre d'exemples, les documents DE 2023900 et JP 08- 134617 décrivent de tels systèmes de champ transversal alimentés en courant alternatif de fréquence appropriée.
• Les procédés « à champ glissant » qui mettent en œuvre, de chaque côté de la bande, des inducteurs multi-pôles alimentés en courant alternatif polyphasé. Ce type de dispositif génère un champ magnétique glissant en direction opposée à un déplacement de la bande en défilement vers le haut, assurant ainsi une action de pompage du film liquide vers le bas. A titre d'exemples, les documents US 3,518,109 et JP 08- 053742 décrivent un tel système de champ glissant alimenté en courant alternatif polyphasé.
• Le procédé « à pression sur un ménisque » qui met en œuvre un inducteur au niveau d'un ménisque de raccordement du film liquide entrainé par la bande avec le bain liquide. Un champ magnétique agit sur la courbure du ménisque et donc sur l'épaisseur du film entrainé. A titre d'exemple, le document EP 1 138 799 décrit un tel système à contrôle du ménisque. Ce procédé reste très difficile à mettre en œuvre et se trouve limité au revêtement métallique de petits objets tels des fils. • En variante de certains procédés déjà décrits ci- dessus, il a aussi été fait appel à des aimants permanents nécessitant d'être associés à des dispositifs d'alimentation de la bande en courant électrique par application de frot- teurs ou galets sur la bande, laissant ces procédés donc peu appropriés à l'essorage. Des exemples de tels procédés sont décrits dans les documents JP 61-227158 ou JP 02-254147. Enfin, toujours dans le domaine des aimants permanents, il a été proposé par JP 2000-212714 de monter une pluralité d'aimants sur un tambour rotatif afin de créer un champ ma- gnétique variable dans le but de créer des effets d'induction utiles à l'essorage.
Ces procédés présentent chacun un certain nombre d'inconvénients qui entravent considérablement leur mise en œuvre. Ces inconvénients peuvent être classés comme suit :
• Echauffement de la bande : Tous les systèmes à flux longitudinal et transversal générés par des bobines d' induction alimentés en courant alternatif produisent un echauffement considérable de la bande pouvant atteindre plus de 1000C. En particulier les flux longitudinaux qui, à effet d'essorage identique, nécessitent de plus fortes puissances, peuvent conduire, dans certaines configurations, à des élévations de températures pouvant atteindre de 150 à 2000C. Cet echauffement est de nature à perturber une couche de combi- naison acier / revêtement en favorisant des phénomènes indésirables de diffusion du fer vers le revêtement. D'autre part, cet apport complémentaire de chaleur doit être ensuite
évacué dans une tour de refroidissement, ce qui conduit à une augmentation de sa hauteur et / ou une augmentation de la puissance d'installations de soufflage d'air.
• Saturation de la bande : La saturation magnétique de la bande est assez vite atteinte dans un espace généré de lignes de champ magnétique et, dès lors que la bande est saturée, elle constitue elle-même une limite aux capacités d'essorage et donc à la vitesse de défilement de la bande. Ce risque est particulièrement sensible dans le cadre de procédé à flux longitudinaux, voire à flux transversaux.
• Marquage de bande : Les procédés à alimentation de la bande en courant électrique par des frotteurs ou des galets ne peuvent être retenus pour les bandes galvanisées de qualité, car laissent des marques de frottement mécanique sur la bande.
Un but de la présente invention est en particulier d'assurer un essorage efficace de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé d'une bande d'acier en défilement longitudinal, pour lequel des effets contraignants de saturation magnétique de bande sont minimisés .
A fortiori, l'invention a également pour buts de : - minimiser un échauffement de bande ;
- éviter un marquage mécanique de bande/film ;
- utiliser un essorage magnétique évitant tout effet de « splashing » ;
- permettre un contrôle précis de l'épaisseur de revêtement visé.
L' invention présente ainsi une méthode et un dispositif adaptés à résoudre ces problèmes selon le contenu des revendications 1 et 12.
A partir d'une méthode d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé des deux faces d'une bande d'acier en défilement longitudinal continu, l'invention prévoit donc qu'au cours de défile- ment en sortie de bac, la bande couverte du métal liquide de revêtement passe d'une région non soumise à un champ magnétique à une autre région soumise à un champ magnétique statique créé entre des pôles d'organes magnétiques placés en vis-à- vis de chaque côté de la bande et dont des lignes de champ, ou du moins une enveloppe principale des dites lignes de champ, présentent une intersection sur au moins une étendue longitudinale minimale avec ladite bande, afin que le métal liquide de revêtement subisse corrélativement une variation de champ magnétique générant sur ledit métal liquide une force s'opposant à son défilement avec la bande. En effet, la dite étendue longitudinale d' intersection est choisie minimale et suffisante de façon à générer dans le film de métal liquide des courants de Foucault à intensité minimisée mais dont la circulation dans le champ magnétique statique suffit à générer des forces de Lorentz nécessaires pour s'opposer adéquatement au déplacement dudit métal liquide par rapport à la bande.
Le mouvement de défilement de la bande dans ce champ ma- gnétique statique peut ainsi induire un courant dans la bande, mais aussi et surtout dans le film liquide où se développe, de manière connue, un effet de frein magnétique opposé au défilement de la bande.
En raison de la faible variation de champ cet effet de frein magnétique génère peu de courants de Foucault dans la bande. Le caractère continu du champ magnétique, par absence d'effet de peau, limite la puissance dissipée pour atteindre un effet d' essorage efficace du film liquide et ainsi l' échauffement de la bande est fort avantageusement insigni- fiant.
Aucun contact avec la bande n'est nécessaire, donc des problèmes de marquage sont avantageusement évités. Par l'utilisation d'un champ magnétique, en particulier au fins de procéder à l'essorage en plusieurs étapes successives par une succession de dispositifs essoreurs, l'inconvénient du aux effets de « splashing » est aussi écarté.
Afin de mettre en œuvre la méthode décrite selon l'invention, un mode de réalisation d'un dispositif est pos- sible à partir d'un dispositif d'essorage de métal liquide en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé des deux faces d'une bande d'acier (1) en défilement longitudinal continu. En sortie de bac, le dispositif prévoit que :
- au moins un premier organe magnétique est disposé transversalement à une première des deux faces de la bande à une distance donnée de la bande, et qu'un second organe magnétique est disposé transversalement à une deuxième des deux faces de la bande, sensiblement à la même distance de ladite bande,
- des pôles des dits organes magnétiques (Al, A2) sont répartis en vis-à-vis de chaque côté de la bande de telle façon à générer entre les dits pôles des lignes de champ magnétique statique (comprises dans une enveloppe principale) présentant une intersection sur au moins une étendue longitudinale minimale avec la bande.
Un ensemble de sous-revendications présente également des avantages de l'invention.
Des exemples de réalisation et d'application sont fournis à l'aide de figures décrites :
Figure 1 Dispositif d'essorage par « flux longitudi- nal »,
Figure 2 Dispositif d'essorage par « flux transversal »,
Figure 3 Dispositif d'essorage « à pression sur un mé- nisque » ,
Figures 4a, 4b Dispositif d'essorage à organes magnétiques selon un premier mode de réalisation de l' invention,
Figures 5a, 5b, 5c, 5d Dispositif d'essorage à organes électromagnétiques selon un second mode de réalisation l'invention,
Figure 6 Principe d'essorage selon le premier mode de réalisation de l'invention,
Figure 7 Principe d'essorage avec contrôle de stabilisation de distance selon second mode de réali- sation de l'invention.
Figure 1 présente un dispositif d'essorage d'un film métallique de revêtement des faces d'une bande d'acier (1) en défilement longitudinal vertical continu par « flux longitudi- nal » tel que celui décrit précédemment dans l'état de la technique. La bande (1) est ainsi recouverte sur ses deux faces d'un film liquide (non représenté) et est animée d'un mouvement vertical de vitesse (V). Une bobine d'induction (2) composée d'un ou plusieurs tours d'un conducteur électrique et entourant la bande dans le sens de sa largeur est parcourue par un courant alternatif de fréquence adaptée à une induction amenant à l'effet d'essorage. La figure 1 représente le passage du courant selon une de ses alternances. Ce courant génère un champ magnétique alternatif qui se manifeste, de chaque côté de la bande, par deux lobes (Ll) et (L2) res-
pectivement associés à deux brins (21, 22) de la bobine, représentés en section. Au voisinage immédiat de la bande, les lignes de champ sont générés et ont un parcours parallèle à la direction du défilement de celle-ci, d'où le nom de « flux longitudinal ». Ils ne traversent pas la bande, mais s'étendent sur celle-ci sur une large portion longitudinale.
Figure 2 présente un dispositif d'essorage d'un film métallique de revêtement des faces d'une bande d'acier (1) en défi- lement longitudinal vertical continu par « flux transversal » tel que celui décrit précédemment dans l'état de la technique. La bande (1) est ainsi recouverte sur ses deux faces d'un film liquide (non représenté) et est animée d'un mouvement longitudinal vertical de vitesse (V) . Deux bobines d'induction (2a, 2b), chacune disposée en vis-à-vis symétriquement d'un côté de la bande dans le sens de sa largeur, sont parcourues par un courant alternatif de fréquence adaptée à une induction amenant à l'effet d'essorage. La figure 2 représente le passage du courant selon une de ses alternan- ces. Ce courant génère un champ magnétique alternatif qui se manifeste, de chaque côté de la bande, par quatre lobes (Ll, L2, L3, L4) respectivement associés à des portions de bobines (21a, 22a, 21b, 22b) . Au voisinage immédiat de la bande, des lignes de champ sont générés et ont un parcours globalement perpendiculaire à la direction du défilement de celle-ci et s' étendant au moins sur des sections de largeur de la bande, d'où le nom de « flux transversal ». Ces lignes de champ se bouclent sur la portion de bobine qui les génère dans une direction perpendiculaire au défilement. Elles ne traversent donc pas la bande mais la longent au moins transversalement.
La figure 3 montre un dispositif d'essorage « à pression sur un ménisque » adapté à un film liquide de revêtement. Une bande (1) est ainsi recouverte d'un film liquide (3) et est animée d'un mouvement longitudinal vertical de vitesse (V).
Une bobine d'induction (2) composée d'un ou plusieurs tours d'un conducteur électrique entourant la bande dans le sens de sa largeur est parcourue par un courant alternatif de fréquence adaptée à l'effet d'essorage. La figure 3 représente le passage du courant selon une de ses alternances. Le champ magnétique agit sur la courbure (R ; R' ) du ménisque et donc sur l'épaisseur du film entrainé.
Les figures 4a, 4b représente un dispositif d'essorage à or- ganes magnétiques selon un premier mode de réalisation de l'invention, et plus particulièrement un dispositif adapté pour l'essorage de métal liquide en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé des deux faces d'une bande d'acier (1) en défilement longitudinal continu. En sortie d'un tel bac, le dispositif comprend :
- au moins un premier organe magnétique (Al), tel qu'ici au moins un aimant permanent, est disposé transversalement à une première des deux faces de la bande à une distance donnée de la bande, et qu'un second organe magnétique (A2) est disposé transversalement à une deuxième des deux faces de la bande, sensiblement à la même distance de ladite bande,
- des pôles (N, S), ici d'aimants de type nord/sud, des dits organes magnétiques (Al, A2) sont répartis en vis-à-vis de chaque côté de la bande de telle façon à générer entre les dits pôles des lignes de champ magnétique statique (B) comprises dans une enveloppe principale présentant une intersection sur au moins une étendue longitudinale minimale avec la bande tel que l'invention le prévoit.
En d'autres termes, les dispositifs selon figures 4a et 4b prévoient ainsi que chaque organe magnétique comprend au moins un élément à aimant permanent bipolaire (Al, A2) dont la capacité magnétique est fixée afin d' induire au moins un champ électromoteur suffisant pour générer en contre- interaction au défilement forcé de la bande dans le champ ma-
gnétique statique (B) un freinage à caractère d'essoreur adapté aux couches de revêtement métallique déposées initialement sur la bande.
Les pôles de chaque organe magnétique (Al, A2) étant les plus rapprochés sont ici de polarité magnétique opposée (N, S) . Ainsi, il est possible de configurer les lignes de champs entre ces pôles en traverse de bande. L'étendue longitudinale est donc réduite à environ une hauteur des aimants utilisés.
II serait aussi possible de prévoir que les pôles de chaque organe magnétique (Al, A2) étant les plus rapprochés de la bande soient de même polarité magnétique.
Selon la figure 4a, des pôles (S, N) de chaque organe magnétique (Al, A2) étant les plus éloignés de la bande (faces externes transversales des aimants permanents) sont également reliés par un guide externe de champ magnétique (C) , tel qu'un cadre de culasse ferromagnétique formant une boucle de guide magnétique autour d'une section de bande.
Ainsi, selon figure 4a, les pôles magnétiques (N, S) les plus rapprochés des deux organes magnétiques qui se font face de part et d' autre de la bande sont disposés de telle manière qu'ils génèrent un champ magnétique statique (B) qui forme un circuit magnétique entre le pôle nord (N) du premier organe magnétique et le pôle sud (S) du second en traversant la bande, la boucle magnétique étant complétée entre les pôles externes, c'est-à-dire le pôle nord (N) du second organe ma- gnétique et le pôle sud (S) du premier organe à travers une culasse ferromagnétique (C) entourant la bande.
Alternativement selon figure 4b, le dispositif d' essorage prévoit que chaque organe magnétique (Al, A2) comporte deux pôles distincts, successivement disposés selon la direction de défilement de la bande et reliés à au moins un aimant par un guide de champ magnétique (Cl, C2) tel qu'au moins une
partie de culasse ferromagnétique formant une demi-boucle de guide magnétique de façon à ce que, entre chacun des deux pôles aux extrémités des deux demi-boucles soient disposés en vis-à-vis de part et d'autre de la bande, celles-ci bouclant donc complètement les lignes de champ magnétique. En d'autres termes, deux aimants permanents en forme de « U » sont disposés symétriquement par rapport à la bande en disposant en vis-à-vis les bases des deux « U » avec des polarités opposées de part et d'autre de la bande.
Ainsi, une première partie de culasse ferromagnétique (Cl) prolonge le pôle sud (S) du premier organe magnétique (Al) et une seconde partie de culasse ferromagnétique (C2) prolonge le pôle nord (N) du second organe magnétique (A2) . Le champ magnétique (B) traverse une première fois la bande entre le pôle nord (N) du premier organe magnétique et le pôle sud (S) du second organe magnétique, puis est canalisé sur la seconde partie de culasse ferromagnétique (C2) , puis traverse une seconde fois la bande, la boucle étant complétée dans la pre- mière partie de culasse ferromagnétique (Cl) .
Il est ici recommandé qu'aux extrémités des demi-boucles, les pôles ont des polarités magnétiques opposées afin que les deux demi-boucles induisent un guidage magnétique en boucle fermée du champ magnétique (B) au travers de la bande.
Tel que décrit précédemment, il serait aussi possible qu'aux extrémités des demi-boucles, les pôles aient des polarités magnétiques identiques. L'essorage sera possible, mais moins efficace que selon la configuration à polarités magnétiques opposées comme ci-dessus.
Non restrictivement aux figures 4a, 4b et donc aussi applicable aux figures qui suivent, chaque organe magnétique est étendu linéairement en un ou plusieurs blocs sur une longueur au moins égale à une largeur de bande. Egalement, plusieurs organes magnétiques étendus linéairement sur une longueur au
moins égale à une largeur de bande peuvent être répartis l'un au dessus de l'autre dans le sens de défilement de la bande et de chaque côté de celle-ci. En formant ainsi des zones successives d' intersection champ/bande à étendue minimale pour éviter des saturations magnétiques de bande, cette configuration permet avantageusement d'accroitre additivement l'efficacité de l'essorage. Dans le même but, au moins un des organes magnétiques peut être associé avec un dispositif d'essorage complémentaire tel que par jets de gaz, ou un dis- positif complémentaire de stabilisation de bande.
Figures 5a, 5b présentent deux configurations de dispositif d'essorage à organes électromagnétiques (en tant qu'organes magnétiques) selon un second mode de réalisation l'invention en rapport respectivement avec les configurations des figures 4a, 4b.
En particulier à la figure 5a, les deux organes électromagnétiques (Bl, B2) sont disposés transversalement au défilement de bande de part et d' autre des deux faces de la bande et sont réunis par une culasse ferromagnétique (C) entourant ladite bande.
Figures 5c, 5d présentent deux autres configurations de dispositif d'essorage à organes électromagnétiques (en tant qu'organes magnétiques) selon ce second mode de réalisation 1' invention.
En particulier, les figures 5b, 5c et 5d montrent, selon une configuration de la culasse ferromagnétique en deux demi- boucles (Cl, C2) disposées transversalement au défilement de bande de part et d'autre des deux faces de la bande, plusieurs dispositions possibles des dits organes électromagnétiques (Bl, B2, B3, B4) . Dans ces exemples, un bouclage de champ magnétique est réalisé par deux traverses de bande par le champ magnétique (B) et par canalisation complémentaire du
champ magnétique au moyen de demi-culasses ferromagnétiques, tel qu'à la figure 4b.
Les organes électromagnétiques (Bl, B2, B3, B4) sont ici des bobines d'inductions associées à la ou aux culasses (C, Cl, C2) afin de générer le dit champ magnétique statique et canaliser des lignes de champ aux abords de la bande et en particulier sur une étendue minimale d'intersection avec la bande. Par régulation de courant d'alimentation d'au moins une des- dites bobines d'inductions, l'intensité du champ magnétique statique est contrôlable selon des paramètres choisis pour un type d'essorage.
A la figure 5b, chacune des deux bobines d'inductions (Bl, B2) est placée de façon centrale sur chaque demi-culasse (Cl, C2) en forme de « U ». A la figure 5c, chacune de deux bobines d'inductions (Bl, B2) est placée au voisinage d'une des extrémités de pôle magnétique (N, S) sur chaque demi-culasse (Cl, C2) en forme de « U », chacune des extrémités se faisant face de part et d'autre de la bande. A la figure 5d, chacune de quatre bobines d'inductions (Bl, B2, B3, B4) est disposée à une des quatre extrémités des deux demi-culasses suivant le modèle de la figure 5b
Les pôles de chaque organe électromagnétique (Bl, B2) étant les plus rapprochés sont ici de polarité magnétique opposée (N, S) . Ainsi, il est possible de configurer les lignes de champs entre ces pôles en traverse de bande, (fig. 5a - 5d avec « polarité adéquate »)
II serait aussi possible de prévoir que les pôles de chaque organe électromagnétique (Bl, B2) étant les plus rapprochés de la bande soient de polarité magnétique identique. Il est toutefois plus difficile selon cette configuration de minimi- ser l'étendue de l'intersection entre les lignes de champ et la bande. Cependant, une telle configuration permet de
contrôler plus facilement la position de la bande entre les pôles en agissant sur le courant - continu d'alimentation électrique d'au moins un des deux organes électromagnétiques. Ainsi, il peut être avantageux de disposer successivement selon la direction de défilement chacune de ces deux configurations (polarités magnétiques opposées et identiques) à des fins d'essorage et de stabilisation de bande. L'essorage sera possible, mais moins efficace que selon la configuration à polarités magnétiques opposées comme ci-dessus.
La figure 6 montre le principe d'essorage d'un film liquide métallique de revêtement par frein magnétique selon le premier mode de réalisation de l'invention (figure 4b). La bande
(1) est recouverte sur ses deux faces du film liquide (non représenté) et est animée d'un mouvement vertical de vitesse
(V) de défilement longitudinal. Deux organes magnétiques (Al,
A2) et leurs culasses (Cl, C2) dont la forme représentée est purement indicative sont disposés chacun d'un côté de la bande dans le sens de sa largeur et à une distance (e) de celle-ci. Ils sont disposés de telle sorte que le pôle nord
(N) de l'un des organes magnétiques (Al, A2) soit situé en face du pôle sud (S) de l'autre organe magnétique de manière à ce que le champ magnétique (B) se boucle dans les deux organes en traversant deux fois la bande (1) . Le mouvement de défilement de la bande dans ce champ magnétique statique (B) induit un champ électromoteur (E) entre les pôles à polarité opposée et donc un courant dans la bande et le film liquide où se développe une force (F) de freinage magnétique opposée au défilement de la bande.
Figure 7 présente un principe d'essorage par frein magnétique avec contrôle de stabilisation de distance (ou centrage de bande) selon un second mode de réalisation de l'invention (figure 5b) .
Au moins un des organes magnétiques comprend ici au moins un élément électromagnétique (Bl, B2) (électroaimant à bobine
d'induction) dont la capacité magnétique est ajustable par un module de commande (MC) via un signal de contrôle (Cc) contrôlant idéalement au moins une bobine d'induction (B2) encapsulant ici l'élément électromagnétique de guidage de champ (C2), afin :
- d'induire au moins un champ électromoteur (E) suffisant pour générer en contre-interaction au défilement forcé de la bande dans le champ magnétique statique (B) un freinage à caractère d'essoreur adapté aux couches de revêtement métalli- que déposées initialement sur la bande,
-de réguler avantageusement une équidistance entre chaque organe magnétique et la bande.
Le module de commande (MC) est régi par une unité de traite- ment apte à recevoir au moins un des deux signaux suivants afin de réguler une consigne de courant dans la bobine d' induction:
- un signal de mesure de distance (Si) provenant d'un système de mesure sans contact (ME) de la distance (e) entre la bande et un des éléments électromagnétiques (Bl, B2) ,
- un signal de mesure du champ magnétique provenant d'un organe de mesure de champ (MB) à au moins un pôle d'organes électromagnétiques, le dit signal de mesure du champ étant corrélable avec des valeurs de distance (e) . En fonction de cette corrélation, une unité de commande génère une consigne de courant dans la bobine d' induction d' au moins un des organes électromagnétiques de manière à conserver la bande d' acier dans une position définie entre les pôles, apte à assurer la meilleure répartition possible du re- vêtement sur les deux faces de la bande.
Outre le fait que l'utilisation d' électroaimants permet d' assurer des champs magnétiques plus intenses que des aimants permanents, elle permet également d'en assurer un contrôle précis. En particulier, elle permet de maintenir dy-
namiquement la bande dans une position déterminée entre les deux organes électromagnétiques.
Tous les dispositifs proposés aux figures 4, 5, 6 et 7 sont donc aptes à mettre en œuvre la méthode d' essorage selon l'invention, à savoir une méthode d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé des deux faces d'une bande d'acier (1) en défilement longitudinal continu, pour laquelle au cours de défilement en sortie de bac, la bande couverte du métal liquide de revêtement passe d'une région non soumise à un champ magnétique à une autre région soumise à un champ magnétique statique (B) créé entre des pôles (N, S) d'organes magnétiques (Al, A2, Bl, B2) placés en vis-à-vis de chaque côté de la bande et dont des lignes de champ présentent une intersection sur au moins une étendue longitudinale minimale avec ladite bande, afin que le métal liquide de revêtement subisse corrélativement une variation de champ magnétique générant sur ledit métal liquide une force s' opposant à son défilement avec la bande. L'interaction du champ magnétique statique et de la bande en défilement génère des courants de Foucault dans la bande et le film liquide de revêtement dont la circulation dans le champ magnétique statique génère des forces de Lo- rentz qui s'opposent au déplacement de défilement dudit métal liquide par rapport à la bande, d'où l'effet de frein magnétique par rapport à la bande en défilement (forcé) .
Cet effet de frein magnétique génère peu de courants de Foucault dans la bande et le caractère continu du champ ma- gnétique, par absence d'effet de peau, limite la puissance dissipée pour atteindre un effet d'essorage efficace du film liquide et ainsi l' échauffement de la bande est fort avantageusement négligeable.
Comme décrit précédemment, la méthode prévoit idéalement que les pôles disposés de façon la plus rapprochée de part et
d'autre de la bande sont idéalement choisis de polarité opposés. Cet aspect favorise la minimisation de l'étendue d' intersection entre les lignes de champ avec la bande et donc permet avantageusement d'éviter des effets de saturation magnétique de bande et une grande efficacité d'essorage due aux importantes variations de champ magnétique au passage sous les pôles. Une configuration présentant des pôles rapprochés à polarités identiques est aussi possible, mais moins efficace pour un essorage du type voulu, toutefois présente l'avantage de permettre un meilleur contrôle de position de la bande entre les pôles par action sur le courant continu d'alimentation des bobines d'induction.
Une intensité du champ magnétique (B) associé à un effet d'essorage recherché est simplement contrôlée en faisant va- rier une distance (e) entre les pôles et la bande, les pôles étant idéalement ceux d' aimants permanents dans le cadre de simples organes magnétiques autonomes. La méthode peut aussi avantageusement prévoir que : - en au moins un point compris dans les lignes de champ, une distance (e) est évaluée, idéalement par mesure directe sans contact, entre la bande en défilement et au moins un des deux organes électromagnétiques (Bl, B2) (par exemple des électroaimants) munis de bobines d'induction en tant qu'organes magnétiques contrôlables magnétiquement, - un courant continu d'alimentation d'au moins une des bobines d' induction est contrôlé afin de maintenir la bande centrée entre les deux organes électromagnétiques. Un flux magnétique total traversant la bande (voir les exemples selon figures 4 à 7) peut ainsi être conservé statique- ment et ajusté de façon fine autour de sa valeur statique
Le courant continu d'alimentation d'au moins une des bobines d'induction (Bl, B2) est contrôlé afin d'adapter l'intensité du champ magnétique (B) associé à un effet d'essorage recher- ché. Ceci est appréciable pour adapter la méthode à de divers
types de bande ou/et de revêtement et permet aussi d'asservir le système d'essorage à la mesure d'épaisseur du revêtement par un organe de mesure tel qu'une jauge d'épaisseur à rayons X.
La méthode prévoit aussi que :
A) au moins en un point compris dans les lignes de champ, une distance (e) est évaluée entre la bande en défilement et au moins un des deux organes électromagnétiques (Bl, B2) en me- surant des variations de champ magnétique dues à une variation initiée par un effet d'entrefer existant entre la bande et au moins un des deux organes électromagnétiques . Une mesure directe de la distance (e) est bien aussi possible, de façon alternative ou complémentaire à la méthode indirecte de mesure de champ magnétique précédente.
B)
- au moins deux ensembles d'organes magnétiques sont répartis transversalement sur une largeur d'au moins un côté de la bande,
- et dans le cas où les organes magnétiques sont des organes électromagnétiques munis de bobine d'induction, chaque courant d'alimentation des bobines d'induction est contrôlé séparément. Le contrôle de position de bande entre les organes magnétiques est donc efficacement facilité.
C)
- au moins deux ensembles d'organes magnétiques sont répartis l'un au dessus de l'autre dans le sens de défilement de la bande et de chaque côté de celle-ci,
- et dans le cas où les organes magnétiques sont des organes électromagnétiques munis de bobine d'induction, chaque courant d'alimentation de bobines d'induction est contrôlé séparément .
Cette succession d'ensembles d'organes magnétiques ou électromagnétiques permet de répartir efficacement les effets d'essorage et de contrôle de position de bande.
La méthode d'essorage selon l'invention peut, au besoin, aussi être mise en œuvre et contrôlée en association avec une méthode d'essorage complémentaire, telle que par jets de gaz sur les faces de bande. De même, elle peut être mise en œuvre et contrôlée en association avec une méthode complémentaire de stabilisation de défilement de bande.
Claims
1. Méthode d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé des deux fa- ces d'une bande d'acier (1) en défilement longitudinal continu caractérisé en ce qu'au cours de défilement en sortie de bac, la bande couverte du métal liquide de revêtement passe d'une région non soumise à un champ magnétique à une autre région soumise à un champ magnétique statique (B) créé entre des pôles (N, S) d'organes magnétiques (Al, A2, Bl, B2) placés en vis-à-vis de chaque côté de la bande et dont des lignes de champ présentent une intersection sur au moins une étendue longitudinale minimale avec ladite bande, afin que le métal liquide de revêtement subisse corrélativement une va- riation de champ magnétique générant sur ledit métal liquide une force s' opposant à son défilement avec la bande.
2. Méthode selon revendication 1, pour laquelle les pôles disposés de façon la plus rapprochée de part et d' autre de la bande sont idéalement choisis de polarité opposés.
3. Méthode selon revendication 1, pour laquelle les pôles disposés de façon la plus rapprochée de part et d'autre de la bande sont idéalement choisis de polarité identique.
4. Méthode selon une des revendications 1 à 3, pour laquelle une intensité du champ magnétique (B) associé à un effet d'essorage recherché est contrôlée en faisant varier une distance (e) entre les pôles et la bande, les pôles étant idéa- lement ceux d'aimants permanents.
5. Méthode selon une des revendications 1 à 3, pour laquelle :
- en au moins un point compris dans les lignes de champ, une distance (e) est évaluée, idéalement par mesure directe sans contact, entre la bande en défilement et au moins un des deux organes électromagnétiques (Bl, B2) munis de bobines d'induction en tant qu'organes magnétiques,
- un courant continu d'alimentation d'au moins une des bobines d'induction est contrôlé afin de contrôler la position de la bande entre les deux organes électromagnétiques.
6. Méthode selon revendication 5, pour laquelle le courant continu d'alimentation d'au moins une des bobines d'induction (Bl, B2) est contrôlé afin d'adapter l'intensité du champ ma- gnétique (B) associé à un effet d'essorage recherché.
7. Méthode selon revendications 5 ou 6, pour laquelle en au moins un point compris dans les lignes de champ, une distance
(e) est évaluée entre la bande en défilement et au moins un des deux organes électromagnétiques (Bl, B2) en mesurant des variations de champ magnétique dues à une variation initiée par un effet d' entrefer existant entre la bande et au moins un des deux organes électromagnétiques.
8. Méthode selon une des revendications précédentes, pour laquelle :
- au moins deux ensembles d'organes magnétiques sont répartis transversalement sur une largeur d'au moins un côté de la bande, - et dans le cas où les organes magnétiques sont des organes électromagnétiques munis de bobine d'induction, chaque courant d'alimentation des bobines d'induction est contrôlé séparément .
9. Méthode selon une des revendications précédentes, pour laquelle :
- au moins deux ensembles d'organes magnétiques sont répartis l'un au dessus de l'autre dans le sens de défilement de la bande et de chaque côté de celle-ci, - et dans le cas où les organes magnétiques sont des organes électromagnétiques munis de bobine d'induction, chaque courant d' alimentation de bobines d' induction est contrôlé séparément .
10. Méthode selon une des revendications précédentes, laquelle étant mise en œuvre et contrôlée en association avec une méthode d'essorage complémentaire, telle que par jets de gaz sur les faces de bande.
11. Méthode selon une des revendications précédentes, laquelle étant mise en œuvre et contrôlée en association avec une méthode complémentaire de stabilisation de défilement de bande.
12. Dispositif d'essorage de métal liquide en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé des deux faces d'une bande d'acier (1) en défilement longitudinal continu caractérisé en ce que en sortie de bac: - au moins un premier organe magnétique (Al) est disposé transversalement à une première des deux faces de la bande à une distance donnée (e) de la bande, et qu'un second organe magnétique (A2) est disposé transversalement à une deuxième des deux faces de la bande, sensiblement à la même distance de ladite bande, - des pôles (N, S) des dits organes magnétiques (Al, A2) sont répartis en vis-à-vis de chaque côté de la bande de telle façon à générer entre les dits pôles des lignes de champ magnétique statique (B) comprises dans une enveloppe principale présentant une intersection sur au moins une étendue longitu- dinale minimale avec la bande.
13. Dispositif selon revendication 12, pour lequel les pôles de chaque organe magnétique (Al, A2) étant les plus rapprochés sont de polarité magnétique opposée (N, S) .
14. Dispositif selon revendication 13, pour lequel les pôles de chaque organe magnétique (Al, A2) étant les plus rapprochés de la bande sont de même polarité magnétique.
15. Dispositif selon revendication 13 ou 14, pour lequel les pôles de chaque organe magnétique (Al, A2) étant les plus éloignés de la bande sont reliés par un guide externe de champ magnétique (C), tel qu'un cadre de culasse ferromagnétique formant une boucle de guide magnétique autour d'une section de bande.
16. Dispositif selon revendication 13 ou 14, pour lequel chaque organe magnétique (Al, A2, Bl, B2) comporte deux pôles distincts, successivement disposés selon la direction de dé- filement de la bande et reliés à au moins un aimant par un guide de champ magnétique (Cl, C2) tel qu'au moins une partie de culasse ferromagnétique formant une demi-boucle de guide magnétique de façon à ce que, entre chacun des deux pôles aux extrémités des deux demi-boucles soient disposés en vis-à-vis de part et d'autre de la bande.
17. Dispositif selon revendication 13 et 16, pour lequel aux extrémités des demi-boucles, les pôles ont des polarités magnétiques opposées afin que les deux demi-boucles induisent un guidage magnétique en boucle fermée du champ magnétique (B) au travers de la bande.
18. Dispositif selon revendication 14 et 16, pour lequel aux extrémités des demi-boucles, les pôles ont des polarités raa- gnétiques identiques afin que les deux demi-boucles induisent un guidage magnétique transversal en boucle semi-fermée du champ magnétique (B) transversalement à la bande.
19. Dispositif selon une des revendications précédentes 12- 18, pour lequel chaque organe magnétique est étendu linéairement en un ou plusieurs blocs sur une longueur au moins égale à une largeur de bande.
20. Dispositif selon une des revendications précédentes 12-
19, pour lequel plusieurs organes magnétiques étendus linéairement sur une longueur au moins égale à une largeur de bande sont répartis l'un au dessus de l'autre dans le sens de défilement de la bande et de chaque côté de celle-ci.
21. Dispositif selon une des revendications précédentes 12-
20, pour lequel l'organe magnétique est associé avec un dis- positif complémentaire tel qu'un dispositif d'essorage par jets de gaz.
22. Dispositif selon une des revendications précédentes 12- "21, pour lequel l'organe magnétique est associé avec un dis- positif complémentaire de stabilisation de bande.
23. Dispositif selon une des revendications précédentes 12-
22, pour lequel chaque organe magnétique comprend au moins un élément à aimant permanent bipolaire (Al, A2) dont la capaci- té magnétique est fixée afin :
- d'induire au moins un champ électromoteur (E) suffisant pour générer en contre-interaction au défilement forcé de la bande dans le champ magnétique statique (B) un freinage à caractère d'essoreur adapté aux couches de revêtement métalli- que déposées initialement sur la bande.
24. Dispositif selon une des revendications précédentes 12-
23, pour lequel au moins un des organes magnétiques comprend au moins un élément électromagnétique (Bl, B2) dont la capa- cité magnétique est ajustable par un module de commande (MC) contrôlant idéalement une bobine d' induction encapsulant l'élément électromagnétique, afin :
- d'induire au moins un champ électromoteur (E) suffisant pour générer en contre-interaction au défilement forcé de la bande dans le champ magnétique statique (B) un freinage à ca- ractère d'essoreur adapté aux couches de revêtement métallique déposées initialement sur la bande,
-de réguler une équidistance entre chaque organe magnétique et la bande.
25. Dispositif selon revendication 24, pour lequel le module de commande (MC) est régi par une unité de traitement apte à recevoir au moins un des deux signaux suivants afin de réguler une consigne de courant dans la bobine d'induction: - un signal de mesure de distance (Si) provenant d'un système de mesure sans contact (ME) de la distance (e) entre la bande et un des éléments électromagnétiques (Bl, B2) , - un signal de mesure du champ magnétique provenant d'un organe de mesure de champ (MB) à au moins un pôle d'organes électromagnétiques, le dit signal de mesure du champ étant corrélable avec des valeurs mesurées de distance (e) .
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/FR2008/001322 WO2010034892A1 (fr) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé |
| US13/120,524 US20110177258A1 (en) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Method and device for wiping liquid coating metal at the outlet of a tempering metal coating tank |
| KR1020117006559A KR20110133466A (ko) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | 템퍼링 금속 코팅 탱크의 출구에서 액체 코팅 금속을 와이핑하기 위한 방법 및 장치 |
| CA2737923A CA2737923A1 (fr) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Methode et dispositif d'essorage de metal liquide de revetement en sortie d'un bac de revetement metallique au trempe |
| EP08875613A EP2350333A1 (fr) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé |
| BRPI0823127-3A BRPI0823127A2 (pt) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Método e dispositivo de secagem de metal líquido de revestimento na saída de um reservatório de revestimento metálico na têmpera. |
| CN2008801312094A CN102159745A (zh) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | 用于在金属浸镀池出口处干燥液体镀覆金属的方法和装置 |
| AU2008362112A AU2008362112B2 (en) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Method and device for draining liquid coating metal at the output of a tempering metal coating tank |
| JP2011528382A JP2012503101A (ja) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | 浸漬金属被覆槽の出口で被覆液体金属を脱液するための方法及び装置 |
| RU2011116219/02A RU2482213C2 (ru) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Способ и устройство отжима жидкого металла покрытия на выходе бака для нанесения металлического покрытия погружением |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/FR2008/001322 WO2010034892A1 (fr) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2010034892A1 true WO2010034892A1 (fr) | 2010-04-01 |
Family
ID=40688399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/FR2008/001322 WO2010034892A1 (fr) | 2008-09-23 | 2008-09-23 | Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20110177258A1 (fr) |
| EP (1) | EP2350333A1 (fr) |
| JP (1) | JP2012503101A (fr) |
| KR (1) | KR20110133466A (fr) |
| CN (1) | CN102159745A (fr) |
| AU (1) | AU2008362112B2 (fr) |
| BR (1) | BRPI0823127A2 (fr) |
| CA (1) | CA2737923A1 (fr) |
| RU (1) | RU2482213C2 (fr) |
| WO (1) | WO2010034892A1 (fr) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101372765B1 (ko) * | 2011-12-26 | 2014-03-11 | 주식회사 포스코 | 전자기 와이핑 장치와 이를 포함하는 도금강판 와이핑 장치 |
| DE102016222230A1 (de) * | 2016-08-26 | 2018-03-01 | Sms Group Gmbh | Verfahren und Beschichtungseinrichtung zum Beschichten eines Metallbandes |
| EP3520565B1 (fr) * | 2016-09-27 | 2020-07-22 | Novelis, Inc. | Induction de chaleur à aimant rotatif |
| JP6758487B2 (ja) | 2016-09-27 | 2020-09-23 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 金属ストリップの非接触張力付与のシステムおよび方法 |
| DE102017109559B3 (de) | 2017-05-04 | 2018-07-26 | Fontaine Engineering Und Maschinen Gmbh | Vorrichtung zum Behandeln eines Metallbandes |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61227158A (ja) * | 1985-03-30 | 1986-10-09 | Nippon Steel Corp | 薄目付溶融メツキ法 |
| JPH06108220A (ja) * | 1992-09-29 | 1994-04-19 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶融金属めっき鋼帯の電磁力によるめっき付着量制御方法 |
| JPH1060614A (ja) * | 1996-08-12 | 1998-03-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 電磁力を利用しためっき付着量調整方法及び装置 |
| JPH10273764A (ja) * | 1997-03-31 | 1998-10-13 | Nippon Steel Corp | 連続溶融金属メッキラインのメッキ付着量制御方法及び装置 |
| WO2002014572A1 (fr) * | 2000-08-11 | 2002-02-21 | Pohang Iron And Steel Company Ltd | Procede permettant de controler l'epaisseur du revetement galvanique d'un objet metallique |
| WO2006130102A1 (fr) * | 2005-06-03 | 2006-12-07 | Abb Ab | Dispositif et procédé pour revêtir d'une couche de métal un élément metallique allongé |
| WO2007004945A1 (fr) * | 2005-06-30 | 2007-01-11 | Abb Ab | Dispositif et methode de réglage de l’epaisseur |
| WO2008149218A2 (fr) * | 2007-06-08 | 2008-12-11 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Procédé et dispositif permettant de contrôler l'épaisseur de revêtement d'un métal plat |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3518109A (en) * | 1968-01-15 | 1970-06-30 | Inland Steel Co | Apparatus and method for controlling thickness of molten metal coating by a moving magnetic field |
| GB1351125A (en) * | 1970-04-15 | 1974-04-24 | British Steel Corp | Method of and apparatus for controlling a moving metal sheet to conform to a predetermined plane |
| GB2009249B (en) * | 1977-11-24 | 1982-06-30 | Lysaght Australia Ltd | Coating mass controll using magnetic field |
| SU1108132A1 (ru) * | 1983-08-04 | 1984-08-15 | Ивановский Ордена "Знак Почета" Энергетический Институт Им.В.И.Ленина | Устройство дл нанесени гор чих покрытий на длинномерные издели |
| FR2558085B1 (fr) * | 1984-01-18 | 1987-05-15 | Usinor | Procede et dispositif pour l'elaboration de rubans metalliques et semi-metalliques de faible epaisseur |
| JPH01136954A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-05-30 | Kawasaki Steel Corp | 薄目付溶融めっき装置 |
| CA2072210A1 (fr) * | 1991-06-25 | 1992-12-26 | Toshio Sato | Methode assurant le deplacement continu d'un feuillard d'acier |
| FR2690170B1 (fr) * | 1992-04-17 | 1995-03-31 | Clecim Sa | Dispositif à lame d'air de régulation d'un dépôt métallique. |
| JP3025404B2 (ja) * | 1994-03-23 | 2000-03-27 | 新日本製鐵株式会社 | 非接触ストリップ矯正装置および矯正方法 |
| FR2797277A1 (fr) * | 1999-08-05 | 2001-02-09 | Lorraine Laminage | Procede et dispositif de realisation en continu d'un revetement de surface metallique sur une tole en defilement |
| FR2807070B1 (fr) * | 2000-03-28 | 2002-05-17 | Delot Process Sa | Procede et dispositif pour realiser un revetement metallique sur un objet sortant d'un bain de metal fondu |
| KR100502816B1 (ko) * | 2001-03-15 | 2005-07-20 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 용융도금 금속스트립의 제조방법 및 그 장치 |
| JP3765270B2 (ja) * | 2001-12-27 | 2006-04-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融めっき金属帯の製造方法および製造装置 |
| JP4598425B2 (ja) * | 2004-03-30 | 2010-12-15 | 新日本製鐵株式会社 | 渦流式センサの補正方法、溶融メッキの目付け量制御装置及び制御方法 |
-
2008
- 2008-09-23 KR KR1020117006559A patent/KR20110133466A/ko not_active Application Discontinuation
- 2008-09-23 AU AU2008362112A patent/AU2008362112B2/en not_active Ceased
- 2008-09-23 CA CA2737923A patent/CA2737923A1/fr not_active Abandoned
- 2008-09-23 US US13/120,524 patent/US20110177258A1/en not_active Abandoned
- 2008-09-23 CN CN2008801312094A patent/CN102159745A/zh active Pending
- 2008-09-23 WO PCT/FR2008/001322 patent/WO2010034892A1/fr active Application Filing
- 2008-09-23 RU RU2011116219/02A patent/RU2482213C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2008-09-23 EP EP08875613A patent/EP2350333A1/fr not_active Withdrawn
- 2008-09-23 BR BRPI0823127-3A patent/BRPI0823127A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2008-09-23 JP JP2011528382A patent/JP2012503101A/ja active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61227158A (ja) * | 1985-03-30 | 1986-10-09 | Nippon Steel Corp | 薄目付溶融メツキ法 |
| JPH06108220A (ja) * | 1992-09-29 | 1994-04-19 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶融金属めっき鋼帯の電磁力によるめっき付着量制御方法 |
| JPH1060614A (ja) * | 1996-08-12 | 1998-03-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 電磁力を利用しためっき付着量調整方法及び装置 |
| JPH10273764A (ja) * | 1997-03-31 | 1998-10-13 | Nippon Steel Corp | 連続溶融金属メッキラインのメッキ付着量制御方法及び装置 |
| WO2002014572A1 (fr) * | 2000-08-11 | 2002-02-21 | Pohang Iron And Steel Company Ltd | Procede permettant de controler l'epaisseur du revetement galvanique d'un objet metallique |
| WO2006130102A1 (fr) * | 2005-06-03 | 2006-12-07 | Abb Ab | Dispositif et procédé pour revêtir d'une couche de métal un élément metallique allongé |
| WO2007004945A1 (fr) * | 2005-06-30 | 2007-01-11 | Abb Ab | Dispositif et methode de réglage de l’epaisseur |
| WO2008149218A2 (fr) * | 2007-06-08 | 2008-12-11 | Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. | Procédé et dispositif permettant de contrôler l'épaisseur de revêtement d'un métal plat |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20110133466A (ko) | 2011-12-12 |
| CA2737923A1 (fr) | 2010-04-01 |
| RU2482213C2 (ru) | 2013-05-20 |
| BRPI0823127A2 (pt) | 2015-06-16 |
| CN102159745A (zh) | 2011-08-17 |
| US20110177258A1 (en) | 2011-07-21 |
| AU2008362112A1 (en) | 2010-04-01 |
| RU2011116219A (ru) | 2012-10-27 |
| AU2008362112B2 (en) | 2014-12-18 |
| JP2012503101A (ja) | 2012-02-02 |
| EP2350333A1 (fr) | 2011-08-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10844467B2 (en) | Compact continuous annealing solution heat treatment | |
| WO2010034892A1 (fr) | Méthode et dispositif d'essorage de métal liquide de revêtement en sortie d'un bac de revêtement métallique au trempé | |
| EP0576352B1 (fr) | Dispositif de chauffage inductif homogène de produits plats métalliques au défilé | |
| EP0170556B1 (fr) | Dispositif à induction électromagnétique pour le chauffage d'éléments métalliques | |
| EP1148762A1 (fr) | Dispositif de chauffage par induction à flux transverse à circuit magnétique de largeur variable | |
| EP3077562B1 (fr) | Ligne de traitement en continu d'une bande metallique amagnetique comprenant une section de galvannealing et procede de chauffage par induction de ladite bande dans ladite section de galvannealing | |
| CN103282535A (zh) | 从镀锌线的管嘴部去除污染物源的装置 | |
| WO2013057385A1 (fr) | Procédé de revêtement au trempé d'une bande d'acier et installation pour sa mise en oeuvre | |
| WO2001011101A1 (fr) | Procede et dispositif de realisation en continu d'un revetement de surface metallique sur une tole en defilement | |
| FR2558085A1 (fr) | Procede et dispositif pour l'elaboration de rubans metalliques et semi-metalliques de faible epaisseur | |
| EP2167697B1 (fr) | Procédé et dispositif permettant de contrôler l'épaisseur de revêtement d'un métal plat | |
| WO1996002684A1 (fr) | Procede de dimensionnement d'une enceinte de galvanisation pourvue d'un dispositif d'essuyage magnetique de produits metallurgiques galvanises | |
| FR2701493A1 (fr) | Installation de décapage d'une bande métallique. | |
| FR2701410A1 (fr) | Installation de décapage d'une bande métallique. | |
| EP1259343A1 (fr) | Equipement pour alimenter en metal en fusion une lingotiere de coulee continue et son procede d'utilisation | |
| EP1138799A1 (fr) | Procédé et dispositif pour réaliser un revêtement métallique sur un objet sortant d'un bain de métal fondu | |
| FR2517919A1 (fr) | Dispositif de chauffage et/ou de brassage et/ou de transfert de metaux a l'etat liquide | |
| FR2754545A1 (fr) | Procede et dispositif d'essorage d'une bande metallique revetue en continu ou trempe | |
| BE485206A (fr) | ||
| EP0828864A1 (fr) | Procede et dispositif pour revetir une bande metallique d'un metal ou d'un alliage a plus bas point de fusion ou de liquide que celui du materiau constituant la bande | |
| WO1993007304A1 (fr) | Procede pour la galvanisation en ligne d'objets metallurgiques discontinus | |
| BE898402A (fr) | Procede pour deplacer des objets metalliques allonges. | |
| BE485205A (fr) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 200880131209.4 Country of ref document: CN |
|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 08875613 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2008362112 Country of ref document: AU |
|
| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 2008362112 Country of ref document: AU Date of ref document: 20080923 Kind code of ref document: A |
|
| REEP | Request for entry into the european phase |
Ref document number: 2008875613 Country of ref document: EP |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2008875613 Country of ref document: EP |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2737923 Country of ref document: CA |
|
| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 20117006559 Country of ref document: KR Kind code of ref document: A |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2011528382 Country of ref document: JP Ref document number: 13120524 Country of ref document: US Ref document number: 2167/DELNP/2011 Country of ref document: IN |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2011116219 Country of ref document: RU |
|
| ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: PI0823127 Country of ref document: BR Kind code of ref document: A2 Effective date: 20110322 |