WO2009123192A1 - ラジアスエンドミルおよび切削インサート - Google Patents

ラジアスエンドミルおよび切削インサート Download PDF

Info

Publication number
WO2009123192A1
WO2009123192A1 PCT/JP2009/056658 JP2009056658W WO2009123192A1 WO 2009123192 A1 WO2009123192 A1 WO 2009123192A1 JP 2009056658 W JP2009056658 W JP 2009056658W WO 2009123192 A1 WO2009123192 A1 WO 2009123192A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
blade
groove
end mill
corner
cutting edge
Prior art date
Application number
PCT/JP2009/056658
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
阿部　太郎
Original Assignee
三菱マテリアル株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱マテリアル株式会社 filed Critical 三菱マテリアル株式会社
Priority to EP09727129.0A priority Critical patent/EP2258504B1/en
Priority to JP2010505936A priority patent/JP5267556B2/ja
Priority to CN200980110320XA priority patent/CN101977714B/zh
Priority to US12/736,224 priority patent/US8845241B2/en
Priority to KR1020107019125A priority patent/KR101513329B1/ko
Publication of WO2009123192A1 publication Critical patent/WO2009123192A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
    • B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
    • B23C5/109—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft with removable cutting inserts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/16—Milling-cutters characterised by physical features other than shape
    • B23C5/20—Milling-cutters characterised by physical features other than shape with removable cutter bits or teeth or cutting inserts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2200/00—Details of milling cutting inserts
    • B23C2200/20—Top or side views of the cutting edge
    • B23C2200/203—Curved cutting edges
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2210/00—Details of milling cutters
    • B23C2210/04—Angles
    • B23C2210/0407—Cutting angles
    • B23C2210/0442—Cutting angles positive
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2210/00—Details of milling cutters
    • B23C2210/50—Cutting inserts
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/19—Rotary cutting tool
    • Y10T407/1906—Rotary cutting tool including holder [i.e., head] having seat for inserted tool
    • Y10T407/1908—Face or end mill
    • Y10T407/1924—Specified tool shape
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/19—Rotary cutting tool
    • Y10T407/1946—Face or end mill
    • Y10T407/1948—Face or end mill with cutting edge entirely across end of tool [e.g., router bit, end mill, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/23—Cutters, for shaping including tool having plural alternatively usable cutting edges
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/24—Cutters, for shaping with chip breaker, guide or deflector
    • Y10T407/245—Cutters, for shaping with chip breaker, guide or deflector comprising concave surface in cutting face of tool

Definitions

  • the present invention is a radius end mill in which a cutting edge having a bottom edge, an outer edge and a convex arcuate corner edge is provided on the outer periphery of the tip of the end mill main body, and such a radius end mill which can be attached to and removed from the edge.
  • the present invention relates to a cutting insert that is attached to a machine.
  • Patent Document 1 is detachably mounted on a radius end mill having the following structure and a radius end mill having a blade tip exchange type.
  • a cutting insert is disclosed.
  • This radius end mill has a tool body, and a chip discharge groove that is helically twisted is formed on the outer periphery of the tip of the tool body.
  • a planar main gash surface having an inclination angle with respect to the tool axis smaller than the twist angle of the chip discharge groove is formed.
  • a bottom blade is formed at the tip of the main gash surface, and an outer side of the main gash surface has an inclination angle with respect to the axis larger than that of the main gash surface and smaller than the twist angle. However, it is formed so as to retreat with respect to the main gash face through a step portion extending substantially perpendicularly to the bottom blade.
  • a corner blade having a substantially convex arc shape from the front end to the outer periphery of the sub gash surface is formed to be continuous with the outer peripheral side of the bottom blade.
  • An outer peripheral blade is formed on the outer peripheral side ridge portion of the wall surface of the chip discharge groove so as to continue to the rear end of the corner blade.
  • the sub-gash surface is formed in a flat shape that gradually recedes toward the rear side in the tool rotation direction toward the rear end side in the axial direction of the tool body.
  • the corner blade formed on the side ridge also has a positive rake angle in the axial direction (positive), the bottom blade is arranged so-called centering, and the rake angle in the radial direction is a negative angle (negative).
  • the rake angle in the radial direction of the corner blade connected to the bottom blade is also a negative angle on the bottom blade side, and increases toward the positive angle side toward the outer peripheral blade side.
  • the cutting edge inclination angle of the corner blade and the right angle rake angle in the cross section perpendicular to the cutting edge gradually change along the corner blade. Since it changes to increase to the positive angle side after increasing to the negative angle side toward the outer peripheral edge side, the cutting resistance increases partially, making stable cutting difficult, and the cutting edge strength There is a possibility that a defect is likely to occur without being constant. Moreover, chip discharge
  • the present invention has been made under such a background, and in particular, a radius end mill capable of stably cutting and extending the tool life by suppressing a significant change in the right rake angle along the corner blade, and
  • the first objective is to provide cutting inserts for radius end mills with blade tip exchange, and radius end mills that can ensure smooth chip discharge by suppressing changes in the tilt angle of the cutting edge, and blade tip exchange.
  • a second object is to provide a cutting insert for a radial end mill of the formula.
  • a radius end mill of the present invention comprises an end mill body rotated around an axis,
  • the chip discharge groove provided on the outer periphery of the end part of the end mill body or the wall surface facing the end mill rotation direction of the gasche provided at the tip part of the chip discharge groove is a rake face, and the cutting edge is formed on the rake face.
  • the cutting edge includes a bottom edge formed at the tip side edge ridge of the rake face, an outer edge formed at the outer edge edge of the rake face, and a corner edge formed by the bottom edge and the outer edge.
  • the corner blade has a positive cutting edge inclination angle, and the side ridge portion side of the rake face along at least a part of the corner blade is rotated in the end mill rotation direction from the bottom blade side toward the outer peripheral blade side.
  • Inclined toward the rear side, and inclined toward the rear side in the end mill rotation direction is formed in a twisted surface shape that gradually increases from the corner blade toward the center of the convex arc formed by the corner blade.
  • such a radius end mill is designed with a positive cutting edge inclination angle, so that the side ridge part along the corner edge of the rake face rotates the end mill as it goes from the bottom edge to the outer edge.
  • the portion is formed in a twisted surface shape so that the inclination gradually increases from the corner blade toward the center of the convex arc formed by the corner blade as described above. Therefore, it is possible to suppress the fluctuation of the right angle rake angle itself of the corner blade itself and the increase / decrease thereof from the bottom blade side along the corner blade toward the outer peripheral blade side.
  • the cutting resistance increases at a specific portion of the corner blade due to such fluctuations, and vibration is generated in the end mill body, or the cutting blade strength is partially reduced by the corner blade. It is possible to prevent occurrence of damage such as chipping and chipping, and it is possible to obtain good chip discharging performance by designing the corner blade to have a positive cutting edge inclination angle as described above. Together, it is possible to promote stable cutting to improve machining accuracy and to extend the tool life.
  • the portion formed in the twisted surface shape can have a constant right rake angle. This makes it possible to more smoothly treat the chips generated by this portion of the cutting edge, and more reliably prevent partial fluctuations in cutting resistance and blade edge strength.
  • the corner blade further faces the rake face as it goes from the bottom blade side to the outer peripheral blade side.
  • the convex arc formed by the corner blade is formed in a spiral shape that twists to the rear side in the end mill rotation direction along a partial donut-shaped convex curved surface formed by a rotation locus.
  • it is.
  • the corner blade is formed in a spiral shape along the convex curved surface of the partial donut shape as described above, so that it is possible to suppress a large change in the cutting edge inclination angle.
  • the portion having the twisted surface shape as described above may be formed on the groove bottom surface of the breaker groove formed on the side ridge portion side of the rake face along the cutting edge.
  • the radius of the convex arc formed by the corner blade is small, and the radius of the corner blade is less than the width of the groove bottom surface of the breaker groove, that is, less than the groove width of the breaker groove. If there is, the center of the convex arc will be located in the groove bottom surface of the breaker groove, so that the torsional surface in which the inclination toward the rear side in the end mill rotation direction gradually increases toward the center of the convex arc will be accurate. It may be difficult to form.
  • the groove width of the entire breaker groove may be reduced so that the center of the convex arc formed by the corner blade is not located on the groove bottom surface.
  • the groove width is further reduced while the corner blade radius is reduced, the groove wall surface of the breaker groove that rises on the opposite side to the cutting edge on the bottom surface of the groove is too close to the cutting edge, and chips are clogged. There is a risk that the cutting resistance may increase.
  • a bottom blade side breaker groove provided with a groove bottom surface connected to the bottom blade and a groove bottom surface connected to the outer peripheral blade are provided.
  • the groove bottom surface of the bottom blade side breaker groove protrudes from the groove bottom surface of the outer peripheral blade side breaker groove, and the groove bottom surface of the corner blade side breaker groove has a fan shape or an arc shape along the corner blade,
  • the edge along the at least part of the corner blade at the groove bottom surface of the corner blade side breaker groove is gradually raised from the groove bottom surface of the outer edge blade side breaker groove toward the groove bottom surface of the bottom blade side breaker groove. It is desirable to form a part side on the torsional surface shape as described above.
  • the groove bottom surface of the corner blade side breaker groove that forms the twisted surface is formed into a fan shape along the corner blade, the center of the convex arc formed by the corner blade is the groove bottom surface. Even if it is above, by providing the center of the fan substantially along the intersection of the groove bottom surface and the groove wall surface of the breaker groove, the groove bottom surface can be formed in a torsional surface shape that does not inhibit chip discharge.
  • the groove bottom surface of the corner blade side breaker groove is an arc, that is, a curved belt sandwiched between a convex arc formed by the corner blade and a convex arc having a radius smaller than the radius of the corner blade, Since the groove bottom surface does not exist at the center of the convex arc formed by the corner blade, the groove bottom surface can be accurately formed in the twisted surface shape as described above. And, since the groove bottom surface of the corner blade side breaker groove protrudes from the groove bottom surface of the outer edge blade side breaker groove, the groove edge surface of the outer edge blade side breaker groove is as described above. As it goes from the groove bottom surface toward the groove bottom surface of the bottom edge side breaker groove, the edge inclination angle of the corner edge can be reliably set to the positive angle side.
  • the bottom surface of the bottom blade side breaker groove is made to protrude beyond the bottom surface of the outer edge blade side breaker groove, and these are gradually raised from the bottom surface of the outer edge blade side breaker groove toward the bottom surface of the bottom blade side breaker groove.
  • the groove bottom surface of the corner blade side breaker groove is formed to be smoothly continuous with the groove bottom surface of the bottom blade side breaker groove and the groove bottom surface of the outer peripheral blade side breaker groove at least on the cutting edge side. Is desirable.
  • the positive inclination angle when considered as a bottom edge is generally a negative rake angle when considered as an outer peripheral edge
  • the radius of the convex arc formed by the corner edge is small as described above
  • increasing the cutting edge inclination angle on the bottom blade side of the corner blade to the positive side may affect the flow of chips on the adjacent outer peripheral blade side. Therefore, there is a risk of increasing the cutting resistance on the outer peripheral blade side.
  • the groove bottom surface of the corner blade side breaker groove is formed to have the twisted surface shape as the side ridge portion side of the rake face along at least a part of the corner blade as described above, It is desirable that the angle of inclination of the cutting edge on the side of the bottom edge be a small positive angle so that the angle of inclination of the cutting edge increases from the bottom edge to the outer peripheral edge.
  • the edge of the rake face along at least a part of the corner blade is formed on the side with a gap from the cutting edge.
  • the cutting resistance can be reduced by suppressing the contact of the chips with the rake face or by reducing the pressure due to the contact. Moreover, since this recess is spaced from the cutting edge, a portion on the side ridge side of the rake face along at least a part of the corner blade is left between the recess and the cutting edge. Since it will retreat with respect to the rake face of this part, it will not become an obstacle of discharge of the chip which flows through this rake face.
  • a chip discharge groove and a gasche are formed at the tip of the end mill body itself, and the wall surface facing the end mill rotation direction is a rake face, and the cutting edge is directly formed on the rake face.
  • the present invention can be applied to a so-called solid radius end mill.
  • the cutting insert in which the rake face and the cutting edge are formed on a flat insert body is formed at the end of the end mill body.
  • the present invention can also be applied to a blade end replaceable radius end mill that is detachably attached to the insert mounting seat.
  • the present invention it is possible to prevent the cutting resistance from being increased or the strength of the cutting edge from being impaired at a specific portion of the corner blade, and to suppress the vibration of the end mill body during the cutting process. It is possible to prevent the occurrence of damage such as chipping and chipping, and to provide an end mill with a long tool life while improving machining accuracy by ensuring good chip discharge and promoting stable cutting. It becomes possible.
  • FIG. 8 (A) is a top view
  • FIG.8 (B) is a front view
  • FIG.8 (C) is FIG.
  • FIG. 8D is a cut at the intersection of FIG.
  • FIG. 8E is a cross-sectional view perpendicular to the cutting edge at the intersection of FIG. 8C (the ZZ cross-sectional view in FIG. 8D)
  • FIG. 8F is a YY cross-sectional view in FIG.
  • FIG. 9 is an explanatory view in a state in which the cutting insert of the embodiment shown in FIG. 4 is attached to the end mill body 1
  • FIG. 9 (A) is a plan view
  • FIG. 9 (B) is a front view
  • FIG. 9 (C) is FIG.
  • FIG. 9 (A) is a plan view
  • FIG. 9 (B) is a front view
  • FIG. 9 (C) is FIG.
  • FIG. 9 (A) is a plan view
  • FIG. 9 (B) is a front view
  • FIG. 9 (C) is FIG.
  • FIG. 9 (A) is a plan view
  • FIG. 9 (B) is a front view
  • FIG. 9 (D) is a view as seen from the end mill rotation direction T perpendicular to the straight line X connecting the point on the bisector L of the corner blade (the tip of the corner blade) and the center line C of the insert body in FIG.
  • FIG. 9C is a view as seen from the direction perpendicular to the tangent line of the cutting edge at the above point (the tip of the corner blade) in FIG. 9C
  • FIG. 9E is a cross-sectional view perpendicular to the cutting edge at the point of FIG. (ZZ sectional view in FIG. 9D)
  • FIG. 9F is a YY sectional view in FIG. 9C. It is explanatory drawing in the state which attached the cutting insert of embodiment shown in FIG.
  • FIG. 10 (A) is a top view
  • FIG.10 (B) is a front view
  • FIG.10 (C) is FIG.
  • FIG. 10 (D) shows a cut at the intersection of FIG. 10 (C), as viewed from the end mill rotation direction T perpendicular to a straight line X connecting the intersection of the outer peripheral edge and the corner blade and the center line C of the insert body.
  • FIG. 10E is a cross-sectional view perpendicular to the cutting edge at the intersection of FIG. 10C (the ZZ cross-sectional view in FIG. 10D), FIG. 10F.
  • FIG. 11 is a YY cross-sectional view in FIG. It is explanatory drawing in the state which attached the cutting insert of embodiment shown in FIG.
  • FIG. 11 (A) is a top view
  • FIG.11 (B) is a front view
  • FIG.11 (C) is FIG.
  • FIG. 11B is a view as seen from the end mill rotation direction T perpendicular to the straight line X connecting the point on the rear end side of the outer peripheral blade and the center line C of the insert body
  • FIG. 11D is a cut at the point of FIG.
  • FIG. 11E is a cross-sectional view perpendicular to the cutting edge at the point in FIG. 11C (the ZZ cross-sectional view in FIG. 11D) viewed from the direction perpendicular to the tangent of the blade. It is a perspective view which shows the cutting insert of the 2nd Embodiment of this invention.
  • FIG. 17 is an enlarged perspective view around a corner blade of the cutting insert of the embodiment shown in FIG. 16.
  • FIG. 17 is an enlarged plan view around a corner blade of the cutting insert of the embodiment shown in FIG. 16. It is a perspective view which shows the cutting insert of the 4th Embodiment of this invention.
  • FIG. 24 (A) is a top view
  • FIG.24 (B) is a front view
  • FIG.24 (C) is FIG.
  • FIG. 24D is a view seen from the end mill rotation direction T perpendicular to the straight line X connecting the intersection of the bottom blade and the corner blade and the center line C of the insert body in FIG. 24D
  • FIG. 24D is a view seen from the end mill rotation direction T perpendicular to the straight line X connecting the intersection of the bottom blade and the corner blade and the center line C of the insert body in FIG. 24D
  • FIG. 24D is a cut at the intersection of FIG.
  • FIG. 24E is a cross-sectional view perpendicular to the cutting edge at the intersection of FIG. 24C (the ZZ cross-sectional view in FIG. 24D)
  • FIG. FIG. 25 is an enlarged cross-sectional view of a Y portion in FIG. It is explanatory drawing in the state which attached the cutting insert of embodiment shown in FIG. 20 to the end mill main body
  • FIG. 25 (A) is a top view
  • FIG.25 (B) is a front view
  • FIG.25 (C) is FIG.
  • FIG. 25 (A) is a top view
  • FIG.25 (B) is a front view
  • FIG.25 (C) is FIG.
  • FIG. 25 (A) is a top view
  • FIG.25 (B) is a front view
  • FIG.25 (C) is FIG.
  • FIG. 25 (A) is a top view
  • FIG.25 (B) is a front view
  • FIG. 25 (D) is a view as seen from the end mill rotation direction T perpendicular to the straight line X connecting the point on the bisector L of the corner blade (the tip of the corner blade) and the center line C of the insert body in B).
  • FIG.25 (E) is sectional drawing orthogonal to a cutting edge in the said point of FIG.25 (C) (in FIG.25 (D))
  • FIG. 25F is an enlarged sectional view of a Y portion in FIG. It is explanatory drawing in the state which attached the cutting insert of embodiment shown in FIG. 20 to the end mill main body, FIG.
  • FIG. 26 (A) is a top view
  • FIG.26 (B) is a front view
  • FIG.26 (C) is FIG.
  • FIG. 26D is a view seen from the end mill rotation direction T perpendicular to the straight line X connecting the intersection of the outer peripheral edge and the corner blade and the center line C of the insert body
  • FIG. 26D is a cut at the intersection of FIG.
  • FIG. 26 (E) is a cross-sectional view perpendicular to the cutting edge at the intersection of FIG. 26 (C) (ZZ cross-sectional view in FIG. 26 (D)), FIG. 26 (F).
  • FIG. 27 is an enlarged cross-sectional view of a Y portion in FIG. It is a perspective view which shows the cutting insert of the 5th Embodiment of this invention.
  • FIG. 28 is an enlarged plan view around a corner blade of the cutting insert of the embodiment shown in FIG. 27.
  • FIG. 1 to FIG. 11 show an embodiment in which the present invention is applied to the above-mentioned blade end replaceable radius end mill. That is, the radius end mill of the present embodiment has an insert mounting seat 2 formed at the tip of the end mill body 1 having a substantially cylindrical shape centered on the axis O as shown in FIGS. 7, the cutting insert 10 according to the first embodiment of the present invention is detachably attached.
  • a shank portion 3 on the rear end side of the end mill main body 1 is attached to a main shaft of a machine tool, and intersects the axis O while being rotated around the axis O in the end mill rotating direction indicated by T in FIG. By being fed in the direction, the workpiece can be cut by the cutting insert 10.
  • the end mill main body 1 is formed of steel or the like
  • the insert mounting seat 2 has a square U-shape in the side view as shown in FIG. It is formed so as to be cut out along a plane including the axis O by an open concave groove.
  • the cutting insert 10 is inserted into the insert mounting seat 2 formed in this way, and then perpendicular to the plane from one jaw portion side of the end portion of the end mill body 1 divided into a jaw shape by the insert mounting seat 2.
  • the clamp screw 4 inserted perpendicularly to the axis O is passed through the cutting insert 10 and screwed into the other jaw side of the end portion of the end mill body 1 so as to be sandwiched between the pair of jaws. Fixed and attached.
  • the cutting insert 10 of the present embodiment has an insert main body 11 formed of a hard material such as cemented carbide in a substantially rectangular flat plate shape as shown in FIGS. 4 to 7, and the insert main body 11 has a thickness thereof. It is formed in a 180 ° reversal symmetry with respect to a center line C passing through the center of the direction (vertical direction in FIGS. 6 and 7), and the insert mounting seat 2 is arranged so that the center line C is coaxial with the axis O. It is attached.
  • a hard material such as cemented carbide in a substantially rectangular flat plate shape as shown in FIGS. 4 to 7
  • the insert main body 11 has a thickness thereof. It is formed in a 180 ° reversal symmetry with respect to a center line C passing through the center of the direction (vertical direction in FIGS. 6 and 7), and the insert mounting seat 2 is arranged so that the center line C is coaxial with the axis O. It is attached.
  • the thickness of the insert body 11 is sized to fit into the insert mounting seat 2 having a square U shape, and the rear end surface of the insert body 11 (upper side in FIG. 5, right side in FIG. 6).
  • the (facing surface) 12 is a flat surface perpendicular to the center line C.
  • the insert body 11 is thus fitted to the insert mounting seat 2 and is seated on the insert mounting seat 2 with the rear end surface 12 in close contact with the bottom surface facing the front end side of the insert mounting seat 2.
  • the insert body 11 has an insertion hole 13 through which the clamp screw 4 is inserted, in the center line C direction, at a position closer to the rear end face 12 than the center thereof, and perpendicular to the center line C. Is formed so as to penetrate in the thickness direction.
  • a pair of side surfaces forming a rectangular shape of the insert body 11 on the side facing the end mill rotation direction T (right side in FIG. 5)
  • a gash 14 is formed so that the outer peripheral portion of the tip of the end mill body 1 on the side surface is cut out in the thickness direction.
  • pocket-shaped chip discharge grooves 5 are respectively formed in the pair of jaw portions on the outer periphery of the end portion of the end mill main body 1, and the gashes 14 are provided on the front end side of the chip discharge grooves 5.
  • the wall surface of the gash 14 facing the end mill rotation direction T is a rake face 15, and a cutting edge 16 is formed on a side ridge portion of the rake face 15.
  • the cutting edge 16 is located on the tip side edge of the rake face 15 and extends in the radial direction with respect to the axis O, and on the outer edge side edge of the rake face 15 and on the axis line.
  • An outer peripheral blade 18 extending in the O direction, and a corner blade that is smoothly connected to both the bottom blade 17 and the outer peripheral blade 18 at the corner edge ridge portion on the outer periphery of the tip formed by the bottom blade 17 and the outer peripheral blade 18. 19.
  • the corner blade 19 is formed in an approximately 1/4 convex arc shape when viewed from the direction facing the rake face 15.
  • the bottom blade 17 is inclined so as to slightly recede toward the rear end side in the axis O direction as it goes toward the radially inner peripheral side of the end mill body 1 in the mounted state. It is made to be given.
  • the width of the insert body 11 in the direction orthogonal to the center line C when viewed from the direction facing the rake face 15 is made slightly smaller by a step 20 on the rear end face 12 side.
  • the outer peripheral blade 18 extends so as to reach the stepped portion 20.
  • the wall surface rising from the rake face 15 of the gash 14 is the step 20 from the vicinity of the intersection of the bottom blade 17 and the center line C when viewed from the direction facing the rake face 15 as shown in FIG.
  • the rear end surface 12 are convexly curved toward the cutting edge 16 side, and in the thickness direction, an inclined curved surface that retreats as it rises from the rake face 15 is formed.
  • a portion of the pair of side surfaces of the insert main body 11 excluding the gashes 14 is a flat surface perpendicular to the rear end surface 12, and the thickness of the insert main body 11 is equal to the thickness between these flat surfaces.
  • the insertion hole 13 is also opened in the flat surface portion.
  • the rear end surface 12 and the portion excluding the portion where the stepped portion 20 is formed from the rear end surface 12 The flank 21 is connected to the cutting edge 16, and a clearance angle is given so as to gradually recede from the cutting edge 16 in the thickness direction.
  • the rake face 15 of the gasche 14 is bisected by the corner blade 19 that forms a substantially 1 ⁇ 4 convex arc as described above when viewed from the direction facing the rake face 15.
  • L that is, a straight line connecting the center of the 1/4 convex arc and the tip of the corner blade 19 (this line intersects the center line C at 45 °) is most prominent in the thickness direction.
  • it is formed in a convex curved surface shape that protrudes in the thickness direction while being curved as it is separated from the bisector L (see FIG. 4).
  • the rake face 15 is formed so as to gradually retreat in the thickness direction toward the bisector L direction as it is separated from the cutting edge 16 side.
  • a breaker groove 22 is formed at least along the corner blade 19 on the side ridge portion side of the rake face 15 where the cutting edge 16 is formed.
  • the breaker groove 22 is As shown in FIG. 5, it extends from the middle of the bottom blade 17 to the corner blade 19 and further extends to the outer peripheral blade 18, and is continuously formed along the cutting edge 16 over the entire length of the outer peripheral blade 18. Yes.
  • the breaker groove 22 rises from the groove bottom surface 23 on the opposite side of the groove bottom surface 23 from the groove bottom surface 23 which is recessed so as to recede with respect to the rake face 15 and continues to the cutting edge 16. It is comprised from the groove wall surface 24 connected to the rake face 15. Therefore, as shown in FIGS. 4 to 5, the cutting edge 16 is formed at the intersecting ridge line portion between the groove bottom surface 23 and the flank 21 in the portion where the breaker groove 22 is formed.
  • the bottom blade 17 is formed at the intersecting ridge line portion of the scoop surface 15 of the gash 14 and the flank 21.
  • the inner peripheral end is positioned at the axis O, that is, the cutting edges 16 formed on the pair of side surfaces of the insert body 11 are centered on the bottom edges 17 of each other. Crossed on line C (see FIGS. 5 and 7).
  • the groove wall surface 24 is formed in an inclined surface shape that recedes as it rises toward the rake face 15 in this embodiment (see FIGS. 4 to 6).
  • the breaker groove 22 is formed so as to be parallel to the corner blade 19 at a portion along the corner blade 19, that is, the corner blade 19 is formed as viewed from the direction facing the rake face 15.
  • the groove bottom surface 23 is formed to have a substantially constant width along the corner blade 19 so as to form a substantially 1 ⁇ 4 convex arc shape substantially concentric with the four convex arcs.
  • the breaker groove 22 is formed so that the groove width becomes small at at least one end portion from both ends of the portion along the corner blade 19 to both ends of the portion along the bottom blade 17 and the outer peripheral blade 18.
  • the groove width gradually decreases as the distance from the corner blade 19 side increases.
  • the width of the groove bottom surface 23 decreases gradually. Has been.
  • the breaker groove 22 has a groove bottom surface 23 on the rake face 15 in a direction along the bottom blade 17 or the outer peripheral blade 18 at each end.
  • the groove bottom surface 23 is formed so as to be continuous, or the groove bottom surface 23 extends so as to be parallel to the rake face 15, and the breaker groove 22 is opened at the end thereof.
  • the breaker groove 22 in the present embodiment has a groove bottom surface 23 that is cut off at the end on the bottom blade 17 side so that the groove bottom surface 23 is continuous with the rake face 15, while the groove bottom surface 23 at the end on the outer peripheral blade 18 side.
  • the breaker groove 22 is formed so as to open in parallel with the rake face 15.
  • the breaker groove 22 at the end on the bottom blade 17 side gradually rises toward the rake face 15 side with the groove bottom surface 23 relatively toward the inner peripheral side of the end mill body 1 in the mounted state of the bottom blade 17.
  • the groove wall surface 24 gradually becomes smaller and disappears before reaching the inner peripheral end of the breaker groove 22, and on the inner peripheral side, the groove bottom surface 23 and the rake face 15 have an obtuse angle of about 178 °, for example.
  • the width of the groove bottom 23 is separated from the corner blade 19 side as described above so that the intersecting ridge line M (see FIG. 5) intersects the inner peripheral side of the bottom blade 17. It is made to become small gradually as it goes to the circumference side.
  • the groove bottom surface 23 itself in the insert body 11 is spaced apart from the bisector L in the corner blade 19 in the same manner as the rake face 15 while being bent toward the bottom blade 17 side and the outer peripheral blade 18 side.
  • a convex curved surface that recedes in the thickness direction is used (see FIGS. 4 and 5).
  • the breaker groove 22 at the end portion on the outer peripheral blade 18 side has a width of the groove bottom surface 23 as it goes toward the rear end side of the end mill body 1 in the mounted state of the outer peripheral blade 18.
  • the groove width of the breaker groove 22 is reduced, the groove wall surface 24 is made to extend with a substantially constant size. Therefore, the groove bottom surface 23 and the rake face 15 remain at a substantially constant distance in the thickness direction. It is made to extend in parallel.
  • the breaker groove 22 extends so that the groove bottom surface 23 and the groove wall surface 24 intersect the step portion 20 while leaving the groove bottom surface 23 as well as the groove bottom surface 23. Then, the breaker groove 22 is formed to open to the step portion 20 at the end portion on the outer peripheral blade 18 side.
  • the cutting edge 16 formed at the intersecting ridge line portion between the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 and the flank 21 has the groove bottom surface 23 as described above. Since it is formed in a convex curved shape that is curved as it is separated from the equipartition line L and recedes in the thickness direction of the insert main body 11, it is also separated from the above-mentioned tip of the corner blade 19 as shown in FIG. Accordingly, it is formed in a substantially convex curve shape that recedes in the thickness direction.
  • FIGS. 8D to 10 (D), FIG. 8D, FIG. 9D, and FIG. )
  • At least the corner blade 19 of the cutting edge 16 is given a positive cutting edge inclination angle ⁇ , and the corner blade 19 is attached to the bottom blade 17 side in such a mounted state.
  • a spiral shape that twists toward the rear side in the end mill rotation direction T is formed.
  • the spiral formed by the corner blade 19 is a partial donut shape formed by a rotation locus when the convex arc formed by the corner blade 19 is rotated around the axis O in the mounted state when viewed from the direction facing the rake face 15. Or it becomes an annular spiral shape in which a thread is wound obliquely along a torus-like convex curved surface.
  • the peripheral blade 18 and the bottom blade 17 also have a positive cutting edge inclination angle with respect to the cutting edge 16 in the attached state in the portion where the breaker groove 22 is formed.
  • ⁇ is given, and the cutting edge inclination angle ⁇ includes a corner blade 19 and has a constant magnitude of, for example, 10 °.
  • the outer peripheral edge 18 in the mounted state is constant equal to the cutting edge inclination angle ⁇ with respect to the axis O along the cylindrical surface centered on the axis O. It becomes a spiral that can be twisted at a twist angle of.
  • the breaker groove 22 described above.
  • the portion on the side ridge portion side of the groove bottom surface 23, that is, the rake face 15 the portion on the side ridge portion side along at least a part of the corner blade 19 rotates in the end mill as it goes from the bottom blade 17 side to the outer peripheral blade 18 side.
  • the torsion surface is inclined toward the rear side in the direction T, and the inclination toward the rear side in the end mill rotation direction T is a twisted surface that gradually increases from the corner blade 19 toward the center of the convex arc formed by the corner blade 19. ing.
  • the groove bottom surface 23 has such a twisted surface over the entire length of the corner blade 19. Therefore, in the cutting insert 10 of the present embodiment, the groove bottom surface 23 retreats in the thickness direction as it goes from the bottom blade 17 side to the outer peripheral blade 18 side in a portion along at least a part of the corner blade 19.
  • the torsional surface is inclined such that the inclination in the direction of inclination and the direction of receding in the thickness direction gradually increases from the corner blade 19 toward the center of the convex arc formed by the corner blade 19.
  • each of FIGS. 8 to 10 (F) (FIG. 8F, FIG. 9F, and FIG. 10F) is at a position on the center side of the convex arc by a certain distance from the corner blade 19.
  • the outer peripheral edge 18 of the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 has a twisted surface similar to that of a normal twisted blade end mill, and the twist angle is equal to the cutting edge inclination angle ⁇ and the right angle rake angle ⁇ . Is the same as the corner blade 19.
  • the bottom blade 17 portion of the groove bottom surface 23 is a convex curved surface, the rake angle in the radial direction is equal to the cutting edge inclination angle ⁇ at the connection portion with the corner blade 19, and the right rake angle ⁇ is the same as that of the corner blade 19.
  • FIGS. 8E to 11E In the portion where the breaker groove 22 is formed, the cutting edge 16 is given a constant right rake angle ⁇ of, for example, 0 °.
  • the groove on the side ridge side of the rake face 15 along at least a part of the corner blade 19 Since the bottom surface 23 has a twisted surface shape as described above, even if the corner blade 19 is formed in a spiral shape having a positive cutting edge inclination angle ⁇ , It is possible to prevent the rake angle ⁇ from fluctuating greatly in an orthogonal cross section, and the cutting edge of the corner blade 19 is partially dulled to increase the cutting resistance, and the cutting edge strength is impaired, resulting in chipping and chipping. It is possible to avoid the formation of a portion where the occurrence of a tendency to occur.
  • the cutting insert 10 and the radius end mill configured as described above, it is possible to prevent the corner blade 19 from partially increasing the cutting resistance and suppress the vibration from occurring in the end mill body 1 during the cutting process.
  • the groove bottom surface 23 connected to the corner blade 19 is inclined so as to go to the rear side in the end mill rotation direction T from the bottom blade 17 side toward the outer peripheral blade 18 side, a good chip discharging property can be obtained. Together, smooth and stable cutting can be achieved.
  • the cutting edge 16 including the corner blade 19 has a constant right-handed rake angle ⁇ at a portion where the breaker groove 22 having the groove bottom surface 23 thus formed in a twisted surface is formed. Therefore, even if any part of the cutting edge 16 in this portion is used for cutting, a substantially uniform cutting edge strength and cutting edge strength can be ensured, and further stable cutting can be performed. .
  • the flank 21 connected to the cutting edge 16 is also perpendicular to the cutting edge 16 in order to ensure uniform uniformity at the portion where the breaker groove 22 is formed. It is desirable that the cutting blade 16 has a twisted surface shape that twists from the bottom blade 17 side toward the outer peripheral blade 18 side so that the blade angle of the cutting edge 16 in a cross section is constant.
  • At least the corner blade 19 has a positive cutting edge inclination angle ⁇ , and the screw is twisted toward the rear side in the end mill rotation direction T from the bottom blade 17 side toward the outer peripheral blade 18 side.
  • the cutting edge inclination angle ⁇ in the portion where the breaker groove 22 of the cutting edge 16 including the corner blade 19 is formed is fixed, and the bottom cutting edge 17 side to the outer peripheral cutting edge 18 side. A positive angle toward the rear side in the end mill rotation direction T as it goes. Therefore, in the cutting edge 16 in the portion where the breaker groove 22 is formed, the above-described efficient cutting and improvement of chip dischargeability can be obtained regardless of which part is used for cutting, Even when the location used for cutting on the cutting edge 16 continuously changes, stable cutting can be promoted.
  • the twisted surface on the side ridge part side along at least a part of the corner blade 19 of the rake face 15 is formed by the breaker groove 22 provided in the side ridge part of the rake face 15.
  • the breaker groove 22 is formed as a groove bottom surface 23, and the breaker groove 22 is formed so as to form a convex arc shape extending in parallel with the corner blade 19 along the corner blade 19.
  • the interval between the groove wall surface 24 rising from the groove bottom surface 23 and the corner blade 19 is set to a substantially constant interval in the direction along the convex arc on which the corner blade 19 is formed, and is immediately on the center side of the convex arc immediately above the corner blade 19. It can be arranged so that the groove wall surface 24 always exists.
  • the breaker groove 22 has a 1 ⁇ 4 convex arc shape that is exactly concentric with the 1 ⁇ 4 convex arc formed by the corner blade 19, and the groove bottom surface 23 does not have to have a constant width.
  • the width slightly increases or decreases along the corner blade 19 such that the width is slightly narrower than the bottom blade 17 side or the outer peripheral blade 18 side at both ends on the protruding end side (the bisector L side) of the corner blade 19. That is, it is only necessary that the groove wall surface 24 is always present on the center side of the convex arc formed by the corner blade 19 with respect to the corner blade 19 as described above.
  • the breaker groove 22 is cut off at the end on the bottom blade 17 side so that the groove bottom surface 23 is continuous with the rake face 15 of the gash 14 in the direction along the bottom blade 17.
  • the groove bottom surface 23 extends in parallel with the rake face 15 in the direction along the outer peripheral blade 18, and the breaker groove 22 is formed to open in the stepped portion 20. ing. Therefore, smooth chip treatment can be promoted for the chips generated across the corner blade 19 or the chips generated beyond the corner blade 19 at the end on either side.
  • the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 is cut off and continues to the rake face 15, so that the gap between the groove bottom face 23 and the rake face 15 is There is no step between the cutting edge 16 at the portion continuous with the groove bottom surface 23 and the cutting edge 16 at the portion continuous with the rake face 15.
  • the groove bottom 23 and the rake face 15 intersect at an intersecting ridge line M at an obtuse angle close to a flat angle of about 178 °. There is no possibility that the tool life is reduced due to damage such as chipping or chipping on the blade.
  • chips may be divided along the flow-out direction by the steps as in the case where the steps as described above are formed. Therefore, the chips divided in the outflow direction are not entangled with each other, and the chips are collided with the groove wall surface 24 of the breaker groove 22 or the wall surface of the gash 14 to curl in the outflow direction. By dividing along the width direction of the intersecting chips, it can be processed smoothly.
  • the cutting edge 16 is also formed.
  • the groove wall surface 24 that is the step between the rake face 15 and the groove bottom surface 23 is disposed to face the chip discharge direction. It does not divide along, but is divided into the direction intersecting the outflow direction and smoothly processed by colliding with the groove wall surface 24 and causing it to curl.
  • the machining accuracy can be further improved and the tool life can be extended.
  • the breaker grooves In the portion where 22 is formed chips generated by the cutting edge 16 at any location on the bottom blade 17 side or the outer peripheral blade 18 side can be reliably and smoothly treated, and an efficient cutting process is promoted. It becomes possible.
  • the width of the breaker groove 22 increases as the distance from the corner blade 19 side increases in the direction along the cutting edge 16 at both ends of the bottom blade 17 side and the outer peripheral blade 18 side.
  • the distance between the cutting edge 16 and the groove wall surface 24 of the breaker groove 22 can be made smaller at both ends. Therefore, on the bottom blade 17 side of the corner blade 19, even when the thickness of the chip becomes thin in the groove cutting and the chip tends to extend, the chip is caused to collide with the groove wall surface 24 at a position closer to the edge of the cutting edge 16.
  • the breaker groove 22 extends to the outer peripheral blade 18, and in particular, the end portion on the outer peripheral blade 18 side is the end of the outer peripheral blade 18 in the stepped portion 20 (in the axis O direction).
  • the breaker groove 22 is formed over the entire length of the outer peripheral edge 18. For this reason, when using the part from the outer peripheral blade 18 side of the corner blade 19 to the outer peripheral blade 18, for example according to the shape of a work material, etc., without using the bottom blade 17 and the corner blade 19, this outer peripheral blade 18 is used. Even when only cutting is performed, good chip disposal can be obtained.
  • At least the corner blade 19 is formed at the intersection ridge line portion of the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 formed on the side ridge portion side of the rake face 15 and the flank 21. Therefore, irrespective of the shape of the rake face 15, the helically shaped corner blade 19 having the twisted groove-like groove bottom surface 23 and the positive cutting edge inclination angle ⁇ as described above can be relatively easily obtained. In addition, it is easy to make the right rake angle ⁇ and the cutting edge inclination angle ⁇ of the cutting edge 16 constant at the portion where the breaker groove 22 is formed.
  • FIGS. 12 to 15 show a cutting insert 30 according to a second embodiment of the present invention, which is shown in FIGS. 4 to 11 including third to fourth embodiments described later. Portions common to the cutting insert 10 of the first embodiment are assigned the same reference numerals and description thereof is omitted.
  • the radius of the convex arc formed by the corner blade 19 is smaller than that of the first embodiment, and the groove width of the breaker groove 22 on the bisector L is described above. It is equal to or smaller than (width of the groove bottom surface 23), for example, about 1 mm or less.
  • the center of the convex arc is located on the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22, and as described above, the groove bottom surface 23 is moved from the corner blade 19 toward the center of the convex arc. It becomes difficult to accurately form a twisted surface in which the inclination toward the rear side in the end mill rotation direction T gradually increases.
  • the breaker groove 22 is formed on the bottom blade side breaker groove 22 ⁇ / b> A in the portion along the bottom blade 17 of the cutting blade 16 and the outer peripheral blade 18.
  • the outer peripheral blade side breaker groove 22B in the portion along the corner and the corner blade side breaker groove 22C in the portion along the corner blade 19 are formed, and the bottom surface 23A of the bottom blade side breaker groove 22A is the outer peripheral blade side breaker groove. It protrudes in the thickness direction of the insert body 11 from the groove bottom surface 23B of 22B.
  • the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C has a fan shape along the corner blade 19 in this embodiment, and the groove bottom surface of the bottom blade side breaker groove 22A from the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B.
  • the fan bottom edge 23C of the fan-shaped corner blade side breaker groove 22C gradually increases in inclination toward the rear side in the end mill rotation direction T toward the center of the convex arc.
  • the twisted surface is formed.
  • the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C is smoothly connected to the groove bottom surfaces 23A and 23B of the bottom blade side breaker groove 22A and the outer peripheral blade side breaker groove 22B, as shown in FIG.
  • the position of the fan-shaped center is shifted from the outer peripheral blade side breaker groove 22A toward the bottom blade side breaker groove 22A from the outer peripheral blade side breaker groove 22A toward the bottom blade side breaker groove 22A.
  • the groove bottom surface 23B is raised toward the groove bottom surface 23A, that is, the center of the fan is provided substantially along the intersection of the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 and the groove wall surface 24. .
  • FIGS. 14 and 15 of the second embodiment and each of the third to fifth embodiments the broken line shown in the drawing is for explanation, and this corner blade side breaker is used.
  • the groove bottom surface 23C of the groove 22C has a curved surface that is smoothly twisted.
  • reference numerals 24A and 24B denote the groove wall surface of the bottom blade side breaker groove 22A and the groove wall surface of the outer peripheral blade side breaker groove 22B, respectively.
  • the radius of the convex arc formed by the corner blade 19 is small as described above, and the corner blade 19 is formed on the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C. Even when the center is located, the groove wall surface 24 of the breaker groove 22 does not protrude toward the corner blade 19 side and obstruct the flow of chips, and the groove bottom surface 23C is inclined to the rear side in the end mill rotation direction T. It is possible to form a twisted surface that gradually increases from the corner blade 19 toward the center of the convex arc.
  • the groove bottom surface 23C gradually protrudes from the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B toward the groove bottom surface 23A of the bottom blade side breaker groove 22A, and conversely from the bottom blade side breaker groove 22A to the outer peripheral blade side. Since it gradually retreats toward the breaker groove 22B, it becomes possible to reliably set the cutting edge inclination angle of the corner blade 19 to the positive angle side.
  • the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C is formed in a fan shape along the corner blade 19 as described above.
  • the groove bottom surface 23 ⁇ / b> C has an arc shape along the corner blade 19, that is, a convex arc formed by the corner blade 19. Further, it may be formed in a belt shape which is sandwiched between arcs having a radius smaller than that of the corner blade 19 and curved with a substantially constant width.
  • the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C having such an arc shape is the groove bottom surface 23A of the bottom blade side breaker groove 22A and the groove bottom surface of the outer peripheral blade side breaker groove 22B.
  • 23B and the cutting edge 16 side are smoothly connected as shown by broken lines in FIGS. 18 and 19, but the bottom cutting edge side breaker groove is the same as in the second embodiment.
  • the groove bottom surface 23A of 22A protrudes from the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B
  • the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C is also bottomed from the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B.
  • the blade side breaker groove 22A gradually protrudes toward the groove bottom surface 23A.
  • the groove bottom surface 23C has a shape that is slightly receded in the thickness direction through the step 25 with respect to the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B on the inner peripheral side of the arc formed by the groove bottom surface 23C. Yes.
  • the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C connected to the corner blade 19 is as described above. Because of the circular arc shape, the center of the corner blade 19 is not positioned on the groove bottom surface 23C, and as described above, slightly retracts through the step 25 with respect to the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B. Only the belt-like groove bottom surface 23 ⁇ / b> C thus formed may be formed in a twisted surface shape such that the inclination toward the rear side in the end mill rotation direction T gradually increases from the corner blade 19 toward the center of the convex arc.
  • the groove bottom surface 23C on the side ridge portion side of the rake face 15 along the corner blade 19 can be accurately formed in such a twisted surface, and a positive cutting edge inclination angle is also given to the corner blade 19 as well. Therefore, even when the radius of the corner blade 19 is small, good chip discharge property can be obtained.
  • the groove bottom surface 23A of the bottom blade side breaker groove 22A protrudes more than the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B.
  • the bottom surface 23C of the side breaker groove 22C is preferably formed so as to be continuously in contact with the bottom surfaces 23A and 23B of the side breaker grooves 23A and 23B in the case of the second embodiment. In such a case, it is desirable that it is formed so as to be in smooth contact with at least the cutting edge 16 side. If these groove bottom surfaces 23A to 23C intersect with each other on the cutting edge 16 side through a corner, the angle at which the cutting edge tilts easily changes at the corner, which causes chip discharge and cutting resistance. In addition to being affected, corners are also formed on the cutting edge 16 and chipping or the like is likely to occur.
  • the cutting edge inclination angle of the bottom blade 17 is large, that is, when the radial rake angle on the bottom blade side is large on the negative angle side, The flow of chips at the outer peripheral blade 18 side of the adjacent corner blade 19 or the outer peripheral blade 18 is affected, and a good sharpness cannot be obtained, which may increase the cutting resistance. Therefore, in such a case, the rake face (groove bottom surface 23) does not have a constant cutting edge inclination angle at the portion where the rake face (groove bottom surface 23) is twisted as in the first embodiment, but the cutting edge inclination angle of the corner blade. It is desirable that the angle of inclination of the cutting edge increases as it goes from the bottom blade side to the outer peripheral blade side.
  • the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 that is, the side ridge portion side of the rake surface 15, along the rake surface 15 along at least a part of the corner blade 19. It is desirable to form the recessed portion 26 that is recessed to be spaced apart from the cutting edge 16.
  • the fifth embodiment is a case where the radius of the corner blade 19 is as small as 1 mm or less, as in the second and third embodiments, and the fourth embodiment is a case where the radius of the corner blade 19 is 1 mm or more. Is shown.
  • the concave portion 26 has a concave curved bottom surface as shown in FIGS. 24 to 25 (FIG. 24F, FIG. 25F). It is formed so as to carve the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22, and the corner blade 19 is spaced along the corner blade 19 from the contact point with the outer peripheral blade 18 of the corner blade 19.
  • the end mill body 1 in the mounted state extends so as to wrap around the inner peripheral end of the end mill, and is formed so as to be cut off to the groove bottom surface 23 when the contact point between the corner blade 19 and the bottom blade 17 is exceeded.
  • the recess 26 allows the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 connected to the corner blade 19 (the groove bottom surface 23C of the corner blade side breaker groove 22C of the second and third embodiments) to be connected to the corner blade 19 and the outer peripheral blade 18. It is formed so as to gradually widen from the contact point toward the contact point with the bottom blade 17.
  • the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 connected to the bottom blade 17 (the groove bottom surface 23A of the bottom blade side breaker groove 22A in the second and third embodiments) is planar.
  • the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 connected to the outer peripheral blade 18 (the groove bottom surface 23B of the outer peripheral blade side breaker groove 22B of the second and third embodiments) is the same as that of the end mill body 1 in the mounted state.
  • the outer peripheral blade 18 that twists toward the rear side in the end mill rotation direction T toward the rear end side in the axis O direction may have a twisted surface shape that keeps the radial rake angle constant.
  • the corner blade 19 has a positive cutting edge inclination angle, and the groove bottom surface 23 connected to the corner blade 19 is inclined so as to move toward the rear side in the end mill rotation direction T from the bottom blade 17 side toward the outer peripheral blade 18 side.
  • the inclination toward the rear side in the end mill rotation direction T is formed in a twisted surface shape that gradually increases from the corner blade 19 toward the center of the convex arc.
  • the twisted surface on the side ridge portion side along at least a part of the corner blade 19 of the rake face 15 is formed by the groove bottom surface 23 of the breaker groove 22 in this way.
  • the side ridge portion side of the rake face 15 may be formed in the twisted surface shape as described above, and in some cases, the entire rake face 15 may be similarly twisted. You may form in planar shape.
  • the cutting inserts 10, 30, 40, 50, 60 of the first to fifth embodiments are exchangeable with the blade tip mounted on the end mill body 1 of the embodiment shown in FIGS.
  • the present invention is configured such that a chip discharge groove or a gash 14 is formed at the tip of the end mill body 1 itself, and a wall surface facing the end mill rotation direction T is a rake surface 15.
  • the present invention can also be applied to a so-called solid radius end mill in which the above-mentioned twisted surface is directly formed on the side edge portion along at least a part of the corner blade 19 of the rake face 15. .
  • the present invention can be applied to a so-called brazed radius end mill in which the cutting inserts 10, 30, 40, 50, 60 as described above are fixed to the end mill body 1 by brazing or the like.
  • the chip discharge groove is formed by cutting the end mill body 1 along the gasche 14 so as to extend obliquely from the center of the front end portion of the end mill body 1 toward the outer peripheral side. Further, it may be formed on the outer periphery of the end mill body so as to extend in the axial direction. In this case, it may be twisted in a spiral shape as in Patent Document 1.
  • this invention is not limited to these embodiment. Additions, omissions, substitutions, and other modifications can be made without departing from the spirit of the present invention. The present invention is not limited by the above description, but only by the scope of the appended claims.
  • the present invention makes it possible to provide an end mill with a long tool life while improving machining accuracy by ensuring stable chip discharge and promoting stable cutting, and is therefore industrially applicable.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Milling Processes (AREA)

Abstract

　このラジアスエンドミルは、軸線回りに回転されるエンドミル本体を備えるラジアスエンドミルであって、 　上記エンドミル本体の先端部外周に設けられた切屑排出溝またはこの切屑排出溝の先端部に設けられたギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面がすくい面とされ、このすくい面に上記切れ刃が形成され、 　上記切れ刃は、上記すくい面の先端側辺稜部に形成された底刃と、上記すくい面の外周側辺稜部に形成された外周刃と、これら底刃と外周刃とがなすコーナ辺稜部に形成された凸円弧状のコーナ刃を含み、 　上記コーナ刃は正の切れ刃傾き角を有し、上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った上記すくい面の辺稜部側は、上記底刃側から外周刃側に向かうに従い、上記エンドミル回転方向後方側に向かうように傾斜し、かつこのエンドミル回転方向後方側への傾斜が、上記コーナ刃からこのコーナ刃がなす上記凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなる捩れ面状に形成されている。

Description

ラジアスエンドミルおよび切削インサート
　本発明は、エンドミル本体の先端部外周に底刃と外周刃と凸円弧状のコーナ刃とを有する切れ刃が設けられたラジアスエンドミル、および刃先交換式とされたこのようなラジアスエンドミルに着脱可能に取り付けられる切削インサートに関する。
　本願は、２００８年０３月３１日に出願された日本国特許出願第２００８－０８９６７８号と２００９年２月６日に出願された日本国特許出願第２００９－０２６５３０号に対し優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　例えば金型等のワークを切削するのに用いられるラジアスエンドミルとして、特許文献１には、下記のような構造のラジアスエンドミル、および刃先交換式とされたこのようなラジアスエンドミルに着脱可能に装着される切削インサートが開示されている。このラジアスエンドミルは、工具本体を有し、この工具本体の先端部外周に螺旋状に捩れる切屑排出溝が形成されている。この切屑排出溝の工具回転方向を向く壁面の先端部内周側には、工具軸線に対する傾斜角が切屑排出溝の捩れ角よりも小さな平面状の主ギャッシュ面が形成されている。この主ギャッシュ面の先端に底刃が形成されるとともに、主ギャッシュ面の外周側には軸線に対する傾斜角が主ギャッシュ面より大きく、かつ上記捩れ角よりは小さくされたやはり平面状の副ギャッシュ面が、上記底刃に略垂直に延びる段差部を介して主ギャッシュ面に対して後退するように形成されている。この副ギャッシュ面の先端から外周にかけて概略凸円弧状をなすコーナ刃が底刃の外周側に連なるように形成されている。上記切屑排出溝の上記壁面の外周側辺稜部にはコーナ刃の後端に連なるように外周刃が形成されている。
　このようなラジアスエンドミルでは、底刃の刃物角を大きくすることにより切削負荷に対して十分抗しうる切れ刃強度を確保できる一方、コーナ刃には鋭い切れ味を与えることができて切削抵抗の低減を図ることができ、しかもコーナ刃の特にコーナ部突端から外周刃側にかけての部分で生成された切屑を副ギャッシュ面と主ギャッシュ面との間の段差部に衝突させることにより、たとえ切屑が伸び気味に流出しても切屑処理性の向上を図ることができる。
国際公開第２００４／０５８４３８号パンフレット
　ところで、この特許文献１に記載されたラジアスエンドミルでは、上記副ギャッシュ面が工具本体の軸線方向後端側に向かうに従い工具回転方向の後方側に漸次後退する平面状に形成されているため、その辺稜部に形成されるコーナ刃も軸方向すくい角は正角（ポジ）とされるとともに、底刃はいわゆる芯上がりに配置されて径方向すくい角は負角（ネガ）とされており、この底刃に連なるコーナ刃の径方向すくい角も底刃側では負角とされて、外周刃側に向かうに従い正角側に大きくなる。
　従って、そのようなラジアスエンドミルにおいては、コーナ刃の切れ刃傾き角や切れ刃に垂直な断面における直角すくい角はコーナ刃に沿って漸次変化することになり、特に直角すくい角は底刃側から外周刃側に向けて初めは負角側に大きくなった後に正角側に大きくなるように変化するため、部分的に切削抵抗が増大して安定した切削が困難となったり、切れ刃強度が一定とならずに欠損を生じ易くなるおそれがある。また、切れ刃傾き角が変化することにより、切屑排出性も部分的に異なるものになる。
　本発明は、このような背景の下になされたもので、特にコーナ刃に沿った直角すくい角の大幅な変化を抑えて安定した切削と工具寿命の延長を図ることが可能なラジアスエンドミル、および刃先交換式のラジアスエンドミル用の切削インサートを提供することを第一の目的とし、さらには切れ刃傾き角の変化も抑えて円滑な切屑排出性を確保することが可能なラジアスエンドミル、および刃先交換式のラジアスエンドミル用の切削インサートを提供することを第二の目的としている。
　上記課題を解決して、まず第一の目的を達成するために、本発明のラジアスエンドミルは、軸線回りに回転されるエンドミル本体を備え、
　上記エンドミル本体の先端部外周に設けられた切屑排出溝またはこの切屑排出溝の先端部に設けられたギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面がすくい面とされ、このすくい面に上記切れ刃が形成され、
　上記切れ刃は、上記すくい面の先端側辺稜部に形成された底刃と、上記すくい面の外周側辺稜部に形成された外周刃と、これら底刃と外周刃とがなすコーナ辺稜部に形成された凸円弧状のコーナ刃を含み、
　上記コーナ刃は正の切れ刃傾き角を有し、上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った上記すくい面の辺稜部側は、上記底刃側から外周刃側に向かうに従い、上記エンドミル回転方向後方側に向かうように傾斜し、かつこのエンドミル回転方向後方側への傾斜が、上記コーナ刃からこのコーナ刃がなす上記凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなる捩れ面状に形成されている。
　従って、このようなラジアスエンドミルでは、正の切れ刃傾き角で設計しているので、すくい面のコーナ刃に沿った辺稜部側の部分は、底刃側から外周刃側に向かうに従いエンドミル回転方向後方側に向かうように傾斜することになるが、この傾斜が上述のようにコーナ刃からこのコーナ刃がなす凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなるように、上記部分が捩れ面状とされているので、コーナ刃の直角すくい角自体やその増減の傾向が、底刃側からこのコーナ刃に沿って外周刃側に向かうに従い大きく変動するのを抑えることができる。
　このため、上記構成のラジアスエンドミルによれば、そのような変動によりコーナ刃の特定の部分で切削抵抗が増大してエンドミル本体に振動が生じたり、あるいはコーナ刃で部分的に切れ刃強度が低くなって欠損やチッピング等の損傷が発生したりするのを防ぐことができ、上述のようにコーナ刃が正の切れ刃傾き角に設計されていることによって良好な切屑排出性が得られることとも相俟って、安定した切削を促して加工精度の向上を図るとともに、工具寿命を延長することが可能となる。
　特に、すくい面のコーナ刃の少なくとも一部に沿った辺稜部側をこのような捩れ面状に形成することにより、この捩れ面状に形成された部分では一定の直角すくい角とすることができ、これにより、この部分の切れ刃によって生成された切屑を一層円滑に処理することができるとともに、切削抵抗や刃先強度の部分的な変動もより確実に防ぐことができる。
　また、上記第二の目的を達成するために、本発明は、上記構成のラジアスエンドミルにおいて、さらに、上記コーナ刃は、上記底刃側から上記外周刃側に向かうに従い、上記すくい面に対向する方向から見て上記コーナ刃がなす凸円弧を上記軸線回りに回転させたときの回転軌跡がなす部分ドーナツ状の凸曲面に沿って、上記エンドミル回転方向後方側に捩れる螺旋状に形成されていることが好ましい。
　このようなラジアスエンドミルによれば、コーナ刃が上述のような部分ドーナツ状の凸曲面に沿った螺旋状に形成されることにより、その切れ刃傾き角が大きく変化するのを抑制することができ、これによってコーナ刃で生成された切屑の排出性が部分的に変化するのも防ぐことができる。従って、上述のようにコーナ刃に正の切れ刃傾き角が与えられることによって得られた良好な切屑排出性を、コーナ刃の全長に亙って維持することができ、さらに円滑な切屑処理を図って安定した切削を促すことができる。
　また、特にこの切れ刃傾き角についても、上記コーナ刃だけでなく、外周刃と底刃の一部においても、一定の切れ刃傾き角とすることにより、切屑排出性の部分的な変化を確実に防いで、一層円滑で安定した切削加工を図ることができる。
　ところで、上述のような捩れ面状をなす部分は、上記切れ刃に沿ったすくい面の辺稜部側に形成されたブレーカ溝の溝底面に形成されていてもよいが、このようにブレーカ溝の溝底面を捩れ面状に形成しようとした場合に、コーナ刃がなす凸円弧の半径が小さくて、このコーナ刃の半径がブレーカ溝の溝底面の幅以下、すなわちブレーカ溝の溝幅以下であったりすると、上記凸円弧の中心がブレーカ溝の溝底面内に位置してしまうため、この凸円弧の中心に向かうに従いエンドミル回転方向後方側への傾斜が漸次大きくなるような捩れ面を正確に形成することが困難となるおそれがある。
　ここで、そのような場合には、例えばブレーカ溝全体の溝幅を小さくしてコーナ刃がなす凸円弧の中心が溝底面上に位置しないようにすることも考えられるが、そうすると、上述のようにコーナ刃の半径が小さくされているのに対して溝幅はさらに小さくなるため、この溝底面の切れ刃と反対側に立ち上がるブレーカ溝の溝壁面が切れ刃に近づきすぎてしまい、切屑が詰まり気味になって切削抵抗の増大を招くおそれが生じる。
　そこで、このようなブレーカ溝として、切れ刃に沿った上記すくい面の辺稜部側に、上記底刃に連なる溝底面を備えた底刃側ブレーカ溝と、上記外周刃に連なる溝底面を備えた外周刃側ブレーカ溝と、上記コーナ刃に連なる溝底面を備えたコーナ刃側ブレーカ溝とを形成した場合において、特に上述のようにコーナ刃がなす凸円弧の半径が小さい場合は、このうち上記底刃側ブレーカ溝の溝底面を上記外周刃側ブレーカ溝の溝底面よりも突出させるとともに、上記コーナ刃側ブレーカ溝の溝底面を、上記コーナ刃に沿った扇状または円弧状をなして、上記外周刃側ブレーカ溝の溝底面から上記底刃側ブレーカ溝の溝底面に向かうに従い漸次隆起させて、このコーナ刃側ブレーカ溝の溝底面において上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った辺稜部側を上述のような捩れ面状に形成するのが望ましい。
　すなわち、上記捩れ面状をなすことになる上記コーナ刃側ブレーカ溝の溝底面を、このようにコーナ刃に沿った扇状とした場合には、このコーナ刃がなす凸円弧の中心がこの溝底面上にあっても、扇の中心をブレーカ溝の溝底面と溝壁面の交差部にほぼ沿って設けることにより、切屑の排出を阻害しない捩れ面状にこの溝底面を形成することができる。また、このコーナ刃側ブレーカ溝の溝底面を円弧状、すなわちコーナ刃がなす凸円弧と、このコーナ刃の半径よりも小さい半径の凸円弧とによって挟まれた湾曲した帯状とした場合には、コーナ刃がなす凸円弧の中心自体にこの溝底面が存在しなくなるので、この溝底面を正確に上述のような捩れ面状に形成することが可能となる。そして、このコーナ刃側ブレーカ溝の溝底面は、底刃側ブレーカ溝の溝底面が外周刃側ブレーカ溝の溝底面よりも突出させられているために、上述のように外周刃側ブレーカ溝の溝底面から底刃側ブレーカ溝の溝底面に向かうに従い漸次隆起させられることになり、これによりコーナ刃の切れ刃傾き角を確実に正角側に設定することが可能となる。
　また、こうして底刃側ブレーカ溝の溝底面を外周刃側ブレーカ溝の溝底面よりも突出させて、これらを外周刃側ブレーカ溝の溝底面から底刃側ブレーカ溝の溝底面に向かうに従い漸次隆起するコーナ刃側ブレーカ溝の溝底面によって接続する場合（このようなコーナ刃側ブレーカ溝の溝底面を介して上記底刃側ブレーカ溝の溝底面と上記外周刃側ブレーカ溝の溝底面を接続する場合）に、このコーナ刃側ブレーカ溝の溝底面は、底刃側ブレーカ溝の溝底面および外周刃側ブレーカ溝の溝底面と、少なくとも上記切れ刃側では滑らかに連続するように形成されるのが望ましい。すなわち、これらの溝底面が滑らかに連続せずに、例えば角度をもった角部で交差していたりすると、その部分で切れ刃傾き角やすくい角が急に変化してしまうため、切屑排出性を損なったりするおそれがある。また、このような角部はチッピングが生じ易く、工具寿命の点でも望ましくはない。
　さらにまた、一般に底刃として考えた時の正の切れ刃傾き角は外周刃として考えると負のすくい角となるので、上述のようにコーナ刃がなす凸円弧の半径が小さいときには、コーナ刃の底刃側とコーナ刃の外周側の距離が近くなるため、コーナ刃の底刃側における切れ刃傾き角を正角側に大きくすると隣接する外周刃側における切屑の流れにも影響を及ぼすことになり、この外周刃側で切削抵抗の増大を招いたりするおそれがある。従って、上述のようにコーナ刃の少なくとも一部に沿ったすくい面の辺稜部側として、コーナ刃側ブレーカ溝の溝底面を上記捩れ面状をなすように形成した場合には、上記コーナ刃は、底刃側の切れ刃傾き角を正の小さい角度とし、底刃側から外周刃側に向かうに従い切れ刃傾き角が大きくなるようにするのが望ましい。
　一方、上述のように底刃側ブレーカ溝の溝底面を外周刃側ブレーカ溝の溝底面よりも突出させた場合も含めて、上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った上記すくい面の辺稜部側には、上記切れ刃と間隔をあけて、このすくい面に対して凹む凹部が形成されるのが望ましい。
　すなわち、このような凹部が形成されていると、切屑のすくい面との接触を抑制し、または接触による圧力が弱くなるようにして、切削抵抗の低減を図ることができる。しかも、この凹部は切れ刃と間隔をあけているため、凹部と切れ刃との間にはコーナ刃の少なくとも一部に沿ったすくい面の辺稜部側の部分が残されることとなり、凹部はこの部分のすくい面に対して後退することになるため、このすくい面を流れる切屑の排出の障害となることはない。
　なお、本発明は、エンドミル本体自体の先端部に切屑排出溝やギャッシュが形成されてそのエンドミル回転方向を向く壁面がすくい面とされ、このすくい面に上記切れ刃が直接的に形成された、いわゆるソリッドのラジアスエンドミルに適用可能であることは勿論であるが、例えば平板状をなすインサート本体に上記すくい面と、上記切れ刃が形成された切削インサートを、エンドミル本体の先端部に形成されたインサート取付座に着脱可能に取り付けた、刃先交換式のラジアスエンドミルにも適用することが可能である。
　以上説明したように、本発明によれば、コーナ刃の特定の部分で切削抵抗が増大したり切れ刃強度が損なわれたりするのを防いで、切削加工時のエンドミル本体の振動を抑えるとともに、欠損やチッピング等の損傷が発生するのを防ぐことができ、良好な切屑排出性を確保して安定した切削を促すことにより加工精度の向上を図りつつ、工具寿命の長いエンドミルを提供することが可能となる。
本発明のラジアスエンドミルの一実施形態を示す平面図である。 図１に示す実施形態のラジアスエンドミルの側面図である。 図１に示す実施形態のラジアスエンドミルの正面図である。 本発明の第１の実施形態の切削インサートを示す斜視図である。 図４に示す実施形態の切削インサートの平面図である。 図４に示す実施形態の切削インサートの側面図である。 図４に示す実施形態の切削インサートの正面図である。 図４に示す実施形態の切削インサートをエンドミル本体に取り付けた状態での説明図であり、図８（Ａ）は平面図、図８（Ｂ）は正面図、図８（Ｃ）は図８（Ｂ）において底刃とコーナ刃との交点とインサート本体の中心線Ｃとを結ぶ直線Ｘに垂直にエンドミル回転方向Ｔから見た図、図８（Ｄ）は図８（Ｃ）の交点における切れ刃の接線に垂直な方向から見た図、図８（Ｅ）は図８（Ｃ）の交点において切れ刃に直交する断面図（図８（Ｄ）におけるＺＺ断面図）、図８（Ｆ）は図８（Ｃ）におけるＹＹ断面図である。 図４に示す実施形態の切削インサートをエンドミル本体１に取り付けた状態での説明図であり、図９（Ａ）は平面図、図９（Ｂ）は正面図、図９（Ｃ）は図９（Ｂ）においてコーナ刃の２等分線Ｌ上の点（コーナ刃の突端）とインサート本体の中心線Ｃとを結ぶ直線Ｘに垂直にエンドミル回転方向Ｔから見た図、図９（Ｄ）は図９（Ｃ）の上記点(コーナ刃の突端)における切れ刃の接線に垂直な方向から見た図、図９（Ｅ）は図９（Ｃ）の点において切れ刃に直交する断面図（図９（Ｄ）におけるＺＺ断面図）、図９（Ｆ）は図９（Ｃ）におけるＹＹ断面図である。 図４に示す実施形態の切削インサートをエンドミル本体に取り付けた状態での説明図であり、図１０（Ａ）は平面図、図１０（Ｂ）は正面図、図１０（Ｃ）は図１０（Ｂ）において外周刃とコーナ刃との交点とインサート本体の中心線Ｃとを結ぶ直線Ｘに垂直にエンドミル回転方向Ｔから見た図、図１０（Ｄ）は図１０（Ｃ）の交点における切れ刃の接線に垂直な方向から見た図、図１０（Ｅ）は図１０（Ｃ）の交点において切れ刃に直交する断面図（図１０（Ｄ）におけるＺＺ断面図）、図１０（Ｆ）は図１０（Ｃ）におけるＹＹ断面図である。 図４に示す実施形態の切削インサートをエンドミル本体に取り付けた状態での説明図であり、図１１（Ａ）は平面図、図１１（Ｂ）は正面図、図１１（Ｃ）は図１１（Ｂ）において外周刃の後端側の点とインサート本体の中心線Ｃとを結ぶ直線Ｘに垂直にエンドミル回転方向Ｔから見た図、図１１（Ｄ）は図１１（Ｃ）の点における切れ刃の接線に垂直な方向から見た図、図１１（Ｅ）は図１１（Ｃ）の点において切れ刃に直交する断面図（図１１（Ｄ）におけるＺＺ断面図）である。 本発明の第２の実施形態の切削インサートを示す斜視図である。 図１２に示す実施形態の切削インサートの平面図である。 図１２に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大斜視図である。 図１２に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大平面図である。 本発明の第３の実施形態の切削インサートを示す斜視図である。 図１６に示す実施形態の切削インサートの平面図である。 図１６に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大斜視図である。 図１６に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大平面図である。 本発明の第４の実施形態の切削インサートを示す斜視図である。 図２０に示す実施形態の切削インサートの平面図である。 図２０に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大斜視図である。 図２０に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大平面図である。 図２０に示す実施形態の切削インサートをエンドミル本体に取り付けた状態での説明図であり、図２４（Ａ）は平面図、図２４（Ｂ）は正面図、図２４（Ｃ）は図２４（Ｂ）において底刃とコーナ刃との交点とインサート本体の中心線Ｃとを結ぶ直線Ｘに垂直にエンドミル回転方向Ｔから見た図、図２４（Ｄ）は図２４（Ｃ）の交点における切れ刃の接線に垂直な方向から見た図、図２４（Ｅ）は図２４（Ｃ）の交点において切れ刃に直交する断面図（図２４（Ｄ）におけるＺＺ断面図）、図２４（Ｆ）は図２４（Ｅ）におけるＹ部分の拡大断面図である。 図２０に示す実施形態の切削インサートをエンドミル本体に取り付けた状態での説明図であり、図２５（Ａ）は平面図、図２５（Ｂ）は正面図、図２５（Ｃ）は図２５（Ｂ）においてコーナ刃の２等分線Ｌ上の点（コーナ刃の突端）とインサート本体の中心線Ｃとを結ぶ直線Ｘに垂直にエンドミル回転方向Ｔから見た図、図２５（Ｄ）は図２５（Ｃ）の点における切れ刃の接線に垂直な方向から見た図、図２５（Ｅ）は図２５（Ｃ）の上記点において切れ刃に直交する断面図（図２５（Ｄ）におけるＺＺ断面図）、図２５（Ｆ）は図２５（Ｅ）におけるＹ部分の拡大断面図である。 図２０に示す実施形態の切削インサートをエンドミル本体に取り付けた状態での説明図であり、図２６（Ａ）は平面図、図２６（Ｂ）は正面図、図２６（Ｃ）は図２６（Ｂ）において外周刃とコーナ刃との交点とインサート本体の中心線Ｃとを結ぶ直線Ｘに垂直にエンドミル回転方向Ｔから見た図、図２６（Ｄ）は図２６（Ｃ）の交点における切れ刃の接線に垂直な方向から見た図、図２６（Ｅ）は図２６（Ｃ）の交点において切れ刃に直交する断面図（図２６（Ｄ）におけるＺＺ断面図）、図２６（Ｆ）は図２６（Ｅ）におけるＹ部分の拡大断面図である。 本発明の第５の実施形態の切削インサートを示す斜視図である。 図２７に示す実施形態の切削インサートの平面図である。 図２７に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大斜視図である。 図２７に示す実施形態の切削インサートのコーナ刃周辺の拡大平面図である。
符号の説明
　１　エンドミル本体
　２　インサート取付座
　５　切屑排出溝
　１０　切削インサート
　１１　インサート本体
　１４　ギャッシュ
　１５　すくい面
　１６　切れ刃
　１７　底刃
　１８　外周刃
　１９　コーナ刃
　２２　ブレーカ溝
　２２Ａ　底刃側ブレーカ溝
　２２Ｂ　外周刃側ブレーカ溝
　２２Ｃ　コーナ刃側ブレーカ溝
　２３　ブレーカ溝２２の溝底面
　２３Ａ　底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面
　２３Ｂ　外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面
　２３Ｃ　コーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面
　２４　ブレーカ溝２２の溝壁面
　２５　溝底面２３Ｂと溝底面２３Ｃとの段差
　２６　凹部
　Ｏ　エンドミル本体１の軸線
　Ｃ　インサート本体１１の中心線
　Ｔ　エンドミル回転方向
　Ｌ　コーナ刃１９の２等分線
　Ｍ　すくい面１５と溝底面２３との交差稜線
　λ　切れ刃傾き角
　γ　直角すくい角
　θ　ブレーカ溝２２を横切る断面における溝底面２３の傾斜角
　図１ないし図１１は本発明を上述した刃先交換式のラジアスエンドミルに適用した場合の一実施形態を示すものである。すなわち、本実施形態のラジアスエンドミルは、図１ないし図３に示すように軸線Ｏを中心とした概略円柱状をなすエンドミル本体１の先端部に形成されたインサート取付座２に、図４ないし図７に示すような本発明の第１の実施形態の切削インサート１０が着脱可能に取り付けられた構成とされている。このラジアスエンドミルは、エンドミル本体１後端側のシャンク部３が工作機械の主軸に取り付けられて、上記軸線Ｏ回りに図３に符号Ｔで示すエンドミル回転方向に回転されつつ上記軸線Ｏに交差する方向に送り出されることにより、上記切削インサート１０によって被削材を切削加工できるようになっている。
　ここで、エンドミル本体１は鋼材等により形成されていて、インサート取付座２は、このエンドミル本体１の先端部を、図２に示すように側面視に角状Ｕ字状をなして先端側に開口する凹溝により上記軸線Ｏを含む平面に沿って切り欠くようにして形成されている。そして、切削インサート１０は、こうして形成されたインサート取付座２に挿入された上で、このインサート取付座２によって顎状に分割されたエンドミル本体１先端部の一方の顎部側から上記平面に垂直に軸線Ｏに直交して挿通されたクランプネジ４が、当該切削インサート１０を貫通してエンドミル本体１先端部の他方の顎部側にねじ込まれることにより、これら一対の顎部に挟み込まれるようにして固定され、取り付けられる。
　本実施形態の切削インサート１０は、そのインサート本体１１が超硬合金等の硬質材料によって図４ないし図７に示したように概略長方形平板状に形成されており、このインサート本体１１はその厚さ方向（図６および図７において上下方向）の中心を通る中心線Ｃに対して１８０°反転対称に形成されていて、この中心線Ｃが上記軸線Ｏと同軸となるようにインサート取付座２に取り付けられる。
　ここで、このインサート本体１１の厚さは角状Ｕ字状をなすインサート取付座２に嵌合可能な大きさとされるとともに、インサート本体１１の後端面（図５において上側、図６において右側を向く面）１２は中心線Ｃに垂直な平坦面とされていてる。インサート本体１１は、こうしてインサート取付座２に嵌合されるとともにこの後端面１２をインサート取付座２の先端側を向く底面に密着させて該インサート取付座２に着座させられる。また、このインサート本体１１には、上記クランプネジ４が挿通される挿通孔１３が、中心線Ｃ方向においてその中央よりも上記後端面１２寄りの位置に、この中心線Ｃに垂直にインサート本体１１を上記厚さ方向に貫通するように形成されている。
　こうしてインサート取付座２に取り付けられた状態（以下、単に取付状態と称する。）で、インサート本体１１の長方形をなす一対の側面のそれぞれエンドミル回転方向Ｔを向く側（図５において右側）には、上記側面のエンドミル本体１における先端外周部を上記厚さ方向に切り欠くようにしてギャッシュ１４が形成されている。また、エンドミル本体１の先端部外周には、上記一対の顎部にポケット状の切屑排出溝５がそれぞれ形成され、ギャッシュ１４はこの切屑排出溝５の先端側に設けられている。本実施形態ではこのギャッシュ１４のエンドミル回転方向Ｔを向く壁面がすくい面１５とされて、このすくい面１５の辺稜部に切れ刃１６が形成されている。
　この切れ刃１６は、上記取付状態において、すくい面１５の先端側辺稜部にあって軸線Ｏに対する径方向に向けて延びる底刃１７と、すくい面１５の外周側辺稜部にあって軸線Ｏ方向に向けて延びる外周刃１８と、これら底刃１７と外周刃１８とがなす先端外周側のコーナ辺稜部にあって上記底刃１７と外周刃１８との双方に滑らかに連なるコーナ刃１９とから構成されている。このコーナ刃１９は、上記すくい面１５に対向する方向から見て概略１／４凸円弧状に形成されている。ただし、底刃１７は取付状態においてエンドミル本体１の径方向内周側に向かうに従い軸線Ｏ方向後端側に僅かに後退するように傾斜していて、これにより底刃１７にはすかし角が与えられるようになされている。
　また、すくい面１５に対向する方向から見たときの上記中心線Ｃに直交する方向におけるインサート本体１１の幅は、上記後端面１２側で段部２０を介して僅かに一段小さくなるようにされており、外周刃１８はこの段部２０に達するように延設されている。さらに、ギャッシュ１４のすくい面１５から立ち上がる壁面は、本実施形態では図５に示すようにすくい面１５に対向する方向から見て、底刃１７と中心線Ｃとの交点近傍から上記段部２０と後端面１２との間の部分に向けて切れ刃１６側に凸湾曲するとともに、上記厚さ方向にはすくい面１５から立ち上がるに従い後退する傾斜曲面状とされている。
　なお、インサート本体１１の上記長方形状をなす一対の側面においてギャッシュ１４を除いた部分は後端面１２に垂直な平坦面とされていて、インサート本体１１の厚さはこれらの平坦面間の厚さとされ、上記挿通孔１３もこの平坦面部分に開口させられている。また、これら一対の側面の間に配置される４つの周面のうち、上記後端面１２とこの後端面１２から上記段部２０が形成された部分とを除いた部分は、それぞれの側面側の上記切れ刃１６に連なる逃げ面２１とされ、上記切れ刃１６から上記厚さ方向に離間するに従い漸次後退するように逃げ角が与えられている。
　一方、ギャッシュ１４の上記すくい面１５は、図５に示すように、このすくい面１５に対向する方向から見て、上述のように概略１／４凸円弧をなすコーナ刃１９の２等分線Ｌ上、すなわちこの１／４凸円弧の中心とコーナ刃１９の突端とを結ぶ直線上（この直線は上記中心線Ｃに４５°で交差している）が概ね上記厚さ方向に最も隆起し、この２等分線Ｌから離間するに従い凸曲しつつこの厚さ方向に後退する凸曲面状に形成されている（図４参照）。また、すくい面１５は、この２等分線Ｌ方向に向けては、切れ刃１６側から離間するに従い厚さ方向に漸次後退するように形成されている。
　さらに、このすくい面１５の上記切れ刃１６が形成された辺稜部側には、少なくとも上記コーナ刃１９に沿ってブレーカ溝２２が形成されていて、特に本実施形態ではこのブレーカ溝２２は、図５に示すように底刃１７の中程からコーナ刃１９に至ってさらに外周刃１８まで延設され、この外周刃１８の全長に亙って切れ刃１６に沿うように連続して形成されている。また、このブレーカ溝２２は、上記すくい面１５に対して後退するように凹んで切れ刃１６に連なる溝底面２３と、この溝底面２３の切れ刃１６とは反対側において該溝底面２３から立ち上がってすくい面１５に連なる溝壁面２４とから構成されている。従って切れ刃１６は、図４乃至図５に示すように、ブレーカ溝２２が形成された部分ではこの溝底面２３と上記逃げ面２１との交差稜線部に形成されることになる。
　なお、このようなブレーカ溝２２が形成されていない底刃１７の上記取付状態における内周側では、該底刃１７はギャッシュ１４のすくい面１５と上記逃げ面２１との交差稜線部に形成されることになり、本実施形態ではその内周端は軸線Ｏに位置するようにされ、すなわちインサート本体１１の上記一対の側面にそれぞれ形成される切れ刃１６は、互いの底刃１７同士が中心線Ｃ上で交差させられている（図５及び図７参照）。また、上記溝壁面２４は、本実施形態ではすくい面１５側に向けて立ち上がるに従い後退する傾斜面状に形成されている（図４乃至６参照）。
　さらに、このブレーカ溝２２は、このうちコーナ刃１９に沿う部分では該コーナ刃１９に並行するように形成されていて、すなわちすくい面１５に対向する方向から見て該コーナ刃１９がなす１／４凸円弧と略同心の概ね１／４凸円弧状をなすように、特に溝底面２３はコーナ刃１９に沿って略一定の幅となるように形成されている。
　一方、このブレーカ溝２２は、コーナ刃１９に沿う部分の両端から底刃１７および外周刃１８に沿う部分の両端部では、少なくとも一方の端部においてその溝幅が小さくなるように形成されていて、本実施形態ではこれら底刃１７側と外周刃１８側との両端部で、コーナ刃１９側から離間するに従いその溝幅が漸次小さくなるように、特に溝底面２３の幅が漸次小さくなるようにされている。
　さらにまた、このように形成されたブレーカ溝２２の両端部において、このブレーカ溝２２は、各端部における底刃１７または外周刃１８に沿った方向に向けて、溝底面２３がすくい面１５に連続するように切れ上がっているか、または溝底面２３がすくい面１５と並行するように延びて、その端部においてブレーカ溝２２が開口しているように形成されている。ここで、本実施形態におけるブレーカ溝２２は、その底刃１７側の端部では溝底面２３がすくい面１５に連続するように切れ上がっている一方、外周刃１８側の端部では溝底面２３がすくい面１５と並行して延びてブレーカ溝２２が開口するように形成されている。
　すなわち、底刃１７側の端部でブレーカ溝２２は、この底刃１７の上記取付状態におけるエンドミル本体１の内周側に向かうに従い溝底面２３が相対的にすくい面１５側に向って漸次隆起して切れ上がり、逆に溝壁面２４は漸次小さくなってブレーカ溝２２の内周端に至る手前でなくなって、これよりも内周側では溝底面２３がすくい面１５と例えば１７８°程度の鈍角で交差して連続し、さらにその交差稜線Ｍ（図５参照）が底刃１７の内周側に交差するようにして、上述のとおり溝底面２３の幅がコーナ刃１９側から離間して内周側に向かうに従い漸次小さくなるようにされている。ただし、インサート本体１１における溝底面２３自体は、すくい面１５と同じようにコーナ刃１９における上記２等分線Ｌから離間して底刃１７側および外周刃１８側に向かうに従い凸曲しつつ上記厚さ方向に後退する凸曲面状とされている（図４及び図５参照）。
　一方、図４乃至図６に示すように、外周刃１８側の端部においてブレーカ溝２２は、この外周刃１８の上記取付状態におけるエンドミル本体１の後端側に向かうに従い、溝底面２３の幅は小さくなってブレーカ溝２２の溝幅が狭まるものの、溝壁面２４は略一定の大きさで延びるようにされ、従って溝底面２３とすくい面１５とは上記厚さ方向に略一定の間隔のまま並行して延びるようにされる。そして、外周刃１８の後端においてブレーカ溝２２は、溝底面２３は勿論、溝壁面２４も残されたまま、これら溝底面２３と溝壁面２４とが上記段部２０に交差するように延設されて、この外周刃１８側の端部において該ブレーカ溝２２が段部２０に開口するように形成されている。
　このようにブレーカ溝２２が形成されることにより、このブレーカ溝２２の溝底面２３と上記逃げ面２１との交差稜線部に形成される切れ刃１６は、溝底面２３が上述のように上記２等分線Ｌから離間するに従い凸曲しつつインサート本体１１の厚さ方向に後退する凸曲面状に形成されていることから、同様に図７に示すようにコーナ刃１９の上記突端から離間するに従いこの厚さ方向に後退する概略凸曲線状に形成されることになる。
　このような切削インサート１０をエンドミル本体１に取り付けた本実施形態のラジアスエンドミルでは、図８ないし図１０の各（Ｄ）図（図８（Ｄ）、図９（Ｄ）、図１０（Ｄ））に示されるように切れ刃１６の少なくとも上記コーナ刃１９に正の切れ刃傾き角λが与えられるようにされており、しかも、このコーナ刃１９は、このような取付状態において底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔ後方側に捩れる螺旋状をなすようにされている。ただし、このコーナ刃１９がなす螺旋は、上記すくい面１５に対向する方向から見てコーナ刃１９がなす凸円弧を上記取付状態において軸線Ｏ回りに回転させたときの回転軌跡がなす部分ドーナツ状あるいはトーラス状の凸曲面に沿って斜めに糸を巻き付けたような、環状の螺旋状のものとなる。
　さらに、本実施形態では、図１１（Ｄ）に示すように外周刃１８や、底刃１７においても、ブレーカ溝２２が形成された部分には取付状態において切れ刃１６に正の切れ刃傾き角λが与えられるようになされており、しかもこの切れ刃傾き角λは、上記コーナ刃１９を含めて、例えば１０°と一定の大きさとなるようにされている。なお、このように一定の切れ刃傾き角λが与えられることにより、上記取付状態において外周刃１８は、軸線Ｏを中心とする円筒面に沿って軸線Ｏに対し切れ刃傾き角λと等しい一定の捩れ角で捩れる螺旋状をなすことになる。
　そして、このように切れ刃１６がブレーカ溝２２の形成された部分で正の切れ刃傾き角λが与えられるように螺旋状に捩れて形成されていることに合わせて、このブレーカ溝２２の上記溝底面２３、すなわちすくい面１５の辺稜部側の部分のうち、コーナ刃１９の少なくとも一部に沿った辺稜部側の部分は、底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔの後方側に向かうように傾斜し、かつこのエンドミル回転方向Ｔ後方側への傾斜が、コーナ刃１９からこのコーナ刃１９がなす上記凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなる捩れ面とされている。特に本実施形態ではコーナ刃１９の全長に亙って溝底面２３がこのような捩れ面とされている。従って、本実施形態の切削インサート１０では、溝底面２３は、このコーナ刃１９の少なくとも一部に沿った部分においては、底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従い上記厚さ方向に後退する向きに傾斜し、かつこの厚さ方向に後退する向きの傾斜が、コーナ刃１９からこのコーナ刃１９がなす上記凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなるような捩れ面とされる。
　例えば、図８ないし図１０の各（Ｆ）図（図８（Ｆ）、図９（Ｆ）、図１０（Ｆ））は、コーナ刃１９から一定距離だけ上記凸円弧の中心側の位置におけるブレーカ溝２２を横切るインサート本体１１の断面図であり、これらの図に符号θで示すのは、この断面における溝底面２３の傾斜角であるが、これらの図に示すように上記傾斜角θは１２°前後と、各図の（Ｄ）図（図８（Ｄ）、図９（Ｄ）、図１０（Ｄ））に示された切れ刃傾き角λよりも大きくなっている。さらに、本実施形態では、ブレーカ溝２２の溝底面２３の外周刃１８部分では通常の捩れ刃エンドミルと同様の捩れ面とされ、その捩れ角は切れ刃傾き角λと等しく、かつ直角すくい角γがコーナ刃１９と同様とされている。また溝底面２３の底刃１７部分は凸曲面とされ、その半径方向すくい角はコーナ刃１９との接続部において切れ刃傾き角λと等しく、かつ直角すくい角γがコーナ刃１９と同様とされていて、上記取付状態において図８ないし図１１の各（Ｅ）図（図８（Ｅ）、図９（Ｅ）、図１０（Ｅ）、図１１（Ｅ））に示されるように、このブレーカ溝２２が形成された部分で切れ刃１６に、例えば０°の一定の上記直角すくい角γが与えられるようになされている。
　このような切削インサート１０をエンドミル本体１先端部のインサート取付座２に着脱可能に取り付けた上記構成のラジアスエンドミルでは、コーナ刃１９の少なくとも一部に沿ったすくい面１５の辺稜部側の溝底面２３が上述のような捩れ面状とされているため、コーナ刃１９が正の切れ刃傾き角λを有する螺旋状に形成されていても、このコーナ刃１９の各部位でコーナ刃１９に直交する断面における直角すくい角γが大きく変動してしまうのを防ぐことができ、部分的にコーナ刃１９の切れ味が鈍くなって切削抵抗が増大したり、切れ刃強度が損なわれて欠損やチッピングが生じ易い箇所ができたりするのを避けることが可能となる。
　従って、上記構成の切削インサート１０およびラジアスエンドミルによれば、このコーナ刃１９において部分的に切削抵抗が増大するのを防いで切削加工時のエンドミル本体１に振動が生じるのを抑制することができ、このコーナ刃１９に連なる溝底面２３が底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔの後方側に向かうように傾斜していることによって良好な切屑排出性が得られることとも相俟って、円滑かつ安定的な切削加工を図ることができる。また、コーナ刃１９において部分的に切れ刃強度が損なわれるのも防ぐことができるので、切れ刃１６に欠損やチッピング等の損傷が発生するのを防ぐこともでき、これによりエンドミルや切削インサート１０の寿命の延長を図ることも可能となる。
　特に、本実施形態では、このコーナ刃１９を含めて、切れ刃１６が、こうして捩れ面状に形成された溝底面２３を有するブレーカ溝２２が形成された部分でその直角すくい角γが一定とされており、従ってこの部分の切れ刃１６のいずれの箇所が切削に使用されてもほぼ均一な切れ味と切れ刃強度とを確保することができ、一層安定した切削加工を行うことが可能となる。なお、特に切れ刃１６の切れ刃強度について、ブレーカ溝２２が形成された部分での確実な均一化を図るには、この部分で切れ刃１６に連なる逃げ面２１についても、切れ刃１６に直交する断面でのこの切れ刃１６の刃物角が一定となるように、底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従い捩れる捩れ面状とされるのが望ましい。
　また、本実施形態のラジアスエンドミルでは、少なくともコーナ刃１９が正の切れ刃傾き角λを有していて、しかも底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔの後方側に捩れる螺旋状に形成され、特にすくい面１５に対向する方向から見てコーナ刃１９がなす凸円弧を軸線Ｏ回りに回転させたときの回転軌跡がなす部分ドーナツ状あるいはトーラス状の凸曲面に沿って捩れる環状螺旋状に形成されている。このため、特にこのコーナ刃１９を用いた場合に、切削抵抗を分散させて効率的な切削を促すことができるとともに、このコーナ刃１９によって生成されて処理される切屑を軸線Ｏ方向後端側に押し出して排出することができて、切屑排出性の向上を図ることができる。
　さらに、本実施形態では、このコーナ刃１９を含めて、切れ刃１６のブレーカ溝２２が形成された部分での切れ刃傾き角λが一定とされて、底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔの後方側に向かう正角とされている。従って、このブレーカ溝２２が形成された部分での切れ刃１６においては、いずれの箇所を切削に用いても上述のような効率的な切削と切屑排出性の向上とを得ることができるとともに、この切れ刃１６上で切削に用いられる箇所が連続的に変化するような場合でも、安定した切削を促すことが可能となる。
　一方、本実施形態では、このようなすくい面１５の上記コーナ刃１９の少なくとも一部に沿った辺稜部側の捩れ面が、該すくい面１５の辺稜部に設けられたブレーカ溝２２の溝底面２３として形成されており、このブレーカ溝２２は、コーナ刃１９に沿う部分ではこのコーナ刃１９と並行して延びる凸円弧状をなすように形成されているので、このブレーカ溝２２の上記溝底面２３から立ち上がる溝壁面２４とコーナ刃１９との間隔を、コーナ刃１９が形成される凸円弧に沿った方向に向けて略一定間隔として、コーナ刃１９の直ぐ上記凸円弧の中心側に必ず溝壁面２４が存在するように配置することができる。
　このため、上記２等分線Ｌ上におけるコーナ刃１９の突端周辺において生成される切屑は勿論のこと、コーナ刃１９の底刃１７側や逆に外周刃１８側で生成された切屑も、確実かつ速やかにこの溝壁面２４に衝突させることができ、これによって切屑に抵抗を与えて流出方向にカールさせることにより分断し、円滑に処理することができる。なお、このブレーカ溝２２は、厳密にコーナ刃１９がなす１／４凸円弧と同心の１／４凸円弧状をなして溝底面２３が一定幅とされていなくてもよく、例えば溝底面２３の幅がコーナ刃１９の突端側（上記２等分線Ｌ側）で両端の底刃１７側や外周刃１８側よりも僅かに狭くなるなど、コーナ刃１９に沿って幅が多少増減していたりしてもよく、すなわち上述のようにコーナ刃１９に対して、該コーナ刃１９がなす上記凸円弧の中心側に必ず溝壁面２４が存在するように形成されていればよい。
　さらに、このブレーカ溝２２は、その底刃１７側の端部では、この底刃１７に沿った方向に向けて溝底面２３がギャッシュ１４のすくい面１５に連続するように切れ上がっており、また外周刃１８側の端部では、この外周刃１８に沿った方向に向けて溝底面２３がすくい面１５と並行して延びて、上記段部２０においてこのブレーカ溝２２が開口するように形成されている。従っていずれの側の端部においても、コーナ刃１９を跨いで生成される切屑や、あるいはコーナ刃１９を越えて生成される切屑に対しても、円滑な切屑処理を促すことができる。
　すなわち、コーナ刃１９の底刃１７側の端部では、こうしてブレーカ溝２２の溝底面２３が切れ上がってすくい面１５に連続しているために、これら溝底面２３とすくい面１５との間や溝底面２３に連なる部分の切れ刃１６とすくい面１５に連なる部分の切れ刃１６との間に段差が生じることがない。特に本実施形態ではこれら溝底面２３とすくい面１５とが交差稜線Ｍにおいて１７８°程度の平角に近い鈍角で交差しているので、このような段差によって加工精度が悪化したり、あるいは段差において切れ刃に欠損やチッピングなどの損傷が起きて工具寿命が低下したりするようなことがない。また、たとえ切屑がこの交差稜線Ｍを跨ぐように生成、流出しても、上述のような段差が形成されている場合のようにこの段差によって切屑がその流出方向に沿って分断されることもなく、従って、このように流出方向に分断された切屑同士が絡まり合うこともなく、切屑をブレーカ溝２２の溝壁面２４やギャッシュ１４の壁面に衝突させて流出方向にカールさせ、この流出方向に交差する切屑の幅方向に沿って分断させたりすることにより、円滑に処理することができる。
　さらに、切れ刃１６に沿った方向に向けてすくい面１５と溝底面２３とが並行して延びてブレーカ溝２２が段部２０に開口した外周刃１８側の端部では、やはり切れ刃１６に段差が生じることはなく、これらすくい面１５と溝底面２３との段差となる溝壁面２４は切屑の流出方向に対向して配置されることになるので、生成される切屑は、やはり流出方向に沿って分断されることはなく、この溝壁面２４に衝突してカールさせられることによりその流出方向に交差する方向に細かく分断されて円滑に処理される。
　従って、本実施形態によれば、より一層の加工精度の向上と工具寿命の延長を図ることができるとともに、ブレーカ溝２２が形成された少なくともコーナ刃１９によって生成される切屑はもとより、このブレーカ溝２２が形成された部分では、底刃１７側や外周刃１８側のいずれの箇所の切れ刃１６によって生成された切屑でも確実かつ円滑に処理することができ、効率的な切削加工を促すことが可能となる。
　しかも、本実施形態では、このブレーカ溝２２が、これら底刃１７側と外周刃１８側との両端部で、その切れ刃１６に沿った方向にコーナ刃１９側から離間するに従いその溝幅が漸次小さくなるようにされており、これら両端部では切れ刃１６とブレーカ溝２２の溝壁面２４との間隔をより小さくすることができる。従って、コーナ刃１９の底刃１７側では、溝切削において切屑の厚みが薄くなって切屑が伸びやすくなる場合でも、より切れ刃１６のエッジに近い位置で切屑を溝壁面２４に衝突させることで小さくカールさせることが可能となり、薄い切屑でも分断して円滑に処理することができ、またコーナ刃１９の外周刃１８側でも、側面切削において径方向切込みが小さいときなど、やはり切屑の厚みが薄くなって切屑が伸びやすくなる場合でも、同様に円滑な処理を図ることが可能となる。
　さらに、本実施形態では、このブレーカ溝２２が外周刃１８にまで延設されていて、特にこの外周刃１８側の端部が、上記段部２０におけるこの外周刃１８の終端（軸線Ｏ方向の後端）にまで達しており、すなわち外周刃１８の全長に亙ってブレーカ溝２２が形成されている。このため、コーナ刃１９の外周刃１８側から外周刃１８にかけての部分を用いる場合や、例えば被削材の形状等に応じて、底刃１７やコーナ刃１９を用いることなく、この外周刃１８だけで切削加工を行うような場合でも、良好な切屑処理性を得ることができる。
　そして、上記構成のラジアスエンドミルおよび切削インサート１０では、少なくとも上記コーナ刃１９は、すくい面１５の辺稜部側に形成されたブレーカ溝２２の溝底面２３と逃げ面２１との交差稜線部に形成されるので、このすくい面１５の形状に関わらずに、上述のような捩れ面状の溝底面２３や正の切れ刃傾き角λを有して螺旋状をなすコーナ刃１９を比較的容易に形成することが可能となり、またこのブレーカ溝２２が形成された部分で切れ刃１６の直角すくい角γや切れ刃傾き角λを一定とすることも容易となる。
　次に、図１２ないし図１５は、本発明の第２の実施形態の切削インサート３０を示すものであり、後述する第３ないし第４の実施形態も含めて、図４ないし図１１に示した第１の実施形態の切削インサート１０と共通する部分には同一の符号を配して説明を省略する。本実施形態においては、図１３や図１５に示されるように、コーナ刃１９がなす凸円弧の半径が第１の実施形態よりも小さく、上記二等分線Ｌ上におけるブレーカ溝２２の溝幅（溝底面２３の幅）と同等か、それより小さな、例えば１ｍｍ以下程度とされている。従って、そのような切削インサートでは、この凸円弧の中心がブレーカ溝２２の溝底面２３上に位置してしまい、上述のようにこの溝底面２３をコーナ刃１９から上記凸円弧の中心に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔ後方側への傾斜が漸次大きくなる捩れ面状に精度良く形成するのが困難となる。
　そこで、この第２の実施形態では、図１４および図１５に示すように上記ブレーカ溝２２を、切れ刃１６のうち底刃１７に沿った部分における底刃側ブレーカ溝２２Ａと、外周刃１８に沿った部分における外周刃側ブレーカ溝２２Ｂと、コーナ刃１９に沿った部分におけるコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃとにより構成して、このうち底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａを外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂよりもインサート本体１１の厚さ方向に突出させている。そして、これとともに、コーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃは、本実施形態ではコーナ刃１９に沿った扇状として、外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂから底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａに向かうに従い上記厚さ方向に漸次隆起するようにし、この扇状のコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃが、上記凸円弧の中心に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔ後方側への傾斜が漸次大きくなる捩れ面状となるように形成している。
　ここで、本実施形態ではこのコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃは、底刃側ブレーカ溝２２Ａと外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの各溝底面２３Ａ、２３Ｂに滑らかに連なるようにして、図１４および図１５に破線で示すように外周刃側ブレーカ溝２２Ｂから底刃側ブレーカ溝２２Ａに向けて、その扇状の中心の位置を外周刃側ブレーカ溝２２Ｂ側から底刃側ブレーカ溝２２Ａ側にずらしつつ螺旋状に捩れながら、溝底面２３Ｂから溝底面２３Ａに向けて隆起しており、すなわち扇の中心がブレーカ溝２２の溝底面２３と溝壁面２４との交差部にほぼ沿って設けられている。
　ただし、この第２の実施形態の図１４および図１５や、第３ないし第５の実施形態の各図でも、図中に示した破線は説明のためのものであって、このコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃは滑らかに捩れた曲面状をなしている。また、図中に符号２４Ａ、２４Ｂで示すのは、それぞれ底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝壁面と外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝壁面である。
　従って、このような第２の実施形態の切削インサート３０では、上述のようにコーナ刃１９がなす凸円弧の半径が小さくて、このコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃ上にコーナ刃１９の中心が位置していても、ブレーカ溝２２の溝壁面２４がコーナ刃１９側にせり出して切屑の流れを阻害したりすることなく、この溝底面２３Ｃを、エンドミル回転方向Ｔ後方側への傾斜がコーナ刃１９から上記凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなるような捩れ面状に形成することができる。さらに、この溝底面２３Ｃは、外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂから底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａに向かうに従い漸次隆起していて、逆に底刃側ブレーカ溝２２Ａから外周刃側ブレーカ溝２２Ｂに向けては漸次後退しているため、コーナ刃１９の切れ刃傾き角を確実に正角側に設定することが可能となる。
　なお、本第２の実施形態ではこのようにコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃをコーナ刃１９に沿った扇状に形成しているが、これよりもコーナ刃１９の半径がさらに小さい場合においては、図１６ないし図１９に示す本発明の第３の実施形態の切削インサート４０のように、この溝底面２３Ｃをこのコーナ刃１９に沿った円弧状、すなわちこのコーナ刃１９がなす凸円弧と、このコーナ刃１９よりも半径の小さな円弧とに挟まれた、略一定の幅をもって湾曲する帯状に形成してもよい。
　ここで、本第３の実施形態では、このような円弧状をなすコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃは、底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａおよび外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂと、切れ刃１６側（底刃１７側および外周刃１８側）では図１８および図１９に破線で示すように滑らかに連なっているが、第２の実施形態と同様に底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａが外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂに対して突出しているのに伴い、上記コーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃも外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂから底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａに向かうに従い漸次隆起している。なおかつこの溝底面２３Ｃは、この溝底面２３Ｃがなす円弧の内周側で外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂに対して段差２５を介してわずかに上記厚さ方向に後退した形状とされている。
　従って、このような第３の実施形態の切削インサート４０では、コーナ刃１９がなす凸円弧の半径が小さくても、コーナ刃１９に連なるコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃが上述のような円弧状であるために、この溝底面２３Ｃ上にコーナ刃１９の中心が位置することがなく、上述のように外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂに対して段差２５を介してわずかに後退した帯状の当該溝底面２３Ｃ部分だけを、コーナ刃１９からこの凸円弧の中心に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔ後方側への傾斜が漸次大きくなるような捩れ面状に形成すればよい。このため、コーナ刃１９に沿ったすくい面１５の辺稜部側のこの溝底面２３Ｃを精度良くそのような捩れ面に形成することができるとともに、やはりコーナ刃１９に正の切れ刃傾き角を与えることができるので、コーナ刃１９の半径が小さい場合でも良好な切屑排出性を得ることができる。
　なお、これら第２、第３の実施形態においては、このように底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａが外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂよりも突出しているが、これらを結ぶコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃは、溝底面２３Ａ、２３Ｂと、第２の実施形態の場合は全体的に滑らかに接して連続するように形成されるのが望ましく、また第３の実施形態の場合は少なくとも切れ刃１６側で、滑らかに接して連続するように形成されるのが望ましい。これらの溝底面２３Ａ～２３Ｃが切れ刃１６側で角部を介して交差していると、この角部を跨いだところで切れ刃傾き角やすくい角が急激に変化して切屑排出や切削抵抗に影響を及ぼすとともに、切れ刃１６上にも角部が形成されてチッピング等を生じ易くなる。
　また、上述のようにコーナ刃１９がなす凸円弧の半径が小さいと、底刃１７の切れ刃傾き角が大きくて、すなわち底刃側におけるラジアルレーキ角が負角側に大きいと、これに伴い隣接するコーナ刃１９の外周刃１８側や外周刃１８での切屑の流れが影響を受け良好な切れ味が得られずに、切削抵抗の増大を招くおそれが生じる。従って、そのような場合には、第１の実施形態のようにすくい面（溝底面２３）が捩れ面状の部分で一定の切れ刃傾き角とはせずに、コーナ刃の切れ刃傾き角は、底刃側から外周刃側に向かうに従い切れ刃傾き角が大きくなるようにするのが望ましい。
　一方、上述のようにコーナ刃１９の半径が小さい場合や、コーナ刃１９の半径が大きい場合でも、図２０ないし図２６に示す第４の実施形態の切削インサート５０や、図２７ないし図３０に示す第５の実施形態の切削インサート６０のように、ブレーカ溝２２の溝底面２３すなわちすくい面１５の辺稜部側に、上記コーナ刃１９の少なくとも一部に沿って、このすくい面１５に対して凹む凹部２６を切れ刃１６と間隔をあけるようにして形成するのが望ましい。なお、第５の実施形態は第２、第３の実施形態と同様にコーナ刃１９の半径が１ｍｍ以下程度の小さい場合であり、第４の実施形態はコーナ刃１９の半径が１ｍｍ以上の場合を示している。
　すなわち、このような凹部２６が形成されていると、コーナ刃１９により生成されてすくい面１５（ブレーカ溝２２の溝底面２３やコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃ）上を擦過した切屑は、この凹部２６に達したところですくい面１５から離れて接触しなくなり、または接触の圧力が弱くなるため、切削抵抗を低減することができる。その一方で、この凹部２６は切れ刃１６（コーナ刃１９）との間にすくい面１５の辺稜部側の部分を介して間隔をあけているので、切れ刃１６の刃先強度が低下することはない。
　ここで、これら第４、第５の実施形態では、上記凹部２６は図２４ないし図２５の各（Ｆ）図（図２４（Ｆ）、図２５（Ｆ））に示すように底面が凹曲面状をなしてブレーカ溝２２の溝底面２３を彫り込むように形成されたものであり、コーナ刃１９の外周刃１８との接点からコーナ刃１９と間隔をあけつつこのコーナ刃１９に沿って上記取付状態におけるエンドミル本体１の先端内周側に回り込むように延び、コーナ刃１９と底刃１７との接点を越えたところで溝底面２３に切れ上がるように形成されている。従って、この凹部２６により、コーナ刃１９に連なるブレーカ溝２２の溝底面２３（第２、第３の実施形態のコーナ刃側ブレーカ溝２２Ｃの溝底面２３Ｃ）は、コーナ刃１９と外周刃１８との接点から底刃１７との接点に向けて漸次幅広となるように形成される。
　なお、これら第４、第５の実施形態においては、底刃１７に連なるブレーカ溝２２の溝底面２３（第２、第３の実施形態の底刃側ブレーカ溝２２Ａの溝底面２３Ａ）は平面状であってもよく、また外周刃１８に連なるブレーカ溝２２の溝底面２３（第２、第３の実施形態の外周刃側ブレーカ溝２２Ｂの溝底面２３Ｂ）は、上記取付状態においてエンドミル本体１の軸線Ｏ方向後端側に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔ後方側に捩れる外周刃１８に対して、そのラジアルレーキ角を一定とするような捩れ面状であってもよい。ただし、コーナ刃１９は正の切れ刃傾き角を有するとともに、このコーナ刃１９に連なる溝底面２３は、底刃１７側から外周刃１８側に向かうに従いエンドミル回転方向Ｔ後方側に向かうように傾斜しつつ、エンドミル回転方向Ｔ後方側への傾斜が、コーナ刃１９から上記凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなる捩れ面状に形成される。
　従って、これら第４、第５の実施形態においても第１の実施形態や第２、第３の実施形態と同様の効果を得ることができる上、ブレーカ溝２２の溝底面２３（すくい面１５）に凹部２６が切れ刃１６と間隔をあけて形成されているので、切れ刃１６の刃先強度を損なうことなく切削抵抗の低減を図って、一層円滑な切削加工を促すことが可能となる。
　なお、これら第１ないし第５の実施形態では、このようにすくい面１５のコーナ刃１９の少なくとも一部に沿った辺稜部側の捩れ面をブレーカ溝２２の溝底面２３によって形成しているが、このようなブレーカ溝２２を形成することなく、すくい面１５の上記辺稜部側を上述のような捩れ面状に形成してもよく、また場合によってはすくい面１５全体を同様の捩れ面状に形成してもよい。
　また、以上の説明では、上記第１ないし第５の実施形態の切削インサート１０、３０、４０、５０、６０を図１ないし図３に示した実施形態のエンドミル本体１に装着した刃先交換式のラジアスエンドミルに本発明を適用した場合について説明したが、本発明は、エンドミル本体１自体の先端部に切屑排出溝やギャッシュ１４が形成されて、そのエンドミル回転方向Ｔを向く壁面がすくい面１５とされ、このすくい面１５のコーナ刃１９の少なくとも一部に沿った辺稜部側に上述のような捩れ面が直接的に形成された、いわゆるソリッドのラジアスエンドミルに適用することも勿論可能である。さらに、上述のような切削インサート１０、３０、４０、５０、６０をエンドミル本体１にろう付け等により固着して一体化した、いわゆるろう付けのラジアスエンドミルに適用することもできる。また、切屑排出溝は、図１ないし図３に示したようにギャッシュ１４に沿ってエンドミル本体１の先端部中心から外周側に向けて斜めに延びるようにエンドミル本体１を切り欠いて形成されていてもよく、さらにエンドミル本体の外周に軸線方向に向けて延びるように形成されていてもよく、この場合には特許文献１のような螺旋状に捩れたものでもよい。
　以上、本発明の好ましい実施形態を説明したが、本発明はこれら実施形態に限定されることはない。本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、構成の付加、省略、置換、およびその他の変更が可能である。本発明は前述した説明によって限定されることはなく、添付のクレームの範囲によってのみ限定される。
　本発明は、良好な切屑排出性を確保して安定した切削を促すことにより加工精度の向上を図りつつ、工具寿命の長いエンドミルを提供することを可能とするものであり、産業上の利用性を有する。

Claims (11)

  1. 　軸線回りに回転されるエンドミル本体を備えるラジアスエンドミルであって、
    　上記エンドミル本体の先端部外周に設けられた切屑排出溝またはこの切屑排出溝の先端部に設けられたギャッシュのエンドミル回転方向を向く壁面がすくい面とされ、このすくい面に切れ刃が形成され、
    　上記切れ刃は、上記すくい面の先端側辺稜部に形成された底刃と、上記すくい面の外周側辺稜部に形成された外周刃と、これら底刃と外周刃とがなすコーナ辺稜部に形成された凸円弧状のコーナ刃を含み、
    　上記コーナ刃は正の切れ刃傾き角を有し、上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った上記すくい面の辺稜部側は、上記底刃側から外周刃側に向かうに従い、上記エンドミル回転方向後方側に向かうように傾斜し、かつこのエンドミル回転方向後方側への傾斜が、上記コーナ刃からこのコーナ刃がなす上記凸円弧の中心に向かうに従い漸次大きくなる捩れ面状に形成されていることを特徴とするラジアスエンドミル。
  2. 　上記切れ刃は、上記すくい面が捩れ面状に形成された部分で一定の直角すくい角とされている請求項１に記載のラジアスエンドミル。
  3. 　上記コーナ刃は、上記底刃側から上記外周刃側に向かうに従い、上記すくい面に対向する方向から見て上記コーナ刃がなす凸円弧を上記軸線回りに回転させたときの回転軌跡がなす部分ドーナツ状の凸曲面に沿って、上記エンドミル回転方向後方側に捩れる螺旋状に形成されている請求項１に記載のラジアスエンドミル。
  4. 　上記切れ刃は、上記すくい面が捩れ面状に形成された部分で一定の切れ刃傾き角とされている請求項３に記載のラジアスエンドミル。
  5. 　上記切れ刃に沿った上記すくい面の辺稜部側には、上記底刃に連なる溝底面を備えた底刃側ブレーカ溝と、上記外周刃に連なる溝底面を備えた外周刃側ブレーカ溝と、上記コーナ刃に連なる溝底面を備えたコーナ刃側ブレーカ溝とが形成されており、
    　このうち上記底刃側ブレーカ溝の溝底面は上記外周刃側ブレーカ溝の溝底面よりも突出させられるとともに、上記コーナ刃側ブレーカ溝の溝底面は、上記コーナ刃に沿った扇状または円弧状をなして、上記外周刃側ブレーカ溝の溝底面から上記底刃側ブレーカ溝の溝底面に向かうに従い漸次隆起させられていて、このコーナ刃側ブレーカ溝の溝底面において上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った辺稜部側が上記捩れ面状に形成されている請求項１に記載のラジアスエンドミル。
  6. 　上記コーナ刃側ブレーカ溝の溝底面は、上記底刃側ブレーカ溝の溝底面および上記外周刃側ブレーカ溝の溝底面と、少なくとも上記切れ刃側で滑らかに連続している請求項５に記載のラジアスエンドミル。
  7. 　上記コーナ刃は、上記底刃側から上記外周刃側に向かうに従い切れ刃傾き角が大きくなる請求項５に記載のラジアスエンドミル。
  8. 　上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った上記すくい面の辺稜部側には、上記切れ刃と間隔をあけて、このすくい面に対して凹む凹部が形成されている請求項１に記載のラジアスエンドミル。
  9. 　上記コーナ刃の少なくとも一部に沿った上記すくい面の辺稜部側には、上記切れ刃と間隔をあけて、このすくい面に対して凹む凹部が形成されている請求項５に記載のラジアスエンドミル。
  10. 　上記エンドミル本体の先端部にインサート取付座が形成され、
    　上記インサート取付座に平板状をなすインサート本体を有する切削インサートが着脱可能に取り付けられ、上記インサート本体に上記すくい面と、上記切れ刃とが形成されている請求項１から請求項９のうちいずれか一項に記載のラジアスエンドミル。　
  11. 　請求項１０に記載のラジアスエンドミルにおける上記エンドミル本体の先端部に形成されたインサート取付座に着脱可能に取り付けられる切削インサートであって、
    　平板状をなすインサート本体を有し、このインサート本体に上記すくい面と、上記切れ刃とが形成されていることを特徴とする切削インサート。
PCT/JP2009/056658 2008-03-31 2009-03-31 ラジアスエンドミルおよび切削インサート WO2009123192A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP09727129.0A EP2258504B1 (en) 2008-03-31 2009-03-31 Radius end mill and cutting insert
JP2010505936A JP5267556B2 (ja) 2008-03-31 2009-03-31 ラジアスエンドミルおよび切削インサート
CN200980110320XA CN101977714B (zh) 2008-03-31 2009-03-31 圆弧头立铣刀及切削刀片
US12/736,224 US8845241B2 (en) 2008-03-31 2009-03-31 Radius end mill and cutting insert
KR1020107019125A KR101513329B1 (ko) 2008-03-31 2009-03-31 라디우스 엔드밀 및 절삭 인서트

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008089678 2008-03-31
JP2008-089678 2008-03-31
JP2009-026530 2009-02-06
JP2009026530 2009-02-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009123192A1 true WO2009123192A1 (ja) 2009-10-08

Family

ID=41135562

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2009/056658 WO2009123192A1 (ja) 2008-03-31 2009-03-31 ラジアスエンドミルおよび切削インサート

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8845241B2 (ja)
EP (1) EP2258504B1 (ja)
JP (1) JP5267556B2 (ja)
KR (1) KR101513329B1 (ja)
CN (1) CN101977714B (ja)
WO (1) WO2009123192A1 (ja)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2422907A1 (en) * 2010-08-27 2012-02-29 Sandvik Intellectual Property AB A milling insert, a tool and a device for milling
JP6086180B1 (ja) * 2016-02-12 2017-03-01 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
JP6086179B1 (ja) * 2015-11-16 2017-03-01 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
WO2017085975A1 (ja) * 2015-11-16 2017-05-26 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
WO2017138170A1 (ja) * 2016-02-12 2017-08-17 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
WO2018003684A1 (ja) * 2016-06-27 2018-01-04 三菱日立ツール株式会社 切削インサート及び刃先交換式回転切削工具
JPWO2018198445A1 (ja) * 2017-04-25 2020-03-05 住友電工ハードメタル株式会社 切削インサート

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2448701B1 (en) * 2009-07-02 2018-11-14 Gershon System Ltd. Cutting element
JP5589244B2 (ja) * 2010-10-06 2014-09-17 大昭和精機株式会社 インサート
CN103492110B (zh) * 2011-04-26 2015-11-25 株式会社钨钛合金 切削刀片以及切削工具
KR101746483B1 (ko) * 2011-06-17 2017-06-13 미츠비시 히타치 쓰루 가부시키가이샤 다날 엔드밀
EP2907608B1 (en) * 2012-10-10 2020-09-02 Hitachi Tool Engineering, Ltd. Ball end mill and insert
JP2015166119A (ja) * 2014-03-04 2015-09-24 三菱電機株式会社 エンドミル
CN105728814B (zh) * 2016-04-25 2017-09-01 哈尔滨理工大学 一种双渐屈线变角铣刀
CN109862983B (zh) * 2016-10-21 2020-09-08 三菱日立工具株式会社 切削刀片及可转位刀片式旋转切削工具
CN112805110B (zh) * 2018-10-11 2023-07-14 住友电工硬质合金株式会社 切削刀具和镗削工具
EP3981530A4 (en) * 2019-06-03 2022-12-07 OSG Corporation BALL CUTTER AND CUTTING INSERT
JP7140786B2 (ja) * 2020-01-10 2022-09-21 ユニオンツール株式会社 硬脆材切削加工用回転切削工具

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60142012U (ja) * 1984-02-27 1985-09-20 株式会社神戸製鋼所 コ−ナラジアスエンドミル
JPH08118133A (ja) * 1994-10-25 1996-05-14 Toshiba Tungaloy Co Ltd 回転工具
WO2004058438A1 (ja) 2002-12-26 2004-07-15 Mitsubishi Materials Kobe Tools Corporation ラジアスエンドミル
JP2006026839A (ja) * 2004-07-20 2006-02-02 Nachi Fujikoshi Corp ラジアスエンドミル

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2966081A (en) * 1959-03-18 1960-12-27 United Greenfield Corp Drill
US3244035A (en) * 1965-09-21 1966-04-05 Ex Cell O Corp Trepanning drill tool
JPS60142012A (ja) 1983-12-28 1985-07-27 Toyota Motor Corp 車輌用内燃機関の冷却装置
CH671901A5 (ja) * 1987-06-25 1989-10-13 Stellram Sa
JPH05309514A (ja) 1992-05-07 1993-11-22 Mitsubishi Materials Corp スローアウェイチップ
US5915888A (en) * 1997-10-01 1999-06-29 Minicozzi; Alfonso Rotary cutting tool assembly
SE514014C2 (sv) * 1998-05-06 2000-12-11 Sandvik Ab Vändskär för roterande fräsverktyg
JP2000288823A (ja) 1999-04-02 2000-10-17 Mitsubishi Materials Corp スローアウェイ式エンドミル
JP4797292B2 (ja) * 2001-07-17 2011-10-19 株式会社タンガロイ スローアウェイ式エンドミルおよび切刃チップ
JP2003191118A (ja) 2001-12-25 2003-07-08 Mitsubishi Materials Corp スローアウェイ式ボールエンドミル
US6846135B2 (en) 2002-03-25 2005-01-25 Hitachi Tool Engineering Ltd. Radius end mill having radius edge enhanced in resistance to chipping and fracture
JP2003311524A (ja) * 2002-04-18 2003-11-05 Nachi Fujikoshi Corp 超硬ボールエンドミル
JP2004050338A (ja) 2002-07-18 2004-02-19 Btt Kk ラジアスエンドミル
DE20310713U1 (de) * 2003-07-12 2003-09-18 Fette GmbH, 21493 Schwarzenbek Stirnfräser
JP4710857B2 (ja) 2004-04-06 2011-06-29 三菱マテリアル株式会社 インサート着脱式転削工具
US7226249B2 (en) * 2004-10-29 2007-06-05 Mitsubishi Materials Corporation Ball nose cutting insert and ball end mill thereof

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60142012U (ja) * 1984-02-27 1985-09-20 株式会社神戸製鋼所 コ−ナラジアスエンドミル
JPH08118133A (ja) * 1994-10-25 1996-05-14 Toshiba Tungaloy Co Ltd 回転工具
WO2004058438A1 (ja) 2002-12-26 2004-07-15 Mitsubishi Materials Kobe Tools Corporation ラジアスエンドミル
JP2006026839A (ja) * 2004-07-20 2006-02-02 Nachi Fujikoshi Corp ラジアスエンドミル

Cited By (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2422907A1 (en) * 2010-08-27 2012-02-29 Sandvik Intellectual Property AB A milling insert, a tool and a device for milling
KR20180069016A (ko) * 2015-11-16 2018-06-22 미츠비시 히타치 쓰루 가부시키가이샤 날끝 교환식 회전 절삭 공구 및 인서트
US10799956B2 (en) 2015-11-16 2020-10-13 Mitsubishi Hitachi Tool Engineering, Ltd. Indexable rotary cutting tool and insert
JP6086179B1 (ja) * 2015-11-16 2017-03-01 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
WO2017085975A1 (ja) * 2015-11-16 2017-05-26 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
KR102021271B1 (ko) 2015-11-16 2019-09-16 미츠비시 히타치 쓰루 가부시키가이샤 날끝 교환식 회전 절삭 공구 및 인서트
US10688570B2 (en) 2016-02-12 2020-06-23 Mitsubishi Hitachi Tool Engineering, Ltd. Indexable rotary cutting tool and insert
WO2017138170A1 (ja) * 2016-02-12 2017-08-17 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
JP6086180B1 (ja) * 2016-02-12 2017-03-01 三菱日立ツール株式会社 刃先交換式回転切削工具及びインサート
KR20190005238A (ko) * 2016-06-27 2019-01-15 미츠비시 히타치 쓰루 가부시키가이샤 절삭 인서트 및 날끝 교환식 회전 절삭 공구
KR101959189B1 (ko) 2016-06-27 2019-03-15 미츠비시 히타치 쓰루 가부시키가이샤 절삭 인서트 및 날끝 교환식 회전 절삭 공구
JPWO2018003684A1 (ja) * 2016-06-27 2019-04-04 三菱日立ツール株式会社 切削インサート及び刃先交換式回転切削工具
WO2018003684A1 (ja) * 2016-06-27 2018-01-04 三菱日立ツール株式会社 切削インサート及び刃先交換式回転切削工具
US11123810B2 (en) 2016-06-27 2021-09-21 Moldino Tool Engineering, Ltd. Cutting insert and indexable rotary cutting tool
JPWO2018198445A1 (ja) * 2017-04-25 2020-03-05 住友電工ハードメタル株式会社 切削インサート
JP7069487B2 (ja) 2017-04-25 2022-05-18 住友電工ハードメタル株式会社 切削インサート

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2009123192A1 (ja) 2011-07-28
KR101513329B1 (ko) 2015-04-17
JP5267556B2 (ja) 2013-08-21
KR20100131990A (ko) 2010-12-16
US8845241B2 (en) 2014-09-30
EP2258504B1 (en) 2017-10-04
CN101977714B (zh) 2012-11-14
EP2258504A4 (en) 2012-04-25
EP2258504A1 (en) 2010-12-08
US20110008112A1 (en) 2011-01-13
CN101977714A (zh) 2011-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5267556B2 (ja) ラジアスエンドミルおよび切削インサート
WO2009123189A1 (ja) ラジアスエンドミルおよび切削インサート
JP5365298B2 (ja) ドリル用インサートおよびインサートドリル
JP5266813B2 (ja) エンドミル
JP3739591B2 (ja) ソリッドエンドミル
WO2010050391A1 (ja) ボールエンドミル
JP5731102B2 (ja) ラジアスエンドミル
WO2013051449A1 (ja) 切削インサートおよび刃先交換式切削工具
WO2014069265A1 (ja) クーラント穴付きエンドミル
US8277152B2 (en) End mill
WO2017122715A1 (ja) 切削インサートおよび刃先交換式切削工具
JP3196394B2 (ja) スローアウェイチップ
JPWO2004058438A1 (ja) ラジアスエンドミル
JP2007030074A (ja) ラジアスエンドミル及び切削加工方法
JP4729894B2 (ja) インサートおよびスローアウェイ式切削工具
JP2008110453A (ja) エンドミル
JP4631328B2 (ja) 縦送り加工用エンドミル
JP2008044038A (ja) ボールエンドミル
JP4848928B2 (ja) エンドミル
US12083605B2 (en) Cutting tool
JP4876386B2 (ja) ソリッドエンドミル
JP2006015419A (ja) ボールエンドミル
JP2018164946A (ja) ラジアスエンドミル
JP4992460B2 (ja) エンドミル
JP2006015417A (ja) エンドミル

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200980110320.X

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09727129

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010505936

Country of ref document: JP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20107019125

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12736224

Country of ref document: US

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2009727129

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009727129

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE