WO2007048983A2 - Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales avec courants de foucault reduits - Google Patents

Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales avec courants de foucault reduits Download PDF

Info

Publication number
WO2007048983A2
WO2007048983A2 PCT/FR2006/051115 FR2006051115W WO2007048983A2 WO 2007048983 A2 WO2007048983 A2 WO 2007048983A2 FR 2006051115 W FR2006051115 W FR 2006051115W WO 2007048983 A2 WO2007048983 A2 WO 2007048983A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
coils
gradient
solenoid
annular space
field
Prior art date
Application number
PCT/FR2006/051115
Other languages
English (en)
Other versions
WO2007048983A3 (fr
Inventor
Guy Aubert
Original Assignee
Commissariat A L'energie Atomique
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Commissariat A L'energie Atomique filed Critical Commissariat A L'energie Atomique
Priority to EP06831307A priority Critical patent/EP1952170B1/fr
Priority to US12/084,083 priority patent/US7990143B2/en
Priority to JP2008537162A priority patent/JP5198275B2/ja
Publication of WO2007048983A2 publication Critical patent/WO2007048983A2/fr
Publication of WO2007048983A3 publication Critical patent/WO2007048983A3/fr

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
    • G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
    • G01R33/38—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field
    • G01R33/385—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field using gradient magnetic field coils
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
    • G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
    • G01R33/42—Screening
    • G01R33/421—Screening of main or gradient magnetic field
    • G01R33/4215—Screening of main or gradient magnetic field of the gradient magnetic field, e.g. using passive or active shielding of the gradient magnetic field
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
    • G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
    • G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
    • G01R33/38—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field
    • G01R33/385—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field using gradient magnetic field coils
    • G01R33/3856—Means for cooling the gradient coils or thermal shielding of the gradient coils

Definitions

  • the present invention relates to a solenoid gradient coil nuclear magnetic resonance (NMR) machine incorporated into tubes with improved accessibility, and more particularly to an eddy current compensation NMR machine generated by the gradient coils.
  • NMR nuclear magnetic resonance
  • the invention relates generally to an NMR machine that can be used to carry out magnetic resonance imaging (MRI), particularly in the medical field.
  • MRI magnetic resonance imaging
  • NMR machines may have a tunnel-like structure with a central space reserved for the patient and an annular structure which must integrate on the one hand means for creating in the central observation space an intense main magnetic field Bo, these means being generally constituted by a main magnetization superconducting coil disposed in a cryostat or, where appropriate, a permanent magnet, and secondly radiofrequency excitation means (transmit antennas) and radiofrequency signal processing re-transmitted by the body of a patient placed in the central observation space, in response to the radiofrequency excitation sequences.
  • This differentiation is traditionally organized according to three orthogonal axes X, Y, Z, with the Z axis which is generally taken collinear with the intense field Bo. Each space location can thus be encoded at a different field value and the resulting changes are exploited in the retransmitted signal to create the image.
  • the temporary nature of the gradient pulses requires solving in addition to a problem of linearity of the field that these gradient coils provide, problems related to the pulsed nature of this field.
  • the power dissipated by the gradient coils capable of such slopes becomes very important: of the order of a few tens of kW. It is therefore necessary to set up an effective cooling so that these gradients do not come to warm the patient and the cryostat in which is contained the main superconducting magnetization coil.
  • fast sequences include the application of gradient pulses whose duration is of the order of a few milliseconds and whose rise and fall times must be less than or equal to the millisecond.
  • the gradient coils are then subjected, in the orientator field of the machine, to very violent accelerations due to the forces electromagnetic. These accelerations cause on the one hand in the short term the deterioration of the machine and on the other hand the production of unbearable noise by the patient under examination.
  • the noise constraint is also a particularly harmful constraint when, especially in the context of the examination of the brain, one seeks to highlight areas of the brain that are solicited during a particular intellectual exercise. It is then difficult to ask a patient to engage in a particular intellectual exercise (for example to perform addition or multiplication operations mentally) while subjecting it to a hectic noise that hinders its concentration.
  • the tubes are contiguous with each other and form a sheet of tubes.
  • the arrangement of the coils in the tubes makes it possible to achieve the expected result of great intensity of the gradients produced thanks to improved cooling possibilities, compliance with the linearity constraints imposed by the specifications, acoustic noise reduction and, to a certain extent, limitation of eddy currents.
  • the disappearance of noise comes from the solenoidal structure of the coils engaged in tubes of axes parallel to the main field and their solicitations only radial to their own structure, the torsor resulting from the electromagnetic stresses being zero.
  • US Pat. No. 5,530,355 discloses an NMR machine in which, in order to produce gradients, coils whose axes are generatrices of a cylinder whose axis corresponds to the direction of the magnetic field are also used. main. To improve the linearity, the aforementioned document however recommends using windings other than solenoidal, which makes the realization more complex.
  • No. 5,764,059 discloses an example of an acoustic and magnetic screen that can be used in magnetic resonance imaging machines in association with conventional gradient production structures with saddle-shaped coils for x and y gradients and Maxwell turns for the z gradient.
  • the presence of these coils on the same general mandrel leads to restricting the space available for each of these two sets of coils to two cylindrical sectors aperture ⁇ / 2 each time, which in practice prevents to obtain the desired linearity for the gradients.
  • the aim of the invention is to overcome the aforementioned drawbacks and in particular to improve the accessibility to an NMR machine, in particular in the case of imaging of the brain during which observations of the single head of the brain are made.
  • a patient using a system called "head gradient" whose dimensions are much smaller than those of magnetic resonance imaging (MRI) performed on the entire body of a patient.
  • MRI magnetic resonance imaging
  • the object of the invention is also to reduce the drawbacks associated with the creation of eddy currents by gradient generators.
  • a nuclear magnetic resonance machine comprising means for creating an intense main magnetic field B 0 in a Z-shaped tunnel-shaped useful interior space, means for creating a magnetic field.
  • radiofrequency excitation and processing of radiofrequency signals transmitted in response by a body or object disposed in said useful interior space and a first set of solenoid gradient coils for superimposing on the strong magnetic field Bo components of an additional magnetic field, said gradient coils being incorporated in tubes arranged parallel to the Z axis in a cylindrical annular space located between an external cryogenic enclosure containing said means for creating an intense magnetic field Bo and said useful interior space, the diameter of the coils gradient being inscribed in a thickness of said cylindrical annular space, the b solenoid gradient obines of the first set being adapted to produce both a first X-field gradient in a first x radial direction of the machine perpendicular to the Z-axis, and a second Y-field gradient in a second radial y-direction of the
  • the machine further comprises between said outer cryogenic chamber and said cylindrical annular space an additional cylindrical annular space in which is disposed a second set of solenoid gradient coils which are incorporated in tubes arranged parallel to the Z axis and the direction of pulsed currents in the solenoid gradient coils of said second set is inverted with respect to the flow direction of the pulsed currents in the solenoid gradient coils of said first set so as to create reverse field gradients which reduce the vector potential and the eddy currents induced in the outer cryogenic chamber.
  • the number of solenoid gradient coils in the second set may be the same as the number of solenoid gradient coils in the first set, but this is not mandatory and this number may also be different.
  • the additional cylindrical annular space comprises on an outer wall thereof annular coils for producing a magnetic field gradient oriented in the direction of the main magnetic field Bo, while the solenoidal coils producing X, Y field gradients in directions perpendicular to the z direction of this main magnetic field are all arranged in the thickness of the additional cylindrical annulus.
  • the invention relates to a nuclear magnetic resonance machine, comprising means for creating an intense main magnetic field B 0 in a Z-shaped tunnel-shaped useful internal space, means for creating a magnetic field.
  • radiofrequency excitation and processing of radiofrequency signals transmitted in response by a body or object disposed in said useful interior space and a first set of solenoid gradient coils for superimposing on the intense magnetic field B 0 of the components of an additional magnetic field, said gradient coils being incorporated in tubes arranged parallel to the Z axis in a cylindrical annular space located between an external cryogenic enclosure containing said means for creating an intense magnetic field Bo and said useful interior space, the diameter of the gradient coils being inscribed in a thickness of said cylindrical annular space e, characterized in that it further comprises between said outer cryogenic chamber and said cylindrical annular space an additional cylindrical annular space in which is disposed a second set of solenoid gradient coils which are incorporated in tubes arranged parallel to the Z axis, in that the flow direction of pulsed currents in the solenoid
  • the solenoid coils are distributed around the perimeter of the annular space or the cylindrical annular space in addition to 2n arrangements of coaxial solenoid coils where n is an integer greater than or equal to 3 and preferably between 4 and 9.
  • the solenoid coils are distributed around the periphery of the annular space or of the additional cylindrical annular space in 2n arrangements. coaxial solenoid coils, several coils being fed simultaneously by combinations of currents to produce a gradient X and / or Y and / or Z, n being an integer greater than or equal to 3 and preferably between 4 and 9.
  • a component of a current that passes into a coil to produce a gradient is proportional to a nominal current multiplied by a cosine of a registration angle of the coil on the periphery of the annular space.
  • a component of a current which passes through a coil to produce a gradient is proportional to a nominal current multiplied by a coefficient 1, 0.732 or 0.268, as a function of a tracking angle of the coil on around the annular space.
  • Solenoid coils are powered by individualized power supplies.
  • the solenoid coils are formed of spirals, preferably of rectangular profile, helical elongated along conductive circular sleeves, several sleeves of the same coil being concentric and engaged in each other.
  • annular space between two sleeves is traversed by a cooling fluid.
  • FIG. 1 is a schematic view in longitudinal section of an NMR machine
  • - Figure 2 is a schematic sectional view perpendicular to the axis of the tunnel and the main field, showing an NMR machine to which the invention is applicable,
  • FIG. 3 is a schematic sectional view perpendicular to the tunnel axis of an NMR machine according to the invention
  • FIG. 4 is a schematic sectional view perpendicular to the axis of the tunnel, a NMR machine part according to the invention, adapted to clear localized free spaces, and
  • Figure 5 is a schematic perspective view showing an example of application to a "head gradient" examination.
  • FIG. 1 very schematically represents the principle of an NMR machine 7 with a device 1 for creating a homogeneous and intense main magnetic field B 0 substantially parallel to the Z axis of a tunnel 4 in which is installed a patient 5.
  • the device 1 for creating an intense main magnetic field Bo may include permanent magnets. However, this device may also include, in a privileged manner, a superconducting magnet placed in a cryostat intended to maintain this superconducting magnet at a very low temperature. In all cases, the device 1 for creating an intense magnetic field is placed in a cylindrical annular external enclosure which provides an annular space between the inner wall of this external enclosure and the tunnel 4 in which the patient to be examined is placed.
  • the cylindrical outer annular enclosure is generally closed by metal walls, for example made of stainless steel.
  • gradient coils 2 are arranged designed to create magnetic field gradients both in the direction of the Z axis of the tunnel. 4 and in the X and Y directions perpendicular to each other and to the Z axis.
  • the gradient coils 2 serve to create a coding in the space where the patient is 5 by applying additional pulsed magnetic fields.
  • the components of these magnetic fields that are not oriented like the orienting field Bo contribute to the second order only (and therefore negligibly for the values considered B 0 and gradients) to the modification of the useful NMR signal.
  • the only component of these magnetic fields, produced by the gradient coils, which is interesting and useful is the component oriented according to the Bo field.
  • This useful component is traditionally called component Bz or B z .
  • the machine is located with respect to a Cartesian reference system, the z axis being collinear with the direction of the uniform field B 0 and parallel to the generatrices of the tunnel machine.
  • the Bz component useful in one place will increase its amplitude as a function of the abscissa x of a plane containing this place, parallel to the yOz plane for the X gradients, depending on the ordinate y of a plane containing this place, parallel to the plane xOz for the gradients Y, or according to the dimension z of a plane containing this place, parallel to the plane xOy for the gradients Z.
  • a radiofrequency emission antenna device 3 is disposed in the vicinity of the tunnel 4 where the patient is located or is inserted directly into this tunnel.
  • Radiofrequency emission coils or antennas are conventionally associated with reception and processing devices for radiofrequency signals transmitted in response by the patient's body 5 or any other object studied, such as an animal for example.
  • the cylindrical annular space 6 has been shown to comprise circular solenoid coils whose diameter 9, of value 2a, is inscribed in a thickness 10 of this annular space 6 delimited by cylindrical walls 53, 54 presenting respectively radii ri and r2. It can be admitted initially that the thickness 10 of the annular space is equal to the total thickness of this space 6.
  • the annular space 6 is thus occupied by twelve tubes materialized by envelopes plastic material 11, or other electrically insulating material. Inside the tubes 11, gradient magnetic field production coils are engaged which can be made as described in WO 2005/029110. Preferably the tubes are contiguous with each other.
  • Each tube can be provided with a set of coils exactly identical to a game of another tube.
  • This coil set is advantageously capable of producing a gradient Z and a gradient in a chosen direction perpendicular to the axis Z.
  • By controlling the different coils one can target the different coils to produce X or Y orientation gradients.
  • the number of tubes may be preferably even, ie 2n, to form the X or Y type gradients, as well as the Z gradients.
  • a particular embodiment could comprise an even number of first tubes to contain the sinusoidal coils for constituting X or Y type gradients and an odd number of second tubes for containing the coils for constituting the Z gradients.
  • any point M of the space can be identified by its Cartesian coordinates (x, y, z) or its spherical coordinates (r, û, ⁇ ) with:
  • the main field B 0 is very substantially uniform in the volume of interest around the origin O and directed along the axis Oz:
  • each component B x , By and B 2 has its laplacian zero.
  • ⁇ B Z ⁇ O and B z (r) has a unique development in spherical harmonics of the form:
  • W n " 1 is a numerical weighting factor such as
  • Imaging from NMR signals requires space coding.
  • a simple embodiment of such a distribution is for example constituted by a set of solenoids of the same axis O'z 'parallel to Oz, at a distance d thereof.
  • the Cartesian coordinates of the center O 'of this antisymmetric or symmetrical assembly with respect to the xOy plane are (d, 0,0) with one or the other of the following two configurations:
  • the set (AA) comprises an even number of solenoids situated on either side of the xOy plane, the geometrically symmetrical solenoids being traversed by currents rotating in opposite directions around the O'z 'axis (the case simpler therefore comprises two antisymmetric solenoids);
  • the assembly (AS) comprises any number of solenoids, the solenoids geometrically symmetrical with respect to the xOy plane being traversed by currents rotating in the same direction around the OT axis (the simplest case therefore comprises a single solenoid admitting xOy as plane of symmetry).
  • ⁇ o is an azimuth of some origin.
  • N 12 or more, so that the contributions of the terms in r kN + 2l + 1 X W + 2M are completely negligible and that the development is reduced to:
  • N 2n of elementary sources of type (AS) regularly distributed around the axis Oz must be used, the plane xOz being a plane of symmetry of the set. This last element of symmetry imposes that the azimuth origin ⁇ o is O or -.
  • the factor (-l) k corresponds to the case where the azimuth origin is -.
  • N 2n (n being an integer) large enough that the contributions of the terms in r 2 ** 1 "1" 21 are quite negligible and that the development is reduced to:
  • n separate power supplies will have to be provided, ie one supply for each pair of antisymmetric elementary sources with respect to the Oz axis.
  • FIG. 2 shows that, for a gradient X, an electronic circuit 43 produces a pulse temporal 44 having the shape (rise time, fall time) and the time required by an imaging sequence to be implemented with the NMR machine.
  • the signal 44 representative of the pulse is introduced into an amplifier 45 with variable and controlled gain.
  • the command applied to the amplifier 45 causes the application of a nominal current multiplied by a coefficient which is here 1 for the coils located in a tube 46 located in the xOz plane.
  • a tube 47 contiguous to the tube 46 whose axis, here 12, is located in a plane passing through the z axis and inclined by ⁇ / 6 with respect to the xOz plane is fed with a current multiplied by a coefficient equal to ⁇ / 3 / 2.
  • the current is multiplied by 1/2.
  • the coefficient is 0.
  • the coefficient is -1/2
  • the coefficient is -1
  • the coefficient values are the same (negative below the Y axis, positive above the Y axis).
  • the current in a coil is thus proportional to the cosine of the locating angle of the tube which contains it on the periphery of the circular space. This distribution of currents according to a variant can also be shifted by 15 °.
  • FIG. 3 shows a particular embodiment of the invention according to which, between the internal wall, for example stainless steel, external cryogenic enclosure 102 incorporating the device 101 for creating a main magnetic field B 0 and the wall 99 defining a Z-shaped tunnel-shaped useful interior space 109 for receiving a patient, there is not only a cylindrical annular space 130 for receiving a set 110 of solenoid gradient coils 111 to 122 contained in axis tubes. parallel to the axis z, and can be made in the manner described above, but also an additional cylindrical annular space 330 in which is disposed a second set 310 of gradient coils circular solenoids which are incorporated in tubes arranged parallel to the z axis.
  • the flow direction of the pulsed currents in the circular solenoid gradient coils 311 to 322 of the second set 310 is inverted with respect to the flow direction of pulsed currents in the circular solenoid gradient coils 111 to 122 of the first set 110 so as to create reverse-field gradients that reduce the vector potential and eddy currents induced in the outer cryogenic enclosure 102.
  • This number is for example equal to 12 but it can be advantageously between 8 and 18. It is also not mandatory that the sets 150 and 310 have the same number of tubes. .
  • the gradient coils 111 to 122 of the first set 110 are regularly distributed in the annular space 130 and substantially contiguous with each other.
  • the gradient coils 311 to 322 of the second set 310 are also evenly distributed in the annular space 330 with free spaces between two neighboring coils.
  • the coils 311 to 322 could also be arranged contiguously to each other and conversely, the coils 111 to 122 could also not be disposed contiguously next to each other.
  • the gradient coils 111 to 122 of the first set 110 are contiguous as soon as they create the useful field and are arranged in an annular cylindrical space of smaller diameter, while the Gradient coils 311 to 322 of the second set 310, which play only a compensating role and are located in an annular cylindrical space 330 of larger diameter, can be arranged non-contiguously to reduce the cost.
  • the second set 310 of gradient coils 311 to 322 can be made according to the same principles as the first set 110 of gradient coils 111 to 122.
  • the gradient coils
  • 111 to 122 can produce gradients along the x, y, and z axes if they are even in number, or these coils can produce gradients that along the x and y axes, the gradients along the z axis being produced by conventional coils disposed at the cylinder 103 in the vicinity of the wall 102 of the cryostat.
  • the presence of the second set of gradient coils 311 to 322 makes it possible to reduce the induced currents in a particularly efficient manner.
  • the invention also makes it possible to reduce the acoustic noise created by the induced currents and to limit the distortion of the gradients that it is desired to produce.
  • the invention can be applied to NMR machines in which the gradient coils 111 to 122 are such that a circular solenoidal coil whose diameter is inscribed in the cylindrical annular space 130 and which produces a field gradient z in a first direction z is coaxial with another solenoidal coil inscribed in the same tube of this cylindrical annular space 130 and producing a field gradient X in a direction inclined x with respect to the direction z.
  • the invention can, however, be applied in the same way to NMR machines in which only solenoid-type gradient coils 111 to 122 producing X, Y field gradients in directions perpendicular to the z direction are disposed in tubes in the thickness of the cylindrical annular space 130, whereas for the production of the field gradient z a more conventional solution is used in which annular coils for producing a magnetic field gradient oriented along a generatrix of the machine are disposed on an outer wall 108 of this annular space 130 and not inside this space.
  • the conventional solutions have indeed fewer disadvantages for the creation of a Z field gradient than for the creation of X, Y field gradients.
  • the compensation coils there can be a device in which only the coils 311 to 322 of solenoidal type producing X, Y field gradients in directions perpendicular to the z direction are arranged in tubes in the thickness of the additional cylindrical annular space 330, while for the production of the Z field gradient is used a more conventional solution in which annular coils for producing a magnetic field gradient oriented along a generatrix of the machine are disposed on an outer wall 103 of this additional cylindrical annular space 330 and not inside this space.
  • FIG. 5 schematically shows an example with a patient 150, of which only the head 153 is inserted inside the volume of interest on which the set 110 of the gradient coils is acting.
  • n pair With regard to the x and y gradient generator constituted by circular solenoid coils placed in the annular space 130, two cases must be distinguished according to whether n is even or odd. n pair
  • n 2 ⁇
  • the solution is the same as for the z gradient. If ⁇ is large enough, the linearity will always be governed by the structure of the elemental source and the efficiency - ⁇ is simply divided by ⁇ / 2.
  • the measures proposed above to facilitate the passage of the shoulders 151, 152 of a patient 150 are however particularly advantageous in combination with a set of compensation gradient coils 310, because they minimize the disadvantages of the cylindrical annular space 330 used by this set 310 of compensation gradient coils.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Epidemiology (AREA)
  • Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)

Abstract

La machine de résonance magnétique nucléaire comprend un dispositif (101) de création d'un champ magnétique principal intense B0 dans un espace intérieur utile (109) en forme de tunnel d'axe Z, un dispositif d'excitation radiofréquence et de traitement des signaux radiofréquence émis en réponse par un corps (150), et un premier ensemble (110) de bobines de gradient solénoïdales pour superposer au champ magnétique intense B0 des composants d'un champ magnétique supplémentaire, les bobines de gradient (111-122) étant incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z dans un espace annulaire cylindrique (130). Entre une enceinte cryogénique extérieure (102) et l'espace annulaire cylindrique (130) il est en outre prévu un espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) dans lequel est disposé un deuxième ensemble (310) de bobines de gradient solénoïdales qui sont incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z, et présentent des sens de circulation des courants puisés inversés, afin de réduire les courants de Foucault induits dans l'enceinte cryogénique extérieure.

Description

Machine de RMN à bobines de gradient solénoidales
La présente invention concerne une machine de résonance magnétique nucléaire (RMN) à bobines à gradient solénoïdales incorporées dans des tubes à accessibilité améliorée, et plus particulièrement une machine de RMN à compensation des courants de Foucault engendrés par les bobines de gradient.
L'invention concerne d'une manière générale une machine de RMN utilisable pour réaliser de Pimagerie par résonance magnétique (IRM) notamment dans le domaine médical.
Des machines de RMN peuvent présenter une structure du type tunnel avec un espace central réservé au patient et une structure annulaire qui doit intégrer d'une part des moyens pour créer dans l'espace central d'observation un champ magnétique principal intense Bo, ces moyens étant généralement constitués par une bobine supraconductrice d'aimantation principale disposée dans un cryostat, ou le cas échéant par un aimant permanent, et d'autre part des moyens d'excitation radiofréquence (antennes d'émission) et de traitement des signaux radiofréquence réémis par le corps d'un patient placé dans l'espace central d'observation, en réponse aux séquence d'excitation radiofréquence.
Pour pouvoir différencier les signaux radiofréquence émis en réponse et créer une image, il est en outre mis en œuvre des bobines, dites bobines de gradient, pour superposer au champ homogène intense principal, des champs magnétiques supplémentaires dont la valeur est fonction des coordonnées dans l'espace de leur lieu d'application.
On organise traditionnellement cette différenciation selon trois axes orthogonaux X, Y, Z, avec l'axe Z qui est généralement pris colinéaire au champ intense Bo. Chaque lieu de l'espace peut ainsi être codé à une valeur de champ différente et on exploite dans le signal réémis les modifications qui en résultent pour créer l'image.
L'acquisition d'une image nécessite donc, au cours de l'application des séquences d'excitation radiofréquence, l'application conjointe de séquences de gradient de champ. Quelle que soit la méthode d'imagerie retenue, une caractéristique des gradients de champ est qu'ils sont puisés. Divers exemples de systèmes de bobines de gradient pour machines de RMN ont été donnés par exemple dans les documents de brevet FR 2 588 997 et FR 2 621 125. Pour que l'imagerie RMN soit de qualité, il convient que les gradients de champ réels soient homogènes, c'est-à-dire respectent, avec une tolérance donnée, une distribution théorique idéale que l'on voudrait imposer. Pour accroître l'homogénéité des gradients produits, les bobines de gradient doivent être les plus grandes possibles, mais il convient également, pour des questions d'encombrement et de puissance, de ne pas augmenter exagérément la taille de ces bobines de gradient dont la conception est donc soumise à des exigences contradictoires.
Par ailleurs, le caractère temporaire des impulsions de gradient nécessite de résoudre en plus d'un problème de linéarité du champ que ces bobines de gradient procurent, des problèmes liés au caractère puisé de ce champ.
Ainsi, en particulier, pour des machines de RMN à champ orientateur de forte intensité, il est nécessaire d'avoir des signaux de RMN détectables de fréquence élevée, par exemple de l'ordre de 426 MHz pour des machines de RMN fonctionnant à environ 10 teslas. Les bobines de gradient doivent alors être à même de fournir une pente de gradient par exemple de l'ordre de 100 à 150 milliteslas par mètre.
De tels gradients plus puissants conduisent à plusieurs types de problèmes. Premièrement, la puissance dissipée par les bobines de gradient capables de telles pentes devient très importante : de l'ordre de quelques dizaines de kW. Il convient donc de mettre en place un refroidissement efficace pour que ces gradients ne viennent pas réchauffer le patient et le cryostat dans lequel est contenue la bobine supraconductrice d'aimantation principale.
En outre, dans des séquences d'imagerie utilisées actuellement, des séquences rapides comportent l'application d'impulsions de gradient dont la durée est de l'ordre de quelques millisecondes et dont les temps de montée et de descente doivent être inférieurs ou égaux à la milliseconde.
Avec les puissances électriques mises en jeu, les bobines de gradient se retrouvent alors soumises, dans le champ orienteur de la machine, à des accélérations très violentes dues aux forces électromagnétiques. Ces accélérations provoquent d'une part à court terme la détérioration de la machine et d'autre part la production de bruits insupportables par le patient sous examen. La contrainte de bruit est par ailleurs une contrainte particulièrement néfaste lorsque, notamment dans le cadre de l'examen du cerveau, on cherche à mettre en évidence les zones du cerveau qui sont sollicitées lors d'un exercice intellectuel particulier. Il est alors difficile de demander à un patient de se livrer à un exercice intellectuel particulier (par exemple effectuer des opérations d'addition ou de multiplication mentalement) tout en le soumettant à un bruit trépidant qui gêne sa concentration.
Quand bien même ce type d'expérience serait envisageable avec un être humain, les expériences pré-cliniques effectuées avec des animaux ne sont alors pas possibles si ces animaux sont sollicités par ailleurs par ces bruits.
L'ensemble de ces problèmes doit bien entendu être résolu en tenant compte du fait que l'encombrement des bobines de gradient est limité, pour laisser un volume d'examen utile suffisamment grand. A titre indicatif, on retiendra parce que c'est maintenant une habitude dans le domaine, que le volume utile d'examen se situe dans un tunnel de section circulaire dont le diamètre doit avoir une valeur d'environ 550 millimètres, les bobines de gradient devant tenir dans un espace annulaire compris entre ce volume tunnel utile et le volume à l'intérieur des enveloppes du cryostat. Ce volume intérieur au cryostat dégage un tunnel circulaire d'environ 1000 millimètres de diamètre.
Pour réaliser des gradients tout en prenant en compte les problèmes précédents, on a déjà proposé, dans le document de brevet WO2005/029110, de consacrer l'espace annulaire disponible à la mise en place de tubes dans lesquels sont engagées des bobines solénoïdales circulaires. De préférence, les tubes sont contigus les uns aux autres et forment une nappe de tubes.
La disposition des bobines dans les tubes permet d'aboutir au résultat escompté de grande intensité des gradients produits grâce à des possibilités de refroidissement améliorées, de respect des contraintes de linéarité imposées par les spécifications, de réduction des bruits acoustiques et dans une certaine mesure de limitation des courants de Foucault. La disparition des bruits provient de la structure solénoïdale des bobines engagées dans des tubes d'axes parallèles au champ principal et de leurs sollicitations uniquement radiales à leur propre structure, le torseur résultant des contraintes électromagnétiques étant nul.
Les structures ainsi préconisées, notamment pour les gradients X et Y, ayant une orientation de champ perpendiculaire aux bobines de gradient classiques produisent dans les écrans ou les différentes enveloppes métalliques du cryostat des courants de Foucault notablement plus faibles que selon les réalisations précédemment connues.
Toutefois, ces courants de Foucault peuvent dans certains cas rester gênants, notamment en provoquant un échauffement exagéré du cryostat, qui augmente la consommation de fluide cryogénique.
Par ailleurs, l'interposition d'écrans classiques entre des générateurs de gradients et le cryostat de l'aimant principal permet de diminuer à l'extérieur de ces écrans les champs électriques produits par les générateurs de gradients.
Toutefois, cette réduction des courants induits diminue l'efficacité des gradients et rend encore plus difficile la réalisation de gradients intenses à commutation rapide dans un champ principal élevé.
On connaît encore par le document de brevet US 5 530 355 une machine de RMN dans laquelle, pour réaliser des gradients, on utilise également des bobinages dont les axes sont des génératrices d'un cylindre dont l'axe correspond à la direction du champ magnétique principal. Pour améliorer la linéarité, le document précité préconise cependant d'utiliser des bobinages autres que solénoïdaux, ce qui rend la réalisation plus complexe.
Le document de brevet US 5 764 059 décrit par ailleurs un exemple d'écran acoustique et magnétique utilisable dans des machines d'imagerie par résonance magnétique en association avec des structures de production de gradients classiques avec des bobines en forme de selle de cheval pour les gradients x et y et des spires de Maxwell pour le gradient z. Dans ce cas, comme il convient de mettre à la fois des bobines de gradient x et des bobines de gradient y, la présence de ces bobines sur un même mandrin général conduit à restreindre l'espace disponible pour chacun de ces deux jeux de bobines à deux secteurs cylindriques d'ouverture π/2 à chaque fois, ce qui en pratique empêche d'obtenir la linéarité souhaitée pour les gradients.
L'invention a pour but de remédier aux inconvénients précités et notamment d'améliorer l'accessibilité à une machine de RMN, en particulier dans le cas d'imagerie du cerveau au cours de laquelle on procède à des observations de la seule tête d'un patient, à l'aide d'un système dit "gradient tête" dont les dimensions sont bien inférieures à celles des examens d'imagerie par résonance magnétique (IRM) pratiqués sur le corps entier d'un patient.
L'invention a encore pour objet de diminuer les inconvénients liés à la création de courants de Foucault par les générateurs de gradients.
Ces buts sont atteints, conformément à l'invention, grâce à une machine de résonance magnétique nucléaire comprenant des moyens de création d'un champ magnétique principal intense B0 dans un espace intérieur utile en forme de tunnel d'axe Z, des moyens d'excitation radiofréquence et de traitement des signaux radiofréquence émis en réponse par un corps ou objet disposé dans ledit espace intérieur utile, et un premier ensemble de bobines de gradient solénoïdales pour superposer au champ magnétique intense Bo des composants d'un champ magnétique supplémentaire, lesdites bobines de gradient étant incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z dans un espace annulaire cylindrique situé entre une enceinte cryogénique extérieure contenant lesdits moyens de création d'un champ magnétique intense Bo et ledit espace intérieur utile, le diamètre des bobines de gradient étant inscrit dans une épaisseur dudit espace annulaire cylindrique, les bobines de gradient solénoïdales du premier ensemble étant adaptées pour produire à la fois un premier gradient de champ X dans une première direction x radiale de la machine perpendiculaire à l'axe Z, et un deuxième gradient de champ Y dans une deuxième direction y radiale de la machine également perpendiculaire à l'axe Z, la première direction x étant perpendiculaire à la deuxième direction y, et la machine comportant des amplificateurs pour alimenter simultanément ces bobines solénoïdales par des sommes algébriques de courants correspondant aux deux gradients, caractérisée en ce que l'espace annulaire cylindrique comporte sur une paroi externe de celui-ci des bobines annulaires de production d'un gradient de champ magnétique orienté parallèlement à la direction du champ magnétique principal Bo tandis que les bobines solénoïdales produisant des gradients de champ X et Y dans des directions perpendiculaires à la direction Z du champ magnétique principal Bo sont toutes disposées dans l'épaisseur de l'espace annulaire cylindrique, et en ce que les bobines de gradients solénoïdales incorporées dans des tubes constituent des sources élémentaires de gradients de champ X et Y dans des directions perpendiculaires à la direction de l'axe Z, qui sont dimensionnées comme faisant partie d'un ensemble de N sources élémentaires contiguës réparties selon le pourtour de l'espace annulaire cylindrique, où N = 4υ + 2, υ étant un entier supérieur ou égal à 1, mais où deux sources élémentaires diamétralement opposées correspondant à un plan axial xOz sont omises pour ne conserver que 4υ sources élémentaires contiguës réparties en deux sous-ensembles séparés par des espaces libres, chaque tube étant muni d'une source élémentaire.
La machine comprend en outre entre ladite enceinte cryogénique extérieure et ledit espace annulaire cylindrique un espace annulaire cylindrique supplémentaire dans lequel est disposé un deuxième ensemble de bobines de gradient solénoïdales qui sont incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z et le sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales dudit deuxième ensemble est inversé par rapport au sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales dudit premier ensemble de manière à créer des gradients de champ en sens inverse qui réduisent le potentiel vecteur et les courants de Foucault induits dans l'enceinte cryogénique extérieure.
Le nombre des bobines de gradient solénoïdales du deuxième ensemble peut être identique au nombre de bobines de gradient solénoïdales du premier ensemble, mais ceci n'est pas obligatoire et ce nombre peut également être différent.
Grâce à la compensation opérée par le deuxième ensemble de bobines disposé en couronne de façon concentrique autour du premier ensemble de bobines, on réduit le potentiel vecteur magnétique généré dans les conducteurs environnants, et notamment dans les parois du cryostat de l'aimant principal, sans diminuer de façon pénalisante le gradient de champ produit par le premier ensemble de bobines dans le volume utile où se trouve le patient. Selon un mode de réalisation particulier, l'espace annulaire cylindrique supplémentaire comporte sur une paroi externe de celui-ci des bobines annulaires de production d'un gradient de champ magnétique orienté selon la direction du champ magnétique principal Bo, tandis que les bobines solénoïdales produisant des gradients de champ X, Y dans des directions perpendiculaires à la direction z de ce champ magnétique principal sont toutes disposées dans l'épaisseur de l'espace annulaire cylindrique supplémentaire.
Selon un autre mode particulier de réalisation, l'invention concerne une machine de résonance magnétique nucléaire, comprenant des moyens de création d'un champ magnétique principal intense B0 dans un espace intérieur utile en forme de tunnel d'axe Z, des moyens d'excitation radiofréquence et de traitement des signaux radiofréquence émis en réponse par un corps ou objet disposé dans ledit espace intérieur utile, et un premier ensemble de bobines de gradient solénoïdales pour superposer au champ magnétique intense B0 des composants d'un champ magnétique supplémentaire, lesdites bobines de gradient étant incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z dans un espace annulaire cylindrique situé entre une enceinte cryogénique extérieure contenant lesdits moyens de création d'un champ magnétique intense Bo et ledit espace intérieur utile, le diamètre des bobines de gradient étant inscrit dans une épaisseur dudit espace annulaire cylindrique, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre entre ladite enceinte cryogénique extérieure et ledit espace annulaire cylindrique un espace annulaire cylindrique supplémentaire dans lequel est disposé un deuxième ensemble de bobines de gradient solénoïdales qui sont incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z, en ce que le sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales dudit deuxième ensemble est inversé par rapport au sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales dudit premier ensemble de manière à créer des gradients de champ en sens inverse qui réduisent le potentiel vecteur et les courants de Foucault induits dans l'enceinte cryogénique extérieure, en ce que les bobines de gradient solénoïdales des premier et deuxième ensembles sont adaptées pour produire à la fois un premier gradient de champ X dans une première direction radiale x de la machine perpendiculaire à l'axe Z, et un deuxième gradient de champ Y dans une deuxième direction y radiale de la machine également perpendiculaire à l'axe Z, la première direction x étant perpendiculaire à la deuxième direction y, en ce que la machine comporte des amplificateurs pour alimenter simultanément ces bobines solénoïdales par des sommes algébriques de courants correspondant aux deux gradients, en ce qu'une bobine solénoïdale dont le diamètre est inscrit dans l'espace annulaire cylindrique et qui produit un gradient de champ Z dans une direction z parallèle au champ principal Bo est coaxiale avec une autre bobine solénoïdale inscrite dans un même tube de cet espace annulaire cylindrique et produisant un gradient de champ X dans une direction x perpendiculaire à la direction z et en ce qu'une bobine solénoïdale dont le diamètre est inscrit dans l'espace annulaire cylindrique supplémentaire et qui produit un gradient de champ Z dans une direction parallèle au champ principal Bo est coaxiale avec une autre bobine solénoïdale inscrite dans un même tube de cet espace annulaire cylindrique supplémentaire et produisant un gradient de champ X dans une direction x perpendiculaire à la direction z.
Selon une particularité avantageuse, qui permet notamment d'offrir plus de place pour les épaules d'un patient ou pour des éléments d'instrumentation, les bobines de gradient solénoïdales incorporées dans des tubes constituent des sources élémentaires de gradients de X, Y et Z qui sont dimensionnées comme faisant partie d'un ensemble de N sources élémentaires contiguës réparties selon le pourtour de l'espace annulaire cylindrique, où N = 4υ, υ étant un entier supérieur ou égal à 2 et de préférence compris entre 2 et 4, mais où une source élémentaire sur deux est omise pour ne conserver que 2υ sources élémentaires non contiguës, chaque tube étant muni d'une source élémentaire.
Dans le cas où il n'est pas nécessaire de dégager plus de place pour les épaules d'un patient, selon un mode de réalisation possible, les bobines solénoïdales sont réparties selon le pourtour de l'espace annulaire ou de l'espace annulaire cylindrique supplémentaire en 2n arrangements de bobines solénoïdales coaxiales où n est un entier supérieur ou égal à 3 et de préférence compris entre 4 et 9.
Selon un autre mode de réalisation possible, les bobines solénoïdales sont réparties selon le pourtour de l'espace annulaire ou de l'espace annulaire cylindrique supplémentaire en 2n arrangements de bobines solénoïdales coaxiales, plusieurs bobines étant alimentées simultanément par des combinaisons de courants pour produire un gradient X et/ou Y et/ou Z, n étant un entier supérieur ou égal à 3 et de préférence compris entre 4 et 9.
Selon une variante de réalisation, une composante d'un courant qui passe dans une bobine pour produire un gradient est proportionnelle à un courant nominal multiplié par un cosinus d'un angle de repérage de la bobine sur le pourtour de l'espace annulaire.
Selon une autre variante de réalisation, une composante d'un courant qui passe dans une bobine pour produire un gradient est proportionnelle à un courant nominal multiplié par un coefficient 1, 0,732 ou 0,268, en fonction d'un angle de repérage de la bobine sur le pourtour de l'espace annulaire.
Selon une réalisation particulière, l'espace annulaire comporte plusieurs tubes contigus répartis sur le pourtour pour recevoir les bobines solénoïdales, le rayon a d'un tube étant donné par a = rl(sinπ/N)/(l- sinπ/N) = r2(sinπ/N)/(l+sinπ/N), formule dans laquelle N représente le nombre de tubes et ri et r2 les rayons intérieur et extérieur respectivement de l'espace annulaire.
Des bobines solénoïdales sont alimentées par des alimentations électriques individualisées.
Avantageusement, les bobines solénoïdales sont formées de spires, de préférence à profil rectangulaire, hélicoïdales allongées le long de manchons circulaires conducteurs, plusieurs manchons d'une même bobine étant concentriques et engagés les uns dans les autres.
Dans ce cas, de préférence, un espace annulaire entre deux manchons est parcouru par un fluide de refroidissement.
Ces caractéristiques peuvent s'appliquer aussi bien aux bobines de gradient solénoïdales du premier ensemble qu'aux bobines de gradient solénoïdales de compensation du deuxième ensemble.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante de modes particuliers de réalisation, donnés à titre d'exemples en référence aux dessins annexés sur lesquels :
- la Figure 1 est une vue schématique en coupe longitudinale d'une machine de RMN, - la Figure 2 est une vue schématique en coupe perpendiculaire à l'axe du tunnel et du champ principal, montrant une machine de RMN à laquelle est applicable l'invention,
- la Figure 3 est une vue schématique en coupe perpendiculaire à l'axe du tunnel d'une machine de RMN selon l'invention,
- la Figure 4 est une vue schématique en coupe perpendiculaire à l'axe du tunnel, d'une partie de machine de RMN selon l'invention, adaptée pour dégager des espaces libres localisés, et
- la Figure 5 est une vue schématique en perspective montrant un exemple d'application à un examen de "gradient de tête".
La Figure 1 représente de façon très schématique le principe d'une machine de RMN 7 avec un dispositif 1 de création d'un champ magnétique principal homogène et intense B0 essentiellement parallèle à l'axe Z d'un tunnel 4 dans lequel est installé un patient 5.
Sur la Figure 1, le dispositif 1 de création d'un champ magnétique principal intense Bo peut comprendre des aimants permanents. Toutefois, ce dispositif peut également comprendre de façon privilégiée un aimant supraconducteur placé dans un cryostat destiné à maintenir cet aimant supraconducteur à très basse température. Dans tous les cas, le dispositif 1 de création d'un champ magnétique intense est placé dans une enceinte externe annulaire cylindrique qui ménage un espace annulaire entre la paroi interne de cette enceinte externe et le tunnel 4 dans lequel est placé le patient à examiner 5. L'enceinte externe annulaire cylindrique est généralement fermée par des parois métalliques par exemple en acier inoxydable.
Dans cet espace annulaire situé à l'intérieur du dispositif 1 de création d'un champ magnétique principal intense, sont disposées des bobines de gradient 2 destinées à créer des gradients de champ magnétique à la fois selon la direction de l'axe Z du tunnel 4 et selon les directions X et Y perpendiculaires entre elles et à l'axe Z.
Comme on l'a indiqué précédemment, les bobines de gradient 2 servent à créer un codage dans l'espace où se trouve le patient 5 par l'application de champs magnétiques supplémentaires puisés.
Les composantes de ces champs magnétiques qui ne sont pas orientés comme le champ orientateur Bo contribuent au deuxième ordre seulement (et donc de manière négligeable pour les valeurs considérées de B0 et des gradients) à la modification du signal de RMN utile. Ainsi, la seule composante de ces champs magnétiques, produite par les bobines de gradient, qui est intéressante et utile est la composante orientée selon le champ Bo. Cette composante utile est appelée traditionnellement composante Bz ou Bz. La machine est repérée par rapport à un référentiel cartésien, l'axe z étant colinéaire à la direction du champ uniforme B0 et parallèle aux génératrices de la machine tunnel. Selon les différents jeux de bobines de gradient alimentés, la composante Bz utile en un lieu verra son amplitude croître en fonction de l'abscisse x d'un plan contenant ce lieu, parallèle au plan yOz pour les gradients X, en fonction de l'ordonnée y d'un plan contenant ce lieu, parallèle au plan xOz pour les gradients Y, ou en fonction de la cote z d'un plan contenant ce lieu, parallèle au plan xOy pour les gradients Z.
Un dispositif 3 d'antennes d'émission radiofréquence est disposé au voisinage du tunnel 4 où se trouve le patient ou est inséré directement dans ce tunnel. Les bobines ou antennes d'émission radiofréquence sont associées de façon classique à des dispositifs de réception et de traitement des signaux radiofréquence émis en réponse par le corps du patient 5 ou tout autre objet étudié, tel qu'un animal par exemple.
Sur la figure 2, on a montré l'espace annulaire cylindrique 6 comme comportant des bobines solénoïdales circulaires dont le diamètre 9, de valeur 2a, est inscrit dans une épaisseur 10 de cet espace annulaire 6 délimité par des parois cylindriques 53, 54 présentant respectivement des rayons ri et r2. On peut admettre dans un premier temps que l'épaisseur 10 de l'espace annulaire est égale à l'épaisseur totale de cet espace 6. Dans l'exemple représenté, l'espace annulaire 6 est ainsi occupé par douze tubes matérialisés par des enveloppes en matière plastique 11, ou en un autre matériau isolant électriquement. A l'intérieur des tubes 11, des bobines de production de champs magnétiques de gradient sont engagées, qui peuvent être réalisées comme décrit dans le document WO 2005/029110. De préférence les tubes sont contigus les uns aux autres.
Chaque tube peut être muni d'un jeu de bobines exactement identique à un jeu d'un autre tube. Ce jeu de bobine est avantageusement capable de produire un gradient Z et un gradient dans une direction choisie perpendiculaire à l'axe Z. Par la commande des différentes bobines, on peut destiner les différentes bobines à produire des gradients d'orientation X ou Y.
Dans l'exemple représenté, le nombre de tubes peut être de préférence pair, soit 2n, pour constituer les gradients de type X ou Y, ainsi que les gradients Z. Toutefois une réalisation particulière pourrait comprendre un nombre pair de premiers tubes pour contenir les bobines sinusoïdales destinées à constituer des gradients de type X ou Y et un nombre impair de seconds tubes pour contenir les bobines destinées à constituer les gradients Z.
Ci-après sont exposées quelques notions de base utiles à la compréhension de l'invention.
On notera d'abord qu'un point M quelconque de l'espace peut être repéré par ses coordonnées cartésiennes (x,y,z) ou ses coordonnées sphériques (r, û, φ) avec :
Figure imgf000014_0001
x = rsinι9cos#> y ≈ rûnθûnφ z = rcos#
Le champ principal B0 est très sensiblement uniforme dans le volume d'intérêt autour de l'origine O et dirigé suivant l'axe Oz :
Figure imgf000014_0002
Dans une région de l'espace « magnétiquement » vide (c'est-à- dire sans courants électriques ou matériau de susceptibilité magnétique non négligeable), chaque composante Bx, By et B2 a son laplacien nul. Par exemple, quelles que soient les sources du champ, ΔBZ ≈ O et Bz (r) a un développement unique en harmoniques sphériques de la forme :
Bz(r,θ,φ) = Z0 + fv Z,,Pn(cosθ) + ∑(x: cosmφ + Yn m sin mφ)Wn m P? (cosβ) n=l m=l
Où Wn"1 est un facteur numérique de pondération tel que
W1S Pn (œs θ)\ ≤ •* ∞rnme pn(ωsθ)\ . 15
13
Ce développement n'est valable que pour r < rmax, rayon de la plus grande sphère « magnétiquement » vide de centre O. Les coefficients de degré n (on appelle m l'ordre) sont de la forme «r^où α a la dimension d'un champ et le développement converge d'autant plus rapidement que r est inférieur à rmaχ.
La réalisation d'images à partir de signaux de RMN nécessite un codage de l'espace. Ce codage est obtenu au moyen de sources de champ spécifiques dont la composante bz serait idéalement de la forme bz = gxx, bz = gyy et bz = gzz où gx, gy et g2 sont proportionnels aux courants d'excitation de leurs sources respectives. On les désignera en raccourci par gradient x, gradient y et gradient z respectivement
En pratique, une telle linéarité ne peut être réalisée que de façon approchée avec des sources qui génèrent des champs →b dont les composantes bx et by ne sont pas nulles. Fort heureusement, ceci est sans importance dès lors que 3«Bo, ce qui est pratiquement toujours le cas. En effet, la fréquence de résonance est proportionnelle à :
Figure imgf000015_0001
Ainsi, seule la composante bz intervient au niveau du ppm tant que -^- ≤~10~3.
B° Appliqué à la réalisation de gradients de champ magnétique, le principe de symétrie permet de démontrer que les propriétés de symétrie de la source de champ considérée conduisent à la nullité de certains des coefficients du développement en harmoniques sphériques susmentionné, quelles que soient les modalités de sa réalisation.
La génération des gradients de champ magnétique pour l'IRM a donné lieu à un nombre considérable de publications et de brevets et fait toujours l'objet d'une recherche intensive. Les modalités d'imagerie les plus modernes, notamment l'imagerie fonctionnelle, nécessitent des gradients les plus linéaires possible, toujours plus puissants et commutables très rapidement alors que le champ principal dans lequel ils doivent fonctionner est de plus en plus grand. Les puissances active et réactive nécessaires deviennent considérables avec les problèmes correspondants de refroidissement, d'isolement et de bruit acoustique.
Les problèmes posés par les courants induits dans les divers conducteurs situés au voisinage des générateurs de gradients deviennent également de plus en plus difficiles à résoudre.
Bien entendu, tous les systèmes connus utilisent les résultats de l'application du principe de symétrie. On peut cependant aller beaucoup plus loin dans l'annulation de certains des coefficients du développement en harmoniques sphériques en combinant plusieurs sources élémentaires alimentées par des courants liés par des relations de proportionnalité appropriées.
Considérons une distribution de courant antisymétrique par rapport au plan xOz et soit antisymétrique (AA), soit symétrique (AS), par rapport au plan xOy.
Une réalisation simple d'une telle distribution est par exemple constituée d'un ensemble de solénoïdes de même axe O'z' parallèle à Oz, à une distance d de celui-ci. Les coordonnées cartésiennes du centre O' de cet ensemble antisymétrique ou symétrique par rapport au plan xOy sont (d,0,0) avec l'une ou l'autre des deux configurations suivantes :
- l'ensemble (AA) comprend un nombre pair de solénoïdes situés de part et d'autre du plan xOy, les solénoïdes géométriquement symétriques étant parcourus par des courants tournant en sens opposés autour de l'axe O'z' (le cas le plus simple comporte donc deux solénoïdes antisymétriques) ;
- l'ensemble (AS) comprend un nombre quelconque de solénoïdes, les solénoïdes géométriquement symétriques par rapport au plan xOy étant parcourus par des courants tournant dans le même sens autour de l'axe OT (le cas le plus simple comporte donc un seul solénoïde admettant xOy comme plan de symétrie).
Mais on peut envisager des configurations plus complexes, des bobinages sur des sections non circulaires et autour de plusieurs axes O'z' par exemple. Les seules conditions à respecter sont les propriétés de symétrie symbolisées par (AA) ou (AS).
Considérons l'un ou l'autre de ces ensembles parcouru par un courant d'intensité I et soit P la puissance dissipée correspondante. En application directe du principe de symétrie, un ensemble (AA) produit dans la région d'intérêt un champ dont les termes non nuls du développement sont de la forme :
Z2p+ι Vp > 0
X™ Vm > l, « = w + 2/ + l V/ ≥ O
On démontre de la même façon qu'un ensemble (AS) parcouru par un courant d'intensité I produit dans la région d'intérêt un champ dont les termes non nuls du développement sont de la forme :
Z2p Vp ≥Q . X™ \/m ≥ l, n = m + 2l V/ > 0
Les principes suivants peuvent être mis en œuvre pour la réalisation d'un générateur de gradient Z.
Considérons N sources élémentaires identiques de type (AA) parcourues par le même courant I et régulièrement réparties autour de l'axe Oz. Les coordonnées des traces O'j de leurs axes sur le plan xOy sont donc :
Figure imgf000017_0001
où φo est un azimut origine quelconque.
Le développement en harmoniques sphériques de la composante z du champ total produit est la somme des développements de type (AA) convenablement décalés en azimut φ, soit :
Bz{r,θ,φ) = ∑r2p+γNZ2^P2p+ι(cosθ)
P=O
Figure imgf000017_0002
6 051115
16
Les sommes entre crochets se calculent comme suit :
Figure imgf000018_0001
N-I 2mπ W-I 2mπ
ΕCOSJ cosm(φ-φ0) + ∑sin/ smm(φ-φ0)
J=O N N
1
Figure imgf000018_0002
Le développement du champ total se réduit donc à :
Figure imgf000018_0003
pour une puissance totale dissipée égale à NP.
Pratiquement, il suffira de choisir N assez grand, par exemple N = 12 ou plus, pour que les contributions des termes en r kN+2l+1 XW+2M soient tout à fait négligeables et que le développement se réduise à :
B2{r,θ,φ) ≈ N∑r2p+ιZ2p+ιP2p+ι(cosθ)
= N Z1Z + Nf4 r2*+I Z2p+ιP2p+i (cos 0)
La linéarité du générateur du gradient z ainsi obtenu sera d'autant meilleure que l'on annulera plus de termes de degré 2p+l, p=l,2... du développement. Cette annulation ne dépend plus de considérations de symétrie mais de la distribution effective des courants dans la source élémentaire.
Dans une réalisation simple de la source élémentaire à base de solénoïdes coaxiaux, on peut, avec le minimum de deux solénoïdes géométriquement symétriques par rapport au plan xOy et parcourus par des courants opposés, choisir leurs dimensions et leurs positions pour annuler Z3, le premier terme gouvernant les défauts de linéarité étant alors Z5. Avec quatre solénoïdes de dimensions et positions convenablement choisies, on peut annuler Z3 et Z5, le premier terme gouvernant les défauts de linéarité devenant Z7, etc.
Dans une recherche d'optimisation d'un tel générateur, on peut introduire d'autres considérations comme la minimisation de la puissance continue nécessaire pour obtenir un gradient permanent donné ou la minimisation de l'inductance pour permettre des temps de montée plus courts avec une tension maximum donnée ou encore une adaptation aux alimentations ou amplificateurs disponibles. Il est important de noter que ce principe de réalisation permet très facilement de recourir à plusieurs alimentations ou amplificateurs, réduisant ainsi leurs puissances unitaires.
La réalisation, suivant les mêmes principes, d'un générateur de gradient x (pour un générateur de gradient y le raisonnement est le même avec une rotation de — autour de Oz) est également possible et se révèle tout aussi efficace pour obtenir la linéarité recherchée.
On doit utiliser un nombre pair N = 2n de sources élémentaires de type (AS) régulièrement réparties autour de l'axe Oz, le plan xOz étant un plan de symétrie de l'ensemble. Ce dernier élément de symétrie impose que l'azimut origine φo soit O ou — .
Les coordonnées des traces O'j de leurs axes sur le plan xOy sont donc soit
<PJ = J— , soιt φ =—+ j- 7 e [0,2/1 -1 .
J n J 2n n
On démontre alors que si les sources élémentaires sont alimentées par des courants d'intensité Ij = I cosφj, le développement en harmoniques sphériques de la composante z du champ total produit se réduit à :
|V *+IX^+1 cosφW^P^ (cosé?) p=0
Bz(r,θ,φ) = n + Z-, λj Λ 2kn-l+2I COS\Z ICrl l)Ψlψ2kn-H2!r2ht-l+2l(i'υt' σ)
H)* k=\ I=O
+ V V rUn+ι+21 γlkn+x c-cΛθ kn 4- nmW2k"+x P2kn+ι fcos/91
(-D* *=l I=O T/FR2006/051H5
18
pour une puissance totale dissipée égale à nP. Le calcul est similaire à celui présenté précédemment avec les sommes suivantes à calculer :
Figure imgf000020_0001
2«-t
^cos^ sinm^ =0 Vw j=0
le facteur (-l)k correspond au cas où l'azimut origine est — .
Comme pour le gradient z, il suffit de choisir N = 2n (n étant un entier) assez grand pour que les contributions des termes en r2**1"1"21 soient tout à fait négligeables et que le développement se réduise à :
Bg(r,θ,φ) ≈ n∑r2"+ιXl+ι cos ^+1 P2^+1 (cosέ?)
P=O
Figure imgf000020_0002
La linéarité du générateur de gradient x ainsi obtenu sera d'autant meilleure que l'on annulera plus de termes de degré 2p+l, p = 1,2... du développement. Cette annulation ne dépend plus de considérations de symétrie mais de la distribution effective des courants dans la source élémentaire.
Dans une réalisation simple de la source élémentaire à base de solénoïdes coaxiaux avec le minimum d'un seul solénoïde, on ne peut annuler aucun des coefficients X^+1 Vp≥ l. Il faut au moins deux solénoïdes symétriques par rapport au plan xOy de dimensions et positions convenablement choisies pour annuler X\ , le premier terme gouvernant les défauts de linéarité étant alors X5 . Avec trois solénoïdes de dimensions et positions convenablement choisies, on peut annuler X3 et X5 , le premier terme gouvernant les défauts de linéarité devenant X7 , etc. Comme pour le générateur de gradient z, l'optimisation du système fera intervenir des considérations de puissance continue dissipée et d'inductance. Mais alors que pour le premier on pouvait avoir une seule alimentation avec toutes les sources élémentaires en série puisque l'intensité du courant était la même pour toutes, il faudra ici au moins autant d'alimentations que de valeurs de courants différentes (en valeur absolue).
Un autre aspect très important d'un tel dispositif est que ce sont les mêmes sources élémentaires qui peuvent servir à produire le gradient x et le gradient y, sans que l'on ait à mettre en place deux ensembles physiquement distincts comme dans les systèmes connus, notamment ceux décrits dans le document US 5 530 355.
Chaque source élémentaire sera ainsi alimentée par la somme algébrique des courants nécessaires à la production simultanée des deux valeurs de gradient souhaitées, suivant les formules explicitées supra. On notera toutefois que si les intensités et gradients s'ajoutent algébriquement, il n'en est pas de même des puissances dissipées qu'il importe de calculer pour chaque source élémentaire en fonction des séquences de gradients à produire.
Comme les valeurs des gradients x et y doivent être commandées séparément, on devra disposer in fine d'au moins n alimentations distinctes, soit une alimentation pour chaque paire de sources élémentaires antisymétriques par rapport à l'axe Oz.
Enfin, pour meilleure utilisation de l'espace limité disponible pour les générateurs de gradient, on peut adopter le même nombre de sources élémentaires pour les gradients x et y d'une part et pour le gradient z d'autre part, en réalisant une source élémentaire composite (AS) et (AA). Dans la réalisation simple d'une telle source élémentaire à base de solénoïdes coaxiaux, on peut par exemple combiner deux solénoïdes, symétriques par rapport au plan xOy, de dimensions et positions convenablement choisies pour annuler X\ et quatre solénoïdes, antisymétriques deux à deux par rapport au plan xOy, de part et d'autre de chacun des deux solénoïdes précédents, avec des dimensions et positions convenablement choisies pour annuler Z3 et Z5.
Pour l'alimentation des bobines de gradient , la figure 2 montre que, pour un gradient X, un circuit électronique 43 produit une impulsion temporelle 44 ayant la forme (temps de montée, temps de descente) et la durée requise par une séquence d'imagerie à mettre en œuvre avec la machine de RMN. Le signal 44 représentatif de l'impulsion est introduit dans un amplificateur 45 à gain variable et commandé.
La commande appliquée sur l'amplificateur 45, produite par un système informatique qui gère les séquences, provoque l'application d'un courant nominal multiplié par un coefficient qui vaut ici 1 pour les bobines situées dans un tube 46 situé dans le plan xOz.
Un tube 47 contigu au tube 46 dont l'axe, ici 12, est situé dans un plan passant par l'axe z et incliné de π/6 par rapport au plan xOz est alimenté par un courant multiplié par un coefficient valant Λ/3/2. Pour un tube 48 contigu au tube 47 et encore décalé de ce dernier de π/6, le courant est multiplié par 1/2. Pour un tube 49 contigu au tube 48, et situé dans un plan yOz, le coefficient vaut 0. Pour un tube 50 symétrique du tube 48, le coefficient vaut -1/2, pour un tube 51 symétrique du tube 47, il vaut - Λ/3/2, et pour un tube 52 symétrique du tube 46 par rapport à l'axe Z, le coefficient vaut -1. Pour les tubes situées à gauche de la figure et symétriques des tubes 46 à 52 par rapport au plan xOz, les valeurs de coefficient sont les mêmes (négatives en dessous de l'axe Y, positives au dessus de l'axe Y).
Le courant dans une bobine est ainsi proportionnel au cosinus de l'angle de repérage du tube qui la contient sur le pourtour de l'espace circulaire. Cette répartition des courants selon une variante peut également être décalée de 15°.
La figure 3 montre un mode particulier de réalisation de l'invention selon lequel, entre la paroi interne, par exemple en acier inoxydable, de l'enceinte cryogénique extérieure 102 incorporant le dispositif 101 de création de champ magnétique principal B0 et la paroi 99 délimitant un espace intérieur utile 109 en forme de tunnel d'axe Z destiné à recevoir un patient, on trouve non seulement un espace annulaire cylindrique 130 destiné à recevoir un ensemble 110 de bobines de gradient solénoïdales 111 à 122 contenues dans des tubes d'axe parallèle à l'axe z, et pouvant être réalisées de la manière décrite précédemment, mais également un espace annulaire cylindrique supplémentaire 330 dans lequel est disposé un deuxième ensemble 310 de bobines de gradient solénoïdales circulaires qui sont incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe z.
Le sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales circulaires 311 à 322 du deuxième ensemble 310 est inversé par rapport au sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales circulaires 111 à 122 du premier ensemble 110 de manière à créer des gradients de champ en sens inverse qui réduisent le potentiel vecteur et les courants de Foucault induits dans l'enceinte cryogénique extérieure 102.
Dans l'exemple de la figure 3, on a un même nombre de tubes équipés de bobines de gradient solénoïdales pour le premier ensemble
110 et pour le deuxième ensemble 310. Ce nombre est à titre d'exemple égal à 12 mais il peut être avantageusement compris entre 8 et 18. Il n'est par ailleurs pas obligatoire que les ensembles 150 et 310 comportent le même nombre de tubes.
Sur la figure 3, on voit que les bobines de gradient 111 à 122 du premier ensemble 110 sont régulièrement réparties dans l'espace annulaire 130 et pratiquement contiguës les unes aux autres. Les bobines de gradient 311 à 322 du deuxième ensemble 310 sont également régulièrement réparties dans l'espace annulaire 330 avec des espaces libres entre deux bobines voisines. Les bobines 311 à 322 pourraient aussi être disposées de façon à être contiguës les unes aux autres et à l'inverse, les bobines 111 à 122 pourraient également ne pas être disposées de façon contiguë les unes à côté des autres. Toutefois, par mesure d'efficacité, il est préférable que les bobines de gradient 111 à 122 du premier ensemble 110 soient contiguës dès lors qu'elles créent le champ utile et sont disposées dans un espace cylindrique annulaire de plus faible diamètre, tandis que les bobines de gradient 311 à 322 du deuxième ensemble 310, qui ne jouent qu'un rôle de compensation et sont situées dans un espace cylindrique annulaire 330 de plus grand diamètre, peuvent être disposées de façon non contiguë pour réduire le coût.
Le deuxième ensemble 310 de bobines de gradient 311 à 322 peut être réalisé selon les mêmes principes que le premier ensemble 110 de bobines de gradient 111 à 122. En particulier, les bobines de gradient
111 à 122 peuvent produire des gradients selon les axes x, y et z si elles sont en nombre pair, ou ces bobines peuvent ne produire des gradients que selon les axes x et y, les gradients selon l'axe z étant produits par des bobines conventionnelles disposées au niveau du cylindre 103 au voisinage de la paroi 102 du cryostat.
Tout en conservant tous les avantages de la technologie des bobines de gradient solénoïdales circulaires disposées dans des tubes et pouvant être facilement refroidies, la présence du deuxième ensemble 310 de bobines de gradient 311 à 322 permet de réduire de façon particulièrement efficace les courants induits qui sinon apparaissent dans tous les éléments conducteurs du système, notamment les enveloppes du cryostat de l'aimant principal et ses écrans thermiques et sont à l'origine d'une dissipation de chaleur augmentant la consommation de fluide cryogénique dans le cryostat. L'invention permet également de réduire le bruit acoustique créé par les courants induits et de limiter la distorsion des gradients que l'on souhaite produire.
Comme on l'a déjà indiqué, l'invention peut s'appliquer à des machines de RMN dans lesquelles les bobines de gradients 111 à 122 sont telles qu'une bobine solénoïdale circulaire dont le diamètre est inscrit dans l'espace annulaire cylindrique 130 et qui produit un gradient de champ z dans une première direction z est coaxiale avec une autre bobine solénoïdale inscrite dans un même tube de cet espace annulaire cylindrique 130 et produisant un gradient de champ X dans une direction inclinée x par rapport à la direction z.
L'invention peut toutefois s'appliquer de la même manière à des machines de RMN dans lesquelles seules les bobines de gradient 111 à 122 de type solénoïdal produisant des gradients de champ X, Y dans des directions perpendiculaires à la direction z sont disposées dans des tubes dans l'épaisseur de l'espace annulaire cylindrique 130, tandis que pour la production du gradient de champ z on recourt à une solution plus classique dans laquelle des bobines annulaires de production d'un gradient de champ magnétique orienté selon une génératrice de la machine sont disposées sur une paroi externe 108 de cet espace annulaire 130 et non à l'intérieur de cet espace. Les solutions classiques présentent en effet moins d'inconvénients pour la création d'un gradient de champ Z que pour la création de gradients de champ X, Y.
Dans ce cas, en ce qui concerne les bobines de compensation, on peut avoir un dispositif dans lequel seules les bobines 311 à 322 de type solénoïdai produisant des gradients de champ X, Y dans des directions perpendiculaires à la direction z sont disposées dans des tubes dans l'épaisseur de l'espace annulaire cylindrique supplémentaire 330, tandis que pour la production du gradient de champ Z on recourt à une solution plus classique dans laquelle des bobines annulaires de production d'un gradient de champ magnétique orienté selon une génératrice de la machine sont disposées sur une paroi externe 103 de cet espace annulaire cylindrique supplémentaire 330 et non à l'intérieur de cet espace.
L'efficacité des générateurs de gradient en régime permanent -j= (où G est le gradient de champ produit pour une puissance dissipée P) est d'autant meilleure que les courants sources sont proches du volume d'intérêt. L'inductance est également réduite si les dimensions du générateur sont plus faibles. C'est pour cette raison que l'on réalise des systèmes spécifiques pour l'imagerie du cerveau appelés « gradients tête » de dimensions bien inférieures à celle des gradients dits « corps entier ». La figure 5 montre schématiquement un exemple avec un patient 150 dont seule la tête 153 est insérée à l'intérieur du volume d'intérêt sur lequel agit l'ensemble 110 des bobines de gradient. Certaines contradictions entre les contraintes géométriques résultant des équations de Maxwell d'une part et de la morphologie du corps humain d'autre part pourraient être levées si de la place était libérée pour le passage des épaules 151, 152 du sujet à examiner. On supposera que celui-ci est installé de façon telle qu'il est allongé suivant l'axe Oz et que I' « axe » de ses épaules est dans le plan xOz et parallèle à Ox.
Afin de ménager un passage libre pour les épaules 151, 152, on considère une configuration de générateurs de gradients à N=2n sources élémentaires d'azimut origine φo = 0 dans laquelle on supprime les deux sources élémentaires correspondant à φ] = 0 et φj = π. Il est alors encore possible de trouver des combinaisons de courants d'alimentation des sources élémentaires qui conduisent à la meilleure linéarité possible, avec une réduction de l'efficacité qui reste acceptable.
Dans le cas du générateur de gradient z constitué par des bobines solénoïdales circulaires placées dans l'espace annulaire 130, on part simplement d'une configuration à N = 2n sources élémentaires avec φo = 0 et on supprime une source sur deux. Si le nombre entier n est suffisamment grand, la linéarité sera toujours gouvernée par la structure de la source élémentaire. L'efficacité -j= est seulement divisée par 4Î .
Ce faisant, on a non seulement ménagé un passage pour les épaules 151, 152 du patient mais aussi suivant d'autres directions, celles qui correspondent aux autres sources supprimées, ce qui peut présenter un intérêt en termes d'accessibilité ou de logement d'accessoires.
En ce qui concerne le générateur de gradient x et y constitué par des bobines solénoïdales circulaires placées dans l'espace annulaire 130, on doit distinguer deux cas suivant que n est pair ou impair. n pair
Si n = 2υ, la solution est la même que pour le gradient z. Si υ est suffisamment grand, la linéarité sera toujours gouvernée par la structure de la source élémentaire et l'efficacité —≈ est simplement divisée par Λ/2 . n impair le cas n = 2υ+l implique de supprimer effectivement que les deux sources élémentaires correspondant au passage des épaules et de nouvelles relations doivent être établies entre les courants des sources restantes. On remarquera cependant que pour le gradient y, rien n'est changé par rapport au cas sans suppression de source puisque les deux sources élémentaires supprimées n'étaient alors pas alimentées. La linéarité et l'efficacité de ce gradient y sont donc conservées.
Pour le gradient x on doit prendre en compte les aspects suivants : les coordonnées des traces O'j des axes des sources élémentaires sur le plan xOy sont maintenant φ} = j π je {2V + 2,4V + I\ et la meilleure linéarité possible est obtenue avec des courants d'intensités :
/y = /[coS^ -(-iy]
Les calculs se déroulent en remplaçant cosφj par cosφj-C-l)3 dans les sommes à calculer et en remarquant que la sommation sur j peut être étendue, de 0 à 2n-l=4υ+l puisque j=0 et j=2υ+l correspondant aux sources élémentaires supprimées donnent cosφj-(-l)J=0.
On trouve alors :
Figure imgf000027_0001
avec une puissance dissipée égale à 3nP.
La linéarité est donc moins bonne que celle du gradient y avec de nouveaux termes non nuls en
Figure imgf000027_0002
notamment celui de degré le plus bas X" , mais il suffira de choisir n assez grand pour garantir la qualité recherchée. L'efficacité en régime permanent est simplement divisée par V3.
Pour aménager l'accessibilité au niveau des épaules 151, 152 d'un patient, on a donc le choix entre deux configurations possibles.
On peut dimensionner les sources élémentaires comme si l'on devait en disposer un nombre multiple de 4, N=4υ, et n'en installer effectivement qu'une sur deux , soit 2υ. Cette solution est valable pour les gradients dans les trois directions et réduit pour chacun l'efficacité d'un facteur V2 par rapport à la situation où l'on aurait installé les N=4υ sources. Elle permet également d'utiliser des sources élémentaires combinées pour les axes x y et z.
On peut également dimensionner les sources élémentaires comme si l'on devait en disposer un nombre N=4υ+2 et n'en installer effectivement que 4υ (références 211 à 222 de la figure 4) en supprimant les deux sources élémentaires correspondant au passage des épaules 151, 152 dans le plan xOz. Le gradient y est alors identique à celui que l'on aurait obtenu avec toutes les sources alors que le gradient x a son efficacité réduite d'un facteur V3 . Il n'y a pas de solution de ce type pour le gradient z qui doit, dans ces conditions, être installé dans un espace extérieur à celui occupé par l'ensemble 210 des sources précédents et ne nécessite donc plus d'aménagement particulier pour le passage des épaules.
Les considérations qui précèdent s'appliquent naturellement au premier ensemble 210 de bobines de gradient solénoïdales 211 à 222, seul représenté sur la figure 4. Sur la figure 4 on n'a pas représenté à nouveau l'ensemble 310 de bobines de gradient solénoïdales 311 à 322 qui assurent une simple compensation et sont inchangées.
Les mesures proposées ci-dessus pour faciliter le passage des épaules 151, 152 d'un patient 150 sont toutefois particulièrement avantageuses en combinaison avec un ensemble 310 de bobines de gradient de compensation, car elles minimisent les inconvénients de l'espace annulaire cylindrique 330 utilisé par cet ensemble 310 de bobines de gradient de compensation.

Claims

REVENDICATIONS
1. Machine de résonance magnétique nucléaire, comprenant des moyens (101) de création d'un champ magnétique principal intense Bo dans un espace intérieur utile (109) en forme de tunnel d'axe Z1 des moyens d'excitation radiofréquence et de traitement des signaux radiofréquence émis en réponse par un corps (150) ou objet disposé dans ledit espace intérieur utile (109), et un premier ensemble (110, 210) de bobines de gradient solénoïdales pour superposer au champ magnétique intense B0 des composants d'un champ magnétique supplémentaire, lesdites bobines de gradient (111-122 ; 211-222) étant incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z dans un espace annulaire cylindrique (130) situé entre une enceinte cryogénique extérieure (102) contenant lesdits moyens (101) de création d'un champ magnétique intense Bo et ledit espace intérieur utile (109), le diamètre des bobines de gradient (111-122 ; 211-222) étant inscrit dans une épaisseur dudit espace annulaire cylindrique (130), les bobines de gradient solénoïdales (111-122 ; 211-222) du premier ensemble (110) étant adaptées pour produire à la fois un premier gradient de champ X dans une première direction (x) radiale de la machine perpendiculaire à l'axe Z, et un deuxième gradient de champ Y dans une deuxième direction (y) radiale de la machine également perpendiculaire à l'axe Z, la première direction (x) étant perpendiculaire à la deuxième direction (y), et la machine comportant des amplificateurs (45, 59) pour alimenter simultanément ces bobines solénoïdales par des sommes algébriques de courants correspondant aux deux gradients, caractérisée en ce que l'espace annulaire cylindrique (130) comporte sur une paroi externe (108) de celui- ci des bobines annulaires de production d'un gradient de champ magnétique orienté parallèlement à la direction du champ magnétique principal B0 tandis que les bobines solénoïdales (111-122 ; 211-222) produisant des gradients de champ X et Y dans des directions perpendiculaires à la direction Z du champ magnétique principal B0 sont toutes disposées dans l'épaisseur de l'espace annulaire cylindrique (130), et en ce que les bobines de gradients solénoïdales (211 à 222) incorporées dans des tubes constituent des sources élémentaires de gradients de champ X et Y dans des directions perpendiculaires à la direction de l'axe Z, qui sont dimensionnées comme faisant partie d'un ensemble de N sources élémentaires contiguës réparties selon le pourtour de l'espace annulaire cylindrique, où N = 4υ + 2, υ étant un entier supérieur ou égal à 1, mais où deux sources élémentaires diamétralement opposées correspondant à un plan axial xOz sont omises pour ne conserver que 4υ sources élémentaires contiguës réparties en deux sous- ensembles (211-216, 217-222) séparés par des espaces libres, chaque tube étant muni d'une source élémentaire.
2. Machine selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend en outre entre ladite enceinte cryogénique extérieure (102) et ledit espace annulaire cylindrique (130) un espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) dans lequel est disposé un deuxième ensemble (310) de bobines de gradient solénoïdales qui sont incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z et en ce que le sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales (311 à 322) dudit deuxième ensemble (310) est inversé par rapport au sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales (111 à 122) dudit premier ensemble (110) de manière à créer des gradients de champ en sens inverse qui réduisent le potentiel vecteur et les courants de Foucault induits dans l'enceinte cryogénique extérieure (102).
3. Machine selon la revendication 2, caractérisée en ce que le nombre des bobines de gradient solénoïdales (311 à 322) incorporées dans l'ensemble des tubes du deuxième ensemble (310) est identique au nombre de bobines de gradient solénoïdales (111 à 122) incorporées dans l'ensemble des tubes du premier ensemble (110).
4. Machine selon la revendication 2, caractérisée en ce que le nombre de bobines de gradient solénoïdales (311 à 322) incorporées dans l'ensemble des tubes du deuxième ensemble (310) est différent du nombre de bobines de gradient solénoïdales (111 à 122) incorporées dans l'ensemble des tubes du premier ensemble (110).
5. Machine selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisée en ce que l'espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) comporte sur une paroi externe (103) de celui-ci des bobines annulaires de production d'un gradient de champ magnétique orienté selon la direction du champ magnétique principal B0, tandis que les bobines solénoïdales (311-322) produisant des gradients de champ X, Y dans des directions perpendiculaires à la direction Z de ce champ magnétique principal sont toutes disposées dans l'épaisseur de l'espace annulaire cylindrique supplémentaire (330).
6. Machine de résonance magnétique nucléaire, comprenant des moyens (101) de création d'un champ magnétique principal intense Bo dans un espace intérieur utile (109) en forme de tunnel d'axe Z, des moyens d'excitation radiofréquence et de traitement des signaux radiofréquence émis en réponse par un corps (150) ou objet disposé dans ledit espace intérieur utile (109), et un premier ensemble (110, 210) de bobines de gradient solénoïdales pour superposer au champ magnétique intense B0 des composants d'un champ magnétique supplémentaire, lesdites bobines de gradient (111-122 ; 211-222) étant incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe Z dans un espace annulaire cylindrique (130) situé entre une enceinte cryogénique extérieure (102) contenant lesdits moyens (101) de création d'un champ magnétique intense Bo et ledit espace intérieur utile (109), le diamètre des bobines de gradient (111-122 ; 211-222) étant inscrit dans une épaisseur dudit espace annulaire cylindrique (130), caractérisée en ce qu'elle comprend en outre entre ladite enceinte cryogénique extérieure (102) et ledit espace annulaire cylindrique (130) un espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) dans lequel est disposé un deuxième ensemble (310) de bobines de gradient solénoïdales qui sont incorporées dans des tubes disposés de façon parallèle à l'axe I1 en ce que le sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales (311 à 322) dudit deuxième ensemble (310) est inversé par rapport au sens de circulation des courants puisés dans les bobines de gradient solénoïdales (111 à 122) dudit premier ensemble (110) de manière à créer des gradients de champ en sens inverse qui réduisent le potentiel vecteur et les courants de Foucault induits dans l'enceinte cryogénique extérieure (102), en ce que les bobines de gradient solénoiclales (111-122 ; 211-222) des premier et deuxième ensembles (110 ; 310) sont adaptées pour produire à Ia fois un premier gradient de champ X dans une première direction (x) radiale de la machine perpendiculaire à l'axe Z, et un deuxième gradient de champ Y dans une deuxième direction (y) radiale de la machine également perpendiculaire à l'axe Z, la première direction (x) étant perpendiculaire à la deuxième direction (y), en ce que la machine comporte des amplificateurs (45, 59) pour alimenter simultanément ces bobines solénoïdales par des sommes algébriques de courants correspondant aux deux gradients, en ce qu'une bobine solénoïdale dont le diamètre est inscrit dans l'espace annulaire cylindrique (130) et qui produit un gradient de champ Z dans une direction (z) parallèle au champ principal Bo est coaxiale avec une autre bobine solénoïdale inscrite dans un même tube de cet espace annulaire cylindrique (130) et produisant un gradient de champ X dans une direction (x) perpendiculaire à la direction (z) et en ce qu'une bobine solénoïdale dont le diamètre est inscrit dans l'espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) et qui produit un gradient de champ Z dans une direction (z) parallèle au champ principal Bo est coaxiale avec une autre bobine solénoïdale inscrite dans un même tube de cet espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) et produisant un gradient de champ X dans une direction (x) perpendiculaire à la direction (z).
7. Machine selon la revendication 6, caractérisée en ce que les bobines de gradient solénoiclales (111, 113, 115, 117, 119, 121) incorporées dans des tubes constituent des sources élémentaires de gradients de X, Y et Z qui sont dimensionnées comme faisant partie d'un ensemble de N sources élémentaires contiguës réparties selon le pourtour de l'espace annulaire cylindrique, où N = 4υ, υ étant un entier compris entre 2 et 4, mais où une source élémentaire sur deux est omise pour ne conserver que 2υ sources élémentaires non contiguës, chaque tube étant muni d'une source élémentaire.
8. Machine selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que les bobines solénoïdales (111-122 ; 211-222 ; 311- 322) sont réparties selon le pourtour de l'espace annulaire (130) ou de l'espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) en 2n arrangements de bobines solénoïdales coaxiales où n est un entier supérieur ou égal à 3.
9. Machine selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que les bobines solénoïdales (111-122 : 211-222 ; 311- 322) sont réparties selon le pourtour de l'espace annulaire (130) ou de l'espace annulaire cylindrique supplémentaire (330) en 2n arrangements de bobines solénoïdales coaxiales, plusieurs bobines étant alimentées simultanément par des combinaisons de courants pour produire un gradient X et/ou Y et/ou Z, n étant un entier supérieur ou égal à 3.
10. Machine selon la revendication 9, caractérisée en ce qu'une composante d'un courant qui passe dans une bobine pour produire un gradient est proportionnelle à un courant nominal multiplié par un cosinus d'un angle de repérage de la bobine sur le pourtour de l'espace annulaire.
11. Machine selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que l'espace annulaire (130) comporte plusieurs tubes contigus répartis sur le pourtour pour recevoir les bobines solénoïdales, le rayon a d'un tube étant donné par a = rl(sinπ/N)/(l-sinπ/N) = r2(sinπ/N)/(l+sinπ/N), formule dans laquelle N représente le nombre de tubes et ri et r2 les rayons intérieur et extérieur respectivement de l'espace annulaire (130).
12. Machine selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisée en ce que des bobines solénoïdales sont alimentées par des alimentations électriques individualisées.
13. Machine selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que les bobines solénoïdales sont formées de spires, de préférence à profil rectangulaire, hélicoïdales allongées le long de manchons circulaires conducteurs, plusieurs manchons d'une même bobine étant concentriques et engagés les uns dans les autres.
14. Machine selon la revendication 13, caractérisée en ce qu'un espace annulaire entre deux manchons est parcouru par un fluide de refroidissement.
PCT/FR2006/051115 2005-10-26 2006-10-26 Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales avec courants de foucault reduits WO2007048983A2 (fr)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP06831307A EP1952170B1 (fr) 2005-10-26 2006-10-26 Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales
US12/084,083 US7990143B2 (en) 2005-10-26 2006-10-26 NMR machine comprising solenoid gradient coils
JP2008537162A JP5198275B2 (ja) 2005-10-26 2006-10-26 ソレノイド型勾配コイルを有するｎｍｒ機械

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0510950 2005-10-26
FR0510950A FR2892523B1 (fr) 2005-10-26 2005-10-26 Machine de rmn a compensation des courants de foucault.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2007048983A2 true WO2007048983A2 (fr) 2007-05-03
WO2007048983A3 WO2007048983A3 (fr) 2007-06-14

Family

ID=36197685

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2006/051115 WO2007048983A2 (fr) 2005-10-26 2006-10-26 Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales avec courants de foucault reduits

Country Status (5)

Country Link
US (1) US7990143B2 (fr)
EP (1) EP1952170B1 (fr)
JP (1) JP5198275B2 (fr)
FR (1) FR2892523B1 (fr)
WO (1) WO2007048983A2 (fr)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7990143B2 (en) * 2005-10-26 2011-08-02 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives NMR machine comprising solenoid gradient coils
WO2013017777A1 (fr) 2011-08-01 2013-02-07 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Procédé et système de génération de gradients de champ magnétique pour machine d'imagerie a rmn
US8410777B2 (en) 2009-04-27 2013-04-02 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives NMR imaging system with reduced cryogenic losses and reduced acoustic noise
EP2743717A1 (fr) 2012-12-14 2014-06-18 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Dispositif de generation d'un champ magnetique orientable et localement homogene

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8676282B2 (en) 2010-10-29 2014-03-18 General Electric Company Superconducting magnet coil support with cooling and method for coil-cooling
EP3047292B1 (fr) * 2013-09-17 2021-06-30 Synaptive Medical Inc. Ensemble bobine pour l'imagerie par résonance magnétique
US10888225B2 (en) * 2017-11-10 2021-01-12 Weinberg Medical Physics Inc Red blood cells as voltage-sensitive contrast agents
EP3690468B8 (fr) * 2019-01-29 2024-02-21 Siemens Healthineers AG Dispositif de résonance magnétique et procédé d'enregistrement des données de résonance magnétique au moyen d'une bobine de gradient conçu pour générer un champ de gradient radial
CN112285621B (zh) * 2020-10-15 2024-08-02 湖南迈太科医疗科技有限公司 梯度线圈、梯度系统及磁共振成像系统

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4689563A (en) * 1985-06-10 1987-08-25 General Electric Company High-field nuclear magnetic resonance imaging/spectroscopy system
JP2870641B2 (ja) * 1987-09-30 1999-03-17 株式会社東芝 磁気共鳴映像装置
US5530355A (en) * 1993-05-13 1996-06-25 Doty Scientific, Inc. Solenoidal, octopolar, transverse gradient coils
GB9311321D0 (en) * 1993-06-02 1993-07-21 British Tech Group Apparatus for and methods of acoustic and magnetic screening
US6765381B2 (en) * 2001-08-10 2004-07-20 Varian, Inc. Extended maxwell pair gradient coils
FR2859791B1 (fr) * 2003-09-15 2007-06-08 Commissariat Energie Atomique Machine de rmn avec bobines de gradient perfectionnees
US7468644B2 (en) * 2004-11-05 2008-12-23 New York University Gradient coil arrangement and method for using the same
FR2892524B1 (fr) * 2005-10-26 2008-02-08 Commissariat Energie Atomique Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales incorporees dans des tubes.
FR2892523B1 (fr) * 2005-10-26 2008-02-22 Commissariat Energie Atomique Machine de rmn a compensation des courants de foucault.
EP2117427B1 (fr) * 2007-01-11 2016-11-30 Koninklijke Philips N.V. Tomographe par émission de positons et appareil d'imagerie par résonance magnétique pour des imageries à émission de positons et par résonance magnétique simultanées

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7990143B2 (en) * 2005-10-26 2011-08-02 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives NMR machine comprising solenoid gradient coils
US8410777B2 (en) 2009-04-27 2013-04-02 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives NMR imaging system with reduced cryogenic losses and reduced acoustic noise
WO2013017777A1 (fr) 2011-08-01 2013-02-07 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Procédé et système de génération de gradients de champ magnétique pour machine d'imagerie a rmn
FR2978834A1 (fr) * 2011-08-01 2013-02-08 Commissariat Energie Atomique Procede et systeme de generation de gradients de champ magnetique pour machine d'imagerie a rmn
EP2743717A1 (fr) 2012-12-14 2014-06-18 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Dispositif de generation d'un champ magnetique orientable et localement homogene
FR2999723A1 (fr) * 2012-12-14 2014-06-20 Commissariat Energie Atomique Dispositif de generation d'un champ magnetique orientable et localement homogene.
US8902030B2 (en) 2012-12-14 2014-12-02 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives Device for generating an orientable and locally uniform magnetic field

Also Published As

Publication number Publication date
US7990143B2 (en) 2011-08-02
JP5198275B2 (ja) 2013-05-15
EP1952170B1 (fr) 2012-12-05
JP2009513211A (ja) 2009-04-02
WO2007048983A3 (fr) 2007-06-14
FR2892523B1 (fr) 2008-02-22
FR2892523A1 (fr) 2007-04-27
EP1952170A2 (fr) 2008-08-06
US20090140737A1 (en) 2009-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1952170B1 (fr) Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales
EP1952171B1 (fr) Machine de rmn a bobines de gradient solenoidales incorporees dans des tubes
KR102020534B1 (ko) 영구 자석들의 로테이팅 어레이를 사용하는 자기 공명 이미징을 위한 시스템 및 방법
JP3902591B2 (ja) 不連続に又は連続的に可変な視野で効率的に遮蔽されたｍｒｉ傾斜磁場コイル
EP2470921B1 (fr) Dispositif d&#39;aimant permanent cylindrique produisant un champ magnétique contrôlé à une distance de sa surface
EP0326572A1 (fr) Aimant permanent cylindrique a champ induit longitudinal.
EP2035852B1 (fr) Systeme de mesure d&#39;un signal de resonance magnetique a base d&#39;un capteur hybride supraconducteur-magnetoresistif
EP2743717A1 (fr) Dispositif de generation d&#39;un champ magnetique orientable et localement homogene
EP2534499A1 (fr) Resonateur lineaire d&#39;une antenne haute frequence pour appareil d&#39;imagerie par resonance magnetique nucleaire
FR3003958A1 (fr) Sonde et appareil pour resonance magnetique nucleaire, bobine a radiofrequence utilisable dans une telle sonde et procede de generation d&#39;un champ magnetique a radiofrequence utilisant une telle bobine.
WO1986003882A1 (fr) Aimant solenoidal a champ magnetique homogene
WO2011023910A1 (fr) Dispositif d&#39;aimant permanent cylindrique a champ magnetique induit d&#39;orientation predeterminee et procede de fabrication
CA2215504C (fr) Dispositif d&#39;examen d&#39;un volume de faible profondeur par resonance magnetique nucleaire
EP1692534B1 (fr) Systeme d&#39;enroulement de gradient magnetique comprenant des bobines solenoidales circulaires
EP2739985B1 (fr) Procédé et système de génération de gradients de champ magnétique pour machine d&#39;imagerie a rmn
FR2530816A1 (fr) Systeme d&#39;antennes radiofrequence pour l&#39;examen des corps volumineux par resonance magnetique nucleaire et appareil d&#39;imagerie utilisant un tel systeme
FR3130391A1 (fr) Dispositif d’imagerie par résonnance magnétique pourvu d’un assemblage magnétique
FR2648569A1 (fr) Resonateur parallelepipedique rectangulaire pour la creation d&#39;un champ magnetique rf
FR2704322A1 (fr) Système de bobines de gradient transverse pour appareil de résonance magnétique nucléaire.
FR3128792A1 (fr) Dispositif radiofréquence pour un système d’imagerie par résonance magnétique
FR2574981A1 (fr) Aimant solenoidal a champ magnetique homogene

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12084083

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2008537162

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2006831307

Country of ref document: EP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2006831307

Country of ref document: EP