WO2006119984A1 - Verfahren und vorrichtung zur gezielten beeinflussung der vorbandgeometrie in einem vorgerüst - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zur gezielten beeinflussung der vorbandgeometrie in einem vorgerüst Download PDF

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WO2006119984A1
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roughing
rolling
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Olaf Norman Jepsen
Heinz-Adolf MÜLLER
Joachim Immekus
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    • B21B39/16—Guiding, positioning or aligning work immediately before entering or after leaving the pass

Definitions

  • the invention relates to a method and an apparatus for hot rolling in a hot strip mill or in Steckel streets, wherein in one or more roughing mills slabs are rolled out into pre-bands.
  • the resulting pre-bands should be straight, d. H. they should have little sag and they should not have a thickness wedge over the bandwidth.
  • the roughing scaffolding not only has the task of preserving the pre-strip geometry, but also of improving it in a targeted manner, since the slabs entering the scaffolding can already be wedge-shaped or sawed. A change in the pre-strip geometry is possible, especially in the first passes, since the slab thickness is still relatively large in relation to the width and thus a material crossflow in the roll gap is possible.
  • DE 31 16 278 C2 discloses a device for controlling the position of the strip, in particular in finish-rolling, in which guide strips arranged next to the rolled strip have bending bars with guide rollers which are pressed laterally against the rolled strip.
  • the position control of these rollers is superimposed by a pressure control that causes a displacement of the guide rails or guide rollers in the opening direction when compression forces that exceed a predetermined setpoint.
  • the inventive influence on the Vorbandgeometrie is carried out with the help of employment in the horizontal frame and the two adjustable side guides in front of and behind the framework.
  • the employment in the horizontal framework ensures a constant strip thickness over the bandwidth (no thickness wedge).
  • the adjustment is controlled with the swivel control RAC (Roll Alignment Control), which was previously not used for Vorgeruste, so that the roll gap remains parallel even with outgoing from the band disturbances.
  • Disturbances are mainly an incoming thickness wedge over the bandwidth, temperature differences across the bandwidth, off-center position of the strip in the nip and uneven tension distribution across the bandwidth on the inlet side and the outlet side.
  • the principle of the swivel control is that the differential rolling force is measured and a swivel value is calculated by the swivel control. This is then used in each case in half as additional setpoint for the separate position controls the drive and operating side of the scaffold. For the employment of the contact forces by the hydraulic cylinder is then moved accordingly. In principle, the swivel control compensates for the skeletal strain, which arises due to the differential forces.
  • the task of the side guides is to prevent curving or twisting of the band (saber formation). For this purpose, the side guides on each side are kept parallel and at the same distance to the frame center. The synchronization of the opposite rulers of a side guide is realized mechanically and the employment carried out with electric or hydraulic drive.
  • hydraulically driven lateral guides are best suited, since hydraulic drives are very dynamic and, in addition to the position regulation, also allow force control in order to keep the belt straight.
  • the position control keeps the side guides at a distance that is slightly greater than the bandwidth and, for example, at the inlet side, the bandwidth is plus 10 mm and at the outlet side the bandwidth is plus 40 mm.
  • Position monitoring increases the force setpoint if the side guides want to escape.
  • FIG. 4 linking the control diagrams of FIGS. 1 and 3, Fig. 5 coupling of roller adjustment and side guides.
  • FIG. 1 the part of the inventive combination of the controls is shown, which relates to the roller adjustment for the horizontal rollers of the roughing stand and that the control scheme of a swivel control RAC.
  • back-up rolls 3 and slab 4 Vorgerüst 1 are applied to the drive side AS and on the operating side BS by means arranged on the bearing of the upper support roller 3 hydraulic cylinder 15 cylinder forces F C AS, FCBS, and continuously measuring the resulting rolling forces at the lower bearing surface of the support rollers.
  • the differential rolling force ⁇ F L c is determined and, together with a reference value ⁇ FREF, fed to the differential rolling force of the swivel control RAC 20 and a reference swivel value ⁇ SRAC is calculated here.
  • This pivot value ⁇ SRAC is then used in half as an additional setpoint together with the reference position SREF for the separate position controls 25 of the drive side AS and the operating side BS of the upper support roller 3, wherein the employment then laterally engages the hydraulic cylinders 15.
  • FIG. 2 shows a roughing stand with back-up rolls 3 and work rolls 2 in a plan view.
  • adjusting devices 18 consist of a common hydraulic unit 11 (hydraulic pump), piston-cylinder units 12, control valves 13 and various hydraulic lines 10.
  • measuring devices for determining the piston position 14 and for determining the hydraulic pressure 19 are present .
  • the distance of the side guides 8 is widened wedge-shaped at its front end.
  • opposite side guides 9 are arranged behind the rollers 2, 3 on the outfeed roller table 17 (FIG. 2), the distance of which from each other being adapted to the now changed bandwidth (this change is not shown in the drawing).
  • the control scheme used according to the invention will be explained in more detail with reference to FIG. 3 for the side guide 9 shown in FIG.
  • the current piston positions determined with the measuring devices 14 are fed into a position calculator 30 and the current pressure forces determined by the measuring devices 19 into a force computer 40.
  • the current values for the positions SSA C T obtained there are fed into the position control 35 and the current values for the pressure forces FSACT in the force control 45.
  • the positions and forces to be controlled are determined and transmitted via the control valves 13 to the piston-cylinder units 12.
  • FIG. 4 the two controls implemented simultaneously according to the invention are shown schematically in their effect.
  • the infeed in the rolling direction 7 in the roll stand slab 4 (the roll stand is limited only by the Ar symbolizes beitswalze 2) contains an over the slab width with h 0 designated kariaes thickness profile with the drive side AS toward increasing thickness. Due to the rolling process, the wedge-shaped thickness profile was eliminated and a pre-strip with the thickness profile hi was produced.
  • the case applied by the work rolls 2 rolling force F WA s was greater than the rolling force F WB s on the operating side at the drive side, whereby a material flow in the direction of arrow 6 from the drive side to the operating side was carried out.
  • the incoming slab 4 are laterally supported by the side guides 8 and the outgoing pre-strip 5 by the side guides 9.
  • the supporting forces Fi and F 2 in front of and behind the roll stand produce in response the tension profile ⁇ 0 in the incoming slab 4 and the tension profile ⁇ i in the outgoing sliver 5.
  • These tension profiles ⁇ o, ⁇ i act on the roll gap and possible material flow 6, which allows the correction of the geometric error of the slab.
  • a coupling control unit 50 in which, characterized by corresponding direction arrows, the current values of a rolling stand for - the differential rolling force .DELTA.F L c
  • the invention is not limited to the illustrated embodiments, but, for example, according to the type of used Vorbandgerüste or drives used for the side guides variable if the inventive measure of linking a pivoting control RAC of the rollers with the mechanical employment of side guides for the rolling continue underlying.

Abstract

Beim Walzen von Warmband ergeben sich im Walzbetrieb gelegentlich unterschiedlich große Stichabnahmen über die Länge des Walzspalts, die auf Änderungen der Walzguthärte, des Walzspalts selbst oder auf die Geometrie des einlaufenden Walzgutes zurückzuführen sind. Diese unterschiedlich großen Stichabnahmen führen dann zu seitlichen Auslenkungen und Versetzbewegungen des Walzgutes im Gerüst und zu einer seitlichen Krümmung des auslaufenden Warmbandes. Um durch eine gezielte Beeinflussung der Vorbandgeometrie diese Fehler zu vermeiden, wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, an mindestens einem Vorgerüst (1) durch entsprechende Regelungen eine dynamische Anstellung im Vorgerüst (1) mit schnellen und kräftigen Seitenführungen (8, 9) vor und hinter dem Vorgerüst (1) so miteinander zu verknüpfen, dass in einem oder mehreren Stichen gezielt, reversierend oder im Durchlaufbetrieb, eine säblige oder keilige Bramme (4) in ein gerades und keilfreies Vorband (5) umgeformt wird.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur gezielten Beeinflussung der Vorbandgeometrie in einem Vorgerüst
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Warmwalzen in einer Warmbandstraße oder in Steckelstraßen, wobei in einem oder mehreren Vorgerüsten Brammen zu Vorbändern ausgewalzt werden.
Die hierbei erzeugten Vorbänder sollten gerade sein, d. h. sie sollten nur eine geringe Säbligkeit aufweisen und sie sollten keinen Dickenkeil über die Bandbreite haben. Die Vorgerüste haben dabei nicht nur die Aufgabe, die Vorbandgeometrie zu erhalten, sondern sie gezielt zu verbessern, da die in die Gerüste einlaufenden Brammen bereits keilig oder säblig sein können. Eine Verände- rung der Vorbandgeometrie ist dabei vor allem in den ersten Stichen möglich, da die Brammendicke im Verhältnis zur Breite noch relativ groß ist und somit ein Materialquerfluss im Walzspalt möglich ist.
Beim Walzen von Warmband ergeben sich im Walzbetrieb gelegentlich unter- schiedlich große Stichabnahmen über die Länge des Walzspalts (über die Bandbreite), die auf Änderungen der Walzguthärte, des Walzspalts selbst oder auf die Geometrie des einlaufenden Walzgutes zurückzuführen sind. Diese unterschiedlich großen Stichabnahmen führen dann zu seitlichen Auslenkungen und Versetzbewegungen des Walzgutes im Gerüst und zu einer seitlichen Krümmung des auslaufenden Warmbandes.
Zur Verlaufsregelung bzw. zur Krümmungskorrektur des auslaufenden Warmbandes sind verschiedene Verfahren und Vorrichtungen bekannt. So wird in der DE 197 04 337 A1 zur Verlaufsregelung eines Walzbandes beim Durchlauf durch eine Walzstraße vorgeschlagen, zumindest bei einem Walzgerüst die Position des Walzbandes bezüglich der Mittellinie der Walzstraße zu messen und unter Verwendung der Messwerte die Walzkraftverteilung in Längsrichtung der Walzen dieses Walzgerüst auf eine gewünschte Sollposition zu regeln. Durch diese Maßnahme wird in guter Näherung ein symmetrischer Verlauf des Walzbandes zur Mittellinie der Walzstraße erreicht, allerdings eventuell unter Erzeugung eines keiligen Walzbandes.
Eine andere Möglichkeit der Verhinderung des seitlichen Verbiegens des WaIz- bandes, das kontinuierlich durch eine Vorwalzstraße mit einer Kantenwalzvorrichtung zur breitenmäßigen Beeinflussung und einer horizontalen Walzvorrichtung zur Beeinflussung der Dicke bewegt wird, besteht nach der DE 43 10 547 C2 darin, seitlich neben dem Walzband hydraulisch verstellbare Seitenführungen anzuordnen, die vor und hinter der Kantenwalzvorrichtung angeordnet sind und die seitliche Verschiebung der gewalzten Bramme steuern und die den behinderungsfreien Einlauf und Auslauf des Walzbandes durch wechselweises Verengen des Seitenführungsabstandes ermöglichen.
Aus der DE 31 16 278 C2 ist eine Vorrichtung zum Steuern der Lage des Band- laufs insbesondere beim Fertigwalzen bekannt, bei der neben dem Walzband angeordnete Führungsleisten Biegebalken mit Führungsrollen aufweisen, die seitlich gegen das Walzband gedrückt werden. Die Positionsregelung dieser Rollen ist durch eine Druckregelung überlagert, die bei auftretenden Stauchkräften, die einen vorgegebenen Sollwert übersteigen, eine Verschiebung der Füh- rungsleisten bzw. Führungsrollen im Öffnungssinne bewirkt.
Ausgehend von diesem bekannten Stand der Technik ist es Aufgabe der Erfindung, eine gezielte Beeinflussung der Vorbandgeometrie beim Warmwalzen in konventionellen Warmbandstraßen oder in Steckelstraßen durchzuführen mit dem Ziel, gerade Vorbänder ohne Dickenkeil und ohne seitliche Krümmung zu erzeugen. Die gestellte Aufgabe wird verfahrensmäßig mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 dadurch gelöst, dass zur gezielten Beeinflussung der Vorbandgeometrie an mindestens einem Vorgerüst durch entsprechende Regelungen eine dynamische Anstellung im Vorgerüst mit schnellen und kräftigen Sei- tenführungen vor und hinter dem Vorgerüst so miteinander verknüpft sind, dass in einem oder mehreren Stichen gezielt, reversierend oder im Durchlaufbetrieb, eine säblige oder keilige Bramme in ein gerades und keilfreies Vorband umgeformt wird. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen angegeben.
Die erfindungsgemäße Beeinflussung der Vorbandgeometrie wird mit Hilfe der Anstellung im Horizontalgerüst und den beiden anstellbaren Seitenführungen vor und hinter dem Gerüst durchgeführt. Die Anstellung im Horizontalgerüst sorgt dabei für eine konstante Banddicke über die Bandbreite (kein Dickenkeil). Die Anstellung wird dazu mit der Schwenkregelung RAC (Roll Alignment Control), die für Vorgerüste bisher nicht eingesetzt wurde, so geregelt, dass der Walzspalt auch bei vom Band ausgehenden Störungen parallel bleibt. Störgrößen sind dabei vor allem ein einlaufender Dickenkeil über die Bandbreite, Temperaturunterschiede über die Bandbreite, außermittige Lage des Bandes im Walzspalt und ungleichmäßige Zugverteilung über die Bandbreite auf der Einlaufseite sowie der Auslaufseite.
Das Prinzip der Schwenkregelung besteht darin, dass die Differenzwalzkraft gemessen und durch die Schwenkregelung ein Schwenkwert berechnet wird. Dieser wird dann jeweils zur Hälfte als Zusatzsollwert für die getrennten Positionsregelungen der Antriebs- und Bedienseite des Gerüstes verwendet. Für die Anstellungen der Anpresskräfte durch die Hydraulikzylinder wird dann entsprechend verfahren. Im Prinzip kompensiert die Schwenkregelung die Gerüstquerdehnung, die auf Grund der Differenzkräfte entstehen. Die Aufgabe der Seitenführungen ist es, eine Krümmung oder ein Verdrehen des Bandes zu verhindern (Säbelbildung). Dazu werden die Seitenführungen auf jeder Seite parallel und im gleichen Abstand zur Gerüstmitte gehalten. Der Gleichlauf der gegenüberliegenden Lineale einer Seitenführung wird mechanisch realisiert und die Anstellung mit elektrischem oder hydraulischem Antrieb durchgeführt. Für das hier beschriebene erfindungsgemäße Verfahren sind hydraulisch angetriebene Seitenführungen am besten geeignet, da hydraulische Antriebe sehr dynamisch sind und ohne großen Aufwand neben der Positionsregelung auch eine Kraftregelung ermöglichen, um das Band gerade zu halten. Die Positionsregelung hält die Seitenführungen in einem Abstand, der etwas größer ist als die Bandbreite und beispielsweise an der Einlaufseite Bandbreite plus 10 mm und an der Auslaufseite Bandbreite plus 40 mm beträgt.
Überlagert ist dieser Positionsregelung eine Kraftregelung, die die Seitenführung gegen eine Überlastung schützt und die Seitenführung mit einer definier- ten Kraft gegen das Band drückt. Eine Positionsüberwachung erhöht dabei den Kraftsollwert, wenn die Seitenführungen ausweichen wollen.
Durch das erfindungsgemäße Zusammenspiel dieser Stellsysteme und Regelungen ist es möglich, eine säblige oder keilige Bramme in ein gerades und keil- freies Vorband umzuformen. Wenn beispielsweise eine gerade Bramme mit einem Dickenkeil in das Vorgerüst einläuft, wird durch den zwingend parallel gehaltenen Walzspalt ein keilfrei auslaufendes Vorband erzeugt. Die dabei erzwungene Profiländerung führt dazu, dass das Band in einer Richtung säbelförmig ausläuft und sich das Band auf der Einlaufseite in diese Richtung drehen möchte. Die Seitenführungen verhindern diese Bewegungen, wobei Reaktionskräfte entstehen, die gegen die Seitenführungen wirksam werden. Gleichzeitig entstehen im Band Zugkräfte über die Bandbreite, die auf den Walzspalt wirken und einen Materialfluss quer zur Walzrichtung im Walzspalt erzeugen. Dieser Materialquerfluss, der nur bei einem entsprechend dicken Walzgut stattfinden kann, ermöglicht somit im Grunde erst die erfindungsgemäße Beeinflussung der Vorbandgeometrie. Um eine Überlastung der Stellsysteme bei extremen Geometriefehlern zu verhindern und eine Verteilung der Geometrieänderung über mehrere Stiche zu ermöglichen, kann erfindungsgemäß die Regelung der Anstellung der Walzen und der Seitenführungen noch miteinander gekoppelt werden. Zur Kopplung wird dabei wie folgt vorgegangen:
• Vorgabe eines Referenzwertes der Differenzwalzkraft oder eines maximalen Schwenkwertes in Abhängigkeit von den aktuellen Druckkräften oder den aktuellen Positionen der Seitenführungen oder
• Vorgabe der Positionssollwerte oder der Kraftsollwerte der Seitenführungen in Abhängigkeit von der aktuellen Differenzwalzkraft oder der Differenzposition der Schwenkung.
Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung werden nachfolgend an in schematischen Zeichnungsfiguren dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 ein Regelschema der Walzenanstellung (Schwenkregelung RAC),
Fig. 2 ein Vorgerüst in einer Draufsicht,
Fig. 3 ein Regelschema der Seitenführungen,
Fig. 4 Verknüpfung der Regelschemata der Fig. 1 und 3, Fig. 5 Kopplung von Walzenanstellung und Seitenführungen.
In der Figur 1 ist der Teil der erfindungsgemäßen Verknüpfung der Regelungen dargestellt, der die Walzenanstellung für die Horizontalwalzen des Vorgerüstes betrifft und zwar das Regelschema einer Schwenkregelung RAC. Bei dem in einer Vorderansicht mit Arbeitswalzen 2, Stützwalzen 3 und Bramme 4 darge- stellten Vorgerüst 1 werden an der Antriebsseite AS und an der Bedienseite BS mittels am Lager der oberen Stützwalze 3 angeordneter Hydraulikzylinder 15 Zylinderkräfte FCAS ,FCBS, aufgebracht und die beim Walzvorgang resultierenden Kräfte an der unteren Lagerauflagefläche der Stützwalzen kontinuierlich gemessen. Aus den erhaltenen Kraftmesswerten FLCAS und FLCBS wird die Diffe- renzwalzkraft ΔFLc ermittelt und gemeinsam mit einem Referenzwert ΔFREF der Differenzwalzkraft der Schwenk-Regelung RAC 20 zugeführt und hier ein Referenz Schwenkwert ΔSRAC berechnet. Dieser Schwenkwert ΔSRAC wird dann halbiert als Zusatzsollwert gemeinsam mit der Referenz Position SREF für die getrennten Positionsregelungen 25 der Antriebsseite AS und die Bedienseite BS der oberen Stützwalze 3 verwendet, wobei die Anstellung dann seitlich an den Hydraulikzylindern 15 angreift.
In den Figuren 2 und 3 ist der andere Teil der erfindungsgemäßen Verknüpfung der Regelungen dargestellt, und zwar die Regelung der Seitenführungen 8, 9, die seitlich neben dem Walzband als Teil des Vorgerüstes 1 angeordnet sind. Fig. 2 zeigt dabei ein Vorgerüst mit Stützwalzen 3 und Arbeitswalzen 2 in einer Draufsicht. Von der Walzrichtung 7 ausgehend sind vor den Walzen 2, 3 auf dem Einlauf-Rollgang 16 einander gegenüberliegende Seitenführungen 8 angeordnet mit an der Antriebsseite AS des Vorgerüstes 1 angeordneten Anstel- lungsvorrichtungen 18 mit hydraulischem Antrieb. Diese Anstellungsvorrichtun- gen 18 bestehen, wie im Schaltschema der Fig. 3 ersichtlich, aus einem gemeinsamen Hydraulikaggregat 11 (Hydraulikpumpe), Kolbenzylindereinheiten 12, Steuerventilen 13 sowie diversen Hydraulikleitungen 10. Weiterhin sind Messgeräte zur Bestimmung der Kolbenposition 14 und zur Bestimmung des Hydraulikdrucks 19 vorhanden. Um den Einlauf und die Zentrierung der Bramme auf die Gerüstmitte zu erleichtern, ist der Abstand der Seitenführungen 8 an ihrem vorderen Ende keilförmig erweitert.
In gleicher Weise sind hinter den Walzen 2, 3 auf dem Auslauf-Rollgang 17 (Fig. 2) einander gegenüberliegende Seitenführungen 9 angeordnet, deren Abstand voneinander der nun geänderten Bandbreite entsprechend angepasst ist (diese Veränderung ist in der Zeichnung nicht dargestellt). Das erfindungsgemäß angewandte Regelschema wird anhand von Fig. 3 für die in Fig. 2 dargestellte Seitenführung 9 näher erläutert. Die mit den Messgeräten 14 ermittelten aktuellen Kolbenpositionen werden in einen Positionsrechner 30 sowie die mit den Messgeräten 19 ermittelten aktuellen Druckkräfte in einen Kraftrechner 40 eingespeist. Die dort erhaltenen aktuellen Werte für die Positionen SSACT werden in die Positionsregelung 35 und die aktuellen Werte für die Druckkräfte FSACT in die Kraftregelung 45 eingespeist. Mit den vorgegebenen Referenzwerten für die Positionen SSREF und für die Hydraulikdrucke FSREF werden die zu regelnden Positionen und Kräfte ermittelt und über die Steuerventile 13 auf die Kolbenzylindereinheiten 12 übertragen.
In der Figur 4 sind die beiden erfindungsgemäß gleichzeitig durchgeführten Regelungen in ihrer Wirkung schematisch dargestellt. Die in Walzrichtung 7 in das Walzgerüst einlaufende Bramme 4 (das Walzgerüst wird lediglich durch die Ar- beitswalze 2 symbolisiert) enthält ein über die Brammenbreite mit h0 bezeichnetes keiliges Dickenprofil mit zur Antriebsseite AS hin ansteigender Dicke. Durch den Walzvorgang wurde das keilige Dickenprofil behoben und ein Vorband mit dem Dickenprofil hi erzeugt. Die hierbei von den Arbeitswalzen 2 aufzubringende Walzkraft FWAs war an der Antriebsseite dabei größer als die Walzkraft FWBs an der Bedienseite, wodurch ein Materialquerfluss in Pfeilrichtung 6 von der Antriebsseite zur Bedienseite erfolgte.
Um bei der Beseitigung des keiligen Dickenprofils ein seitliches Verdrehen der einlaufenden Bramme 4 und eine Säbelbildung des Vorbandes 5 zu verhindern, sind die einlaufende Bramme 4 durch die Seitenführungen 8 und das auslaufende Vorband 5 durch die Seitenführungen 9 seitlich abgestützt.
Die Abstützkräfte Fi und F2 vor und hinter dem Walzgerüst erzeugen als Reaktion das Zugprofil σ0 in der einlaufenden Bramme 4 und das Zugprofil σi im aus- laufenden Vorband 5. Diese Zugprofile σo, σi wirken auf den Walzspalt und er- möglichen den Materialquerfluss 6, der die Korrektur des geometrischen Fehlers der Bramme ermöglicht.
In der Figur 5 sind die vorstehend beschriebenen Möglichkeiten der erfindungsgemäßen Kopplung der Anstellung der Walzen und der Seitenführungen mit dem Ziel, die Belastung der Stellsysteme zu begrenzen und die Korrektur der Brammengeometrie auf mehrere Stiche zu verteilen, schematisch dargestellt.
Dargestellt ist hier eine Kopplungsregeleinheit 50 in die, gekennzeichnet durch entsprechende Richtungspfeile, die aktuellen Werte eines Walzgerüstes für - die Differenzwalzkraft ΔFLc
- die Differenzposition des Differenzschwenkwertes ΔSRAC
- die Positionen der Seitenführungen SSACT
- die Druckkräfte der Seitenführungen FSACT einfließen und aus der, gleichfalls gekennzeichnet durch entsprechende Rich- tungspfeile die Vorgabewerte zur Verwendung beim nachfolgenden Walzgerüst entnommen werden:
- ein Referenzwert der Differenzwalzkraft ΔFREF
- ein maximaler Schwenkwert ΔSRACMAX
- die Positionsreferenzwerte der Seitenführungen SSREF - die Kraftreferenzwerte der Seitenführungen FSREF-
Die Erfindung ist nicht auf die dargestellten Ausführungsbeispiele beschränkt, sondern beispielsweise entsprechend der Bauart der verwendeten Vorbandgerüste oder der verwendeten Antriebe für die Seitenführungen variierbar, wenn die erfindungsgemäße Maßnahme der Verknüpfung einer Schwenk-Regelung RAC der Walzen mit der mechanischen Anstellung von Seitenführungen für das Walzgut weiterhin zu Grunde liegt. Bezugszeichenliste
Walzgerüst
AS Walzen-Antriebsseite
BS Walzen-Bedienseite
1 Vorgerüst
2 Arbeitswalze
3 Stützwalze
4 Bramme
5 Vorband
7 Walzrichtung
8 Seitenführung Einlaufseite
9 Seitenführung Auslaufseite
10 Hydraulikleitungen
11 Hydraulik-Aggregat
12 Kolben-Zylindereinheit für Seitenführungen
13 Steuerventil
14 Messgerät für Kolbenstellung
15 Hydraulikzylinder für Schwenkregelung
16 Einlauf-Rollgang
17 Auslauf-Rollgang
18 Anstellungsvorrichtung für Seitenführungen
19 Messgerät für Hydraulikdruck
20 Schwenk-Regelung RAC (Roll Alignment Control)
25 Positions-Regelung für Schwenkregelung
30 Positions-Rechner für Seitenführungen
35 Positions-Regelung für Seitenführungen
40 Kraft-Rechner für Seitenführungen
45 Kraft-Regelung für Seitenführungen
50 Kopplungsregeleinheit Walzbandeigenschaften
6 Querfluss-Richtung ho einlaufendes Dickenprofil hi auslaufendes Dickenprofil σ0 einlaufendes Zugprofil σi auslaufendes Zugprofil
Positionen
SREF Referenz Position
SSREF Positionsreferenzwerte
SSACT aktuelle Positionen der Seitenführungen
ΔSRAC Referenz Schwenkwert
ΔSRACMAX maximaler Schwenkwert
Kräfte
FLCAS gemessene Kraft, Antriebsseite
FLCBS gemessene Kraft, Bedienseite
FCAS Zylinderkraft, Antriebsseite
FCBS Zylinderkraft, Bedienseite ΔFLc Differenzwalzkraft
ΔFREF Referenzwert der Differenzwalzkraft
FSREF Kraftreferenzwerte der Seitenführungen
FSACT aktuelle Druckkräfte der Seitenführungen
FWAS Walzkräfte je Antriebsseite FWBS Walzkräfte je Bedienseite
Fi, F2 Kräfte auf die Seitenführungen

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zum Warmwalzen in einer Warmbandstraße oder in Steckelstraßen, wobei in einem oder mehreren Vorgerüsten (1 ) Brammen (4) zu Vorbän- dem (5) ausgewalzt werden, dadurch gekennzeichnet, dass zur gezielten Beeinflussung der Vorbandgeometrie an mindestens einem Vorgerüst (1 ) durch entsprechende Regelungen (20, 25, 35, 45) eine dynamische Anstellung im Vorgerüst (1 ) mit schnellen und kräftigen Seitenführungen (8, 9) vor und hinter dem Vorgerüst (1 ) so miteinander verknüpft sind, dass in einem oder mehreren Stichen gezielt, reversierend oder im Durchlaufbetrieb, eine säblige oder keilige Bramme (4) in ein gerades und keilfreies Vorband (5) umgeformt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die dynamische Anstellung mittels einer Schwenk-Regelung (RAC (Roll Alignment Control)) (20) durchgeführt wird, wobei aus der gemessenen Differenzwalzkraft (ΔFLC) und einem Referenzwert der Differenzwalzkraft (ΔFREF) unter Berücksichtigung eines maximalen Schwenkwertes (ΔSRACMAX) ein Referenzschwenkwert (ΔSRAC) berechnet und dieser je zur Hälfte als Zusatzsollwert (Referenz Position (SREF)) für die getrennten Positionsregelungen (25) der Antriebsseite (AS) und Bedien- seite (BS) des Vorgerüstes (1 ) verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Seitenführungen (8, 9) durch Antriebe, vorzugsweise hydraulische Antriebe, auf jeder Seite parallel und in gleichen Abstand zur Gerüstmitte gehalten sind, wobei ne- ben einer Positionsregelung (35) auch eine Kraftregelung (45) erfolgt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Positionsregelung (35) der Seitenführungen (8, 9) so durchgeführt ist, dass der seitliche Abstand der Seitenführungen (8, 9) unterschiedlich etwas größer ist als die Bandbreite, beispielsweise an der Einlaufseite Bandbreite plus 10 mm und an der Auslaufseite Bandbreite plus 40 mm.
5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass durch die Kraftregelung (45) die Seitenführungen (8, 9) mit einer definierten Kraft (F-i, F2) seitlich gegen die Bramme (4) bzw. Vorband (5) gedrückt und dabei gegen eine Überlastung geschützt werden .
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass bei einem möglichen Ausweichen der Seitenführungen (8, 9) durch eine Positionsüberwachung der Kraftsollwert (FSACT) der Kraftregelung (45) entsprechend erhöht wird.
7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Schwenk-Regelung (20) mit den Regelungen (35, 45) der Seitenführungen(8, 9) so miteinander gekoppelt sind, dass bei extremen Geometriefehlern des einlaufenden Walzgutes in das Vorgerüst (1 ) die gewünschte Geometrieänderung über mehrere Stiche durchgeführt werden kann.
8. Vorrichtung zum Warmwalzen in einer konventionellen Warmbandstraße o- der in Steckelstraßen, wobei in einem oder mehreren Vorgerüsten (1 ) Brammen (4) zu Vorbändern (5) ausgewalzt werden, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekenn- zeichnet, dass mindestens ein Vorgerüst (1 ) mit einer Schwenk-Regelung (20) und mit hydraulisch anstellbaren Seitenführungen (8, 9) ausgebildet ist, die mess- und regeltechnisch so miteinander verknüpft sind, dass in einem oder mehreren Stichen gezielt, reversierend oder im Durchlaufbetrieb, eine säblige oder keilige Bramme (4) in ein gerades und keilfreies Vorband (5) umgeformt wird.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die hydraulisch anstellbaren Seitenführungen (8, 9) mit einer Positionsregelung (35) und einer Kraftregelung (45) in einer Wirkverbindung stehen.
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