WO2001055739A1 - Procede et dispositif de controle d'un cable de telecommunication - Google Patents

Procede et dispositif de controle d'un cable de telecommunication Download PDF

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WO2001055739A1
WO2001055739A1 PCT/FR2001/000171 FR0100171W WO0155739A1 WO 2001055739 A1 WO2001055739 A1 WO 2001055739A1 FR 0100171 W FR0100171 W FR 0100171W WO 0155739 A1 WO0155739 A1 WO 0155739A1
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currents
conductive element
amplitudes
calculation
downstream
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PCT/FR2001/000171
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Jean Bussinger
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Socrat
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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
    • G01R31/081—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors
    • G01R31/083—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors in cables, e.g. underground
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01M3/00—Investigating fluid-tightness of structures
    • G01M3/02—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum
    • G01M3/04—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point
    • G01M3/16—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point using electric detection means
    • G01M3/18—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point using electric detection means for pipes, cables or tubes; for pipe joints or seals; for valves; for welds; for containers, e.g. radiators
    • G01M3/181—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point using electric detection means for pipes, cables or tubes; for pipe joints or seals; for valves; for welds; for containers, e.g. radiators for cables
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/58—Testing of lines, cables or conductors

Definitions

  • the present invention relates to a method for controlling a conductive element applicable to the location of a continuity fault in the conductive element.
  • the present invention relates in particular to the control of the electrical continuity of the metallic screen of a telecommunication cable.
  • the current telecommunications networks are produced by means of cables 1 of large section of the type represented in FIG. 1A, comprising several hundreds or thousands of electrical wires 2 isolated from each other by an appropriate covering and arranged in pairs. to form telephone pairs.
  • the assembly is protected against electrical disturbances by a metal sheath, or screen 3, itself covered by a protective sheath 4 made of an electrically insulating material such as polyethylene, PVC, etc.
  • Such telecommunication cables are subjected to various attacks, the most frequent of which are caused by lightning, rodents, road works, the friction of tree branches ... various attacks can lead to a tear 5 of the protective sheath and penetration of water into the cable.
  • a defect in the insulation of the screen 3 from the earth shown diagrammatically in FIG. 1B by a resistance Rd, and leads to the appearance of a voltage.
  • Vc or "screen potential", generated in particular by the combination of the metal of the screen 3 with water and various metal oxides.
  • this complementary localization process consists in injecting into the screen of the doubtful cable portion two currents of distinct frequencies, measuring the currents at various points on the screen, then calculating the real part of at least one of the two currents to overcome the influence of the screen leakage capacity.
  • a sudden drop in the real part of the current at a determined point on the cable makes it possible to locate the insulation fault.
  • electrical continuity faults since the earth loop method makes it possible to detect a continuity fault in a network section without precise location of the point of discontinuity.
  • Figure 2 schematically represents a network of cables telecommunications comprising a cable “A” comprising N wires, the end of which is connected by means of a splice box 10 to two cables “B” and “C” comprising N / 2 wires each.
  • Cable B is itself connected by means of a splice box 11 to two cables “D” and “E” comprising N / 4 wires each.
  • the screen of cable A is connected to the screens of cables B and C and the screen of cable B is connected to the screens of cables D and E.
  • the screen of cable A is connected to earth at its point of origin by via an IMD1 device and the screens of cables C, D, E are connected to the earth at their end points via devices IMD2, IMD3, IMD4.
  • the device IMD1 maintains the point of origin of the screen A connected to the ground while the devices IMD2, IMD3, IMD4 disconnect the end points of screens C, D, E.
  • the device IMD4 measures the resistance of the loop formed by the resistance of the screens ABE, the earth resistance of the device IMDl and its own earth resistance. If the loop resistance is very high, this may mean that the ABE section has a continuity fault. However, the location of the continuity fault is not known. The fault can for example be located in one of the connection boxes 10, 11, and must be located to carry out the repair.
  • the present invention aims to overcome this drawback.
  • a general objective of the present invention is to provide a control method a conductive element applicable to the location of a fault in electrical continuity, which is precise, reliable and simple to implement.
  • Another objective of the present invention is to provide a device for controlling a conductive element applicable to the location of a fault in electrical continuity, which is of reduced bulk and easy to use.
  • the present invention is based on the observation that the complementary location method described in the aforementioned international application is also applicable to the location of continuity faults, by calculating the imaginary part of the dual-frequency current instead of calculating the part real. A purely capacitive current value is obtained which makes it possible to locate a continuity fault with great precision.
  • the present invention provides a method for controlling a conductive element, applicable to the location of a continuity fault in the conductive element, the conductive element having, relative to a reference conductor, an insulation resistance and a leakage capacity distributed along the conductive element, the method comprising a step consisting in injecting into the conductive element at least two currents of distinct frequencies by means of a current or voltage generator, one terminal of which is connected to the reference conductor, at least one step of measuring the amplitudes of the currents at a measurement point chosen along the conductive element, and a step of calculating the imaginary part of at least one of the currents and / or calculating the leakage capacity of the conductive element downstream of the measurement point, from the measured amplitudes of the currents.
  • the method comprises a plurality of steps for measuring the amplitudes of the currents at various measurement points, and a plurality of steps for calculating, after each measurement, the imaginary part of at least one of the currents and / or the downstream leakage capacity, a fault in the electrical continuity of the conductive element being located when the imaginary part calculated and / or the downstream leakage capacity turns out to be zero before the end of the conductive element is not reached.
  • the present invention also provides an application of the above method to locating an electrical insulation fault of the conductive element relative to the reference conductor, the method comprising a step of calculating the real part of at least one currents and / or insulation resistance downstream of a measurement point.
  • the method comprises a plurality of steps for measuring the amplitudes of the currents at various measurement points, and a plurality of steps for calculating, after each measurement, the real part of at least one of the currents and / or the downstream insulation resistance, an electrical insulation fault being located when the calculated real part has a significant attenuation and / or when the downstream insulation resistance increases rapidly without this being justified by the topography of the conductive element.
  • the method comprises a step of calculating a formula of the type: K x . ⁇ I.K_ y
  • the conductive element comprises several screens of telecommunication cables connected to each other, and the reference conductor is the earth.
  • the present invention also relates to a device for controlling a conductive element, comprising a terminal for connection to a contactless current sensor, an analog / digital conversion circuit of the signal delivered by the current sensor, and a calculation means, wherein the calculation means is arranged to analyze the signal delivered by the current sensor and extract the amplitudes of at least two currents of distinct frequencies present in the delivered signal, and calculate the imaginary part of at least one of the currents and / or an electrical capacity, by means of a formula of the type: [K 2 I i x 1 2 - K 3
  • the calculation means is also arranged to calculate the real part of at least one of the currents and / or an electrical resistance, by means of a formula of the type:
  • the device comprises selection means for choosing between the calculation of the imaginary part of at least one of the currents and / or the calculation of an electrical capacity, on the one hand, and the calculation of the real part of at least one of the currents and / or of an electrical resistance, on the other hand.
  • the device is intended to be connected to a current clamp and includes calibration terminals intended to be interconnected during a calibration phase, and means for injecting one of the calibration terminals into the at least two separate frequency calibration currents via a standard resistor.
  • FIGS. 1A, 1B previously described represent a telecommunication cable
  • FIG. 2 previously described represents a network of telecommunication cables
  • FIG. 3A schematically represents a conductive screen and illustrates the method according to the invention
  • FIG. 3B is the equivalent electrical diagram of the screen of FIG. 3A
  • FIG. 3C is the equivalent diagram of the screen of FIG. 3A seen from a measurement point
  • FIGS. 4A, 4B are vector representations of currents involved in the method according to the invention.
  • FIG. 5 shows in a simplified manner the cable network of FIG. 2 and illustrates an application of the method according to the invention
  • FIGS. 6 to 8 represent in the form of curves the results of current measurements carried out on a section of the network of FIG. 5, - FIG. 9 is an external view of a measuring device according to the invention.
  • FIG. 10 is the electrical diagram in the form of blocks of the measuring device of Figure 9, and Figure 11 illustrates a step of calibrating the measuring device.
  • FIG. 3A schematically represents the screen 20 of a telecommunication cable whose electrical continuity must be checked.
  • the origin and end points of the screen are previously disconnected from the ground (GND) by means of two switches 21, 22, for example switches present in IMD devices.
  • the equivalent diagram of the screen 20 is shown in FIG. 3B.
  • the screen 20 comprises a plurality of elementary cells R ⁇ c i ' R 2 C 2 ' R 3 C 3 • • • R i c i • • • R m c m distributed between its point of origin and its point of end.
  • the elementary resistances Ri together form the insulation resistance of the screen 20 relative to the earth and the elementary capacitances C ⁇ form the leakage capacitance of the screen 20 relative to the earth.
  • the currents i 1 # i 2 are delivered by a voltage or current generator, preferably a voltage generator 23 delivering alternating voltages ul, u2 of the type
  • the ground terminal of the generator 23 is connected to the earth so as to form a conduction loop passing through the screen 20 and the earth.
  • the amplitudes of the currents i 1 # i 2 are measured at various points P x , P 2 , P 3 ... Pi ... P n along the screen 20, by means of an ammeter clamp 30 connected to a measuring device 31.
  • the screen 20 can be represented as illustrated in FIG. 3C, in the form of a resistor R A and a capacitor C A in parallel.
  • the resistance R A is the insulation resistance of the part of the screen 20 located downstream of the measurement point Pi, according to the direction of flow of the currents i 1 # i 2 , and is formed by all of the elementary insulation resistances Ri downstream of this point.
  • the capacity C A is the leakage capacity of the part of the screen 20 located downstream of the measurement point P i # and is made up of all of the elementary leakage capacities C 1 downstream of this point.
  • the linear resistance of the screen 20 being negligible, the voltages present at the terminals of the equivalent circuit R A C A are the voltages ul, u2 of amplitudes U 1 # U 2 applied to the point of origin of the screen.
  • each current comprises a real part i rl , i r2 in phase with the voltage u 1 # respectively u 2 , and an imaginary part i cl , i c2 phase shifted. 90 ° relative to the real part, which obey the following relationships:
  • i c2 ( ⁇ 2 / U 1 ) V ⁇ [[(U 2 j ⁇ !
  • FIG. 5 schematically represents the screens A, B, C, D, E of a network of telecommunication cables similar to that of FIG. 2.
  • the screens are connected and form conductive sections AC, ABD and ABE.
  • the point of origin of screen A and the end points of screens C, D, E are disconnected from the ground for the implementation of the method of the invention.
  • the generator 23 is connected to the point of origin of the screen A.
  • the currents i 1 # i 2 flow in screen A and is divided into screens B and C, then in screens D and E.
  • the curve 60 represents the profile of the imaginary currents i cl , i c2 along the section ABD when the latter has no continuity defect
  • the curve 61 represents the profile of the currents i cl , i c2 in the presence of a continuity fault 24 located here on screen B.
  • the curves 60, 61 also represent the profile of the downstream capacity C A along the section ABD, the relationships (13) (14) and (16) being proportional.
  • the curves 60, 61 are parallel and show a regular decrease with a clear decrease in the currents i cl , i c2 and in the capacity C A at each division of the network into two distinct branches BC and DE.
  • the significant difference between the two curves is that curve 60 reaches the value zero at the end of screen D, while curve 61, of lower level, reaches zero at the point of discontinuity 24.
  • it is easy to locate the continuity fault 24 by observing the evolution of the currents i cl , i c2 and / or of the leakage capacity C A.
  • the currents i cl , i c2 or the capacitance C A become zero before the end of the conductive section tested is reached, this signals the presence of a continuity fault.
  • the method of the invention offers the advantage of high measurement sensitivity and excellent precision, and only requires currents i lr i 2 and voltages ul, u2 of low value, oscillating at low frequency and undisturbed by electromagnetic interference present in the vicinity of 50 Hz.
  • the calculation of the imaginary part of the currents i- L , i 2 also makes it possible to overcome losses of sensitivity due to an insulation fault, when the insulation fault is not very large and is for example of the order of a few kilo ohms.
  • the method of the invention makes it possible to calculate the leakage capacitance C A and responds to a long felt need for analysis of the electrical characteristics of telecommunication cables. It is however clear that the calculation of the capacitance C A is not essential for locating a continuity fault, the method being able to be implemented by calculating only the imaginary part of one of the currents i 1 # i 2 .
  • the amplitudes Ul, U2 of the voltages ul, u2 applied to the point of origin can be chosen to be identical.
  • the currents i rl , i r2 are identical, the relations (21) and (22) are simplified and become independent of the value of the voltage U applied to the point of origin, which can make it possible to calculate the currents i rl , i r2 without knowing the voltage U.
  • Curve 62 represents the profile of the currents i rl , i r2 and curve 63 represents the profile of the downstream insulation resistance R A along the section AC.
  • the curve 62 has a substantially flat profile up to the fault point 25, without appreciable reduction in the currents i rl , i r2 at the point of division of the network into two distinct branches BC.
  • the majority of the current in fact flows into screen C due to the insulation fault 25, which is much lower than the insulation resistance of the screens.
  • FIG. 9 is an external view of the device 31.
  • the device 31 comprises a socket 32 for connecting the current clamp, two calibration terminals 33, 34, a display 35, an on / off key 36, a key 37 d ' illumination of the display 35, a calibration key 38, a filtering key 39, a key 40-1 to trigger a calculation of insulation resistance R A and a key 40-2 to trigger a calculation of leakage capacity C A.
  • FIG. 10 represents in the form of blocks the electrical architecture of the device 31. It comprises a sampling chain 41, a microprocessor MP provided with a memory 45, a calibration circuit 46, a storage battery 50 , a circuit 51 for charging the battery 50 and a power control circuit 52 delivering various voltages VI, V2, V3 necessary for the operation of the various elements.
  • the display 35 and the keys 36 to 40 are also shown and are connected to the microprocessor.
  • the sampling chain 41 comprises a current / voltage amplifier 42 whose input is connected to the socket 32 and receives the current Ip delivered by the current clamp (not shown).
  • the amplifier 42 has a significant gain for the detection of low currents of the order of a tenth of microampere in the presence of insulation faults of several hundred K ⁇ .
  • the output of the amplifier 42 delivers a voltage Vp and is connected to the input of an analog-digital converter 44 via a low-pass filter 43, for example a Butterworth filter having a cut-off frequency 15 Hz and a strong cutoff slope (-55 dB at 50 Hz) to eliminate disturbances at 50 Hz.
  • the converter 44 is of the sigma-delta type with serial output and includes an internal digital filter of the 6 th order.
  • the sampling frequency is chosen at 512 Hz with a resolution of 16 bits.
  • the output of the converter 44 delivers a sampled signal Vpn sent to an input of the microprocessor.
  • the calibration circuit 46 comprises a digital / analog converter 47 whose digital input is connected to the microprocessor and whose output is connected to the calibration terminal 33 via a voltage amplifier 48 and a standard resistance 49 of value R cal .
  • the memory 45 comprises a volatile memory of the RAM type, for storing temporary data, and a non-volatile memory of the EPROM type.
  • the EPROM memory includes the operating system OS of the microprocessor, a program PGR1 of Fast Fourier Transform (FFT), a program PGR2 of calculation of amplitude, a program PGR3 of conversion voltage / current, a program PGR4 of calculation leakage capacity C A or insulation resistance R A , a calibration program PGR5, and a main program PGR6 ensuring the coordination of all the programs as well as the execution of the instructions received by the keys 36 to 40 and the control of the various elements of the device 31.
  • FFT Fast Fourier Transform
  • the microprocessor extracts from the sampled signal Vpn two signals Vpnl, Vpn2 whose respective frequencies correspond to the measurement frequencies f ⁇ , f 2 , here equal to 1Hz and 2Hz, and calculates the amplitudes Vpnmaxl, Vpnmax2 of these signals Vpnl, Vpn2.
  • the microprocessor then converts the amplitudes Vpnmaxl, Vpnmax2 into amplitudes of currents
  • the microprocessor then calculates the capacitance C A or the resistance R A by means of the relations (16) or (23).
  • the conversion coefficients KVI1, KVI2 are determined by the calibration program PGR5, which is activated by pressing the key 38 "CAL" (calibration).
  • the PGR5 program contains a data table comprising the sampled values of a dual-frequency signal with frequencies f x , f 2 . These data are sent to the input of the converter 47, used as a frequency synthesizer, the output of which delivers corresponding analog voltages.
  • At the output of amplifier 48 there are two calibration voltages u c a l ' u cal2 oscillating at the measurement frequencies ⁇ , f 2 .
  • the terminals 33 and 34 are connected by a conductive wire 53 as shown in FIG. 11, and the ammeter clamp 30 is arranged around the wire 53.
  • the wire 53 is crossed by two calibration currents I ca n, l Ca i 2 equal to: ( 2 7 ) I call - U call / R cal
  • Tables 1, 2 and 3 below summarize the operation of the measuring device 31.
  • This device is of course susceptible of various variants and embodiment. For example, one can limit oneself to the production of a measuring device calculating only the imaginary and real parts of a dual-frequency current without calculating the capacitance C A and the resistance R A.
  • the keys 40-1 and 40-2 could be used to trigger the calculation of the real part and the calculation of the imaginary part of one of the currents i 1 # i 2 , which would be sufficient to locate faults of isolation or continuity.
  • the calculation of the capacitance C A and of the resistance R A is an additional advantage making it possible to analyze the electrical characteristics of a telecommunication cable.
  • the method of the invention is applicable to any conductive element other than a metallic screen of telecommunication cable, insofar as the conductive element is present relative to the ground or relative to any other conductor used as reference conductor, measurable leakage capacity and insulation resistance.
  • a process based on the injection of two currents has been described in the foregoing for reasons of simplicity, it will be clear to those skilled in the art that the principles and methods of calculation described above are transposable to a detection made by means of three or even four or more currents having distinct frequencies.

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Abstract

L'invention concerne un procédé de contrôle d'un élément conducteur (20), applicable à la localisation d'un défaut de continuité de l'élément conducteur, l'élément conducteur présentant relativement à un conducteur de référence une résistance d'isolement et une capacité de fuite. Selon l'invention, le procédé comprend une étape consistant à injecter dans l'élément conducteur au moins deux courants (i1, i2) de fréquences distinctes au moyen d'un générateur de courant ou de tension (23) dont une borne est connectée au conducteur de référence, au moins une étape de mesure des amplitudes des courants en un point de mesure (Pi) choisi le long de l'élément conducteur, et une étape de calcul de la partie imaginaire des courants et/ou de calcul de la capacité de fuite de l'élément conducteur en aval du point de mesure (Pi).

Description

PROCEDE ET DISPOSITIF DE CONTROLE D'UN CABLE DE TELECOMMUNICATION
La présente invention concerne un procédé de contrôle d'un élément conducteur applicable à la localisation d'un défaut de continuité de l'élément conducteur. La présente invention concerne notamment le contrôle de la continuité électrique de l'écran métallique d'un câble de télécommunication.
Les réseaux de télécommunication actuels, de structure arborescente, sont réalisés au moyen de câbles 1 de forte section du type représenté en figure 1A, comprenant plusieurs centaines ou milliers de fils électriques 2 isolés les uns des autres par un guipage approprié et agencés deux par deux pour former des paires téléphoniques. L'ensemble est protégé contre les perturbations électriques par une gaine métallique, ou écran 3, lui-même recouvert par une gaine 4 protectrice en un matériau électriquement isolant comme du polyéthylène, du PVC, ...
De tels câbles de télécommunication, agencés dans le sol ou dans l'air, sont soumis à diverses agressions dont les plus fréquentes sont causées par la foudre, les rongeurs, les travaux de voirie, le frottement des branches d'arbres... Ces diverses agressions peuvent conduire à une déchirure 5 de la gaine protectrice et à une pénétration d'eau dans le câble. Du point de vue électrique, une telle dégradation se traduit par un défaut d'isolement de l'écran 3 vis-à-vis de la terre, schématisé en figure 1B par une résistance Rd, et conduit à l'apparition d'une tension Vc, ou "potentiel d'écran", générée notamment par la combinaison du métal de l'écran 3 avec l'eau et divers oxydes métalliques. Lorsqu'un défaut d'étanchéité n'est pas réparé en temps utile, la dégradation du câble s'étend au guipage des fils électriques et se développe sur une grande longueur de câble en raison de la propagation de l'eau.
Le contrôle de la bonne étanchéité des câbles est ainsi une préoccupation majeure des opérateurs de télécommunication et nécessite de plus en plus d'être automatisé en vue d'une diminution des coûts de maintenance et des temps d'intervention sur site.
Un autre contrôle devant être effectué sur les réseaux de câbles de télécommunication est celui de la continuité électrique des écrans, qui sont généralement connectés à la terre à leurs extrémités pour permettre l'écoulement de charges électriques induites par des perturbations électromagnétiques ou des montées de potentiel électrique dans le sol . Le contrôle de la continuité électrique des écrans entre deux points de connexion à la terre est également à l'heure actuelle une préoccupation majeure des opérateurs de télécommunication, car ces derniers doivent garantir des performances optimales de leurs réseaux en raison de l'augmentation des débits de transfert de données numériques imposée par le développement du réseau Internet et autres applications informatiques .
Ces dernières années, la demanderesse a conçu, développé et perfectionné un système de surveillance automatique des réseaux de télécommunication constitué par un ensemble de dispositifs de mesure commercialisés sous la référence "IMD" (Interface de Mesure Déportée) . De tels dispositifs, décrits dans le brevet EP 408 480 et dans la demande internationale PCT/FR99/02288 , sont agencés aux points de connexion à la terre des écrans métalliques et reliés par des paires téléphoniques à un équipement local de maintenance, lui-même relié à un centre de maintenance régional. Ils permettent d'effectuer quotidiennement diverses opérations de contrôle et de mesure, notamment : - la déconnexion des écrans relativement à la terre et la mesure de la résistance d'isolement des écrans et du potentiel d'écran,
- la détection et la localisation d'un défaut d'isolement d'un écran par injection d'une tension basse fréquence, conformément à un procédé décrit dans la demande internationale précitée, et
- la détection d'un défaut de continuité d'un écran, par une méthode dite de la "boucle de terre" . Les câbles de télécommunication présentant toutefois des longueurs non négligeables allant de la centaine de mètres à quelques kilomètres, la localisation d'un défaut d'isolement dans un tronçon de câble au moyen de dispositifs IMD doit être complétée par une étape de localisation précise du défaut sur le terrain afin de procéder à la réparation.
Dans la demande internationale précitée, la demanderesse a proposé un procédé de localisation complémentaire permettant de localiser sur le lieu de réparation l'anomalie affectant une section de câble douteuse. Pour mémoire, ce procédé de localisation complémentaire consiste à injecter dans l'écran de la portion de câble douteuse deux courants de fréquences distinctes, à mesurer les courants en divers points de l'écran, puis à calculer la partie réelle d'au moins un des deux courants pour s'affranchir de l'influence de la capacité de fuite de l'écran. Une chute brutale de la partie réelle du courant en un point déterminé du câble permet de localiser le défaut d'isolement. Un problème similaire se pose en ce qui concerne les défauts de continuité électrique, car la méthode de la boucle de terre permet de détecter un défaut de continuité dans une section de réseau sans localisation précise du point de discontinuité. Pour fixer les idées, la figure 2 représente schématiquement un réseau de câbles de télécommunication comprenant un câble "A" comprenant N fils dont l'extrémité est raccordée au moyen d'un boîtier d'épissure 10 à deux câbles "B" et "C" comprenant N/2 fils chacun. Le câble B est lui-même raccordé au moyen d'un boîtier d'épissure 11 à deux câbles "D" et "E" comprenant N/4 fils chacun. L'écran du câble A est connecté aux écrans des câbles B et C et l'écran du câble B est connecté aux écrans des câbles D et E. L'écran du câble A est connecté à la terre en son point d'origine par l'intermédiaire d'un dispositif IMDl et les écrans des câbles C, D, E sont connectés à la terre en leurs points d'extrémité par l'intermédiaire de dispositifs IMD2 , IMD3 , IMD4.
Lors d'une mesure de boucle de terre, par exemple dans le tronçon ABE, le dispositif IMDl maintient le point d'origine de l'écran A connecté à la terre tandis que les dispositifs IMD2 , IMD3 , IMD4 déconnectent les points d'extrémité des écrans C, D, E. Le dispositif IMD4 mesure la résistance de la boucle constituée par la résistance des écrans ABE, la résistance de terre du dispositif IMDl et sa propre résistance de terre. Si la résistance de boucle est très élevée, cela peut signifier que le tronçon ABE présente un défaut de continuité. Toutefois, l'emplacement du défaut de continuité n'est pas connu. Le défaut peut par exemple être situé dans l'un des boîtiers de raccordement 10, 11, et doit être localisé pour procéder à la réparation.
Or, à la connaissance de la demanderesse, aucune méthode réellement satisfaisante n'a été proposée à ce jour pour localiser sur le terrain le défaut de continuité d'un écran métallique, les méthodes actuelles reposant essentiellement sur une inspection visuelle.
La présente invention vise à pallier cet inconvénient .
Plus particulièrement, un objectif général de la présente invention est de prévoir un procédé de contrôle d'un élément conducteur applicable à la localisation d'un défaut de continuité électrique, qui soit précis, fiable et simple à mettre en œuvre.
Un autre objectif de la présente invention est de prévoir un dispositif de contrôle d'un élément conducteur applicable à la localisation d'un défaut de continuité électrique, qui soit d'un encombrement réduit et simple d'emploi.
Pour atteindre cet objectif, la présente invention repose sur la constatation selon laquelle le procédé de localisation complémentaire décrit dans la demande internationale précitée est applicable également à la localisation des défauts de continuité, en calculant la partie imaginaire du courant bifréquence au lieu de calculer la partie réelle. On obtient une valeur de courant purement capacitive qui permet de localiser avec une grande précision un défaut de continuité.
Plus particulièrement, la présente invention prévoit un procédé de contrôle d'un élément conducteur, applicable à la localisation d'un défaut de continuité de l'élément conducteur, l'élément conducteur présentant relativement à un conducteur de référence une résistance d'isolement et une capacité de fuite réparties le long de l'élément conducteur, le procédé comprenant une étape consistant à injecter dans l'élément conducteur au moins deux courants de fréquences distinctes au moyen d'un générateur de courant ou de tension dont une borne est connectée au conducteur de référence, au moins une étape de mesure des amplitudes des courants en un point de mesure choisi le long de l'élément conducteur, et une étape de calcul de la partie imaginaire d'au moins un des courants et/ou de calcul de la capacité de fuite de l'élément conducteur en aval du point de mesure, à partir des amplitudes mesurées des courants. Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une pluralité d'étapes de mesure des amplitudes des courants en divers points de mesure, et une pluralité d'étapes de calcul, après chaque mesure, de la partie imaginaire d'au moins un des courants et/ou de la capacité de fuite aval, un défaut de continuité électrique de l'élément conducteur étant localisé lorsque la partie imaginaire calculée et/ou la capacité de fuite aval s'avère être nulle avant que l'extrémité de l'élément conducteur ne soit atteinte. La présente invention prévoit également une application du procédé ci-dessus à la localisation d'un défaut d'isolement électrique de l'élément conducteur relativement au conducteur de référence, le procédé comprenant une étape de calcul de la partie réelle d'au moins un des courants et/ou de la résistance d'isolement en aval ' un point de mesure .
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une pluralité d'étapes de mesure des amplitudes des courants en divers points de mesure, et une pluralité d'étapes de calcul, après chaque mesure, de la partie réelle d'au moins un des courants et/ou de la résistance d'isolement aval, un défaut d'isolement électrique étant localisé lorsque la partie réelle calculée présente un net affaiblissement et/ou lorsque la résistance d'isolement aval croît rapidement sans que cela soit justifié par la topographie de l'élément conducteur.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de calcul d'une formule du type : Kx. ~I.K_y |i |2 - Kz |i2|2]/ dans laquelle | iλ | et | i21 sont les amplitudes des courants et Kx, Ky, Kz sont des constantes .
Selon un mode de réalisation, l'élément conducteur comprend plusieurs écrans de câbles de télécommunication raccordés entre eux, et le conducteur de référence est la terre. La présente invention concerne également un dispositif de contrôle d'un élément conducteur, comprenant une borne de connexion à un capteur de courant sans contact, un circuit de conversion analogique/numérique du signal délivré par le capteur de courant, et un moyen de calcul, dans lequel le moyen de calcul est agencé pour analyser le signal délivré par le capteur de courant et extraire les amplitudes d'au moins deux courants de fréquences distinctes présents dans le signal délivré, et calculer la partie imaginaire d'au moins un des courants et/ou une capacité électrique, au moyen d'une formule du type :
Figure imgf000009_0001
[K2 I ix 12 - K3 | i2 |2] , dans laquelle | ±11 et | i2 | sont les amplitudes des courants et K , K2 , K3 sont des constantes . Selon un mode de réalisation, le moyen de calcul est également agencé pour calculer la partie réelle d'au moins un des courants et/ou une résistance électrique, au moyen d'une formule du type :
Figure imgf000009_0002
| i212 - K6 |iι|2], dans laquelle K4 , K5 et K6 sont des constantes. Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend des moyens de sélection pour choisir entre le calcul de la partie imaginaire d'au moins un des courants et/ou le calcul d'une capacité électrique, d'une part, et le calcul de la partie réelle d'au moins un des courants et/ou d'une résistance électrique, d'autre part.
Selon un mode de réalisation, le dispositif est prévu pour être connecté à une pince ampèremétrique et comprend des bornes d'étalonnage destinées à être interconnectées pendant une phase d'étalonnage, et des moyens pour injecter sur l'une des bornes d'étalonnage au moins deux courants d'étalonnage de fréquences distinctes par l'intermédiaire d'une résistance étalon.
Ces objets caractéristiques et avantages de la présente invention, ainsi que d'autres, seront exposés plus en détail dans la description suivante des fondements théoriques du procédé de l'invention, d'un exemple d'application du procédé de l'invention à la localisation d'un défaut de continuité dans un réseau de câbles de télécommunication, et d'un exemple de réalisation d'un dispositif de mesure selon l'invention, en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
- les figures 1A, 1B précédemment décrites représentent un câble de télécommunication,
- la figure 2 précédemment décrite représente un réseau de câbles de télécommunication, la figure 3A représente schématiquement un écran conducteur et illustre le procédé selon l'invention, la figure 3B est le schéma électrique équivalent de l'écran de la figure 3A, - la figure 3C est le schéma équivalent de l'écran de la figure 3A vu depuis un point de mesure,
- les figures 4A, 4B sont des représentations vectorielles de courants intervenant dans le procédé selon l'invention,
- la figure 5 représente de façon simplifiée le réseau de câbles de la figure 2 et illustre une application du procédé selon l'invention,
- les figures 6 à 8 représentent sous forme de courbes les résultats de mesures de courant effectuées sur un tronçon du réseau de la figure 5, - la figure 9 est une vue externe d'un dispositif de mesure selon l'invention,
- la figure 10 est le schéma électrique sous forme de blocs du dispositif de mesure de la figure 9, et la figure 11 illustre une étape d'étalonnage du dispositif de mesure.
La figure 3A représente schématique l'écran 20 d'un câble de télécommunication dont la continuité électrique doit être contrôlée. Les points d'origine et d'extrémité de l'écran sont préalablement déconnectés de la terre (GND) au moyen de deux interrupteurs 21, 22, par exemple des interrupteurs présents dans des dispositifs IMD. Le schéma équivalent de l'écran 20 est représenté sur la figure 3B. L'écran 20 comprend une pluralité de cellules élémentaires Rιci' R 2 C 2' R3C3 • • • Rici • • • Rmcm réparties entre son point d'origine et son point d'extrémité. Les résistances élémentaires Ri forment ensemble la résistance d'isolement de l'écran 20 par rapport à la terre et les capacités élémentaires C± forment la capacité de fuite de l'écran 20 par rapport à la terre . Selon l'invention, on injecte au point d'origine de l'écran 20 au moins deux courants i1# i2 basse fréquence de fréquences respectives f1# f2 et de pulsations ω1# ω2 , par exemple des courants de l'ordre de quelques milliampères oscillant respectivement à 1 Hz et 2 Hz . Les courants i1# i2 sont délivrés par un générateur de tension ou de courant, de préférence un générateur de tension 23 délivrant des tensions alternatives ul, u2 du type
ul = Ul Cos (2EIf1t) u2 = U2 Cos (2Elf2t)
ayant des amplitudes Ul, U2 connues de l'ordre de quelques volts. La borne de masse du générateur 23 est connectée à la terre de manière à former une boucle de conduction passant par l'écran 20 et la terre. Les amplitudes des courants i1# i2 sont mesurées en divers points Px, P2 , P3... Pi ... Pn le long de l'écran 20, au moyen d'une pince ampèremétrique 30 connectée à un dispositif de mesure 31.
Ces premières étapes du procédé selon 1 ' invention sont similaires à celles du procédé décrit dans la demande internationale PCT/FR99/02288 , qui vise la localisation d'un défaut d'isolement. On va montrer dans ce qui suit que la détection des amplitudes des courants ix et i2 permet de calculer la partie imaginaire de chaque courant, et que le calcul de la partie imaginaire des courants i1 , i2 en plusieurs points de mesure P1# P2, ... Pi# ... Pn permet de localiser un défaut de continuité.
Vu d'un point de mesure quelconque Pi, l'écran 20 peut être représenté comme illustré en figure 3C, sous la forme d'une résistance RA et d'une capacité CA en parallèle. La résistance RA est la résistance d'isolement de la partie de l'écran 20 se trouvant en aval du point de mesure Pi, selon le sens d'écoulement des courants i1# i2, et est constituée par l'ensemble des résistances d'isolement élémentaires Ri en aval de ce point . La capacité CA est la capacité de fuite de la partie de l'écran 20 se trouvant en aval du point de mesure Pi# et est constituée par l'ensemble des capacités de fuite élémentaires C1 en aval de ce point . La résistance linéique de l'écran 20 étant négligeable, les tensions présentes aux bornes du circuit équivalent RACA sont les tensions ul, u2 d'amplitudes U1# U2 appliquées au point d'origine de l'écran.
La représentation vectorielle des courants ±1 , i2 en figures 4A, 4B montre que chaque courant comprend une partie réelle irl, ir2 en phase avec la tension u1# respectivement u2 , et une partie imaginaire icl, ic2 déphasée de 90° relativement à la partie réelle, qui obéissent aux relations suivantes :
(1) | ±α_ | 2 = irl 2 + icl 2
( 2 ) | i2 | 2 = ir2 2 + ic2 2
| ±11 et | i21 étant les modules, ou amplitudes mesurables, des courants i-,^ i2.
Les parties réelles irl, ir2 des courants i-|_, i2 sont liées par les relations suivantes :
Figure imgf000012_0001
(4) ir2 = U2/RA
(5) RA = U!/irl = U2/ir2
Figure imgf000013_0001
Les parties imaginaires icl, ic2 des courants i1# i2 sont liées par les relations suivantes :
(7) icl = CAω1U1
(8) ic2 = Aω2U2
(9) CA = icl/ω1ϋ1 = ic2/ω2U2
(10) icl = ic2 (U1ω1/U2ω2)
En injectant dans la relation (1) les expressions des courants irl et icl données par les relations (6) et (10) , il vient :
(il) |ix|2 = ir2 2 (Ux/U2)2 + ic2 2 (Ux/U2)2 (ω1/ω2)2
En multipliant la relation (2) par le terme (Ux/U2)
(12) |i2|2 (Ux/U;,)2 = ir2 2 (Ui/U2)2 + ic2 2 (U!/U2)
En soustrayant la relation (12) à la relation (11) , on trouve, après simplification, l'expression du courant i ",c2
(13) ic2 = (ω2/U1) V~[ [ (U2 j ±! | ) 2 - (U1|i2|)2]/(ω1' 2-ω,_, 2 i
2 '
En combinant la relation (10) et la relation (13) , on trouve l'expression du courant icl : (14) icl = (ω1/ϋ2 )
Figure imgf000014_0001
- (U1|i2|)2]/(ω1 2-ω2 2)]
En combinant les relations (7) et (14) comme suit :
(15) icl = C^iϋ! = (ω1/U2)λ~"[[(U2|i1|)2-(U1|i2|)2]/(ω1 2-ω2 2)]
on trouve l'expression de la capacité de fuite aval CA :
(16) CA = ( 1/O1υ2 ) T [ [ ω2 \ ±1 \ ) 2 - (U1|i2|)2]/(ω1 2-ω2 2)]
En définitive, les paramètres U1# U2, ωλ et ω2 étant des constantes, une formule générale du type :
(17) \^[K2 |ix|2 - K3 |i2|2]
dans laquelle | ix | et | i 1 sont les courants mesurés au moyen de la pince ampèremétrique et K1# K2, K3 des constantes, couvre les relations (13) (14) (16) et permet de calculer le courant icl ou le courant ic2, ou encore la capacité de fuite aval CA, selon la valeur donnée aux constantes Kx, K2, K3.
On va maintenant montrer à partir d'un exemple pratique illustré en figure 5 que les relations qui viennent d'être décrites sont directement applicables à la localisation d'un défaut de continuité. La figure 5 représente schématiquement les écrans A, B, C, D, E d ' un réseau de câbles de télécommunication semblable à celui de la figure 2. Les écrans sont connectés et forment des tronçons conducteurs AC, ABD et ABE. Le point d'origine de l'écran A et les points d'extrémité des écrans C, D, E sont déconnectés de la terre pour la mise en œuvre du procédé de l'invention. Le générateur 23 est connecté au point d'origine de l'écran A. Les courants i1# i2 circulent dans l'écran A et se div.-sent dans les écrans B et C, puis dans les écrans D et E.
Sur la figure 6, la courbe 60 représente le profil des courants imaginaires icl, ic2 le long du tronçon ABD lorsque celui-ci ne présente pas de défaut de continuité, et la courbe 61 représente le profil des courants icl, ic2 en présence d'un défaut de continuité 24 situé ici sur l'écran B. Les courbes 60, 61 représentent également le profil de la capacité aval CA le long du tronçon ABD, les relations (13) (14) et (16) étant proportionnelles. Ces courbes sont tracées au moyen de la pince ampèremétrique 30 et du dispositif de mesure 31, dont un exemple de réalisation sera décrit plus loin.
Les courbes 60, 61 sont parallèles et présentent une décroissance régulière avec une nette diminution des courants icl, ic2 et de la capacité CA à chaque division du réseau en deux branches distinctes BC et DE. La différence significative entre les deux courbes est que la courbe 60 atteint la valeur zéro à l'extrémité de l'écran D, tandis que la courbe 61, de niveau plus faible, atteint le zéro au point de discontinuité 24. Ainsi, en pratique, il est aisé de localiser le défaut de continuité 24 en observant l'évolution des courants icl, ic2 et/ou de la capacité de fuite CA. Lorsque les courants icl, ic2 ou la capacité CA deviennent nuls avant que l'extrémité du tronçon conducteur testé ne soit atteinte, cela signale la présence d'un défaut de continuité.
Par rapport à une simple détection de courant, le procédé de l'invention offre l'avantage d'une grande sensibilité de mesure et d'une excellente précision, et ne nécessite que des courants il r i2 et des tensions ul, u2 de faible valeur, oscillant à basse fréquence et non perturbés par les parasites électromagnétiques présents au voisinage des 50 Hz. Le calcul de la partie imaginaire des courants i-L, i2 permet en outre de s'affranchir des pertes de sensibilité dues à un défaut d'isolement, quand le défaut d'isolement n'est pas très important et est par exemple de l'ordre de quelques kilo ohms. En outre, le procédé de 1 ' invention permet de calculer la capacité de fuite CA et répond à un besoin longtemps ressenti d'analyse des caractéristiques électriques des câbles de télécommunication. Il est toutefois clair que le calcul de la capacité CA n'est pas indispensable à la localisation d'un défaut de continuité, le procédé pouvant être mis en œuvre en calculant uniquement la partie imaginaire de l'un des courants i1# i2.
Par ailleurs, dans une variante de réalisation du procédé, les tensions Ul, U2 sont égales et les relations (13) et (14) se simplifient :
(13) = (18) ic2 = ω2 ΛTπliil2 - | i2 | 2) / (ω^-α^ ) ]
(14) = (19) icl = ω1 Tπliip2 - |i2|2)/(ωι 2-ω2 2)]
Dans ce cas, il n'est pas nécessaire de connaître la tension appliquée U pour calculer les parties imaginaires des courants i-^ i2 et localiser un défaut de continuité.
On va maintenant compléter 1 ' enseignement de la demande internationale PCT/FR99/02288 et montrer que le procédé qui y est décrit permet de déterminer la partie réelle de chaque courant et la résistance d'isolement RA, dans le cas général ou les tensions Ul et U2 présentent des valeurs quelconques qui ne sont pas forcément identiques. En multipliant la relation (2) donnée plus haut par le terme (ω1U1/ω2U2) 2, on obtient la relation suivante :
(20) (ω1U1/ω2U2)2 |i2|2 = (ω1U1/ω2U2)2 ir2 2 + (ω1υ1/ω2υ2 ) 2 ic2 2
En soustrayant la relation (21) à la relation (11) , il vient : (21) ir2 = (1/UX) \T [ [ (ω1υ1 \ ±2 \ ) 2 - (ω2U2|i1|)2]/(ω1 2-ω2 2)]
En combinant les relations (6) et (21) :
(22) irl = (1/U2) T[[(ω1U1|i2|)2 - (ω2U2|i1|)2]/(ω1 2-ω2 2)]
En combinant la relation (5) avec l'une des relations (21) ou (22) :
(23) RA = UXU2 / \T[[(ω1U1|i2|)2 - (ω2U2|i1|)2]/(ω1 2-ω2 2)]
Les paramètres U1# U2 , ωx et ω2 étant des constantes, une formule générale du type :
(24) K4 \~"[K5 |i2|2 - K6 \ iλ \ 2]
dans laquelle K4 , K5, K6 sont des constantes et | i11 , | i21 les courants mesurés, couvre les relations (21) (22) (23). Selon la valeur donnée aux constantes K à K6, cette formule permet de calculer le courant irl, le courant ir2 ou encore la résistance RA (en inversant le résultat) .
Comme précédemment, les amplitudes Ul, U2 des tensions ul, u2 appliquées au point d'origine peuvent être choisies identiques. Dans ce cas, les courants irl, ir2 sont identiques, les relations (21) et (22) se simplifient et deviennent indépendantes de la valeur de la tension U appliquée au point d'origine, ce qui peut permettre de calculer les courants irl, ir2 sans connaître la tension U. Un exemple de localisation d'un défaut d'isolement, ici un défaut 25 présent sur l'écran C en figure 5, est illustré par les courbes 62, 63 des figures 7 et 8. La courbe 62 représente le profil des courants irl, ir2 et la courbe 63 représente le profil de la résistance d'isolement aval RA le long du tronçon AC. En partant du point d'origine de l'écran A, la courbe 62 présente un profil sensiblement plat jusqu'au point de défaut 25, sans diminution sensible des courants irl, ir2 au point de division du réseau en deux branches distinctes BC. La majorité du courant passe en effet dans l'écran C en raison du défaut d'isolement 25, qui est très inférieur à la résistance d'isolement des écrans. On observe par contre une chute brutale des courants irl, ir2 quand le défaut 25 est atteint. Cette diminution n'est pas liée à la topographie du réseau et est significative de la présence du défaut 25, par l'intermédiaire duquel les courants ±1 , i2 fuient dans la terre. La courbe 63 de la figure 8 conduit à la même conclusion, la résistance d'isolement aval RA augmentant brutalement lorsque le défaut d'isolement 25 est atteint.
On décrira maintenant un exemple de réalisation d'un dispositif de mesure 31 selon l'invention, prévu ici pour calculer la capacité de fuite CA et la résistance d'isolement RA d'un écran conducteur. La figure 9 est une vue externe du dispositif 31. Le dispositif 31 comprend une prise 32 de branchement de la pince ampèremétrique, deux bornes d'étalonnage 33, 34, un afficheur 35, une touche marche/arrêt 36, une touche 37 d'éclairage de l'afficheur 35, une touche étalonnage 38, une touche filtrage 39, une touche 40-1 pour déclencher un calcul de résistance d'isolement RA et une touche 40-2 pour déclencher un calcul de capacité de fuite CA.
La figure 10 représente sous forme de blocs l'architecture électrique du dispositif 31. Celui-ci comprend une chaîne d'échantillonnage 41, un microprocesseur MP pourvu d'une mémoire 45, un circuit d'étalonnage 46, une batterie d'accumulateurs 50, un circuit 51 de charge de la batterie 50 et un circuit de contrôle d'alimentation 52 délivrant diverses tensions VI, V2 , V3 nécessaires au fonctionnement des divers éléments. L'afficheur 35 et les touches 36 à 40 sont également représentés et sont connectés au microprocesseur.
La chaîne d'échantillonnage 41 comprend un amplificateur courant/tension 42 dont l'entrée est connectée à la prise 32 et reçoit le courant Ip délivré par la pince ampèremétrique (non représentée). L'amplificateur 42 présente un gain important pour la détection de courants faibles de l'ordre du dixième de microampère en présence de défauts d'isolement de plusieurs centaines de KΩ. La sortie de l'amplificateur 42 délivre une tension Vp et est connectée à l'entrée d'un convertisseur analogique- numérique 44 par l'intermédiaire d'un filtre passe-bas 43, par exemple un filtre de Butterworth ayant une fréquence de coupure 15 Hz et une forte pente de coupure (-55 dB à 50 Hz) pour éliminer les perturbations à 50 Hz. Le convertisseur 44 est de type sigma-delta à sortie série et comprend un filtre numérique interne du 6eme ordre. La fréquence d'échantillonnage est choisie à 512 Hz avec une résolution de 16 bits. La sortie du convertisseur 44 délivre un signal échantillonné Vpn envoyé sur une entrée du microprocesseur.
Le circuit d'étalonnage 46 comprend un convertisseur numérique/analogique 47 dont l'entrée numérique est connectée au microprocesseur et dont la sortie est connectée à la borne d'étalonnage 33 par l'intermédiaire d'un amplificateur de tension 48 et d'une résistance étalon 49 de valeur Rcal .
La mémoire 45 comprend une mémoire volatile de type RAM, pour stocker des données temporaires, et une mémoire rémanente de type EPROM. Essentiellement, la mémoire EPROM comprend le système d'exploitation OS du microprocesseur, un programme PGR1 de Transformée de Fourrier Rapide (FFT) , un programme PGR2 de calcul d'amplitude, un programme PGR3 de conversion tension/courant, un programme PGR4 de calcul de capacité de fuite CA ou de résistance d'isolement RA, un programme d'étalonnage PGR5, et un programme principal PGR6 assurant la coordination de l'ensemble des programmes ainsi que l'exécution des instructions reçues par les touches 36 à 40 et le contrôle des divers éléments du dispositif 31. Au moyen de ces divers programmes, le microprocesseur extrait du signal échantillonné Vpn deux signaux Vpnl, Vpn2 dont les fréquences respectives correspondent aux fréquences de mesure fλ , f2, égales ici à 1Hz et 2Hz, et calcule les amplitudes Vpnmaxl, Vpnmax2 de ces signaux Vpnl, Vpn2. Le microprocesseur convertit ensuite les amplitudes Vpnmaxl, Vpnmax2 en amplitudes de courants | ix | , | i2 | au moyen de coefficients de conversion KVI1 et KVI2 :
(25) | iλ | = KVI1 Vpnmaxl (26) | i21 = KVI2 Vpnmax2
Le microprocesseur calcule ensuite la capacité CA ou la résistance RA au moyen des relations (16) ou (23) .
Selon un aspect de l'invention, les coefficients de conversion KVI1, KVI2 sont déterminés par le programme d'étalonnage PGR5 , qui est activé par un appui sur la touche 38 "CAL" (calibrage) . Le programme PGR5 contient une table de données comprenant les valeurs échantillonnées d'un signal bifréquence de fréquences fx, f2. Ces données sont envoyées à l'entrée du convertisseur 47, utilisé comme synthétiseur de fréquences, dont la sortie délivre des tensions analogiques correspondantes. A la sortie de l'amplificateur 48, on trouve deux tensions d'étalonnage u cali' u cal2 oscillant aux fréquences de mesure λ , f2. Pendant la phase d'étalonnage, les bornes 33 et 34 sont reliées par un fil conducteur 53 comme représenté sur la figure 11, et la pince ampèremétrique 30 est agencée autour du fil 53. Le fil 53 est traversé par deux courants d'étalonnage Ican, lCai2 égaux à : ( 2 7 ) Icall - Ucall/Rcal
Figure imgf000021_0001
dont les valeurs sont connues par le programme PGR5. Ces courants sont détectés par la pince 30 et le microprocesseur calcule des valeurs correspondantes Vpnmaxl, Vpnmax2 à partir des signaux échantillonnés Vpnl, Vpn2. Les valeurs Vpnmaxl, Vpnmax2 permettent au microprocesseur d'étalonner les coefficients de conversion au moyen des relations suivantes :
(29) KVI1 = (Ucall/Rcal) /Vpnmaxl = Icall/Vpnmaxl
(30) KVI2 = (Ucal2/Rcal) /Vpnmax2 = Ical2/Vpnmaxl
Les tableaux 1, 2 et 3 ci-après résument le fonctionnement du dispositif de mesure 31. Ce dispositif est bien entendu susceptible de diverses variantes et mode de réalisation. Par exemple, on peut se limiter à la réalisation d'un dispositif de mesure calculant seulement les parties imaginaire et réelle d'un courant bifrequence sans calculer la capacité CA et la résistance RA. Ainsi, les touches 40-1 et 40-2 pourraient servir à déclencher le calcul de la partie réelle et le calcul de la partie imaginaire de l'un des courants i1# i2, ce qui serait suffisant pour localiser des défauts d'isolement ou de continuité. Le calcul de la capacité CA et de la résistance RA est un avantage supplémentaire permettant d'analyser les caractéristiques électriques d'un câble de télécommunication.
De façon générale, le procédé de l'invention est applicable à tout élément conducteur autre qu'un écran métallique de câble de télécommunication, dans la mesure où 1 ' élément conducteur présente par rapport à la terre ou par rapport à tout autre conducteur utilisé comme conducteur de référence, une capacité de fuite et une résistance d'isolement mesurables. Egalement, bien que l'on ait décrit dans ce qui précède pour des raisons de simplicité un procédé basé sur l'injection de deux courants, il apparaîtra clairement à l'homme de l'art que les principes et méthodes de calcul exposés plus haut sont transposables à une détection faite au moyen de trois, voire quatre courants ou plus ayant des fréquences distinctes.
ableau 1 : Mesure de résistance d'isolement R,
Figure imgf000023_0001
Tableau 2 : Mesure de capacité de fuite Cf
Figure imgf000024_0002
Tableau 3 : Etalonnage
Figure imgf000024_0001

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de contrôle d'un élément conducteur (20, A-E) , applicable à la localisation d'un défaut de continuité (24) de l'élément conducteur, l'élément conducteur présentant relativement à un conducteur de référence (GND) une résistance d'isolement (Ri) et une capacité de fuite (Ci) réparties le long de l'élément conducteur, caractérisé en ce qu'il comprend :
- une étape consistant à injecter dans l'élément conducteur au moins deux courants ( ±λ , i2) de fréquences distinctes (fl7 f2) au moyen d'un générateur de courant ou de tension (23) dont une borne est connectée au conducteur de référence (GND) ,
- au moins une étape de mesure des amplitudes ( | ±1 | , | i2 | ) des courants ( i1 , i2) en un point de mesure (Pi) choisi le long de l'élément conducteur, et
- une étape de calcul de la partie imaginaire (icι, ic2) d'au moins un des courants et/ou de calcul de la capacité de fuite (CA) de l'élément conducteur en aval du point de mesure (Pi), à partir des amplitudes mesurées des courants.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité d'étapes de mesure des amplitudes ( | ±11 , | i2 | ) des courants en divers points de mesure (P ), et une pluralité d'étapes de calcul, après chaque mesure, de la partie imaginaire (icχ, iC2) d'au moins un des courants et/ou de la capacité de fuite aval
(CA) , un défaut de continuité électrique de l'élément conducteur étant localisé lorsque la partie imaginaire calculée (icl, ic2) et/ou la capacité de fuite aval (CA) s'avère être nulle avant que l'extrémité de l'élément conducteur ne soit atteinte.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, applicable à la localisation d'un défaut d'isolement électrique de l'élément conducteur relativement au conducteur de référence, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de calcul de la partie réelle (irl, ir2) d'au moins un des courants (i1# i2) et/ou de la résistance d'isolement (RA) en aval d'un point de mesure (Pi) .
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité d'étapes de mesure des amplitudes ( | ±λ | , | i2 | ) des courants en divers points de mesure (P ), et une pluralité d'étapes de calcul, après chaque mesure, de la partie réelle (irl, ir2) d'au moins un des courants et/ou de la résistance d'isolement aval (RA) , un défaut d'isolement électrique étant localisé lorsque la partie réelle calculée (iri' ir2) présente un net affaiblissement et/ou lorsque la résistance d'isolement aval (RA) croît rapidement sans que cela soit justifié par la topographie de l'élément conducteur.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, comprenant une étape de calcul d'une formule du type :
κxV~ [κy l i 2 - κz | i2 | 2]
dans laquelle | i1 | et | i21 sont les amplitudes des courants et Kx, Ky, Kz sont des constantes.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que 1 ' élément conducteur comprend plusieurs écrans de câbles de télécommunication (A-E) raccordés entre eux, et en ce que le conducteur de référence est la terre.
7. Dispositif (31) de contrôle d'un élément conducteur, comprenant une borne (32) de connexion à un capteur de courant sans contact (30) , un circuit (41) de conversion analogique/numérique du signal délivré par le capteur de courant, et un moyen de calcul (MP) , caractérisé en ce que le moyen de calcul (MP) est agencé pour analyser le signal (Ip) délivré par le capteur de courant et extraire les amplitudes ( | ix | , | ±21 ) d'au moins deux courants (i1# i2) de fréquences distinctes ( fl t f2) présents dans le signal délivré (Ip) , et calculer la partie imaginaire (icl, ic2) d'au moins un des courants (i1# i2) et/ou une capacité électrique (CA) au moyen d'une formule du type :
KiVtKa i±il2 - K3 |i2|2]
dans laquelle [ ±x | et | i21 sont les amplitudes des courants et K]_, K2, K3 sont des constantes.
8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce le moyen de calcul est également agencé pour calculer la partie réelle (irχ ir2) d'au moins un des courants et/ou une résistance électrique (RA) , au moyen d'une formule du type :
Figure imgf000027_0001
dans laquelle K4 , K5 et K6 sont des constantes.
9. Dispositif selon l'une des revendications 7 et 8, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de sélection (40-1, 40-2) pour choisir entre :
- le calcul de la partie imaginaire (ici, ic2) d'au moins un des courants et/ou le calcul d'une capacité électrique (CA) , d'une part, et - le calcul de la partie réelle (irl, ir2) d'au moins un des courants et/ou d'une résistance électrique (RA) , d'autre part.
10. Dispositif selon l'une des revendications 7 à 9, prévu pour être connecté à une pince ampèremétrique (30) , caractérisé en ce qu'il comprend des bornes d'étalonnage
(33, 34) destinées à être interconnectées pendant une phase d'étalonnage, et des moyens (MP, 46) pour injecter sur l'une des bornes d'étalonnage au moins deux courants d'étalonnage (~ Caii' I cal2^ α^e fréquences distinctes par l'intermédiaire d'une résistance étalon (49, Rcai) .
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