WO1993008312A1

WO1993008312A1 - Materiau a base d'acier magnetique doux ayant d'excellentes caracteristiques de magnetisabilite au courant continu et de resistances a la corrosion et production de ce materiau

Info

Publication number: WO1993008312A1
Application number: PCT/JP1992/001332
Authority: WO
Inventors: Toshimichi Omori; Haruo Suzuki; Tetsuya Sampei; Masayoshi Nakagawa; Takahiro Kanero; Masayoshi Kurihara
Original assignee: Nkk Corporation
Priority date: 1991-10-14
Filing date: 1992-10-13
Publication date: 1993-04-29
Also published as: JP2564994B2; US5411605A; DE4293604T1; DE4293604C2

Description

糸田 β 直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材およびその製造方法技術分野

本発明は、直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材およびその製造方法に関するもので、直流磁化特性に関して特に保磁力と磁束密度に優れ、しかも耐食性にも優れた軟磁性鋼材およびその製造方法を提供しようとするものである。背景技術

磁気回路を構成する軟磁性鋼材は、その動作磁界が直流磁界の場合、或いは交流磁界であっても動作磁場の強さの時間的変化が商用周波数よリ遅い場合には、いわゆる交流特性の評価項目の一つである鉄損特性は重要ではなく、むしろ磁気回路部品の残留磁気を小さぐすることや動作の線型性を確保する等のために、軟磁性鋼材の直流磁化特性の評価項目の一つである保磁力が小さいことが望まれる。また、磁気回路部品として効率よく機能するためには、高い磁束密度値を有することが望まれる。これちの課題を解決するための技術として、特開平 3 一 7 5 3 1 4号、特開平 3 — 2 0 4 4 7号等が公知となつている。これらの技術ではいずれも純鉄系軟磁性鋼材の直流磁化特性向上が図られておリ、鉄が本来持っている高い飽和磁化を反映して磁束密度値は良好でぁリ、また、保磁力の低いものもある。

しかし、これらの技術にはいずれも耐食性確保についての方策は開示されていない。このため、耐食性を必要とする用途へこれらの技術による磁気回路用部品を適用する場合には、鍍金や塗装等の表面処理が不可欠であると考えられる。一方、耐食性を確保するために、鋼中に多量の C r を含有させることによリステンレス鋼と同程度の耐食性を付与させた技術として、特開平 3 — 1 5 0 3 1 3 号、特開平 2 — 2 5 9 0 4 7 号等が公知となっている。これらの技術は耐食性を付与するため 5〜 8 w t %以上の高価な C r を添加しなければならないが、特開平 3 — 1 5 0 3 1 3 号の実施例では優れた保磁力が得られることが示されている。しカゝし、磁束密度に関しては特開平 2 — 2 5 9 0 4 7 号に代表されるように、 C r 添加によって磁束密度値が低下してしまうという問題があリ、上記提案では磁束密度値の下限値を 1 1 0 0 0 G としている。なお、鋼材表面に酸化皮膜を形成させる技術として特開平 1 — 2 8 3 3 4 3 号等が公知であるが、これらの技術の目的は耐食性を向上させることではなく、交流特性である鉄損特性を向上させたリ、或いは焼鈍時に内部酸ィ匕層を生成しなレヽようにすることにある。

上述したように、従来技術のうち鉄系素材では、磁束密度値は良好であるが保磁力の低減が十分でなく、しかも素材そのものの耐食性確保のための技術が未着手であるため、耐食性を確保する場合には鍍金、塗装等の表面処理を施さねばならず、磁気回路部品のコスト高を招くという不利がある。また、上記従来技術のうち耐食性を大幅に改善したステンレス系素材では、高価な C r を多量に添加しなければならない不利がぁリ、しかも磁束密度値が低くならざるを得ないという問題がある。発明の開示

本発明は上記のような従来技術の問題を解決するため、種々の検討を重ねた結果なされたもので、その骨子は、不純物元素の含有量の上限が規定された鉄に A 1 を一定量以上添加することによリ、フェライト結晶粒の成長を確保して優れた保磁力を得るとともに、表面に酸化アルミニゥム粒子の皮膜層を生成させて耐食性を得るものでぁリ、また、他の合金元素についても、それらの上限を規定することによリ鉄本来の高磁束密度を損なわないようにしたものである。すなわち、本発明の構成は以下の通リである。

( 1 ) C ： 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 0 7 w t %、 T . N ： 0 0 0 0 5 〜 0 . 0 1 0 w t %、 S i : 0 . 0 0 5 〜 0 5 w t % . M n ： θ'. 0 1 — 0 . 2 5 w t % , P ： 0 . 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 : 0 . 8 ~ 3 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e およぴ不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 mni以上の鋼材であって、平均フェライト結晶粒径 d (mm) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との M係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼林：

d ≥ ひ . 2

t が 0 . 5 m ni以上、 1 . 3 mm未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m ra以上の鋼材：

d ≥ 0 ， 5

且つ表面が粒径 0 . 0 1 〜 5 μ mの酸ィ匕アルミニウム粒子で緻密に覆われ、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示すことを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材。

(2) C ： 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 0 7 w t %、 T . N ： 0 0 0 0 5 〜 0 . 0 1 0 w t %、 S i : 0 , 0 0 5 ~ 0 5 w t %、 M n : 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 : 0 . 8 〜 3 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材であって、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径 0 . 0 1 〜 5 mの酸化アルミニゥム粒子が 1 X 1 0 ¹² ~ 1 X 1 0 ¹⁶ケノ m ²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度力 5 0 0 0 G以上を示すことを特徴とする直.流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材。

(3) C ： 0 . 0 0 G 5〜 0 . 0 0 7 w t %、 T . Ν ： 0 0 0 0 5〜 0 . 0 1 0 w t %、 S i : 0 . 0 0 5 〜 0 5 w t %、 M n : 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P : 0 2 w t % ¾下、 S : 0 . 0 1 w t 。以下、 S o l . A 1 : 1 . 0 ~ 2 . 5 w t % . T . O : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材であって、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m ni未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径 0 . 0 1 〜 5 /i mの酸化アルミニゥム粒子が 1 X I 0 ¹³〜 1 X 1 0 ¹⁶ケ m ²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 O e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示すことを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材。 (4) C ： 0 . 0 0 0 5 ~ 0 . 0 0 7 w t %、 T . N ： 0 0 0 ひ 5 〜 0 . 0 1 0 w t %、 S i ： 0 . 0 0 5 〜 0 5 w t % , M n ： 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 : 0 . 8 〜 3 . 5 w t %、 T . 0 : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材を、最終的に、酸素分圧が 1 0 ^_6〜 1 0 _²気圧の雰囲気中で 8 5 0 ~ 1 3 0 0 °Cの温度で熱処理することによリ、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t 力 S O . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 , 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面が粒径 0 . 0 1 〜 5 i mの酸化アルミニゥム粒子で緻密に覆われ、歪のない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上の軟磁性鋼材を得ることを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材の製造方法。 (5) C ： 0 . 0 0 0 5〜 0 * 0 ひ 7 w t %、 T . N : 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 1 0 w t %、 S i ： 0 . 0 0 5 〜 0 . 5 w t % . M n ： 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P : 0 . 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t % _!¾下、 S o l . A 1 : 0 - 8 〜 3 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 w t % 以下を含有し、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材を、最終的に、酸素分圧が 1 0 _⁶〜 1 0 ^{- 3}気圧の雰囲気中で 8 5 0〜 1 3 0 0 °Cの温度で熱処理することによリ、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m nL以上、 0 . 5 m ni未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径ひ . 0 1 〜 5 /r mの酸化アルミニゥム粒子が 1 X 1 0 ¹² ~ 1 X 1 0 ¹⁶ケ Z m²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 O e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示す軟磁性鋼材を得ることを特徵とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材の製造方法。

(6 ) C ： 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 0 7 w t %、丁 . N ： 0 0 0 0 5 〜 0 . 0 1 0 w t %、 S i : 0 . 0 0 5 - 0 5 w t % , M n ： 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t Q/₀以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 ： 1 . 0 〜 2 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材を、最終的に、酸素分圧が 1 0 ^{_ 5}〜 1 0 — ³気圧の雰囲気中で 8 5 0 〜 1 3 0 0 °Cの温度で熱処理することによリ、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径 0 . 0 1 〜 5 _iu mの酸化ァノレミニゥム粒子が 1 X 1 0 ^{1 3}〜 1 X 1 0 ^{1 6}ケ Z m ²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示す軟磁性鋼材を得ることを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材の製造方法。図面の箇単な説明

図 1 は鋼材の S o l . A 1 含有量と保磁力および磁束密度（ B _{2 5} ) との関係を示すグラフである。

図 2 は鋼林の C含有量と保磁力との関係を示すグラフである。

図 3 は鎩材の N含有量と保磁力との関係を示すグラフである。癸明の詳細な説明

以下、本発明の詳細をその限定理由とともに説明する。まず、本発明の成分組成の限定理由は以下の通リである。

A 1 ： A 1 は本発明の枢要な添加元素である。 A 1 は固溶 Nの固定効果、 A 1 N粒子の凝集化効果を有する。また、 A 1 は変態温度を上昇させるこ〜とによリフエライト域を拡大させる。不純物元素の含有量にょリ若干の変動はあるが、特に 1 w t %以上の S o 1 . A 1 量とすることによリ本癸明鋼はフェライト単相となる。この結果、フライト結晶粒の粗大化による保磁力の低減を達成させる。さらに、 A 1 は、鋼板を酸素分圧が規定された雰囲気中で焼鈍した際に、鋼板表面に F e の酸化物よリも優先して酸化アルミニゥム粒子の皮膜層を生成させるために必要である。以上の理由から、 A 1 を所定量添加することが必要である。 S o l . A 1 量の下限値は、図 1 に示すように保磁力 0 . 4 0 e を安定して得るためには 0 . 5 w t %で十分であるが、耐食性を得るために十分な量の酸化アルミ二ゥム粒子の皮膜層を生成させるためには、その下限値は 0 . 8 w t %、好ましくは 1 . 0 w t % とする必要がある。さらに、フェライト単相化によリ安定して良好な保磁力を得るための好ましい下限値も 1 . 0 w t %である。このため S o 1 . A 1 量の下限値は 0 . 8 w t %、好ましくは 1 . 0 w t % とする。

一方、 S o l . A 1 量は酸化アルミニウム粒子の皮膜層を十分に生成させるという観点からは多いほど望ましいが、過度の添加は製造性の悪化（鋼の溶製、圧延工程での弊害）等に伴うコスト高を招くとともに、図 1 に示すように磁束密度値の低下を招く。このため S o l . A 1 量の上限値は 3 . 5 w t %、好ましくは 2 . 5 w t % とする。

C 、 N ： C および Nは本発明においては不純物元素であリ、特にこれらの元素は他の不純物元素と比較して鋼材の特性に与える影響が著しく、そのメカニズムも本発明の幹根に闋ゎるので、これら元素の含有量は厳密に規定する必要がある。すなわち、優れた直流磁化特性を確保するために、コスト高を招かない範囲で C と T . N ( トータル N ) は可能な限リ低滅する必要がある。製鋼技術との関係で、極端なコスト高を招かないこれら元素の含有量の下限値は、それぞれ 0 . 0 0 0 5 w t %である。一方、 C含有量が 0 . 0 0 7 w t %を超えると、 A 1 添加によるフェライト域拡大効果が極端に低下し、保磁力が劣化する。また、 N含有量が 0 . 0 1 0 w t %を超えると A I N粒子が多くなリ、 A 1 N粒子がフェライト結晶の成長を妨げるため保磁力の向上が期待できない。以上の理由力ら、 C量は 0 . 0 0 0 5 〜 0 . ひ 0 7 w t %、 T . N量は 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 1 0 w t % とする。これらの C量、 T . N量の保磁力に及ぼす影響を、図 2'、図 3 にそれぞれ示す。

S i ： S i は A 1 と同様にフェライト城を拡大する作用を有する。しカゝし、本発明ではフェライト域の拡大は A 1 添加によリ行うため、 S i を敢えて添加する必要はない。また、 0 . 5 w t %を超える S i の添加は、コスト高を招くばかリでなく、磁束密度値の低下を招く。一方、 S i の含有量を過度に低下させることもまたコスト高を招く。このため本発明では、 3 1 を 0 . 0 0 5 〜 0 . 5 w t %の範囲で含有させ、良好な磁束密度の確保と低コスト性の確保とを図る。

n ： M n は、直流磁化特性を劣化させる元素であるため、低減することが望ましい。また、 M n S が生成すると鋼板の耐食性を劣化させる恐れがある。このため、 M n は S とともに低減することが望ましいが、熱間脆性を防止するために S 含有量の 1 0 倍を下回らない範囲で 0 . 2 5 w t %を上限として添加する。なお、 S 含有量が 0 . 0 0 1 w t %未満の場合は、 M n 低減のためのコスト高を避けるために M n 量の下限値を 0 . 0 1 w t % とする。

P 、 S 、 O ： P 、 S 、 O は本発明においては不純物元素でぁリ、優れた直流磁化特性を確保するために、また、健全性、信頼性、加工性を含めた鋼材としての基本的性質を損なわないために、コスト高を招かない程度に低減する必要がある。なお、 P については鋼板の打抜き性を向上させる必要がある場合は、 0 . 2 w t %を上限として積極的に含有させてもよい。したがって、 P ： 0 . 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 T . O ( トータル O ) : 0 . 0 1 w t %以下と規定する。

なお、本発明では、 T i 、 B 等の窒化物生成元素を 0 . 0 0 1 〜 0 . 0 2 w t %程度含有させることによリ、 N の上限値を上述した値よリも高い値とすることができるまた、本発明鋼板を製造する際の熱処理雰囲気を、水素を含有させること等によって脱炭性雰囲気とすることにょリ、溶製段階での C含有量の上限を上述した 0 . 0 0 7 w t %よリも高い値とすることも可能である。

次に、成分以外の本 ¾明鋼材の構成について、それらの限定理由を説明する。

本発明の鋼材は、厚さまたは径がひ . 2 m m以上であることを要件とする。下記するように、本発明では平均フェライト粒径が 0 . 2 m iii以上であることを要件としておリ、板厚が 0 . 2 πι πι未満では平均フェライト粒径を 0 . 2 m m以上とすることが困難となる。

銅の組織構造に関しては、本発明鋼はフェライト単相組織である。そして、このフェライト単層組織において、平均フェライト結晶粒径 d C m m ) が鋼材の厚さまたは径 t (m m) との関係で下記を満足することが必要である。

t が 0 . 2 m iii以上、 0 . 5 m m未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 mm以上、 1 . 3 mm未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4 t が 3 m m以上の鋼材：

0 . 5

良好な保磁力を得るためには、平均フェライト結晶粒径 d が鋼材の厚さまたは径に応じて十分な大きさ有する必要がぁリ、厚さまたは径に応じた上記の下限値を満足することによリ良好な保磁力が得られる。平均フェライト結晶粒径が上記の条件を満足しない場合には、保磁力が 0 . 4 0 e を超えてしまう。このように鋼材の厚さまたは径によって、平均フェライト結晶粒径 d の下限値が異なるのは、良好な保磁力を得る上で障害となる粒界の影響を規制するためである。すなわち、結晶粒径が同じであれば鋼材の厚さ或いは径が大きいほど粒界の影響を受け易く、したがって、鋼材の厚さ或いは径が小さい場合には平均フェライト粒径は比較的小さくても良いが、鋼材の厚さ或いは径が大きくなるほど粒界の影響を減ずるために平均フェライト結晶粒径を大きくする必要がある。鋼材の厚さまたは径が 0 . 5 m m未満（但し、 0 . 2 m m以上）の鋼材では、平均フェライト結晶粒径が 0 . 2 m m以上であれば良好な保磁力が得られる。これに対し、粒界の影響が大きい 1 . 3 m m以上の厚さまたは径の鋼材では、平均フェライト結晶粒径を 0 . 5 m m以上とし、粒界の影響を減ずる必要がある。また、これよリも厚さまたは径が小さレ、 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材では、その厚さまたは径の 0 . 4倍以上の平均フェライト粒径であれば良好な保磁力が得られる。

なお、平均フェライト結晶粒径を 0 . 2 ηι πι以上とするには、粒径 0 . 3 m m以上のフェライト結晶粒が 1 0 %以上含まれることが必要である。

さらに、本発明では鋼林表面が粒径 0 . 0 1 〜 5 / m の酸化アルミニウム粒子で緻密に覆われていること、好ましくは、鋼材表面に前記酸化アルミニウム粒子が 1 X 1 0 ¹²〜 1 X 1 0 ¹⁶ケ Zm²の密度で形成されていることが必要である。

本発明の鋼林は、その表面が粒径 0 . 0 1 〜 5 i mの酸化アルミニウム粒子で緻密に覆われることによリ優れた耐食性が得られ、特に、酸化アルミニウム粒子の形成密度が 1 X 1 0 ¹² ~ 1 X 1 0 ¹⁶ケ Z m ²の場合に良好な耐食性が得られる。また、特に優れた耐食性を得るためには、酸化アルミニウム粒子の形成密度が 1 X 1 0 ¹³〜 1 X 1 0 ¹⁶ケ Zm²であることが必要である。

なお、前記酸化アルミニウム粒子は F e を含有する場合があリ、本発明が規定する酸化アルミニゥム粒子には、このような F e を含有する酸化アルミニウム粒子も含む。また、本発明が対象とする鋼材とは、鋼板（厚板、薄板）、棒鋼、形鋼、線材等のあらゆる鋼材おょぴそれらの加工物を含む。

次に、本発明鋼材の製造方法の限定理由について説明する。

本発明の鋼材は、上述した成分組成の鋼材（鋼材の加ェ物を含む）を、最終的に、酸素分圧が 1 0— ⁶ ~ 1 0一² 気圧、好ましくは 1 0— ⁶ ~ 1 0— ³気圧の雰囲気中で 8 5 0 〜 1 3 0 0 °Cの温度で熱処理することによリ製造される。すなわち、このような酸素分圧が規制された雰囲気中で最終的な焼鈍を行うことによリ、平均フェライト結晶粒径が上述した条件を満足して優れた直流磁化特性が付与され、しかも鋼材表面に上述したような耐食性に有効な酸化アルミ二ゥム粒子の皮膜層が緻密に生成する。

なお、粒径が調整された酸化アルミニウム粒子を鋼材表面に単に塗布することで、鋼材面に酸化アルミニウム粒子の皮膜層を形成させる方法では、その皮膜層は脱離し易く、また、耐食性も十分なものではない。また、この方法では塗布作業に伴うコスト高も無視できない。これに対して本発明では、軟磁性確保のために行う焼鈍において上述した酸化アルミニゥム粒子の皮膜層を生成させることができ、コスト高の問題を生じない。また、本発明において生成した酸化アルミニゥム粒子は、鋼材に固溶している A 1 が熱処理中に鋼材内で拡散し、その一部が鋼材表面で酸化反応することによリ生成したものであるため、鋼材との密着性が極めて高い。さらに、酸化アルミニゥム粒子が緻密に分布しているため、良好な耐食性を発揮する。

ここで、上記熱処理時の雰囲気の酸素分圧が 1 0 — ⁶気圧未満では、 A 1 が酸化するための酸素量が十分でないため、酸化アルミニウム粒子を十分緻密に生成させることができず、耐食性が十分ではない。一方、酸素分圧が 1 0 ^_3気圧を超え、特に 1 0 _²気圧を超えると酸化アルミニゥム粒子の生成に先立って鉄酸化物粒子が多く単独生成するため、酸化皮膜が剥離し易くなリ、耐食性確保に支障をきたす。

また、特に、 1 X 1 0 ¹³〜 1 X 1 0 ¹⁶ケ Zm²の密度の酸化アルミニウム粒子で覆われた鋼材を得るためには、酸素分圧を 1 0 ^_5~ 1 0 ^-3気圧とすることが好ましい。

酸素分圧の制御は、具体的には純 A r 等の不活性ガスに酸素を混入させること、特に簡便な方法として、露点がー 5 0 °C程度以上に調整された湿潤水素ガスを用いること、または真空雰囲気で圧力を 1 0 ^{_ 3} t o r r ~ 1 t o r r にすること、等にょリ容易に実施可能である。

上記熱処理温度は直流磁化特性の確保と酸化アルミ二ゥム粒子皮膜層の生成という両観点から、 8 5 0 °C以上とする必要がある。特に、良好な耐食性と保磁力を安.定的に確保するためには、 9 0 0 °C以上の熱処理温度が好ましい。均熱保持時間については、熱処理温度が 9 0 0 °C以上であれば、その温度に少なくとも 1 0 分間保持することで本発明の意図する効果が得られる。また、熱処理温度が 8 5 0 °C以上、 9 0 0 °C未満の場合には、その温度に 3 0 分程度以上保持することが望ましい。なお、 1 3 0 0 °C以上での熱処理は、材料（鋼材またはこの鋼材の加工物）の変形や高温熱処理に伴うコスト高を招くため好ましくない。

なお、本発明において、上述した最終的な熱処理に供される鋼材は、熱間圧延材、冷間圧延材（または、これらの加工物）のいずれでもよい。

この発明によれば、優れた直流磁化特性と耐食性とを有する軟磁性鋼材を安価に提供することができる。

実施例

表 1 〜表 3 に本発明例および比較例に用いた鋼板の化学成分を示す。

表 1 〜表 3 に示した成分組成の鋼を溶製し、これらを鍩造して鋼塊とした後、熱間圧延によリ板厚 5 m mまたは 2 m raの鋼板を製造した。また、板厚 2 ni m未満の銅板は、板厚 2 m m以上の上記熱間圧延鋼板を冷間圧延することによリ製造した。これらの鋼板から機械加工または打抜き加工によリ外径 4 5 m m , 内径 3 3 m m のリング形状の試験片を採取し、これら試験片を表 4 〜表 8 に記載した条件で熱処理（焼鈍）した後、各試験片の平均フェライト結晶粒径、酸化アルミニウム粒子の皮膜形態、直流磁化特性を測定した。

また、各鋼板の耐食性を調べるため、熱間圧延鋼板の場合は機械加工によリ表面を研削した後、また冷間圧延銅板の場合はそのまま、いずれも 7 0 m m X 1 5 0 m m に切断し、これらの試験片を上記と同様の条件で焼鈍した後、下記の 3 種類の耐食性試験を実施した。

① 2 時間の塩水噴霧試験を実施し、表面に発生した鑌の面積率が 1 0 %未満か否かによリ耐食性を評価した。

② 3 2 時間の塩水嘖霧試験を実施し、表面に発生した鲭の面積率を調べた。

③ 6 0 °C X 9 0 %， 5 0 0 時間の湿潤試験を実施し、表面に発生した鲭の面積率を調べた。

測定された平均フェライト結晶粒径と酸化アルミニゥム粒子の形成密度および表面被覆率を表 4 〜表 8 に、また、直流磁化特性と耐食性試験結果を表 9 〜表 1 3 にそれぞれ示す。

Nd 1 〜 Ν( 9 、 Να 6 6 、 Να 6 7 は焼鈍条件を本発明で規定する範囲内とし、主に S o l . A 1 含有量を変化させて直流磁化特性と耐食性の変化を検討した本発明例と比較例である。図 1 は、 Να 1 〜 Να 9 と Να 2 2 (比較例）の結果から、 S o l . A 1 含有量と直流磁化特性との関係をまとめたものである。これによれば、 S o l . A 1 含有量が略 0 . 5 w t %以上で保磁力： 0 . 4 0 e 以下が得られるが、 S o l . A 1 含有量が 3 . 5 w t % ょリ多くなると B ₂₅値が 1 5 0 0 0 G未満となる。一方、耐食性の観点からは、 Νο· 2 に示すように 0 . 7 3 w t %の A 1 添加では耐食性は不十分であリ、 No_ 6 6 に示すように 0 . 8 w t %以上の添加によリ良好な耐食性が得られ、特に、 3 に示すように 0 . 9 9 w t % ( 1 . 0 w t % ) 含有することで十分な耐食性が得られている。

なお、 NOL 2 、 Να 6 7 は平均フェライト結晶粒径が 3 πι m と十分に大きいが、 S o l . A 1 含有量が 1 . 0 w t %未満であるこれらの鋼では、フェライト相が完全には安定化しておらず、変態温度を超える 1 1 0 での焼鈍にょリ 0 . 3 mm程度の粒径を有するサブグレインが多く生成してぉリ、このため Να 3 等の他の本発明例と較ベて保磁力がやや劣っている。

—方、 Να 6 6 は Ni 6 7 と同一鋼を変態温度を超えない 1 0 0 o °cで焼鈍したものでぁリ、良好な保磁力が得られている。

Ν 1 0、 Ν 1 8 、 Ν 1 9 は S o 1 . A 1 含有量を約 1 w t % とし、 S i 含有量を変化させた本発明例である。これらの本発明例では、 S i 含有量の增加にともない B 25値の低下傾向が認められるものの、いずれも良好な直流磁化特性と耐食性が得られることが判る'。

Να 1 1 〜 NOL 1 3 は、 Να 4 を基準に C含有量を変化させ · た本発明例および比較例である。また、 Να 1 4〜 Να 1 7 は Να 4 を基準に Ν含有量を変化させた本発明例および比較例である。 C含有量、 Ν含有量が本発明範囲外である Να 1 3 、 Να 1 7 では、耐食性は良好であるが、保磁力の劣化が認められる。

Να 2 0 は含有量を 0 . 1 6 vr t % とした本発明例である。 Να 3 5 〜 Να 3 7 は Ρ含有量を 0 . 2 w t %まで増加させても耐食性、直流磁化特性ともに劣化のないことを確認した本発明例である。

Νο· 2 1 、 No. 2 2 は A 1 、 S i の複合添加を検討した実施例である。 Nc 2 1 は本発明範囲にぁリ、 B ₂₅値： 1 5 0 0 0 G以上が確保されている。これに対して、本発明範囲外である Νοι 2 2 では B ₂₅値が 1 5 0 0 0 G未満である。しかし、両者とも十分な量の A 1 が添加され、且つ適正な条件で焼鈍されているため、耐食性は良好である，

No. 2 3 は従来から直流磁界用軟磁性材料として多用されている工業純鉄について検討した結果である。この比較例は、 B ₂₅値は本発明例と同等若しくはそれ以上であるが、保磁力、耐食性が本発明例に較べて劣っている。

^ 2 4 〜 1^ 2 8 は鋼番 0 、板厚 2 m mの鋼板を用いて焼鈍温度の検討を行った実施例である。 Nc 2 4 は焼鈍温度が 8 0 0 Cであるため保磁力が不十分でぁリ、また、焼鈍雰囲気の酸素分圧が、本発明の規定範囲中の低めの値（ 1 〜 3 X 1 0— ⁶気圧）であるため、十分な酸化アルミニゥム粒子皮膜を生成できず、そのため耐食性も不十分である。これに対し、 Ν 2 5 〜 NOL 2 8 の本発明例では、 No. 2 4 と同一鋼板、同一焼鈍雰囲気であるにもかかわらず、焼鎚温度が 8 5 0 C以上であるため保磁力、耐食性ともに良好である。

Να 3 8 ~Να 4 7 は焼鈍雰囲気の酸素分圧を変化させて耐食性を評価した実施例である。これらによれば、酸素分圧が 8 X 1 0 — ⁷気圧の焼鈍雰囲気では、十分な耐食性を得るのに必要な酸化アルミ二ゥム粒子皮膜が生成し難いのに対し、酸素分圧が 5 X 1 0 _ ⁶気圧よリも高い雰囲気では、良好な耐食性を得るのに必要な酸化アルミニゥム粒子皮膜が生成されている。

Να 2 9 ~ Να 3 4、 Να 5 2〜 Να 5 4、 α 6 4、 Να 6 5 は、銅番 D について冷間圧延にょリ板厚が 1 m m、 0 . 5 m m、 0 . 3 5 m m , 0 . 2 na niの鋼板を作成し、これら鋼板を種々の焼鈍雰囲気において本発明が規定する温度範囲で焼鈍した本発明例および比較例である。これらのうち、 N( 5 4 だけが焼鈍雰囲気の酸素分圧が本発明の規定範囲を外れているため、酸化アルミニウム粒子皮膜の分布密度が低く、このため耐食性が劣っている。

Ναι 5 5 〜 Να 5 7 は鋼 Hについて、 Να 5 8 、 Να 5 9 は鋼 C について、 6 0 、 No. 6 1 は鋼 Aについて、 Να 6 2 、 Να & 3 は鋼 Ζ について、それぞれ板厚 0 . 5 m mまたは 0 . 7 m mの鋼板を作成し、これら鋼板を種々の酸素分圧の焼鈍雰囲気中において本発明の規定する温度範囲で焼鈍した実施例である。 No. 5 6 では、 Να 5 4 と同様の理由で十分な耐食性が得られていない。 Not 6 0 〜 Nc 6 3 は、焼鈍雰囲気の酸素分圧は本発明の規定範囲にあるものの、鋼材の S o 1 . A 1 含有量が本発明の下限値よリも少ないため、十分な酸化アルミニウム粒子皮膜が生成されず、耐食性は本発明例に較べて劣っている。

Να 4 8 〜 Να 5 1 は従来技術の一つである高 C r ステンレス系軟磁性鋼板（比較例）である。これらの比較例では、 9 w t %以上、好ましくは 1 2 w t %以上の C r 添加にょリ耐食性の向上が認められるが、 Να 4 9 〜 Nt 5 1 は保磁力か B ₂₅値の少なくとも一方が不十分である。また、これらの比較例は高価な C r を多量に添加しているため、本発明例と比べて製造コストが高い。

No. 1 〜 Να 2 8 、 3 5 〜 Να 3 7 、 Να 6 6 の熱間圧延鋼材に関する実施例のうち、 Nd 1 、 Νο· 1 3 、 Nc 1 7 および Ν 2 3 は本発明の規定するィ匕学成分の範囲から外れているため、適正な条件で焼鈍が施されているにも拘らず、平均フライト結晶粒径が本発明が規定する 0 . 5 m m 以上にならず、このため本発明が目的とする保持力 0 . 4 O e 以下が得られていない。 χ 2 4 は焼鈍温度が 8 0 0 °Cであリ、本発明が規定する温度下限値よリも低いため、平均フェライト結晶粒径が 0 . 5 m m以上にならず、このため保持力 0 . 4 0 e 以下が得られてレヽない。これらを除く総ての実施例は、平均フェライト結晶粒径に関しては、本発明の規定する 0 . 5 ni m以上となった。

Να 2 9 ~ α 3 4 、 α 3 8 〜 Να 4 7、 Να 5 2 〜 Να 6 5 に示されている冷間圧延鋼材に関する実施例のうち、 Να 6 0 〜Να 6 3 の比較例は、本発明の規定する化学成分の範囲から外れているため、適正な条件で焼鈍が施されているにも拘らず、平均フ - ライト結晶粒径が本発明の規定する大きさ（すなわち、板厚が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼材： 0 . 2 m m以上、扳厚が 0 . 5 m m以上、 1 - 3 m m未満の鋼材：板厚（m m ) X 0 - 4以上）に達しないため、本癸明が目的とする保持力 0 . 4 O e 以下が得られていない。

本発明が規定する化学成分、焼鈍温度を満足する実施例のうち、 α 3 8 、 α 3 9 、 Να 5 4、 Nt 5 6 は焼鈍雰囲気の酸素分圧が 1 0— ⁶気圧未満であるため十分な酸化ァルミニゥム粒子皮膜が生成されず（酸化アルミニウム粒子の分布密度： 1 0 ¹²ケ m²未満）、このため良好な耐食性が得られていない。一方、焼鈍雰囲気の酸素分圧が 1 0 ^_6気圧以上である ix 4 、 α 8 、 No. 1 0 ~ α 1 2 , NOL 2 0 、 Nix 2 1 、 Να 2 5 ~ Να 3 2 、 Να 3 4 〜 ife 3 6 、 Να 4 0 、 Να 4 1 等では、酸化アルミニウム粒子の分布密度が 1 0 ¹²ケ Z in ²以上であるため、良好な耐食性を示している。また、焼鈍雰囲気の酸素分圧が 1 0— ⁵気圧以上である Νο· 3 、 Να 5 〜 Να 7 、 α 1 4 〜 Να 1 6 、 No. 1 8 , Να 1 9 、 Να 3 3 、 Να 3 7 、 Να 4 2 ~ Να 4 7 等では、 1 0 ¹³ケ m ²以上の酸化アルミ二ゥム粒子の分布密度が得られておリ、このため 3 2 時間の塩水噴霧試験と 5 0 0 時間の湿潤試験においても耐食性は良好であリ、特に優れた耐食性が得られることが判る。

N - X < c 70 T3 O DM)

鄰 I 3 o

T3

T . o

3»

82

∑eeio/∑6df/iod

表 4

焼鈍雰囲気： a "'Ar + O.Bppm 0₂ b■■■ A r + 5.2ppm O ₂ c… A r + 10. Bppm, 0₂ d… A r + 3D.2ppm 0₂ e… A r + 99. Ippm 0₂ f -10-³torr 真空 g…水素（露点： — 2D°C以上） h "水素（露点：一 4D°C以上） i —Ar + lQDDpptn 0₂ j '"1D— ⁵tnrr 真空 k ··水素（露点：一 B5°C以上）

表 5

焼鈍雰囲気： a ·■■ A r + o.8ppm 0₂ b ---A r + 5. Zppm O ₂ c - Ar + 10.6ppm 0₂ d… A r + 30.2p[im O ₂ e〜Ar + 99.1ppm 0₂ f -10^_3torr 真空 g…水素（露点：一 2D°C以上） h 水素（露点：一 40°C以上） i… Ar + 1000ppm 0₂ j '"10^_401"「真空 k "水素（露点：一 B5°C以上）

表 6

焼鈍雰囲気： a 'Ar + O.Bppm 0₂ b■■· Ar + 5.2ppm O ₂ c■■· A r + 10.6ppm O ₂ d ·■■ A r + 30.2ppm O ₂ e ·■· A r + 99. Ippm O ₂ f -10-³torr 真空

g…水素（露点： — 20°C以上） h 水素（露点：一 4Q°C以上）卜 Ar +lOOOppm O ₂ j -10"⁵torr 真空 k ■■水素（露点：一 65°C以上）

焼鈍雰囲気： a… Ar + O.Jppm 0₂ b… A r + 5.2ppm 0₂ c - A r + 10.6ppm 0₂

d - A r + 30. Zppm 0₂ e - A r + 99. Ippm 0₂ f iir³t叮 r 真空

g…水素（露点：一 2D°C以上） h "水素（露点：一 4D°C以上） i… Ar + 100Qp卩 m 0₂ j '"10— ⁵torr 真空 k ■·水素（露点：一 B5°C以上）

表 8

焼鈍雰囲気： a— Ar + ILBppm 0₂ b "'Ar + 5.2ppm 0₂ c■·■ A r + 10.6ppm O ₂ d—Ar + 30.2ppm 0₂ e… A r + 99. Ippm O ₂ f 〜lD— ³tDrr 真空 g…水素（露点：一 20°C以上） h "水素（露点：一 41)°C以上） i —Ar + lDDDppm 0₂ j "'10^_5 「1" 真空 k 水素（露点： — B5°C以上）

表 9

*1 鯖の面積率 10%未満： o *2 鳍の面積率鯖の面積率 10%以上： X

表 10

*1 鯖の面積率 10%未満： o *2 鯖の面積率鯖の面積率 10%以上： X

表

*1 鲭の面積率 10%未満 ·· ο *2 鯖の面積率銪の面積率 1D%以上： X

表 12

*1 鯖の面積率 1D%未満： O *2 鯖の面積率鯖の面積率 10%以上： X

産業上の利用可能性

本発明の軟磁性鋼材は、磁気回路を構成する部品等 ί: 適用できる。

Claims

請求の範囲 I) C : 0 . 0 ひ 0 5 ~ 0 . 0 0 7 w t %、 T . N ： 0 0 0 0 5 ~ 0 . 0 1 0 w t % S i : 0 . 0 0 5 〜 0 5 t % , M n ： 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 : 0 . 8 〜 3 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m ra以上の鋼材であって、平均フェライト結晶粒径 d (m m) が鋼林の厚さまたは径 t (mm) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 mni以上、 0 . 5 m m未満の鋼林：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m ΐϋ以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ表面が粒径 0 . 0 1 ~ 5 ιιιの酸化アルミニウム粒子で緻密に覆われ、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示すことを特徴とする直流磁化特性と耐責性に優れた軟磁性鋼材。 (2) C ： 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 0 7 w t %、 T . N ： 0

0 0 0 5 0 . 0 0 w S i 0 . 0 0 5 0

5 w t %、 M n : 0 . 0 1 ~ 0 . 2 5 w t % , P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 : 0 . 8 〜 3 . 5 w t %、 T . 0 : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m in以上の鋼材であって、平均フユライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼材：

d ≥ 0 .

2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径 0 . 0 1 〜 5 // ιηの酸化アルミニゥム粒子が 1 X 1 0 ¹²〜 1 X 1 0 ¹⁶ケ / m²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下，起磁力 2 5 O e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示すことを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材。

(3) C ： 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 0 7 w t %、 T . N ： 0 . 0 0 0 5 ~ 0 . 0 1 0 w t % , S i ： 0 . 0 0 5 ~ 0 5 w t % M n ： 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t 。/。以下、 S o l . A 1 : 1 . 0〜 2 . 5 w t % . T . 0 : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材であって、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 ιιχ πι以上、 0 . 5 m ni未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m ni以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径 0 . 0 1 ~ 5 mの酸化アルミニゥム粒子が 1 X 1 0 ¹³〜 1 X 1.0 ¹⁶ケ/ m ²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 ひ 0 G以上を示すことを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材。

(4) C 0 . 0 0 0 5〜 0 . 0 0 7 w t %、 T . N : 0 .

0 0 0 5 ~ 0 . 0 1 0 w t % , S I : 0 . 0 0 5 〜 0 . 5 w t % , M n ： 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 : 0 . 8 〜 3 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材を、最終的に、酸素分圧が 1 0 ^{_ 6}〜 1 0 — ²気圧の雰囲気中で 8 5 0 〜 1 3 0 0 °Cの温度で熱処理することによリ、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4 - t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面が粒径 0 . 0 1 ~ 5 / mの酸化アルミユウム粒子で緻密に覆われ、歪のない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上の軟磁性鋼材を得ることを特徴とする'直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材の製造方法。 (5) C ： 0 . 0 0 0 5 〜 0 , 0 0 7 w t %、 T . N ： 0 .

0 0 0 5 〜 0 . 0 1 0 w t %、 S i : 0 . 0 0 5 〜 0 . 5 w t % , n ： 0 . 0 1 〜 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o l . A 1 ： 0 . 8〜 3 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 w t % 以下を含有し、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材を最終的に、酸素分圧が 1 0— ⁶〜 1 0 _³気圧の雰囲気中で 8 5 0〜 1 3 0 0 。Cの温度で熱処理することによリ - 平均フェライト結晶粒径 d (mm) が鋼材の厚さまたは径 t (mm) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 miii以上、 0 . 5 mni未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 mm未満の鋼材：

d ≥ t X 0 , 4

t が 1 . 3 m HI以上の鋼林：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径 0 . 0 1 ~ 5 μ ιηの酸化アルミニゥム粒子が 1 X 1 0¹²〜 1 X 1 0¹⁶ケ/ m ²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 O e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示す軟磁性鋼栻を得ることを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材の製造方法。

(6) C ： 0 . 0 0 0 5 〜 0 . 0 0 7 w t %、 T . N : 0 . 0 ひ 0 5 ~ 0 . 0 1 0 w t %、 S i ： 0 . 0 0 5 〜 0 5 w t %、 M n : 0 . 0 1 ~ 0 . 2 5 w t %、 P ： 0 2 w t %以下、 S : 0 . 0 1 w t %以下、 S o 1 . A 1 : 1 . 0 〜 2 . 5 w t %、 T . O : 0 . 0 1 w t % 以下、残部 F e および不可避不純物からなる組成を有し、厚さまたは径が 0 . 2 m m以上の鋼材を、最終的に、酸素分圧が 1 0 ^_5 ~ 1 0 _³気圧の雰囲気中で 8 δ 0 〜 1 3 0 0 °Cの温度で熱処理することによリ、平均フェライト結晶粒径 d ( m m ) が鋼材の厚さまたは径 t ( m m ) との関係で下記を満足し、

t が 0 . 2 m m以上、 0 . 5 m m未満の鋼材：

d ≥ 0 . 2

t が 0 . 5 m m以上、 1 . 3 m m未満の鋼材：

d ≥ t X 0 . 4

t が 1 . 3 m m以上の鋼材：

d ≥ 0 . 5

且つ、表面に粒径 0 . 0 1 〜 5 / mの酸化アルミニゥム粒子が 1 ズ 1 0 ¹³ ~ 1 1 0 ¹⁶サノ：01 ²の密度で形成され、歪みのない状態での保磁力が 0 . 4 0 e 以下、起磁力 2 5 0 e における磁束密度が 1 5 0 0 0 G以上を示す軟磁性鋼材を得ることを特徴とする直流磁化特性と耐食性に優れた軟磁性鋼材の製造方法。