WO1985004194A1 - Process for the cold extrusion of aluminium or aluminium alloys - Google Patents

Process for the cold extrusion of aluminium or aluminium alloys Download PDF

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WO1985004194A1
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Hansjürgen BECKER
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Vereinigte Aluminium-Werke Aktiengesellschaft
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions

Definitions

  • the invention relates to a method for cold extrusion of aluminum or aluminum alloys, a slug (also called butze, round blank or blank) being used as the blank.
  • extrusion processes differ in their process management in particular by the starting materials chosen in each case, namely aluminum or naturally hard (solid solution strengthened) alloys and alloys hardenable by precipitation.
  • the forming capacity of the materials is determined with the help of the reproducing test methods (compression, tensile and torsion tests) and essentially determined by the following parameters.
  • the formability decreases with an increasing proportion of alloying elements and with an increasing proportion of hardening phases.
  • the degree of deformation also drops in cases where the materials are pre-consolidated, e.g. by cold rolling, drawing etc. Finally, the degree of deformation also decreases depending on the respective structure. For this reason, casting alloys are not used at all for cold extrusion.
  • AlMgSi Alloys of the type AlMgSi are an exception. From the aluminum paperback, 14th edition, 1984, page 472, it is known to process AlMgSi alloys in the state “freshly quenched” or Vka ⁇ härtet "by cold extrusion. The reason for this is that these alloys after solution annealing and one Quenching is not much stronger than in the "soft annealed” state. The formability does not decrease very much either. AlMgSi alloys do not show any particularly pronounced cold hardening. The strength of this alloy does not increase significantly due to cold hardening, in contrast to other hardenable alloys, eg Type AICuMg or AlZnMgCu.
  • Naturally hard alloys of the type AlMg, with an alloy content of 2 to 3 wt .-% magnesium are only then processed when it is absolutely necessary, since the deformation capacity compared to pure aluminum is considerably reduced (K. Mayerhofer "Cold extrusion of steel and non-ferrous metals", 1983, pages 29, 30).
  • the invention is intended to show a way to improve the strength values of extruded parts made of pure aluminum and aluminum alloys, regardless of their manufacture and their assembly, with good elongation properties, without adversely affecting the economy of cold extrusion.
  • the aim is also to use this process to produce moldings which have hitherto not been able to be produced by cold extrusion.
  • the invention offers three alternative methods for
  • Pure aluminum may be mentioned as an example of the first-mentioned materials. Pure aluminum, for example, has a tensile strength of approximately 45% in tensile testing, and extruded parts made from pure aluminum have a deformability of over 90% according to the prior art.
  • Common wrought alloys such as AlCuMg alloys, have a maximum tensile strength of 10 to 15% when fully hardened. Without an upstream soft annealing, only extruded parts with a degree of deformation of approximately 30% can be produced therefrom in the direct process according to the prior art.
  • the invention offers methods with which much higher degrees of deformation can be achieved, in particular starting from bodies made of aluminum or aluminum alloys with originally lowest deformation characteristics, without, for example, being soft annealed prior to cold extrusion.
  • the invention is based on the knowledge that the deformability of all aluminum materials can be significantly increased by a hydrostatic compressive stress state superimposed on the stress.
  • aluminum-lithium alloys can also be used which are distinguished by a particularly high strength and a particularly high modulus of elasticity. Such materials are also characterized by a low specific weight, which results in further areas of application. Further advantages of the invention result from the processing of powder-metallurgically produced aluminum materials, which are expressed in particular in the high corrosion resistance, very high heat resistance and wear resistance and, depending on the alloy, increased modulus of elasticity. In this respect, additional areas of application are opened up by the invention.
  • the processes according to the invention relate to blanks obtained directly from the casting and subsequently heat-treated, this is understood to mean soft annealing or heat treatment in the form of homogenization.
  • the heat treatment can also consist of solution annealing with subsequent quenching and subsequent cold and / or hot aging.
  • deformation hardening can also be considered.
  • This deformation hardening can be achieved, for example, by extrusion, extrusion, forging and / or rolling.
  • Such pretreatment methods prior to cold extrusion reduce the deformation characteristics of the aluminum materials, but nevertheless enable higher degrees of deformation when using the methods according to the invention in order to achieve increased strengths.
  • a round bar is produced by extrusion from a round bar produced by continuous casting and is rapidly cooled by the temperature during the extrusion by air using a blower. The bar is then aged. The slugs, which have a diameter of 26.3 mm and a height of 14.2 mm, are sawn from the rod produced in this way.
  • the slugs are additionally annealed at 360 ° for four hours, then slowly cooled.
  • the state "ver verformungsverfestiert” is applied by extrusion.
  • the strength values of the slugs in particular the yield strength, the maximum tensile strength and the elongation at break are determined in the tensile test.
  • the values like those of the sleeves made from the slugs after extrusion, are shown in Table 1. The values given refer to sleeves with a degree of deformation of 92%.
  • the extruded moldings of the reference example are then solution-annealed (7 minutes at 525 ° C.), then quenched and age-hardened (10 hours at 180 ° C.) in order to achieve an increase in strength.

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Description

Verfahren zum Kaltfließpressen von Aluminium oder Aluminiumlegierungen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Kaltfließpressen von Aluminium oder Aluminiumlegierungen, wobei als Rohling ein Butzen (auch Butze, Ronde oder Platine genannt) verwendet wird.
Bekannte Fließpreßverfahren unterscheiden sich in ihrer Verfahrensführung insbesondere durch die jeweils gewählten Ausgangsmaterialien, nämlich Aluminium oder naturharte (mischkristallverfestigte) Legierungen sowie durch Ausscheidungen härtbare Legierungen.
Reinaluminium und nicht aushärtbare Aluminiumlegierungen werden ausschließlich im Zustand "weichgeglüht" fließgepreßt. Der Zustand "weichgeglüht" beschreibt dabei den Zustand niedrigster Festigkeit. Aus dem gleichen Grund werden auch aushärtbare Legierungen nur im Zustand "weichgeglüht" fließgepreßt.
Das Umformυermögen der Werkstoffe wird mit Hilfe der nachbildenden Prüfverfahren (Druck-, Zug- und Tαrsionsversuch) ermittelt und dabei im wesentlichen durch folgende Parameter bestimmt. Das Umformvermögen sinkt mit steigendem Anteil an Legierungselementen sowie mit steigendem Anteil an aushärtenden Phasen. Der Umformgrad sinkt ebenso in den Fällen, in denen die Werkstoffe vorverfestigt sind, z.B. durch Kaltwalzen, Ziehen etc. Schließlich sinkt der Umformgrad auch in Abhängigkeit vom jeweiligen Gefüge. Aus diesem Grunde werden Gußlegierungen überhaupt nicht zum Kaltfließpressen eingesetzt.
Eine Ausnahme bilden Legierungen des Typs AlMgSi. Aus dem Aluminium-Taschenbuch, 14. Auflage, 1984, Seite 472, ist es bekannt, AlMgSi-Legierungen im Zustand "frisc abgeschreckt" oder Vkaϊtausgehärtet" durch Kaltfließpressen zu verarbeiten. Der Grund hierfür liegt darin, daß diese Legierungen nach einer Lösungsglühung und einem Abschrecken nicht wesentlich fester sind als im Zustand "weichgeglüht". Auch die Verformbarkeit nimmt nicht sehr stark ab. AlMgSi-Legierungen zeigen keine besonders ausgeprägte Kaltaushärtung. Die Festigkeit dieser Legierung steigt durch Kaltaushärten nicht stark an, im Gegensatz zu anderen aushärtbaren Legierungen, z.B. des Typs AICuMg oder AlZnMgCu.
Naturharte Legierungen des Typs AlMg, mit einem Legierungsgehalt von 2 bis 3 Gew.-% Magnesium werden nur dann verarbeitet, wenn es zwingend erforderlich ist, da das Formänderungsvermögen gegenüber Reinaluminium erheblich verringert is t (K. Mayerhofer "Kaltfließpressen von Stahl und NE-Metallen", 1983, Seiten 29, 30).
Als Beispiel für Legierungen, die nur im Zustand "weichgeglüht" fließgepreßt werden, werden nach "Aluminium-Taschen buch, 14. Auflage, 1984, Seiten 471, 472" und K.Mayerhofer "Kaltfließpressen von Aluminium und NE-Metallen, 1983, Seiten 30, 31" AICuMgl und AlZnMgCu0,5 genannt. Verantwortlich hierfür wird das niedrige Umformvermögen der aushärtbaren Legierungen genannt.
Nachteilig bei bekannten, aus aushärtbaren Legierungen im Zustand "weichgeglüht" hergestellten Fließpreßteilen ist ihre oftmals nicht ausreichende Festigkeit, sowie die Tatsache, daß nur dickwandige Körper hergestellt werden können. Um höhere Festigkeiten zu erreichen, werden die so fließgepreßten Teile anschließend einer weiteren Wärmebehandlung durch Lösungsglühen und Abschrekken sowie gegebenfalls anschließende Kalt- und/oder Warmauslagerungen behandelt. Trotz dieser recht aufwendigen Nachbehandlung liegen die Festigkeitswerte der Körper normalerweise noch unter denen von stranggepreßtem oder geschmiedetem Halbzeug. Weiterhin ist nachteilig, daß es durch das Abschrecken nach dem Lösungsglühen zu einem Verzug der Bauteile kommen kann, so daß ein zusätzlicher Richtvorgang notwendig wird, der das Verfahren in erheblichem Maße weiter verteuert. Von den nichtaushärtbaren Werkstoffen wird insbesondere Reinaluminium aufgrund der geringen Festigkeitswerte und damit verbundenen hohen Verformungs-Kennwerte eingesetzt. Trotz der hohen Umform-Kennwerte sind die mit Reinaluminium hergestellten Fließpreßteile bezüglich ihrer absoluten Festigkeitswerte oft nur unzureichend.
Mit der Erfindung soll ein Weg aufgezeigt werden, die Festigkeitswerte von Fließpreßteilen aus Reinaluminium und Aluminiumlegierungen unabhängig von ihrer Herstellung und ihrer Konfektionierung bei gleichzeitig guten Dehnungseigenschaften zu verbessern, ohne die Wirtschaftlichkeit des Kaltfließpressens nachteilig zu beeinflussen. Ebenso ist angestrebt, auch bisher durch Kaltfließpressen nicht herstellbare Formkörper nach diesem Verfahren herzustellen.
Die Erfindung bietet in Abhängigkeit von den verwendeten Aluminiumwerkstoffen drei alternative Verfahren zur
Herstellung von Körpern durch Kaltfließpressen an, die im einzelnen durch die Merkmale der Patentansprüche 1 bis 3 beschrieben sind.
Die Beurteilung der Umformbarkeit erfolgt im Stand der Technik nach einem der üblichen nachbildenden Prüfverfahren für massiv zu formende Körper (Zug-, Stauch- und Torsionsversuch). Dabei wird davon ausgegangen, daß je nach den dabei für einen bestimmten Werkstoff ermittelten Verformungs-Kennwerten auch eine maxmimale Umformbarkeit für den entsprechenden Werkstoff verbunden ist.
Hieraus ergibt sich die Folgerung, daß zur Erzielung höherer Umformgrade entweder Werkstoffe mit ursprünglich höheren Verformungs-Kennwerten gewählt werden, oder Werkstoffe mit ursprünglich niedrigeren VerformungsKennwerten zum Zwecke der Steigerung des Formänderungsvermögens nachbehandelt werden, z.B. durch Weichglühen. Als Beispiel für die erstgenannten Werkstoffe sei Reinaluminium genannt. Reinaluminium besitzt beispielsweise im Zugversuch ca. 45 % Dehnungsvermögen, aus Reinaluminium hergestellte Fließpreßteile weisen nach dem Stand der Technik ein Umformvermögen von über 90 % auf.
Übliche Knetlegierungen, z.B. AlCuMg-Legierungen, besitzen im vollausgehärteten Zustand ein maximales Dehnungsvermögen im Zugversuch von 10 bis 15 % . Ohne eine vorgeschaltete Weichglühung können hieraus nach dem Stand der Technik im direkten Verfahren nur Fließpreßteile mit einem Umformgrad von etwa 30% hergestellt werden. Die Erfindung bietet dagegen Verfahren an, mit denen sehr viel höhere Umformgrade erzielt werden können, und zwar insbesondere ausgehend von Körpern aus Aluminium oder Aluminiumlegierungen mit ursprünglich geringsten Verformungs-Kennwerten, ohne vor dem Kaltfließpressen z.B. weichgeglüht zu werden.
Dabei beruht die Erfindung auf der Erkenntnis, daß die Verformungsfähigkeit aller Aluminium-Werkstoffe durch einen, der Beanspruchung überlagerten hydrostatischen Druckspannungszustand erheblich erhöht werden kann. Je geringer die Umformbarkeit des Ausgangsmaterials ist, um so höher muß der bei den erfindungsgemäßen Verfahren angewendete hydrostatische Druckanteil sein.
Genau im Gegensatz zu den vom Stand der Technik gegebenen Lehren können zur Erzielung höchster Umformgrade mit dem Fließpreßverfahren auch solche Werkstoffe eingesetzt werden, die ursprünglich nur sehr geringe Verformungs-Kennwerte aufweisen, z.B. vollausgehärtete AlCuMgLegierungen.
Insbesondere gilt dies auch für Legierungen im Gußzustand, insbesondere auch für solche mit hohem Silicium-Gehalt und auf pulvermetallurgischem Wege hergestellte Werkstoffe, die nach dem Stand der Technik für Fließpreßverfahren aufgrund ihrer Sprödigkeit völlig verworfen wurden.
Durch die Verwendung vollausgehärteter Butzen lassen sich Festigkeitswerte erzielen, die erheblich über denen von fließgepreßten und anschließend wärmebehandelten Teilen aus weichgeglühten Butzen liegen. Aufgrund der im Stand der Technik gegebenen Lehren ist es schon völlig unerwartet, daß sich überhaupt derart spröde Aluminium-Werkstoffe kaltverformen lassen, soweit dann auch noch nach dem erfindungsgemäßen Verfahren deutlich erhöhte Festigkeitswerte erzielt werden, ist dies völlig überraschend.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren sind Umformgrade von weit über 90 % realisierbar. Soweit erfindungsgemäß von hohen Umformgraden gesprochen wird, sind solche über 60 % gemeint.
Neben der erheblichen Verbesserung der mechanischen Eigenschaften der nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Teile liegt ein zusätzlicher Vorteil in der darüber hinaus verbesserten Wirtschaftlichkeit des Verfahrens. Es entfällt nämlich die nach bisher bekannten Verfahren vor dem Fließpressen notwendige Weichglühung und danach die notwendige Härtungsbehandlung, sowie gegebenenfalls das Richten der beim Aushärten verzogenen Bauteile.
Mit der Möglichkeit, auch hoch Siliciumhaltige Aluminiumlegierungen (Gußlegierungen) durch Kaltfließpressen zu verformen ergeben sich darüber hinaus völlig neue Anwendungsbereiche, die durch die besonderen Eigenschaften dieser Legierungen (sehr hohe Verschleißbeständigkeit, hohe Warmfestigkeit, geringe Wärmeausdehnung) bedingt sind.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren sind auch Aluminium-Lithium-Legierungen einsetzbar, die sich durch eine besonders hohe Festigkeit und einen besonders hohen Elastizitätsmodul auszeichnen. Derartige Werkstoffe zeichnen sich darüber hinaus durch ein geringes spezifisches Gewicht aus, wodurch sich weitere Anwendungsbereiche ergeben. Aus der Verarbeitung pulvermetallurgisch hergestellter Aluminium-Werkstoffe ergeben sich weitere Vorzüge der Erfindung, die insbesondere in der hohen Korrosionsbeständigkeit, sehr hohen Warmfestigkeit und Verschleißbeständigkeit und je nach Legierung erhöhtem Elastizitätsmodul ihren Ausdruck finden. Auch insoweit werden durch die Erfindung zusätzliche Anwendungsbereiche erschlossen.
Gleiche Vorteile ergeben sich im wesentlichen für die naturharten Legierungen.
Soweit sich die erfindungsgemäßen Verfahren auf unmittelbar aus dem Gußstück gewonnene und anschließend wärmebehandelte Rohlinge beziehen, so wird hierunter ein Weichglühen oder eine Wärmebehandlung in Form einer Homogenisierung verstanden. Die Wärmebehandlung kann aber auch aus einem Lösungsglühen mit anschließendem Abschrecken sowie sich anschließender Kalt- und/oder Warmauslagerung bestehen.
Gleiches gilt auch für die pulvermetallurgischen Werkstoffe.
Für sämtliche anderen Aluminium-Werkstoffe kommt neben den vorgenannten Wärmebehandlungen vor dem Kaltfließpresse alternativ oder kumulativ auch eine Verformungsverfestigung in Frage. Diese Verformungsverfestigung kann beispielsweise durch Strangpressen, Fließpressen, Schmieden und/oder Walzen erreicht werden. Derartige Vorbehandlungsmethoden vor dem Kaltfließpressen erniedrigen die Verformungs-Kennwerte der Aluminiumwerkstoffe, ermöglichen aber dennoch erhöhte Umformgrade bei Anwendung der erfindungsgemäßen Verfahren zur Erzielung erhöhter Festigkeiten.
Weitere Merkmale der Erfindung sind durch die weiteren Patentansprüche sowie die übrigen Anmeldungsunterlagen beschrieben.
Im folgenden wird die Erfindung anhand einiger Ausführungsbeispiele näher erläutert.
Verwendet wird eine Legierung des Typs AlMgSi0,5 (AA 6060). Die Butze wird wie folgt hergestellt:
Aus einem durch Stranggießen hergestellten Rundbarren wird eine Rundstange durch Strangpressen hergestellt, die von der Temperatur beim Strangpressen durch Luft mittels eines Gebläses rasch abgekühlt wird. Anschließend wird die Stange warmausgelagert. Aus der so hergestellten Stange werden die Butzen gesägt, die einen Durchmesser von 26,3mm und eine Höhe von 14,2mm aufweisen.
Für die Referenzbeispiele werden die Butzen zusätzlich vier Stunden lang bei 360° weichgeglüht, anschließend langsam abgekühlt. Der Zustand "ver formungsver festigt" wird durch Strangpressen aufgebracht.
Anschließend werden die Festigkeitswerte der Butzen, im einzelnen die Streckgrenze, die maximale Zugfestigkeit und die Bruchdehnung im Zugversuch ermittelt. Die Werte sind ebenso wie die der aus den Butzen hergestellten Hülsen nach dem Fließpressen in Tabelle 1 wiedergegeben. Dabei beziehen sich die angegebenen Werte auf Hülsen mit einem Umformgrad von 92 % .
Anschließend werden die fließgepreßten Formkörper des Referenzbeispiels lösungsgeglüht, (7 Minuten bei 525°C), dann abgeschreckt und warmausgelagert (10 Stunden bei 180°C), um eine Festigkeitserhöhung zu erzielen.
Die so erzielbaren maximalen Festigkeitswerte nach dem Stand der Technik liegen unter denen der Butzen, die nach der Warmaushärtung nicht mehr weichgeglüht werden, wie sich ebenso aus Tabelle 1 ergibt.
Trotz der bereits extrem hohen Festigkeiten dieser Butzen werden sie anschließend bei einem Umfαrmgrad von ebenfalls 92 % kaltfließgepreßt. Dabei wird eine nochmalige erhebliche Festigkeitssteigerung bewirkt. Die in Tabelle 1 angegebenen Festigkeiten liegen dabei um mehr als 100 N/mm über den maximalen Festigkeitswerten der auf konventionelle Weise hergestellten Körper bei gleichzeitig drastischer Kostenreduzierung.
Derart hohe Festigkeitswerte sind nach dem Verfahren gemäß dem Stand der Technik nur mit sehr viel höher legierten Werkstoffen bei sehr viel höheren Produktionskosten (vorgeschaltete Wärmebehandlung und anschließende Aushärtungsbehandlung) erreichbar. Dann lassen sich im Stand der Technik aber bereits bestimmte Formen nicht mehr herstellen.

Claims

P a t e n t a n s p r ü c h e
1. Verfahren zur Herstellung hochfester und/oder hochverschleißbeständiger Körper hoher Umformgrade aus Aluminium oder nichtaushärtbaren Aluminiumlegierungen, bei dem der Körper a) aus einem unmittelbar aus einem Gußstück gewonnenen und gegebenenfalls anschließend wärmebehandelten Rohling b) aus einem, ausgenommen gemäß a) hergestellten, gegebenenfalls nachbehandelten Rohling einer hoch Si-haltigen Aluminiumlegierung, oder c) aus einem, ausgenommen gemäß a) hergestellten, gegebenenfalls nachbehandelten, ausgenommen einem durch Weichglühen nachbehandelten Rohling, ausgenommen aus einer Legierung des Typs gemäß b) durch Kaltfließpressen geformt wird.
2. Verfahren zur Herstellung hochfester und/oder hochverschleißbeständiger Körper hoher Umformgrade aus aushärtbaren Aluminiumlegierungen, a) aus einem, unmittelbar aus einem Gußstück gewonnenen und gegebenenfalls anschließend wärmebehandelten Rohling b ) aus einem , ausgenommen gemäß a) hergestellten, gegebenenfalls nachbehandelten Rohling einer Legierung des Typs Al-Li, Al-Si oder Al-Zn, oder c) aus einem, ausgenommen gemäß a) hergestellten, gegebenenfalls nachbehandelten, ausgenommen einem durch Weichglühen nachbehandelten Rohling einer Legierung, ausgenommen solche des Typs gemäß b) durch Kaltfließpressen geformt wird.
3. Verfahren zur Herstellung hochfester und/oder hochverschleißbeständiger Körper hoher Umfσrmgrade aus Aluminium oder Aluminiumlegierungen, bei dem der Körper aus einem, aus pulvermetallurgisch hergestelltem Material geformten Rohling durch Kaltfließpressen geformt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3 zur Herstellung hochfester und/oder hochverschleißbeständiger Körper mit einem Umformgrad größer 90 % .
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4 zur
Herstellung hochfester und/oder hochverschleißbeständiger dünnwandiger Hohlkörper.
6. Verwendung eines Rohlings nach einem der Ansprüche 1 bis 3 zur Herstellung hochfester und/oder hochverschleißbeständiger Körper hoher Umformgrade durch Kaltfließpressen.
7. Verfahren zum Fließpressen von Aluminium und Aluminiumlegierungen, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohling nach seiner Herstellung durch Strangpressen, Fließpressen, Schmieden, Walzen, Gießen oder beliebige Verfahrenskombinationen im verformungsverfestigten Zustand kaltfließgepreßt wird.
8. Verfahren zum Fließpressen von Aluminium und Aluminiumlegierungen, wobei ein Rohling durch Strangpressen, Fließpressen, Schmieden, Gießen und/oder Walzen hergestellt wird und ggf. nach einer Wärmebehandlung fließgepreßt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohling in diesem Zustand kal tfl ießgepreßt wird.
9. Verfahren zum Fließpressen von Aluminium und Aluminiumlegierungen unter Verwendung eines Rohlings, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohling im Gußzustand fließgepreßt wird.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohling aus einer Legierung des Typs AICuMg, AlZnMg, AlZnMgCu besteht und nach einer Lösungsglühung und Abschreckung kaltfließgepreßt wird.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohling, vor dem Kaltfließpressen Tösungsgeglüht und abgeschreckt wird.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohling nach der Abschreckung und vor dem Fließpressen kaltausgelagert wird.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohling nach dem Abschrecken und vor dem Fließpressen warmausgelagert wird.
14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Rohling nach dem Abschrecken und vor dem Fließpressen kalt- und warmausgelagert wird.
15. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der fließgepreßte Gegenstand kalt- und/oder warmausgelagert wird.
16. Verwendung eines Rohlings im verformungsverfestigten Zustand zum Kaltfließpressen von Aluminium und Aluminiumlegierungen.
17. Rohling zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß er im Zustand "verformungsgefestigt" kaltfließgepreßt wird. Entsprechende Eigenschaftsverbesserungen, insbesondere hohe Festigkeiten, sind ebenso aus einem unmi t te l bar aus einem Gußstück gewonnenen und gegebenenfalls anschließend wärmebehandelten Rohling erzielbar, der bei ähnlich hohen Umformgraden kaltfließgepreßt wird.
Schließlich ergeben sich die angesprochenen Vorteile auch für Körper aus Aluminium- oder Aluminiumlegierungen, bei denen der Körper aus einem aus pulvermetallurgisch hergestelltem Material geformten Rohling durch anschließendes Kaltfließpressen geformt wird.
Tabelle 1
Figure imgf000018_0001
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