UA73392C2 - Method for flattening of rounds - Google Patents
Method for flattening of rounds Download PDFInfo
- Publication number
- UA73392C2 UA73392C2 UA2003065258A UA2003065258A UA73392C2 UA 73392 C2 UA73392 C2 UA 73392C2 UA 2003065258 A UA2003065258 A UA 2003065258A UA 2003065258 A UA2003065258 A UA 2003065258A UA 73392 C2 UA73392 C2 UA 73392C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- rolled
- diameter
- distance
- gauge
- flattening
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 16
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 claims description 2
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 17
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 2
- 210000004013 groin Anatomy 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 101100498160 Mus musculus Dach1 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100072790 Mus musculus Irf4 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100366282 Mus musculus Spats1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000036651 mood Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід відноситься до обробки металів тиском, зокрема, до технології правлення круглого прокату.The invention relates to the processing of metals by pressure, in particular, to the technology of making round rolled products.
Відомий спосіб правлення круглого прокату, викладений у винаході Правильна машина" див. З), АСThe known method of straightening round rolled products, described in the invention "The correct machine" see C), AS
Мо927367, Мкл3, В210 3/02, БИ Мо18, 1982г.|.Mo927367, Mkl3, B210 3/02, BY Mo18, 1982|.
Сутність способу правлення полягає в тім, що правлення роблять знакозмінним пружно-пластичним вигином прокату, що проходить крізь ексцентрично розміщені щодо осі правлення кільця, що примусово обертаються в барабані, які створюють зону правлення. Перед початком правлення визначають величину настроєності 70 ексцентриситетів правильних кілець у залежності від діаметру і твердості прокату, що виправляється.The essence of the rule method is that the rules are made by a sign-changing elastic-plastic bending of the rolled sheet, which passes through the rings placed eccentrically with respect to the axis of the rule, forcibly rotating in the drum, which create the zone of the rule. Before the beginning of the rule, the value of the adjustment of 70 eccentricities of the correct rings is determined, depending on the diameter and hardness of the rolled product being corrected.
Переміщення прокату в процесі правлення здійснюється за рахунок використання заданої схеми нахилу правильних кілець. Правлення виконують за трикутною схемою правлення.The movement of rolled steel in the process of the board is carried out due to the use of a given scheme of inclination of the correct rings. Management is carried out according to the triangular management scheme.
Недоліком відомого способу є складність одержання якісного правлення і великих енерговитрат, особливо при правленні прокату великих діаметрів. 19 У процесі правлення, особливо за трикутною схемою правлення, за рахунок впливу поперечних сил матеріал прокату зазнає значних зрушувальних деформацій, що характеризуються високим рівнем дотичних напруг. У той же час деформації, що є наслідком вигину прокату, сконцентровані на тій же, досить короткій, ділянці довжини прокату. Напруги від вигину мають максимальні значення поблизу контакту із середнім (натискним) кільцем, на цій же ділянці сконцентровані і контактні напруги. Нерівномірний розподіл напруг як по перерізу прокату, так | вздовж його довжини у зоні правлення, негативно позначається на якості правлення - за кривизною кінцевих ділянок прокату і за станом його поверхні.The disadvantage of the known method is the difficulty of obtaining a high-quality board and high energy consumption, especially when the board of rolled products of large diameters. 19 In the process of drawing, especially according to the triangular drawing scheme, due to the influence of transverse forces, the rolled material undergoes significant shear deformations, characterized by a high level of tangential stresses. At the same time, the deformations resulting from bending of the rolled product are concentrated on the same, rather short, section of the length of the rolled product. Bending stresses have maximum values near the contact with the middle (pressing) ring, contact stresses are also concentrated in the same area. Uneven distribution of stresses both across the rolled section and | along its length in the zone of the board, negatively affects the quality of the board - due to the curvature of the end sections of the rolled product and the condition of its surface.
Відомий спосіб правлення круглого прокату, обраний авторами за прототип див. ША, п-т Мо47540, Бюл. 7, 2002гі.The well-known method of round rolling, chosen by the authors as a prototype, see Sha, pt. Mo47540, Bul. 7, 2002.
Сутність способу правлення круглого прокату полягає в тому, що правлення здійснюють знакозмінним с 22 пружно-пластичним вигином прокату за допомогою касет, що примусово обертаються, із правильними Го) елементами, встановленими на підшипниках, розміщених у розподільному корпусі обертання на відстані один від одного, ексцентрично встановлених щодо осі правлення і нахилених до неї. При визначенні величини настроєності ексцентриситетів правильних елементів враховують середньостатистичну кривизну прокату за його довжиною. У процесі правлення роблять зміну ексцентриситетів за заданою програмою; для правлення кінців с прокату задіюють мінімально необхідну кількість правильних елементів, максимально наблизивши їх один до ФУ одного, при цьому встановлюють у групі ексцентриситет правильних елементів, що дорівнює 0,2-0,9. його величини настроєності. Правлення середньої частини прокату роблять не менш ніж чотирма правильними о елементами, використовуючи трапецієподібну схему правлення. соThe essence of the method of straightening round rolled products is that the straightening is carried out with 22 elasto-plastic bends of the rolled products using sign-changing elasto-plastic bending of the rolled products using forcibly rotating cassettes with the correct Го) elements mounted on bearings located in the distribution housing of the rotation at a distance from each other, eccentrically installed relative to the axis of the rule and inclined to it. When determining the value of the eccentricity of the regular elements, the average statistical curvature of the rolled product along its length is taken into account. In the process of the board, eccentricities are changed according to the given program; to rule the ends from rolled steel, use the minimally necessary number of correct elements, bringing them as close as possible to the FU of each other, while setting the eccentricity of the correct elements in the group equal to 0.2-0.9. his mood values. The board of the middle part of the roll is made with at least four regular elements, using a trapezoidal board scheme. co
Недоліком прототипу є складність забезпечення якісного правлення прокату, бо не визначені величини основних параметрів, що впливають на виникнення нормальних напруг від вигину прокату й утворення - контактних напруг. Вони повинні бути такими, щоб, зберігаючи якість правлення, не була перевищена межа міцності матеріалу прокату і, відповідно, виключена можливість утворення мікротріщин і появи локальної твердості в місцях контакту правильного елемента з поверхнею прокату, що не задовольняє вимогам до якості « поверхні. Відсутність критеріїв визначення параметрів процесу правлення за групами діапазонів типорозмірів З7З 70 прокату, що підлягає правленню, створює ймовірність залучення підвищених енергетичних параметрів і с збільшення довжин невиправлених кінців прокату. Наприклад, при використанні одного набору правильних "з елементів і однієї постійної відстані між правильними елементами для правлення великого і малого діаметрів прокату, крім основних негативних факторів, викладених вище, виникає необхідність підвищення швидкості обертання розподільного корпуса при правленні прокату малого діаметра, щоб зберегти продуктивність, 75 досягнуту при правленні прокату великого діаметра, тому що діаметр прокату є головним чинником, що впливає ї на продуктивність правлення. (4) Перед винаходом поставлене завдання підвищити якість правлення за рахунок розбивки загального діапазону типорозмірів прокату на групи і використання для кожної з груп окремого набору каліброваних о правильних елементів, вибираючи . їхні розміри і відстані між ними відповідно до критеріїв, що забезпечують (Се) 50 усунення кривизни на максимальній частині довжини прокату, зі збереженням якості його поверхні, а також зменшити додаткові енерговитрати, що мають місце у випадку правлення великого діапазону типорозмірів їз прокату при однакових параметрах правильних елементів.The disadvantage of the prototype is the difficulty of ensuring high-quality rolling of rolled products, because the values of the main parameters that affect the occurrence of normal stresses from the bending of rolled products and the formation of contact stresses are not defined. They should be such that, while maintaining the quality of the board, the strength limit of the rolled material is not exceeded and, accordingly, the possibility of the formation of microcracks and the appearance of local hardness in the places of contact of the correct element with the rolled surface, which does not meet the requirements for the quality of the surface, is excluded. The lack of criteria for determining the parameters of the bending process by groups of standard size ranges of Ж7З 70 rolled steel, which is subject to bending, creates the possibility of involving increased energy parameters and an increase in the length of the uncorrected ends of the rolled steel. For example, when using one set of correct elements and one constant distance between the correct elements for the control of large and small diameters of rolled products, in addition to the main negative factors outlined above, there is a need to increase the speed of rotation of the distribution body when controlling small diameter rolled products in order to maintain productivity. 75 achieved when rolling a large-diameter rolled sheet, because the diameter of the rolled sheet is the main factor affecting the productivity of the sheet. (4) The task of the invention is to improve the quality of the sheet by dividing the general range of standard sizes of the rolled sheet into groups and using a separate set for each of the groups calibrated with the correct elements, choosing their sizes and distances between them in accordance with the criteria that ensure (Ce) 50 elimination of curvature on the maximum part of the length of the rolled product, while preserving the quality of its surface, and also reduce additional energy costs that occur in the case of the rule of different range of standard sizes of rolled steel with the same parameters of the correct elements.
Рішення поставленої задачі досягається тим, що в способі правлення круглого прокату знакозмінним пружно-пластичним вигином прокату за допомогою касет, що примусово обертаються, із правильними 99 елементами, установленими на підшипниках і розміщеними у розподільному корпусі обертання на відстані одинThe solution to the given problem is achieved by the fact that in the method of controlling round rolled products by alternating sign elastic-plastic bending of rolled products using forcibly rotating cassettes with the correct 99 elements mounted on bearings and placed in the distribution housing of rotation at a distance of one
ГФ) від одного, нахиленими під заданим кутом і ексцентрично встановленими щодо осі правлення, відповідно до юю винаходу, використовують набори каліброваних правильних елементів для груп прокату, обраних із заданого діапазону типорозмірів прокату, що підлягає правленню, у залежності від максимальної відстані (І пах) між центрами правильних елементів і максимального діаметра просвіту калібру (Одах) правильних елементів для 60 мінімального діаметра прокату групи (адіп) і від мінімальної відстані (І дій) і мінімального діаметра просвіту калібру (Одпіп) для максимального діаметра прокату групи (а дах) і дотримання умов, за яких:GF) from one another, inclined at a given angle and eccentrically installed with respect to the axis of the ruler, in accordance with the invention, use sets of calibrated correct elements for groups of rolled products, selected from a given range of standard sizes of the rolled product to be ruled, depending on the maximum distance (I groin) between the centers of the correct elements and the maximum diameter of the gauge clearance (Odah) of the correct elements for 60 minimum diameter of the rolled group (adip) and from the minimum distance (I actions) and the minimum diameter of the gauge clearance (Odpip) for the maximum diameter of the rolled group (a roof) and compliance conditions under which:
Ілах(Я іп)» Чіп (дтлах) И Одлах (дліп)2 Отіп(Утах)Ilakh(I ip)» Chip (dtlakh) I Odlakh (dlip)2 Otip(Utah)
Крім того, відповідно до винаходу, відстані між правильними елементами набору для групи прокату визначаються за виразом: б5In addition, according to the invention, the distances between the correct elements of the set for the rolling group are determined by the expression: b5
Чіп - Чляж 2. И- со БоChip - Member 2. Iso Bo
Іпдх - Утіп" попе Е бвлот) (хв-еті: бе 9 де ст 7 межа текучості матеріалу прокату, св 7 межа міцності матеріалу прокату,Ipdh - Utip" pope E bvlot) (min-eti: be 9 de st 7 yield strength of rolled material, sv 7 strength limit of rolled material,
Е - модуль пружності матеріалу прокату,E - modulus of elasticity of rolled material,
Вк 7 Відносне подовження матеріалу прокату при іспитах на розрив,Vk 7 Relative elongation of rolled material during tensile tests,
А - кут нахилу калібру,A is the angle of inclination of the gauge,
К - радіус кривизни робочої поверхні калібру, атіп - найменший діаметр прокату в групі, дах - Найбільший діаметр прокату в групі, мінімальний діаметр просвіту калібру для максимального діаметра прокату визначається за виразом: да 2 Чпях 2 КОК с сова) соб, а максимальний діаметр просвіту калібру для мінімального діаметра прокату в групі визначається за залежністю: ; сво» Ко: Іо тах, ва -K - the radius of curvature of the working surface of the gauge, atip - the smallest diameter of the rolled product in the group, roof - the largest diameter of the rolled product in the group, the minimum diameter of the gauge clearance for the maximum diameter of the rolled product is determined by the expression: yes 2 Chpyah 2 KOK s sova) sob, and the maximum diameter of the clearance caliber for the minimum rolled diameter in the group is determined by the dependence: ; svo" Ko: Io tah, va -
Югпах ЮртахYugpakh Yurtakh
Кк - коефіцієнт, що зв'язує ширину калібру і радіус кривизни до його робочої поверхні (0 « Кк « 1); ГаКк - the coefficient connecting the width of the gauge and the radius of curvature to its working surface (0 « Кк « 1); Ha
Ко - коефіцієнт, що характеризує форму перерізу прокату і величину деформацій зрушення;Ko - a coefficient characterizing the shape of the rolled section and the magnitude of shear deformations;
І - відстань між центрами схрещених калібрів уздовж осі правлення, що задовольняє умовам: І піп(Чтлах) «Її і9)And - the distance between the centers of the crossed gauges along the axis of the ruler, which satisfies the conditions: And pip(Chtlakh) "Her i9)
І-пах(У піп).I-pah (U pip).
Огдлах - максимальний діаметр просвіту калібру.Oghdlach - the maximum diameter of the bore of the caliber.
Відповідно до винаходу при зміні відстані між правильними елементами використовують змінні розподільні СМ корпуси обертання касет, а при зміні діаметра калібру правильних елементів використовують змінні набори правильних елементів. ФAccording to the invention, when changing the distance between the correct elements, variable distribution CM housings of the rotation of cassettes are used, and when changing the diameter of the caliber of the correct elements, variable sets of the correct elements are used. F
Для зміни відстані між правильними елементами можливе використання розподільного корпуса з со додатковими гніздами для перестановки в них касет із правильними елементами.To change the distance between the correct elements, it is possible to use a distribution case with additional sockets for rearranging cassettes with the correct elements.
У процесі правлення знакозмінним пружно-пластичним вигином у тілі прокату переважають напруги трьох о типів: нормальні напруги від дії згинаючого моменту, дотичні напруга від дії поперечних сил, нормальні і |Їч« дотичні контактні напруга на ділянках стикання прокату з робочим інструментом.In the process of conducting sign-changing elastic-plastic bending in the body of the rolled product, three types of stress prevail: normal stress from the action of the bending moment, tangential stress from the action of transverse forces, normal and tangential contact stress at the areas of contact of the rolled product with the working tool.
Необхідна залишкова деформація, що виражається в зменшенні кривизни прокату, створюється нормальними напругами від вигину. Ці напруги приймають максимальні (по абсолютній величині) значення на « поверхні прокату, протилежні за знаком у діаметрально протилежних крапках.The necessary residual deformation, which is expressed in the reduction of the curvature of the rolled product, is created by the normal stresses from bending. These stresses take their maximum (in absolute value) values on the rolled surface, opposite in sign at diametrically opposite points.
Найбільші за величиною дотичні контактні напруги виникають не на поверхні прокату, а на глибині, що - с складає 0,8 від ширини плями контакту. ц Найбільші за величиною дотичні контактні напруги виникають на поверхні прокату і складаються з ,» найбільшими нормальними напругами від вигину, породжуючи ефект концентрації напруг.The largest tangential contact stresses occur not on the surface of the rolled product, but at a depth where - c is 0.8 of the width of the contact spot. The largest tangential contact stresses occur on the rolled surface and consist of the largest normal stresses from bending, creating the effect of stress concentration.
Оскільки величина напруг вигину при правленні перевищує межу текучості матеріалу, виникає небезпека того, що на ділянках концентрації напруг їхня величина може перевищити межу міцності матеріалу, що призведе - І до появи дефектів (мікротріщин) на поверхні прокату.Since the magnitude of the bending stresses during bending exceeds the yield strength of the material, there is a danger that in areas of stress concentration their magnitude may exceed the strength limit of the material, which will lead to the appearance of defects (microcracks) on the rolled surface.
Дотичні напруги від дії поперечних сил дорівнюють нулю на поверхні прокату і мають максимум у центрі його о перерізу. За величиною вони менш, ніж нормальні напруга від дії згинаючого моменту, однак приводять до (95) збільшення результуючих (еквівалентних) напруг у внутрішніх областях перерізу прокату. Крім того, на ділянках концентрації напруг вони складаються з дотичними контактними напругами, які приймають максимальне ї-о значення у внутрішніх крапках перерізу. що) Таке додавання напруг різних видів призводить до того, що напрямок результуючих напруг наближується до напрямку дислокацій. Це може спричинити до виникнення також внутрішніх дефектів у матеріалі.Tangential stresses due to transverse forces are zero on the rolled surface and have a maximum in the center of its cross-section. They are smaller in magnitude than the normal stress from the action of the bending moment, but lead to (95) an increase in the resulting (equivalent) stresses in the inner regions of the rolled section. In addition, at the areas of stress concentration, they consist of tangential contact stresses, which take the maximum value at the inner points of the section. that) This addition of stresses of different types leads to the fact that the direction of the resulting stresses approaches the direction of dislocations. This can also cause internal defects in the material.
Для мінімізації впливу поперечних сил доцільно використовувати правлення чистим вигином. Для цього два послідовно розташованих правильних елементи встановлюють з однаковим кутом нахилу до осі правлення і з ексцентриситетом одного знака. о Для зменшення величини контактних напруг зі збереженням якості правлення по довжині прокату необхідне іме) узгодження наступних основних параметрів: 1. Відстаней між центрами правильних елементів, нахилених у різні сторони до осі правлення (схрещених). 60 2. Діаметра просвітів калібрів правильних елементів. 3. Радіуса кривизни робочої поверхні калібру. 4. Діаметра прокату.To minimize the effect of transverse forces, it is advisable to use a rule with a clean bend. For this purpose, two sequentially located correct elements are installed with the same angle of inclination to the axis of the ruler and with the eccentricity of the same sign. o In order to reduce the amount of contact stresses while maintaining the quality of the board along the length of the rolled product, it is necessary to match the following basic parameters: 1. Distances between the centers of the correct elements inclined in different directions to the axis of the board (crossed). 60 2. Diameters of openings of gauges of correct elements. 3. Radius of curvature of the gauge working surface. 4. Roll diameter.
Таке узгодження здійснюється шляхом розбивання загального діапазону типорозмірів прокату на групи. Для кожної групи обирається свій діаметр просвіту калібру і радіус кривизни робочої поверхні калібру. Відстані за 65 осями схрещених калібрів можуть бути загальними для декількох груп прокату і тільки для окремої групи, у залежності від задоволення умов якісного правлення.Such coordination is carried out by dividing the general range of standard sizes of rolled products into groups. For each group, the diameter of the gauge aperture and the radius of curvature of the working surface of the gauge are selected. Distances along 65 axes of crossed gauges can be common for several groups of rolling stock and only for a separate group, depending on the satisfaction of the conditions of quality control.
Для кожного параметра встановлюють критерії і визначають залежності, що описують діапазон можливих значень відповідного параметра. Компромісні значення, тобто та частина можливих значень, що задовольняє усім вимогам, і визначають розбивання на групи загального діапазону типорозмірів прокату.For each parameter, criteria are set and dependencies are defined that describe the range of possible values of the corresponding parameter. Compromise values, that is, that part of the possible values that satisfies all the requirements, and determine the division into groups of the general range of standard sizes of rolled products.
Ідеальний випадок - коли для кожного діаметра прокату використовують окремий калібр із діаметром просвіту, мінімально залишковим для захвата і транспортування прокату цього діаметра. У такому випадку забезпечується найбільша стійкість протизігнутої форми прокату і найменша концентрація напруг у зоні контакту.The ideal case is when a separate gauge is used for each rolled diameter with a clearance diameter that is minimally residual for gripping and transporting rolled products of this diameter. In this case, the highest stability of the anti-bent rolled form and the lowest stress concentration in the contact zone are ensured.
Неприпустимий випадок - коли контактні напруга досягають межі міцності матеріалу. Чим більше різниця між діаметром прокату і діаметром калібру, тим більше ймовірність появи такого випадку. 70 Реальний практичний випадок - коли діаметр калібру вибирають для групи діаметрів прокату, причому ця група може включати весь діапазон типорозмірів прокату (звичайно, якщо він невеликий), а може бути частиною цього діапазону (при великій різниці найменшого і найбільшого діаметрів прокату в повному діапазоні типорозмірів).An inadmissible case is when the contact voltage reaches the limit of the strength of the material. The greater the difference between the rolled diameter and the gauge diameter, the greater the probability of such a case. 70 A real practical case is when the gauge diameter is chosen for a group of diameters of rolling stock, and this group can include the entire range of standard sizes of rolling stock (of course, if it is small), or it can be part of this range (with a large difference between the smallest and largest diameters of rolling stock in the full range of standard sizes ).
Крім співвідношення діаметрів прокату і калібру, на контактні напруга впливає зусилля, що приходиться на /5 один калібр. Це зусилля повинне мати величину, при якій виникає пружно-пластичний вигин прокату. Воно визначається за трьома факторами: розміром прутка, межею текучості матеріалу і відстанню між касетами.In addition to the ratio of rolled diameters and gauge, the contact voltage is affected by the force that falls on /5 one gauge. This force should have a value at which elastic-plastic bending of the rolled product occurs. It is determined by three factors: the size of the rod, the yield point of the material and the distance between the cassettes.
Тому, з погляду якості поверхні прокату, діаметр калібру і відстань за осями калібрів нерозривно пов'язані між собою.Therefore, from the point of view of the quality of the rolled surface, the diameter of the gauge and the distance along the axes of the gauges are inextricably linked.
Мінімальне значення відстані між центрами правильних елементів (І лді)) визначається максимальним діаметром прокату в групі і кутом схрещування (подвоєним кутом нахилу) сусідніх правильних елементів, а також радіусом К кривизни робочої поверхні калібру правильного елемента.The minimum value of the distance between the centers of the correct elements (I ldi)) is determined by the maximum diameter of the rolled product in the group and the crossing angle (double the angle of inclination) of the adjacent correct elements, as well as the radius K of the curvature of the working surface of the gauge of the correct element.
Зі збільшенням І необхідне для правлення зусилля Р зменшується, зменшується і величина контактних напруг, але збільшується довжина кінцевих ділянок прокату, що не піддаються пластичній деформації. Чим менше діаметр прокату, тим більше вплив цього фактора. Тому максимальна відстань між правильними сч ов елементами (лах) обмежена мінімальним діаметром прокату в групі (ддіп) і пружно-пластичними властивостями о його матеріалу.With an increase in I, the force P required for the ruler decreases, the value of the contact stresses also decreases, but the length of the final sections of the rolled product, which are not subjected to plastic deformation, increases. The smaller the rolled diameter, the greater the influence of this factor. Therefore, the maximum distance between the correct structural elements (lah) is limited by the minimum diameter of the rolled product in the group (ddip) and the elastic-plastic properties of its material.
Мінімальний діаметр просвіту калібру (Олії) визначається максимальним діаметром прокату в групі, кутом нахилу правильних елементів і формою калібру, що характеризується радіусом кривизни К його робочої поверхні і шириною робочої поверхні. с зо Максимальний діаметр просвіту калібру (Огдах) обмежений величиною контактних напруг, що виникають на поверхні прокату під дією зусилля правлення Р, величина якого залежить від відстані | між правильними Ме елементами. Контактні напруги тим вище, чим більше різниця між діаметром прокату і діаметром просвіту с калібру, тому при визначенні ЮО,ах розглядають найменше значення діаметра прокату в групі. Крім того, необгрунтоване збільшення значення О дах призводить до збільшення габаритів розподільного корпуса і ме) з5 Погіршення енергетичних характеристик правильної машини. чаThe minimum diameter of the gauge clearance (Oil) is determined by the maximum diameter of the rolling stock in the group, the angle of inclination of the correct elements and the shape of the gauge, which is characterized by the radius of curvature K of its working surface and the width of the working surface. с зо The maximum diameter of the gauge clearance (Ogdah) is limited by the magnitude of the contact stresses arising on the rolled surface under the action of the steering force P, the magnitude of which depends on the distance | between correct Me elements. Contact voltages are higher, the greater the difference between the diameter of the rolled product and the diameter of the clearance with the gauge, therefore, when determining ЮО,ах, the smallest value of the diameter of the rolled product in the group is considered. In addition, an unjustified increase in the value of О dach leads to an increase in the dimensions of the distribution housing and me) z5 Deterioration of the energy characteristics of the correct machine. Cha
Спосіб правлення круглого прокату реалізують таким чином.The method of round rolling is implemented as follows.
Загальний діапазон типорозмірів прокату, що підлягає правленню, заданий розмірами адіп - Чпах. Вибирають кут нахилу А правильних елементів, що забезпечує необхідну продуктивність при заданій швидкості обертання розподільного корпуса і К - радіус, що утворює робочу поверхню калібру правильного елемента. «The general range of typical sizes of rolled products, which is subject to the rule, is given by the dimensions of adip - Chpah. The angle of inclination A of the correct elements is chosen, which ensures the required performance at the given speed of rotation of the distribution housing, and K is the radius that forms the working surface of the caliber of the correct element. "
Маючи адах, визначають Одіпд - найменший можливий діаметр просвіту калібру і | лір - найменшу можливу Щ- с відстань між центрами сусідніх схрещених правильних елементів: ху дій з тах КН ОКК (7 собом , сОобо.Having adach, determine Odipd - the smallest possible diameter of the lumen of caliber and | lir - the smallest possible Sh-s distance between the centers of adjacent crossed regular elements: hu dyin with tah KN OKK (7 sobom , sOobo.
Іліп - Чляжх 2-0 -со5сIlip - Chlyazkh 2-0 -so5s
Використовуючи значення й дід і механічні характеристики матеріалів, з яких випускається прокатUsing the values and the mechanical characteristics of the materials from which the rolled products are made
Ше діаметром дрдіп, визначають максимальну відстань між сусідніми правильними елементами, що забезпечує якісне г) правлення за критерієм залишкової кривизни кінців прокату:With a diameter of drdip, the maximum distance between adjacent regular elements is determined, which ensures high-quality d) control according to the criterion of the residual curvature of the rolled ends:
Й 0,005-(Е вк - стY 0.005-(E vk - Art
ОО Іллаяхж - Упіп вв сот во се) 20 Перевіряють виконання умови І діп(Ятлах) їх Ілах(Чтії). Якщо умови не виконуються, то знаходять такийOO Illayahzh - Upip vv sot vo se) 20 They check the fulfillment of the conditions of I dip(Yatlah) and Ilah(Chtii). If the conditions are not met, then one is found
ГЕ діаметр прокату а'піп, при якому Спіп(Ялах) І пах(У" іп): тай - Ї піп Іа: Їсв -бті. бе 0,005. ЇЕ «Ве -сті і приймають у якості а'діпя найближче більше до отриманого значення діаметра прокату з загального діапазону його типорозмірів, після чого перераховують І! пах(Я'тіп) для прийнятого а діп. о Приймаючи замість Югах отримане значення О лід і варіюючи величиною і! в знайденому діапазоні ко Іліп я Слах, перевіряють виконання умови: 2 во сиеко (Рв КЕ Овяк -GE is the diameter of the rolled a'pip, at which Spip(Yalakh) I pah(U" ip): tai - Y pip Ia: Yisv -bti. be 0.005. Э "Ve -sti and accept as a'dipya the closest to the obtained value of the diameter of the rolled product from the general range of its standard sizes, after which I! pah (Y'tip) is calculated for the accepted a dip. o Accepting instead of Yugah the obtained value O ice and varying the value of i! in the found range ko Ilip i Slakh, the fulfillment of the condition is checked: 2 in sieko (Rv KE Hovyak -
Югпах Юртах доки її не буде задоволено для діаметра прокату 4 діп (чи піп, якщо він уточнювався на попередньому етапі). Коефіцієнтом Ко враховують тонкостінність перерізу і вплив деформацій зрушення, викликаних поперечними силами, величина яких обернено-пропорційна відстані Ї.. бо Якщо умова не виконується, то за найменший діаметр прокату в групі приймають нове значення й" дій, що вибирають із загального діапазону типорозмірів прокату як найближче більше за величиною. Потім визначають величину І пах(Я"тіп), щоб уточнити межі варіювання І.Yugpah Yurtakh until it is satisfied for the rolled diameter of 4 dip (or pip, if it was specified at the previous stage). The coefficient Ko takes into account the thin-walled section and the effect of shear deformations caused by transverse forces, the value of which is inversely proportional to the distance І.. because If the condition is not fulfilled, then the smallest diameter of the rolled product in the group is taken as a new value y" of actions chosen from the general range of standard sizes of rolled products as the nearest larger in size. Then the value of I pah(Y"tip) is determined in order to clarify the limits of variation of I.
Величину а"ліп збільшують до тих пір, доки не буде задоволена залежність, що зв'язує максимальний діаметр просвіту калібру з іншими параметрами. Знайдене таким чином значення а"Жпіп приймають за найменший діаметр прокату в групі (а"діп -- Чтлах).The value of a"lip is increased until the dependence that connects the maximum diameter of the gauge clearance with other parameters is satisfied. The value of a"Zhpip found in this way is taken as the smallest diameter of the rolling stock in the group (a"dip - Chtlakh).
За найбільше значення 4 дах залишеного діапазону типорозмірів приймають найближчий, менший ніж чим а"тіп,; діаметр прокату з загального діапазону типорозмірів.The largest value of 4 roofs of the remaining range of standard sizes is taken to be the closest diameter of the rolled product from the general range of standard sizes, which is smaller than the standard size.
Розбивання залишеного діапазону ад діп -- 4Я'тах на групи відбувається аналогічно. 70 Якщо в процесі розбивання параметри двох чи більше груп, наприклад, відстань між правильними елементами, виявляться близькими за значенням, то для спрощення експлуатації правильної машини доцільно об'єднати групи, зробивши цей параметр загальним. Для виконання умов ! плахти) 2 І ліп(Ятлах) таThe division of the remaining range of ad dip -- 4Я'tah into groups occurs similarly. 70 If in the process of splitting the parameters of two or more groups, for example, the distance between the correct elements, turn out to be close in value, then to simplify the operation of the correct machine, it is advisable to combine the groups, making this parameter common. To fulfill the conditions! sheets) 2 I lip (Yatlakh) and
Отах(Ятіп) 2 Отіп«ЯЗтах), які можуть бути порушені при такому об'єднанні, необхідно скоректувати значення інших параметрів (наприклад, радіуса кривизни робочої поверхні калібру К).Otakh(Yatip) 2 Otip«YAZtah), which may be violated in such a combination, it is necessary to adjust the value of other parameters (for example, the radius of curvature of the working surface of caliber K).
Остаточно діаметр калібру О, для групи типорозмірів прокату вибирають з діапазону Юдпіп- ЮОлах, отриманого після всіх коректувань таким чином, щоб О, був якнайближче до О діп.Finally, the gauge diameter О, for the group of standard sizes of rolled steel is chosen from the range Yudpip-ЮОлах, obtained after all adjustments in such a way that О, is as close as possible to О dip.
Для реалізації процесу правлення встановлюють для групи прокату правильні елементи з діаметром калібруTo implement the board process, the correct elements with the diameter of the gauge are set for the rolling group
Ок в розподільному корпусі обертання так, щоб відстань між центрами перехресних елементів складала величину ЇМ. Правильні елементи зміщують у напрямку, перпендикулярному осі правлення, на величину настроєності ексцентриситету, визначену для кожного діаметра прокату і його матеріалу, і, обертаючи розподільний корпус, здійснюють правлення прокату.OK in the distribution case of rotation so that the distance between the centers of the cross elements is the value of ІМ. The correct elements are shifted in the direction perpendicular to the axis of the ruler by the value of the eccentricity setting determined for each diameter of the rolled product and its material, and by rotating the distribution housing, the rolled product is ruled.
Приклад здійснення способу.An example of the implementation of the method.
Розглянемо вибір параметрів правильної машини для правлення сталевого круглого прокату 210-30Омм.Let's consider the selection of parameters of the right machine for straightening steel round rolled 210-30Ω.
Марки стали - від 20Х (й - 2,0.104 КГ/ум», 55 - 0,27, от - 4ОКГ/умо, св У 54 мо) до ЗОХГСНОА (й оо- 00 21.10. КГ/ умо, б 0,06, ст - 138 мо» св 7 151 кГлпмо). З міркувань продуктивності, хорошого захвату металу і о якості поверхні вибирають кут нахилу кілець 20: і радіус робочої частини калібру З5Омм: атіп - 1Омм длах - ЗООмм А - 202 Кк - З5Омм. сSteel grades - from 20X (y - 2.0.104 KG/um", 55 - 0.27, ot - 4 OKH/umo, sv U 54 mo) to ZOHGSNOA (y oo- 00 21.10. KG/ umo, b 0.06 , st - 138 mo» sv 7 151 kGlpmo). For reasons of performance, good grip of metal and surface quality, the angle of inclination of the rings is 20: and the radius of the working part of the caliber Ж5Омм: atip - 1Омм длах - ZOOmm A - 202 Kk - З5Омм. with
Середнє відношення діаметрів внутрішнього кільця підшипника до його ширини в діапазоні розмірів, близьких Ф) до 2ЗООмм, складає 0,5. Відношення обраного К - З5О0мм до радіуса внутрішнього кільця підшипника також со близьке до 0,5. Приймають К, - 0,5. Визначають мінімальний внутрішній діаметр калібру: . -05.Н- й со ву, » 002. 350-0,6.Ц- сов20 Ї вл узи сова" чеThe average ratio of the diameters of the inner ring of the bearing to its width in the range of sizes close to Ф) to 200 mm is 0.5. The ratio of the selected K - З5О0mm to the radius of the inner ring of the bearing is also close to 0.5. Accept K, - 0.5. Determine the minimum internal diameter of the gauge: . -05.N- y so vu, » 002. 350-0.6.Ts- sov20 Y vl uzi sova" che
Приймають Одіп - 342мм.Oedipus is accepted - 342 mm.
Визначають мінімальну відстань між сусідніми перехресними калібрами:Determine the minimum distance between adjacent cross gauges:
Стів - 3004-2350. Й со 202) 22 І. ід х 3423ММ « дю Приймають дід - 34Змм. Перевіряють І пах ДЛЯ Ярдіп: - с Й й ч М Іл -10. 2005. 2107.027-40). товмм ;» ах 54-40).027 - для сталі ЗОХГСН2А дов. 2и-1о9.0ов--138) 7 тах вв овМ -і й Що і Оскільки для обох випадків І пах ? |ліп, необхідно розбити діапазон типорозмірів 210--300мм на групи. 2) Визначають, при якому діаметрі прокату буде виконуватися умова І пах 2 | піп (Се) - для сталі ОХ 343-(54- 40).0,27Steve - 3004-2350. Y so 202) 22 I. id x 3423MM « du They accept grandfather - 34Zmm. They check the I groin FOR Yardip: - s Y y h M Il -10. 2005. 2107.027-40). tovmm ;" ah 54-40).027 - for steel ZOHHSN2A add. 2y-1o9.0ov--138) 7 tah vv ovM -i y What and Since for both cases And the groin? |lip, it is necessary to divide the range of standard sizes of 210--300 mm into groups. 2) Determine at what diameter of the rolling stock the condition I groin 2 | will be fulfilled pip (Ce) - for steel Ох 343-(54-40).0.27
Отіп - ї - 45,4 м з б,005.|2.107.0,27-40 - і ЗОХГСН2А . - . для сталі Чі - 343. Й 51 158) доб ат тим роб 21107. 006-138Otip - i - 45.4 m with b,005.|2.107.0,27-40 - and ZOHHSN2A. - for steel Chi - 343. Y 51 158) dob at tim rob 21107. 006-138
ГФ) Найближче значення діаметра прокату - б50мм. Максимальна відстань між правильними елементами для 7 а тіп - 5Омм: - для сталі 20Х Ї птах - 354,5мм; 60 - для сталі ЗОХГСНЗ2А І пах - 359,бмм.GF) The closest value of the rolled diameter is b50mm. The maximum distance between the correct elements for 7 a tip - 5 Ohm: - for steel 20X І bird - 354.5 mm; 60 - for steel ZOHGSNZ2A and groin - 359, bmm.
Межі варіювання /: 34Змм « | « З54мМм.Limits of variation /: 34Zmm « | « Z54mmMm.
Для суцільного круглого перерізу (прутка) 4 піп - 5О0мм в отриманому діапазоні варіювання І коефіцієнт Ко - в5 0,18. Перевіряють виконання залежностіFor a solid round cross-section (bar) 4 pip - 5О0mm in the obtained range of variation, and the coefficient Ko - v5 0.18. Dependencies are checked
Кк сто. ЮОтах піп Оті ба хКоса------:| ------Kk hundred YuOtah pip Oti ba hKosa------:| ------
Ів Огтах Огах для випадку Одій - Юлах - З42Ммм: - для сталі 20Х при І. - 34Змм: св х 56,8 КП/ммо; при І. - ЗБ4мм: св х 55,9 «мм; 0 - для сталі ЗОХГСН2А при І. - З4Змм: св » 108,1 «мм; при Г. - ЗБ4мм: св » 106,4 КГ/ммо;In Iv Ogtakh Ogakh for the case of Odiy - Yulakh - Z42Mmm: - for steel 20X at I. - 34Zmm: sv x 56.8 KP/mmo; at I. - ZB4mm: sv x 55.9 "mm; 0 - for steel ZOHHSN2A at I. - Z4Zmm: sv » 108.1 "mm; at G. - ZB4mm: sv » 106.4 KG/mmo;
Через те, що умова не виконується для сталі 20Х, визначають значення діаметра а" дія» 5О0мм із діапазону типорозмірів, послідовно збільшуючи його, кожен раз перераховуючи відповідний діапазон варіювання відстаней 75. 1 і, при необхідності, коректуючи коефіцієнт Ко. Перебір значень припиняють, коли будуть задоволені всі умови, що накладаються, для обох марок сталі. У результаті виконаних розрахунків одержують: аліп - 220мм при Г - 920мм (Ко - 0,2)Due to the fact that the condition is not fulfilled for steel 20X, the value of the diameter a" action" of 5O0mm is determined from the range of standard sizes, successively increasing it, each time recalculating the corresponding range of variation of distances 75.1 and, if necessary, correcting the Co factor. The selection of values is stopped, when all the imposed conditions are satisfied for both grades of steel. As a result of the calculations, we get: alip - 220mm at G - 920mm (Ko - 0.2)
Для упевненого захвату прокату значної кривизни діаметр просвіту калібру збільшують до ЮК - З5О0мм, що також задовольняє умовам ЮОліп «Ок «О пах і 2 шо УК ст Ео Олдж | Опіп Ш Олі в Ох | Отах.For a reliable grip of rolled steel of significant curvature, the diameter of the caliber clearance is increased to ХК - Ж5О0mm, which also satisfies the conditions of ЮОлип "Ок "О пах and 2 шо УК st Ео Олдж | Opip Sh Oli in Oh | Otah
Оп тах для групи розмірів прокату 2220-300мм. счWholesale price for the roll size group 2220-300mm. high school
Найближче до 2220мм менше значення з усього діапазону типорозмірів (наприклад, для кола це 2210Омм) приймають як верхню межу діапазону типорозмірів, що залишився: о аліп - ТОмм; лах - 210ммThe smallest value closest to 2220mm from the entire range of standard sizes (for example, for a circle it is 2210Ω) is accepted as the upper limit of the remaining range of standard sizes: o alip - TOmm; lah - 210 mm
Виконуючи аналогічні розрахунки для нового діапазону, визначають, що значення І - 920мм підходить також с для прокату а"ліп - 140мм з тим же радіусом кривизни робочої поверхні калібру, але при діаметрі просвіту Ф) калібру ОК - 240мм: (зе) - для сталі 20Х Ї пах - 992,бмм; со - для сталі ЗОХГСН2А І пах - 1006,Умм. і -Carrying out similar calculations for the new range, it is determined that the value I - 920mm is also suitable for rolling a"lip - 140mm with the same radius of curvature of the working surface of the gauge, but with the diameter of the clearance Ф) of the gauge OK - 240mm: (ze) - for steel 20Х І пах - 992, bmm; со - for steel ZОХГСН2А И пах - 1006, Ммм. and -
Нова група виділена з діапазону типорозмірів, що залишився: атліп 14Омм; алпах - 210мм «The new group is selected from the remaining size range: atlip 14Ω; Alpah - 210mm "
Продовжують розбивання на групи, доки не буде використаний весь діапазон типорозмірів прокату. - с Остаточне угруповання прокату має вид: ;» п Ї-бО0мм л1Омм ах овмм о Кк - 150мм Ок - 40ммThe division into groups continues until the entire range of rolled standard sizes is used. - c The final grouping of the rental has the form: ;» p Y-bO0mm l1Omm ah ovmm o Kk - 150mm Ok - 40mm
ЗОмм «й хЗбмм Кк - 250мм Ок: 44ммZOmm «y xZbmm Kk - 250mm Ok: 44mm
І-140мм ЗВмм «й -«48мм КК - 250мм Ок- б2мм - І -275мм 5БОмм й 9Омм Кк - З0Омм Ок - 110ммI-140mm ZVmm "y -"48mm CC - 250mm Ok- b2mm - I -275mm 5BOmm and 9Omm Kk - Z0Omm Ok - 110mm
ОО 140мм «а х 210мм Кк - З5Омм Ок - 240мм сю І - 920мм 220мм «а - З0бмм Кк - З5Омм Ок - ЗБОМммМ (се) 50 Винахід, що пропонується, дозволить підвищити якість правлення, а саме виключити можливість появиOO 140mm "a x 210mm Kk - Z5Ohm Ok - 240mm syu I - 920mm 220mm "a - Z0bmm Kk - Z5Omm Ok - ZBOMmmM (se) 50 The proposed invention will allow to improve the quality of the board, namely to exclude the possibility of the appearance
Кз локальної твердості в зоні контакту поверхонь прокату і калібрів правильних елементів, що перевищує припустимі значення за вимогами стандартів, утворення мікротріщин і збільшення довжин невиправлених кінців прокату, забезпечити правлення всього діапазону типорозмірів прокату при мінімальних енерговитратах. оDue to the local hardness in the contact zone of the rolling surfaces and the gauges of the correct elements, which exceeds the permissible values according to the requirements of the standards, the formation of microcracks and the increase in the length of the uncorrected ends of the rolled products, ensure the management of the entire range of standard sizes of the rolled products with minimal energy consumption. at
Claims (2)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2003065258A UA73392C2 (en) | 2003-06-06 | 2003-06-06 | Method for flattening of rounds |
| RU2003117062/02A RU2251463C2 (en) | 2003-06-06 | 2003-06-10 | Method for straightening round rolled pieces |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA2003065258A UA73392C2 (en) | 2003-06-06 | 2003-06-06 | Method for flattening of rounds |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA73392C2 true UA73392C2 (en) | 2005-07-15 |
Family
ID=34884788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2003065258A UA73392C2 (en) | 2003-06-06 | 2003-06-06 | Method for flattening of rounds |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2251463C2 (en) |
| UA (1) | UA73392C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104162560A (en) * | 2014-07-07 | 2014-11-26 | 太原科技大学 | Method for determining two-roller straightening inclination angles and roller gap process parameter |
-
2003
- 2003-06-06 UA UA2003065258A patent/UA73392C2/en unknown
- 2003-06-10 RU RU2003117062/02A patent/RU2251463C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104162560A (en) * | 2014-07-07 | 2014-11-26 | 太原科技大学 | Method for determining two-roller straightening inclination angles and roller gap process parameter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2251463C2 (en) | 2005-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9017176B2 (en) | Method and rolling die for producing a screw with a variable thread pitch | |
| JP4900003B2 (en) | Hot rolled T-section steel | |
| UA73392C2 (en) | Method for flattening of rounds | |
| Sun et al. | Experimental investigation and prediction of the maximum edge longitudinal membrane strain and springback of Chain-die-formed AHSS U-channels using response surface methodology | |
| US20160121381A1 (en) | Aluminum bar and production method thereof | |
| AU710014B2 (en) | Method of rolling deformed bar and roll for deformed bar | |
| JP4990747B2 (en) | Temper rolling method | |
| WO2020022308A1 (en) | Deformed wire for pressure ring | |
| US11865598B2 (en) | Method for manufacturing flexible rolling of metal strips | |
| Abeyrathna et al. | A first step towards an in-line shape compensation for UHSS roll forming | |
| EP1013351B1 (en) | Temper rolling method for steel plate and temper rolling mill | |
| JP2006272386A (en) | Thickness control method of deformed steel plate | |
| RU2281177C1 (en) | Corrugated sheet section | |
| JP2005319492A (en) | Method for controlling shape in cold rolling | |
| CN113680850B (en) | Method for setting rolling reduction of straightener | |
| JP5293403B2 (en) | Cold rolling method using dull work rolls | |
| EP1380358B1 (en) | Production method of belt for stainless steel continuously variable transmission belt | |
| RU2296638C1 (en) | Electrically welded straight-seam tube production method | |
| RU2306995C2 (en) | Bent channel shaping method | |
| SU1437119A1 (en) | Tool for periodic deformation of tubes | |
| RU2148449C1 (en) | Method for profiling equal-flange angles | |
| JP5326798B2 (en) | Method for determining the rolling order of steel sheets, manufacturing method for steel sheets | |
| KR20110009316U (en) | Bobbin | |
| SU1555011A1 (en) | Method of straightening strips | |
| JP2005219113A (en) | Method and apparatus for press forming |