TWI797829B - 層積鐵芯之加熱裝置 - Google Patents

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黒崎英一
伊藤侑馬
川見典央
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日商田中精密工業股份有限公司
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Abstract

本發明在於提供一種可抑制耳部之溫度上升且縮短鐵芯所需加熱時間之加熱裝置。 為抑制耳部42過熱，於鐵芯18與感應加熱線圈19間配置抑制鐵氧體44。將通過鐵芯18之中心點48且通過耳部42中心之耳部中心線49、與通過鐵芯之中心點48且通過抑制鐵氧體44中心之鐵氧體中心線51所成之角度稱為交叉角θ。以交叉角θ成為60°之方式，於自耳部42離開之位置配置抑制鐵氧體44。

Description

層積鐵芯之加熱裝置
本發明係關於一種層積鐵芯之加熱裝置。
層積鐵芯使用於馬達等。層積鐵芯藉由將鐵芯與鐵芯接著而獲得。該接著藉由將接著劑加熱處理而完成。作為為此使用之加熱裝置，已知有各種各樣者(例如參照專利文獻1(圖3))。
基於下圖說明專利文獻1。 圖14係說明先前之加熱裝置之基本構成之圖。 如圖14所示，加熱裝置100具備：基座101；中心導件102，其自該基座101向上延伸；底板103及下部板104，其等以包圍該中心導件102之方式，載置於基座101；感應加熱線圈105，其以包圍底板103、下部板104及中心導件102之方式配置；及頂板107及上部板108，其等由缸體106懸吊。
於下部板104，載置特定片數之鐵芯109。此時，中心導件102發揮引導鐵芯109之作用。又，中心導件102發揮防止鐵芯109向中心導件102之軸直角方向(圖式中為左右方向)移動之作用。
拉伸缸體106，使頂板107及上部板108下降，以上部板108按壓鐵芯109。
於該狀態下，對感應加熱線圈105通電。自感應加熱線圈105產生磁通。該磁通於鐵芯109之內部產生渦流。渦流藉由鐵芯109之電性電阻而產生焦耳熱。
作為接著劑，廣泛使用熱硬化性樹脂。 熱硬化性樹脂藉由加熱而流動化，其後硬化。若停止通電，則鐵芯109自然冷卻。將鐵芯109自中心導件102卸除。
圖15係說明先前之加熱裝置之問題點之俯視圖。 如圖15所示，鐵芯109除單純之空孔板(圓環板)外，於圓環板部111之內周具有齒(Tooth)部112，於外周具有耳部113之形狀者亦供實用。
將此種形狀之鐵芯109以感應加熱線圈105加熱。耳部113較圓環板部111更靠近感應加熱線圈105。於感應加熱中，距離較近處之磁通密度較高，較遠處之磁通密度較低。磁通密度愈高，愈強烈加熱。 此外，圓環板部111之質量(Mass)較大，耳部113之質量較小。質量較小之部位較質量較大之部位溫度進而上升。
將耳部113之頂部之溫度設為耳部頂部之溫度T11，將耳部113之基部(末端)之溫度設為耳部基部之溫度T12，將圓環板部111外周之溫度設為圓環板部之溫度T13。
接著劑之硬化溫度為180°C之情形時，於圓環板部之溫度T13達到180°C之時點，耳部基部之溫度T12為185°C，耳部頂部之溫度T11為415°C。
該實例中，圓環板部111為最低溫。期望謀求縮短生產時間，促進圓環板部之溫度T13之溫度上升，縮短所需加熱時間。
其對策之一有減少施加於耳部113之能量，將該部分傳送至圓環板部111，縮短所需加熱時間之方法。 [先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利特開平7-298567號公報
[發明所欲解決之問題]
本發明之課題在於提供一種可抑制耳部之溫度上升且縮短鐵芯之所需加熱時間之加熱裝置。 [解決問題之技術手段]
本發明者等為了抑制耳部之過熱，構想於耳部附近配置抑制鐵氧體之情況。驗證該構想。 如圖1(a)所示，鐵芯18具有中央孔38空置之圓環板部41、及於該圓環板部41之外周以120°間距設置之耳部42。
於圓環板部41之內周設置有齒部43。 且，於包圍鐵芯18之感應加熱線圈19之內側且於耳部42附近，配置有抑制鐵氧體44。
圖1(b)係圖1(a)之b-b線剖視圖。 如圖1(b)所示，由感應加熱線圈19產生之磁通中，一部分磁通45通過抑制鐵氧體44。另一部分磁通46通過耳部42，進而另一磁通47通過圓環板部41。 由於具有朝向耳部42之可能性的磁通45朝向抑制鐵氧體44，故抑制耳部42之加熱。
圖1(c)係圖1(a)之重要部分放大圖。 如圖1(c)所示，將耳部42之頂部之溫度設為耳部頂部之溫度T1，將耳部42之基部(末端)之溫度設為耳部基部之溫度T2，將圓環板部41外周之溫度設為圓環板部之溫度T3。圖2說明溫度T1、T2、T3之溫度曲線。
如圖2所示，加熱時間t1為50秒，圓環板部之溫度T3達到180°C。於該時點，耳部頂部之溫度T1變為較先前顯著低之340°C。抑制鐵氧體44之抑制效果充分顯現。
但，抑制鐵氧體44之抑制效果亦顯現於耳部42之基部，結果，耳部基部之溫度T2為低於先前之160°C左右。將其進而加熱，直至變為180°C。 結果，加熱時間t2變為60秒，溫度T2變為180°C。由於加熱時間t2延長，故生產性降低，且電能消耗提高，未達成本發明之目的。
本發明者等認為因抑制鐵氧體44之抑制效果過強，故減弱抑制效果之方法不佳，進而採取以下所述之對策。 如圖3(a)所示，以鐵芯18之中心點48為中心，將鐵芯18旋轉60°C。由於耳部42自抑制鐵氧體44離開，故減弱抑制鐵氧體44之抑制效果。
以該狀態實施加熱處理。由於其他與圖1(a)無區別，故挪用圖1(a)之符號，省略構成要件之說明。 如圖3(b)所示，將耳部42之頂部之溫度設為耳部頂部之溫度T1，將耳部42之基部(末端)之溫度設為耳部基部之溫度T2，將圓環板部41外周之溫度設為圓環板部之溫度T3。圖4說明溫度T1、T2、T3之溫度曲線。
如圖4所示，由於減弱抑制鐵氧體44之抑制效果，故耳部頂部之溫度T1變為390°C。又，由於減弱抑制鐵氧體44之抑制效果，故耳部基部之溫度T2以49秒加熱時間達到180°C。較圖2短11秒。 另一方面，圓環板部之溫度T3達到180°C時之加熱時間為51秒。較圖2長1秒。
抑制鐵氧體44中，於圖1之配置中，如圖2所示，所需加熱時間為60秒。 另一方面，於圖3之配置中，如圖4所示，所需加熱時間縮短至51秒，可謀求生產性之大幅提高。
圖3(a)中，將通過鐵芯18之中心點48，且通過耳部42之中心之耳部中心線49、與通過鐵芯之中心點48，且通過抑制鐵氧體44之中心之鐵氧體中心線51所成之角度稱為交叉角θ。 圖1(a)之形態中，交叉角θ為0，圖3(a)之形態中，交叉角θ為60°。該60°相當於3個抑制鐵氧體44之配置間距120°之一半(1/2)。
然而，θ=0之圖2中，溫度T2＜溫度T3。θ=60°之圖4中，溫度T3＜溫度T2。 若使60°之θ接近0，則預測溫度T2=溫度T3。 因此，變更交叉角θ，進而研究溫度T2～T3與加熱時間之關係。
即，將交叉角θ變更為0°、25°、45°或60°，且研究耳部基部達到180°C之時間、與圓環板部達到180°C之時間。延遲者之到達時間成為所需加熱時間。 若將交叉角θ設為0°，則如圖2所說明，耳部基部之溫度達到180°C之時間為60秒，圓環板部之溫度達到180°C之時間為50秒，所需加熱時間為60秒。
若將交叉角θ設為25°，則耳部基部之溫度達到180°C之時間為55秒，圓環板部之溫度達到180°C之時間為50秒，所需加熱時間為55秒。 若將交叉角θ設為45°，則耳部基部之溫度達到180°C之時間為51.5秒，圓環板部之溫度達到180°C之時間為50.5秒，所需加熱時間為51.5秒。 若將交叉角θ設為60°，則如圖4所說明，耳部基部之溫度達到180°C之時間為49秒，圓環板部之溫度達到180°C之時間為51秒，所需加熱時間為51秒。
若著眼於所需加熱時間，則交叉角45°不遜色於60°。另一方面，交叉角25°時，較60°長4秒，交叉角0°時，較60°長9秒。交叉角未達45°時，所需加熱時間變長，生產性方面有困難。
藉此，將3個抑制鐵氧體44以120°間距配置時，除將交叉角θ設定為60°外，推薦設定為60°±15°，即45°～75°之範圍。
基於以上見解完成之本發明如下所述。 技術方案1之發明之特徵在於，其係將層積之鐵芯作為處理對象，將塗佈於上述鐵芯之接著劑進行加熱處理之層積鐵芯之加熱裝置；且 上述鐵芯具有圓環板部、及自該圓環板部之外周局部突起之耳部； 上述加熱裝置具備包圍上述鐵芯而進行加熱之感應加熱線圈，且具備抑制作用於上述耳部之磁通的抑制鐵氧體； 由通過上述鐵芯之中心點且通過上述耳部中心之耳部中心線、與通過上述鐵芯之中心點且通過上述抑制鐵氧體中心之鐵氧體中心線所成之角度所規定之交叉角，設定為60°。
技術方案2之發明之特徵在於，其係將層積之鐵芯作為處理對象，將塗佈於上述鐵芯之接著劑進行加熱處理之層積鐵芯之加熱裝置；且 上述鐵芯具有圓環板部、及自該圓環板部之外周局部突起之耳部； 上述加熱裝置具備包圍上述鐵芯而進行加熱之感應加熱線圈，且具備抑制作用於上述耳部之磁通的抑制鐵氧體； 由通過上述鐵芯之中心點且通過上述耳部中心之耳部中心線、與通過上述鐵芯之中心點且通過上述抑制鐵氧體中心之鐵氧體中心線所成之角度所規定之交叉角，設定為45°～75°之範圍。
技術方案3之發明如技術方案1或技術方案2之層積鐵芯之加熱裝置，其中 具備底板、載置於該底板之下部板、由載置於該下部板之上述鐵芯所載置之上部板、及載置於該上部板之頂板，且上述底板與上述頂板設為不易通過磁通之不鏽鋼製； 上述下部板與上述上部板設為通過磁通之碳鋼製； 具備：筒型鐵氧體，其包圍上述感應加熱線圈；下部鐵氧體，其自該筒型鐵氧體之下端向上述下部板延伸；及上部鐵氧體，其自上述筒型鐵氧體之上端向上述上部板延伸。
技術方案4之發明如技術方案1或技術方案2之層積鐵芯之加熱裝置，其中 該加熱裝置具備插入設置於上述鐵芯之中央孔的中心導件，該中心導件為外徑可變更之外徑可變夾盤機構； 上述外徑可變夾盤機構具有俯視時以120°間距配置之3個爪； 上述2個爪為固定爪，其餘1個為由氣缸驅動之可動爪。 [發明之效果]
技術方案1之發明中，加熱裝置具備包圍鐵芯而進行加熱之感應加熱線圈，且具備抑制作用於鐵芯之耳部之磁通的抑制鐵氧體，但該抑制鐵氧體配置於與耳部充分離開之位置。 藉由充分離開，可減弱抑制效果，消除耳部基部之升溫延遲，縮短所需加熱時間。 交叉角設定為60°。由於交叉角係唯一規定，故可謀求縮短抑制鐵氧體配置之研討時間或設計時間。
技術方案2之發明與技術方案1同樣，加熱裝置具備包圍鐵芯而進行加熱之感應加熱線圈，且具備抑制作用於鐵芯之耳部之磁通的抑制鐵氧體，但該抑制鐵氧體配置於與耳部充分離開之位置。 藉由充分離開，可減弱抑制效果，消除耳部基部之升溫延遲，縮短所需加熱時間。 交叉角設定為45°～75°之範圍。由於交叉角有幅度，故抑制鐵氧體之配置之設計自由度提高。
技術方案3之發明中，將包圍鐵芯之感應加熱線圈由筒型鐵氧體包圍。感應加熱線圈產生之磁通之一部分藉由筒型鐵氧體而促進活用。 但，自筒型鐵氧體延伸之磁通之一部分由底板或頂板阻斷。該阻斷包含磁通不易通過之情況(以下同樣)。
作為對策，本發明中，將下部鐵氧體與上部鐵氧體附設於筒型鐵氧體。下部鐵氧體與上部鐵氧體良好地通過磁通。 自筒型鐵氧體延伸之磁通由下部鐵氧體與上部鐵氧體感應，供鐵芯之加熱。
技術方案4之發明中，中心導件之外徑可變更。於中心導件置放鐵芯時，縮小外徑。即使中心導件之溫度上升，亦不妨礙鐵芯之置放。自中心導件卸下鐵芯時，亦縮小外徑。即使中心導件之溫度上升，亦不妨礙鐵芯之卸除。
此外，技術方案4之發明中，外徑可變夾盤機構之重要部分以2個固定爪與1個可動爪構成。與將3個爪全部設為可變爪之構造相比，若僅將1個設為可動爪，則裝置變得簡單，可壓縮設備成本。
以下，基於隨附圖，說明本發明之實施形態。 [實施例]
如圖5所示，層積鐵芯之加熱裝置10具備底板13、載置於該底板13之下部板14、配置於該下部板14之上方之上部板15、載置於該上部板15之頂板16、對該頂板16施加朝下之力之按壓機構17、以包圍鐵芯18之方式配置之感應加熱線圈19、配置於該感應加熱線圈19之內側之抑制鐵氧體44、及將夾在下部板14及上部板15之間之鐵芯18進行定位之中心導件24。
鐵芯18為0.2～0.5 mm厚度之矽鋼板(電磁鋼板)，即內徑為50～150 mm且外徑為200～250 mm之空孔板。 於自矽鋼板之線圈以壓製沖孔形成之鐵芯18之上下面，局部(或整面)塗佈數 μm厚度之接著劑，將塗佈之空孔板疊放(層積)特定片數，獲得例如50～150 mm高度之層積鐵芯。
接著劑亦可為藉由加熱而流動化，以180°C左右硬化之熱硬化性樹脂，例如環氧系樹脂、丙烯酸系樹脂、矽橡膠系樹脂，可任意選擇。
下部板14與上部板15為碳鋼板。 較佳為下部板14與上部板15於與中心導件24間確保數mm左右之間隙δ1。藉由該間隙δ1，阻斷或抑制自下部板14與上部板15向中心導件24之傳熱。
中心導件24為立於底板13之圓筒或圓柱。圓柱有剛性較高之優點，但較重。因謀求輕量化而推薦圓柱。
較佳為於鐵芯18之內周與中心導件24之外周之間確保間隙δ2。該間隙δ2設定為10～20 μm。 中心導件24之熱膨脹較大時，δ2設定為20 μm左右，熱膨脹較小時，δ2設定為10 μm左右即可。
藉由該間隙δ2之存在，可容易將鐵芯18置放於中心導件24，且可自中心導件24卸除鐵芯18。
圖6中顯示層積鐵芯之加熱裝置10之變更例。 如圖6所示，於中心導件24內置冷媒通路25，使水等冷媒流通於該冷媒通路25。藉由流動冷媒，可抑制中心導件24之溫度上升，使中心導件24之外徑大致特定。
由於中心導件24之外徑幾乎不變，故間隙δ2可設定為5～10 μm。由於間隙δ2較小，故鐵芯18之橫向移動變小，可提高製品品質。
但，由製品品質之觀點而言，間隙δ2為0較為理想。其原因在於，若間隙δ2為0，則可完全抑制鐵芯18之橫向移動。以下說明可將間隙δ2設為0之技術。
如圖7所示，層積鐵芯之加熱裝置10具備台架基座11、載置於該台架基座11之門型基座12、載置於該門型基座12之底板13、載置於該底板13之下部板14、配置於該下部板14之上方之上部板15、載置於該上部板15之頂板16、對該頂板16施加朝下之力之按壓機構17、以包圍鐵芯18之方式配置之感應加熱線圈19、配置於該感應加熱線圈19之內側之抑制鐵氧體44、及進行夾在下部板14及上部板15之間之鐵芯18之定位之中心導件24。
中心導件24為外徑可變夾盤機構30。 外徑可變夾盤機構30包含例如載置於台架基座11之導軌31、可移動地嵌入至該導軌31之滑塊32、驅動該滑塊32之氣缸33、自滑塊32向上延伸且貫通門型基座12、底板13、下部板14、鐵芯18及上部板15之柱狀可動爪34、及與該可動爪34平行配置，自底板13向上延伸貫通下部板14、鐵芯18及上部板15之柱狀固定爪35。
如圖8所示，外徑可變夾盤機構30具有俯視時以120°間距配置之3個爪34、35、35，2個爪為固定爪35、35，其餘1個為由氣缸33驅動之可動爪34。
於可動爪34，可突出地設置有右定位片52R。於與該可動爪34線對稱之位置，且一對固定爪35間，配置定位塊53，於該定位塊53，可突出地設置有左定位片52L。即，左定位片52L與右定位片52R互相反向配置於同一線上。
如圖9所示，左定位片52L與右定位片52R嵌入鐵芯18之齒部43，發揮使耳部42之位置一致之作用。由於其他構成要件與圖3(a)相同，故挪用圖3(a)之符號，減少詳細說明。
如圖10所示，於台架基座11載置導軌31，可向圖式表背方向移動地對該導軌31嵌入滑塊32，將可動爪34藉由螺栓等固定於該滑塊32。較佳為鋼球(Steel ball)36介置於導軌31與滑塊32之間。若介置鋼球36，則導軌31與滑塊32間之摩擦係數大幅減少，滑塊32及可動爪34不晃動地順暢移動。
另，亦可以左導桿與右導桿取代1條導軌31，以該等左導桿與右導桿引導滑塊32。藉此，圖10之構造適當變更亦無妨，總之只要可動爪34為不偏向或鬆動地順暢移動之構造即可。
基於圖11說明包含以上構成之外徑可變夾盤機構30之作用。 於置放鐵芯前，如圖11(a)所示，使可動爪34自固定爪35之外接圓37後退。
如圖11(b)所示，置放鐵芯18。此時，鐵芯18之中央孔38與外接圓37偏離。中央孔38可以不與3個爪34、35、35觸碰之方式置放。
如圖11(c)所示，使可動爪34前進。對該可動爪34始終賦予氣缸(圖7，符號33)之前進力。結果，2個固定爪35、及1個可動爪34與鐵芯18緊密觸碰。於該狀態下進行加熱，使接著劑流動化、硬化。 於加熱過程中，鐵芯18未向圖式左右方向偏移，可獲得尺寸精度良好之層積鐵芯。
加熱及冷卻結束後，如圖11(d)所示，使可動爪34後退。可動爪34自鐵芯18離開，鐵芯18自固定爪35離開。結果，鐵芯18可容易地卸除，作業效率提高。
接著，說明本發明之進一步之變更例。 如圖12所示，亦可對圖5或圖7中說明之加熱裝置10進而追加包圍感應加熱線圈19之筒型鐵氧體21、自該筒型鐵氧體21之下端向下部板14延伸之下部鐵氧體22、及自筒型鐵氧體21之上端向上部板15延伸之上部鐵氧體23。
另，自筒型鐵氧體21之下端延伸之下部鐵氧體22意指該下部鐵氧體22自筒型鐵氧體21之下端隔開特定距離配置之構造、及下部鐵氧體22與筒型鐵氧體21之下端接觸配置之構造之兩者。對於上部鐵氧體23亦同樣。
對下部鐵氧體22及上部鐵氧體23之有無、及底板13與頂板16之材質進行研討。
〇實例1：底板13與頂板16為碳鋼製，且無下部鐵氧體22及上部鐵氧體23之情形： 由感應加熱線圈19產生之磁通通過筒型鐵氧體21、下部板14及上部板15、底板13與頂板16。 由筒型鐵氧體21促進磁通之活用。 下部板14及上部板15由磁通加熱，向鐵芯18傳熱。
底板13及頂板16亦由磁通加熱。該熱之一部分朝向下部板14與上部板15，但大多向大氣散熱。該散熱招致鐵芯18之加熱效率降低。
〇實例2：底板13與頂板16為不鏽鋼製，且無下部鐵氧體22及上部鐵氧體23之情形： 由於底板13與頂板16未通過磁通，故由感應加熱線圈19產生之磁通通過筒型鐵氧體21、下部板14及上部板15。 由筒型鐵氧體21促進磁通之活用。 下部板14及上部板15由磁通加熱，向鐵芯18傳熱。
由於自底板13及頂板16向大氣之散熱消失或受抑制，故上述實例2較上述實例1更佳。
因此，底板13與頂板16設為不易通過磁通之不鏽鋼製。 不鏽鋼有奧氏體系、鐵氧體系、麻田散體系。鐵氧體系與麻田散體系為磁性體，能良好通過磁通，因而不適當。 另一方面，奧氏體系(例如SUS304)為非磁性體，不易通過磁通，因而較佳。
圖13(a)進而說明以上說明之實例2之構造。圖13(b)說明改良實例2後之構造。一併基於圖13(a)、(b)，說明筒型鐵氧體21、下部鐵氧體22及上部鐵氧體23之作用。
圖13(a)中顯示比較例。如圖13(a)所示，筒型鐵氧體21發揮促進感應加熱線圈19產生之磁通之有效利用之作用。 一部分磁通26經由上部板15或下部板14通過鐵芯18。又，其他磁通27通往底板13或頂板16。底板13或頂板16會阻斷磁通27。因此，無法謀求磁通27之有效活用。
圖13(b)顯示實施例。如圖13(b)所示，磁通27由下部鐵氧體22及上部鐵氧體23感應。由於上部板15及下部板14為碳鋼板，故通過磁通27。 即，磁通27通過上部板15，且通過鐵芯18，並通過下部板14，返回至筒型鐵氧體21。結果，可謀求磁通27之有效活用。 藉此，於筒型鐵氧體21附設下部鐵氧體22及上部鐵氧體23是為有效。
另，根據本發明，所需加熱時間較先前縮短，於中心導件未充分冷卻時，移至下個加熱處理。如此，於中心導件蓄積熱，外徑增大，不易安裝鐵芯18。但，藉由將中心導件設為外徑可變夾盤機構，可解決該問題。藉此，較佳為將外徑可變夾盤機構與本發明之抑制鐵氧體組合。 [產業上之可利用性]
本發明適於加熱附有接著劑之鐵芯而設為層積鐵芯之加熱裝置。
10:層積鐵芯之加熱裝置 11:台架基座 12:門型基座 13:底板 14:下部板 15:上部板 16:頂板 17:按壓機構 18:鐵芯 19:感應加熱線圈 21:筒型鐵氧體 22:下部鐵氧體 23:上部鐵氧體 24:中心導件 25:冷媒通路 26:磁通 27:磁通 30:外徑可變夾盤機構 31:導軌 32:滑塊 33:氣缸 34:可動爪 35:固定爪 36:鋼球 37:外接圓 38:中央孔 41:圓環板部 42:耳部 43:齒部 44:抑制鐵氧體 45:通過耳部之磁通 46:磁通 47:磁通 48:中心點 49:耳部中心線 51:鐵氧體中心線 52L:左定位片 52R:右定位片 53:定位塊 100:加熱裝置 101:基座 102:中心導件 103:底板 104:下部板 105:感應加熱線圈 106:缸體 107:頂板 108:上部板 109:鐵芯 111:圓環板 112:齒部 113:耳部 T1:溫度 t1:加熱時間 T2:溫度 t2:加熱時間 T3:溫度 T11:溫度 T12:溫度 T13:溫度 δ1:間隙 δ2:間隙 θ:交叉角
圖1係顯示比較例之圖，(a)係抑制鐵氧體之配置圖，(b)係(a)之b-b線剖視圖，(c)係耳部之放大圖。 圖2係說明交叉角為0°時之鐵芯之溫度曲線之圖。 圖3係顯示實施例之圖，(a)係抑制鐵氧體之配置圖，(b)係耳部之放大圖。 圖4係說明交叉角為60°時之鐵芯之溫度曲線之圖。 圖5係本發明之層積鐵芯之加熱裝置之剖視圖。 圖6係具備冷媒通路之層積鐵芯之加熱裝置之剖視圖。 圖7係具備外徑可變夾盤機構之層積鐵芯之加熱裝置之剖視圖。 圖8係圖7之8-8線箭視圖。 圖9係圖7之9-9線剖視圖。 圖10係圖7之10-10線剖視圖。 圖11(a)～(d)係說明外徑可變夾盤機構之作動之圖。 圖12係說明層積鐵芯之加熱裝置之進而變更例之圖。 圖13係說明變更例之磁通之圖，(a)係顯示比較例之圖，(b)係顯示實施例之圖。 圖14係說明先前之加熱裝置之基本構成之圖。 圖15係說明鐵芯之形狀之圖。
18:鐵芯 19:感應加熱線圈 38:中央孔 41:圓環板部 42:耳部 43:齒部 44:抑制鐵氧體 48:中心點 49:耳部中心線 51:鐵氧體中心線 T1:溫度 T2:溫度 T3:溫度 θ:交叉角

Claims (4)

  1. 一種層積鐵芯之加熱裝置，其特徵在於，其係將層積之鐵芯作為處理對象，將塗佈於上述鐵芯之接著劑進行加熱處理之層積鐵芯之加熱裝置；且 上述鐵芯具有圓環板部、及自該圓環板部之外周局部突起之耳部； 上述加熱裝置具備包圍上述鐵芯而進行加熱之感應加熱線圈，且具備抑制作用於上述耳部之磁通的抑制鐵氧體； 由通過上述鐵芯之中心點且通過上述耳部中心之耳部中心線、與通過上述鐵芯之中心點且通過上述抑制鐵氧體中心之鐵氧體中心線所成之角度所規定之交叉角，設定為60°。
  2. 一種層積鐵芯之加熱裝置，其特徵在於，其係將層積之鐵芯作為處理對象，將塗佈於上述鐵芯之接著劑進行加熱處理之層積鐵芯之加熱裝置；且 上述鐵芯具有圓環板部、及自該圓環板部之外周局部突起之耳部； 上述加熱裝置具備包圍上述鐵芯而進行加熱之感應加熱線圈，且具備抑制作用於上述耳部之磁通的抑制鐵氧體； 由通過上述鐵芯之中心點且通過上述耳部中心之耳部中心線、與通過上述鐵芯之中心點且通過上述抑制鐵氧體中心之鐵氧體中心線所成之角度所規定之交叉角，設定為45°～75°之範圍。
  3. 如請求項1或2之層積鐵芯之加熱裝置，其中 具備底板、載置於該底板之下部板、由載置於該下部板之上述鐵芯所載置之上部板、及載置於該上部板之頂板，且上述底板與上述頂板設為不易通過磁通之不鏽鋼製； 上述下部板與上述上部板設為通過磁通之碳鋼製； 具備：筒型鐵氧體，其包圍上述感應加熱線圈；下部鐵氧體，其自該筒型鐵氧體之下端向上述下部板延伸；及上部鐵氧體，其自上述筒型鐵氧體之上端向上述上部板延伸。
  4. 如請求項1或2之層積鐵芯之加熱裝置，其中 該加熱裝置具備插入設置於上述鐵芯之中央孔的中心導件，該中心導件為外徑可變更之外徑可變夾盤機構； 上述外徑可變夾盤機構具有俯視時以120°間距配置之3個爪； 上述2個爪為固定爪，其餘1個為由氣缸驅動之可動爪。
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