TWI636615B - 燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法 - Google Patents

燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法 Download PDF

Info

Publication number
TWI636615B
TWI636615B TW106118687A TW106118687A TWI636615B TW I636615 B TWI636615 B TW I636615B TW 106118687 A TW106118687 A TW 106118687A TW 106118687 A TW106118687 A TW 106118687A TW I636615 B TWI636615 B TW I636615B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
stainless steel
steel sheet
fuel cell
separator
less
Prior art date
Application number
TW106118687A
Other languages
English (en)
Other versions
TW201810784A (zh
Inventor
矢野孝宜
石川伸
Original Assignee
杰富意鋼鐵股份有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 杰富意鋼鐵股份有限公司 filed Critical 杰富意鋼鐵股份有限公司
Publication of TW201810784A publication Critical patent/TW201810784A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI636615B publication Critical patent/TWI636615B/zh

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0206—Metals or alloys
    • H01M8/0208—Alloys
    • H01M8/021—Alloys based on iron
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0223—Composites
    • H01M8/0228—Composites in the form of layered or coated products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C22/05—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions
    • C23C22/06—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6
    • C23C22/48—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6 not containing phosphates, hexavalent chromium compounds, fluorides or complex fluorides, molybdates, tungstates, vanadates or oxalates
    • C23C22/50—Treatment of iron or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
    • C25D11/02—Anodisation
    • C25D11/34—Anodisation of metals or alloys not provided for in groups C25D11/04 - C25D11/32
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
    • C25F3/00—Electrolytic etching or polishing
    • C25F3/02—Etching
    • C25F3/06—Etching of iron or steel
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0204—Non-porous and characterised by the material
    • H01M8/0215—Glass; Ceramic materials
    • H01M8/0217—Complex oxides, optionally doped, of the type AMO3, A being an alkaline earth metal or rare earth metal and M being a metal, e.g. perovskites
    • H01M8/0219—Chromium complex oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • C23G1/081—Iron or steel solutions containing H2SO4
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • C23G1/083—Iron or steel solutions containing H3PO4
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • C23G1/085—Iron or steel solutions containing HNO3
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M2008/1095—Fuel cells with polymeric electrolytes
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/02—Details
    • H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
    • H01M8/0247—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors characterised by the form
    • H01M8/0254—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors characterised by the form corrugated or undulated
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M8/1016—Fuel cells with solid electrolytes characterised by the electrolyte material
    • H01M8/1018—Polymeric electrolyte materials
    • H01M8/102—Polymeric electrolyte materials characterised by the chemical structure of the main chain of the ion-conducting polymer
    • H01M8/1025—Polymeric electrolyte materials characterised by the chemical structure of the main chain of the ion-conducting polymer having only carbon and oxygen, e.g. polyethers, sulfonated polyetheretherketones [S-PEEK], sulfonated polysaccharides, sulfonated celluloses or sulfonated polyesters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

將鋼板設為既定成分組成，且在鋼板表面形成含Cr微細析出物，將微細析出物的等值圓直徑平均值設為20nm以上且500nm以下，且微細析出物在鋼板表面上每1μm2存在3個以上。

Description

燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法
本發明係關於接觸電氣電阻(以下亦稱「接觸電阻」)與耐蝕性均優異的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法。
近年，就從地球環境保護的觀點，有朝發電效率優異、不會排放出二氧化碳的燃料電池開發進展。該燃料電池係由氫與氧利用電化學反應而生成電，其基本構造係具有如三明治般的構造，由：電解質膜(離子交換膜)、2個電極(燃料極及空氣極)、氧(空氣)與氫的擴散層、以及2個分隔件構成。
再者，配合所使用電解質膜的種類，分類為：磷酸式燃料電池、熔融碳酸鹽式燃料電池、固態氧化物式燃料電池、鹼式燃料電池、及固體高分子式燃料電池(PEFC；proton-exchange membrane fuel cell或polymer electrolyte fuel cell)，各有開發進展。
該等燃料電池中，固體高分子式燃料電池相較於其他燃料電池，具有下述優點：(a)發電溫度80℃左右、能依特別低的溫度發電；(b)可達燃料電池本體的輕量化、小型化；(c)能依短時間啟動，且燃料效率、輸出密度較高。
所以，固體高分子式燃料電池可期待利用為電動汽車的搭載用電源、家庭用或營業用固定式發電機、行動用小型發電機等。
固體高分子式燃料電池係經由高分子膜從氫與氧取出電氣，如圖1所示，將膜-電極接合體1利用氣體擴散層2、3(例如碳紙等)與分隔件4、5夾置，並將其設為單一的構成要件(所謂「單元電池」)。然後，使分隔件4與分隔件5之間產生電動勢。
另外，上述膜-電極接合體1通稱為「MEA(Membrane-Electrode Assembly，薄膜電極組)」，由高分子膜、與該膜表背面所載持白金系觸媒的碳黑等電極材料一體化者，厚度係數10μm~數100μm。又，氣體擴散層2、3多數情況係與膜-電極接合體1呈一體化。
再者，將固體高分子式燃料電池提供實用時，一般係採行由如上述單元電池串聯數十~數百個構成燃料電池堆疊後才使用。
此處，分隔件4、5係要求：(a)將單元電池間予以隔開的隔壁之功用外，尚亦要求：(b)運送所產生電子的導電體、(c)供氧(空氣)與氫流通用的空氣流路6、氫流路7、(d)將所生成的水與氣體予以排出的排出路(兼具空氣流路6、氫流路7)之機能，因而需求優異的耐久性與導電性。
此處，關於耐久性，當使用為電動汽車的搭載用電源時，估計為約5000小時。又，使用為家庭用固定式發電機等的情況，估計為約40000小時。所以，對分隔件要求能承受長時間發電的耐蝕性。理由係若因腐蝕而導致金屬離子溶出，便會造成高分子膜(電解質膜)的質子導性降低之緣故所致。
再者，關於導電性，最好分隔件與氣體擴散層間之接觸電阻盡量低。理由係若分隔件與氣體擴散層間之接觸電阻增大，便會導致固體高分子式燃料電池的發電效率降低之緣故所致。即，可謂分隔件與氣體擴散層間之接觸電阻越小，則發電特性越優異。
截至目前，分隔件使用石墨的固體高分子式燃料電池已然實用化。該由石墨構成的分隔件，具有接觸電阻較低、且不會腐蝕的優點。然而，因為石墨製分隔件會因碰撞而容易破損，因而不僅小型化困難，且亦具有為形成空氣流路、氫流路的所需加工成本高之缺點。由石墨所構成分隔件具有的該等缺點，成為妨礙固體高分子式燃料電池普及的原因。
此處，針對分隔件的素材有取代石墨，嘗試改用金屬素材。特別係就從耐久性提升與接觸電阻降低的觀點，有朝例如不銹鋼、鈦、鈦合金等素材的分隔件實用化進行各種檢討。
例如專利文獻1有揭示：將不銹鋼或鈦合金等容易形成鈍化皮膜的金屬，使用為分隔件的技術。然而，專利文獻1所揭示的技術，隨鈍化皮膜的形成，會導致接觸電阻上升，造成發電效率降低。依此，專利文獻1所揭示的金屬素材會有接觸電阻較大於石墨素材等問題。
再者，專利文獻2有揭示：藉由對沃斯田鐵系不銹鋼鋼板(SUS304)等金屬分隔件的表面施行鍍金，而降低接觸電阻、確保高輸出的技術。然而，鍍金會有導致成本增加的問題。
再者，專利文獻3與4有揭示：藉由使金屬硼化物露出於不銹鋼的表面，而降低接觸電阻的技術。但是，該等技術因為鋼成分必需含有大量的B、C等，因而會有加工性降低的問題。又， 因為在鋼表面露出的析出物較大，因而在成形加工為分隔件形狀時，亦會有容易發生以粗大析出物為起點的龜裂、表皮粗糙等問題。又，關於接觸電阻降低亦難謂充足。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開平8-180883號公報
專利文獻2：日本專利特開平10-228914號公報
專利文獻3：日本專利特開2000-328200號公報
專利文獻4：日本專利特開2007-12634號公報
本發明係有鑑於上述現狀而完成，目的在於提供：接觸電阻與耐蝕性均優異，且低成本、具有充分加工性的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板。
再者，本發明目的在於提供：上述之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板的製造方法。
緣是，本案發明人等為解決上述問題，針對為提升燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板的諸項特性(特別係在確保耐蝕性與加工性狀態下，提升接觸電阻)進行深入鑽研。
此處，不銹鋼係表面具有鈍化皮膜，因該鈍化皮膜，當使用為燃料電池之分隔件時會導致接觸電阻增大。
故而，首先本案發明人等嘗試在鋼表層形成各種析出物，再藉 由使該等析出物露出於鋼表面，使構成分隔件的不銹鋼鋼板，與氣體擴散層等構成燃料電池的構件，在未隔著鈍化皮膜狀態下進行接觸，藉此降低接觸電阻。
結果，就從在確保加工性與耐蝕性狀態下，降低接觸電阻的觀點，發現將鋼板的成分組成最佳化，且活用含有Cr的析出物(以下亦稱「Cr析出物」)便屬有效方法之見解。
但是，即便活用此種Cr析出物的情況，接觸電阻降低仍會有無法達滿足程度的情況。
所以，本案發明人等根據上述見解進行更進一步檢討，結果獲得下述發現：‧藉由使鋼板表面微細且緻密地分散著Cr析出物，具體係使鋼板表面的Cr析出物之等值圓直徑平均值設為20nm以上且500nm以下，且上述析出物在表面上係每1μm2存在有3個以上，便可在確保耐蝕性與加工性狀態下，更加降低接觸電阻；‧依此上述在控制析出物的析出形態時，成分組成與製造條件的控制便屬重要，特別係將Cr含有量控制於適當範圍內，並複合添加Ti及/或Nb，且將退火時的環境適當化係屬重要；再者，在使上述析出物存在於鋼板表面時，對經退火後所獲得退火板的表面利用陽極電解處理施行蝕刻之事係屬重要，特別係藉由將蝕刻量利用通電電量控制於既定範圍內，便可使析出物充分露出於鋼板表面，便可更有利於降低接觸電阻。
此處，針對藉由在鋼板表面上，使Cr析出物如上述般微細且緻密分散，便可更進一步降低接觸電阻的理由，本案發明人等認為如下述： 即，藉由使鋼板表面微細且緻密分散著Cr析出物，構成分隔件的不銹鋼鋼板表面全體，便可確保相同且大量未經由鈍化皮膜的通電路徑，結果本案發明人認為能大幅降低接觸電阻。
再者，實際使用時，若被放置於特別嚴苛的腐蝕環境下、或在燃料電池堆疊的製造步驟中施行熱處理，則因不銹鋼鋼板表面的鈍化皮膜成長變厚，依情況亦會有實質成長增厚至應稱為氧化皮膜之程度，導致接觸電阻增加的情況。所以，本案發明人等針對即便於此種情況下仍能維持低接觸電阻之事進行更進一步檢討。
結果發現藉由在使微細析出物露出於鋼鈑表面的狀態下，藉由將鋼板表面的鈍化皮膜中，增加依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，具體係在鋼板表面中，相對於依金屬以外之形態存在的Fe原子濃度，將依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度比設為2.0以上，則即便被放置於嚴苛腐蝕環境下、或在燃料電池堆疊的製造步驟中施行熱處理時，仍可更有利地維持低接觸電阻。
關於此項理由，本案發明人等認為在鋼板表面的鈍化皮膜中，藉由預先增加依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，即便該鋼板暴露於如上述熱處理環境下，仍可抑制鋼板表面的鈍化皮膜成長(厚膜化)，結果鋼板表面的Cr析出物露出狀態便可良好維持之緣故所致。
本發明係根據上述發現，深入更進一步檢討而完成。
即，本發明主旨構成係如下。
1.一種燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，係依質量%計，含有：C：0.003~0.030%、Si：0.01~1.00%、 Mn：0.01~1.00%、P：0.050%以下、S：0.030%以下、Cr：16.0~26.0%、Ni：0.01~1.00%、Al：0.001~0.200%、及N：0.030%以下，且含有從Ti：0.01~0.45%、及Nb：0.01~0.60%之中選擇1種或2種，其餘係具有由Fe及不可避免雜質構成的成分組成，且在鋼板表面上具有含Cr微細析出物，該微細析出物的等值圓直徑平均值係20nm以上且500nm以下，且該微細析出物在該鋼板表面每1μm2存在3個以上。
2.如上述1所記載的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，其中，上述成分組成係更進一步依質量%計，含有從：Zr：0.01~0.40%、Mo：0.01~2.50%、Cu：0.01~0.80%、Co：0.01~0.50%、及W：0.01~3.00%之中選擇1種或2種以上。
3.如上述1或2所記載的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，其中，上述成分組成係更進一步依質量%計，含有從：V：0.01~0.30%、Ca：0.0003~0.0030%、 Mg：0.0005~0.0050%、B：0.0003~0.0050%、REM(稀土族金屬)：0.001~0.100%、Sn：0.001~0.500%、及Sb：0.001~0.500%之中選擇1種或2種以上。
4.如上述1~3中任一項所記載的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，其中，上述鋼板表面中，依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，相對於依金屬以外之形態存在的Fe原子濃度比[Cr]/[Fe]，係2.0以上。
5.一種燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板之製造方法，係包括有：準備具有上述1~3中任一項所記載成分組成的不銹鋼鋼板作為素材之步驟；對該不銹鋼鋼板施行退火而形成退火板的步驟；以及對該退火板施行陽極電解處理的步驟；上述退火時，設為露點：-30℃以下的環境，且上述陽極電解處理時，將通電電量設為5~60C/dm2。
6.如上述5所記載的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板之製造方法，其中，經施行上述陽極電解處理後，更進一步包括有：Cr濃縮處理步驟，其係對上述退火板，在具氧化性溶液中施行浸漬處理、或在上述不銹鋼鋼板會鈍化的電位範圍(potential range)內施行電解處理。
根據本發明，可依低成本獲得確保耐蝕性與加工性、且具優異接觸電阻的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板。
再者，特別係即便在實際使用時被放置於特別嚴苛的腐蝕環境下、或在燃料電池堆疊製造步驟中施行熱處理的情況，仍可維持良好的接觸電阻特性。
1‧‧‧膜-電極接合體
2、3‧‧‧氣體擴散層
4、5‧‧‧分隔件
6‧‧‧空氣流路
7‧‧‧氫流路
圖1係燃料電池的基本構造示意圖。
圖2係實施例的試料No.2，利用掃描式電子顯微鏡觀察經退火後鋼板表面，而獲得的二次電子影像一例。
圖3係實施例的試料No.2中，利用掃描式電子顯微鏡觀察經陽極電解處理後鋼板表面，所獲得的二次電子影像一例。
圖4係實施例的試料No.2中，在陽極電解處理後的鋼板表面上所形成微細析出物的EDX光譜。
以下，針對本發明燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板進行具體說明。
(1)成分組成
首先，針對本發明燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板中，將成分組成限定於上述範圍內的理由進行說明。另外，成分組成的元素含有量單位均係「質量%」，以下在無特別聲明前提下僅以「%」表示。
C：0.003~0.030%
C係若增加便會提升強度，另一方面若變少則會提升加工性與耐蝕性。此處，為能獲得充分的強度，C必需含有0.003%以上。但 是，C含有量若超過0.030%，則加工性與耐蝕性會明顯降低。所以，C含有量設為0.003~0.030%之範圍。較佳係0.005%以上。又，較佳係0.020%以下、更佳係0.015%以下、特佳係0.010%以下。
Si：0.01~1.00%
Si係當作脫氧劑之有用元素。此項效果係Si含有量達0.01%以上才能獲得。但是，若Si含有量超過1.00%，則加工性降低明顯，頗難加工為分隔件。所以，Si含有量設為0.01~1.00%之範圍。較佳係0.10%以上。又，較佳係0.50%以下、更佳係0.20%以下。
Mn：0.01~1.00%
Mn具有脫氧作用，此項效果係Mn含有量達0.01%以上才能獲得。但是，若Mn含有量超過1.00%，則加工性與耐蝕性會降低。所以，Mn含有量設為0.01~1.00%之範圍。較佳係0.10%以上。又，較佳係0.25%以下、更佳係0.20%以下。
P：0.050%以下
P係使耐蝕性降低的元素。又，因偏析於結晶晶界導致熱加工性降低。所以，P含有量最好盡可能降低，設為0.050%以下。較佳係0.040%以下。更佳係0.030%以下。另外，關於P含有量的下限並無特別的限定，但過度的除P會導致成本增加，故較佳係設為0.005%以上。
S：0.030%以下
S會促進MnS析出導致耐蝕性降低。所以，S含有量越低越好，設為0.030%以下。較佳係0.010%以下。更佳係0.004%以下。另外，關於S含有量的下限並無特別的限定，過度除S會導致成本增加，故最好設為0.001%以上。
Cr：16.0~26.0%
Cr係為確保不銹鋼耐蝕性的重要元素。又，Cr會因在退火時形成氮化物、碳化物、碳氮化物或氧化物、或該等的混合物，並形成析出物存在於表面，而提升導電性，屬於降低接觸電阻的重要元素。此處，若Cr含有量未滿16.0%，便無法獲得當作燃料電池分隔件用的必要耐蝕性。又，藉由將Cr含有量設定在16.0%以上，便可在鋼板表面上形成充分量之含有Cr的微細析出物，結果可獲得當作燃料電池分隔件用的必要導電性。但是，若Cr含有量超過26.0%，會因退火而使鋼板表面所生成含Cr的微細析出物過度微細化，因而導致含有目標尺寸Cr的微細析出物減少，反而較難在鋼板表面上形成含有充分量Cr的微細析出物。所以，Cr含有量設定在16.0~26.0%之範圍。較佳係18.0%以上、更佳係20.0%以上。又，較佳係23.0%以下。
Ni：0.01~1.00%
Ni係對提升韌性及間隙部耐蝕性具有效貢獻的元素。此項效果係Ni含有量達0.01%以上才能獲得。但是，若Ni含有量超過1.00%，則應力腐蝕龜裂敏感性提高。又，因為Ni係屬於高價元素，因而會導致成本增加。所以，Ni含有量設為0.01~1.00%之範圍。 較佳係0.10%以上。又，較佳係0.50%以下、更佳係0.30%以下。
Al：0.001~0.200%
Al係脫氧的有用元素。此項效果係Al含有量達0.001%以上才能獲得。但是，若Al含有量超過0.200%，則在退火時Al會優先氧化或氮化，容易在鋼表面生成以Al為主體的皮膜，因而抑制含有Cr與Ti的微細析出物生成。所以，Al含有量係設為0.001~0.200%之範圍。較佳係0.010%以上、更佳係0.020%以上、特佳係0.030%以上。又，較佳係0.150%以下、更佳係0.100%以下、特佳係0.050%以下。
N：0.030%以下
若N含有量超過0.030%，耐蝕性與加工性會明顯降低。所以，N含有量係設為0.030%以下。較佳係0.020%以下。更佳係0.015%以下。另外，關於N含有量的下限並無特別的限定，但因為過度除N會導致成本增加，因而較佳係設為0.003%以上。
再者，本發明的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，就從獲得當作燃料電池分隔件用的必要耐蝕性等觀點，含有從Ti：0.01~0.45%、及Nb：0.01~0.60%之中選擇1種或2種。
Ti：0.01~0.45%
Ti係藉由與C及N鍵結，而防止鉻碳氮化物在鋼中過度析出，俾抑制耐蝕性降低(靈敏化)的元素。此項效果係Ti含有量達0.01%以上才能獲得。另一方面，若Ti含有量超過0.45%，則加工性會降低。所以，若含有Ti的情況便設為0.01~0.45%之範圍。較佳係0.10% 以上、較佳係0.15%以上、特佳係0.20%以上。又，較佳係0.40%以下、更佳係0.35%以下、特佳係0.30%以下。
另外，若含有後述Nb達0.10%以上，便會提升鋼板的韌性，此情況若含有偏多的Ti，則會有損及因Nb所造成韌性提升效果的可能性。所以，若Nb含有達0.10%以上的情況，最好將Ti含有量設定在0.04%以下。
Nb：0.01~0.60%
Nb係與Ti同樣，藉由與C及N鍵結，而防止鉻碳氮化物在鋼中過度析出，俾抑制耐蝕性降低下(靈敏化)的元素。此項效果係Nb含有量達0.01%以上才能獲得。另一方面，若Nb含有量超過0.60%，則加工性會降低。所以，當含有Nb的情況便設為0.01~0.60%之範圍。較佳係0.10%以上、更佳係0.15%以上。又，較佳係0.40%以下、更佳係0.35%以下。
以上，針對基本成分進行說明，惟本發明視需要亦可適當含有以下所述元素。
Zr：0.01~0.40%
Zr係與Ti、Nb同樣，會與鋼中所含的C及N鍵結，而抑制靈敏化的元素。此項效果係Zr含有量達0.01%以上才能獲得。另一方面，若Zr含有量超過0.40%，則加工性會降低。所以，當含有Zr的情況便設為0.01~0.40%之範圍。較佳係0.03%以上、更佳係0.05%以上。又，較佳係0.30%以下、更佳係0.15%以下。
Mo：0.01~2.50%
Mo係使不銹鋼的鈍化皮膜安定化而提升耐蝕性。此項效果係Mo含有量達0.01%以上才能獲得。但是，若Mo含有量超過2.50%，會導致加工性降低。所以，含有Mo的情況便設為0.01~2.50%之範圍。較佳係0.50%以上、更佳係1.00%以上。又，較佳係2.00%以下。
Cu：0.01~0.80%
Cu係提高耐蝕性的元素。此項效果係Cu含有量達0.01%以上才能獲得。但是，若Cu含有量超過0.80%，則熱加工性會降低。所以，含有Cu的情況便設為0.01~0.80%之範圍。較佳係0.10%以上。又，較佳係0.60%以下。更佳係0.45%以下。
Co：0.01~0.50%
Co係提高耐蝕性的元素。此項效果係Co含有量達0.01%以上才能獲得。但是，若Co含有量超過0.50%，則加工性會降低。所以，含有Co的情況便設為0.01~0.50%之範圍。較佳係0.10%以上。又，較佳係0.30%以下。
W：0.01~3.00%
W係提高耐蝕性的元素。此項效果係W含有量達0.01%以上才能獲得。但是，若W含有量超過3.00%，則加工性會降低。所以，含有W的情況便設為0.01~3.00%之範圍。較佳係0.10%以上。又，較佳係0.80%以下、更佳係0.60%以下。
V：0.01~0.30%
V係與Nb、Zr同樣，會與鋼中所含C及N鍵結，而抑制耐蝕性降低(靈敏化)的元素。此項效果係V含有量達0.01%以上才能獲得。另一方面，若V含有量超過0.30%，則加工性會降低。所以，含有V的情況便設為0.01~0.30%之範圍。較佳係0.20%以下、更佳係0.15%以下、特佳係0.10%以下。
Ca：0.0003~0.0030%
Ca係改善鑄造性而提升製造性。此項效果係Ca含有量達0.0003%以上才能獲得。但是，若Ca含有量超過0.0030%，便會與S鍵結生成CaS，導致耐蝕性降低。所以，含有Ca的情況便設為0.0003~0.0030%之範圍。較佳係0.0005%以上。又，較佳係0.0020%以下。
Mg：0.0005~0.0050%
Mg係具有脫氧劑的作用。此項效果係Mg含有量達0.0005%以上才能獲得。但是，若Mg含有量超過0.0050%，則鋼的韌性降低，會有導致製造性降低的可能性。所以，含有Mg的情況便設為0.0005~0.0050%之範圍。較佳係0.0020%以下。
B：0.0003~0.0050%
B係改善二次加工脆性的元素。此項效果係B含有量達0.0003%以上才能獲得。但是，若B含有量超過0.0050%，則會生成含B的析出物導致加工性降低。所以，含有B的情況便設為 0.0003~0.0050%之範圍。較佳係0.0005%以上。又，較佳係0.0030%以下。
REM(稀土族金屬)：0.001~0.100%
REM(稀土族金屬：La、Ce、Nd等原子序57~71的元素)係脫氧的有效元素。此項效果係REM含有量達0.001%以上才能獲得。但是，若REM含有量超過0.100%，則熱加工性會降低。所以，若含有REM的情況便設為0.001~0.100%之範圍。較佳係0.010%以上。又，較佳係0.050%以下。
Sn：0.001~0.500%
Sn係抑制加工表皮粗糙的有效元素。此項效果係Sn含有量達0.001%以上才能獲得。但是，若Sn含有量超過0.500%，則熱加工性會降低。所以，若含有Sn的情況便設為0.001~0.500%之範圍。較佳係0.010%以上。又，較佳係0.200%以下。
Sb：0.001~0.500%
Sb係與Sn同樣，抑制加工表皮粗糙的有效元素。此項效果係Sb含有量達0.001%以上才能獲得。但是，若Sb含有量超過0.500%，則加工性會降低。所以，若含有Sb的情況便設為0.001~0.500%之範圍。較佳係0.010%以上。又，較佳係0.200%以下。
另外，上述以外的成分係Fe及不可避免的雜質。
如上述，本發明燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板的成分組成， 較佳係設為依質量%計含有：C：0.003~0.030%、Si：0.01~1.00%、Mn：0.01~1.00%、P：0.050%以下、S：0.030%以下、Cr：16.0~26.0%、Ni：0.01~1.00%、Al：0.001~0.200%、及N：0.030%以下，更進一步視需要含有：從Ti：0.01~0.45%、及Nb：0.01~0.60%之中選擇1種或2種，視需要含有：Zr：0.01~0.40%、Mo：0.01~2.50%、Cu：0.01~0.80%、Co：0.01~0.50%、及W：0.01~3.00%之中選擇1種或2種以上，更進一步視需要含有：V：0.01~0.30%、Ca：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0050%、B：0.0003~0.0050%、REM(稀土族金屬)：0.001~0.100%、Sn：0.001~0.500%、及Sb：0.001~0.500%之中選擇1種或2種以上，其餘係由Fe及不可避免雜質構成的成分組成。
(2)微細析出物
再者，本發明的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，係在鋼板表面上存在有含Cr微細析出物，該微細析出物的等值圓直徑平均值係20nm以上且500nm以下，且該微細析出物在該鋼板表面每1μm2存在3個以上之事，係屬極重要。
鋼板表面的微細析出物：含有Cr微細析出物
鋼板表面的微細析出物係設為含有Cr微細析出物。藉由使該含Cr微細析出物充分露出於鋼板表面，便可達更有利降低接觸電阻。
另外，含Cr微細析出物係可例如：Cr的氮化物、碳化物或碳氮化物或氧化物、或該等的混合物等。又，亦可含有Cr以外的元 素，例如：Ti、Nb、Fe、Al等。
再者，微細析出物的含有成分係從鋼板表面上剝離微細析出物，再將該剝離的微細析出物，利用穿透式電子顯微鏡(TEM)所附屬的能量散佈式X射線分析裝置(EDX)進行分析，從所獲得EDX光譜便可求得。
微細析出物的等值圓直徑平均值：20nm以上且500nm以下
如上述，本發明的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，為達接觸電阻降低，在鋼板表面微細且緻密分散含Cr析出物之事係不可或缺，具體而言，將微細析出物的等值圓直徑平均值設為20nm以上且500nm以下之事，係屬重要。
此處，若等值圓直徑的平均值未滿20nm，則析出物會過度微細化，因而在鋼板表面上的析出物不會充分露出於鈍化皮膜外。所以，析出物與氣體擴散層等燃料電池構成構件無法充分接觸，導致無法獲得所需接觸電阻。另一方面，若等值圓直徑的平均值超過500nm，則在鋼板表面上無法微細且緻密地分散著析出物，終究仍無法獲得所需接觸電阻。又，加工為所需形狀之分隔件形狀時，析出物會成為起點，容易發生龜裂、表皮粗糙等。
所以，微細析出物的等值圓直徑平均值設為20nm以上且500nm以下。較佳係30nm以上、更佳係50nm以上。又，較佳係200nm以下、更佳係150nm以下。
鋼板表面每1μm2的微細析出物數量：3個以上
再者，本發明的燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，微細析出物 係在鋼板表面中每1μm2存在3個以上之事，亦屬重要。
此處，若鋼板表面每1μm2的微細析出物數量未滿3個，則分隔件用不銹鋼鋼板、與氣體擴散層等燃料電池構成零件間之電氣式接觸點不足，便無法獲得所需接觸電阻。所以，鋼板表面每1μm2的微細析出物數量設為3個以上。較佳係5個以上。更佳係10個以上。
此處，上述微細析出物等值圓直徑的平均值、及鋼板表面每1μm2的微細析出物數量，係可依如下述進行求取。
即，針對鋼板表面，利用具備冷陰極場發射式電子槍的掃描式電子顯微鏡(FE-SEM)，依加速電壓：3kV、倍率：30000倍進行10視野觀察，測定依該二次電子影像照片(SEM照片)所觀察到的各析出物等值圓直徑，藉由將該等平均，便求得微細析出物的等值圓直徑平均值。但，此處所測定析出物的粒徑(等值圓直徑)下限設為10nm。
再者，針對每個視野依如上述計數所測定粒徑的析出物個數，計算出每1μm2的析出物數量，藉由將該等平均，便求得鋼板表面每1μm2的微細析出物數量。
鋼板表面中，依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，相對於依金屬以外之形態存在的Fe原子濃度比：2.0以上
藉由將不銹鋼鋼板的表面中，依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，相對於依金屬以外之形態存在的Fe原子濃度比(以下亦稱[Cr]/[Fe])設為2.0以上，即便暴露於嚴苛腐蝕環境下、或在燃料電池堆疊的製造步驟中施行熱處理的情況，仍可抑制鋼板表面的鈍化 皮膜成長。結果，可保持鋼板表面的Cr析出物露出狀態，並可維持低接觸電阻。較佳係2.5以上。
另外，就從抑制鋼板表面的鈍化皮膜成長觀點，[Cr]/[Fe]越大越好，因而關於上限並無特別的限定。
再者，所謂「金屬以外的形態」係表示氧化物及氫氧化物的形態。具體而言，當Cr的情況便可例如：CrO2、Cr2O3、CrOOH、Cr(OH)3及CrO3等。又，當Fe的情況便可例如：FeO、Fe3O4、Fe2O3及FeOOH等。
此處，[Cr]/[Fe]係依如下述便可求取。
即，針對不銹鋼鋼板的表面利用X光光電子能譜分析法(以下亦稱「XPS」)進行測定，將所獲得Cr與Fe的譜峰，分別分離為依金屬形態存在的Cr與Fe譜峰、以及依金屬以外之形態存在的Cr與Fe譜峰，再將由此所計算出的依金屬以外之形態存在Cr原子濃度，除以依金屬以外之形態存在Fe原子濃度，便可求得。
具體而言，從鋼板切取10mm方塊的試料，針對該試料使用Al-Kα單色X射線源，依取出角度：45度的條件，施行由X光光電子能譜分析裝置(島津/KRATOS社製AXIS-HS)進行的測定，將Cr與Fe的譜峰分離為依金屬形態存在的Cr與Fe譜峰、以及依金屬以外之形態存在的Cr與Fe譜峰，再將由此所計算出的依金屬以外之形態存在Cr原子濃度，除以依金屬以外之形態存在Fe原子濃度而求得者。
另外，譜峰分離係利用Shirley法除去光譜背景，再使用Gauss-Lorentz複合函數(Lorentz函數的比例：30%)實施。
再者，上述測定中，雖亦有同時測定鋼板表面依析出物存在Cr 原子的情況，但此種含有依析出物存在的Cr原子，仍不會對[Cr]/[Fe]的求取構成問題。
另外，若鑒於燃料電池堆疊時的搭載空間、含有量重量，燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板的板厚較佳係設定在0.03~0.30mm範圍內。若板厚未滿0.03mm，則會導致不銹鋼鋼板的生產效率降低。另一方面，若超過0.30mm，則會導致堆疊時的搭載空間與重量增加。更佳係0.10mm以下。
(3)製造方法
其次，針對本發明燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板的製造方法進行說明。
本發明燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板的製造方法，係包括有：準備素材之具有上述成分組成的不銹鋼鋼板之步驟；對該不銹鋼鋼板施行退火而形成退火板的步驟；以及對該退火板施行陽極電解處理的步驟。
以下，針對各步驟進行說明。
‧準備步驟
準備步驟係準備當作素材用不銹鋼鋼板的步驟。當作素材用不銹鋼鋼板係在具有上述成分組成的不銹鋼鋼板前提下，其餘並無特別的限定。
例如將具有上述成分組成的鋼胚施行熱軋形成熱軋板，再對該熱軋板視需要施行熱軋板退火，然後再對該熱軋板施行冷軋而形成所需板厚的冷軋板，更視需要對該冷軋板施行中間退火，便可準備 具有上述成分組成的不銹鋼鋼板。
另外，熱軋、冷軋、熱軋板退火、中間退火等的條件並無特別的限定，只要依照常法便可。
‧退火步驟
退火步驟係對依上述準備步驟所準備當作素材用的不銹鋼鋼板施行退火，而形成退火板的步驟，為能在鋼板的表面附近形成所需微細析出物，重點在於設定為露點：-30℃以下的環境。
露點：-30℃以下
退火時的露點必需設定在-30℃以下。若露點提高，則容易產生氧化反應。所以，特別係若露點超過-30℃，則不銹鋼鋼板表面的氧化皮膜成長較厚，而阻礙含Cr微細析出物的形成，導致無法獲得所需的接觸電阻。所以，退火時的露點必需設定在-30℃以下。較佳係-35℃以下、更佳係-40℃以下。特佳係-45℃以下。
另外，環境氣體係可使用例如：氫氣、氮氣、氬氣、氦氣、一氧化碳氣體、二氧化碳氣體及氨氣、以及該等的混合氣體等。
再者，最好係使用氮氣與氫氣的混合氣體，特佳係氨分解氣體(氫氣75vol%+氮氣25vol%)。
另外，若提高退火溫度，便可增加含有Cr微細析出物的數量。又，加工性獲提升，容易加工為分隔件形狀。但是，若退火溫度過高，則微細析出物的等值圓直徑會粗大化，導致有無法獲得所需接觸電阻的情況。所以，退火溫度較佳係設為800~1100 ℃。更佳係850℃以上。又，更佳係1050℃以下。
關於上述以外的退火條件，只要依照常法便可。
‧陽極電解處理步驟 通電電量：5~60C/dm2
陽極電解處理步驟係對依上述退火步驟所獲得退火板施行陽極電解處理的步驟。該陽極電解處理步驟的重點在於：適當控制蝕刻量，使利用退火所形成鋼板表面附近的微細析出物不會脫落，而露出於鋼板表面，蝕刻量(不銹鋼鋼板的溶解量)係利用通電電量進行控制。
此處，若通電電量未滿5C/dm2，微細析出物不會充分露出於鋼板表面，較難獲得所需接觸電阻。另一方面，若通電電量超過60C/dm2，則蝕刻量變為過大，在表層附近所形成的微細析出物會脫落，仍然較難獲得所需接觸電阻。所以，陽極電解處理時的通電電量係設為5~60C/dm2範圍。較佳係10C/dm2以上、更佳係15C/dm2以上。又，較佳係40C/dm2以下、更佳係25C/dm2以下。
再者，電解液較佳係可使用例如：硫酸水溶液、硝酸水溶液、磷酸水溶液、硫酸鈉水溶液等。另外，關於上述以外的陽極電解處理條件，係在能依成為上述通電電量方式進行調整之前提下，其餘並無特別的限定，只要依照常法便可。
‧鋼板表面依金屬以外之形態存在Cr的濃縮處理步驟
經陽極電解處理後，亦可更進一步施行將鋼板表面依金屬以外之形態所存在Cr(換言之，鈍化皮膜中依金屬以外之形態所存在 Cr)，施行濃縮的處理(以下亦稱「Cr濃縮處理」)。藉由施行Cr濃縮處理，便可提高鋼板表面依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，相對於依金屬以外之形態存在的Fe原子濃度比([Cr]/[Fe])。
再者，Cr濃縮處理係可例如：在具氧化性溶液中施行浸漬處理、依該不銹鋼鋼板會鈍化的電位範圍施行電解處理等。
此處所謂「具氧化性溶液」係可例如硝酸水溶液、過氧化氫水溶液。另外，浸漬時間越久，則越促進鈍化皮膜中的Cr濃縮，但若過久，則此效果已達飽和，且生產性會降低。所以，浸漬時間較佳係設為1分鐘以上、2小時(120分鐘)以下。
另外，若使用硝酸水溶液的情況，最好將硝酸的濃度設為10~400g/L。又，處理溫度並無特別的限定，較佳係設為30~60℃。
再者，電解處理時，只要能將電位調整於不銹鋼鋼板會鈍化的電位範圍便可。特別較佳係設定為鋼中所含Fe、Ni等Cr以外的成分會溶解、但Cr不會溶解的電位範圍。
另外，不銹鋼鋼板會鈍化的電位範圍(鈍化範圍)係依照所使用電解液、不銹鋼鋼板的成分組成亦會有所變化，最好每次均進行調整。例如若使用50g/L硝酸水溶液的情況，最好依電位：0.4~0.8V(vs.Ag/AgCl)範圍施行電解處理。又，電解時間越久，則越促進鈍化皮膜中依金屬以外之形態所存在Cr的濃縮，但若過久，則此項效果已達飽和，且會導致生產性降低。所以，電解時間較佳係設為1分鐘以上、2小時(120分鐘)以下。
‧其他
在退火前，亦可實施將鋼板表面粗面化的處理。藉由預先在鋼 板表面上形成凹凸，便可獲得更進一步的接觸電阻降低效果。最好實施例如：氫氟酸水溶液浸漬、珠粒噴擊、機械研磨。
[實施例] [實施例1]
準備具有表1所記載成分且板厚0.08mm的各種不銹鋼之冷軋板，對所準備的冷軋板依表2所示條件施行退火。另外，表2中的退火溫度係在鋼板表面測定的溫度。又，退火時間係在退火溫度-10℃~退火溫度的溫度範圍內之滯留時間。
然後，在30g/L硫酸水溶液中，在溫度：40℃條件下，依成為表2所示通電電量方式實施陽極電解處理，獲得分隔件用不銹鋼鋼板。其中，試料No.15及No.30並未施行陽極電解處理。
使用依此獲得的分隔件用不銹鋼鋼板，依照以下的要領施行接觸電阻與耐蝕性評價。
(1)接觸電阻之評價
接觸電阻係利用碳紙(東麗(股)TGP-H-120)夾置既定試料，更進一步從二側使接觸經對銅板施行鍍金過的電極，施行每單位面積0.98MPa(=10Kg/cm2)的壓力並流通電流，測定電極間的電壓差，計算出電阻。將該電阻測定值乘上接觸面面積的值設為接觸電阻值，並依以下基準施行接觸電阻的評價。結果如表2所示。
○(合格)：30mΩ‧cm2以下
×(不合格)：超過30mΩ‧cm2
(2)耐蝕性之評價
一般不銹鋼係所施加的電位越高，則越容易過鈍化溶解，容易導致耐蝕性劣化。所以，為評價在分隔件使用環境下，長時間暴露於高電位環境時的安定性，便將試料浸漬於溫度：80℃、pH：3的硫酸水溶液中，使用參照電極Ag/AgCl(飽和KCl)，並將0.9V(vs.SHE)電位維持20小時，測定經20小時後的電流密度值。利用該經20小時後的電流密度值，依照以下基準施行耐蝕性的評價。結果如表2所示。
○(合格)：1μA/cm2以下
×(不合格)：超過1μA/cm2
再者，微細析出物的等值圓直徑平均值、及鋼板表面每1μm2的微細析出物數量，係依照前述手法測定。另外，具備冷陰極場發射式電子槍的掃描式電子顯微鏡(FE-SEM)，係使用日立製S-4100。該等結果如表2所示。
另外，為求參考，圖2所示係試料No.2，利用具備冷陰極場發射式電子槍的掃描式電子顯微鏡，依加速電壓：3kV、倍率：30000倍，觀察經退火後鋼板表面所獲得二次電子影像一例，又，圖3所示係同試料No.2，觀察經陽極電解處理後鋼板表面所獲得二次電子影像一例。由圖2與圖3得知，在退火後(陽極電解處理前)的階段，微細析出物的輪廓(白色區域)並未明確，微細析出物並未充分露出於鈍化皮膜表面，另一方面，經陽極電解處理後，微細析出物有露出。
再者，剝離從試料表面露出的微細析出物，將該剝離的微細析出物利用碳蒸鍍固定於Cu篩網上，利用穿透式電子顯微 鏡(TEM、日本電子製JEM2010)所附屬的能量散佈式X射線分析裝置(EDX)進行分析。由所獲得EDX光譜，求取露出微細析出物的含有成分。該等結果合併記於表2。
再者，作為參考，圖4所示係試料No.2在經陽極電解處理後鋼板表面上所形成微細析出物的EDX光譜。由圖4得知，鋼板表面的微細析出物係含有Cr。
由同表得知下述事項。
(a)任一發明例均能獲得所需接觸電阻及耐蝕性。
(b)另一方面，比較例No.11的試料，因為Cr含有量過多，且比較例No.31的試料因為均未含有Ti與Nb，因而並未充分形成含Cr微細析出物，無法獲得所需的接觸電阻。
(c)比較例No.13與No.28的試料，因為陽極電解處理時的通電電量不足，因含Cr微細析出物不會充分露出鋼板表面，且鋼板表面的該微細析出物數量不足，所以無法獲得所需的接觸電阻。
(d)比較例No.14與No.29的試料，因為陽極電解處理時的通電電量過大，因而含Cr微細析出物會從鋼板表面上脫落，導致無法獲得所需的接觸電阻。
(e)比較例No.15與No.30的試料，因為並未施行陽極電解處理，因而含Cr微細析出物並未露出鋼板表面，鋼板表面的微細析出物數量不足，故無法獲得所需的接觸電阻。
(f)比較例.27的試料，因為退火時的露點較高，因而並未充分形成含Cr微細析出物，無法獲得所需的接觸電阻。
[實施例2]
準備具有表1所記載成分且板厚0.08mm的各種不銹鋼之冷軋板，對所準備的冷軋板依表3所示條件施行退火。另外，表3中的退火溫度係在鋼板表面測定的溫度。又，退火時間係在退火溫度-10℃~退火溫度的溫度範圍內之滯留時間。
然後，在30g/L硫酸水溶液中，在溫度：40℃條件下，依成為表3所示通電電量方式實施陽極電解處理，獲得分隔件用不銹鋼鋼 板。其中，試料No.51並未施行陽極電解處理。
然後，針對試料No.33、34、37、38、41、44、45、48、49、51及52，於溫度：60℃條件下，施行在300g/L硝酸水溶液中浸漬6分鐘或15分鐘的鈍化皮膜中之Cr濃縮處理，獲得分隔件用不銹鋼鋼板。
再者，針對試料No.35、39、42、46及50，電解液係使用50g/L硝酸水溶液，於溫度：40℃、電位：0.5V(vs.Ag/AgCl)、電解時間：1分鐘或5分鐘的條件下，施行電解處理的鈍化皮膜中之Cr濃縮處理，獲得分隔件用不銹鋼鋼板。此處，依各鋼種測定上述電解液中的陽極極化曲線，將電流密度成為10μA/cm2以下的電位範圍，設為各不銹鋼鋼板進行鈍化的電位範圍(鈍化範圍)。另外，具有鋼No.A、B、J、K及L(試料No.35、39、42、46及50)成分組成的不銹鋼鋼板均係0.5V(vs.Ag/AgCl)的電位為鈍化範圍。
使用依此所獲得分隔件用不銹鋼鋼板，依照與實施例1相同的要領，施行接觸電阻與耐蝕性的評價(熱處理前的接觸電阻與耐蝕性評價)。又，對該等分隔件用不銹鋼鋼板，假設依燃料電池堆疊製造步驟施行熱處理，施行在大氣環境中於200℃下保持2小時的熱處理，依照與實施例1相同的要領，施行接觸電阻與耐蝕性的評價(熱處理後的接觸電阻與耐蝕性評價)。評價結果如表3所示。
此處，熱處理前及熱處理後的接觸電阻評價基準，係如下述。另外，耐蝕性的評價基準係熱處理前後均與實施例1的耐蝕性評價基準相同。
‧熱處理前
○(合格)：30mΩ‧cm2以下
×(不合格)：超過30mΩ‧cm2
‧熱處理後
◎(合格)：20mΩ‧cm2以下
○(合格)：超過20mΩ‧cm2、且30mΩ‧cm2以下
×(不合格)：超過30mΩ‧cm2
再者，依照與實施例1相同的要領，測定微細析出物的等值圓直徑平均值、鋼板表面每1μm2的微細析出物數量、及微細析出物的含有成分。結果合併記於表3。
再者，利用前述手法，測定鈍化皮膜依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，相對於依金屬以外之形態存在的Fe原子濃度比[Cr]/[Fe]。結果合併記於表3。
由同表得知下述事項。
(a)任一發明例均能獲得所需接觸電阻及耐蝕性。
(b)特別係經施行鈍化皮膜中的Cr濃縮處理，鋼板表面依金屬以外之形態所存在Cr原子濃度，相對於依金屬以外之形態所存在Fe原子濃度的比：[Cr]/[Fe]，設為2.0以上的發明例No.33~35、37~39、41、42、44~46、48~50及52，即便經熱處理後仍可獲得特別優異的接觸電阻。
(c)比較例No.51的試料，因為並未施行陽極電解處理，因而含Cr微細析出物並未露出鋼板表面，鋼板表面的微細析出物數量不足，故無法獲得所需的接觸電阻。

Claims (10)

  1. 一種燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，係依質量%計，含有：C：0.003~0.030%、Si：0.01~1.00%、Mn：0.01~1.00%、P：0.050%以下、S：0.030%以下、Cr：16.0~26.0%、Ni：0.01~1.00%、Al：0.001~0.200%、及N：0.030%以下，且含有從Ti：0.01~0.45%、及Nb：0.01~0.60%之中選擇1種或2種，其餘係具有由Fe及不可避免雜質構成的成分組成，且在鋼板表面上存在有含Cr微細析出物，該微細析出物的等值圓直徑平均值係20nm以上且500nm以下，且該微細析出物在該鋼板表面每1μm2存在3個以上。
  2. 如請求項1之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，其中，上述成分組成係更進一步依質量%計，含有從：Zr：0.01~0.40%、Mo：0.01~2.50%、Cu：0.01~0.80%、Co：0.01~0.50%、及W：0.01~3.00%之中選擇1種或2種以上。
  3. 如請求項1之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，其中，上述成分組成係更進一步依質量%計，含有從：V：0.01~0.30%、Ca：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0050%、B：0.0003~0.0050%、REM(稀土族金屬)：0.001~0.100%、Sn：0.001~0.500%、及Sb：0.001~0.500%之中選擇1種或2種以上。
  4. 如請求項2之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，其中，上述成分組成係更進一步依質量%計，含有從：V：0.01~0.30%、Ca：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0050%、B：0.0003~0.0050%、REM(稀土族金屬)：0.001~0.100%、Sn：0.001~0.500%、及Sb：0.001~0.500%之中選擇1種或2種以上。
  5. 如請求項1至4中任一項之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板，其中，上述鋼板表面中，依金屬以外之形態存在的Cr原子濃度，相對於依金屬以外之形態存在的Fe原子濃度的比[Cr]/[Fe]，係2.0以上。
  6. 一種燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板之製造方法，係包括有：準備依質量%計含有：C：0.003~0.030%、Si：0.01~1.00%、Mn：0.01~1.00%、P：0.050%以下、S：0.030%以下、Cr：16.0~26.0%、Ni：0.01~1.00%、Al：0.001~0.200%、及N：0.030%以下，且含有從Ti：0.01~0.45%、及Nb：0.01~0.60%之中選擇1種或2種，其餘係具有由Fe及不可避免雜質構成的成分組成之不銹鋼鋼板作為素材之步驟；對該不銹鋼鋼板施行退火而形成退火板的步驟；以及對該退火板施行陽極電解處理的步驟；上述退火時，設為露點：-30℃以下的環境，且上述陽極電解處理時，將通電電量設為5~60C/dm2。
  7. 如請求項6之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板之製造方法，其中，上述作為素材而準備之不銹鋼鋼板的成分組成係進一步依質量%計，含有從：Zr：0.01~0.40%、Mo：0.01~2.50%、Cu：0.01~0.80%、Co：0.01~0.50%、及W：0.01~3.00%之中選擇1種或2種以上。
  8. 如請求項6之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板之製造方法，其中，上述作為素材而準備之不銹鋼鋼板的成分組成係進一步依質量%計，含有從：V：0.01~0.30%、Ca：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0050%、B：0.0003~0.0050%、REM(稀土族金屬)：0.001~0.100%、Sn：0.001~0.500%、及Sb：0.001~0.500%之中選擇1種或2種以上。
  9. 如請求項7之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板之製造方法，其中，上述作為素材而準備之不銹鋼鋼板的成分組成係進一步依質量%計，含有從：V：0.01~0.30%、Ca：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0050%、B：0.0003~0.0050%、REM(稀土族金屬)：0.001~0.100%、Sn：0.001~0.500%、及Sb：0.001~0.500%之中選擇1種或2種以上。
  10. 如請求項6至9中任一項之燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板之製造方法，其中，經施行上述陽極電解處理後，更進一步包括有：Cr濃縮處理步驟，其係對上述退火板，在具氧化性溶液中施行浸漬處理、或在上述不銹鋼鋼板會鈍化的電位範圍(potential range)內施行電解處理。
TW106118687A 2016-06-10 2017-06-06 燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法 TWI636615B (zh)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016-116629 2016-06-10
JP2016116629 2016-06-10
JP2016-222709 2016-11-15
JP2016222709 2016-11-15

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201810784A TW201810784A (zh) 2018-03-16
TWI636615B true TWI636615B (zh) 2018-09-21

Family

ID=60577788

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW106118687A TWI636615B (zh) 2016-06-10 2017-06-06 燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法

Country Status (9)

Country Link
US (1) US10930940B2 (zh)
EP (1) EP3470540B1 (zh)
JP (1) JP6323623B1 (zh)
KR (1) KR102165049B1 (zh)
CN (1) CN109312421B (zh)
CA (1) CA3026612A1 (zh)
ES (1) ES2828351T3 (zh)
TW (1) TWI636615B (zh)
WO (1) WO2017212906A1 (zh)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2018009591A (es) 2016-02-08 2018-09-11 Jfe Steel Corp Tubo de acero inoxidable sin soldadura de alta resistencia para articulos tubulares para la industria del petroleo y metodo de fabricacion de tubo de acero inoxidable sin soldadura de alta resistencia.
WO2018043310A1 (ja) * 2016-09-02 2018-03-08 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼
CN109563597A (zh) 2016-09-02 2019-04-02 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢
WO2018116792A1 (ja) * 2016-12-21 2018-06-28 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼
MX2019008377A (es) 2017-01-13 2019-09-16 Jfe Steel Corp Tubo de acero inoxidable sin soldadura de alta resistencia y metodo de fabricacion del mismo.
WO2018147087A1 (ja) * 2017-02-09 2018-08-16 Ｊｆｅスチール株式会社 燃料電池のセパレータ用鋼板の基材ステンレス鋼板およびその製造方法
MX2019010035A (es) 2017-02-24 2019-09-26 Jfe Steel Corp Tubo sin costura de acero inoxidable de alta resistencia para productos tubulares de region petrolifera, y metodo para la produccion del mismo.
JP6274372B1 (ja) 2017-03-30 2018-02-07 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼
EP3576199A4 (en) * 2017-04-25 2020-04-08 JFE Steel Corporation STAINLESS STEEL SHEET FOR FUEL CELL SEPARATOR AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
CN110678566A (zh) * 2017-05-26 2020-01-10 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢
JP6658693B2 (ja) * 2017-08-01 2020-03-04 Ｊｆｅスチール株式会社 ステンレス鋼板
JP6547011B1 (ja) * 2018-01-12 2019-07-17 日鉄ステンレス株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP6687174B1 (ja) * 2018-10-17 2020-04-22 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延鋼板およびその製造方法
KR102146317B1 (ko) * 2018-11-29 2020-08-20 주식회사 포스코 내식성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법
JP7014754B2 (ja) * 2019-07-09 2022-02-01 Ｊｆｅスチール株式会社 硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板
JP7099436B2 (ja) * 2019-12-11 2022-07-12 Ｊｆｅスチール株式会社 土木用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法ならびに前記鋼板を用いてなる土木構造物

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW474997B (en) * 1997-06-30 2002-02-01 Usinor Austenoferritic stainless steel having a very low nickel content and a high tensile elongation
TWI261622B (en) * 2003-09-03 2006-09-11 Ati Properties Inc Oxidation resistant ferritic stainless steels
CN102162066A (zh) * 2011-03-28 2011-08-24 徐英忱 一种医用马氏体不锈钢材料及其制备方法
TWI353385B (zh) * 2008-04-15 2011-12-01
TW201244246A (en) * 2005-06-15 2012-11-01 Ati Properties Inc Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide furl cells
CN102912248A (zh) * 2012-10-13 2013-02-06 山东理工大学 高韧性耐磨耐蚀马氏体不锈钢及其制造方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3253722B2 (ja) * 1993-02-10 2002-02-04 川崎製鉄株式会社 樹脂塗装フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP3460346B2 (ja) 1994-12-26 2003-10-27 富士電機株式会社 固体高分子電解質型燃料電池
JP3854682B2 (ja) 1997-02-13 2006-12-06 アイシン高丘株式会社 燃料電池用セパレータ
JP3097689B1 (ja) * 1999-04-09 2000-10-10 住友金属工業株式会社 固体高分子型燃料電池
JP2000328200A (ja) 1999-05-13 2000-11-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 通電電気部品用オーステナイト系ステンレス鋼および燃料電池
KR100361548B1 (ko) 1999-04-19 2002-11-21 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 고체고분자형 연료전지용 스텐레스 강재
JP4496750B2 (ja) * 2002-10-07 2010-07-07 Ｊｆｅスチール株式会社 固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼とそのステンレス鋼を用いた固体高分子型燃料電池
US8900379B2 (en) 2003-10-07 2014-12-02 Jfe Steel Corporation Stainless steel for solid polymer fuel cell separator and solid polymer typefuel cell using the stainless steel
JP2005293982A (ja) * 2004-03-31 2005-10-20 Nisshin Steel Co Ltd 固体高分子型燃料電池セパレータ用フェライト系ステンレス鋼
JP2006233282A (ja) * 2005-02-25 2006-09-07 Jfe Steel Kk 電気伝導性および耐食性に優れた通電電気部品用ステンレス鋼及びその製造方法
JP4545129B2 (ja) 2006-09-19 2010-09-15 本田技研工業株式会社 燃料電池用セパレータの製造方法
JP2008091225A (ja) 2006-10-03 2008-04-17 Nisshin Steel Co Ltd 固体高分子型燃料電池用セパレータ及びその製造方法
KR101231462B1 (ko) 2009-07-30 2013-02-07 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 도전성과 연성이 우수한 연료 전지 세퍼레이터용 스테인리스강 및 그 제조 방법
JP2012177157A (ja) 2011-02-25 2012-09-13 Jfe Steel Corp 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびその製造方法
JP5377613B2 (ja) 2011-10-24 2013-12-25 日新製鋼株式会社 表面電気伝導性に優れた導電部材用ステンレス鋼板
CN103975086B (zh) * 2011-11-30 2016-06-22 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢
KR101623289B1 (ko) 2011-12-26 2016-05-20 주식회사 포스코 표면품질 및 성형성이 우수한 연료전지 분리판용 스테인리스강 및 그 제조방법
KR20140127862A (ko) * 2012-03-13 2014-11-04 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 페라이트계 스테인리스강
CN104662187A (zh) * 2012-09-25 2015-05-27 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW474997B (en) * 1997-06-30 2002-02-01 Usinor Austenoferritic stainless steel having a very low nickel content and a high tensile elongation
TWI261622B (en) * 2003-09-03 2006-09-11 Ati Properties Inc Oxidation resistant ferritic stainless steels
TW201244246A (en) * 2005-06-15 2012-11-01 Ati Properties Inc Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide furl cells
TWI353385B (zh) * 2008-04-15 2011-12-01
CN102162066A (zh) * 2011-03-28 2011-08-24 徐英忱 一种医用马氏体不锈钢材料及其制备方法
CN102912248A (zh) * 2012-10-13 2013-02-06 山东理工大学 高韧性耐磨耐蚀马氏体不锈钢及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN109312421A (zh) 2019-02-05
JP6323623B1 (ja) 2018-05-16
WO2017212906A1 (ja) 2017-12-14
KR20190009812A (ko) 2019-01-29
JPWO2017212906A1 (ja) 2018-06-14
TW201810784A (zh) 2018-03-16
ES2828351T3 (es) 2021-05-26
CA3026612A1 (en) 2017-12-14
US20190305328A1 (en) 2019-10-03
US10930940B2 (en) 2021-02-23
EP3470540A4 (en) 2019-05-01
KR102165049B1 (ko) 2020-10-13
EP3470540A1 (en) 2019-04-17
EP3470540B1 (en) 2020-10-07
CN109312421B (zh) 2021-06-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI636615B (zh) 燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法
TWI637552B (zh) 燃料電池之分隔件用不銹鋼鋼板及其製造方法
JP6418364B1 (ja) 燃料電池のセパレータ用のステンレス鋼板およびその製造方法
JP2012177157A (ja) 固体高分子形燃料電池セパレータ用ステンレス鋼およびその製造方法
JP6414369B1 (ja) 燃料電池のセパレータ用鋼板の基材ステンレス鋼板およびその製造方法
JP4930222B2 (ja) 固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼およびそれを用いた固体高分子形燃料電池
JP2008303436A (ja) 固体高分子形燃料電池セパレータ用フェライト系ステンレス鋼およびそれを用いた固体高分子形燃料電池
WO2017212656A1 (ja) 燃料電池のセパレータ用ステンレス鋼板およびその製造方法
JP2020024883A (ja) 燃料電池のセパレータ用鋼板の基材ステンレス鋼板およびその製造方法