тепловых электростанций металлургических заводов производительность парогенератора измен етс в довольно широких пределах . Измен ют производительность парогенератора изменением расхода газообразного топлива или твердого топлива, или обоих видов топлива одновременно. При этом также необходимо оптимизировать режим работы системы пылеприготовлени . При посто нной производительности парогенератора с увеличением расхода газообразного топлива уменьшают расход твердого топлива. В св зи с этим врем пребывани угольной пыли в топке измен етс незначительно и механический недожег определ етс в основном скоростью горени пылинок топлива. Поэтому с увеличением расхода, например коксового газа, повышаетс температура факела в топке, что способствует увеличению скорости горени пылинок топлива. И дл оптимизации режима работы пылесистемы в этом случае согласно известному способу необходимо увеличивать тонину помола твердого топлива. В случае увеличени производительности парогенератора увеличением расхода, например, коксового газа скорость движени пылинок топлива увеличиваетс , а врем их пребывани в топке уменьшаетс . При этом дл уменьшени потерь тепла топлива и оптимизации режима работы пылесистемы необходимо уменьшать тонину помола твердого топлива. С другой стороны, при увеличении расхода коксового газа повышаетс температура факела в топке, растет скорость горени пылинок топлива и поэтому дл уменьшени потерь тепла топлива необходимо увеличивать тонину помола твердого топлива. Таким образом, известный способ управлени процессом пылеприготовлени не обеспечивает оптимизации режима работы пылесистемы при изменении производительности парогенератора. Цель изооретени - повышение качества управлени процессом пылеприготовлени . Это достигаетс тем, что в способе управлени процессом пылеприготовлени в пылесистемах с шаровыми барабанными мельницами , включающем в себ стабилизацию производительности мельницы, шаровой загрузки , скорости пылевоздушной смеси, измерение расхода газообразного топлива, поступаюшего иа сжигание, его калорийности и калорийности твердого топлива и поддержание заданного значени тонины помола твердого топлива путем изменени положени створок сепаратора, дополнительно измер ют расход твердого топлива, вычисл ют действительную сумму приведенных потерь тепла топлива, предполагаемую сумму приведенных потерь тепла при увеличении тонины помола и предполагаемую сумму при веденных потерь тепла при уменьшении тонипы помола топлива на ту же величину и сравнивают действительную сумму приведенных потерь тепла с каждой из полученных предполагаемых сумм приведенных потерь тепла, а при поддержании заданного значени тонины помола твердого топлива осуш,ествл ют корректировку заданного значени тонинЫ помола твердого топлива в зависимости от результата сравнени сумм, причем при действительной сумме приведенных потерь тепла, большей предполагаемой суммы приведенных потерь тепла, соответствующей увеличению тонины помола топлива, заданное значение тонины ломола твердого топлива увеличивают, а при действительной сумме приведенных потерь тепла, большей предполагаемой суммы приведенных потерь тепла, соответствующей уменьшению тонины помола топлива, заданное значение тонины помола твердого топлива уменьшают. Дл этого устройство дл осуществлени предлагаемого способа, включающее в себ датчик мощности электродвигател мельницы, соединенный через регул тор шаровой загрузки с электродвигателем шародозатора , датчик производительности мельницы , соединенный через регул тор производительности с электродвигателем питател , датчик тонины помола, соединенный с первым входом регул тора тонины помола, выход которого подключен к электродвигателю створок сепаратора, датчик скорости пылевоздушной смеси, соединенный через регул тор скорости пылевоздушной смеси с электродвигателем шибера рециркул ции, датчик мощности мельничного вентил тора, датчики расхода газообразного топлива и калорийностей газообразного и твердого топлива и корректирующее устройство, соединенное через задатчик регул тора тонины помола со вторым входом регул тора тонины помола, снабжено датчиком расхода твердого топлива, шестью блоками нелинейности , двум блохами умножени , трем сумматорами и двум элементами сравнени , причем датчики расходов твердого и газообразного топлива и датчики калорийности газообразного и твердого топлива подключены к четырем входам первого, второго и третьего блоков нелинейности, датчик тонины помола топлива соединен с п тым входом первого блока нелинейности и с входами двух блоков умножени , выход первого блока умножени подключен к п тому входу второго блока нелинейности, выход второго блока умножени подключен к п тому входу третьего блока нелинейности, первые выходы первого, второго и третьего блоков нелинейности подключены к первым входам четвертого, п того и шестого блоков нелинейности, датчик мощности электродвигател мельницы соединен со вторыми входами четвертого, п того и шестого блоков нелинейности, датчик мощности мельничного вентил тора соединен с третьими входами четвертого, п того и шесто го блоков нелинейности, выходы кото рых соединены с -первыми входами трех сумматоров , вторые входы трех сумматоров соединены со вторыми выходами первого, второго и третьего блоков нелинейности, выход первого сумматора соединен с первыми входами первого и второго элементов сравнени , выход второго сумматора соединен со вторым входом первого элемента , выход третьего сумматора подключен ко второму входу второго элемента сравнени , а выходы двух элементов сравнени подключены ко входу корректирующего устройства. Сущность способа заключаетс в следующем . В качестве критери оценки эффективности процесса пылеприготовлени прин т показатель - сумма приведенных потерь тепла , приход щихс на 1 кг сжигаемого твердого топлива. Эта сумма содержит потери тепла от механического недожега твердого топлива, потери тепла, эквивалентные расходу электроэнергии на размол и пневмотранспорт топлива, потери тепла, эквивалентные стоимости изнашиваемого металла щаров и потери тепла, эквивалентные амортизационным расходам. Оптимальным режимом работы пылесиотемы вл етс такой режим, при котором сумма приведенных потерь тепла будет минимальной. Однако эта сумма зависит от многих факторов. Например , механический недожег твердого топлива зависит от времени пребывани угольной пыли в топке парогенератора, скорости горени пылинок и тонины помола топлива. Врем пребывани пылинок в топке, в свою очередь, определ етс количеством газообразного и твердого топлива, поступающего на сжигание. Скорость горени пылинок зависит от температуры факела в топке, определ емой калорийностью топлива. Потери от механического недожега твердого топлива определ ютс зависимостью g4 а4 +(b2QrrBrT + ЬзРгт , где а4,2.,&з-коэффициенты, определ емые конструктивными oco6eHHoqт ми парогенератора и технологией сжигани топлива; Qn-jBrr - калорийность и расход твердого топлива; Огг.Вгт-калорийность и расход газообразного топлива; -тонина помола твердого топлива. Приведенные потери, эквивалентные расходу электроэнергии на размол и пневмотранспорт пулеугольного топлива определ ютс выражением О - + Nn «1+44 В где Q,,fe, -коэффициенты, определ емые конструктивными особенност ми и режимом работы мельничного вентил тора; N{) -мощность, потребл ема электродвигателем мельницы на размол твердого топлива; Мп -мощность, потребл ема электродвигателем мельничного вентил тора на транспортировку пылеугольного топлива; В производительность мельницы. Приведенные потери тепла, эквивалентные стоимости изнашиваемого металла шаров и амортизационным расходам, определ ютс производительностью мельницы. В услови х стабилизации произвбдительности мельницы эти потери практически не измен ютс , поэтому при определении минимума суммы приведенных потерь тепла они могут не учитыватьс . Таким образом, из приведенных выраже .ний видно, что потери тепла топлива вл ютс сложной зависимостью расхода, калорийностей газообразного и твердого топлива, поступающего на сжигание, а также тонины помола твердого топлива. Однако дл оптимизации режима работы пылесистемы необходимо обеспечить минимум суммы приведенных потерь тепла топлива. С этой целью определ ют действительную сумму приведенных потерь тепла при текущих измеренных значени х тонины помола твердого топлива , расходов и калорийностей газообразного и твердого топлива, поступающего на сжигание. Кроме того, определ ют предполагаемые суммы приведенных потерь тепла при увеличении и уменьшении тонины помола твердого топлива на одну и ту же величину и сравнивают действительную сумму приведенных потерь тепла с каждой из полученных предполагаемых сумм приведенных потерь тепла. В зависимости от результата сравнени этих сумм осуществл ют корректировку заданного значени тонины помола твердого топлива. Если действительна сумма приведенных потерь теала больше предполагаемой суммы, соответствующей увеличению тонины по.мола топлива, заданное значение тонины помола твердого топлива увеличивают с целью дальнейшего уменьшени действительной суммы приведенных потерь тепла. Если же действительна сумма приведенных потерь тепла больше предполагаемой суммы, соответствующей уменьшению тонины помола топлива, заданное значение тонины помола твердого топлива уменьшают. На чертеже приведена структурна схема устройства, реализующего предлагаемый способ управлени . Устройство содержит бункер угл 1, питатель 2, регулирующий орган 3 питател , электродвигатель 4 питател , шаровую барабанную мельницу 5, электродвигатель 6 мельницы, сепаратор 7, электродвигатель 8, управл ющий положением створок сепаратора , циклон 9, бункер 10 пылеугольного топлива , датчик 11 мощности элeкtpoдвигaтeл мельничного вентил тора, шародозатор 12, электродвигатель 13 шародозатора, датчик 14 нроизводительности мельницы, регул тор 15 производительности мельницы, датчик 16 мощности электродвигател мельницы , регул тор 17 шаровой загрузки, датчик 18 скорости пылевоздушной смеси, регул тор 19 скорости пылевоздушной смеси, шибер 20 рециркул ции, электродвигатель 21, управл ющий положением шибера рециркул ции , датчик 22 тонины помола твердого топлива, регул тор 23 тонины помола , задатчик 24 регул тора тонины помола, датчик 25 расхода твердого топлива, датчик 26 калорийности твердого топлива, датчик 27 расхода газообразного топлива, датчик 28 калорийности газообразного топлива , блоки умножени 29 и 30, три блока нелинейностей 31, 32 и 33, определ ющих приведенные потери тепла топлива от механического недожега, три блока нелинейностей 34, 35 и 36, определ ющих приведенные потери тепла, эквивалентные расходу электроэнергии , на размол и пневмотранспорт, первый сумматор 37, второй сумматор 38, третий сумматор 39, первый элемент сравнени 40, второй элемент сравнени 41, корректирующее устройство 42. Стабилизаци параметров, вли ющих на тонину помола, осуществл етс регул торами производительности мельницы 15, щаровой загрузки 17, скорости пылевоздущной смеси 19. Регул тор 15 производительности мельницы воспринимает сигнал от датчика 14 производительности мельницы и воздействует на электродвигатель 4 питател , управл ющий регулирующим органом 3 питател . Регул тор 17 шаровой загрузки мельницы воспринимает сигнал от датчика 16 мощности электродвигател мельницы и воздействует на электродвигатель 13 шародозатора, управл ющий щародозатором 12. Регул тор 19 скорости пылевоздущной смеси воспринимает сигнал от датчика 18 скорости пылевоздущной смеси и воздействует на электродвигатель 20, управл ющий положением шибера рециркул ции. Регул тор 23 тонины помола воспринимает сигнал от датчика 22 тонины помола топлива и воздействует на положение створок сепаратора 7. Сигналы с датчиков расходов 25 и 27 и датчиков калориейностей 26 и 28 топлива , а также сигнал с датчика 22 тонины помола поступают через блоки нелинейностей 31 и 34 на сумматор 37 и затем на первый 40 и второй 41 элементы сравнени . Кроме того, на первый элемент сравнени 40 поступают сигналы с датчиков расходов 25 и 27, датчиков калорийностей 26 и 28 топлива и сигнал с датчика 22 тонины помола , увеличенный в блоке умножени 29, через блоки нелинейностей 32, 35 и сумматор 38. А на второй элемент сравнени 41 поступают также сигналы с датчиков расходов 25 и 27, датчиков калорнйностей 26 и 28 топлива и сигнал с датчика 22 тонины помола, уменьщенный в блоке умножени 30, через соответствующие блоки нелинейностей 33, 36 и сумматор 39. При этом в зависимости от результатов сравнени полученных сумм приведенных потерь тепла первый элемент сравнени 40 выдает сигнал на корректирующее устройство 42, которое через задатчнк 24 регул тора тонины помола измен ет задание регул тору 23 тонины помола в сторону увеличени или второй блок сравнени 41 выдает сигнал на корректирующее устройство 42, которое через задатчик 24 регул тора тонины помола измен ет задание регул тору 24 тонины помола в сторону уменьшени . Устройство работает следующим образом. При посто нной производительности парогенератора и подаче.посто нного количества газообразного и твердого топлива регул тор 23 тонины помола твердого топлива поддерживает тонину помола в соответствии с заданием, установленным задатчиком 24 регул тора тонины помола. Задание тониНы помола твердого топлива соответствует минимуму суммы приведенных потерь тепла . Регул торы производительности мельницы 15, щаровой загрузки 17, скорости пылевоздущной смеси 19 поддерживают соответственно производительность мельницы, щаровую загрузку и скорость пылевоздушной смеси посто нными в соответствии с заданием . При изменении производительности парогенератора изменением расходов или калорийностей газообразного или твердого топлива , поступающего на сжигание, измен етс действительна сумма приведенных потерь тепла на сумматоре 37 и уходит от минимального значени . Измен ютс также предполагаемые суммы приведенных потерь тепла при увеличении тонины помола на сумматоре 37 н при уменьшении тонины помола на ту же величину на сумматоре 38. Действительна сумма приведенных потерь тепла сравниваетс с предполагаемой суммой приведенных потерь тепла при увеличении тонины помола элементом сравнени 40 и с предполагаемой суммой приведенных потерь тепла при уменьшении тонины помола элементом сравнени 41. Если действительна сумма приведенных лотерь тепла на сумматоре 37 больше предполагаемой суммы на сумматоре 38, соответствующей увеличению тоннны помола твердого топлива, элемент сравнени 40 выдает сигнал на корректирующее устройство 42, которое вырабатывает сигнал на увеличение задани регул тору 23 тонины помола твердого топлива. Если же действительна сумма потерь тепла на сумматоре 37 больщеthermal power plants of metallurgical plants, the performance of the steam generator varies within fairly wide limits. The performance of the steam generator varies by changing the flow rate of gaseous fuel or solid fuel, or both types of fuel at the same time. It is also necessary to optimize the operation of the dust preparation system. With a constant performance of the steam generator with an increase in the consumption of gaseous fuel, the consumption of solid fuel is reduced. In this connection, the residence time of coal dust in the furnace varies only slightly, and the mechanical burnout is determined mainly by the burning rate of dust particles. Therefore, with an increase in consumption, such as coke oven gas, the temperature of the flame in the furnace increases, which contributes to an increase in the rate of burning of dust particles. And to optimize the operation of the dust system in this case, according to a known method, it is necessary to increase the fineness of grinding solid fuel. In the case of an increase in the capacity of the steam generator by increasing the flow rate of, for example, coke oven gas, the velocity of the dust particles increases, and their residence time in the furnace decreases. At the same time, to reduce the heat loss of the fuel and optimize the operation of the dust system, it is necessary to reduce the fineness of grinding of solid fuel. On the other hand, with an increase in the consumption of coke oven gas, the temperature of the flame in the furnace increases, the burning rate of dust particles increases, and therefore, to reduce the heat loss of the fuel, it is necessary to increase the grinding fineness of solid fuel. Thus, the known method of controlling the dust preparation process does not provide optimization of the operation of the dust system when the performance of the steam generator varies. The goal of isorestance is to improve the quality of control of the dust preparation process. This is achieved by the fact that in the method of controlling the dust preparation process in ball dust drum mills, including stabilization of the mill performance, ball load, speed of the dust-air mixture, measuring the flow of gaseous fuel, incoming combustion, its calorific value and caloric solid fuel and maintaining the desired value fine grinding of solid fuel by changing the position of the cages of the separator, the consumption of solid fuel is additionally measured, the actual the sum of reduced heat losses of fuel, the estimated amount of reduced heat losses with increasing grinding fineness and the estimated amount of reduced heat losses with decreasing fuel grinding types by the same amount and comparing the actual sum of reduced heat losses with each of the received estimated amounts of reduced heat losses, and maintaining the desired value of the fineness of solid fuel milling, and adjusting the specified value of the fine milling of solid fuel depending on the result of comparison amounts, with the actual amount of reduced heat loss greater than the estimated amount of reduced heat loss corresponding to an increase in fuel grinding fineness, the specified value of solid fuel scrap value is increased, and with a real amount of reduced heat loss greater than the estimated amount of reduced heat loss corresponding to reduction of grinding fineness fuel, the specified value of the fineness of grinding solid fuel is reduced. For this, a device for carrying out the proposed method, including a mill motor power sensor, connected via a ball load controller with a charger motor, a mill performance sensor connected through a performance regulator with a feeder motor, a grinding tonnage sensor connected to the first input of the toner regulator grinding, the output of which is connected to the electric motor of the cages of the separator, the speed sensor of the dust-air mixture connected through the speed controller dust-air mixture with recirculation gate electric motor, power sensor of the mill fan, gaseous fuel consumption and gaseous and solid fuel consumption sensors and a correction device connected to the second input of the grinding grinding regulator with a second input of the grinding grinding regulator with a solid fuel consumption sensor, six nonlinearity units, two multiplication fleas, three adders and two comparison elements, with solid and gaseous fuel consumption sensors and fecal sensors horizons of gaseous and solid fuels are connected to the four inputs of the first, second and third nonlinearity blocks, the fuel grinding fineness sensor is connected to the fifth input of the first nonlinearity block and to the inputs of two multiplication blocks, the output of the first multiplication block is connected to the fifth input of the second nonlinearity block, output The second multiplication unit is connected to the fifth input of the third nonlinearity block, the first outputs of the first, second and third nonlinearity blocks are connected to the first inputs of the fourth, fifth and sixth blocks nonlinearly The mill power sensor is connected to the second inputs of the fourth, fifth and sixth nonlinearity blocks, the mill fan power sensor is connected to the third inputs of the fourth, fifth and sixth nonlinearity blocks, the outputs of which are connected to the first inputs of three adders, the second the inputs of three adders are connected to the second outputs of the first, second and third nonlinearity blocks, the output of the first adder is connected to the first inputs of the first and second reference elements, the output of the second adder is connected the second input of the first member, the third adder output is connected to the second input of the second comparing element, and comparing the outputs of two elements connected to the input of the correcting device. The essence of the method is as follows. As a criterion for evaluating the efficiency of the dust preparation process, the indicator is the sum of the reduced heat loss per 1 kg of solid fuel burned. This amount contains heat losses from mechanical non-burning solid fuels, heat losses equivalent to the consumption of electricity for grinding and pneumatic transport of fuel, heat losses equivalent to the cost of wear metal of the balls and heat losses equivalent to depreciation costs. The optimum mode of operation of the vacuum cleaner is such a mode in which the sum of the reduced heat loss will be minimal. However, this amount depends on many factors. For example, mechanical burning of solid fuel depends on the residence time of coal dust in the furnace of the steam generator, the burning rate of dust particles and the fineness of fuel milling. The residence time of the dust particles in the furnace, in turn, is determined by the amount of gaseous and solid fuels supplied to the combustion. The rate of burning of dust particles depends on the temperature of the flame in the furnace, which is determined by the calorific value of the fuel. Losses from mechanical unburned solid fuels are determined by the dependence g4 a4 + (b2QrrBrT + bzRgt, where a4.2., &Amp; z-coefficients determined by the design of the steam generator and combustion technology; Qn-jBrr is the calorific value of the solid fuel; Og.rgt-calorie and gaseous fuel consumption; -thin grinding of solid fuel. The given losses equivalent to the electric power consumption for grinding and pneumatic transport of coal-coal fuel are determined by the expression O - + Nn "1 + 44 V where Q ,, fe, -coefficients, constructive bubbled singularities and mode of operation of the mill fan; N {) -power, consumption of the mill motor at the grinding of the solid fuel; Mp is the power consumed by the electric motor of the mill fan for the transportation of pulverized coal; In the performance of the mill. The reduced heat losses equivalent to the cost of wearing metal balls and amortization costs are determined by the performance of the mill. Under conditions of stabilization of the performance of a mill, these losses remain practically unchanged; therefore, when determining the minimum of the sum of reduced heat losses, they can be disregarded. Thus, it can be seen from the above expressions that the heat loss of the fuel is a complex dependence of the flow rate, the caloric value of the gaseous and solid fuel supplied to the combustion, as well as the fineness of the solid fuel milling. However, to optimize the operation of the dust system, it is necessary to ensure a minimum of the sum of the reduced heat losses of the fuel. For this purpose, the actual sum of the reduced heat loss is determined at the current measured values of the fineness of solid fuel mills, costs and calories of gaseous and solid fuels supplied to combustion. In addition, the estimated amounts of reduced heat loss are determined by increasing and decreasing the fineness of grinding solid fuel by the same amount and comparing the actual amount of reduced heat loss with each of the obtained estimated amounts of reduced heat loss. Depending on the result of comparing these sums, the specified value of the fineness of grinding solid fuel is adjusted. If the actual amount of the reduced loss of thal is greater than the estimated amount corresponding to an increase in fineness of the grind of fuel, the specified value of the fineness of the solid fuel is increased in order to further reduce the actual sum of the reduced heat loss. If the actual amount of the reduced heat loss is greater than the estimated amount corresponding to a decrease in the fineness of the fuel milling, the specified value of the fineness of the solid fuel is reduced. The drawing shows a block diagram of a device implementing the proposed control method. The device contains coal bunker 1, feeder 2, regulator body 3 of the feeder, electric motor 4 of the feeder, ball drum mill 5, electric motor 6 of the mill, separator 7, electric motor 8 controlling the position of the cusps of the separator, cyclone 9, bunker 10 of pulverized coal, power sensor 11 electric motor of mill fan, charger 12, electric motor 13 of charger, sensor 14 of mill capacity, controller 15 of mill capacity, sensor 16 of power of electric motor of mill, ball regulator 17 , sensor 18, speed of dust-air mixture, regulator 19, speed of dust-air mixture, recirculation gate 20, electric motor 21, controlling the position of recirculation gate, sensor 22 of grinding solid fuel, controller 23 of grinding grind, setpoint regulator 24 of grinding grinding, sensor 25 solid fuel consumption, solid fuel calorific value sensor 26, gaseous fuel consumption sensor 27, gaseous fuel calorific sensor 28, multipliers 29 and 30, three blocks of nonlinearity 31, 32 and 33, determining the reduced fuel heat loss t mechanical underburner, three blocks of nonlinearity 34, 35 and 36, determining the reduced heat loss, equivalent to electric power consumption, for grinding and pneumatic transport, the first adder 37, the second adder 38, the third adder 39, the first element of comparison 40, the second element of comparison 41, correction device 42. Stabilization of parameters affecting the grinding fineness is carried out by adjusting the productivity of the mill 15, the ball load 17, the speed of the dust-air mixture 19. The regulator 15 of the mill performance perceives the signal from the sensor Model 14 is the performance of the mill and acts on the motor 4 of the feeder controlling the regulator 3 of the feeder. The ball mill loading regulator 17 receives the signal from the power sensor 16 of the electric motor of the mill and acts on the electric motor 13 to control the charger 12. The speed air regulator 19 receives the signal from the air speed sensor 18 and acts on the electric motor 20 which controls the position of the gate recycle. The regulator 23 of the grinding fineness perceives the signal from the sensor 22 of the fuel grinding fineness and affects the position of the flaps of the separator 7. The signals from the flow sensors 25 and 27 and the calorie sensors 26 and 28 of the fuel, as well as the signal from the sensor 22 of the grinding fineness come through nonlinearity blocks 31 and 34 to adder 37 and then to the first 40 and second 41 reference elements. In addition, the first element of comparison 40 receives signals from flow sensors 25 and 27, calorie sensors 26 and 28 of fuel and a signal from sensor 22 of grinding fineness, increased in multiplication unit 29, through nonlinearity blocks 32, 35 and adder 38. And on the second Comparison element 41 also receives signals from flow sensors 25 and 27, fuel gauges 26 and 28 sensors and a signal from grinding wheel 22, reduced in multiplication unit 30, through corresponding nonlinearity blocks 33, 36 and adder 39. Depending on the results comparisons obtained with mm of reduced heat loss, the first element of comparison 40 outputs a signal to a correction device 42, which through the grinding regulator adjuster 24 changes the reference to the grinding controller 23 of increasing magnification or the second comparison block 41 outputs a signal to a correction device 42, which through setpoint 24 the grinding fineness adjuster changes the reference to the fineness adjuster 24 downwards. The device works as follows. With a constant performance of the steam generator and the supply of a constant amount of gaseous and solid fuel, the regulator 23 tons of grinding of solid fuel supports the grinding of grinding in accordance with the task set by unit 24 of the controller of grinding grinding. The task of toning the grinding of solid fuel corresponds to the minimum sum of the reduced heat loss. The performance regulators of the mill 15, the ball load 17, the speed of the dust-air mixture 19 support the mill productivity, the ball load and the speed of the dust-air mixture, respectively, in accordance with the assignment. When the performance of the steam generator changes, the change in the flow rate or caloric value of the gaseous or solid fuel supplied to the combustion changes the actual sum of the reduced heat loss at the adder 37 and moves away from the minimum value. The estimated amounts of reduced heat loss also increase with an increase in the grinding fineness on the 37n adder and a decrease in the grinding fineness by the same amount on the adder 38. The actual sum of the reduced heat losses is compared to the estimated sum of the reduced heat losses with an increase in the fineness of the grinding element comparing with 40 and the estimated the sum of the reduced heat losses with decreasing fineness of grinding by the element of comparison 41. If the sum of the reduced lotter heat on the adder 37 is more than the estimated amount per sum A matte 38, corresponding to an increase in tons of milled solid fuel, the reference element 40 generates a signal to a correction device 42, which generates a signal to increase the setting of the fineness regulator 23 to grind solid fuel. If the actual amount of heat loss on the adder 37 is greater
предполагаемой суммы на сумматоре 39. соответствующей уменьшению тонины помола топлива, элемент сравнени 41 выдает сигнал на корректирующее устройство 42, которое при этом вырабатывает сигнал на уменьшение задани регул тору тоНИНЫ помола твердого топлива.the estimated amount on the adder 39. corresponding to the reduction of the fuel grinding fineness, the reference element 41 outputs a signal to the correction device 42, which at the same time generates a signal to reduce the task to the TININ controller for grinding solid fuel.