SU1234104A1 - Plasma torch - Google Patents
Plasma torch Download PDFInfo
- Publication number
- SU1234104A1 SU1234104A1 SU833536389A SU3536389A SU1234104A1 SU 1234104 A1 SU1234104 A1 SU 1234104A1 SU 833536389 A SU833536389 A SU 833536389A SU 3536389 A SU3536389 A SU 3536389A SU 1234104 A1 SU1234104 A1 SU 1234104A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- plasma
- nozzle
- channels
- burner
- gas
- Prior art date
Links
Description
2. Горклка по п.1, о т л и н а - ю щ а - .с тем, что, с целью рав- номерног о и оптимального распределе-, ПИЯ газовых потоков, входы дополнительных каналов расположень на окружности одного диаметра.2. Horkkl according to claim 1, about tl and n a - y sch a - with the fact that, in order to uniformly and optimally distribute, the PIR of gas flows, the inputs of additional channels are located on a circle of the same diameter.
1one
Изобретение относитс к плазменной обработке электропроводных материалов и может быть использовано дл плазменной сварки черных и цвет- .ных металлов на посто нном токе пр мой и обратной пол рности, преимущественно дл ручной плазменной сварки .The invention relates to the plasma treatment of electrically conductive materials and can be used for plasma welding of ferrous and non-ferrous metals on direct current and reverse polarity, mainly for manual plasma welding.
Известна горелка дл плазменной обработки электропроводных материалов , содержаща электрод, плазмооб- разующее сопло с осевым центральным каналом и р дом дополнительных каналов , расположенных равномерно по окружности. При этом внутренн полость плазмообразующего сопла известной горелки соединена с атмосферой с помощью осевог о центрального канала и дополнительных каналов. Известна горелка обеспечивает эффективный процесс резки металлов за счет улучшени стабилизации дуги потоком газа, вытекающего из дополнительных каналов.A known torch for plasma treatment of electrically conductive materials, comprising an electrode, a plasma-forming nozzle with an axial central channel and a number of additional channels evenly spaced around the circumference. In this case, the internal cavity of the plasma-forming nozzle of a known burner is connected to the atmosphere with the help of a central channel and additional channels. The known burner provides an efficient process for cutting metals by improving the stabilization of the arc by the flow of gas flowing from the additional channels.
Однако при снижении расхода плазмообразующего газа до величины, соответствующей режиму сварки, поток газа из дополнительных каналов не обеспечивает необходимую защиту металла сварочной ванны и процесс сварки становитс невозможным.However, by reducing the plasma gas flow rate to a value corresponding to the welding mode, the gas flow from the additional channels does not provide the necessary protection of the weld pool metal and the welding process becomes impossible.
Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому эффекту к предлагаемой вл етс плазменна горелка дл обработки металлов, преимущественно дл сварки, содержаща плазмообразующее сопло с центральным соосным каналом и двум р дами концентрично расположенных дополнительных каналов, один из р дов которых выполнен в торце сопла .The closest to the technical essence and the achieved effect to the proposed is a plasma torch for metal processing, mainly for welding, containing a plasma-forming nozzle with a central coaxial channel and two rows of concentrically arranged additional channels, one of the rows of which is made at the end of the nozzle.
Недостатком данноГ; горелки вл етс .незначительна производитель-3 . Горелка по пп.1 и 2, о т - личающа с тем, что, с целью оптимального охлаждени плазмообразующего сопла, входыдополнительных каналов одного р да совпадают с входами дополнительных каналов другого р да.The disadvantage of this; The burner is a minor producer-3. The burner according to claims 1 and 2, o t is characterized by the fact that, in order to optimally cool the plasma-forming nozzle, the inputs of the additional channels of one row yes coincide with the inputs of the additional channels of the other row.
ность, низкое качество обработки, значительные ее габариты, неравномерное распределение газовых потоков и плохое охлаждение сопла.ness, poor quality of processing, large dimensions, uneven distribution of gas flows and poor cooling of the nozzle.
Цель изобретени - повышениеThe purpose of the invention is to increase
производительности, качества обработки , уменьшение габаритов горелки, обеспечение равномерного газового потока и улучшение охлаждени сопла.productivity, processing quality, reduction in torch dimensions, ensuring uniform gas flow and improved cooling of the nozzle.
Поставленна цель достигаетс тем, что плазменна горелка дл обработки металлов, преимущественно дл ручной сварки, содержаща плазмообразующее сопло с центральным соосным каналом и двум р дами кон- центрично расположенных дополнительных каналов, один из р дов которых выполнен в торце сопла, снабженаThis goal is achieved by the fact that a plasma torch for metal processing, mainly for manual welding, contains a plasma-forming nozzle with a central coaxial channel and two rows of concentrically additional channels, one of the rows of which is made at the end of the nozzle, equipped with
защитной насадкой, концентрично установленной на сопле, каналы, расположенные в торце сопла, выполнены параллельно центральному каналу, а каналы другого р да выполнены перпендикул рными внутренней поверхности защитной насадки, при этом входы дополнительных каналов расположены по окружности одного диаметра и входы дополнительных каналовa protective nozzle mounted concentrically on the nozzle, the channels located at the nozzle end are parallel to the central channel, and the channels of the other row are perpendicular to the inner surface of the protective nozzle, while the inputs of additional channels are located around the circumference of the same diameter and the inputs of additional channels
одного р да совпадают с входами дополнительных каналов другого р да.one row yes coincide with the inputs of additional channels of another row yes.
На фиг.1 представлена горелка, в которой входы первого и второго дополнительных каналов расположены наFigure 1 presents the burner, in which the inputs of the first and second additional channels are located on
разных диаметрах; на фиг.2 - сечение А-А на фиг.1; на фиг.З - горелка , в которой входы дополнительных каналов одного р да расположены на окружности одного диаметра; на фиг.different diameters; figure 2 - section aa in figure 1; FIG. 3 shows a burner in which the inputs of additional channels of one row and are located on a circle of the same diameter; in fig.
4 - сечение Б-Б на фиг.З; на фиг.З - горелка, входы дополнительных кана- . лов одного р да совпадают с входами дополнительных каналов другого р да; на фиг.6 - сечение В-В на фиг.З.4 - section BB in fig.Z; on fig.Z - a torch, entrances additional kana-. the fishing of one row and the same as the inputs of additional channels of another row; figure 6 - section bb In fig.Z.
3 -3 -
Горелка содержит медный электрод 1, в который при работе на посто н- ном токе пр мой пол рности помещена заподлицо цилиндрическа вставка 2 из циркони , гафни или графита. При работе на обратной поф1рности электрод 1 выполнен из меди, а в некоторых случа х электрод 1 может содержать вставку .2 из вольфрама. Через изол тор 3 электрод 1 соединен с плазмообразующим соплом 4. В плаз- мообразующем сопле 4 выполнены осевой центральный канал 5, внутренний р д 6 дополнительных каналов 7 и внешний р д 8 дополнительных каналов 9. Число каналов 7 и 9 в. каждом из р дов 6 и 8 составл ет не менее трех и не более двенадцати. Число каналов одного р да меньше, больше или равно числу каналов другого р да. Оитимапь ным вл етс одинаковое число канало в каждом из р дов. Во всех случа х суммарное сечение каналов 7 из р да 6 и суммарное сечение каналов 9 из р да 8 удовлетвор ет соотношению The burner contains a copper electrode 1, in which, when operating at direct current polarity, a cylindrical insert 2 made of zirconium, hafnium or graphite is placed flush. When operating in the reverse direction, electrode 1 is made of copper, and in some cases, electrode 1 may contain an insert .2 of tungsten. Electrode 1 is connected through insulator 3 to plasma-forming nozzle 4. Axial central channel 5, internal row 6 of additional channels 7 and external row 8 of additional channels 9 are made in plasma-forming nozzle 4. The number of channels is 7 and 9 volts. Each of rows 6 and 8 is not less than three and not more than twelve. The number of channels in one row is less, greater than or equal to the number of channels in another row. There is an identical number of channels in each of the rows. In all cases, the total cross section of channels 7 of row 6 and the total cross section of channels 9 of row 8 satisfy the relation
0,8 S S, ,5 S,0.8 S S,, 5 S,
где 5 - суммарное сечение каналов 7where 5 is the total cross-section of channels 7
внутреннего р да 6; Sj- суммарное сечение каналов internal p yes 6; Sj- total channel cross-section
9 внешнего р да 8; 5д- сечение осевого центрального канала.9 external p yes 8; 5d- section of the axial center channel.
Как показали опыты, оптимальным вл етс соотношениеExperiments have shown that the optimum ratio is
2 S,2 S,
S, S,S, S,
На фиг.З и 4 изображена горелка, у которой входные отверсти каналов 7 и.9 на внутренней поверхности плаз мообразующего сопла 4 размещены кон- центрично осевому центральному каналу 5 на окружности одного диаметра.Figures 3 and 4 depict a burner, in which the inlets of the channels 7 and 9 on the inner surface of the plasma-forming nozzle 4 are placed concentrically with the axial central channel 5 on the circumference of one diameter.
На фиг.4,5 изображена горелка, у которой каналы 7 и 9 вьшолнены так же, как у горелки, показанной на фиг.З и 4, кроме того входные отверсти каналов 7 и 9 совпадают.In Fig. 4, 5, a burner is depicted, in which the channels 7 and 9 are made in the same way as in the burner shown in Fig. 3 and 4, besides the inlets of the channels 7 and 9 coincide.
Предлагаема горелка работает следующим образом.The proposed burner works as follows.
Первоначально во внутреннюю полость 10 от источника I1 по трубопроводу 12 подаетс газ, вл ющийс одновременно плазмообразующим, стабилизирующим и защитным. Часть об- щего потока газа, вл юща с плазмообразующим , вытекает из полости 10 в атмосферу через осевой центральныйInitially, a gas is supplied to the internal cavity 10 from the source I1 through the pipeline 12, which is simultaneously plasma-forming, stabilizing and protective. A part of the total gas flow, which is plasma-forming, flows from the cavity 10 into the atmosphere through the axial central
5 }0 f5 2о 55} 0 f5 2о 5
5five
5five
00
5 five
10441044
канал 5 плазмообразующего сопла 4, часть общего потока газа, вл юща с стабилизирующим, - через внутренний р д 6 каналов 7, часть общего потока, вл юща с защитным, - через внешний р д 8 каналов 9 и зазор зап1итного сопла 13. Расходы плазмообразующего, стабилизирующего и защитного газа . автоматически устанавливаютс обратно пропорционально гидравлическим сопротивлени м соответствующих каналов . В отсутствии дуги гидравлические сопротивлени главным образом определ ютс проходным сечением и коли- .чествЬм соответствующих каналов.channel 5 of the plasma-forming nozzle 4, part of the total gas flow, which is stabilizing, through the internal row 6 channels 7, the part of the total flow, which is protective, through the external row 8 channels 9 and the gap of the regular nozzle 13. The costs of the plasma-forming stabilizing and shielding gas. are automatically set inversely proportional to the hydraulic resistances of the respective channels. In the absence of an arc, the hydraulic resistances are mainly determined by the flow area and the number of the corresponding channels.
После того как уртановитс стационарный расход газа через все каналы, между электродом 1 и соплом 4 возбуждаетс малоамперна дежурна дуга , опорные п тна которой располагаютс на торцовой поверхности электрода 1, в частности на торцовой поверхности вставки 2 и на внешней поверхности сопла 4. Столб дежурной дуги проходит в потоке плазмообразующего газа через канал 5, образу на выходе из канала.5 плазменную струю. При касании плазменной струи издели 14 между электродом 1, в частности между вставкой 2 и изделием , автоматически возбуждаетс рабоча плазменна дуга, столб которой проходит в потоке плазмообразующего газа через осевой центральный канал 5. После возбуждени рабочей плазменной дуги расходы плазмообразующего , стабилизирующего газа автоматически перераспредел ютс в соответствии с новым гидравлическим сопротивлением канала 5, через который проходит столб дуги.After the steady flow of gas through all channels is uranovitsa, a low amperage arc is excited between electrode 1 and nozzle 4, the supporting spots of which are located on the end surface of electrode 1, in particular on the end surface of insert 2 and on the outer surface of nozzle 4. Stand column passes in a stream of plasma-forming gas through channel 5, forming a plasma jet at the exit of the channel. When the plasma jet touches the product 14 between the electrode 1, in particular between the insert 2 and the product, the working plasma arc is automatically excited, the column of which passes through the plasma-forming gas stream through the axial central channel 5. After the plasma arc, the plasma-forming, stabilizing gas flows are automatically redistributed in accordance with the new hydraulic resistance of channel 5, through which the arc column passes.
Положительный эффект предложенной горелки основан на следующем влении.The positive effect of the proposed burner is based on the following.
Измерени радиального распределени массового р расхода плазмообразующего газа и температуры Т на выходном срезе осевого центрального канала 5 при горении рабочей плазменной дуги в известных горелках показали , что дп данного диаметра канала 5 и соответствующего этому диаметру рабочего тока существует минимально допустимый расход Q плазмсобразую- щего газа, при котором большал часть газа инжектируетс в центральную часть столба дуги 15. В этом случае теплова энерги плазменной дуги используетс наиболее эффективно.Measurements of the radial distribution of the mass p of the plasma-forming gas flow and temperature T at the output section of the axial central channel 5 when burning the working plasma arc in known burners showed that dp of the working channel diameter 5 and the working current corresponding to this diameter have a minimum permissible flow-forming plasma plasma gas Q, wherein a large part of the gas is injected into the central part of the arc 15 column. In this case, the thermal energy of the plasma arc is used most efficiently.
Кроме того, малый массовый расход плазмообразующего газа на периферийной части столба дуги снижает механическое взаимодействие плазменной дуги с окружающей атмосферой и сварочной ванной, что обеспечивает хорошую защиту и формирование сварочной ванны. Однако данный режим вл етс критичным, так как малейшее снижение расхода плазмообразующего газа, вызванное нестабильностью сие- темы подачи и регулировки расхода газа или флюктаци ми в-столбе дуги, вл ющимис органическим свойством электрической дуги, приводит к тепловому разрушению канала 5 и возник- новению аварийного режима двойной дуги.In addition, the low mass flow rate of plasma-forming gas on the peripheral part of the arc column reduces the mechanical interaction of the plasma arc with the surrounding atmosphere and the weld pool, which ensures good protection and formation of the weld pool. However, this mode is critical, since the slightest reduction in plasma gas flow caused by instability of the supply and gas flow regulation or fluctuations in the arc column, which is an organic property of the electric arc, leads to thermal destruction of channel 5 and the occurrence of emergency double arc mode.
Поэтому в известных горелках за счет снижени эффективности процесса вынуждены увеличивать в несколько раз в сравнении с оптимальным расход плазмообразующего газа через канал 5Therefore, in the known burners, by reducing the efficiency of the process, they are forced to increase several times in comparison with the optimum consumption of plasma-forming gas through channel 5
При увеличении расхода плазмообразующего газа до значени Q5.Q, столб дуги ведет себ как почти газонепроницаемое тело. В св зи с этим избыток газа &Q Q Q сбрасьша- етс в кольцевой зазор между столбами дуги и поверхностью каналу 5. В этом случае больша часть плазмообразующего газа иQ Q, проходит вне высокотемпературной зоны столба дуги и теплова энерги плазменной дуги используетс крайне неэффективно. Кроме того, повышенный расход газа на периферийной части столба дуги способствует интенсивному перемешиванию плазмообразующего газа с окружающей атмосферой, что нарушает защиту и деформирует сварочную ванну. Увеличение тока не приводит к качественным изменени м в .поведении столба дуги в канале 5 известных горелокAs the plasma gas flow rate increases to Q5.Q, the arc column behaves like an almost gas-tight body. Therefore, an excess of gas & Q Q Q is dumped into the annular gap between the arc pillars and the surface of channel 5. In this case, most of the plasma gas and Q Q passes outside the high temperature zone of the arc column and the plasma arc heat energy is extremely inefficient. In addition, the increased gas consumption on the peripheral part of the arc column contributes to the intensive mixing of the plasma-forming gas with the surrounding atmosphere, which violates the protection and deforms the weld pool. An increase in current does not lead to qualitative changes in the behavior of the arc column in channel 5 of the known burners.
В предложенной горелке дополнительные каналы 7 и 9, а также защитное сопло 11 выполнены таким образом, что они создают услови дл одновременного и автоматического поддержани режима оптимального использовани тепловой энергии плазменной дуги и режима наилучшего формировани и защиты сварочной ван.ны.In the proposed burner, the additional channels 7 and 9, as well as the protective nozzle 11, are designed in such a way that they create conditions for the simultaneous and automatic maintenance of the optimum use of the thermal energy of the plasma arc and the best formation mode and protection of the welding bath.
Измерени радиального распределени массового расхода р и температуры Т на срезе канала 5 в предлагаемой горелке noKasajni, что двухкратное и четырехкратное увеличение общего расхода газа во внутренней полости 10 приводит лишь к незначи- тельному увеличению расхода плазмообразующего газа на периферийной области столба дуги в канале 5. Таким образом, с одной стороны, созда-, ютс услови , обеспечивающие надежную тепловую защиту канала 5 при одновременном сохранении высокой эффективности использовани тепловой энергии дуги. С другой стороны, резко снижаютс тербовани к точнос ти регулировани и стабилизации общего расхода газа во внутренней полости 10.Measurements of the radial distribution of mass flow rate p and temperature T at the cut of channel 5 in the proposed noKasajni burner, that a twofold and fourfold increase in the total gas flow in the internal cavity 10 leads to a slight increase in the flow of plasma-forming gas in the peripheral region of the arc column in channel 5. on the one hand, conditions are created that ensure reliable thermal protection of channel 5 while maintaining high efficiency in the use of thermal energy of the arc. On the other hand, there is a sharp decrease in the need for adjusting and stabilizing the total gas flow in the internal cavity 10.
Оптимальным вл етс расположение каналов 7 внутреннего р да 6 параллельно центральному каналу 5. В этом случае посредством внутреннего р да каналов 7 за срезом сопла 4 создаетс поток стабилизирующего газа спут- нь1й с потоком плазмообразующего газаThe arrangement of channels 7 of the inner row 6 parallel to the central channel 5 is optimal. In this case, through the inner row of channels 7 behind the nozzle section 4, a stream of stabilizing gas is created that is satellite with the stream of plasma gas.
в плазменной дуге, что сводит .к минимуму турбулизацию плазменной дуги и создает оптималыале услови дл формировани сварочной ванны на изделии 14.in the plasma arc, which minimizes the turbulization of the plasma arc and creates the optimal conditions for the formation of a weld pool on the product 14.
Поскольку увеличение общего рас- .хода газа во внутренней полости не приводит к ухудшению рабочих свойств плазменной дуги, поток газа через внешний р д 8 каналов 9, направл сьSince an increase in the total gas flow in the inner cavity does not lead to a deterioration in the working properties of the plasma arc, the gas flow through the outer row of 8 channels 9 is directed
по зазору, образованному плазмооб- разующим соплом 4 и защитным соплом 11, создает надежную защиту сварочной ванны.the gap formed by the plasma-forming nozzle 4 and the protective nozzle 11 provides reliable protection of the weld pool.
Дл образовани равномерного потока защитного газа в зазоре необходимо и достаточно, чт-обы каналы 9 были перпендикул рны внутренней поверхности защитного сопла 13.To form a uniform flow of protective gas in the gap, it is necessary and sufficient that these channels 9 are perpendicular to the inner surface of the protective nozzle 13.
Установлено, что при числе дополнительных каналов в р ду менее трех не удаетс создать равномерного концентричного потока газа. При числе дополнительных каналов в р ду более двенадцати резко ухудшаютс услови теплоотвода от центрального канала 5. Наибольший положительный эффект достигаетс , когда число дополнительных каналов в каждом из р дов совпадает.It has been found that with the number of additional channels in a row of less than three, it is not possible to create a uniform concentric gas flow. When the number of additional channels in the row is more than twelve, the condition of heat removal from the central channel 5 deteriorates. The greatest positive effect is achieved when the number of additional channels in each of the rows coincides.
Дл равномерного распределени потоков стабилизирующего и защитного газа необходимо и достаточно, чтобы входные отверсти каналов 7 и 9In order to evenly distribute the stabilizing and protective gas flows, it is necessary and sufficient that the inlets of the channels 7 and 9
на внутренней поверхности плазмо- образующего сопла 4 были размещены череду сь концентрично осевому центральному каналу 5 на окружности одного диаметра.on the inner surface of the plasma-forming nozzle 4 were placed alternately concentric with the axial central channel 5 on a circle of the same diameter.
Наилучшие услови охлаждени канала 5 при равномерном распределении потоков защитного и стабилизирующего газа создаютс , если вход- ные отверсти каналов 7 и 9 выполнены на окружности одного диаметра и совпадают.The best cooling conditions for channel 5 with a uniform distribution of the flow of protective and stabilizing gas are created if the inlet openings of channels 7 and 9 are made on a circle of the same diameter and coincide.
В сравнении с известными предлагаема горелка кроме повышени про- изводительности и качества процесса за счет максимального использовани тепловой энергии плазменной дуги и одновременного улучшени условий стабилизации и защиты сварочной ванн . позвол ет значительно сократить габариты горелки, так как указанные вьше положительные эффекты достигаютс за счет одного общего потокаIn comparison with the known ones, the proposed burner, besides increasing the productivity and quality of the process, at the expense of maximizing the use of the thermal energy of the plasma arc and simultaneously improving the conditions for stabilization and protection of the welding bath. allows to significantly reduce the dimensions of the burner, since the above positive effects are achieved due to one common flow
газа, подводимого по одному трубопроводу .gas supplied by a single pipeline.
0 0
5 0 50
5five
Эксплуатационные испытани предложенной горелки показали ее надежную и эффективную работу при ручной плазменной сварке сталей, алюмини и сплавов на основе алюмини на посто нном токе пр мой и обратной по- л рности в среде инертных газов, в углекислом газе, а также в смес х углекислого газа с газообразными углеводородами (ме пан, пропан, природный газ) ,The operational tests of the proposed burner have shown its reliable and efficient operation in manual plasma welding of steels, aluminum, and alloys based on aluminum with direct current and reverse polarity in inert gases, in carbon dioxide, and also in carbon dioxide mixtures. with gaseous hydrocarbons (me pan, propane, natural gas),
Экономический эффект от предложенной горелки обеспечиваетс за счет повьшени производительЯости и качества ручной сварки в диапазоне толщин до 20 мм. Кроме того, применение предлагаемой плазменной горелки позвол ет в сравнении с базовым объектом, за который прин та горелка в среде аргона дл дуговой сварки,снизить стоимость 1 п.м. сварного шва на -50%, в сравнении со сваркой плав щимс электродом в де углекислого-газа - на 25%.The economic effect of the proposed burner is provided by increasing the productivity and quality of manual welding in the thickness range up to 20 mm. In addition, the use of the proposed plasma torch allows, in comparison with the base object, for which the torch in argon atmosphere for arc welding is adopted, to reduce the cost of 1 rm. -50% of the weld, compared to de-carbon dioxide-fusion electrode welding, by 25%.
1313
фиг. 2FIG. 2
Q(Q (
1313
фиг. 3FIG. 3
1414
Б-БBb
7373
фиг. FIG.
Ь-fr,., B-fr.
7373
Редактор М. Недолуженко Техред О.Гортвай Заказ 2935/13Editor M. Nedoluzhenko Tehred O. Gortvay Order 2935/13
корректор corrector
-тираж 1001Подписное- 1001 subscription
ВНИИПИ Государственного комитета СССРVNIIPI USSR State Committee
по делам изобретений и ° РЬ1ТИИ ,13035, Москва, Ж-35, Раушска наб., Д./ЬInventions and Investigations, 13035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab., D. / b
Производственно-полиграфическое предпри тиеProduction and printing company
(риг. 6(rig. 6
Техред О.Гортвай Tehred O. Gortvay
корректор т.кола corrector t.cola
г.Ужгород, ул.Проектна ,4Uzhgorod, Projecto st., 4
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833536389A SU1234104A1 (en) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | Plasma torch |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833536389A SU1234104A1 (en) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | Plasma torch |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1234104A1 true SU1234104A1 (en) | 1986-05-30 |
Family
ID=21044174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU833536389A SU1234104A1 (en) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | Plasma torch |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1234104A1 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991002619A1 (en) * | 1989-08-17 | 1991-03-07 | Hypertherm, Inc. | Plasma arc torch with improved nozzle shield and step flow |
| US5132512A (en) * | 1988-06-07 | 1992-07-21 | Hypertherm, Inc. | Arc torch nozzle shield for plasma |
| US5317126A (en) * | 1992-01-14 | 1994-05-31 | Hypertherm, Inc. | Nozzle and method of operation for a plasma arc torch |
| US5396043A (en) * | 1988-06-07 | 1995-03-07 | Hypertherm, Inc. | Plasma arc cutting process and apparatus using an oxygen-rich gas shield |
| US5977510A (en) * | 1998-04-27 | 1999-11-02 | Hypertherm, Inc. | Nozzle for a plasma arc torch with an exit orifice having an inlet radius and an extended length to diameter ratio |
| US6130399A (en) * | 1998-07-20 | 2000-10-10 | Hypertherm, Inc. | Electrode for a plasma arc torch having an improved insert configuration |
| US6667459B1 (en) | 2000-11-21 | 2003-12-23 | Hypertherm, Inc. | Configurable nozzle baffle apparatus and method |
| AT413253B (en) * | 2000-05-30 | 2005-12-15 | Sbi Produktion Techn Anlagen G | DEVICE, IN PARTICULAR BURNERS FOR THE PRODUCTION OF PLASMA |
| US8338740B2 (en) | 2008-09-30 | 2012-12-25 | Hypertherm, Inc. | Nozzle with exposed vent passage |
-
1983
- 1983-01-10 SU SU833536389A patent/SU1234104A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент Англии № 1435998, кл. В 23 К 9/16, 1976. Авторское свидетельство СССР № 749594, кл. В 23 К 9/16, 1978. * |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5120930A (en) * | 1988-06-07 | 1992-06-09 | Hypertherm, Inc. | Plasma arc torch with improved nozzle shield and step flow |
| US5132512A (en) * | 1988-06-07 | 1992-07-21 | Hypertherm, Inc. | Arc torch nozzle shield for plasma |
| US5396043A (en) * | 1988-06-07 | 1995-03-07 | Hypertherm, Inc. | Plasma arc cutting process and apparatus using an oxygen-rich gas shield |
| WO1991002619A1 (en) * | 1989-08-17 | 1991-03-07 | Hypertherm, Inc. | Plasma arc torch with improved nozzle shield and step flow |
| US5317126A (en) * | 1992-01-14 | 1994-05-31 | Hypertherm, Inc. | Nozzle and method of operation for a plasma arc torch |
| US5977510A (en) * | 1998-04-27 | 1999-11-02 | Hypertherm, Inc. | Nozzle for a plasma arc torch with an exit orifice having an inlet radius and an extended length to diameter ratio |
| US6130399A (en) * | 1998-07-20 | 2000-10-10 | Hypertherm, Inc. | Electrode for a plasma arc torch having an improved insert configuration |
| AT413253B (en) * | 2000-05-30 | 2005-12-15 | Sbi Produktion Techn Anlagen G | DEVICE, IN PARTICULAR BURNERS FOR THE PRODUCTION OF PLASMA |
| US6667459B1 (en) | 2000-11-21 | 2003-12-23 | Hypertherm, Inc. | Configurable nozzle baffle apparatus and method |
| US8338740B2 (en) | 2008-09-30 | 2012-12-25 | Hypertherm, Inc. | Nozzle with exposed vent passage |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3172532B2 (en) | Plasma arc cutting method and apparatus | |
| US5756959A (en) | Coolant tube for use in a liquid-cooled electrode disposed in a plasma arc torch | |
| US3147329A (en) | Method and apparatus for heating metal melting furnaces | |
| US3082314A (en) | Plasma arc torch | |
| US4055741A (en) | Plasma arc torch | |
| US4469932A (en) | Plasma burner operated by means of gaseous mixtures | |
| US3130292A (en) | Arc torch apparatus for use in metal melting furnaces | |
| US4558201A (en) | Plasma-arc torch with gas cooled blow-out electrode | |
| US4059743A (en) | Plasma arc cutting torch | |
| US5416296A (en) | Electrode for plasma arc torch | |
| CA2739643C (en) | Electrode for a plasma torch | |
| SU1234104A1 (en) | Plasma torch | |
| KR20070084230A (en) | Plasma arc torch having an electrode with internal passages | |
| JPH06511109A (en) | Torch equipment for chemical processes | |
| US5298714A (en) | Plasma torch for the treatment of gases and/or particles and for the deposition of particles onto a substrate | |
| US4289949A (en) | Plasma burners | |
| US4321454A (en) | Method of and welding torch for arc welding | |
| CA1230387A (en) | Electric arc plasma torch | |
| US4587397A (en) | Plasma arc torch | |
| US5944915A (en) | Cutting nozzle assembly for a postmixed oxy- fuel gas torch | |
| RU2320102C1 (en) | Spraying plasmatron | |
| KR19980702146A (en) | Plasma cutting method | |
| US3228809A (en) | Method of regulating an electric glow discharge and discharge vessel therefor | |
| US5202544A (en) | Method of machining plate materials with a plasma cutter and plasma torch | |
| KR950012485B1 (en) | A plasma arc torch |