SU1181812A1 - Method of making welded structures - Google Patents
Method of making welded structures Download PDFInfo
- Publication number
- SU1181812A1 SU1181812A1 SU843719333A SU3719333A SU1181812A1 SU 1181812 A1 SU1181812 A1 SU 1181812A1 SU 843719333 A SU843719333 A SU 843719333A SU 3719333 A SU3719333 A SU 3719333A SU 1181812 A1 SU1181812 A1 SU 1181812A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- edges
- welding
- welded
- groove
- parts
- Prior art date
Links
Landscapes
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
Изобретение относится к сварке \ плавлением,касается проблемы уменьшения сварных деформаций, и может быть использовано в строительстве, авиа- и судостроении. ‘The invention relates to welding / melting, concerns the reduction of welded deformations, and can be used in construction, aircraft and shipbuilding. '
Цель изобретения - повышение качества сварных конструкций, уменьшение трудозатрат на их правку за счет уменьшения остаточных деформаций, а также повышения качества сварных соединений и уменьшения трудозатрат на зачистку, за счет исключения подплавов и, кроме того, уменьшение усилий, необходимых для выгибания кромок .The purpose of the invention is to improve the quality of welded structures, reducing labor costs for their editing by reducing residual deformations, as well as improving the quality of welded joints and reducing labor costs for stripping, by eliminating sub-melts and, in addition, reducing the effort required to bend the edges.
Указанная цель достигается тем, что здоль кромок сварочной канавки выполняют' уклоны, а усилия к кромкам прикладывают по обе стороны перемещающейся сварочной горелки на высоту от 10 до 50% толщины свариваемых деталей, выступы выполняют с уклонами в 2-10° в направлении боковых кромок подкладки, а кромки свариваемых деталей выгибают при этом до прижатия их к наклонным поверхностям, приложение усилий осуществляют на расстоянии от выступов вдоль кромок сварочной канавки в пределах от 2 до 5 толщин свариваемых дет ал ей.This goal is achieved by the fact that, along the edges of the welding groove, slopes are performed, and forces are applied to the edges on both sides of the moving welding torch to a height of 10 to 50% of the thickness of the parts to be welded, the projections are performed with slopes of 2-10 ° in the direction of the side edges of the lining and the edges of the parts to be welded are bent at the same time prior to pressing them to inclined surfaces, the application of forces is carried out at a distance from protrusions along the edges of the welding groove in the range of 2 to 5 thicknesses of the parts to be welded.
На фиг.1 представлена схема выполнения процесса сварки; на фиг.2 вид Λ на фиг.1; на фиг.З - схема процесса сварки после приложения усилий,Figure 1 presents the scheme of the welding process; Fig.2 is a view of Λ in Fig.1; fig.Z - diagram of the welding process after application of force,
Способ реализуется следующим образом .The method is implemented as follows.
В каждой из свариваемых деталей 1 и 2 перед стыковой сверлят по концам контроль - фиксирующие отверстия 3 и 4, по которым и предводят сборку на приспособлении, Процесс сварки проводят на подкладке 5 из нержавеющей стали с помощью сварочной горелки 6. Сварочная подкладка 5 имеет канавку 7 и укло- ны 8 и 9 в направлении боковых кромок, которые образуют выступы 10 и 11. Величина уклона от 2 до 10°.бадиусный переход к сварочной канавке от боковых кромок с радиусом К = 0,8-1,2 мм. В процессе сварки прижатие деталей 1 и 2 к сварочной подкладке 5 осуществляют с помощью роликового прижима, состоящего из корпуса 12 с вертикальными направляющими, в которых уста1812 2In each of the welded parts 1 and 2 before the butt they drill at the ends of the control - fixing holes 3 and 4, through which they pre-assemble on the fixture, the welding process is carried out on the stainless steel lining 5 using a welding torch 6. The welding lining 5 has a groove 7 and slopes 8 and 9 in the direction of the side edges, which form the projections 10 and 11. The slope value is from 2 to 10 °. The transition to the welding groove is from the side edges with a radius of K = 0.8-1.2 mm. In the process of welding, the pressing of parts 1 and 2 to the welding lining 5 is carried out with the help of a roller clamp consisting of a body 12 with vertical guides, in which the fitting 1812 2
новлены ползуны 13 и 14, имеющие возможность независимого вертикального перемещения. На нижних концах роликов 13 и 14 шарнирно закреплены свободновращающиеся ролики 15 и 16, установленные под углом к ползунам. Усилие прижатия на ролики 15 и 16 передают через ползуны 13 и 14 от приводного механизма. Стыкуемые кромки деталей прижимают силой Р от роликов к сварочной подкладке 5, имеющей выступы 10 и 11, и рассматривают как балочки, нагруженные силой Р на плече и имеющие опоры 10 и 11. В зоне сварки кромки изгибаются (показано пунктиром на фиг.З). В процессе сварки за счет горения дуги образуется сварочная ванна 17, последовательно перемещающаяся от начала стыка к его концу. В зоне перемещающейся сварочной ванны с помощью подвижных роликов 15 и 16 прикладывают усилие Р к кромкам деталей, которые опираются на выступы 10 и 11 и изгибаются до прижатия к наклонным поверхностям сварочной подкладки . При этом исключен выплеск подплавов расплавленного металла из сварочной ванны в зазор между нижней поверхностью детали и сварочной подкладкой. Величину усилия прижатия кромок выбирают исходя из условия местного выгибания кромок в направлении сварочной горелки 6 на высоту от 10 до 50% толщины свариваемых деталей. Приложение усилий осуществляют на расстоянии 2-5 толщины свариваемых деталей от выступов вдоль кромок сварочной канавки 5.Sliders 13 and 14, with the possibility of independent vertical movement. At the lower ends of the rollers 13 and 14 are hinged free-rotating rollers 15 and 16, mounted at an angle to the sliders. The pressing force on the rollers 15 and 16 is passed through the slide blocks 13 and 14 from the drive mechanism. The joined edges of the parts are pressed with force P from the rollers to the welding lining 5, having projections 10 and 11, and are considered as beams loaded with force P on the shoulder and having supports 10 and 11. In the welding zone, the edges are bent (shown by a dotted line in FIG. In the process of welding due to the burning of the arc, a welding bath 17 is formed, successively moving from the beginning of the joint to its end. In the area of the moving weld pool, using the movable rollers 15 and 16, a force P is applied to the edges of the parts, which rest on the projections 10 and 11 and are bent until they are pressed against the inclined surfaces of the welding lining. In this case, the splash of molten metal melts from the weld pool into the gap between the bottom surface of the part and the welding lining is excluded. The amount of force pressing the edges is selected based on the condition of local bending of the edges in the direction of the welding torch 6 to a height of 10 to 50% of the thickness of the welded parts. The application of force carried out at a distance of 2-5 thickness of the welded parts from the protrusions along the edges of the welding groove 5.
П р и м е р.Изготавливали изделие цилиндрической формы из двух деталей размером 4000 на 2000 мм каждая, толщиной в месте стыка 4 мм. Материал заготовок - алюминиевый сплав 1201.EXAMPLE. A cylindrical shape was made of two pieces of 4000 by 2000 mm each, 4 mm thick at the interface. Material blanks - aluminum alloy 1201.
В деталях 1 и 2 сверлили по разметке контролыю-фиксирующие отверстия по концам стыка. Устанавливали детали на сварочную подкладку 5 в приспособлении (не показано). Фиксацию деталей 1 и 2 проводили штырями, установленными в классные отверстия приспособления для сварки (не показано) . Процесс сварки проводили с использованием специальной сварочной головки, имеющей прижимные ролики 15 и 16 с раздельным приводом усилия на каждый ролик (не показано). Свар3In parts 1 and 2, drill-down control-fixing holes at the ends of the joint were drilled. Installed parts on the welding lining 5 in the fixture (not shown). Fixing parts 1 and 2 was carried out with pins installed in the cool holes of the welding fixture (not shown). The welding process was performed using a special welding head having pinch rollers 15 and 16 with a separate drive of force on each roller (not shown). Svar3
ку выполнили в один проход с присадкой АМгб. Источник питания ВСВУ-315. Скорость сварки 18 м/ч, сварочный ток 160 А, дуговой промежуток 1,8 мм, расход гелия 20 л/мин. Сварочная подкладка 5 имела канавку 7 с шириной 6 мм, глубиной 1,0 мм и уклонами 8 и 9, равными 3°. Радиус перехода к сварочной канавке равен 1,0 мм. Точку касания роликов 15 и 16 с деталями 1 и 2 устанавливали на расстоянии = '2 мм от оси стыка, при этом р- = 3 мм. Усилие на каждом ролике устанавливали равным 250 даН. В процессе сварки в зоне перемещающейся сварочной ванны под действием приложенного усилия кромки деталей выгибаются на величину 1,0 мм, что составляло 20% толщины свариваемых деталей. После сварки изделие расфикейровали и снимали с приспособленияп ku performed in one run with the additive AMGB. Power source VSVU-315. Welding speed 18 m / h, welding current 160 A, arc gap 1.8 mm, helium consumption 20 l / min. Welding lining 5 had a groove 7 with a width of 6 mm, a depth of 1.0 mm and slopes 8 and 9, equal to 3 °. The radius of transition to the welding groove is 1.0 mm. The point of contact of the rollers 15 and 16 with parts 1 and 2 was set at a distance = 2 mm from the butt axis, with p- = 3 mm. The force on each roller was set to 250 daN. In the process of welding in the area of the moving weld pool, under the action of an applied force, the edges of the parts are bent to the size of 1.0 mm, which was 20% of the thickness of the parts to be welded. After welding rasfikeyrovali product was removed from the device and n
При применении предлагаемого способа изготовления сварных конструкций корсетность цилиндрического изделия длиной 4 мМ была в пределах 0,2-0,3 мм, т.е. в пределах допустимой величины 1 мм на 1000 мм шва.When applying the proposed method of manufacturing welded structures, the corsetting of a cylindrical product with a length of 4 mM was in the range of 0.2-0.3 mm, i.e. within the permissible value of 1 mm per 1000 mm weld.
При сварке согласно известному способу корсетность равна 2-5 мм, т.е. на порядок больше. При такой величине корсетности необходима трудоемкая правка. Экспериментально было установлено, что наименьшие остаточные деформации регистрируются при выгибе стыкуемых кромок на величину, составляющую от 10 до 50% толщины свариваемых деталей. При уменьшении величины подъема кромокWhen welding according to a known method, the corset is 2-5 mm, i.e. an order of magnitude more. With such a size of corset requires laborious editing. It was established experimentally that the smallest residual deformations are recorded when the joined edges are flexed by an amount of 10 to 50% of the thickness of the parts to be welded. When reducing the amount of lifting edges
1181812 41181812 4
менее 10% остаточные деформации эна чительны и обязательно требуется последующая правка, увеличение подъ ема кромок более 40% нецелесообраз5 но, так как отмечается обратныйless than 10% residual deformations are essential and subsequent correction is required, an increase in the rise of the edges by more than 40% is inexpedient5, since the opposite is noted
выгиб после сварки. Применение сварочной подкладки с .уклонами менее 2° не обеспечивает требуемой величн ны выгиба свариваемых кромок при 10 максимально возможных усилиях прижатия. Увеличение уклонов более 10° нецелесообразно, так как возможна поломка деталей из-за чрезмерного выгиба в случае включения макси,5 мальных усилий прижатия. При положении усилий на расстоянии менее 2 толщин свариваемых деталей от выступов вдоль кромок сварочной канавки требуется чрезвычайно мощный 20 механизм привода усилия, что нецелесообразно : при приложении усилий на расстоянии более 5 толщин свариваемых деталей от выступов вдоль кромок канавки требуется боль 25 шая ширина сварочной подкладки, что в большинстве случаев лимитируется I геометрией изделия или приспособления для сварки.bend after welding. The use of a welding lining with coals less than 2 ° does not provide the required amount of curvature of the edges being welded at 10 maximum possible pressing forces. Increasing slopes of more than 10 ° is impractical because the parts may break due to excessive bending if maxi is turned on, 5 maximum pressing forces. When the forces are positioned at a distance of less than 2 thicknesses of the parts to be welded from the protrusions along the edges of the welding groove, an extremely powerful force drive mechanism is required, which is impractical: when forces are applied at a distance of more than 5 thicknesses of the parts to be welded from the projections along the edges of the groove which in most cases is limited by the geometry of the product or welding equipment.
Использование предлагаемого споЗО соба изготовления сварных конструк,ций в сравнении с известными позволяет получать сварные конструкции с минимальными деформациями без подплавов и снизить или полностью исключить трудозатраты на правку и зачистку подплавов, исключить опе рацию изгиба кромок до сварки, а также необходимое для этого обору дование.Using the proposed method of manufacturing welded structures in comparison with the known ones, it is possible to obtain welded structures with minimal deformations without sub-melts and reduce or completely eliminate the labor costs of correcting and cleaning sub-melts, eliminating the operation of bending the edges before welding, as well as the equipment necessary for this.
11818121181812
С1C1
«Ρί/г. Ζ“Ρί / g. Ζ
11818121181812
ВиЗДVIZD
*Ч* H
Л>L>
:з: h
В1181812V1181812
8 10 11 98 10 11 9
фиъ. 3fi. 3
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843719333A SU1181812A1 (en) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | Method of making welded structures |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843719333A SU1181812A1 (en) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | Method of making welded structures |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1181812A1 true SU1181812A1 (en) | 1985-09-30 |
Family
ID=21110765
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843719333A SU1181812A1 (en) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | Method of making welded structures |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1181812A1 (en) |
-
1984
- 1984-04-03 SU SU843719333A patent/SU1181812A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR960000410B1 (en) | Method for guiding sheets which are to be butt-welded and device with means for transporting and guiding of sheets or strips to be butt-welded | |
UA47437C2 (en) | Method for arc welding of steel railway rails in protective gas media (versions) | |
US4019018A (en) | Process for narrow gap welding of aluminum alloy thick plates | |
US3293400A (en) | Submerged arc welding process | |
SU1181812A1 (en) | Method of making welded structures | |
JP2001030070A (en) | Butt welding machine for metal plate | |
US4413169A (en) | Electro-slag welding process for irregular sections | |
US1246909A (en) | Process of uniting rails. | |
CN114799433A (en) | Welding method for semi-automatic submerged arc welding in full penetration of thick plate | |
KR970069220A (en) | Automatic welding method and apparatus for large tank for crude oil storage | |
JP3134706B2 (en) | Manufacturing method of welded steel pipe | |
SU1274888A1 (en) | Method of one-side arc welding | |
RU2055713C1 (en) | Method for indirect arc welding in suspended state | |
SU814633A1 (en) | Slide for positive formation of horisontal seam on vertical plane | |
SU1726177A1 (en) | Method of electric arc welding | |
SU1412900A1 (en) | Method of arc single-phase welding of butt thin-sheet joints | |
JPS6418592A (en) | Manufacture of laser welded can barrel | |
SU1549695A1 (en) | Method of securing butt strip to joint | |
SU1219292A1 (en) | Method of vertical electric welding and device for effecting same | |
EP0052003B1 (en) | Method and apparatus for butt welding | |
SU1292958A1 (en) | Method of filling a crater | |
Shimoda et al. | Application of one-sided welding to field girth joint of large scale penstock | |
SU660803A1 (en) | Method of two-side flash butt-welding | |
SU1281354A1 (en) | Method of arc welding of curving seams | |
US20210039187A1 (en) | One-side submerged arc welding method and one-side submerged arc welding device |