Изобретение относитс к преобра зовательной технике, и может быть использовано в автономных устройст вах электропитани стационарных и подвижных объектов, а также дл преобразовани посто нного напр же ни в переменное в системах электр снабжени . Известны преобразователи, содержащие р д преобразовательных тирис торных чеек, входы которых подключены к общим входным выводам, а выходы соединены последовательно дл обеспечени равномерного распределе ни токов нагрузки между чейками. При параллельном включении чеек по выходу требуетс прин тие cne-i циальных мер дл выравнивани выходных токов 1 и 2 . Много чейковые преобразователи имеют низкий КПД в области малых нагрузок при резко переменном графике энергопотреблени . Известны способы и реализующие их устройства дл обеспечени парал лельной работы преобразователей, отдельных преобразовательных чеек и распределени токов параллельных ветвей с полупроводниковыми приборами З и . Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс источник электроснабжени , использующий несколько параллельно включенных на входе преобразователей 8 В данной системе электроснабжени каждый из параллельно включенных инверторов снабжен индивидуальным регул тором напр жени и диодными переключател ми управлени регул торами . В случае перегрузки одного из инверторов диодные переклю- чатели переключают импульсы управле ни на другие инверторы, чем и обес печиваетс распределение нагрузки. Такое управление распределением нагрузки св зано с дискретным подключением инверторовJ что может создавать неустойчивость многоконту ной системы регулировани и снижать ее эксплуатационную надежность. Наличие индивидуальных регул торов с коммутирующей аппаратурой дл каждого инвертора усложн ет систему электроснабжени . Кроме того, при резкопеременномграфике нагрузки ра сматриваема система параллельно работающих инверторов имеет низкий КПД в области малых нагрузок. 932 Целью изобретени вл етс улучшение эксплуатационной надежности, упрощени регулировани выходного напр жени и обеспечение максимального КПД при переменном графике нагрузки. Поставленна цель достигаетс тем, что преобразователь посто нного напр жени в.переменное , содержащий и однотипных параллельно включенных по цепи питани синхронно работающих инверторных чеек и блок регулировани напр жени , дополнительно снабжен п однотипными однофазньп трансформаторами, каждый с одной первичной и двум вторичными обмотками, причем их первичные обмотки соединены согласно-последовательно , образу результирующую первичную обмотку с отводами, котора через блок регулировани напр жени , выполненный в виде одного общего регул тора переменного напр жени , подключена к выходным выводам, кажда вторична обмотка каждого трансформатора включена между соответствующими выходными выводами преобразовател и инверторной чейки, причем концы первой половины и начала второй половины вторичных обмоток подключены соответственно к одноименным по пол рности выходным выводам инверторных чеек, а начала первой половины этих обмоток и концы второй их половины соответственно св заны с началом и соединены с концом результирующей первичной обмотки, а между отводами этой обмотки включены ключи переменного тока введенного )цепового переключател , управл ющие входы которых св заны с введенным р выходную цепь датчиком тока. На фиг. 1 представлена схема предлагаемого преобразовател посто нного напр жени в переменноеJ на фиг. 2 - график зависимости КПД в функции мощности нагрузки , на фиг. 3 - вариант схемной реализации коммутирующего устройства и датчика тока. Преобразователь посто нного напр жени в переменное содержит тиристорные инверторные чейки 1 , входы которых подключены к входньм выводам 2 и 3, а выходы чеек через вторичные обмотки 4 трансформаторов 5 подключены к выходным выводам 6 и 3 7. При этом обща точка соединени групп вторичных обмоток подключена к выходному выводу через датчик 8 выходного тока преобразовател , выход которого соединен с входами ключей (tt -1)-цепового переключател 9. Первичные обмотки 10 трансфор маторов 5 соединены согласно-последовательно , образу результирующую первичную обмотку с отводами, котора через блок .11 регулировани напр жени и датчик 8 выходного тока преобразовател подключена к выходным выводам 6 и 7. Датчик 12 напр жени блока 11 регулировани напр жени подключен входом непосредственно к выходным выводам 6 и 7, а выходом - к входу регулирующего органа 13 через усилитель-преобразователь 14. Преобразователь посто нного напр жени в переменное работает следующим образом. Синхронно работающие инверторные чейки 1 преобразуют посто нное напр жение источника, подводимое к входньм выводам 2 и 3, в пер менное напр жение, которое подводитс к выходным вьтодам 6 и 7 через вторичные обмотки 4 и датчик выходного тока преобразовател . При этом с напр жением входных выводов 2 и 3 суммируетс напр жение втор1:чных обмоток 4. В св зи с тем что первичные обмотки 10 трансформаторов 5 включены согласно-послед вательно, происходит перераспредел ние напр жени мезвду ними, поступающего через блок регулировани напр жени . В результате этого обе печиваетс вьтравнивание токов на выходе инвертирующих чеек 1. Физи ческие влени процесса выравнивани состо т в следующем. При любом нарушении равенства выходных токов чеек происходит перераспределение напр жений первичных обмоток 10, так как ампервитки вторичных обмоток 4 направлены встречно ампервит кам первичных обмоток 10. Вследствие этого происходит изменение вольтодобавочных напр жений вторич ных обмоток 4 таким образом, чтобы скомпенсировать разбаланс токов чеек. Процесс этот протекает автоматически по принципу параметрического регулировани . Кроме того, благодар введению в выходные цепи 4 чеек вольтодобавочных напр жений обмоток 4 обеспечиваютс услови дл надежного включени тиристоров всех чеек. Таким образом, введение в схему преобразовател дополнительных по количеству инвертирующих чеек трансформаторов позвол ет одновременно одними и теми же элементами решить задачу распределеки (выравнивани ) выходных токов чеек и обеспечить надежное включение тиристоров плеч моста, что в целом повышает эксплуатационную надежность преобразовател . Упрощение регулировани выходного напр жени обеспечиваетс включением в цепь первичных обмоток 10 блока 11 регулировани напр жени , который измен ет величину напр жени на первичных обмотках 10, что приводит к изменению напр жени вольтодобавки вторичных обмоток 4. Благодар этому с напр жением источника питани (входные выводы 2 и 3) суммируетс регулируемое напр жение вторичных обмоток 4. Стабильность напр жени на выходе обеспечиваетс благодар наличию цепи обратной св зи, включающей датчик 12 выходного напр жени , усилитель-преобразователь 14 и исполнительный орган 13. Как следует из схемы, приведенной на фиг. 1, элементы, участвующие в распределении токов чеек и поповьщ1ающие надежность включени тиристоров, одновременно решают вопросы непосредственного регулировани выходного напр жени , что упрощает устройство регулировани напр жени . Известно, что зависимость КПД много чейкового преобразовател от мощности нагрузки Р„ имеет вид кривой , представленной на фиг. 2 (крива Л ). Из графика следует, что при изменении мощности нагрузки от нул до максимального значени величина КПД ()| ) также существенно измен етс . Наиболее низкие значени КПД наблюдаютс в режиме работы преобразовател при небольших мощност х . Дл этого режима целесообразно , чтобы преобразователь работал с одной или несколькими чейками, тогда, например, при работе одной чейки можно обеспечить f f (Рц ) , измен ющийс по кривой о (фиг. 2). С целью выбора оптимального режима 5 ( по максимуму КПД) предлагаетс в зависимости от текупгего значени мощности отключить различное количество чеек, но не превьшающее |г-1. Определение нужного количества работак цих чеек обеспечивает датчик тока выходного тока преобразовател , который выходным сигналом .управл ет ключами (п,-1)-Цепового переключател 9, которые замыкают накоротко первичные обмотки 10 ft трансформаторов . Благодар этому . напр жение вторичной обмотки транс форматора, первичней обмотка котор го замкнута накоротко, равно нулю и чейка, с которой св заны вторич ные обмотки 4, не инвертирует напр жение источника, так как напр жени ми вторичных обмоток работающих чеек заперты тиристоры отключаемой чейки. На фиг. 3 представлен один из в риантов схемной реализации (n.-1) цепового переключател 9 и датчика 8 тока. В качестве датчика тока применен трансформатор тоХа, первична обмотка 15 которого включен в разрыв цепи выходного вьюода 7 преобразовател , а вторична обмот ка 16 через двухполупериодный выпр митель 17 нагружена на последовательно соединенные обмотки 18.118 .(П.-1), которые управл ют соответственно герконами 19.1-19.(н-1). Нормально замкЙутые контакты 19.119 .(n-D подключены к соответствующим первичным обмоткам 10 трансформаторов 5 (фиг. 1). Ампервитки обмоток 18. 1-18. (ft-1) подобраны таКИМ образом, что при токе нагрузки, не превышающем номинальный ток одной инвертирующей тиристорной чейки 1 (фиг. 1), все контакты. 19 наход тс в замкнутом состо нии. При увеличении тока нагрузки свьпие номинального тока одной чейки размыкаютс , например, контакты 19.1, что предопредел етс ампервитками срабатывани обмотки 18. 1. Затем, по мере увеличени тока преобразовател последовательно размыкаютс контакты 18.2, 18.3 и т.д., так как ампервитки срабатывани обмоток 18.1-18. (1г-1) подобраны с шагом срабатьшани на величину увеличени тока преобразовател , равную номинальному выходному току тиристорной чейки. При снижении тока нагрузки процесс протекает в обратной последовательности. Резисторы 20.1-20. (И.-1) предназначены дл точной настройки срабатывани контактов 19. 1-19. (lt-1). Возможны также и другие схемы реализации коммутирующего устройства и датчика тока .The invention relates to a conversion technique, and can be used in autonomous power supply devices of stationary and mobile objects, as well as for converting a constant voltage into an alternating power supply system. Converters are known that contain a number of converter cells, the inputs of which are connected to common input terminals, and the outputs are connected in series to ensure uniform distribution of load currents between the cells. If the output cells are connected in parallel, cne-i social measures are required to equalize the output currents 1 and 2. Many cell converters have low efficiency in the area of low loads with a sharply variable power consumption schedule. Methods and devices implementing them are known for providing parallel operation of converters, separate converter cells and distribution of currents of parallel branches with semiconductor devices 3 and. The closest in technical essence to the present invention is a power supply source using several inverters connected in parallel at the input 8. In this power supply system, each of the inverters connected in parallel is equipped with an individual voltage regulator and diode control switches of the regulators. In the event of overloading one of the inverters, the diode switches switch the control pulses to other inverters, which ensures load distribution. Such load distribution control is associated with discrete connection of inverters, which can create instability of a multi-loop control system and reduce its operational reliability. Having individual controllers with switching equipment for each inverter complicates the power supply system. In addition, with a highly variable load graph, we consider the system of parallel operating inverters with low efficiency in the area of low loads. 932 The purpose of the invention is to improve operational reliability, simplify regulation of the output voltage, and provide maximum efficiency with a variable load curve. The goal is achieved by the fact that a constant-voltage V.V. variable voltage converter containing both synchronous inverter cells of the same type connected in parallel along the power supply circuit and a voltage regulating unit are additionally equipped with one-type single-phase transformers, each with one primary and two secondary windings, their primary windings are connected in series, forming the resulting primary winding with taps, which through the voltage control unit, made in the form of A common AC voltage regulator is connected to the output pins, each secondary winding of each transformer is connected between the corresponding output pins of the converter and the inverter cell, with the ends of the first half and beginning of the second half of the secondary windings connected to the output polarity of the inverter cells of the same polarity, the beginning of the first half of these windings and the ends of the second half of them, respectively, are associated with the beginning and are connected to the end of the resulting primary winding, between the taps of the windings included keys inputted AC) flail switch, control inputs of which are coupled with the introduced p output circuit of the current sensor. FIG. 1 is a schematic of the proposed DC / AC converter in FIG. 2 is a graph of efficiency as a function of load power; FIG. 3 - a variant of the circuit implementation of the switching device and the current sensor. The DC / AC converter contains thyristor inverter cells 1, the inputs of which are connected to input pins 2 and 3, and the outputs of cells through the secondary windings 4 of transformers 5 are connected to output pins 6 and 3. 7. At the same time, the common point of the secondary windings is connected to the output terminal through the sensor 8 of the output current of the converter, the output of which is connected to the inputs of the keys (tt -1) -chain switch 9. The primary windings 10 of the transformers 5 are connected in series to form the resultant The primary winding with taps, which through the voltage control unit .11 and the converter output current sensor 8 is connected to output pins 6 and 7. The voltage sensor 12 of the voltage control unit 11 is connected to the output pins 6 and 7 directly by the input, and output to the input of the regulator 13 through the amplifier-converter 14. The DC / DC converter operates as follows. The synchronously operating inverter cells 1 convert the source voltage supplied to the input pins 2 and 3 to a voltage that is supplied to the output terminals 6 and 7 through the secondary windings 4 and the output current sensor of the converter. At the same time, the voltage of the input pins 2 and 3 is summed up by the voltage of the sec ond1: personal windings 4. Due to the fact that the primary windings 10 of the transformers 5 are turned on sequentially, redistribution of the voltage from them through the voltage regulating unit occurs. . As a result of this, both the current leveling at the output of the inverting cells is equalized. The physical phenomena of the alignment process are as follows. Any violation of the equality of the output cell currents causes the redistribution of the voltages of the primary windings 10, since the amperages of the secondary windings 4 are directed oppositely from the primary windings of the primary windings 10. As a result, the voltage addition of the secondary voltages of the secondary windings 4 is changed to compensate for the imbalance of cell currents. This process proceeds automatically according to the principle of parametric regulation. In addition, by introducing 4 cells of the boost voltage of the windings 4 into the output circuits, conditions are provided for reliably switching on the thyristors of all the cells. Thus, introducing a transformer cell with additional inverting cells into the circuit allows simultaneously using the same elements to solve the problem of distributing the output currents of the cells and to ensure reliable switching on of the thyristors of the bridge arms, which generally improves the operational reliability of the converter. Simplification of the output voltage control is provided by the inclusion in the primary windings 10 of the voltage control unit 11, which changes the voltage on the primary windings 10, which leads to a change in the voltage of the secondary voltage of the secondary windings 4. Due to this, the power supply voltage (input terminals 2 and 3) the adjustable voltage of the secondary windings 4 is summed. The output voltage is provided by the presence of a feedback circuit, including the output voltage sensor 12, the preamplifier photoelectret 14 and the actuator 13. As can be seen from the diagram in FIG. 1, the elements involved in the distribution of cell currents and creating the reliability of switching on thyristors simultaneously solve the issues of direct control of the output voltage, which simplifies the voltage control device. It is known that the dependence of the efficiency of a multi-cell converter on the power of the load P „is in the form of a curve shown in FIG. 2 (curve L). It follows from the graph that when the load power changes from zero to the maximum value, the efficiency value () | ) also changes significantly. The lowest efficiency values are observed in the converter operation mode at low power. For this mode, it is advisable that the converter work with one or several cells, then, for example, when operating one cell, it is possible to provide f f (Рц), varying along curve o (Fig. 2). In order to select the optimal mode 5 (according to the maximum efficiency), it is proposed, depending on the power value, to switch off a different number of cells, but not exceeding | r-1. Determining the desired number of working cells provides the current output current transducer of the converter, which controls the output with keys (n, -1) of the circuit switch 9, which short-circuits the primary windings of 10 ft of transformers. Thanks to that. the voltage of the secondary winding of the transformer, the primary winding of which is shorted, is zero and the cell with which the secondary windings 4 are connected does not invert the source voltage, since the voltages of the secondary windings of the working cells are locked to the switchable thyristors. FIG. 3 shows one of the Riants of the circuit implementation (n.-1) of the catenary switch 9 and the current sensor 8. A current transformer is used as a current sensor, the primary winding 15 of which is connected to the open circuit of the output view switch 7 of the converter, and the secondary winding 16 is loaded on the series-connected windings 18.118 through the full-wave rectifier 17 which connect the reed switches 19.1-19. (N-1). Normally closed contacts 19.119. (ND are connected to the corresponding primary windings 10 of transformers 5 (fig. 1). Ampervite windings 18. 1-18. (Ft-1) are selected in such a way that with a load current not exceeding the rated current of one inverting thyristor cells 1 (Fig. 1), all contacts 19 are in a closed state. When the load current increases, the rated current of one cell is open, for example, contacts 19.1, which is determined by the number of windings of the winding 18 1. 1. Then, as current converter The contacts 18.2, 18.3, etc. are disconnected, etc., since the amplitude turns of the windings 18.1-18. (1g-1) are selected with a step of matching the inverter current increase equal to the nominal output current of the thyristor cell. reverse sequence. Resistors 20.1-20. (I.-1) are designed to fine-tune the operation of the contacts 19. 1-19. (lt-1). Other schemes of the switching device and the current sensor are also possible.
1..У1..
Л(г/.ГL (g / .G
Фиг. 2FIG. 2