SK147397A3 - Process for melting of metal materials in a shaft furnace - Google Patents
Process for melting of metal materials in a shaft furnace Download PDFInfo
- Publication number
- SK147397A3 SK147397A3 SK1473-97A SK147397A SK147397A3 SK 147397 A3 SK147397 A3 SK 147397A3 SK 147397 A SK147397 A SK 147397A SK 147397 A3 SK147397 A3 SK 147397A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- oxygen
- coke
- furnace
- iron
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
- F27B1/10—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
- F27B1/16—Arrangements of tuyeres
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B1/00—Shaft or like vertical or substantially vertical furnaces
- F27B1/10—Details, accessories, or equipment peculiar to furnaces of these types
- F27B1/28—Arrangements of monitoring devices, of indicators, of alarm devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Die Bonding (AREA)
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu tavenia kovových vsádzkových materiálov v šachtovej peci, pri ktorom sa spaľuje koks s predhriatym vzduchom a veľmi čistým kyslíkom a dymové plyny ohrievajú v protiprúde kovovú vsádzku, a pri ktorom sa tavenina prehrieva a nauhličuje v koksovom lôžku.
Doterajší stav techniky
Kovové a nekovové materiály, ako železo a nekovy, čadič a diabas sa , aj napriek rozvoju spôsobu tavenia elektrickým ohrevom a plameňom, stále taví v šachtových peciach vyhrievaných koksom. Týmto spôsobom sa ešte dnes vyrába v kuplovkách asi 60% všetkých železiarskych materiálov.
Dôvodom tohoto veľkého podielu kuploviek je ďalší priebežný vývoj, pričom s ohľadom na množstvo známych modifikácií výrobných spôsobov získava na význame rozvoj kuploviek s predhriatym vetrom a použitie kyslíka.
Rozvojom kuploviek s predhriatym vetrom tak boli, napríklad, ďalekosiahlo kompenzované výrobno technické a metalurgické nevýhody kuploviek so studeným vetrom, ako sú nízke teploty železa, vysoký opál kremíka, nepatrné nauhličovanie, vysoká spotreba koksu, vysoké zachytávanie síry, vysoko žiaruvzdorný uzáver.
Podobné zlepšenia sa dosiahli použitím kyslíka, keď sa kyslík vháňal do kuplovky buď obohatením vetra až na 25% alebo priamym vstrekovaním podzvukovou rýchlosťou do kuplovky. Z dôvodu vysokých prevádzkových nákladov však bol kyslík privádzaný diskontinuálne, napríklad na rýchly rozbeh studenej peci alebo na časovo obmedzené zvýšenie teploty železa. Možnosť zvýšenia výkonu, t. j. kontinuálne privádzanie kyslíka, sa využívalo len výnimočne.
Hoci tieto modifikácie výrobných spôsobov boli zavedené, môže sa taviaci výkon, teplota železa a vsádzka koksu meniť, rovnako ako predtým, len vo veľmi úzkom rozsahu v optimálnom prevádzkovom bode.
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky z väčšej časti odstraňuje spôsob tavenia kovových vsádzkových materiálov v šachtovej peci, v ktorom sa spaluje koks s predhriatym vzduchom a veľmi čistým kyslíkom a dymové plyny ohrievajú v protiprúde kovovú vsádzku, a pri ktorom sa tavenina prehrieva a nauhličuje v koksovom lôžku, pričom pre lepší prestup plynov koksovým lôžkom sa vháňa tryskou vysokou rýchlosťou pevné dielčie množstvo kyslíka, ak je to možné, do koksového lôžka a druhé premenlivé množstvo kyslíka sa vháňa tryskou do okružného vetrovodu.
Prehľad obrázkov na výkrese
Vynález bude bližšie osvetlený s pomocou výkresu, kde na obr. 1 je vyobrazený diagram taviaceho výkonu, na obr. 2a, 2b, 2c, 2d je v detaile zobrazená dúchadlová rúra a usporiadanie reakčnej zóny vo vnútri pece, na obr. 3 je vyobrazený diagram závislosti množstva kyslíka na priemere peci počas vháňania kyslíka nadzvukovou rýchlosťou a na obr. 4 je zobrazené regulované primiešavaníe kyslíka do vetra v okružnom vetrovode.
Príklady realizácie-vynálezu
Vzťah medzi taviacim výkonom a množstvom vetra a tiež množstvom prídavného kyslíka je daný známou Jungbluthovou rovnicou. Táto rovnica vychádza z vytvárania hmoty a energie, pričom sa musí vsádzka koksu a pomer spalovania zistiť pre každú kuplovku empiricky.
Spojením ovplyvňujúcich veličín, množstva vetra, vsádzky koksu a pomeru spaľovania s cieľovými veličinami vznikne diagram taviaceho výkonu, podľa obr. 1, s krivkami rovnakej vsádzky koksu a rovnakého množstva vetra. Tento diagram taviaceho výkonu, známy ako Jungbluthov diagram sa musí empiricky zistiť pre každú kuplovku. Prenesenie na inú kuplovku nie je možné, pretože prevádzka pri zmenených okrajových podmienkach, ako je' kušovitosť koksu, zloženie vsádzky, rýchlosť vetra, tlak v peci, teplota atď. sa ihneď menia.
Pri teplotnom maxime sú tepelné straty najmenšie. Pri príliš velkom množstve vetra, t. j. pri vysokej rýchlosti prúdenia sa pec preplní. Pri príliš malom množstve vetra, t. j. pri nízkej rýchlosti prúdenia sa pec nedoplní. V oboch prípadoch klesne teplota spaľovania, pretože sa jednak musí spáliť prídavná hlušina N2 a jednak sa teplo odvádza dodatočnou tvorbou CO. Pri preplnení pece dodatočne silnejšie zoxidujú sprievodné prvky železa.
Použitím kyslíka, napríklad čiara súradnicovej siete vo vetre vyšším teplotám a vyšším prísadám sa sploští a pec sa stane necitlivá na nedoplnenie alebo na preplnenie.
Zníženie vsádzky koksu pri konštantných prísadách železa a pri zníženom množstve vetra je tiež nie možné pri priebežnom pridávaní kyslíka, pretože potom klesne teplota železa a nastanú dodatočné metalurgické výrobno technické problémy, ako nepatrné nauhličovanie, zvýšenie opalu kremíka, na 24 objemových %, sa presunie vpravo nahor k železa. Teplotné maximum zvýšenie obsahu FeO v troske a vonkajší chod pece spôsobený znížením rýchlosti vetra. Kuplovka vyrába neodlievatelné železo.
Pretože z hladiska spaľovania a výroby je k dispozícii vysoký prebytok koksu, z dôvodov hospodárnosti je veľký záujem o zníženie množstva koksu pri konštantnom taviacom výkone, pretože výrobné náklady tekutého železa sú podstatne ovplyvnené nákladmi na tavenie a nákladmi na vsádzkové materiály.
Preto je už dávno známe, že najmä pri kuplovkách s veľkým priemerom ohniska ostáva uprostred pece tzv. mŕtve miesto napriek obohateniu vetra kyslíkom, resp. napriek priamemu vstrekovaniu kyslíka podzvukovou rýchlosťou. Reakcia medzi vháňaným kyslíkom a medzi uhlíkom prebieha len v obmedzenej oblasti v blízkosti dúchadlovej rúry, pec pracuje s vonkajším chodom. Koks, ktorý je v prostriedku pece, neprispieva na reakciu, pretože spaľovací vzduch, ktorý vykazuje nepatrný impulz, nemôže preraziť, nasypanú vrstvu koksu. Reakčná zóna podľa obr. 2a leží v bezprostrednej blízkosti dúchadlovej rúry.
Predbežná podmienka na požadované zníženie množstva koksu na spálenie je rovnomerné spaľovanie v celom priereze pece, t. j. rovnomerné rozdelenie obsahu kyslíka. Pre tento účel sa musí zvýšiť impulz, t. j. rýchlosť vetra, resp. prúdu kyslíka na vyznačenú cieľovú hodnotu, nad hodnotu tvoriaci známy stav techniky.
V patentovej prihláške GB 2 018 295 je popísaný systém, ktorým sa vháňa kyslík do pece Lavalovými tryskami vstavanými centrálne do dúchadlových rúr, t. j. nadzvukovou rýchlosťou, na minimalizovanie opotrebovania žiaruvzdornej výmurovky. Vsádzka koksu nemohla byť znížená.
Pokusy s nadzvukovými tryskami centrálne vstavanými do dúchadlových rúr však prekvapujúco preukázali, že sa množstvo koksu na spálenie môže znížiť o 20 až 30 kg/t železa bez negatívneho ovplyvnenia prevádzky pece a metalurgie železa, keď sa súčasne zníži špecifické množstvo vetra pre pec z 500 až 600 m3 (i.D.)/t železa na 400 až 480 m3 (i.N.)/t železa a v závislosti na priemere pece sa dodatočne vháňa kyslík, podlá obr. 3. Špecifická potreba kyslíka sa musí meniť podlá obr. 3. Pri kuplovke s horúcim vetrom (s teplotou vetra
500 až 600θϋ) a pri priemere pece 1 m bude potreba asi 15 až m3 (i.N.) kyslíka na tonu železa a pri priemere peci 4 m - 3 bude potreba 40 az 61 m kyslíka na tonu zeleza. V závislosti na priemere pece sa musí nastaviť Machovo číslo prúdu kyslíka pri výstupe z trysiek na 1,1 < M < 3. Oproti dosial známej teórii kuploviek sa súčasne zvýši teplota železa v liacom žliabku až o 30°C. Tým sa zníži opál kremíka o 10% a zlepší sa nauhličenie o 0,2%. Najlepšie výsledky sa pri úspore koksu docielia, keď sa do kuplovky privedie pevné dielčie množstvo kyslíka nadzvukovým vstrekovaním, pretože potom nastáva rovnomerné rozdelenie kyslíka v celom priereze kuplovky. Zostatok množstva kyslíka sa regulované primiešava do vetra v okružnom vetrovode, podlá obr. 4. Týmto opatrením sa umožní konštantná realizácia analýz. Obohatenie vetra kyslíkom sa riadi a reguluje s pomocou zložiek CO, C02 a, O2 v kychtovom plyne. Reakčná zóna, ktorá, podlá obr. 2, s pomocou nadzvukového vstrekovania preniká v tvare jazyka do stredu kuplovky, rozširuje sa smerom nahor a zrovnáva sa; pretože sa tak sacia sila, podlá obr. 2d, nadzvukového prúdu spalovacieho vzduchu dodatočne obohateného kyslíkom 02 presunie do stredu peci.
Znížením množstva vetra privádzaného do kuplovky sa zníži tlak v kuplovke a zníži sa množstvo kychtového plynu o 20%. Z dôvodov nižšej rýchlosti prúdenia v peci sa dodatočne zníži množstvo prachu úmerne množstvu kychtového plynu. Teplota horúceho vetra sa zvýši až o 30°C, pretože rekuperátor musí z dôvodu zníženého množstva vetra pracovať na nižší výkon.
Pre rozdelenie pridávania kyslíka do okružného vetrovodu a do trysiek platia nasledujúce zásady:
Základné množstvá sa môžu vybrať z diagramu OCI1.XLS. Absolútne množstvo pridávania kyslíka je stanovené požadovanou teplotou železa. Teplota železa vzrastá, keď vzrastá teplota koksového lôžka. Teplota koksového lôžka vzrastá, keď chýba chladiaci účinok dusíka sprevádzajúceho kyslík.
Tryskou sa má pridávať nadzvukovou rýchlosťou o to viac kyslíka, o čo väčšia je pec. Optimálny pomer množstva kyslíka, ktoré sa sa pridáva tryskou = 01, na množstvo kyslíka, ktoré sa pridáva ako obohatenie vetra =02, sa zistí zmeraním teploty železa pri uvedení pece do prevádzky a potom sa zadá do regulátora.
Optimálny pomer CO k CO2 v kychtovom plyne sa zistí zo súčtu výsledných prevádzkových nákladov. Silnejšia redukčná atmosféra s vyšším podielom CO prináša úspory za kremík a vyššie náklady na koks. Optimálne nastavenie preto tiež závisí od príslušných tržných cien surovín. V dobách a krajinách je skôr ekonomická oxidačná niektorých prevádzka. času na čas
Priaznivý pomer CO
CO sa preto musí preskúšať a musí sa nastaviť vhodné množstvo kyslíka.
Zamýšľané optimálne nastavenie CO k CO2 kolíše, pretože je vyvolané rozptylom dávkovaného množstva uhlíka k železu. Tieto krátkodobé kolísania sa môžu vyrovnať prispôsobením pridávania kyslíka. Boudouardova reakcia je rýchla, pretože pridaním kyslíka velmi rýchlo stúpa teplota koksového lôžka. Privádzanie celkového množstva kyslíka k 01 a k 02 sa preto riadi tak, najhospodárnejšej hodnote, najmenší rozptyl analýzy.
že pomer CO k C02 sa udržuje na Týmto spôsobom sa dosiahne aj
Claims (5)
1. Spôsob tavenia kovových vsádzkových materiálov v šachtovej peci, pri ktorom sa spaluje koks s predhriatym vzduchom a velmi čistým kyslíkom a dymové plyny ohrievajú v protiprúde kovovú vsádzku, a pri ktorom sa tavenina prehrieva a nauhličuje v koksovom lôžku, vyznačujúci sa tým, že pre lepší priestup plynov koksovým lôžkom sa vháňa tryskou pevné dielčie množstvo kyslíka vysokou rýchlosťou, ak je to možné, do koksového lôžka a druhé premenlivé množstvo kyslíka sa vháňa tryskou do okružného vetrovodu.
2. Spôsob podlá nároku 1,vyznačujúci sa tým, že pevné dielčie množstvo sa volí tak, že sa nastaví čo najvyššia teplota železa.
3. Spôsob podlá nároku 1,vyznačujúci sa tým, že sa môže nastaviť obsah CO/CO2 kychtového plynu, ktoré je optimálne pre opál pece.
4. Spôsob podlá nároku 1 a 2, vyzná tým, že sa s pomocou regulačného obvodu optimálna teplota železa.
čujúci sa udržuje konštantné
5. Spôsob podlá nároku 1 a 3, vyznačujúci sa t ý m , že sa s pomocou regulačného obvodu môže konštantné udržiavať optimálna teplota pecnej atmosféry.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH00556/96A CH690378A5 (de) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | Verfahren zum Einschmelzen von metallischen Einsatzstoffen in einem Schachtofen. |
PCT/CH1997/000080 WO1997033134A1 (de) | 1996-03-04 | 1997-03-03 | Verfahren zum einschmelzen von metallischen einsatzstoffen in einem schachtofen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK147397A3 true SK147397A3 (en) | 1998-06-03 |
Family
ID=4189741
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK1473-97A SK147397A3 (en) | 1996-03-04 | 1997-03-03 | Process for melting of metal materials in a shaft furnace |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5946340A (sk) |
EP (1) | EP0826130B1 (sk) |
JP (1) | JPH11504707A (sk) |
KR (1) | KR19990008225A (sk) |
AT (1) | ATE245791T1 (sk) |
AU (1) | AU1763997A (sk) |
BR (1) | BR9702109A (sk) |
CA (1) | CA2217995A1 (sk) |
CH (1) | CH690378A5 (sk) |
CZ (1) | CZ342097A3 (sk) |
DE (1) | DE59710457D1 (sk) |
ES (1) | ES2205170T3 (sk) |
PL (1) | PL323343A1 (sk) |
PT (1) | PT826130E (sk) |
RU (1) | RU2137068C1 (sk) |
SK (1) | SK147397A3 (sk) |
TR (1) | TR199701297T1 (sk) |
WO (1) | WO1997033134A1 (sk) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19954556A1 (de) * | 1999-11-12 | 2001-05-23 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Schmelzofens |
FR2893122B1 (fr) * | 2005-11-10 | 2014-01-31 | Air Liquide | Procede d'injection supersonique d'oxygene dans un four |
EP1939305A1 (en) * | 2006-12-29 | 2008-07-02 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Process for making pig iron in a blast furnace |
JP5262354B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2013-08-14 | Jfeスチール株式会社 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
JP5515242B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2014-06-11 | Jfeスチール株式会社 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
JP5181875B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2013-04-10 | Jfeスチール株式会社 | 竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法 |
US20110127701A1 (en) * | 2009-11-30 | 2011-06-02 | Grant Michael G K | Dynamic control of lance utilizing co-flow fluidic techniques |
US8323558B2 (en) * | 2009-11-30 | 2012-12-04 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Dynamic control of lance utilizing counterflow fluidic techniques |
US8377372B2 (en) * | 2009-11-30 | 2013-02-19 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Dynamic lances utilizing fluidic techniques |
US9797023B2 (en) * | 2013-12-20 | 2017-10-24 | Grede Llc | Shaft furnace and method of operating same |
KR200480927Y1 (ko) | 2014-07-10 | 2016-07-25 | 임홍섭 | 조립식 선반 |
RU2709318C1 (ru) * | 2019-04-24 | 2019-12-17 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ ведения доменной плавки |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR890211A (fr) * | 1941-10-25 | 1944-02-02 | Eisenwerke A G Deutsche | Procédé de production de la fonte au haut-fourneau en présence d'oxygène |
GB914904A (en) * | 1959-10-28 | 1963-01-09 | British Oxygen Co Ltd | Melting of ferrous metal |
US3964897A (en) * | 1973-03-02 | 1976-06-22 | Klockner-Werke Ag | Method and arrangement for melting charges, particularly for use in the production of steel |
GB1571484A (en) * | 1975-12-05 | 1980-07-16 | Boc Ltd | Process for melting metal in a vertical shaft furnace |
US4324583A (en) * | 1981-01-21 | 1982-04-13 | Union Carbide Corporation | Supersonic injection of oxygen in cupolas |
US4547150A (en) * | 1984-05-10 | 1985-10-15 | Midland-Ross Corporation | Control system for oxygen enriched air burner |
ZA85287B (en) * | 1985-01-21 | 1986-09-24 | Korf Engineering Gmbh | Process for the production of pig iron |
US5060913A (en) * | 1989-08-30 | 1991-10-29 | Regents Of The University Of Minnesota | Integrated metallurgical reactor |
GB9202073D0 (en) * | 1992-01-31 | 1992-03-18 | Boc Group Plc | Operation of vertical shaft furnaces |
JPH07190629A (ja) * | 1993-04-15 | 1995-07-28 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | スクラップ原料予熱装入装置 |
JPH07332860A (ja) * | 1994-06-10 | 1995-12-22 | Taiyo Chuki Co Ltd | 竪型迅速溶解炉 |
-
1996
- 1996-03-04 CH CH00556/96A patent/CH690378A5/de not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-03-03 ES ES97903198T patent/ES2205170T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-03 CZ CZ973420A patent/CZ342097A3/cs unknown
- 1997-03-03 AU AU17639/97A patent/AU1763997A/en not_active Abandoned
- 1997-03-03 WO PCT/CH1997/000080 patent/WO1997033134A1/de active IP Right Grant
- 1997-03-03 BR BR9702109-1A patent/BR9702109A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-03-03 US US08/952,316 patent/US5946340A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-03 PL PL97323343A patent/PL323343A1/xx unknown
- 1997-03-03 RU RU97119930A patent/RU2137068C1/ru active
- 1997-03-03 CA CA002217995A patent/CA2217995A1/en not_active Abandoned
- 1997-03-03 AT AT97903198T patent/ATE245791T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-03-03 TR TR97/01297T patent/TR199701297T1/xx unknown
- 1997-03-03 PT PT97903198T patent/PT826130E/pt unknown
- 1997-03-03 SK SK1473-97A patent/SK147397A3/sk unknown
- 1997-03-03 KR KR1019970707751A patent/KR19990008225A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-03-03 EP EP97903198A patent/EP0826130B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-03 DE DE59710457T patent/DE59710457D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-03 JP JP9531292A patent/JPH11504707A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR9702109A (pt) | 2001-11-27 |
MX9708409A (es) | 1998-08-30 |
PL323343A1 (en) | 1998-03-30 |
TR199701297T1 (xx) | 1998-06-22 |
WO1997033134A1 (de) | 1997-09-12 |
ATE245791T1 (de) | 2003-08-15 |
JPH11504707A (ja) | 1999-04-27 |
EP0826130B1 (de) | 2003-07-23 |
KR19990008225A (ko) | 1999-01-25 |
ES2205170T3 (es) | 2004-05-01 |
PT826130E (pt) | 2003-12-31 |
AU1763997A (en) | 1997-09-22 |
RU2137068C1 (ru) | 1999-09-10 |
CH690378A5 (de) | 2000-08-15 |
EP0826130A1 (de) | 1998-03-04 |
US5946340A (en) | 1999-08-31 |
CA2217995A1 (en) | 1997-09-12 |
CZ342097A3 (cs) | 1998-03-18 |
DE59710457D1 (de) | 2003-08-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1037528C (zh) | 转炉炼铁法 | |
KR100242565B1 (ko) | 철의 제조방법 | |
US3814404A (en) | Blast furnace and method of operating the same | |
SK147397A3 (en) | Process for melting of metal materials in a shaft furnace | |
US5258054A (en) | Method for continuously producing steel or semi-steel | |
RU2591925C2 (ru) | Способ прямой плавки | |
US4753677A (en) | Process and apparatus for producing steel from scrap | |
US2526658A (en) | Process for smelting iron ore | |
CN86107778A (zh) | 从自熔的或非自熔的自还原的结块或矿石生产黑色或有色金属的设备 | |
AU2007320645A1 (en) | Process for production of granular metallic iron and equipment for the production | |
US5632953A (en) | Process and device for melting iron metallurgical materials in a coke-fired cupola | |
US3928023A (en) | Method of treating off gases from iron processes | |
US4556418A (en) | Process for melting a ferrous burden | |
US5163997A (en) | High-production rotary furnace steelmaking | |
US4419128A (en) | Continuous melting, refining and casting process | |
CA1075897A (en) | Method and apparatus for producing steel from solid products high in iron | |
US4156102A (en) | Method for producing ferro-alloys | |
GB1532204A (en) | Cupola furnace and a method for the melting and refining of cement copper | |
CN100336915C (zh) | 含碳铁团块生产铁水的熔融还原炼铁法 | |
US3859078A (en) | Method of operating a basic open hearth furnace | |
US3960547A (en) | Steelmaking process | |
RU2005126707A (ru) | Усовершенствованный способ плавки для получения железа | |
JPH04107206A (ja) | 含クロム溶鋼の製造プロセス | |
US20100186552A1 (en) | Melting starting material in a cupola furnace | |
US4996694A (en) | Method and apparatus for melting iron and steel scrap |