RU61893U1 - SYSTEM OF AUTOMATED CONTROL OF THE CONDITION UNDER THE OPERATING VOLTAGE OF PAPER-OIL INSULATION OF THE CONDENSER TYPE OF THE GROUP OF THREE-PHASE ELECTRICAL EQUIPMENT - Google Patents
SYSTEM OF AUTOMATED CONTROL OF THE CONDITION UNDER THE OPERATING VOLTAGE OF PAPER-OIL INSULATION OF THE CONDENSER TYPE OF THE GROUP OF THREE-PHASE ELECTRICAL EQUIPMENT Download PDFInfo
- Publication number
- RU61893U1 RU61893U1 RU2006127956/22U RU2006127956U RU61893U1 RU 61893 U1 RU61893 U1 RU 61893U1 RU 2006127956/22 U RU2006127956/22 U RU 2006127956/22U RU 2006127956 U RU2006127956 U RU 2006127956U RU 61893 U1 RU61893 U1 RU 61893U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- phase
- inputs
- output
- outputs
- input
- Prior art date
Links
Abstract
Система автоматизированного контроля состояния под рабочим напряжением бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа группы трехфазного электротехнического оборудования, содержащая в цепях каждой фазы каждого контролируемого объекта подключенные к низкопотенциальному измерительному выводу и точке заземления соответствующей фазы контролируемого объекта малоиндуктивный резистор и коаксиальный кабель, вход, которого подключен к указанному резистору, а выход коаксиального кабеля подключен к входу преобразователя «ток-напряжение», к выходу которого подключен вход измерителя радиопомех, а в каждой фазе системы контроля выходы измерителей радиопомех всех контролируемых объектов подключены к входу макси-селектора сигналов, общего на данную фазу системы, и в каждую фазу системы введены блоки сравнения и сигнальные блоки, число которых равно числу контролируемых объектов, причем к выходу каждого измерителя радиопомех подключен первый вход соответственного ему блока сравнения, ко второму входу блока сравнения подключен выход макси-селектора сигналов данной фазы, к третьему и четвертому входам блока сравнения подключены выходы измерителей радиопомех двух других фаз контролируемого объекта, а к выходам блока сравнения подключены входы сигнального блока контролируемого объекта; причем блок сравнения каждой фазы каждого контролируемого объекта состоит из элемента сравнения, первый вход которого подключен к выходу измерителя радиопомех данной фазы контролируемого объекта, а второй вход подключен к выходу макси-селектора сигналов данной фазы, сумматора, к входам которого подключены выходы измерителей радиопомех двух других фаз контролируемого объекта, масштабных преобразователей, подключенных к выходу сумматора, компараторов, к первым входам которых подключен выход измерителя радиопомех данной фазы контролируемого объекта, ко вторым входам подключены, соответственно, выходы масштабных преобразователей, а к третьим входам подключен источник постоянного напряжения смещения, элементов совпадения И, к первым входам которых подключены, соответственно, выходы компараторов, а ко вторым входам - выход элемента сравнения, а выходы элементов совпадения И подключены, соответственно, к входам элементов сигнального блока контролируемого объекта, причем число масштабных преобразователей равно числу сигнальных элементов сигнального блока.A system for automated monitoring of the state under operating voltage of paper-oil insulation of a condenser type of a group of three-phase electrical equipment, containing in the circuits of each phase of each controlled object connected to a low-potential measuring terminal and the ground point of the corresponding phase of the controlled object, a low-inductance resistor and a coaxial cable, the input of which is connected to the specified resistor, and the output of the coaxial cable is connected to the input of the current-voltage converter », The output of which is connected to the input of the radio noise meter, and in each phase of the monitoring system, the outputs of the radio noise meters of all monitored objects are connected to the input of the maxi-signal selector common to this phase of the system, and comparison blocks and signal blocks are introduced into each phase of the system, the number of which equal to the number of monitored objects, with the output of each meter of radio noise connected to the first input of the corresponding comparison unit, to the second input of the comparison unit connected to the output of the maxi-selector signal of this phase, to the third and fourth inputs of the comparison unit are connected to the outputs of the radio noise meters of the other two phases of the controlled object, and the inputs of the signal block of the controlled object are connected to the outputs of the comparison unit; moreover, the comparison unit of each phase of each monitored object consists of a comparison element, the first input of which is connected to the output of the radio noise meter of this phase of the monitored object, and the second input is connected to the output of the maxi-selector signal of this phase, an adder, the inputs of which are connected to the outputs of the radio noise meters of the other two phases of the monitored object, large-scale converters connected to the output of the adder, comparators, the first inputs of which are connected to the output of the radio noise meter of this phase of control of the object under study, respectively, the outputs of the scale converters are connected to the second inputs, and the source of constant bias voltage, coincidence elements AND, the outputs of the comparators are connected to the first inputs of the corresponding inputs, and the output of the comparison element, and the outputs are connected to the second inputs coincidence elements AND are connected, respectively, to the inputs of the elements of the signal unit of the monitored object, and the number of scale converters is equal to the number of signal elements of the signal unit.
Description
Полезная модель относится к электротехнике и электроэнергетике и может использоваться на электрических станциях и подстанциях для автоматизированного эксплуатационного контроля состояния изоляции высоковольтного оборудования распределительных устройств, например, трансформаторов тока (ТТ) и вводов силовых трансформаторов, автотрансформаторов и шунтирующих реакторов под рабочим напряжением путем измерения характеристик частичных разрядов в изоляции.The utility model relates to electrical engineering and electric power industry and can be used at power plants and substations for automated operational monitoring of the insulation state of high-voltage equipment of switchgears, for example, current transformers (CT) and inputs of power transformers, autotransformers and shunt reactors under operating voltage by measuring the characteristics of partial discharges in isolation.
В настоящее время одними из эффективных средств контроля состояния изоляции являются системы, производящие измерение характеристик частичных разрядов. При этом измеряются одна или несколько величин: кажущийся заряд, частота следования импульсов частичных разрядов, средний квадрат кажущихся зарядов, средняя мощность частичных разрядов.Currently, one of the most effective means of monitoring the state of insulation is systems that measure the characteristics of partial discharges. In this case, one or several quantities are measured: the apparent charge, the pulse repetition rate of the partial discharges, the average square of the apparent charges, the average power of the partial discharges.
Теоретические и экспериментальные исследования, см., например, Аксенов Ю.П. Мониторинг состояния высоковольтной изоляции электрооборудования энергетического назначения в эксплуатации и при ремонтах. - М.: Издательство «Научтехлитиздат», 2002, показали, что при контроле тока частичного разряда вместо измерения кажущегося заряда и других указанных выше характеристик частичных разрядов на несколько порядков увеличивается отношение «сигнал/шум», т.к. при этом измерения производятся в диапазоне частот 10...100 кГц вместо 1...30 МГц. Это дает возможность проводить измерения частичных разрядов в условиях индустриальных радиопомех без принятия мер по экранировке измерительной схемы.Theoretical and experimental studies, see, for example, Aksenov Yu.P. Monitoring the state of high-voltage insulation of electrical equipment for energy purposes in operation and during repairs. - M .: Publishing house "Nauchtekhlitizdat", 2002, showed that when controlling the partial discharge current, instead of measuring the apparent charge and other characteristics of the partial discharges mentioned above, the signal-to-noise ratio increases, because in this case, measurements are made in the frequency range 10 ... 100 kHz instead of 1 ... 30 MHz. This makes it possible to measure partial discharges under conditions of industrial radio interference without taking measures to shield the measuring circuit.
Интенсивность частичных разрядов может быть определена с помощью измерителя радиопомех [Кучинский Г.С. Частичные разряды в высоковольтных конструкциях. - Л.: Энергия, 1979], осуществляющего измерение тока высокочастотной помехи, возникающей при частичном разряде. Указанный измеритель помех (ИП) представляет собой высокочастотный микровольтметр, имеющий малую ширину полосы пропускания, регулируемую среднюю частоту и в качестве индикаторного устройства квазипиковый вольтметр с заданными постоянными времени заряда и разряда. Подключение ИП к объекту контроля производится с помощью соединительного конденсатора, переменной индуктивности, шунтирующего разъединителя, первого малоиндуктивного резистора, параллельно которому включен защитный разрядник, и коаксиального кабеля, замкнутого на второй малоиндуктивный резистор. Недостатком данного устройства является трудность его практического использования для эксплуатационного контроля, т.к. оно предназначено для осуществления лабораторных измерений.The intensity of partial discharges can be determined using a radio noise meter [G. Kuchinsky Partial discharges in high voltage structures. - L .: Energia, 1979], which measures the current of high-frequency noise arising from a partial discharge. The specified interference meter (IP) is a high-frequency microvoltmeter having a small bandwidth, an adjustable average frequency and, as an indicator device, a quasi-peak voltmeter with predetermined charge and discharge time constants. The IP is connected to the monitoring object using a connecting capacitor, a variable inductance, a shunt disconnector, the first low-inductance resistor, in parallel with which a protective arrester is connected, and a coaxial cable closed to the second low-inductance resistor. The disadvantage of this device is the difficulty of its practical use for operational control, because It is intended for laboratory measurements.
Известно устройство контроля высокочастотной помехи на шинах распределительного устройства высокого или сверхвысокого напряжения - сигнализатор частичных разрядов, выполненный по схеме включения измерителя радиопомех в цепь соединительного конденсатора [Сви П.М. Измерение частичных разрядов в изоляции оборудования высокого напряжения энергосистем. М.: «Энергия», 1977]. В условиях эксплуатации указанное устройство подключено к выходу фильтра присоединения в цепи емкостного делителя напряжения (НДЕ) и состоит из блока защиты от импульсных перенапряжений, первого детектора, компаратора, второго детектора, органа выдержки времени на срабатывание и выходного реле. Первый и второй детекторы, а также компаратор по существу представляют собой измеритель радиопомех.A known device for controlling high-frequency interference on the tires of a switchgear of high or ultra-high voltage - a partial discharge signaling device, made according to the circuit of incorporating a radio noise meter into the coupling capacitor circuit [Sw P.M. Measurement of partial discharges in the insulation of high voltage equipment in power systems. M .: "Energy", 1977]. In operating conditions, the specified device is connected to the output of the connection filter in the capacitive voltage divider circuit (NDE) and consists of a surge protection unit, a first detector, a comparator, a second detector, a response delay unit, and an output relay. The first and second detectors, as well as the comparator, are essentially a radio noise meter.
Недостатком данного устройства является его невысокая селективность: оно обеспечивает общую сигнализацию о повреждении изоляции элементов распределительного устройства (РУ) или вводов силовых трансформаторов, автотрансформаторов и реакторов (далее вводы) без указания на конкретный элемент с поврежденной изоляцией. Дополнительным недостатком устройства является зависимость его чувствительности от количества элементов РУ. Благодаря этим элементам помимо пути через НДЕ и фильтр присоединения с измерителем радиопомех появляются шунтирующие пути замыкания на землю токов частичных разрядов через емкости изоляции другого оборудования. Указанное явление может привести к недостаточной чувствительности устройства к развивающимся повреждениям изоляции. Кроме того, следует отметить влияние на чувствительность и селективность устройства высокочастотных помех, обусловленных коронными разрядами на проводах высоковольтного оборудования. Отмеченные явления могут привести к недостаточной чувствительности устройства к развивающимся повреждениям изоляции.The disadvantage of this device is its low selectivity: it provides a general signaling about damage to the insulation of the elements of the switchgear (RU) or inputs of power transformers, autotransformers and reactors (hereinafter inputs) without indicating a specific element with damaged insulation. An additional disadvantage of the device is the dependence of its sensitivity on the number of elements of the switchgear. Thanks to these elements, in addition to the path through the NDE and the connection filter with the radio interference meter, shunt paths of short-circuiting of partial discharge currents to the ground through the insulation containers of other equipment appear. This phenomenon may lead to insufficient sensitivity of the device to developing insulation damage. In addition, it should be noted the influence on the sensitivity and selectivity of the device of high-frequency interference caused by corona discharges on the wires of high-voltage equipment. The noted phenomena can lead to insufficient sensitivity of the device to developing insulation damage.
Наиболее близкой по технической сущности к предполагаемой полезной модели (прототипом) является система контроля изоляции вводов силовых трансформаторов и шунтирующих реакторов типа УКИ, состоящая из высокочастотного трансформатора тока, блока присоединения, анализатора частичных разрядов (измерителя радиопомех), осциллографа и компьютера со специальным программным обеспечением для анализа тока частичного разряда (Аксенов Ю.П. Мониторинг состояния высоковольтной изоляции электрооборудования энергетического назначения в эксплуатации и при ремонтах. - М.: Издательство «Научтехлитиздат», 2002).Closest to the technical nature of the proposed utility model (prototype) is a control system for insulation of inputs of power transformers and shunt reactors of the UKI type, consisting of a high-frequency current transformer, an attachment unit, a partial discharge analyzer (radio interference meter), an oscilloscope, and a computer with special software for analysis of a partial discharge current (Aksenov Yu.P. Monitoring the state of high-voltage insulation of electrical equipment for energy use in operation tion and repairs -. M .: Publisher "NAUCHTEKHLITIZDAT", 2002).
Недостатком указанной системы является то, что она предназначена только для периодического контроля изоляции. Однако известно, что развитие повреждений в бумажно-масляной изоляции часто имеет лавинообразный характер. Срок развития повреждения от первых проявлений его признаков до катастрофического отказа может не превышать четыре недели. В результате существует реальная опасность вовремя не обнаружить повреждение изоляции из-за относительно редкого контроля. Сокращение периода контроля не всегда возможно по условиям загрузки эксплуатационного персонала.The disadvantage of this system is that it is intended only for periodic monitoring of insulation. However, it is known that the development of damage in paper-oil insulation is often avalanche-like. The term for the development of damage from the first manifestations of its symptoms to a catastrophic failure may not exceed four weeks. As a result, there is a real danger of not detecting insulation damage on time due to relatively rare monitoring. Shortening the monitoring period is not always possible under the operating conditions of the operating staff.
Задача, положенная в основу полезной модели, заключается в обеспечении автоматизированного эксплуатационного контроля состояния под рабочим напряжением бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа группы трехфазного электротехнического оборудования, а также в обеспечении селективной сигнализации о повреждении любого из контролируемых объектов, относящихся к данному распределительному устройству или вводам при наличии высокочастотных помех, вызванных коронными разрядами.The task underlying the utility model is to provide automated operational monitoring of the state of the paper-oil insulation of the condenser type of a group of three-phase electrical equipment under operating voltage, as well as to provide selective signaling of damage to any of the controlled objects related to this switchgear or bushings the presence of high-frequency interference caused by corona discharges.
Технический результат, получаемый при использовании полезной модели, заключается в предупреждении возможности катастрофических отказов электротехнического оборудования с отягчающими последствиями (взрыв, пожар, повреждение находящегося вблизи оборудования и др.).The technical result obtained by using the utility model is to prevent the possibility of catastrophic failures of electrical equipment with aggravating consequences (explosion, fire, damage to equipment located nearby, etc.).
Поставленная задача решается тем, что в системе автоматизированного контроля состояния под рабочим напряжением бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа группы трехфазного электротехнического оборудования, содержащей в цепях каждой фазы каждого контролируемого объекта подключенные к низкопотенциальному измерительному выводу и точке заземления соответствующей фазы контролируемого объекта малоиндуктивный резистор и коаксиальный кабель, вход которого подключен к указанному резистору, а к выходу коаксиального кабеля подключен вход преобразователя «ток-напряжение», к выходу которого подключен вход измерителя радиопомех, причем в каждой фазе системы выходы измерителей радиопомех всех контролируемых объектов подключены ко входу макси-селектора сигналов, общего на данную фазу системы, выход которого подключен ко вторым входам сигнальных блоков данной фазы всех контролируемых объектов.The problem is solved in that in a system of automated monitoring of the state under operating voltage of paper-oil insulation of a condenser type of a group of three-phase electrical equipment containing in the circuits of each phase of each controlled object connected to a low-potential measuring terminal and the ground point of the corresponding phase of the controlled object, a low-inductance resistor and a coaxial cable , the input of which is connected to the specified resistor, and to the output of the coaxial cable n the input of the current-voltage converter, the output of which is connected to the input of the radio noise meter, and in each phase of the system, the outputs of the radio noise meters of all monitored objects are connected to the input of the maxi-signal selector common to this phase of the system, the output of which is connected to the second inputs of the signal blocks this phase of all controlled objects.
Кроме того, в системе автоматического контроля под рабочим напряжением блок сравнения каждой фазы каждого контролируемого объекта состоит из элемента сравнения, первый вход которого подключен к выходу измерителя радиопомех данной фазы контролируемого объекта, а второй вход подключен к выходу макси-селектора сигналов данной фазы; сумматора, ко входам которого подключены выходы измерителей радиопомех двух других фаз контролируемого объекта; масштабных преобразователей, подключенных к выходу сумматора; компараторов, к первым входам которых подключен выход измерителя радиопомех данной фазы контролируемого объекта, ко вторым входам подключены, соответственно, выходы масштабных преобразователей, а к третьим входам подключен источник напряжения смещения; элементов совпадения И, к первым входам которых подключены, соответственно, выходы компараторов, а ко вторым входам - выход элемента сравнения, а выходы элементов совпадения И подключены, соответственно, к входам элементов сигнального блока контролируемого объекта, причем число масштабных преобразователей равно числу сигнальных элементов сигнального блока.In addition, in the automatic control system under operating voltage, the comparison unit for each phase of each controlled object consists of a comparison element, the first input of which is connected to the output of the radio noise meter of this phase of the controlled object, and the second input is connected to the output of the maxi-selector signal of this phase; an adder to the inputs of which the outputs of the radio noise meters of the other two phases of the controlled object are connected; large-scale converters connected to the output of the adder; comparators, to the first inputs of which the output of the radio noise meter of this phase of the controlled object is connected, the outputs of the scale converters are connected to the second inputs, and the bias voltage source is connected to the third inputs; coincidence elements And, the first inputs of which are connected, respectively, the outputs of the comparators, and the second inputs are the output of the comparison element, and the outputs of the elements of coincidence And are connected, respectively, to the inputs of the elements of the signal block of the controlled object, and the number of scale converters is equal to the number of signal elements of the signal block.
На фиг.1 приведена функциональная схема предлагаемой системы; на фиг.2 - функциональная схема блока сравнения и сигнального блока, а на фиг.3 - одна из возможных функциональных схем измерителя радиопомех.Figure 1 shows the functional diagram of the proposed system; figure 2 is a functional diagram of a comparison unit and a signal unit, and figure 3 is one of the possible functional diagrams of a radio noise meter.
К группе трехфазного электротехнического оборудования с бумажно-масляной изоляцией конденсаторного типа I, показанной на фиг.1, подключена предлагаемая система контроля II (на фиг.1 показаны контролируемые объекты и элементы системы контроля только одной фазы В, т.к. все фазы выполнены одинаково). Группа трехфазного электротехнического оборудования с бумажно-масляной изоляцией конденсаторного типа I содержит контролируемые объекты 1 (КО1В), 2 (КО2В), ..., n (КОnВ), представленные емкостями изоляции С11В, С12В; С21В, С22В; ...; Сn1В, Сn2В. Две другие фазы (КО1А) и (КО1С), (КО2А) и (КО2С), ..., (КОnА) и (КОnС) контролируемых объектов (КО1), (КО2), ..., (КОn), на фигуре 1 не показаны. К низкопотенциальным измерительным выводам 3 (ИВ1В), 4 (ИВ2В), ..., 5 (ИВnВ) и точкам заземления 6 (З1В), 7 (З2В), ..., 8 (ЗnВ) каждой фазы контролируемых объектов 1 (КО1В), 2 (КО2В), ..., n (КОnВ) подключены элементы системы II - малоиндуктивные резисторы 9 (R1В), 10 (R2В), ..., 11 (RnВ) и входы коаксиальных кабелей 12 (РК1В), 13 (РК2В), ..., 14 (РКnВ). К выходам указанных кабелей подключены преобразователи «ток-напряжение» 15 (ПТН1В), 16 (ПТН2В), ..., 17 (ПТНnВ), к выходам которых соответственно подключены входы измерителей радиопомех 18 (ИП1В), 19 (ИП2В), ..., 20 (ИПnВ). Преобразователи «ток-напряжение» могут быть выполнены с помощью резисторов или промежуточных трансформаторов тока, нагруженных на резисторы. Выходы всех измерителей радиопомех 18 (ИП1В), 19 (ИП2В), ..., 20 (ИПnВ) каждой фазы системы подключены к входу общего на фазу системы макси-селектора сигналов 21 (МАХВ). Первые входы блоков сравнения 22 (БС1В), 23 (БС2В), ..., 24 (БСnВ) подключены, соответственно, к выходам измерителей радиопомех 18 (ИП1В), 19 (ИП2В), ..., 20 (ИПnВ), а вторые входы указанных блоков 22 (БС1В), 23 (БС2В), ..., 24 (БСn В) подключены к выходу макси-селектора сигналов 21 (МАХВ). Выходы блоков сравнения 22 (БС1В), 23 (БС2В), ..., 24 (БСn В) подключены ко входам сигнальных блоков 25 (СБ1В), 26 (СБ2В), ..., 27(СБnВ).The group of three-phase electrical equipment with paper-oil insulation of capacitor type I, shown in figure 1, is connected to the proposed monitoring system II (Fig. 1 shows the monitored objects and elements of the monitoring system of only one phase B, since all phases are performed identically ) The group of three-phase electrical equipment with paper-oil insulation of capacitor type I contains controlled objects 1 (KO1 V ), 2 (KO2 V ), ..., n (KOn B ), represented by insulation tanks C11 V , C12 V ; C21 B , C22 B ; ...; The CN1, CN2 in. Two other phases (KO1 A ) and (KO1 C ), (KO2 A ) and (KO2 C ), ..., (KOn A ) and (KOn C ) of controlled objects (KO1), (KO2), ..., (KON), not shown in FIG. 1. To low-potential measuring leads 3 (IV1 V ), 4 (IV2 V ), ..., 5 (IVn V ) and grounding points 6 (З1 В ), 7 (З2 В ), ..., 8 (Зn В ) each phases of controlled objects 1 (KO1 V ), 2 (KO2 V ), ..., n (KOn V ) connected elements of system II - low inductance resistors 9 (R1 V ), 10 (R2 V ), ..., 11 (Rn B) and the inputs of the coaxial cable 12 (PK1 B), 13 (PK2 B), ..., 14 (RKn B). The outputs of these cables are connected to the current-voltage converters 15 (PTN1 V ), 16 (PTN2 V ), ..., 17 (PTNn V ), the outputs of which are respectively connected to the inputs of the radio noise meters 18 (IP1 V ), 19 (IP2 B ), ..., 20 (IPn B ). Current-voltage converters can be made using resistors or intermediate current transformers loaded on resistors. The outputs of all the radio noise meters 18 (IP1 V ), 19 (IP2 V ), ..., 20 (IPn V ) of each phase of the system are connected to the input of the signal maxi-selector 21 common to the system phase 21 (MAX V ). The first inputs of the comparison blocks 22 (BS1 V ), 23 (BS2 V ), ..., 24 (BSn V ) are connected, respectively, to the outputs of the radio noise meters 18 (IP1 V ), 19 (IP2 V ), ..., 20 (IPn V ), and the second inputs of the indicated blocks 22 (BS1 V ), 23 (BS2 V ), ..., 24 (BSn V ) are connected to the output of the maxi-selector of signals 21 (MAX V) . The outputs of the comparison blocks 22 (BS1 V ), 23 (BS2 V ), ..., 24 (BSn V ) are connected to the inputs of the signal blocks 25 (SB1 V ), 26 (SB2 V ), ..., 27 (SBn V ) .
Функциональные схемы блока сравнения 22 (БС1В) и сигнального блока 25 (СБ1В) приведены на фиг.2. К первому входу блока сравнения 22 (С1В) подключены выход измерителя радиопомех 18 (ИП1В) и первый вход элемента сравнения 28 (ЭС1 В). Ко второму входу указанного элемента сравнения 28 (ЭС1 В) подключен выход макси-селектора сигналов 21 (МАХВ). К третьему и четвертому входам блока сравнения 22 (БС1В) подключены выходы измерителей радиопомех ИП1А и ИП1С с двух других фаз контролируемого объекта (КО1А и КО1С) и, соответственно, первый и второй входы сумматора 29 (С1В). К выходу последнего подключены входы масштабных преобразователей 30 (МП11В), 31 (МП12В), ..., 32 (МП1mВ). К первым входам компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (К1m В) подключен выход измерителя радиопомех 18 (ИП1 В); ко вторым их входам соответственно подключены выходы масштабных преобразователей 30 (МП11В), 31 (МП12В), ..., 32 (МП1mВ), а к третьим их входам подключен источник постоянного напряжения смещения 36 (UСМ). Выходы компараторов 33 (К11 В), 34 (К12В), ..., 35 (К1m В) подключены к первым входам элементов совпадения 37 Functional diagrams of the comparison unit 22 (BS1 V ) and the signal unit 25 (SB1 V ) are shown in Fig.2. The first input of the comparator 22 (B C1) connected to the meter outlet 18 interference (IP1 B) and the first input of the comparing element 28 (ES1 B). To a second input of said comparison element 28 (ES1 B) connected to the output signal selector maxi-21 (MAX V). The third and fourth inputs of the comparison unit 22 (BS1 V ) are connected to the outputs of the radio interference meters IP1 A and IP1 C from two other phases of the controlled object (KO1 A and KO1 C ) and, accordingly, the first and second inputs of the adder 29 (C1 V ). The outputs of the latter are connected to the inputs of the scale converters 30 (MP11 V ), 31 (MP12 V ), ..., 32 (MP1m V ). To the first inputs of the comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ) the output of the radio interference meter 18 (IP1 V ) is connected; the outputs of the scale converters 30 (MP11 V ), 31 (MP12 V ), ..., 32 (MP1m V ) are respectively connected to their second inputs, and a constant bias voltage source 36 (U СМ ) is connected to their third inputs. The outputs of the comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ) are connected to the first inputs of the matching elements 37
(И11В), 38 (И12В), ..., 39 (И1mВ), выходы которых подключены к входам сигнального блока 25 (СБ1В). Сигнальный блок 25 (СБ1В) состоит из сигнальных элементов 40 (СЭ11 В), 41 (СЭ12 В), ..., 42 (СЭ1m В), входы которых подключены к выходам элементов совпадения 37 (И11В), 38 (И12В), ..., 39 (И1mВ). Блоки сравнения 23 (БС2В), ..., 24 (БСn В) и сигнальные блоки 26 (СБ2В), ..., 27 (СБnВ) выполнены соответственно аналогично.(И11 В ), 38 (И12 В ), ..., 39 (И1m В ), the outputs of which are connected to the inputs of the signal unit 25 (СБ1 В ). Signal block 25 (СБ1 В ) consists of signal elements 40 (СЭ11 В ), 41 (СЭ12 В ), ..., 42 (СЭ1m В ), the inputs of which are connected to the outputs of coincidence elements 37 (И11 В ), 38 (И12 В ), ..., 39 (И1m В ). Comparison units 23 (BS2 V ), ..., 24 (BSn V ) and signal blocks 26 (SB2 V ), ..., 27 (SBn V ) are made similarly, respectively.
На фиг.3 в качестве примера приведена одна из возможных функциональных схем измерителя радиопомех 18 (ИП1В). Она содержит последовательно включенные полосовой фильтр 43 (ПФ1В), активный выпрямитель 44 (АВ1В) и сглаживающий фильтр 45 (СФ1В). Измерители радиопомех 19 (ИП2В), ..., 20 (ИПnВ) выполнены аналогично.Figure 3, as an example, shows one of the possible functional diagrams of the radio noise meter 18 (IP1 B ). It contains serially connected band-pass filter 43 (PF1 V ), an active rectifier 44 (AB1 V ) and a smoothing filter 45 (SF1 V ). Radio interference meters 19 (IP2 V ), ..., 20 (IPn B ) are made similarly.
Удобно проводить анализ поведения системы в трех характерных режимах:It is convenient to analyze the behavior of the system in three characteristic modes:
- исправное состояние бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа всех контролируемых объектов группы трехфазного электротехнического оборудования, коронные разряды в изоляции отсутствуют;- the condition of the paper-oil insulation of the condenser type of all controlled objects of the three-phase electrical equipment group is in good condition; there are no corona discharges in the insulation;
- исправное состояние бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа всех контролируемых объектов группы трехфазного электротехнического оборудования при наличии коронных разрядов;- the working condition of the paper-oil insulation of the condenser type of all controlled objects of the three-phase electrical equipment group in the presence of corona discharges;
- частичные разряды в бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа всех контролируемых объектов группы трехфазного электротехнического оборудования.- partial discharges in the paper-oil insulation of the capacitor type of all controlled objects of the three-phase electrical equipment group.
Система работает следующим образом.The system operates as follows.
Рассмотрим исправное состояние бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа всех контролируемых объектов группы трехфазного электротехнического оборудования I при отсутствии коронных разрядов на элементах 1 (КО1В), 2 (КО2В), ..., n (КОnВ). При этом в напряжениях между измерительными выводами 3 (ИВ1В), 4 (ИВ2В), ..., 5 (ИВnВ) и соответственными точками заземления 6 (З1В), 7 (32В), ..., 8 (ЗnВ) отсутствуют составляющие с частотами, характерными для частичных разрядов. Указанные составляющие отсутствуют также во входных сигналах системы II - напряжениях на малоиндуктивных резисторах 9 (R1В), 10 (R1В), ..., 11 (RnB), в токах коаксиальных кабелей 12 (РК1В), 13 (РК2В), ..., 14 (РКnВ) и в напряжениях на выходах преобразователей «ток-напряжение» 15 (ПТН1В), 16 (ПТН2В), ..., 17 (ПТНnВ). Сигналы на выходах измерителей радиопомех 18 (ИП1В), 19 (ИП2В), ..., 20 (ИПnВ) также отсутствуют, так как указанные измерители выделяют из входных сигналов составляющие, характерные для частичных разрядов. На выходе макси-селектора сигналов 21 (МАХВ) отсутствует сигнал с частотами, характерными для частичных разрядов в изоляции. Напряжения на входах блоков сравнения 22 (БС1 В), 23 (БС2 В), ..., 24 (БСn В) не превышают значения начального порога срабатывания компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (К1m В) фазы В контролируемого объекта КО1 В. Начальный порог срабатывания задается источником постоянного напряжения смещения 36 (UСМ). Данное напряжение необходимо для обеспечения отстройки от помех, возникающих в каналах связи при отсутствии коронных разрядов. Оно Consider the working condition of the paper-oil insulation of the condenser type of all controlled objects of the three-phase electrical equipment group I in the absence of corona discharges on elements 1 (KO1 V ), 2 (KO2 V ), ..., n (KOn B ). Moreover, in the voltages between the measuring terminals 3 (IV1 V ), 4 (IV2 V ), ..., 5 (IVn V ) and the corresponding ground points 6 (З1 V ), 7 (32 V ), ..., 8 ( Зn В ) there are no components with frequencies characteristic of partial discharges. The indicated components are also absent in the input signals of system II - voltages at low inductance resistors 9 (R1 V ), 10 (R1 V ), ..., 11 (Rn B ), in coaxial cable currents 12 (PK1 V ), 13 (PK2 V ), ..., 14 (PKn V ) and in the voltages at the outputs of the current-voltage converters 15 (PTN1 V ), 16 (PTN2 V ), ..., 17 (PTNn V ). The signals at the outputs of the radio noise meters 18 (IP1 V ), 19 (IP2 V ), ..., 20 (IPn B ) are also absent, since these meters extract components that are characteristic of partial discharges from the input signals. At the output of the maxi-selector of signals 21 (MAX B ), there is no signal with frequencies characteristic of partial discharges in isolation. The voltages at the inputs of the comparison blocks 22 (BS1 V ), 23 (BS2 V ), ..., 24 (BSn V ) do not exceed the value of the initial threshold of the comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m B) phase in a controlled object in KO1. The initial response threshold is set by the constant bias voltage source 36 (U СМ ). This voltage is necessary to ensure detuning from interference arising in communication channels in the absence of corona discharges. It
задает начальный порог срабатывания компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (К1m В) при отсутствии процентного торможения. Благодаря этому компараторы 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (К1m В) находятся в несработанном состоянии и сигналы на первых входах элементов совпадения 37 (И11В), 38 (И12В), ..., 39 (И1mВ) равны нулю. По этой причине сигналы на выходах элементов совпадения 37 (И11В), 38 (И12В), ..., 39 (И1mВ) также равны нулю. Сигнальные элементы 40 (СЭ11 В), 41 (СЭ12 В), ..., 42 (СЭ1m В) сигнального блока 25 (СБ1В) не выдают сигналы о неисправности изоляции фазы В контролируемого объекта 1 (КО1В). Сигнальные элементы сигнальных блоков 26 (СБ2В), ..., 27 (СБn В) также не выдают сигналы о неисправности изоляции фазы В контролируемых объектов 2 (КО2)...n (КОn).sets the initial threshold for the operation of comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ) in the absence of percentage braking. Due to this, the comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ) are in an unworked state and the signals at the first inputs of the matching elements 37 (I11 V ), 38 (I12 V ), ... , 39 (And1m B ) are equal to zero. For this reason, the signals at the outputs of coincidence elements 37 (I11 V ), 38 (I12 V ), ..., 39 (I1m V ) are also equal to zero. The signal elements 40 (СЭ11 В ), 41 (СЭ12 В ), ..., 42 (СЭ1m В ) of the signal unit 25 (СБ1 В ) do not give signals about a failure in the insulation of phase B of the controlled object 1 (KO1 V ). The signal elements of the signal blocks 26 (СБ2В), ..., 27 (СБn В ) also do not give signals about a malfunction of the insulation of phase B of the controlled objects 2 (KO2) ... n (KOn).
Для высоковольтного оборудования характерным является наличие коронных разрядов, которые имеют в спектральном составе составляющие, трудно отличимые от частичных разрядов. Так как уровень коронного разряда определяется напряженностью электрического поля на поверхности проводника, то в первом приближении интенсивность таких разрядов во всех фазах контролируемого объекта одинакова. Указанное обстоятельство позволяет выполнить отстройку от помех, обусловленных коронными разрядами. С этой целью с помощью сумматора 29 (С1В) образуется сумма выходных напряжений измерителей радиопомех двух других фаз (ИП1А) и (ИП1С) контролируемого объекта 1 (КО1). Ко вторым входам компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (K1m В) подведены напряжения смещения с выходов масштабных преобразователей 30 (МП11В), 31 (МП12В), ..., 32 (МП1mВ) выходного напряжения сумматора 29 (С1В). Указанные напряжения формируют так называемое процентное торможение, т.е. порог срабатывания компараторов становится линейно зависимым от напряжения смещения, которое, в свою очередь, определяется уровнем коронного разряда. В результате на выходах компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (K1m В) сигналы равны нулю и сигнализация о повреждении изоляции контролируемых объектов отсутствует.The presence of corona discharges, which have components in the spectral composition that are difficult to distinguish from partial discharges, is characteristic for high-voltage equipment. Since the level of the corona discharge is determined by the electric field strength on the surface of the conductor, to a first approximation, the intensity of such discharges is the same in all phases of the controlled object. This circumstance allows you to perform detuning from interference caused by corona discharges. To this end, using the adder 29 (C1 V ), the sum of the output voltages of the radio noise meters of the other two phases (IP1 A ) and (IP1 C ) of the controlled object 1 (KO1) is formed. The second inputs of the comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ) are biased from the outputs of the scale converters 30 (MP11 V ), 31 (MP12 V ), ..., 32 ( MP1m V ) of the output voltage of the adder 29 (C1 V ). These stresses form the so-called percentage inhibition, i.e. the threshold of the comparators becomes linearly dependent on the bias voltage, which, in turn, is determined by the level of corona discharge. As a result, at the outputs of comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ), the signals are zero and there is no signaling about damage to the insulation of the controlled objects.
При возникновении частичных разрядов в изоляции какого-либо из контролируемых объектов, например, в изоляции объекта 1 (КО1 В), в его цепи появляется ток с составляющими, характерными для указанных процессов. В напряжении на резисторе 9 (R1 В) появляются составляющие, характерные для частичных разрядов. Указанные составляющие возникают также в напряжении на выходе коаксиального кабеля 12 (РК1В), преобразователя «ток-напряжение» 15 (ПТН1 В) и измерителя радиопомех 18 (ИП1 В). Сигнал на выходе измерителя радиопомех 18 (ИП1 В) фазы В этого объекта максимален по сравнению с сигналами других измерителей радиопомех системы и равен сигналу на выходе макси-селектора сигналов 21 (МАХ В). Вследствие этого сигнал на выходе элемента сравнения 28 (ЭС1В) блока сравнения 22 (БС1 В) становится равным единице. Так как вероятность появления дефекта изоляции в одной из фаз во много раз выше вероятности появления аналогичного дефекта в двух или трех фазах контролируемого объекта, то среднее значение тока с составляющими, характерными для частичного разряда в фазе In the event of partial discharges in the isolation of any of the controlled objects, for example, in the isolation of object 1 (KO1 V ), a current with components characteristic of these processes appears in its circuit. In the voltage across the resistor 9 (R1 V ), components characteristic of partial discharges appear. These components also occur in the voltage at the output of the coaxial cable 12 (PK1 V ), the current-voltage converter 15 (PTN1 V ) and the radio noise meter 18 (IP1 V ). The signal at the output of the radio noise meter 18 (IP1 V ) of phase B of this object is maximum in comparison with the signals of other meters of the radio noise system and is equal to the signal at the output of the maxi-signal selector 21 (MAX B ). As a result, the signal at the output of the comparison element 28 (ES1 B ) of the comparison unit 22 (BS1 B ) becomes equal to unity. Since the probability of occurrence of an insulation defect in one of the phases is many times higher than the probability of the appearance of a similar defect in two or three phases of the controlled object, the average current value with components characteristic of a partial discharge in the phase
контролируемого объекта 1 (КО1В) оказывается в несколько раз выше, чем в неповрежденных фазах [П.М.Сви. Методы и средства диагностики оборудования высокого напряжения. М.: Энергоатомиздат, 1992, рис.7-23]. Благодаря этому среднее значение сигнала на выходе измерителя радиопомех 18 (ИП1 В) максимально по сравнению с сигналами на выходах измерителей радиопомех ИП1А и ИП1С двух других фаз контролируемого объекта КО1. Сигнал с выхода измерителя радиопомех 18 (ИП1 В) подается на первые входы компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (К1m В), где сравнивается с сигналами, пропорциональными сумме средних значений сигналов на выходах измерителей радиопомех ИП1А и ИП1С двух других фаз контролируемого объекта КО1, имеющими различные уровни благодаря масштабным преобразователям 30 (МП11В), 31 (МП12В), ..., 32 (МП1mВ). Таким образом, сигналы, формируемые сумматором 29 (С1В) и масштабными преобразователями 30 (МП11В), 31 (МП12В), ..., 32 (МП1mВ), являются автоматически формируемыми пороговыми напряжениями компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (К1m В), которые обеспечивают необходимую кратность отношения полезного сигнала частичного разряда к помехе, обусловленной, например, коронным разрядом. Появление сигналов на выходе одного или нескольких компараторов 33 (К11 В), 34 (К12 В), ..., 35 (К1m В) приводит к срабатыванию одного или нескольких сигнальных элементов 40 (СЭ11В), 41 (СЭ12В), ..., 42 (СЭ1mВ), что определяется уровнем частичного разряда. По количеству сработавших элементов 40 (СЭ11В), 41 (СЭ12В), ..., 42 (СЭ1mВ) можно судить об уровне частичного разряда в изоляции и принять решение о необходимости срочного отключения оборудования или планировать его отключение спустя определенный промежуток времени. Следует подчеркнуть, что сигнальные элементы фазы В других контролируемых объектов при этом не выдают ложные сигналы о неисправности изоляции, т.к. их элементы сравнения находятся в несработанном состоянии и на их выходах сигналы равны нулю.controlled object 1 (KO1 B ) is several times higher than in intact phases [P.M. Swie. Methods and diagnostic tools for high voltage equipment. M .: Energoatomizdat, 1992, Fig. 7-23]. Due to this, the average value of the signal at the output of the radio interference meter 18 (IP1 V ) is maximum in comparison with the signals at the outputs of the radio interference meters IP1 A and IP1 C of the two other phases of the controlled object KO1. The signal from the output of the radio noise meter 18 (IP1 V ) is fed to the first inputs of the comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ), where it is compared with signals proportional to the sum of the average values of the signals at the outputs of the meters radio interference IP1 A and IP1 C of the two other phases of the controlled object KO1, which have different levels due to large-scale converters 30 (MP11 V ), 31 (MP12 V ), ..., 32 (MP1m V ). Thus, the signals generated by the adder 29 (C1 V ) and scale converters 30 (MP11 V ), 31 (MP12 V ), ..., 32 (MP1m V ) are automatically generated by the threshold voltage of the comparators 33 (K11 V ), 34 (К12 В ), ..., 35 (К1m В ), which provide the necessary multiplicity of the ratio of the useful signal of the partial discharge to the interference, caused, for example, by corona discharge. The appearance of signals at the output of one or more comparators 33 (K11 V ), 34 (K12 V ), ..., 35 (K1m V ) triggers one or more signal elements 40 (SE11 V ), 41 (SE12 V ),. .., 42 (СЭ1m В ), which is determined by the level of partial discharge. By the number of triggered elements 40 (СЭ11 В ), 41 (СЭ12 В ), ..., 42 (СЭ1m В ) it is possible to judge the level of partial discharge in isolation and decide on the need for an urgent shutdown of the equipment or plan to turn it off after a certain period of time. It should be emphasized that the signal elements of phase B of other controlled objects do not give false signals about insulation malfunctions, because their comparison elements are in an unworked state and at their outputs the signals are zero.
Предлагаемое устройство обладает следующей совокупностью свойств, которую не имеет ни одно из известных устройств того же назначения:The proposed device has the following set of properties that none of the known devices of the same purpose have:
- селективная сигнализация о недопустимом ухудшении бумажно-масляной изоляции конденсаторного типа различного высоковольтного оборудования (маслонаполненные вводы силовых трансформаторов, автотрансформаторов, реакторов и выключателей, маслонаполненные трансформаторы тока), что достигнуто за счет выявления наибольшего среднего значения высокочастотного тока частичного разряда, который имеет место в поврежденном элементе;- selective signaling about the unacceptable deterioration of the paper-oil insulation of the capacitor type of various high-voltage equipment (oil-filled bushings of power transformers, autotransformers, reactors and switches, oil-filled current transformers), which is achieved by identifying the highest average value of the high-frequency partial discharge current that occurs in the damaged element;
- отсутствие ложной сигнализации при коронном разряде, что достигнуто за счет сравнения среднего значения высокочастотного тока частичного разряда в поврежденной фазе с сигналами, пропорциональными сумме средних значений высокочастотного тока помех в неповрежденных фазах;- the absence of a false alarm during corona discharge, which is achieved by comparing the average value of the high-frequency partial discharge current in the damaged phase with signals proportional to the sum of the average values of the high-frequency interference current in undamaged phases;
- отсутствие ложной сигнализации, обусловленной неэквипотенциальностью точек заземления контролируемых объектов, т.к. в любом случае ток - the absence of a false alarm due to the nonequipotentiality of the grounding points of the controlled objects, because anyway current
высокочастотного разряда в поврежденном элементе превышает аналогичные токи в других элементах;a high-frequency discharge in a damaged element exceeds similar currents in other elements;
- отсутствие неправильных срабатываний при атмосферных осадках на загрязненной изоляции, что обусловлено малым уровнем возникающих при этом высокочастотных токов;- the absence of incorrect responses during precipitation on contaminated insulation, which is due to the low level of high-frequency currents arising from this;
- отсутствие ложной сигнализации при несимметричных напряжениях в высоковольтной сети, что достигнуто за счет сравнения высокочастотных токов частичных разрядов одноименных фаз контролируемых объектов. При этом все одноименные фазы контролируемых объектов находятся под одинаковым напряжением и высокочастотный ток в поврежденном объекте превышает аналогичные токи в других объектах;- the absence of false alarms with asymmetric voltages in the high-voltage network, which is achieved by comparing the high-frequency currents of partial discharges of the same phases of the same phases of controlled objects. Moreover, all phases of the same name of the controlled objects are under the same voltage and the high-frequency current in the damaged object exceeds similar currents in other objects;
- отсутствие ложной сигнализации, обусловленной токами влияний при отключении контролируемого объекта от питающей сети, т.к. при этом высокочастотные токи частичных разрядов отсутствуют.- the absence of a false alarm due to currents of influences when the controlled object is disconnected from the mains, because while high-frequency currents of partial discharges are absent.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006127956/22U RU61893U1 (en) | 2006-08-01 | 2006-08-01 | SYSTEM OF AUTOMATED CONTROL OF THE CONDITION UNDER THE OPERATING VOLTAGE OF PAPER-OIL INSULATION OF THE CONDENSER TYPE OF THE GROUP OF THREE-PHASE ELECTRICAL EQUIPMENT |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006127956/22U RU61893U1 (en) | 2006-08-01 | 2006-08-01 | SYSTEM OF AUTOMATED CONTROL OF THE CONDITION UNDER THE OPERATING VOLTAGE OF PAPER-OIL INSULATION OF THE CONDENSER TYPE OF THE GROUP OF THREE-PHASE ELECTRICAL EQUIPMENT |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU61893U1 true RU61893U1 (en) | 2007-03-10 |
Family
ID=37993511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006127956/22U RU61893U1 (en) | 2006-08-01 | 2006-08-01 | SYSTEM OF AUTOMATED CONTROL OF THE CONDITION UNDER THE OPERATING VOLTAGE OF PAPER-OIL INSULATION OF THE CONDENSER TYPE OF THE GROUP OF THREE-PHASE ELECTRICAL EQUIPMENT |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU61893U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489723C1 (en) * | 2011-12-07 | 2013-08-10 | Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный инженерно-экономический институт (НГИЭИ) | Apparatus for measuring capacitance of winding insulation of double-winding transformers |
-
2006
- 2006-08-01 RU RU2006127956/22U patent/RU61893U1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489723C1 (en) * | 2011-12-07 | 2013-08-10 | Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Нижегородский государственный инженерно-экономический институт (НГИЭИ) | Apparatus for measuring capacitance of winding insulation of double-winding transformers |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2192856C (en) | Monitoring of internal partial discharges in a power transformer | |
| Stone | Partial discharge diagnostics and electrical equipment insulation condition assessment | |
| CN1786726B (en) | System and method of locating ground fault in electrical power distribution system | |
| US7236338B2 (en) | System and method for remotely detecting and locating faults in a power system | |
| KR101070832B1 (en) | A method for detecting an abnormality of distributing board | |
| Bascom et al. | Computerized underground cable fault location expertise | |
| RU2631025C2 (en) | Detection of direction of weakly resistant short circuit to earth of average voltage with help of linear correlation | |
| EP3149497A1 (en) | System and method for pulsed ground fault detection and localization | |
| CN102081136A (en) | Method for on-site GIS (Gas-insulated metal-enclosed switchgear) partial discharge detection under impulse voltage | |
| WO2005121821A1 (en) | A method and a device for determining the location of a partial discharge (pd) | |
| CN109596956B (en) | DC series arc detection method and device | |
| CN109521391B (en) | Device and method for detecting turn-to-turn short circuit fault of generator voltage transformer winding | |
| Xie et al. | Transformer monitoring and protection in dynamic power systems–a review | |
| KR102260550B1 (en) | Facility health monitoring method by measuring the electric circuit constant inside the power facility in operation | |
| KR102231150B1 (en) | Bushing diagnostic system | |
| CN109917230B (en) | Grounding fault monitoring and protection integrated method for neutral point resistance-containing grounding power distribution network | |
| Keitoue et al. | Lightning caused overvoltages on power transformers recorded by on-line transient overvoltage monitoring system | |
| RU2367969C1 (en) | Method of automated monitoring state of capacitor-type paper-oil insulation for group of three-phase electrical devices at operating voltage under operation conditions | |
| Van Der Wielen et al. | Sensors for on-line PD detection in MV power cables and their locations in substations | |
| RU61893U1 (en) | SYSTEM OF AUTOMATED CONTROL OF THE CONDITION UNDER THE OPERATING VOLTAGE OF PAPER-OIL INSULATION OF THE CONDENSER TYPE OF THE GROUP OF THREE-PHASE ELECTRICAL EQUIPMENT | |
| US11187727B2 (en) | Capacitance-coupled voltage transformer monitoring | |
| Barannik et al. | System for Monitoring the Condition of Metal-Oxide Surge Arresters in Service | |
| CN112014695A (en) | GIS equipment fault rapid positioning system and method | |
| CN111426342A (en) | State diagnosis device and method for high-voltage ring main unit | |
| CN209746073U (en) | Information acquisition device for monitoring ground fault of power distribution network |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20080802 |