RU2817817C1 - Method and system for direct cracking of crude oil for producing olefin - Google Patents
Method and system for direct cracking of crude oil for producing olefin Download PDFInfo
- Publication number
- RU2817817C1 RU2817817C1 RU2022114264A RU2022114264A RU2817817C1 RU 2817817 C1 RU2817817 C1 RU 2817817C1 RU 2022114264 A RU2022114264 A RU 2022114264A RU 2022114264 A RU2022114264 A RU 2022114264A RU 2817817 C1 RU2817817 C1 RU 2817817C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cracking
- oil
- extraction
- solvent
- treatment
- Prior art date
Links
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims abstract description 198
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 title claims abstract description 86
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 title description 7
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims abstract description 138
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims abstract description 126
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims abstract description 115
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 93
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 81
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims abstract description 81
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 70
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 claims abstract description 67
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 48
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 42
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract description 42
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims abstract description 32
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 21
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims abstract description 9
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims abstract description 3
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 77
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 41
- -1 carbon olefins Chemical class 0.000 claims description 34
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 27
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 238000000194 supercritical-fluid extraction Methods 0.000 claims description 7
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 13
- 238000004939 coking Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 69
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 61
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 17
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 15
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 14
- 239000000084 colloidal system Substances 0.000 description 14
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 12
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 6
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 6
- 150000005671 trienes Chemical class 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 5
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000004230 steam cracking Methods 0.000 description 3
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 3
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 2
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000011033 desalting Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 229930195735 unsaturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Область изобретенияField of invention
Настоящее изобретение относится к области крекинга сырой нефти, в частности, к способу и системе крекинга сырой нефти и особенно к способу и системе прямого крекинга сырой нефти для получения олефинов.The present invention relates to the field of crude oil cracking, in particular to a method and system for cracking crude oil, and especially to a method and system for direct cracking of crude oil to produce olefins.
Уровень техникиState of the art
Низкоуглеродистые олефины в целом относятся к общему термину для ненасыщенных углеводородов с четырьмя или менее атомами углерода, включающих преимущественно этилен, пропилен, бутадиен и другие органические химические сырьевые материалы высокой экономической ценности. С развитием экономики Китая спрос на такое органическое химическое сырье растет с каждым годом. Хотя масштаб производства низкоуглеродистых олефинов также растет с каждым годом, он не может удовлетворить этот растущий спрос.Low carbon olefins generally refer to a general term for unsaturated hydrocarbons with four or fewer carbon atoms, including primarily ethylene, propylene, butadiene and other organic chemical feedstocks of high economic value. With the development of China's economy, the demand for such organic chemical raw materials is growing every year. Although the production scale of low carbon olefins is also increasing every year, it cannot meet this growing demand.
В течение длительного времени в Китае всегда использовали нафту в качестве основного сырья для получения низкоуглеродистых олефинов. Однако в последние годы в связи с массовой добычей попутного нефтяного газа на Ближнем Востоке и сланцевого газа в Соединенных Штатах эти дешевые нефтегазовые ресурсы стали широко использовать в качестве сырья для производства этилена, что привело к снижению цен на продукты, связанные с этиленом. Чтобы справиться с влиянием рыночной конкуренции, расширение источника сырья для установки крекинга этилена и снижение стоимости сырья стали эффективными средствами для традиционных предприятий по производству этилена для снижения затрат и повышения эффективности. Таким образом, использование определенных тяжелых углеводородов, особенно непереработанной сырой нефти, в качестве сырья крекинг-печи для производства низкоуглеродистых олефинов способствует снижению стоимости сырья и энергопотребления для установки производства олефинов, а также быстрой адаптации к изменениям на рынке в поставках и потребностях сырья для крекинга.For a long time, China has always used naphtha as the main raw material to produce low-carbon olefins. However, in recent years, due to the massive production of associated petroleum gas in the Middle East and shale gas in the United States, these low-cost oil and gas resources have become widely used as feedstock for ethylene production, resulting in lower prices for ethylene-related products. To cope with the impact of market competition, expanding the source of raw material for ethylene cracker and reducing the cost of raw materials have become effective means for traditional ethylene enterprises to reduce costs and improve efficiency. Thus, the use of certain heavy hydrocarbons, especially unrefined crude oil, as cracker feedstocks for the production of low-carbon olefins helps reduce feedstock costs and energy consumption for the olefins production unit, as well as quickly adapt to market changes in the supply and demand of cracker feedstocks.
Чтобы полностью использовать ресурсы сырой нефти и улучшить выход низкоуглеродистых олефинов, обычно используют крекинг-печь для крекинга различного углеводородного исходного сырья в олефины путем парового крекинга. Широко используемая крекинг-печь включает конвекционную секцию и радиационную секцию. Сырую нефть, как правило, делят на четыре компонента из насыщенных углеводородов, ароматических углеводородов, коллоидов и асфальтенов, где насыщенные углеводороды и асфальтены представляют собой наиболее стабильные и наиболее нестабильные компоненты в сырой нефти, соответственно. Сырая нефть содержит высокомолекулярные нелетучие компоненты, имеющие температуру кипения, превышающую 590°C. Когда такие нелетучие компоненты подогревают в конвекционной секции традиционной крекинг-печи, небольшая их часть не газифицируется, и негазифицированные нелетучие компоненты уносятся в радиационную секцию вместе с потоком смешанного газа, что, по-видимому, вызывает образование коксовых наслоений в радиационной секции или даже блокировку радиационной секции, тем самым влияя на выход продуктов крекинга.In order to fully utilize crude oil resources and improve the yield of low-carbon olefins, a cracking furnace is generally used to crack various hydrocarbon feedstocks into olefins by steam cracking. The widely used cracking furnace includes a convection section and a radiation section. Crude oil is generally divided into four components of saturated hydrocarbons, aromatic hydrocarbons, colloids and asphaltenes, where saturated hydrocarbons and asphaltenes represent the most stable and most unstable components in crude oil, respectively. Crude oil contains high molecular weight non-volatile components having a boiling point in excess of 590°C. When such non-volatile components are heated in the convection section of a conventional cracking furnace, a small portion of them is not gasified, and the non-gasified non-volatile components are carried into the radiation section along with the mixed gas flow, which apparently causes the formation of coke deposits in the radiation section or even blockage of the radiation section. sections, thereby affecting the yield of cracking products.
В документе CN101583697A раскрыт способ крекинга синтетического нефтесодержащего сырья, включающий: 1) гидроочистку аликвоты с широким интервалом кипения, содержащей a) обычно жидкую углеводородную часть, кипящую в интервале от 50 до 800°F (10-427°С), по существу свободную от остатков, и b) подвергнутую термическому крекингу углеводородную жидкость, кипящую в интервале от 600 до 1050°F (316-566°С), с получением синтетической сырой нефти, кипящей в интервале от 73 до 1070°F (23-577°С), содержащей больше 25% масс. ароматических углеводородов, больше 25% масс. нафтенов, меньше 0,3% масс. S, меньше 0,02% масс. асфальтенов и по существу не содержащей других остатков кроме асфальтенов; 2) добавление к синтетической сырой нефти обычно жидкого углеводородного компонента, кипящего в интервале от 100 до 1050°F (38-566°С); и 3) крекинг смеси, полученной на стадии 2), в крекинг-печи, имеющей выходное отверстие радиантного змеевика, с получением крекированного выходящего потока, причем крекинг проводят в условиях, достаточных для достижения температуры на выходном отверстии радиантного змеевика, которая выше оптимальной температуры на выходном отверстии радиантного змеевика для крекинга синтетической сырой нефти отдельно.CN101583697A discloses a process for cracking synthetic petroleum feedstocks comprising: 1) hydrotreating a wide boiling range aliquot containing a) a typically liquid hydrocarbon portion boiling in the range of 50 to 800°F (10 to 427°C), substantially free of residues, and b) a thermally cracked hydrocarbon liquid boiling in the range of 600 to 1050°F (316-566°C) to produce synthetic crude oil boiling in the range of 73 to 1070°F (23-577°C) , containing more than 25% wt. aromatic hydrocarbons, more than 25% of the mass. naphthenes, less than 0.3% wt. S, less than 0.02% wt. asphaltenes and essentially free of residues other than asphaltenes; 2) adding to the synthetic crude oil a typically liquid hydrocarbon component boiling in the range of 100 to 1050°F (38 to 566°C); and 3) cracking the mixture obtained in step 2) in a cracking furnace having a radiant coil outlet to produce a cracked effluent stream, wherein the cracking is carried out under conditions sufficient to achieve a temperature at the radiant coil outlet that is higher than the optimal temperature at radiant coil outlet for cracking synthetic crude oil separately.
В указанном способе существующее исходное сырье для производства этилена смешивают с сырой нефтью, чтобы разбавить сырую нефть, улучшить характеристики крекинга сырой нефти и увеличить конверсию олефинов. Однако этот способ ограничен источником существующего исходного сырья для производства этилена и не может эффективно использовать большое количество сырой нефти для производства низкоуглеродистых олефинов.In this process, existing ethylene feedstock is mixed with crude oil to dilute the crude oil, improve the cracking characteristics of the crude oil, and increase olefin conversion. However, this process is limited by the existing ethylene feedstock and cannot efficiently utilize large quantities of crude oil to produce low carbon olefins.
В документе CN1957068A раскрыт паровой крекинг углеводородного исходного сырья, содержащего соли и/или твердые частицы, и этот способ включает: a) добавление необессоленного исходного сырья, содержащего соли и возможные твердые частицы в конвекционную секцию пиролизной печи; b) нагревание указанного углеводородного сырья; c) подачу углеводородного сырья в емкость мгновенного испарения/разделения, расположенную выше по потоку от точки конца перегонки; d) разделение углеводородного сырья на паровую фазу, по существу обедненную нелетучими компонентами и солями, и жидкую фазу, обогащенную нелетучими компонентами и солями, при этом жидкая фаза содержит 5% жидкой фазы во всех точках в конвекционной секции выше по потоку от емкости мгновенного испарения/разделения, чтобы поддерживать соли и любые твердые частицы во взвешенном состоянии; e) удаление 50-95% углеводородного исходного сырья стадии а) в паровой фазе из емкости мгновенного испарения/разделения и крекинг паровой фазы с получением выходящего потока, содержащего олефины; и f) удаление, по меньшей мере, 5% углеводородного исходного сырья в жидкой фазе из емкости мгновенного испарения/разделения вместе с солью и любыми твердыми частицами во взвешенном состоянии. В документе US3617493 также раскрыт способ крекинга сырой нефти паром, который подобен вышеописанному способу.Document CN1957068A discloses steam cracking of a hydrocarbon feedstock containing salts and/or solids, and the method includes: a) adding a non-desalted feedstock containing salts and possible solids to a convection section of a pyrolysis furnace; b) heating said hydrocarbon feedstock; c) supplying the hydrocarbon feedstock to a flash/separation vessel located upstream of the distillation end point; d) separating the hydrocarbon feedstock into a vapor phase substantially depleted of non-volatile components and salts and a liquid phase enriched in non-volatile components and salts, the liquid phase containing 5% liquid phase at all points in the convection section upstream of the flash vessel/ separation to keep salts and any solids in suspension; e) removing 50-95% of the hydrocarbon feedstock of step a) in the vapor phase from the flash/separation vessel and cracking the vapor phase to produce an olefin-containing effluent stream; and f) removing at least 5% of the hydrocarbon feedstock in liquid phase from the flash/separation vessel along with salt and any suspended solids. US3617493 also discloses a method for cracking crude oil with steam, which is similar to the above method.
Документ CN1041967A раскрывает способ термического крекинга низкокачественного сырья, содержащего тяжелые фракции, в крекинг-печи, где указанное низкокачественное сырье выводят из подогревателя крекинг-печи для отделения и удаления тяжелых фракций из указанного низкокачественного исходного сырья методом испарения, после чего возвращают в указанный подогреватель перед тем, как подвергнуть указанное сырье термическому крекингу.Document CN1041967A discloses a method for thermally cracking low quality feedstock containing heavy ends in a cracking furnace, wherein said low quality feedstock is removed from a preheater of the cracking furnace to separate and remove heavy ends from said low quality feedstock by evaporation, and then returned to said preheater before , how to subject the specified raw materials to thermal cracking.
Во всех описанных выше способах крекинга исходного сырья используют бак мгновенного испарения для обработки сырой нефти, проходящей через конвекционную секцию крекинг-печи, для достижения испарения, а газовую фазу пропускают в радиационную секцию для крекинга. Однако после мгновенного испарения исходного сырья, по меньшей мере, 5% углеводородного исходного сырья все еще остается в жидкости, что влияет на выход низкоуглеродистых олефинов. Более того, отделенную жидкую фазу непосредственно используют в качестве тяжелого жидкого топлива, что влечет за собой потери сырья.All feedstock cracking processes described above use a flash tank to treat the crude oil passing through the convection section of the cracker to achieve evaporation, and the gas phase is passed to the radiant section for cracking. However, after flashing the feedstock, at least 5% of the hydrocarbon feedstock still remains in the liquid, which affects the yield of low carbon olefins. Moreover, the separated liquid phase is directly used as heavy liquid fuel, which entails losses of raw materials.
Таким образом, все еще существует потребность в улучшенных способе и системе крекинга сырой нефти, которые могут снижать коксование во время крекинга и повышать выход низкоуглеродистых олефинов.Thus, there is still a need for an improved crude oil cracking process and system that can reduce coking during cracking and increase the yield of low carbon olefins.
Сущность изобретенияThe essence of the invention
Чтобы преодолеть проблемы недостаточного испарения сырой нефти, легкого коксования во время крекинга и низкого выхода низкоуглеродистых олефинов предшествующего уровня техники, настоящее изобретение предлагает способ и систему крекинга сырой нефти, и, более конкретно, относится к способу и системе прямого крекинга сырой нефти для получения олефинов, которые могут улучшить коэффициент использования и эффективность крекинга сырого нефтяного исходного сырья, продлить рабочий цикл, снизить коксование во время крекинга и одновременно повысить выход низкоуглеродистых олефинов в продукте.To overcome the problems of insufficient evaporation of crude oil, easy coking during cracking and low yield of low carbon olefins of the prior art, the present invention provides a method and system for cracking crude oil, and more particularly relates to a method and system for direct cracking of crude oil to produce olefins, which can improve the utilization and cracking efficiency of crude petroleum feedstocks, extend the operating cycle, reduce coking during cracking and simultaneously increase the yield of low carbon olefins in the product.
В одном аспекте настоящее изобретение предлагает способ крекинга сырой нефти, включающий следующие стадии:In one aspect, the present invention provides a method for cracking crude oil, comprising the following steps:
Стадия 1. Подача сырой нефти в конвекционную секцию крекинг-печи для подогрева, а затем проведение испарения с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы;
Стадия 2. Проведение экстракции под высоким давлением первой жидкой фазы с получением неасфальтовой нефти и асфальта;
Стадия 3. Смешение первой газовой фазы и неасфальтовой нефти с водяным паром соответствующим образом или смешение первой газовой фазы с неасфальтовой нефтью перед смешением с водяным паром, затем подача их в конвекционную секцию крекинг-печи для нагревания до температуры перехода, после чего следует подача их в радиационную секцию крекинг-печи для крекинга с получением продукта крекинга и разделение продукта крекинга с получением низкоуглеродистых олефинов.Step 3: Mixing the first gas phase and non-asphalt oil with steam accordingly, or mixing the first gas phase with non-asphalt oil before mixing with steam, then feeding them into the convection section of the cracking furnace to heat to the transition temperature, then feeding them into a radiation section of a cracking furnace for cracking to produce a cracked product; and separating the cracking product to produce low carbon olefins.
Более конкретно, настоящее изобретение предлагает способ крекинга сырой нефти, включающий следующие стадии:More specifically, the present invention provides a method for cracking crude oil, comprising the following steps:
Стадия 1. Подача сырой нефти в первую группу труб конвекционной секции крекинг-печи для подогрева, а затем проведение испарения с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы;
Стадия 2. Проведение экстракции под высоким давлением первой жидкой фазы с получением неасфальтовой нефти и асфальта;
Стадия 3. Смешение первой газовой фазы и неасфальтовой нефти с водяным паром соответствующим образом или смешение первой газовой фазы с неасфальтовой нефтью перед смешением с водяным паром, затем подача их во вторую группу труб конвекционной секции крекинг-печи для нагревания до температуры перехода, после чего следует подача их в радиационную секцию крекинг-печи для крекинга с получением продукта крекинга и разделение продукта крекинга с получением низкоуглеродистых олефинов.Step 3: Mixing the first gas phase and non-asphalt oil with steam accordingly, or mixing the first gas phase with non-asphalt oil before mixing with steam, then feeding them into the second group of pipes of the convection section of the cracking furnace to heat to the transition temperature, followed by feeding them into the radiation section of a cracking furnace for cracking to produce a cracking product and separating the cracking product to produce low-carbon olefins.
В настоящем изобретении первую газовую фазу, полученную после испарения сырой нефти, пропускают в крекинг-печь, и неасфальтовую нефть (в том числе экстрагированную нефть), отделенную от первой жидкой фазы после экстракции под высоким давлением, пропускают в крекинг-печь. Этот способ может эффективно повышать коэффициент использования и эффективность крекинга сырой нефти, улучшать выход низкоуглеродистых олефинов в продукте, продлевать рабочий цикл и снижать коксование испаренной смеси сырой нефти во время крекинга.In the present invention, the first gas phase obtained after evaporation of crude oil is passed into a cracking furnace, and non-asphalt oil (including extracted oil) separated from the first liquid phase after high pressure extraction is passed into the cracking furnace. This method can effectively improve the utilization rate and cracking efficiency of crude oil, improve the yield of low-carbon olefins in the product, prolong the operating cycle, and reduce the coking of evaporated crude oil mixture during cracking.
В настоящем изобретении сырая нефть включает легкую сырую нефть, среднюю сырую нефть, тяжелую сырую нефть и сверхтяжелую сырую нефть, такую как очищенная сырая нефть после дегидратации и обессоливания. Относительная плотность легкой нефти при 20°C равна <0,8661, относительная плотность средней нефти при 20°C равна 0,8661-0,9162, относительная плотность тяжелой нефти при 20°C равна 0,9162-0,9968, а относительная плотность сверхтяжелой нефти при 20°C составляет >0,9968. Предпочтительно сырой нефтью в настоящем изобретении может быть средняя нефть, тяжелая нефть и сверхтяжелая нефть.In the present invention, the crude oil includes light crude oil, medium crude oil, heavy crude oil and extra heavy crude oil such as refined crude oil after dehydration and desalting. The relative gravity of light oil at 20°C is <0.8661, the relative gravity of medium oil at 20°C is 0.8661-0.9162, the relative gravity of heavy oil at 20°C is 0.9162-0.9968, and the relative gravity of The density of extra-heavy oil at 20°C is >0.9968. Preferably, the crude oil in the present invention may be medium oil, heavy oil and extra heavy oil.
В предпочтительном варианте суммарное содержание коллоидов и асфальтенов в сырой нефти составляет больше чем 1% масс., предпочтительно суммарное содержание коллоидов и асфальтенов в сырой нефти составляет больше чем 5% масс.Preferably, the total content of colloids and asphaltenes in the crude oil is greater than 1% by weight, preferably the total content of colloids and asphaltenes in the crude oil is greater than 5% by weight.
В настоящем изобретении сырая нефть не ограничена приведенными выше и может также включать нефть, полученную путем первичной переработки сырой нефти, нефть, полученную путем вторичной переработки сырой нефти, и уголь, преобразованный в жидкое топливо; предпочтительно первичная переработка включает атмосферную перегонку и/или вакуумную перегонку, нефть, полученная путем первичной переработки сырой нефти, включает легкую нафту, нафту, дизельное топливо, остаточное масло, полученное после переработки, и др.; предпочтительно вторичная переработка включает термический крекинг, каталитический крекинг, гидрокрекинг, замедленное коксование и каталитический риформинг, причем нефть, полученная путем вторичной переработки сырой нефти, включает хвостовое масло гидрокрекинга, гидрированное дизельное топливо, бензин, очищенный нефтяной продукт и др.In the present invention, crude oil is not limited to the above and may also include oil obtained by primary refining of crude oil, oil obtained by secondary refining of crude oil, and coal converted into liquid fuel; preferably the primary refining includes atmospheric distillation and/or vacuum distillation, the oil obtained by primary refining of crude oil includes light naphtha, naphtha, diesel fuel, residual oil obtained after refining, etc.; preferably, secondary processing includes thermal cracking, catalytic cracking, hydrocracking, delayed coking and catalytic reforming, and the oil obtained by secondary processing of crude oil includes hydrocracking tail oil, hydrogenated diesel fuel, gasoline, refined petroleum product, etc.
В предпочтительном варианте осуществления на стадии 1 температура вытекания сырой нефти после подогрева составляет приблизительно 120-350°C, предпочтительно приблизительно 120-315°C, более предпочтительно приблизительно 150-300°C, где температура вытекания сырой нефти после подогрева относится к температуре, при которой сырая нефть вытекает из конвекционной секции крекинг-печи после подогрева в указанной конвекционной секции.In a preferred embodiment, in
В предпочтительном варианте осуществления на стадии 1 содержание жидкости в первой газовой фазе составляет меньше чем 10 г/м3, предпочтительно меньше чем 200 мг/м3.In a preferred embodiment, in
В предпочтительном варианте осуществления на стадии 1 испарение представляет собой, по меньшей мере, один процесс из числа отгонки, мгновенного испарения и циклонного разделения, и для испарения предпочтительно используют циклонное разделение.In a preferred embodiment, in
В предпочтительном варианте осуществления на стадии 1 для испарения используют циклонный сепаратор.In a preferred embodiment, in step 1 a cyclone separator is used for evaporation.
В другом предпочтительном варианте циклонный сепаратор выбирают из спирального циклонного сепаратора, циклонного сепаратора с осевыми направляющими лопатками, цилиндрического циклонного сепаратора, циклонного сепаратора с комбинацией конус-цилиндр или прямоточного циклонного сепаратора.In another preferred embodiment, the cyclone separator is selected from a spiral cyclone separator, an axial vane cyclone separator, a cylindrical cyclone separator, a cone-cylinder combination cyclone separator, or a straight-through cyclone separator.
В еще одном предпочтительном варианте циклонный сепаратор снабжен внутренними элементами, включающими снимающий картридж, расположенный в верхней части циклонного сепаратора, и/или перегородку и вихрегаситель в нижней части циклонного сепаратора.In yet another preferred embodiment, the cyclone separator is provided with internal components including a stripping cartridge located at the top of the cyclone separator, and/or a baffle and vortex arrester at the bottom of the cyclone separator.
В данном случае циклонный сепаратор имеет преимущества небольшого объема и высокой эффективности разделения.In this case, the cyclone separator has the advantages of small volume and high separation efficiency.
В настоящем изобретении «циклонный сепаратор» относится к циклонному сепаратору в широком смысле, включая не только «циклонный сепаратор» в узком смысле, но также устройство разделения по принципу, аналогичному ему в данной области, например, гидроциклонный сепаратор. Если не указано иное, циклонный сепаратор, упоминаемый в изобретении, означает циклонный сепаратор в широком смысле. В соответствии с настоящим изобретением рабочей средой циклонного сепаратора для испарения является преимущественно газ, и может быть выбран циклонный сепаратор, обычно используемый в этой области, пока подогретая сырая нефть может быть разделена при температуре 120-350°C, предпочтительно 120-315°C, а эффективность разделения может достигать 90% или больше.In the present invention, “cyclone separator” refers to a cyclone separator in a broad sense, including not only a “cyclone separator” in a narrow sense, but also a separation device similar in principle to the art, such as a hydrocyclone separator. Unless otherwise specified, the cyclone separator referred to in the invention means a cyclone separator in the broad sense. According to the present invention, the working medium of the evaporation cyclone separator is predominantly gas, and the cyclone separator generally used in this field can be selected, as long as the preheated crude oil can be separated at a temperature of 120-350°C, preferably 120-315°C, and the separation efficiency can reach 90% or more.
В данном случае число циклонных сепараторов может быть выбрано в зависимости от потребности и можно использовать один или несколько циклонных сепараторов. Когда включено большое число циклонных сепараторов, то множество циклонных сепараторов можно соединять параллельно или последовательно.In this case, the number of cyclone separators can be selected depending on the need, and one or more cyclone separators can be used. When a large number of cyclone separators are included, the plurality of cyclone separators can be connected in parallel or in series.
В одном варианте осуществления на стадии 2 экстракция под высоким давлением включает экстракционную обработку, необязательную обработку осадительной сепарацией и обработку для извлечения растворителя. В случае, если обработку осадительной сепарацией не проводят, первую жидкую фазу подвергают экстракционной обработке и обработке для извлечения растворителя с получением асфальта и неасфальтовой нефти, соответственно. Асфальт выгружают наружу, а неасфальтовая нефть может быть подана в крекинг-печь для последующего крекинга. Если обработку осадительной сепарацией проводят, первую жидкую фазу подвергают экстракционной обработке, обработке осадительной сепарацией и обработке для извлечения растворителя с получением экстрагированной нефти, осажденной нефти и асфальта, соответственно. Осажденную нефть и асфальт выгружают наружу, а экстрагированная нефть может быть подана в крекинг-печь для последующего крекинга.In one embodiment, in
Следует отметить, что необходимость подвергать первую жидкую фазу обработке осадительной сепарацией зависит преимущественно от исходной сырой нефти. Если сырая нефть содержит менее тяжелые углеводороды, при экстракции под высоким давлением первая жидкая фаза подвергается экстракционной обработке для удаления асфальта, после чего следует прямое проведение обработки для извлечения растворителя с целью удаления растворителя и получения неасфальтовой нефти, которая может быть использована в крекинге. Если сырая нефть имеет более высокое содержание тяжелых углеводородов, после того, как первая жидкая фаза подверглась экстракционной обработке с удалением асфальта, она дополнительно нуждается в обработке осадительной сепарацией для удаления осажденной нефти, а затем материал, выведенный из асфальта и осажденной нефти, подвергают обработке для извлечения растворителя с целью извлечения растворителя и получения экстрагированной нефти, которая может быть использована при крекинге.It should be noted that the need to subject the first liquid phase to precipitation separation treatment depends primarily on the feed crude oil. If the crude oil contains less heavy hydrocarbons, high pressure extraction undergoes a first liquid phase extraction treatment to remove asphalt, followed by a direct solvent recovery treatment to remove the solvent and produce a non-asphalt oil that can be used in cracking. If the crude oil has a higher content of heavy hydrocarbons, after the first liquid phase has been subjected to extraction treatment to remove asphalt, it further needs to be treated with precipitation separation to remove the precipitated oil, and then the material separated from the asphalt and precipitated oil is subjected to treatment to solvent recovery to recover the solvent and obtain extracted oil that can be used in cracking.
В настоящем изобретении «высокое давление» обычно относится к давлению приблизительно 0,5-40 МПа, предпочтительно приблизительно 0,8-25 МПа, более предпочтительно приблизительно 1-10 МПа.In the present invention, “high pressure” generally refers to a pressure of about 0.5-40 MPa, preferably about 0.8-25 MPa, more preferably about 1-10 MPa.
В предпочтительном варианте осуществления на стадии 2 первую жидкую фазу подвергают экстракции под высоким давлением с получением экстрагированной нефти, осажденной нефти и асфальта.In a preferred embodiment, in
В предпочтительном варианте на стадии 2 первую жидкую фазу подвергают экстракции под высоким давлением с получением экстрагированной нефти, осажденной нефти и асфальта, а на стадии 3 первую газовую фазу и экстрагированную нефть соответствующим образом смешивают с водяным паром или первую газовую фазу смешивают с экстрагированной нефтью перед смешением с водяным паром, после чего следует подача их во вторую группу труб конвекционной секции крекинг-печи для нагревания до температуры перехода с последующей подачей в радиационную секцию крекинг-печи для крекинга с получением продукта крекинга и последующим разделением продукта крекинга с получением низкоуглеродистых олефинов.Preferably, in
В другом предпочтительном варианте осуществления на стадии 2 первую жидкую фазу подвергают экстракции под высоким давлением с получением экстрагированной нефти, осажденной нефти и асфальта, а на стадии 3 первую газовую фазу и экстрагированную нефть соответствующим образом смешивают с водяным паром, после чего следует подача их во вторую группу труб конвекционной секции крекинг-печи для нагревания до температуры перехода с последующей подачей в радиационную секцию крекинг-печи для крекинга с получением продукта крекинга и последующим разделением продукта крекинга с получением низкоуглеродистых олефинов. В предпочтительном варианте на стадии 2 экстракция под высоким давлением включает экстракционную обработку, обработку осадительной сепарацией и обработку для извлечения растворителя, которые предпочтительно проводят в экстракционной колонне, осадительной колонне и колонне извлечения растворителя, соответственно.In another preferred embodiment, in
В другом предпочтительном варианте осуществления экстракционную обработку проводят в присутствии растворителя, причем растворителем предпочтительно является низкоуглеродистый углеводород, и более предпочтительно низкоуглеродистый углеводород включает, но без ограничения, по меньшей мере, углеводород, выбираемый из группы, состоящей из пропана, бутана, пентана, пропилена и бутена.In another preferred embodiment, the extraction treatment is carried out in the presence of a solvent, wherein the solvent is preferably a low carbon hydrocarbon, and more preferably the low carbon hydrocarbon includes, but is not limited to, at least a hydrocarbon selected from the group consisting of propane, butane, pentane, propylene and butene.
В предпочтительном варианте экстракция под высоким давлением включает следующие стадии:Preferably, high pressure extraction includes the following steps:
стадия (I) проведения экстракционной обработки первой жидкой фазы и растворителя с целью извлечения первого компонента легкой фазы и асфальта, где первый компонент легкой фазы включает неасфальтовую часть и растворитель, и выгрузки асфальта наружу;step (I) of performing an extraction treatment on the first liquid phase and the solvent to extract the first light phase component and asphalt, where the first light phase component includes a non-asphalt portion and a solvent, and discharging the asphalt out;
где предпочтительно экстракционную обработку проводят в экстракционной колонне, при этом более предпочтительно первую жидкую фазу подают в верхнюю часть экстракционной колонны, растворитель подают в нижнюю часть экстракционной колонны, первый легкий компонент, включающий неасфальтовую часть, и растворитель получают вверху колонны, а асфальт получают на дне колонны и выгружают наружу;wherein preferably the extraction treatment is carried out in an extraction column, more preferably the first liquid phase is supplied to the top of the extraction column, the solvent is supplied to the bottom of the extraction column, the first light component including the non-asphalt portion and the solvent are produced at the top of the column and asphalt is produced at the bottom columns and unloaded outside;
где растворитель экстрагирует неасфальтовую часть в первой жидкой фазе (и эту часть предпочтительно выводят из верха экстракционной колонны), а асфальт выгружают со дна экстракционной колонны для последующей обработки;wherein the solvent extracts the non-asphalt portion in a first liquid phase (and this portion is preferably withdrawn from the top of the extraction column) and the asphalt is discharged from the bottom of the extraction column for subsequent processing;
стадия (II) проведения повышающей температуру обработки первого легкого компонента, а затем осадительной разделительной обработки с получением второго компонента легкой фазы и осажденной нефти, где второй компонент легкой фазы включает растворитель и экстрагированную нефть, и выгрузки осажденной нефти наружу;step (II) of subjecting the first light component to a temperature-increasing treatment and then a precipitation separation treatment to obtain a second light phase component and a precipitated oil, where the second light phase component includes a solvent and an extracted oil, and discharging the precipitated oil to the outside;
где предпочтительно обработку осадительной сепарацией проводят в осадительной колонне, причем более предпочтительно второй легкий компонент, включающий растворитель и экстрагированную нефть, выводят из верха осадительной колонны, а осажденную нефть получают на дне осадительной колонны и выгружают наружу;wherein preferably the precipitation separation treatment is carried out in a precipitation column, more preferably a second light component comprising solvent and extracted oil is withdrawn from the top of the precipitation column, and the settled oil is obtained at the bottom of the precipitation column and discharged to the outside;
стадия (III) проведения повышающей температуру обработки второго легкого компонента, а затем обработки для извлечения растворителя с получением извлеченного растворителя и экстрагированной нефти;step (III) of subjecting the second light component to a temperature-increasing treatment and then to a solvent recovery treatment to obtain recovered solvent and extracted oil;
где растворитель, полученный на стадии (III), рециркулируют необязательно после охлаждения, а экстрагированную нефть подают в крекинг-печь для последующего крекинга.wherein the solvent obtained in step (III) is recycled, optionally after cooling, and the extracted oil is fed to a cracking furnace for subsequent cracking.
В предпочтительном варианте осуществления на стадии (I) массовое отношение растворителя к первой жидкой фазе составляет приблизительно (0,1-20):1, предпочтительно (1-10):1, например, 4:1.In a preferred embodiment, in step (I), the weight ratio of solvent to first liquid phase is approximately (0.1-20):1, preferably (1-10):1, for example 4:1.
При экстракции под высоким давлением по настоящему изобретению первый компонент легкой фазы, включающий неасфальтовую часть и растворитель, который извлекают в результате экстракционной обработки, подвергают повышающей температуру обработке перед обработкой осадительной сепарацией, а второй компонент легкой фазы, включающий растворитель и экстрагированную нефть, который получают в результате обработки осадительной сепарацией, подвергают повышающей температуру обработке перед обработкой для извлечения растворителя, причем цель повышения температуры состоит в понижении плотности и растворимости растворителя, так что часть или все компоненты сырой нефти, растворенные в растворителе, выпадают в осадок.In the high pressure extraction of the present invention, the first light phase component including the non-asphalt portion and the solvent which is recovered by the extraction treatment is subjected to a temperature raising treatment before the precipitation separation treatment, and the second light phase component including the solvent and the extracted oil which is obtained in The result of the precipitation separation treatment is subjected to a temperature-increasing treatment prior to the solvent recovery treatment, the purpose of the temperature increase being to reduce the density and solubility of the solvent so that some or all of the crude oil components dissolved in the solvent precipitate.
В настоящем изобретении экстракционную обработку, обработку осадительной сепарацией и обработку для извлечения растворителя проводят под высоким давлением. Предпочтительно давление экстракционной обработки, обработки осадительной сепарацией и обработки для извлечения растворителя составляет независимо друг от друга приблизительно 0,5-40 МПа, предпочтительно приблизительно 0,8-25 МПа, более предпочтительно приблизительно 1-10 МПа; более предпочтительно давление экстракционной обработки, обработки осадительной сепарацией и процесса извлечения растворителя являются одинаковыми или похожими.In the present invention, extraction processing, precipitation separation processing and solvent recovery processing are carried out under high pressure. Preferably, the pressure of the extraction processing, precipitation separation processing and solvent recovery processing is independently from each other about 0.5-40 MPa, preferably about 0.8-25 MPa, more preferably about 1-10 MPa; more preferably, the pressure of the extraction process, the precipitation separation process and the solvent recovery process are the same or similar.
В предпочтительном варианте осуществления температура экстракционной обработки составляет приблизительно 30-300°C, предпочтительно приблизительно 50-200°C.In a preferred embodiment, the extraction treatment temperature is about 30-300°C, preferably about 50-200°C.
В предпочтительном варианте осуществления температура обработки осадительной сепарацией приблизительно на 0,5-50°C выше, предпочтительно приблизительно на 1-30°C выше, чем температура экстракционной обработки.In a preferred embodiment, the temperature of the precipitation separation treatment is about 0.5-50°C higher, preferably about 1-30°C higher, than the temperature of the extraction treatment.
В предпочтительном варианте осуществления температура обработки для извлечения растворителя приблизительно на 0,5-50°C выше, предпочтительно приблизительно на 1-30°C выше, чем температура обработки осадительной сепарацией.In a preferred embodiment, the solvent recovery treatment temperature is about 0.5-50°C higher, preferably about 1-30°C higher, than the precipitation separation treatment temperature.
В предпочтительном варианте осуществления экстракция под высоким давлением включает сверхкритическую экстракцию.In a preferred embodiment, the high pressure extraction includes supercritical extraction.
В предпочтительном варианте осуществления экстракцию под высоким давлением проводят в сверхкритическом состоянии, где условия по температуре и давлению, установленные при проведении экстракционной обработки на стадии (I), переводят растворитель в область сверхкритической или близкой к сверхкритической жидкой фазы, растворитель экстрагирует неасфальтовую часть в первой жидкой фазе (которую предпочтительно выводят из верха экстракционной колонны), а асфальт выгружают со дна экстракционной колонны для последующей обработки.In a preferred embodiment, the high pressure extraction is carried out in a supercritical state, where the temperature and pressure conditions established during the extraction treatment in step (I) transfer the solvent to the region of the supercritical or near supercritical liquid phase, the solvent extracts the non-asphalt portion in the first liquid phase (which is preferably removed from the top of the extraction column), and the asphalt is discharged from the bottom of the extraction column for subsequent processing.
В предпочтительном варианте осуществления экстракционную обработку, обработку осадительной сепарацией и обработку для извлечения растворителя все проводят в сверхкритическом или близком к сверхкритическому состоянии.In a preferred embodiment, the extraction processing, precipitation separation processing and solvent recovery processing are all carried out in a supercritical or near supercritical state.
В предпочтительном варианте при сверхкритической экстракционной обработке используют следующие условия экстракционной обработки: давление приблизительно 1-10 МПа, предпочтительно приблизительно 3-6 МПа; и/или температура приблизительно 50-200°C, предпочтительно приблизительно 80-160°C.Preferably, supercritical extraction processing uses the following extraction processing conditions: pressure of about 1-10 MPa, preferably about 3-6 MPa; and/or a temperature of about 50-200°C, preferably about 80-160°C.
В предпочтительном варианте при сверхкритической экстракционной обработке условиями обработки осадительной сепарацией являются: давление приблизительно 1-10 МПа, предпочтительно приблизительно 3-6 МПа; и/или температура приблизительно на 1-30°C выше, предпочтительно приблизительно на 3-8°C выше, чем температура экстракционной обработки.Preferably, in supercritical extraction processing, the precipitation separation processing conditions are: pressure of about 1-10 MPa, preferably about 3-6 MPa; and/or a temperature about 1-30°C higher, preferably about 3-8°C higher, than the temperature of the extraction treatment.
В предпочтительном варианте при сверхкритической экстракционной обработке условиями обработки для извлечения растворителя являются: давление приблизительно 1-10 МПа, предпочтительно приблизительно 3-6 МПа; и/или температура приблизительно на 1-30°C выше, предпочтительно приблизительно на 5-20°C выше, чем температура обработки осадительной сепарацией.Preferably, in supercritical extraction processing, the processing conditions for solvent recovery are: pressure of about 1-10 MPa, preferably about 3-6 MPa; and/or a temperature about 1-30°C higher, preferably about 5-20°C higher, than the precipitation separation treatment temperature.
При этом давление экстракционной обработки, обработки осадительной сепарацией и обработки для извлечения растворителя независимо друг от друга составляет приблизительно 1-10 МПа, предпочтительно приблизительно 3-6 МПа; предпочтительно давление экстракционной обработки, обработки осадительной сепарацией и обработки для извлечения растворителя является одним и тем же или похожим. В предпочтительном варианте осуществления условия по давлению и температуре экстракционной обработки, обработки осадительной сепарацией и обработки для извлечения растворителя контролируют так, чтобы обеспечить проведение трех обработок в сверхкритическом или близком к сверхкритическому состоянии.Here, the pressure of the extraction treatment, precipitation separation treatment and solvent recovery treatment independently of each other is approximately 1-10 MPa, preferably approximately 3-6 MPa; preferably, the pressure of the extraction processing, precipitation separation processing and solvent recovery processing is the same or similar. In a preferred embodiment, the pressure and temperature conditions of the extraction treatment, the precipitation separation treatment, and the solvent recovery treatment are controlled to ensure that the three treatments are conducted in a supercritical or near supercritical state.
В предпочтительном варианте осуществления стадия 3 включает следующие вспомогательные стадии:In a preferred embodiment,
Стадия 3.1 смешения первой газовой фазы с водяным паром и затем подачи ее в первый ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи для нагревания до температуры перехода, после чего следует подача в первую радиационную секцию крекинг-печи для первого крекинга с получением первого продукта крекинга;Step 3.1 of mixing the first gas phase with water vapor and then feeding it into the first row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace for heating to the transition temperature, followed by feeding it into the first radiant section of the cracking furnace for the first cracking to obtain the first product cracking;
Стадия 3.2 смешения неасфальтовой нефти с водяным паром и затем подачи ее во второй ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи для нагревания до температуры перехода, после чего следует подача во вторую радиационную секцию крекинг-печи для второго крекинга с получением второго продукта крекинга;Step 3.2 of mixing the non-asphalt oil with steam and then feeding it into the second row of pipes of the second set of pipes in the convection section of the cracking furnace to heat to the transition temperature, followed by feeding it into the second radiant section of the cracking furnace for a second cracking to produce a second cracking product ;
Стадия 3.3 отделения первого продукта крекинга и второго продукта крекинга, каждого соответственно или после их смешения, с получением низкоуглеродистых олефинов.Step 3.3 of separating the first cracked product and the second cracked product, each respectively or after mixing them, to obtain low carbon olefins.
В более предпочтительном варианте стадия 3 включает следующие вспомогательные стадии:More preferably,
Стадия 3.1 смешения первой газовой фазы с водяным паром и затем подачи ее в первый ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи для нагревания до температуры перехода, после чего следует подача в первую радиационную секцию крекинг-печи для первого крекинга с получением первого продукта крекинга;Step 3.1 of mixing the first gas phase with water vapor and then feeding it into the first row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace for heating to the transition temperature, followed by feeding it into the first radiant section of the cracking furnace for the first cracking to obtain the first product cracking;
Стадия 3.2 смешения экстрагированной нефти с водяным паром и затем подачи ее во второй ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи для нагревания до температуры перехода, после чего следует подача во вторую радиационную секцию крекинг-печи для второго крекинга с получением второго продукта крекинга; Step 3.2 of mixing the extracted oil with steam and then feeding it into the second row of pipes of the second set of pipes in the convection section of the cracking furnace to heat to the transition temperature, followed by feeding it into the second radiant section of the cracking furnace for a second cracking to obtain a second cracking product ;
Стадия 3.3 разделения первого продукта крекинга и второго продукта крекинга, каждого соответствуенно образом или после их смешения, с получением низкоуглеродистых олефинов.Step 3.3 of separating the first cracked product and the second cracked product, each respectively or after mixing them, to obtain low carbon olefins.
В предпочтительном варианте осуществления в настоящем изобретении первую газовую фазу и неасфальтовую нефть, предпочтительно экстрагированную нефть, соответствующим образом подвергают крекингу в разных окружающих средах. Говоря точнее, наиболее легкая первая газовая фаза может быть подвергнута крекингу при относительно высокой температуре, чтобы максимально повысить степень крекинга и увеличить выход продукта; при этом относительно тяжелую неасфальтовую нефть, предпочтительно экстрагированную нефть, подвергают крекингу при относительно низкой температуре, что может снижать степень крекинга.In a preferred embodiment, in the present invention, the first gas phase and non-asphalt oil, preferably extracted oil, are suitably cracked in different environments. More specifically, the lightest first gas phase can be cracked at a relatively high temperature to maximize the degree of cracking and increase product yield; wherein relatively heavy non-asphalt oil, preferably extracted oil, is cracked at a relatively low temperature, which can reduce the degree of cracking.
В предпочтительном варианте осуществления температура перехода на стадии 3.1 составляет приблизительно 500-750°C, предпочтительно приблизительно 540-700°C.In a preferred embodiment, the transition temperature in step 3.1 is approximately 500-750°C, preferably approximately 540-700°C.
В предпочтительном варианте выходная температура первой радиационной секции на стадии 3.1 составляет приблизительно 780-950°C, предпочтительно приблизительно 800-900°C.Preferably, the exit temperature of the first radiation section in step 3.1 is approximately 780-950°C, preferably approximately 800-900°C.
В предпочтительном варианте осуществления время пребывания при первом крекинге на стадии 3.1 составляет приблизительно 0,05-1 сек, предпочтительно приблизительно 0,1-0,7 сек.In a preferred embodiment, the first crack residence time in step 3.1 is approximately 0.05-1 seconds, preferably approximately 0.1-0.7 seconds.
В предпочтительном варианте отношение воды к нефти при первом крекинге на стадии 3.1 составляет приблизительно (0,1-2):1, предпочтительно приблизительно (0,4-1,5):1.Preferably, the water to oil ratio in the first cracking of step 3.1 is approximately (0.1-2):1, preferably approximately (0.4-1.5):1.
В данном случае отношение воды к нефти означает массовое отношение.In this case, the water to oil ratio means the mass ratio.
В предпочтительном варианте осуществления температура перехода на стадии 3.2 составляет приблизительно 520-760°C, предпочтительно приблизительно 550-710°C, более предпочтительно меньше чем температура перехода на стадии 3.1.In a preferred embodiment, the transition temperature in step 3.2 is about 520-760°C, preferably about 550-710°C, more preferably less than the transition temperature in step 3.1.
В предпочтительном варианте выходная температура второй радиационной секции на стадии 3.2 составляет приблизительно 750-950°C, предпочтительно приблизительно 760-900°C, более предпочтительно меньше чем температура первой радиационной секции на стадии 3.1.Preferably, the outlet temperature of the second radiation section in step 3.2 is approximately 750-950°C, preferably approximately 760-900°C, more preferably less than the temperature of the first radiation section in step 3.1.
В предпочтительном варианте осуществления время пребывания при втором крекинге на стадии 3.2 составляет приблизительно 0,05-1 сек, предпочтительно приблизительно 0,1-0,7 сек.In a preferred embodiment, the second cracking residence time in step 3.2 is approximately 0.05-1 sec, preferably approximately 0.1-0.7 sec.
В предпочтительном варианте отношение воды к нефти при втором крекинге на стадии 3.2 составляет приблизительно (0,1-2):1, предпочтительно приблизительно (0,4-1,5):1.Preferably, the water to oil ratio in the second cracking step 3.2 is approximately (0.1-2):1, preferably approximately (0.4-1.5):1.
В предпочтительном варианте осуществления на стадии 3.3 разделение проводят следующим образом: продукт крекинга последовательно подают в охладитель и систему разделения крекинг-газа с получением таких продуктов, как водород, метан, этилен, пропилен, бутадиен, пиролизные вакуумные остатки и др., и для разделения может быть использован способ разделения предшествующего уровня техники.In the preferred embodiment, at stage 3.3, the separation is carried out as follows: the cracked product is sequentially fed into a cooler and cracked gas separation system to obtain products such as hydrogen, methane, ethylene, propylene, butadiene, pyrolysis vacuum residues, etc., and for separation a prior art separation method may be used.
В другом предпочтительном варианте осуществления крекинг-газ перед разделением подвергают теплообмену.In another preferred embodiment, the cracked gas is subjected to heat exchange before separation.
В данном случае, чтобы дополнительно увеличить выход низкоуглеродистых олефинов в продукте, проведение теплообменной обработки крекинг-газа перед разделением может также повысить выход низкоуглеродистых олефинов в продукте и уменьшить коксование крекинг-газа во время охлаждения и разделения.In this case, to further increase the yield of low carbon olefins in the product, subjecting the cracked gas to a heat exchange treatment before separation can also increase the yield of low carbon olefins in the product and reduce coking of the cracked gas during cooling and separation.
Предпочтительно водяной пар на стадиях 3.1 и 3.2 представляет собой перегретый водяной пар в конвекционной секции крекинг-печи.Preferably, the steam in steps 3.1 and 3.2 is superheated steam in the convection section of the cracking furnace.
В другом аспекте настоящее изобретение предлагает систему крекинга сырой нефти, предпочтительно систему для проведения способа по настоящему изобретению, причем система включает крекинг-печь, узел испарения и узел экстракции под высоким давлением, а крекинг-печь включает конвекционную секцию и радиационную секцию, расположенные последовательно вдоль направления потока. Узел испарения снабжен выходным отверстием первой газовой фазы и выходным отверстием первой жидкой фазы.In another aspect, the present invention provides a crude oil cracking system, preferably a system for carrying out the process of the present invention, wherein the system includes a cracking furnace, an evaporation unit, and a high pressure extraction unit, and the cracking furnace includes a convection section and a radiation section arranged in series along flow direction. The evaporation unit is equipped with an outlet of the first gas phase and an outlet of the first liquid phase.
В предпочтительном варианте осуществления конвекционная секция образует замкнутое контурное соединение с входным отверстием материала узла испарения и выходным отверстием первой газовой фазы узла испарения.In a preferred embodiment, the convection section forms a closed loop connection with the material inlet of the evaporation unit and the outlet of the first gas phase of the evaporation unit.
В предпочтительном варианте выходное отверстие первой жидкой фазы узла испарения соединено с узлом экстракции под высоким давлением для подачи первой жидкой фазы, произведенной с помощью узла испарения, в узел экстракции под высоким давлением.In a preferred embodiment, the first liquid phase outlet of the evaporation unit is connected to the high pressure extraction unit to supply the first liquid phase produced by the evaporation unit to the high pressure extraction unit.
В предпочтительном варианте осуществления узел экстракции под высоким давлением включает узел экстракции, необязательный узел осадительной сепарации и узел извлечения растворителя, соединенные последовательно.In a preferred embodiment, the high pressure extraction assembly includes an extraction assembly, an optional precipitation separation assembly, and a solvent recovery assembly connected in series.
В другом предпочтительном варианте осуществления узел экстракции, узел осадительной сепарации и узел извлечения растворителя все снабжены выходным отверстием легкой фазы и выходным отверстием тяжелой фазы.In another preferred embodiment, the extraction unit, the precipitation separation unit, and the solvent recovery unit are all provided with a light phase outlet and a heavy phase outlet.
В предпочтительном варианте осуществления узел экстракции снабжен входным отверстием растворителя и входным отверстием первой жидкой фазы, входное отверстие первой жидкой фазы соединено с выходным отверстием первой жидкой фазы узла испарения, а входное отверстие растворителя соединено с выходным отверстием легкой фазы узла извлечения растворителя.In a preferred embodiment, the extraction unit is provided with a solvent inlet and a first liquid phase inlet, the first liquid phase inlet is connected to the first liquid phase outlet of the evaporation unit, and the solvent inlet is connected to the light phase outlet of the solvent extraction unit.
В предпочтительном варианте осуществления узел экстракции под высоким давлением включает узел осадительной сепарации, и выходное отверстие легкой фазы узла экстракции соединено с входным отверстием материала узла осадительной сепарации.In a preferred embodiment, the high pressure extraction assembly includes a precipitation separation assembly, and the light phase outlet of the extraction assembly is connected to a material inlet of the precipitation separation assembly.
В предпочтительном варианте узел экстракции под высоким давлением включает узел осадительной сепарации, и выходное отверстие легкой фазы узла осадительной сепарации соединено с входным отверстием материала узла извлечения растворителя.In a preferred embodiment, the high pressure extraction unit includes a precipitation separation unit, and the light phase outlet of the precipitation separation unit is connected to a material inlet of the solvent extraction unit.
В предпочтительном варианте осуществления выходное отверстие тяжелой фазы узла извлечения растворителя и выходное отверстие первой газовой фазы узла испарения соединены соответствующим образом или после объединения с входным отверстием материала конвекционной секции крекинг-печи.In a preferred embodiment, the heavy phase outlet of the solvent recovery unit and the first gas phase outlet of the evaporation unit are connected accordingly or after being combined with the material inlet of the convection section of the cracking furnace.
В предпочтительном варианте узел испарения представляет собой циклонный сепаратор, причем предпочтительно циклонный сепаратор выбирают из циклонного сепаратора с прямоугольным входом, спирального циклонного сепаратора, циклонного сепаратора с осевыми направляющими лопатками, цилиндрического циклонного сепаратора, циклонного сепаратора с комбинацией конус-цилиндр, противоточного циклонного сепаратора, прямоточного циклонного сепаратора или прямоточного многоциклонного трубчатого сепаратора; и предпочтительно выбирают из спирального циклонного сепаратора, циклонного сепаратора с осевыми направляющими лопатками, цилиндрического циклонного сепаратора, циклонного сепаратора с комбинацией конус-цилиндр или прямоточного циклонного сепаратора. Циклонный сепаратор снабжен внутренними элементами, включающими снимающий картридж, расположенный в верхней части циклонного сепаратора, и/или перегородку и вихрегаситель в нижней части циклонного сепаратора.Preferably, the evaporation unit is a cyclone separator, and preferably the cyclone separator is selected from a rectangular inlet cyclone separator, a spiral cyclone separator, an axial guide vane cyclone separator, a cylindrical cyclone separator, a cone-cylinder combination cyclone separator, a counter-flow cyclone separator, a straight-through cyclone separator. cyclone separator or direct-flow multicyclone tubular separator; and is preferably selected from a spiral cyclone separator, an axial vane cyclone separator, a cylindrical cyclone separator, a cone-cylinder combination cyclone separator, or a straight-through cyclone separator. The cyclone separator is provided with internal components including a stripping cartridge located at the top of the cyclone separator and/or a baffle and a vortex arrester at the bottom of the cyclone separator.
В предпочтительном варианте осуществления система также включает узел разделения продукта крекинга для разделения продукта крекинга, полученного с помощью крекинг-печи.In a preferred embodiment, the system also includes a cracked product separation unit for separating the cracked product produced by the cracking furnace.
В предпочтительном варианте осуществления настоящего изобретения сырую нефть подают в первую группу труб конвекционной секции крекинг-печи для подогрева, а затем разделяют с помощью узла испарения с получением первой газовой фазой и первой жидкой фазы; первую газовую фазу подают в первый ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи; первую жидкую фазу подают в узел экстракции под высоким давлением, где первую жидкую фазу последовательно перерабатывают с помощью узла экстракции, узла осадительной сепарации и узла извлечения растворителя, и одновременно растворитель вводят в узел экстракции под высоким давлением. Асфальт выгружают наружу из узла экстракции, осажденную нефть выгружают наружу из узла осадительной сепарации, а из узла извлечения растворителя выводят растворитель в газовой фазе и рециркулируют назад в узел экстракции; экстрагированную нефть выводят и направляют во второй ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи. Первую газовую фазу и экстрагированную нефть подвергают крекингу соответственно в первой радиационной секции и второй радиационной секции крекинг-печи с получением продукта крекинга, который перерабатывают с помощью узла разделения продукта крекинга с получением низкоуглеродистых олефинов.In a preferred embodiment of the present invention, crude oil is supplied to a first set of pipes in the convection section of a cracking furnace for preheating, and then separated by an evaporation unit to produce a first gas phase and a first liquid phase; the first gas phase is supplied to the first row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace; the first liquid phase is supplied to the high pressure extraction unit, where the first liquid phase is sequentially processed by the extraction unit, the precipitation separation unit and the solvent recovery unit, and at the same time the solvent is introduced into the high pressure extraction unit. Asphalt is discharged outside from the extraction unit, precipitated oil is discharged outside from the precipitation separation unit, and solvent in the gas phase is removed from the solvent extraction unit and recycled back to the extraction unit; the extracted oil is removed and sent to a second row of pipes in a second row of pipes in the convection section of the cracking furnace. The first gas phase and the extracted oil are cracked in the first radiation section and the second radiation section of the cracking furnace, respectively, to produce a cracked product, which is processed by a cracked product separation unit to produce low carbon olefins.
В предпочтительном варианте осуществления узел экстракции под высоким давлением может включать узел сверхкритической экстракционной обработки.In a preferred embodiment, the high pressure extraction unit may include a supercritical extraction processing unit.
По сравнению с предшествующим уровнем техники положительные эффекты настоящего изобретения включают, но без ограничения, следующие: в настоящем изобретении после подогрева сырой нефти в крекинг-печи и испарения полученную первую газовую фазу пропускают в крекинг-печь, полученную жидкую фазу пропускают в узел экстракции под высоким давлением, а неасфальтовую нефть, предпочтительно экстрагированную нефть, отделенную с помощью экстракции под высоким давлением, пропускают в крекинг-печь, обеспечивая в результате эффективное удаление коллоидов и асфальтенов в сырой нефти, так что неасфальтовая нефть (в том числе экстрагированная нефть) по существу свободна от коллоидов и асфальтенов, что в результате улучшает коэффициент использования и эффективность крекинга сырой нефти, повышает выход низкоуглеродистых олефинов в продукте, продлевает рабочий цикл до 42 дней или более и снижает коксование смеси газифицированной сырой нефти во время крекинга.Compared with the prior art, the positive effects of the present invention include, but are not limited to, the following: in the present invention, after the crude oil is heated in a cracking furnace and evaporated, the resulting first gas phase is passed into the cracking furnace, the resulting liquid phase is passed into a high-pressure extraction unit. pressure, and the non-asphalt oil, preferably the extracted oil separated by high pressure extraction, is passed into a cracking furnace, thereby effectively removing colloids and asphaltenes in the crude oil so that the non-asphalt oil (including the extracted oil) is substantially free from colloids and asphaltenes, resulting in improved utilization and cracking efficiency of crude oil, increased yield of low carbon olefins in the product, extended cycle times to 42 days or more, and reduced coking of the gasified crude oil mixture during cracking.
Краткое описание чертежейBrief description of drawings
Фигура 1 показывает принципиальную структурную схему системы по настоящему изобретению.Figure 1 shows a schematic block diagram of the system according to the present invention.
Фигура 2 показывает принципиальную структурную схему системы по настоящему изобретению.Figure 2 shows a schematic block diagram of the system according to the present invention.
Фигура 3 показывает принципиальную структурную схему системы, принятой в примере 5.Figure 3 shows a schematic block diagram of the system adopted in example 5.
На фигуре 1, фигуре 2 и фигуре 3 присутствуют: 1 - крекинг-печь, 2 - первая группа труб конвекционной секции, 3 - первая радиационная секция, 4 - узел испарения, 5 - узел экстракции под высоким давлением, 6 - узел экстракции, 7 - узел осадительной сепарации, 8 - узел извлечения растворителя; 9 - узел разделения продукта крекинга; 10 - вторая группа труб конвекционной секции; 11 - вторая радиационная секция.In figure 1, figure 2 and figure 3 there are: 1 - cracking furnace, 2 - the first group of convection section pipes, 3 - the first radiation section, 4 - evaporation unit, 5 - high pressure extraction unit, 6 - extraction unit, 7 - precipitation separation unit, 8 - solvent extraction unit; 9 - cracking product separation unit; 10 - second group of pipes of the convection section; 11 - second radiation section.
На фигуре 1 сырую нефть подают в первую группу труб 2 конвекционной секции крекинг-печи 1 для подогрева и после этого разделяют с помощью узла испарения 4 с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы; первую газовую фазу подают в первый ряд труб второй группы труб 10 в конвекционной секции крекинг-печи 1 для нагревания до температуры перехода и затем пропускают в первую радиационную секцию 3 для первого крекинга с получением первого продукта крекинга; первую жидкую фазу подают в узел экстракции под высоким давлением 5, причем первую жидкую фазу последовательно перерабатывают с помощью узла экстракции 6, необязательно узла осадительной сепарации 7 и узла извлечения растворителя 8, и одновременно в узел экстракции под высоким давлением 5 вводят растворитель. Когда обработка осадительной сепарацией не требуется, первую жидкую фазу последовательно перерабатывают с помощью узла экстракции 6 и узла извлечения растворителя 8, но не с помощью узла осадительной сепарации 7. Асфальт выгружают наружу из узла экстракции 6, и из узла извлечения растворителя 8 выводят растворитель в газовой фазе и рециркулируют назад в узел экстракции 5, а неасфальтовую нефть выводят и подают во второй ряд труб второй группы труб 10 в конвекционной секции крекинг-печи 1 для нагревания до температуры перехода, а затем пропускают во вторую радиационную секцию 11 для второго крекинга с получением второго продукта крекинга. Первый продукт крекинга и второй продукт крекинга перерабатывают с помощью узла разделения продукта крекинга 9 с получением низкоуглеродистых олефинов. Когда необходима обработка осадительной сепарацией, первую жидкую фазу перерабатывают с помощью узла осадительной сепарации 7, как показано ниже на ФИГ. 2 более подробно.In figure 1, crude oil is supplied to the first group of
На фигуре 2 сырую нефть подают в первую группу труб 2 конвекционной секции крекинг-печи 1 для подогрева и после этого разделяют с помощью узла испарения 4 с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы; первую газовую фазу подают в первый ряд труб второй группы труб 10 в конвекционной секции крекинг-печи 1 для нагревания до температуры перехода и затем пропускают в первую радиационную секцию 3 для первого крекинга с получением первого продукта крекинга; первую жидкую фазу подают в узел экстракции под высоким давлением 5, где первую жидкую фазу последовательно перерабатывают с помощью узла экстракции 6, узла осадительной сепарации 7 и узла извлечения растворителя 8, и одновременно в узел экстракции под высоким давлением 5 вводят растворитель. Асфальт выгружают наружу из узла экстракции 6, осажденную нефть выгружают наружу из узла осадительной сепарации 7, и из узла извлечения растворителя 8 выводят растворитель в газовой фазе и рециркулируют назад в узел экстракции 5, а экстрагированную нефть выводят и подают во второй ряд труб второй группы труб 10 в конвекционной секции крекинг-печи 1 для нагревания до температуры перехода, а затем пропускают во вторую радиационную секцию 11 для второго крекинга с получением второго продукта крекинга. Первый продукт крекинга и второй продукт крекинга перерабатывают с помощью узла разделения продукта крекинга 9 с получением низкоуглеродистых олефинов.In Figure 2, crude oil is supplied to the first group of
На фигуре 3 сырую нефть подают в первую группу труб 2 конвекционной секции крекинг-печи 1 для подогрева и после этого разделяют с помощью узла испарения 4 с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы; первую газовую фазу подают во вторую группу труб 10 в конвекционной секции крекинг-печи 1; первую жидкую фазу подают в узел экстракции под высоким давлением 5, где первую жидкую фазу последовательно перерабатывают с помощью узла экстракции 6, узла осадительной сепарации 7 и узла извлечения растворителя 8, и одновременно в узел экстракции под высоким давлением 5 вводят растворитель. Асфальт выгружают наружу из узла экстракции 6, осажденную нефть выгружают из узла осадительной сепарации 7, а из узла извлечения растворителя 8 выводят растворитель в газовой фазе и рециркулируют назад в узел экстракции 5, и экстрагированную нефть выводят и подают во вторую группу труб 10 в конвекционной секции крекинг-печи 1. Первую газовую фазу и экстрагированную нефть подвергают крекингу в первой радиационной секции 3 крекинг-печи 1 (где крекинг-печь 1 содержит только первую радиационную секцию 3) с получением продукта крекинга, который перерабатывают с помощью узла разделения продукта крекинга 9 с получением низкоуглеродистых олефинов.In Figure 3, crude oil is supplied to the first group of
ПримерыExamples
Ниже настоящее изобретение более подробно описано с помощью конкретных примеров. Необходимо отметить, что следующие примеры используют только для дополнительной иллюстрации изобретения, и они не должны рассматриваться как ограничения объема защиты настоящего изобретения. Некоторые несущественные улучшения и уточнения, внесенные специалистом в данной области в изобретение в соответствии с содержанием изобретения, все еще относятся к объему защиты настоящего изобретения.Below, the present invention is described in more detail using specific examples. It should be noted that the following examples are used only to further illustrate the invention and should not be construed as limiting the scope of protection of the present invention. Certain minor improvements and clarifications made by one skilled in the art to the invention in accordance with the scope of the invention still fall within the scope of protection of the present invention.
Кроме того, следует отметить, что различные конкретные технические признаки, описанные в приведенных ниже конкретных примерах, могут быть объединены любым приемлемым способом при условии отсутствия противоречия. Чтобы исключить ненужные повторения, в настоящем изобретении разные комбинации не описаны.In addition, it should be noted that the various specific technical features described in the specific examples below may be combined in any suitable manner, provided there is no conflict. To avoid unnecessary repetition, different combinations are not described in the present invention.
Крекинг-печь, используемая в примерах 1-4 настоящего изобретения, представляет собой крекинг-печь с двумя радиационными секциями (двухподовую крекинг-печь), в частности крекинг-печь модели CBL-VII (приобретена у компании Sinopec Group Corporation). Крекинг-печь, используемая в примере 5 настоящего изобретения и в сравнительном примере, представляет собой крекинг-печь с одной радиационной секцией (одноподовую крекинг-печь), в частности крекинг-печь модели CBL-III (приобретена у компании Sinopec Group Corporation).The cracking furnace used in Examples 1 to 4 of the present invention is a two-radiation section cracking furnace (double-hearth cracking furnace), particularly a cracking furnace model CBL-VII (purchased from Sinopec Group Corporation). The cracking furnace used in Example 5 of the present invention and the comparative example is a single-radiation section cracking furnace (single-hearth cracking furnace), particularly a CBL-III model cracking furnace (purchased from Sinopec Group Corporation).
Сырая нефть, используемая в приведенных ниже примерах и в сравнительном примере, имеет относительную плотность 0,8724 (20°C), содержание коллоидов 8,8% масс. и содержание асфальтенов 0,2% масс., а также анализ интервала кипения фракций, показанный в таблице 1 и измеренный по методу стандарта ASTM D5307.The crude oil used in the following examples and in the comparative example has a relative density of 0.8724 (20°C), a colloid content of 8.8 wt%. and asphaltenes content of 0.2 wt.%, as well as the analysis of the boiling range of the fractions shown in Table 1 and measured according to the ASTM D5307 standard method.
Таблица 1Table 1
Пример 1Example 1
Этот пример проводят с использованием системы, показанной на фигуре 2, где циклонный сепаратор с направляющими лопатками и с внутренними элементами используют в качестве узла испарения, узел экстракции 6 представляет собой экстракционную колонну, узел осадительной сепарации 7 представляет собой осадочную колонну, а узел извлечения растворителя 8 представляет собой колонну извлечения растворителя.This example is carried out using the system shown in figure 2, where a cyclone separator with guide vanes and internal elements is used as the evaporation unit, the
(1) Дегидратированную и обессоленную сырую нефть подогревают до 288°C в конвекционной секции 2 крекинг-печи 1 с получением подогретой сырой нефти с давлением 0,12 МПа. Подогретую сырую нефть подают в циклонный сепаратор для испарения с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы, где содержание жидкости в первой газовой фазе равно 270 мг/м3, содержание коллоидов в первой жидкой фазе равно 11,3% масс., и содержание асфальтенов в первой жидкой фазе равно 0,26% масс.(1) The dehydrated and desalted crude oil is heated to 288°C in the
(2) Первую жидкую фазу подают в верхнюю часть экстракционной колонны, растворитель н-бутан пропускают в нижнюю часть экстракционной колонны, массовое отношение растворителя к первой жидкой фазе составляет 4:1, давление экстракционной колонны равно 4 МПа, а температура экстракционной колонны равна 160°C. Неасфальтовую часть в первой жидкой фазе экстрагируют растворителем и выводят из верха экстракционной колонны, а асфальт выгружают со дна колонны. Растворитель и неасфальтовую часть, выведенные из верха экстракционной колонны, подвергают повышению температуры до 165°C и затем пропускают в осадительную колонну, растворитель и экстрагированную нефть выводят из верха осадительной колонны, а осажденную нефть выводят со дна осадительной колонны. Растворитель и экстрагированную нефть, выведенные из верха осадительной колонны, подвергают повышению температуры до 180°C и пропускают в колонну извлечения растворителя, где растворитель и экстрагированную нефть разделяют, растворитель выводят из верха колонны и затем подвергают снижению температуры до 160°C для рециркуляции, а экстрагированную нефть выводят со дна колонны. В экстрагированной нефти ни коллоидов, ни асфальтенов не обнаружено (по методу анализа SY/T 7550-2000).(2) The first liquid phase is fed to the top of the extraction column, n-butane solvent is passed to the bottom of the extraction column, the mass ratio of the solvent to the first liquid phase is 4:1, the pressure of the extraction column is 4 MPa, and the temperature of the extraction column is 160° C. The non-asphalt part in the first liquid phase is extracted with a solvent and removed from the top of the extraction column, and the asphalt is discharged from the bottom of the column. The solvent and non-asphalt portion withdrawn from the top of the extraction column are subjected to a temperature increase to 165°C and then passed into the precipitation column, the solvent and extracted oil are discharged from the top of the precipitation column, and the settled oil is discharged from the bottom of the precipitation column. The solvent and extracted oil withdrawn from the top of the precipitation column are subjected to a temperature increase to 180°C and passed to a solvent recovery column, where the solvent and extracted oil are separated, the solvent is withdrawn from the top of the column and then subjected to a temperature reduction to 160°C for recycling, and the extracted oil is removed from the bottom of the column. Neither colloids nor asphaltenes were detected in the extracted oil (according to the analysis method SY/T 7550-2000).
(3) После смешения первой газовой фазы с водяным паром (отношение вода:нефть 0,7) смесь подают в первый ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (600°C), а затем напрямую подают в первую радиационную секцию для первого крекинга с получением первого продукта крекинга. Рабочие параметры первой радиационной секции 3: температура на выходе из трубы печи 810°C и время пребывания 0,22 сек.(3) After mixing the first gas phase with water vapor (water:oil ratio 0.7), the mixture is fed into the first row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (600°C), and then fed directly to the first radiation section for the first cracking to obtain the first cracking product. Operating parameters of the first radiation section 3: temperature at the outlet of the furnace tube 810°C and residence time 0.22 seconds.
(4) После смешения экстрагированной нефти с водяным паром (отношение вода:нефть 0,75) смесь подают во второй ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (575°C) и затем напрямую подают во вторую радиационную секцию для второго крекинга с получением второго продукта крекинга. Рабочие параметры второй радиационной секции 11: температура на выходе из трубы печи 770°C и время пребывания 0,21 сек.(4) After mixing the extracted oil with steam (water:oil ratio 0.75), the mixture is fed into the second row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (575°C) and then directly fed into the second a radiation section for second cracking to produce a second cracking product. Operating parameters of the second radiation section 11: temperature at the outlet of the furnace pipe 770°C and residence time 0.21 seconds.
(5) Первый продукт крекинга и второй продукт крекинга смешивают и затем пропускают через узел охлаждения и узел разделения для разделения продукта крекинга (с использованием процесса последовательного разделения LUMMUS) с получением низкоуглеродистых олефинов.(5) The first cracked product and the second cracked product are mixed and then passed through a cooling unit and a separation unit to separate the cracked product (using the LUMMUS sequential separation process) to obtain low carbon olefins.
Крекинг-газ разделяют с получением низкоуглеродистых олефинов, причем выход этилена составляет 25,07% масс., выход пропилена составляет 13,79% масс., выход 1,3-бутадиена составляет 4,66% масс., и выход триена составляет 43,52% масс. Рабочий цикл равен 50 дням.The cracked gas is separated to produce low carbon olefins, with an ethylene yield of 25.07 wt%, a propylene yield of 13.79 wt%, a 1,3-butadiene yield of 4.66 wt%, and a triene yield of 43. 52% wt. The operating cycle is 50 days.
Пример 2Example 2
Пример проводят с использованием системы, показанной на фигуре 2, где циклонный сепаратор с направляющими лопатками и с внутренними элементами используют в качестве узла испарения, узел экстракции 6 представляет собой экстракционную колонну, узел осадительной сепарации 7 представляет собой осадительную колонну, а узел извлечения растворителя 8 представляет собой колонну извлечения растворителя.An example is carried out using the system shown in figure 2, where a cyclone separator with guide vanes and internal elements is used as the evaporation unit, the
(1) Дегидратированную и обессоленную сырую нефть подогревают до 230°C в конвекционной секции 2 крекинг-печи 1 с получением подогретой сырой нефти с давлением 0,13 МПа. Подогретую сырую нефть подают в циклонный сепаратор для испарения с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы, причем содержание жидкости в первой газовой фазе равно 150 мг/м3, содержание коллоидов в первой жидкой фазе равно 10,2% масс., и содержание асфальтенов в первой жидкой фазе равно 0,33% масс.(1) The dehydrated and desalted crude oil is heated to 230°C in the
(2) Первую жидкую фазу подают в верхнюю часть экстракционной колонны узла сверхкритической экстракции, растворитель из смешанных C4 (н-бутан и изобутан по 50% каждого) пропускают в нижнюю часть экстракционной колонны, массовое отношение растворителя к первой жидкой фазе равно 3:1, давление экстракционной колонны равно 4 МПа, температура экстракционной колонны равна 150°C. Неасфальтовую часть в первой жидкой фазе экстрагируют растворителем и выводят из верха экстракционной колонны, асфальт выгружают со дна колонны. Растворитель и неасфальтовую часть, выведенные из верха экстракционной колонны, подвергают повышению температуры до 162°C и затем пропускают в осадительную колонну, растворитель и экстрагированную нефть выводят из верха осадительной колонны, а осажденную нефть выводят со дна осадительной колонны. Растворитель и экстрагированную нефть, выведенные из верха осадительной колонны, подвергают повышению температуры до 180°C и пропускают в колонну извлечения растворителя, где растворитель и экстрагированную нефть разделяют, растворитель выводят из верха колонны и затем подвергают снижению температуры до 150°C для рециркуляции, а экстрагированную нефть выводят со дна колонны. В экстрагированной нефти ни коллоидов, ни асфальтенов не обнаружено (по методу анализа SY/T 7550-2000).(2) The first liquid phase is fed to the upper part of the extraction column of the supercritical extraction unit, the mixed C 4 solvent (n-butane and isobutane 50% each) is passed to the lower part of the extraction column, the mass ratio of the solvent to the first liquid phase is 3:1 , the pressure of the extraction column is 4 MPa, the temperature of the extraction column is 150°C. The non-asphalt part in the first liquid phase is extracted with a solvent and removed from the top of the extraction column, and the asphalt is discharged from the bottom of the column. The solvent and non-asphalt portion withdrawn from the top of the extraction column are subjected to a temperature increase to 162°C and then passed into the precipitation column, the solvent and extracted oil are discharged from the top of the precipitation column, and the settled oil is discharged from the bottom of the precipitation column. The solvent and extracted oil withdrawn from the top of the settling column are subjected to a temperature increase to 180°C and passed to a solvent recovery column where the solvent and extracted oil are separated, the solvent is withdrawn from the top of the column and then subjected to a temperature reduction to 150°C for recycling, and the extracted oil is removed from the bottom of the column. Neither colloids nor asphaltenes were detected in the extracted oil (according to the analysis method SY/T 7550-2000).
(3) После смешения первой газовой фазы с водяным паром (отношение вода:нефть 0,65) смесь подают в первый ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (610°C) и затем напрямую подают в первую радиационную секцию для первого крекинга с получением первого продукта крекинга. Рабочие параметры первой радиационной секции 3: температура на выходе из трубы печи 815°C и время пребывания 0,25 сек.(3) After mixing the first gas phase with steam (water:oil ratio 0.65), the mixture is fed into the first row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (610°C) and then directly fed into a first radiation section for first cracking to produce a first cracking product. Operating parameters of the first radiation section 3: temperature at the outlet of the furnace pipe 815°C and residence time 0.25 seconds.
(4) После смешения экстрагированной нефти с водяным паром (отношение вода:нефть 0,65) смесь подают во второй ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (585°C) и затем напрямую подают во вторую радиационную секцию для второго крекинга с получением второго продукта крекинга. Рабочие параметры второй радиационной секции 11: температура на выходе из трубы печи 785°C и время пребывания 0,2 сек.(4) After mixing the extracted oil with steam (water:oil ratio 0.65), the mixture is fed into the second row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (585°C) and then directly fed into the second a radiation section for second cracking to produce a second cracking product. Operating parameters of the second radiation section 11: temperature at the outlet of the furnace tube 785°C and residence time 0.2 seconds.
(5) Первый продукт крекинга и второй продукт крекинга смешивают и затем пропускают через узел охлаждения и узел разделения для разделения продукта крекинга (с использованием процесса последовательного разделения LUMMUS) с получением низкоуглеродистых олефинов.(5) The first cracked product and the second cracked product are mixed and then passed through a cooling unit and a separation unit to separate the cracked product (using the LUMMUS sequential separation process) to obtain low carbon olefins.
Продукт крекинга разделяют с получением низкоуглеродистых олефинов, причем выход этилена составляет 25,31% масс., выход пропилена составляет 13,41% масс., выход 1,3-бутадиена составляет 4,73% масс., и выход триена составляет 43,46% масс. Рабочий цикл равен 52 дням.The cracked product is separated to produce low carbon olefins, with an ethylene yield of 25.31 wt%, a propylene yield of 13.41 wt%, a 1,3-butadiene yield of 4.73 wt%, and a triene yield of 43.46. % wt. The operating cycle is 52 days.
Пример 3Example 3
Пример проводят с использованием системы, показанной на фигуре 2, где циклонный сепаратор с направляющими лопатками и с внутренними элементами используют в качестве узла испарения, узел экстракции 6 представляет собой экстракционную колонну, узел осадительной сепарации 7 представляет собой осадительную колонну, а узел извлечения растворителя 8 представляет собой колонну извлечения растворителя.An example is carried out using the system shown in figure 2, where a cyclone separator with guide vanes and internal elements is used as the evaporation unit, the
(1) Дегидратированную и обессоленную сырую нефть подогревают до 315°C в конвекционной секции 2 крекинг-печи 1 с получением подогретой сырой нефти с давлением 0,12 МПа. Подогретую сырую нефть подают в циклонный сепаратор для испарения с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы, причем содержание жидкости в первой газовой фазе равно 200 мг/м3, содержание коллоидов в первой жидкой фазе равно 11,9% масс., и содержание асфальтенов в первой жидкой фазе равно 0,27% масс.(1) The dehydrated and desalted crude oil is heated to 315°C in the
(2) Первую жидкую фазу подают в верхнюю часть экстракционной колонны, растворитель н-бутан пропускают в нижнюю часть экстракционной колонны, массовое отношение растворителя к первой жидкой фазе составляет 8:1, давление экстракционной колонны равно 3 МПа, а температура экстракционной колонны составляет 140°C. Неасфальтовую часть в первой жидкой фазе экстрагируют растворителем и выводят из верха экстракционной колонны, а асфальт выгружают со дна колонны. Растворитель и неасфальтовую часть, выведенные из верха экстракционной колонны, подвергают повышению температуры до 148°C и затем пропускают в осадительную колонну, растворитель и экстрагированную нефть выводят из верха осадительной колонны, а осажденную нефть выводят со дна осадительной колонны. Растворитель и экстрагированную нефть, выведенные из верха осадительной колонны, подвергают повышению температуры до 180°C и пропускают в колонну извлечения растворителя, где растворитель и экстрагированную нефть разделяют, растворитель выводят из верха колонны и затем подвергают снижению температуры до 140°C для рециркуляции, а экстрагированную нефть выводят со дна колонны. В экстрагированной нефти ни коллоидов, ни асфальтенов не обнаружено (по методу анализа SY/T 7550-2000).(2) The first liquid phase is fed to the top of the extraction column, n-butane solvent is passed to the bottom of the extraction column, the mass ratio of the solvent to the first liquid phase is 8:1, the pressure of the extraction column is 3 MPa, and the temperature of the extraction column is 140° C. The non-asphalt part in the first liquid phase is extracted with a solvent and removed from the top of the extraction column, and the asphalt is discharged from the bottom of the column. The solvent and non-asphalt portion withdrawn from the top of the extraction column are subjected to a temperature increase to 148°C and then passed into the precipitation column, the solvent and extracted oil are discharged from the top of the precipitation column, and the settled oil is discharged from the bottom of the precipitation column. The solvent and extracted oil withdrawn from the top of the precipitation column are subjected to a temperature increase to 180°C and passed to a solvent recovery column, where the solvent and extracted oil are separated, the solvent is withdrawn from the top of the column and then subjected to a temperature reduction to 140°C for recycling, and the extracted oil is removed from the bottom of the column. Neither colloids nor asphaltenes were detected in the extracted oil (according to the analysis method SY/T 7550-2000).
(3) После смешения первой газовой фазы с водяным паром (отношение вода:нефть 0,80) смесь подают в первый ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (600°C) и затем напрямую подают в первую радиационную секцию для первого крекинга с получением первого продукта крекинга. Рабочие параметры первой радиационной секции 3: температура на выходе из трубы печи 800°C и время пребывания 0,28 сек.(3) After mixing the first gas phase with steam (water:oil ratio 0.80), the mixture is fed into the first row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (600°C) and then directly fed into a first radiation section for first cracking to produce a first cracking product. Operating parameters of the first radiation section 3: temperature at the outlet of the furnace tube 800°C and residence time 0.28 seconds.
(4) После смешения экстрагированной нефти с водяным паром (отношение вода:нефть 1) смесь подают во второй ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (570°C) и затем напрямую подают во вторую радиационную секцию для второго крекинга с получением второго продукта крекинга. Рабочие параметры второй радиационной секции 11: температура на выходе из трубы печи 765°C и время пребывания 0,15 сек.(4) After mixing the extracted oil with steam (water:oil ratio 1), the mixture is fed into the second row of pipes of the second row of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (570°C), and then directly fed into the second radiation section for a second cracking to obtain a second cracked product. Operating parameters of the second radiation section 11: temperature at the outlet of the furnace tube 765°C and residence time 0.15 seconds.
(5) Первый продукт крекинга и второй продукт крекинга смешивают и затем пропускают через узел охлаждения и узел разделения для разделения продукта крекинга (с использованием процесса последовательного разделения LUMMUS) с получением низкоуглеродистых олефинов.(5) The first cracked product and the second cracked product are mixed and then passed through a cooling unit and a separation unit to separate the cracked product (using the LUMMUS sequential separation process) to obtain low carbon olefins.
Крекинг-газ разделяют с получением низкоуглеродистых олефинов, причем выход этилена составляет 22,85% масс., выход пропилена составляет 12,57% масс., выход 1,3-бутадиена составляет 4,27% масс., и выход триена составляет 39,69% масс. Рабочий цикл равен 48 дням.The cracked gas is separated to produce low carbon olefins, with an ethylene yield of 22.85 wt%, a propylene yield of 12.57 wt%, a 1,3-butadiene yield of 4.27 wt%, and a triene yield of 39. 69% wt. The operating cycle is 48 days.
Пример 4Example 4
Пример проводят с использованием системы, показанной на фигуре 2, где циклонный сепаратор с направляющими лопатками и с внутренними элементами используют в качестве узла испарения, узел экстракции 6 представляет собой экстракционную колонну, узел осадительной сепарации 7 представляет собой осадительную колонну, а узел извлечения растворителя 8 представляет собой колонну извлечения растворителя.An example is carried out using the system shown in figure 2, where a cyclone separator with guide vanes and internal elements is used as the evaporation unit, the
(1) Дегидратированную и обессоленную сырую нефть подогревают до 200°C в конвекционной секции 2 крекинг-печи 1 с получением подогретой сырой нефти с давлением 0,12 МПа. Подогретую сырую нефть подают в циклонный сепаратор для испарения с получением первой газовой фазы и первой жидкой фазы, причем содержание жидкости в первой газовой фазе равно 100 мг/м3, содержание коллоидов в первой жидкой фазе равно 9,9% масс., и содержание асфальтенов в первой жидкой фазе равно 0,22% масс.(1) The dehydrated and desalted crude oil is heated to 200°C in the
(2) Первую жидкую фазу подают в верхнюю часть экстракционной колонны, растворитель н-бутан пропускают в нижнюю часть экстракционной колонны, массовое отношение растворителя к первой жидкой фазе составляет 10:1, давление экстракционной колонны равно 18 МПа, и температура экстракционной колонны равна 160°C. Неасфальтовую часть в первой жидкой фазе экстрагируют растворителем и выводят из верха экстракционной колонны, и асфальт выгружают со дна колонны. Растворитель и неасфальтовую часть, выведенные из верха экстракционной колонны, подвергают повышению температуры до 170°C и затем пропускают в осадительную колонну, растворитель и экстрагированную нефть выводят из верха осадительной колонны, и осажденную нефть выводят со дна осадительной колонны. Растворитель и экстрагированную нефть, выведенные из верха осадительной колонны, подвергают повышению температуры до 180°C и пропускают в колонну извлечения растворителя, где растворитель и экстрагированную нефть разделяют, растворитель выводят из верха колонны и затем подвергают снижению температуры до 160°C для рециркуляции, а экстрагированную нефть выводят со дна колонны. В экстрагированной нефти ни коллоидов, ни асфальтенов не обнаружено (по методу анализа SY/T 7550-2000).(2) The first liquid phase is supplied to the top of the extraction column, n-butane solvent is passed to the bottom of the extraction column, the mass ratio of the solvent to the first liquid phase is 10:1, the pressure of the extraction column is 18 MPa, and the temperature of the extraction column is 160° C. The non-asphalt portion in the first liquid phase is extracted with a solvent and removed from the top of the extraction column, and the asphalt is discharged from the bottom of the column. The solvent and non-asphalt portion withdrawn from the top of the extraction column are subjected to a temperature increase to 170°C and then passed into the precipitation column, the solvent and extracted oil are discharged from the top of the precipitation column, and the settled oil is discharged from the bottom of the precipitation column. The solvent and extracted oil withdrawn from the top of the precipitation column are subjected to a temperature increase to 180°C and passed to a solvent recovery column, where the solvent and extracted oil are separated, the solvent is withdrawn from the top of the column and then subjected to a temperature reduction to 160°C for recycling, and the extracted oil is removed from the bottom of the column. Neither colloids nor asphaltenes were detected in the extracted oil (according to the analysis method SY/T 7550-2000).
(3) После смешения первой газовой фазы с водяным паром (отношение вода:нефть 0,6) смесь подают в первый ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (620°C) и затем напрямую подают в первую радиационную секцию для первого крекинга с получением первого продукта крекинга. Рабочие параметры первой радиационной секции 3: температура на выходе из трубы печи 820°C и время пребывания 0,2 сек.(3) After mixing the first gas phase with water vapor (water:oil ratio 0.6), the mixture is fed into the first row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (620°C) and then directly fed into a first radiation section for first cracking to produce a first cracking product. Operating parameters of the first radiation section 3: temperature at the outlet of the furnace pipe 820°C and residence time 0.2 seconds.
(4) После смешения экстрагированной нефти с водяным паром (отношение вода:нефть 0,8) смесь подают во второй ряд труб второй группы труб в конвекционной секции крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (590°C) и затем напрямую подают во вторую радиационную секцию для второго крекинга с получением второго продукта крекинга. Рабочие параметры второй радиационной секции 11: температура на выходе из трубы печи 790°C и время пребывания 0,21 сек.(4) After mixing the extracted oil with steam (water:oil ratio 0.8), the mixture is fed into the second row of pipes of the second group of pipes in the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (590°C) and then directly fed into the second a radiation section for second cracking to produce a second cracking product. Operating parameters of the second radiation section 11: temperature at the outlet of the furnace tube 790°C and residence time 0.21 seconds.
(5) Первый продукт крекинга и второй продукт крекинга смешивают и затем пропускают через узел охлаждения и узел разделения для разделения продукта крекинга (с использованием процесса последовательного разделения LUMMUS) с получением низкоуглеродистых олефинов.(5) The first cracked product and the second cracked product are mixed and then passed through a cooling unit and a separation unit to separate the cracked product (using the LUMMUS sequential separation process) to obtain low carbon olefins.
Крекинг-газ разделяют с получением низкоуглеродистых олефинов, причем выход этилена составляет 23,51% масс., выход пропилена составляет 14,58% масс., выход 1,3-бутадиена составляет 4,35% масс., и выход триена составляет 42,44% масс. Рабочий цикл равен 49 дням.The cracked gas is separated to produce low carbon olefins, with an ethylene yield of 23.51 wt%, a propylene yield of 14.58 wt%, a 1,3-butadiene yield of 4.35 wt%, and a triene yield of 42. 44% wt. The operating cycle is 49 days.
Пример 5Example 5
Пример проводят с использованием системы, показанной на фигуре 3, где циклонный сепаратор используют в качестве узла испарения, а крекинг-печь состоит только из первой радиационной секции 3.An example is carried out using the system shown in figure 3, where a cyclone separator is used as an evaporation unit, and the cracking furnace consists only of the
Стадии (1) и (2) примера 1 повторяют, а различие состоит в том, что первую газовую фазу и экстрагированную нефть подвергают крекингу вместе, как описано подробно на следующей стадии (3):Steps (1) and (2) of Example 1 are repeated, the difference being that the first gas phase and the extracted oil are cracked together as described in detail in the following step (3):
(3) Первую газовую фазу и экстрагированную нефть смешивают с водяным паром (отношение вода:нефть 0,7) соответствующим образом, затем смеси подают в конвекционную секцию крекинг-печи, нагревают до температуры перехода (585°C) и затем напрямую подают в первую радиационную секцию 3 для крекинга с получением продукта крекинга. Рабочие параметры первой радиационной секции 3: температура на выходе из трубы печи 780°C и время пребывания 0,22 сек. Продукт крекинга пропускают через узел охлаждения и узел разделения для разделения продукта крекинга (с использованием процесса последовательного разделения LUMMUS) с получением низкоуглеродистых олефинов.(3) The first gas phase and extracted oil are mixed with steam (water:oil ratio 0.7) accordingly, then the mixtures are fed into the convection section of the cracking furnace, heated to the transition temperature (585°C), and then directly fed into the
Крекинг-газ разделяют с получением низкоуглеродистых олефинов, причем выход продукта несколько меньше выхода продукта в примере 1, где выход этилена составляет 24,25% масс., выход пропилена равен 12,61% масс., выход 1,3-бутадиена равен 4,51% масс., и выход триена составляет 41,37% масс., а рабочий цикл короче, чем рабочий цикл примера 1, и равен только 42 дням.The cracked gas is separated to produce low-carbon olefins, and the product yield is slightly less than the product yield in example 1, where the ethylene yield is 24.25 wt%, the propylene yield is 12.61 wt%, the yield of 1,3-butadiene is 4, 51 wt%, and the yield of triene is 41.37 wt%, and the duty cycle is shorter than the duty cycle of Example 1, being only 42 days.
Сравнительный пример 1Comparative example 1
В этом сравнительном примере для крекинга используют обычную крекинг-печь.In this comparative example, a conventional cracking furnace is used for cracking.
Дегидратированную и обессоленную сырую нефть напрямую подают в крекинг-печь, пропускают через конвекционную секцию, чтобы нагреть до температуры перехода (580°C), а затем напрямую пропускают в радиационную секцию для крекинга. Условия крекинга: отношение вода:нефть 0,75, выходная температура радиационной секции 790°C, выходное давление радиационной секции 0,11 МПа и время пребывания 0,22 сек. Процесс последовательного разделения LUMMUS используют для крекинг-газа. Анализ продукта реакции парового крекинга показывает, что выход этилена равен 21,49% масс., выход пропилена равен 13,29% масс., выход 1,3-бутадиена равен 4,03% масс., и выход триена равен 38,81% масс. Рабочий цикл равен 5 дням.The dehydrated and desalted crude oil is directly fed into the cracking furnace, passed through the convection section to heat to the transition temperature (580°C), and then directly passed into the radiant section for cracking. Cracking conditions: water:oil ratio 0.75, radiation section outlet temperature 790°C, radiation section outlet pressure 0.11 MPa and residence time 0.22 sec. The LUMMUS sequential separation process is used for cracked gas. Analysis of the steam cracking reaction product shows that the yield of ethylene is 21.49 wt%, the yield of propylene is 13.29 wt%, the yield of 1,3-butadiene is 4.03 wt%, and the yield of triene is 38.81% wt. The operating cycle is 5 days.
Из результатов примеров и сравнительного примера 1 можно увидеть, что с обычным оборудованием для крекинга сырую нефть используют для поддержания только 5-дневного рабочего цикла, тогда как настоящее изобретение может гарантировать, что сырую нефть в оборудовании крекинга используют нормально, а использование узла испарения и узла экстракции под высоким давлением для обработки сырой нефти может эффективно снижать вероятность коксования и обеспечивать рабочий цикл 42 дня или больше. Кроме того, при тех же условиях процесса в примерах эффективно улучшен выход низкоуглеродистых олефинов в сравнении со сравнительным примером.From the results of Examples and Comparative Example 1, it can be seen that with conventional cracking equipment, crude oil is used to maintain only a 5-day operating cycle, whereas the present invention can ensure that crude oil in cracking equipment is used normally, and the use of evaporation unit and unit High pressure extraction for crude oil processing can effectively reduce the likelihood of coking and provide a runtime of 42 days or more. In addition, under the same process conditions, the examples effectively improved the yield of low carbon olefins compared with the comparative example.
Claims (45)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201911027979.0 | 2019-10-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2817817C1 true RU2817817C1 (en) | 2024-04-22 |
Family
ID=
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3617493A (en) * | 1970-01-12 | 1971-11-02 | Exxon Research Engineering Co | Process for steam cracking crude oil |
| US4290880A (en) * | 1980-06-30 | 1981-09-22 | Kerr-Mcgee Refining Corporation | Supercritical process for producing deasphalted demetallized and deresined oils |
| RU2057784C1 (en) * | 1992-09-15 | 1996-04-10 | Акционерное общество закрытого типа "Ареопаг ЭКС", Лтд. | Process for preparing lower olifins |
| US20120125811A1 (en) * | 2010-11-23 | 2012-05-24 | Bridges Robert S | Process for Cracking Heavy Hydrocarbon Feed |
| US20130228496A1 (en) * | 2012-01-27 | 2013-09-05 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated solvent deasphalting and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil |
| RU2640592C2 (en) * | 2012-10-29 | 2018-01-10 | Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн | Steam cracking process |
| RU2663622C1 (en) * | 2014-10-07 | 2018-08-07 | Ламмус Текнолоджи Инк. | Raw oils and heavy raw materials thermal cracking for the olefins production in the pyrolysis reactors |
| CN109694730A (en) * | 2017-10-24 | 2019-04-30 | 中国石油化工股份有限公司 | A kind of crude oil pyrolysis prepares the method and device of low-carbon alkene |
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3617493A (en) * | 1970-01-12 | 1971-11-02 | Exxon Research Engineering Co | Process for steam cracking crude oil |
| US4290880A (en) * | 1980-06-30 | 1981-09-22 | Kerr-Mcgee Refining Corporation | Supercritical process for producing deasphalted demetallized and deresined oils |
| RU2057784C1 (en) * | 1992-09-15 | 1996-04-10 | Акционерное общество закрытого типа "Ареопаг ЭКС", Лтд. | Process for preparing lower olifins |
| US20120125811A1 (en) * | 2010-11-23 | 2012-05-24 | Bridges Robert S | Process for Cracking Heavy Hydrocarbon Feed |
| US20130228496A1 (en) * | 2012-01-27 | 2013-09-05 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated solvent deasphalting and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil |
| RU2640592C2 (en) * | 2012-10-29 | 2018-01-10 | Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн | Steam cracking process |
| RU2663622C1 (en) * | 2014-10-07 | 2018-08-07 | Ламмус Текнолоджи Инк. | Raw oils and heavy raw materials thermal cracking for the olefins production in the pyrolysis reactors |
| CN109694730A (en) * | 2017-10-24 | 2019-04-30 | 中国石油化工股份有限公司 | A kind of crude oil pyrolysis prepares the method and device of low-carbon alkene |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102366168B1 (en) | Integrated pyrolysis and hydrocracking of crude oil for chemicals | |
| CN109694730B (en) | Method and device for preparing low-carbon olefin by cracking crude oil | |
| EA032185B1 (en) | Sequential cracking process | |
| BRPI0801728B1 (en) | methods and systems for manufacturing light and heavy oil products reduced from heavy hydrocarbon feedstocks | |
| CN109694739B (en) | Method and device for preparing low-carbon olefin by cracking crude oil | |
| US8435386B2 (en) | Method and apparatus for recycle of knockout drum bottoms | |
| CN109694740B (en) | Method and device for preparing low-carbon olefin by cracking crude oil | |
| US20150315494A1 (en) | Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker | |
| CN111116292A (en) | Method and device for preparing low-carbon olefin from petroleum hydrocarbon | |
| RU2817817C1 (en) | Method and system for direct cracking of crude oil for producing olefin | |
| CN112708459B (en) | Preparation method and system of low-carbon olefin | |
| CN111116291A (en) | Method and device for preparing low-carbon olefin from petroleum hydrocarbon | |
| CN112745943B (en) | Method and system for cracking crude oil | |
| US10000705B2 (en) | Apparatus for producing high VCM coke | |
| CN112745957B (en) | Method and system for preparing low-carbon olefin from crude oil | |
| JP7611247B2 (en) | Process and system for direct cracking of crude oil to produce olefins | |
| CN111117704B (en) | Method and device for preparing low-carbon olefin from petroleum hydrocarbon | |
| CN112708454B (en) | Crude oil processing method and system | |
| CN112708455B (en) | Method and system for preparing low-carbon olefin from crude oil | |
| CN112745942B (en) | Crude oil processing method and system | |
| CN111116286A (en) | Method and device for preparing low-carbon olefin from petroleum hydrocarbon | |
| RU2550690C1 (en) | Petrochemical cluster | |
| CN114478159A (en) | Method and system for preparing low-carbon olefin | |
| CN117917387A (en) | Method and system for preparing light olefins from waste plastic oil | |
| BR112020018660A2 (en) | IN SITU HEAVY PICHE COCIFICATION AND OTHER RAW MATERIALS WITH HIGH TREND TO INCRUSTATION |