RU2708072C1 - Способ определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств - Google Patents
Способ определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств Download PDFInfo
- Publication number
- RU2708072C1 RU2708072C1 RU2019113946A RU2019113946A RU2708072C1 RU 2708072 C1 RU2708072 C1 RU 2708072C1 RU 2019113946 A RU2019113946 A RU 2019113946A RU 2019113946 A RU2019113946 A RU 2019113946A RU 2708072 C1 RU2708072 C1 RU 2708072C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- target
- radar
- measurements
- polarization
- transverse direction
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/88—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications
- G01S13/89—Radar or analogous systems specially adapted for specific applications for mapping or imaging
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S3/00—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received
- G01S3/02—Direction-finders for determining the direction from which infrasonic, sonic, ultrasonic, or electromagnetic waves, or particle emission, not having a directional significance, are being received using radio waves
- G01S3/72—Diversity systems specially adapted for direction-finding
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/28—Details of pulse systems
- G01S7/285—Receivers
- G01S7/292—Extracting wanted echo-signals
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/41—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00 using analysis of echo signal for target characterisation; Target signature; Target cross-section
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/41—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00 using analysis of echo signal for target characterisation; Target signature; Target cross-section
- G01S7/415—Identification of targets based on measurements of movement associated with the target
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано для повышения качества распознавания радиолокационных целей. Достигаемый технический результат - повышение точности построения радиолокационного изображения, что, в свою очередь, снизит ошибки распознавания радиолокационных целей. Сущность изобретения заключается в том, что в способе определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств по флуктуациям интенсивностей сигналов, принятых совмещенной и вынесенной приемными позициями, при использовании информации от датчиков об угловом положении цели определяется угловая скорость вращения цели, при этом в зависимости от величины угловой скорости вращения с помощью управляемого генератора импульсов меняется скорость съема информации с выходов приемо-передающей РЛС, последовательность измерений, полученных в результате опроса обоих выходов приемо-передающей РЛС, в течение некоторого времени накапливается в соответствующих накопителях, по окончании накопления полученные измерения поступают на входы фазовых преобразователей и характеризуют распределение как всех, так и только деполяризующих рассеивателей цели в поперечном направлении. 5 ил.
Description
Изобретение относится к локационной технике, а именно к способам построения обнаружителей сигналов в многопозиционных радиолокационных системах.
Известно устройство радиолокационного распознавания воздушных объектов, состоящее из последовательно соединенных блока обработки радиолокационной информации, формирователя доплеровских портретов, классификатора первого уровня и классификатора второго уровня, три входа которого соединены с тремя выходами классификатора первого уровня, а выход является выходом всего устройства, отличающееся тем, что в него введены последовательно соединенные со вторым выходом блока обработки радиолокационной информации вычислитель модуля трассовой скорости и пороговое устройство, выход которого соединен со вторым входом классификатора первого уровня, и формирователь эталонных данных, выход которого соединен с третьим входом классификатора первого уровня.
Известен триангуляционный способ построения двумерного радиолокационного изображения воздушной цели в РЛС с инверсным апертурным синтезом и узкополосным зондирующим сигналом. Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано для повышения качества распознавания воздушных целей. Цель изобретения - повысить точность построения радиолокационного изображения, чем снизит ошибки распознавания целей. Для этого предлагается анализировать структуру доплеровских портретов цели, полученных при изменении ракурса локации на 0,5°. На основе анализа расчетным путем определяются координаты локальных рассеивателей поверхности цели в системе координат, связанной с центром сопровождения цели. Способ инвариантен к положению и изменению доплеровской частоты центра сопровождения цели, а также лишен множества ошибок построения изображения, связанных с различными допущениями, принятыми в прототипе [1].
Известно устройство радиолокационного распознавания воздушных объектов, состоящее из последовательно соединенных блока обработки радиолокационной информации, формирователя доплеровских портретов, классификатора первого уровня и классификатора второго уровня, а также из блока эталонных доплеровских портретов, выход которого соединен со вторым входом классификатора первого уровня, три выхода которого соединены с тремя входами классификатора второго уровня, выход которого является выходом всего устройства, отличающееся тем, что в него введены последовательно соединенные вычислитель вертикальной составляющей скорости, вычислитель трассовой скорости и параметрический классификатор, выход которого соединен с четвертым входом классификатора второго уровня, второй выход блока обработки радиолокационной информации соединен со входом вычислителя вертикальной составляющей скорости и вторым входом параметрического классификатора, а третий его выход - со вторым входом вычислителя трассовой скорости.
Известен многополяризационный способ распознавания воздушных целей. Способ предусматривает облучение летательного аппарата, выбранного для распознавания, последовательностями импульсных сигналов, в которых каждый импульс имеет определенную, отличную от других, поляризацию, прием отраженных сигналов и их анализ, позволяющий сформировать поляризационный портрет цели, используемый в качестве информативного признака распознавания [2].
Все выше перечисленные способы и устройства не учитывают преимуществ многопозиционной радиолокации. Благодаря одновременному наблюдению цели с различных направлений объем сигнальной информации в МП РЛС существенно возрастает по сравнению с однопозиционной РЛС. Измеряя амплитуду, фазу и поляризацию принятых разнесенными позициями сигналов, можно определять размеры, форму и характеристики собственного вращения цели точнее и за меньшее время.
Воспользуемся методами спектрального анализа и применим их к измерениям огибающих квадратов амплитуд сигналов, принимаемых одновременно разнесенными в пространстве РЛС или вынесенными приемными позициями на взаимно-ортогональных поляризациях. В этом случае комплексные амплитуды сигналов будут пропорциональны комплексным амплитудам поляризационной матрицы рассеяния (ПМР), которые в свою очередь зависят от ракурса наблюдения цели . Они могут быть записаны в соответствии с выражением:
Здесь и в дальнейшем - модуль комплексного коэффициента отражения цели при излучении сигнала 1-й РЛС на j-ой поляризации и его приеме k-ой приемной позицией на i-ой поляризации (фиг. 2).
Если МП РЛС содержит одну приемо-передающую, а остальные приемные позиции, то в этом случае комплексные элементы ПМР будут описываться выражением:
При этом предполагалось, что ось X совпадает с линией визирования приемопередающей позиции. Если предположить, что измерения проводятся в небольшом секторе углов , то можно считать , а . В этом случае выражения (1) и (2) примут вид:
Интенсивности сигналов, принимаемых МП РЛС, будут пропорциональны квадратам амплитуд элементов ПМР, которые могут быть найдены с использованием выражений (3) и (4). Например, при использовании (3) можно получить:
Аналогичное выражение можно получить при использовании (4). Как видно из выражения (5), результаты измерений сигналов в МП РЛС пропорциональны суммарной эффективной поверхности рассеяния (ЭПР) всех отражающих элементов цели, а также сумме гармоник, период которых определяется разностными координатами рассеивателей в поперечном направлении, а амплитуды сигналов, отраженные рассеивателями, пропорциональны произведению амплитудных элементов.
Итак, применяя к результатам измерений интенсивностей сигналов, принятых МП РЛС на взаимно-ортогональных поляризациях, методы спектрального анализа, можно определить характеристики цели в поперечном направлении. Обычно энергетический спектр, найденный по измерениям интенсивностей сигналов, называют некогерентным «портретом» цели.
В дальнейшем энергетический спектр флуктуации интенсивностей сигналов, принятых в МП РЛС, будем называть некогерентным «портретом» (НП) цели в поперечном направлении. При этом НП цели в поперечном направлении, найденный по измерениям интенсивности сигнала на основной поляризации, будет характеризовать распределение всех, а на кроссовой - только деполяризующих рассеивателей в поперечном направлении. Однако, поскольку измерения на кроссовой поляризации производятся при отношениях сигнал/шум на (6÷10) дБ меньше, чем на основной, то информация о геометрических характеристиках, получаемая на кроссовой поляризации, будет с большими ошибками. Для уменьшения ошибок за счет низкого отношения сигнал/шум при определении поперечных размеров между деполяризующими рассеивателями цели можно использовать совместно измерения амплитуд и разности фаз сигналов, принятых в каждой приемной позиции на взаимно-ортогональных поляризациях. В этом случае в каждой приемной позиции будут измеряться комплексные амплитуды сигналов, полученные в результате перемножения комплексных амплитуд сигналов, принятых на взаимно-ортогональных поляризациях. Эти измерения будут пропорциональны произведению комплексных элементов ПМР, характеризующих рассеивающие свойства цели на основной и кроссовой поляризациях, которое может быть найдено при использовании выражений (3) или (4). Например, при использовании выражения (3) можно получить:
Аналогичное выражение можно получить и при использовании выражения (4). В (6) N обозначает количество всех рассеивателей, a - деполяризующих. Как видно из выражения (6), измерения, полученные в результате перемножения комплексных амплитуд сигналов на взаимно-ортогональных поляризациях, принятых в каждой позиции МП РЛС, пропорциональны сумме комплексных гармоник, период которых определяется разностными координатами деполяризующих и не деполяризующих рассеивателей, а амплитуда равна произведению амплитудных элементов ПМР, характеризующих преобразование поляризации при отражении. Следовательно, применяя процедуру спектрального анализа к таким измерениям, можно получить информацию о поперечных расстояниях между парами всех рассеивателей, между парами деполяризующих, а также тех и других одновременно.
Рассмотрим случай, когда измерения интенсивностей сигналов в МП РЛС производится равнодискретно по углу в полярной системе координат с центром, совпадающим центром масс, в виде:
- квадрат амплитудного элемента ПМР, характеризующий интенсивность сигнала, принятого k-ой позицией МП РЛС на соответствующей поляризации;
Применяя к данным измерениям преобразование Фурье, получим:
Для получения НП цели в поперечном направлении необходимо найти модуль функции:
В случае если необходимо определять распределение рассеивателей с учетом их деполяризующих свойств, то процедуру спектрального анализа необходимо применять к комплексным измерениям, полученным в результате перемножения комплексных амплитуд сигналов, принятых на взаимно-ортогональных поляризациях в каждой приемной позиции. Если измерения производятся равнодискретно по углу, то их можно представить в виде:
В отличие от измерений, представленных выражением (7), данные измерения являются комплексными. При этом фаза каждого измерения равна разности фаз сигналов, принятых на взаимно-ортогональных поляризациях в каждой позиции МП РЛС. Таким образом, при данном способе обработки сигналов производится дополнительный учет фазовой структуры поля, рассеянного целью без привязки по фазе приемных позиций МП РЛС между собой. Применяя к данным измерениям преобразование Фурье, получим:
где - спектр когерентных измерений комплексных амплитуд сигналов, отраженных от цели и принятых различными приемными позициями МП РЛС на взаимно-ортогональных поляризациях, модуль которого является когерентным портретом цели в поперечном направлении;
Таким образом, из выражения (11) видно, что функция является сверткой функций и , модули которых являются когерентными портретами цели в поперечном направлении на основной и кроссовой поляризациях. Модуль функции будет одновременно характеризовать распределение всех рассеивающих центров и только деполяризующих в поперечном направлении и может быть найден в соответствии с выражением:
Однако использование преобразования для построения НП в поперечном направлении имеет ряд недостатков, которые обусловлены ограниченностью интервала измерений по углу .
Применяя преобразование Фурье к участку измерений, представленных, например, в виде произведения (7) или (10), фактически находится спектр процесса, который представляется в виде произведения двух функций, вид которых показан на фиг. 3, а:
Первая из этих функций будет определяться распределением рассеивателей в поперечном направлении полностью определяется видом функции «окна» . Аналогичные рассуждения справедливы и для функции . Например, если «окно» прямоугольное, то преобразование Фурье от него будет иметь вид (фигура 3, в):
А функции или будут представлять собой суперпозицию функций с различными весами. При этом разрешающая способность будет определяться протяженностью данной функции по уровню 0,5 и составит при одинаковых коэффициентах отражения разрешаемых рассеивателей. Кроме того, функция имеет боковые лепестки, уровень первого из которых составляет - 13,6 дБ, что может приводить к маскировке отдельных рассеивателей с малыми коэффициентами отражения. С целью снижения уровня боковых лепестков возможно применение непрямоугольных «окон», например «хемминга», и др. Но в этом случае ухудшается разрешающая способность и возникают потери, для компенсации которых необходимо увеличивать отношение сигнал/шум, а также увеличивать интервал измерений по углу.
Кроме того, поскольку центральный пик НП цели в поперечном направлении является максимальным из всех пиков, то и боковые лепестки, соответствующие этому пику, имеют максимальный уровень из всех остальных, что может привести к маскировке соседний пиков. Поэтому желательно исключить центральный пик из НП цели в поперечном направлении, поскольку он не несет информации о геометрических характеристиках цели. Это можно сделать, исключив постоянную составляющую из исходных измерений, в соответствии с выражением:
В этом случае НП цели в поперечном направлении будет иметь пики, соответствующие только разностным координатам рассеивателей. Аналогичные результаты могут быть получены при наличии в системе двух позиций, одна из которых приемо-передающая, а вторая - приемная. В этом случае измерения производятся последовательно во времени при наличии относительного движения цели. Вынесенная позиция при этом может быть использована для определения угловой скорости вращения цели, с целью масштабирования полученных измерений по углу и построения некогерентного портрета в поперечном направлении. Аналогичное использование двух разнесенных РЛС при проведении взаимной корреляционной обработки квадратов огибающих амплитуд принимаемых сигналов позволяет также определить скорость относительного вращения цели и использовать ее для масштабирования измерений по углу поворота цели. Одним из признаков распознавания целей может явиться их эффективная протяженность (эффективный размер) НП в поперечном направлении , которая может быть найдена из выражения:
где функция может обозначать или нормированную функцию , описываемую выражением (8), или нормированную функцию , описываемую выражением (11);
При этом эффективный размер будет характеризовать соответственно, расстояния между всеми или только деполяризующими рассеивателями, или теми и другими одновременно. Нормирующий коэффициент находится из условия:
и может быть найден в соответствии с выражением:
Аналогичное выражение можно получить и для . Если измерения представлены в равнодискретном виде, например, в виде (7) или (10), выражение для нормирующего коэффициента с учетом (20) будет иметь вид:
Для того чтобы понять физическую сущность данного признака рассмотрим простейший идеализированный пример. Предположим, что цель состоит из двух рассеивателей, расстояние между которыми в поперечном направлении равно . Выражение, описывающее нормированный НП, можно записать в виде:
Квадрат эффективного размера такого идеализированного НП цели в поперечном направлении, найденного в соответствии с выражением (17), будет равен:
Таким образом, из выражения (23) видно, что квадрат эффективного размера НП цели в поперечном направлении является весовой суммой квадратов разностных координат между рассеивателями с весами, пропорциональными произведению их коэффициентов отражения на соответствующих поляризациях. Для получения выражения, которое позволяет определить эффективный размер непосредственно по измерениям вида (7), (10) воспользуемся выражением (20) и свойством преобразования Фурье:
Аналогично это свойство может быть записано и для функции . С учетом выражения (24) квадрат эффективного размера может быть найден:
Если измерения представлены в равнодискретной форме в виде (7), тогда выражения для квадрата эффективного размера может быть записано в виде:
Для получения непосредственного эффективного размера дополнительно необходимо извлечь квадратный корень. Аналогично может быть получено выражение для измерений представленных формулой (10). Можно показать, что эффективный размер определяется коэффициентом корреляции между измерениями, а также их средним значением и дисперсий , следующим образом:
Из данного выражения можно определить диапазон измерения . Учитывая, что может изменяться в пределах , будет принимать значения от 0 до , где - интервал однозначности.
Таким образом, можно сделать вывод, что эффективный размер НП цели в поперечном направлении характеризует геометрические размеры цели в поперечном направлении, а также учитывает рассеивающие свойства отдельных элементов конструкции цели. Кроме того, данный признак может быть рассчитан по измерениям, полученным в МП РЛС без существенных вычислительных затрат. Этот признак также может быть получен аналогично вышеизложенному при наличии одной приемопередающей и одной приемной позиции.
Используя полученные выше выводы, разработан способ определения распределения рассеивателей цели в поперечном направлении с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств. Как было показано выше, отношение сигнал/шум на кроссовой поляризации существенно меньше, чем на основной. Поэтому для определения поперечных размеров с учетом размеров между деполяризующими рассеивателями целесообразно использовать произведения измерений на взаимно-ортогональных поляризациях с учетом их разности фаз.
При наличии в системе РЛС только двух позиций, одна из которых приемо-передающая, а вторая только приемная, измерения производятся последовательно во времени. Это возможно только при наличии относительного движения цели. Вынесенная позиция при этом используется для определения угловой скорости вращения с целью масштабирования полученных измерений (Фиг. 5). Для реализации этого способа необходимо иметь две РЛС, одна из которых приемопередающая, а другая - только приемная. Приемо-передающая РЛС содержит схему выделения огибающей (СВО) амплитуд сигналов, принятых на основной поляризации, необходимую для работы блока определения угловой скорости вращения цели, и две схемы выделения огибающих амплитуд сигналов с выходов фазовых детекторов (ФД). Приемная РЛС содержит антенну, рассчитанную на прием сигналов основной поляризации. Порядок действий, позволяющих реализовать данный способ, следующий. По флуктуациям интенсивностей сигналов, принятых совмещенной и вынесенной приемными позициями, при использовании информации от датчиков об угловом положении (ДУП) цели, определяется угловая скорость вращения цели. В зависимости от величины угловой скорости вращения с помощью управляемого генератора импульсов (G) меняется скорость съема информации с выходов приемо-передающей РЛС. Последовательность измерений, полученных в результате опроса обоих выходов приемо-передающей РЛС, в течение некоторого времени накапливается в соответствующих накопителях. При этом на выходе накопителя формируется величины вида:
По окончании накопления полученные измерения поступают на входы фазовых преобразователей (ФП) (или любого другого анализатора спектра), который характеризует распределение как всех, так и только деполяризующих рассеивателей цели в поперечном направлении.
Предложенное изобретение иллюстрируется следующими графическими материалами:
Фиг. 1 - поляризационная матрица рассеяния.
Фиг. 2 - - модуль комплексного коэффициента отражения цели при излучении сигнала 1-й РЛС на j-ой поляризации и его приеме k-ой приемной позицией на i-ой поляризации.
Фиг. 3 - некогерентный портрет, полученный по измерениям с исключенным средним значением.
Фиг. 4 - НП цели.
Фиг. 5 - схема способа, позволяющего реализовать описанные операции.
На Фиг. 1 использовались следующие обозначения:
1 X;
2. Y;
3. Z;
4. β;
5. Xn;
6. εn;
7. ρn;
8. Yn.
На Фиг. 2 использовались следующие обозначения:
1. X;
2. Y;
3. Z;
4. m;
5. 1;
7. k;
16. βm;
18. βk.
На Фиг. 3 использовались следующие обозначения:
На Фиг. 4 использовались следующие обозначения:
2. Y;
На Фиг. 5 использовались следующие обозначения:
1. Приемо-передающий РЛК.
2. Приемный РЛК.
3. Передатчик.
4. Антенный переключатель.
5. Приемник.
6. Датчик об угловом положении.
7. Фазовращатель на π/2.
8. Сумматор.
9. Схема выделения огибающей.
10. Фазовый детектор.
11. Измеритель Ω.
12. Генератор.
13. Ключ.
14. Накопитель.
15. Фазовый преобразователь.
16. Индикатор.
Литература
1. RU 2099742, 1997.
2. RU 2139553, 1999.
Claims (1)
- Способ определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств, в котором по флуктуациям интенсивностей сигналов, принятых совмещенной и вынесенной приемными позициями, при использовании информации от датчиков об угловом положении (ДУП) цели определяется угловая скорость вращения цели, отличающийся тем, что в зависимости от величины угловой скорости вращения с помощью управляемого генератора импульсов (G) меняется скорость съема информации с выходов приемо-передающей РЛС, последовательность измерений, полученных в результате опроса обоих выходов приемо-передающей РЛС, в течение некоторого времени накапливается в соответствующих накопителях, по окончании накопления полученные измерения поступают на входы фазовых преобразователей, который характеризует распределение как всех, так и только деполяризующих рассеивателей цели в поперечном направлении.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019113946A RU2708072C1 (ru) | 2019-05-08 | 2019-05-08 | Способ определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019113946A RU2708072C1 (ru) | 2019-05-08 | 2019-05-08 | Способ определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2708072C1 true RU2708072C1 (ru) | 2019-12-04 |
Family
ID=68836408
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2019113946A RU2708072C1 (ru) | 2019-05-08 | 2019-05-08 | Способ определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2708072C1 (ru) |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2139553C1 (ru) * | 1998-02-23 | 1999-10-10 | Военная академия противовоздушной обороны сухопутных войск Российской Федерации | Многополяризационный способ распознавания воздушных целей |
RU2150714C1 (ru) * | 1999-05-17 | 2000-06-10 | Военный университет войсковой противовоздушной обороны Вооруженных Сил Российской Федерации | Способ измерения поперечных размеров радиолокационных объектов рлс в реальном масштабе времени |
RU2265230C2 (ru) * | 2003-09-11 | 2005-11-27 | 5 Центральный научно-исследовательский испытательный институт МО Российской Федерации (5 ЦНИИИ МО РФ) | Устройство для измерения "нелинейных" радиолокационных характеристик |
EP2251819A1 (en) * | 2009-05-14 | 2010-11-17 | BAE Systems PLC | Object classification with particle filters |
US7864107B1 (en) * | 2005-07-30 | 2011-01-04 | Rockwell Collins, Inc. | RF receiver sensing by harmonic generation |
JP2013210207A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Nec Corp | レーダ画像の目標識別装置、目標識別方法、及び目標識別プログラム |
RU2571957C1 (ru) * | 2014-05-29 | 2015-12-27 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия войсковой противовоздушной обороны Вооруженных Сил Российской Федерации имени Маршала Советского Союза А.М. Василевского" Министерства Обороны Российской Федерации | Способ экспериментальной проверки информационных и идентификационных возможностей доплеровских портретов воздушных объектов |
-
2019
- 2019-05-08 RU RU2019113946A patent/RU2708072C1/ru active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2139553C1 (ru) * | 1998-02-23 | 1999-10-10 | Военная академия противовоздушной обороны сухопутных войск Российской Федерации | Многополяризационный способ распознавания воздушных целей |
RU2150714C1 (ru) * | 1999-05-17 | 2000-06-10 | Военный университет войсковой противовоздушной обороны Вооруженных Сил Российской Федерации | Способ измерения поперечных размеров радиолокационных объектов рлс в реальном масштабе времени |
RU2265230C2 (ru) * | 2003-09-11 | 2005-11-27 | 5 Центральный научно-исследовательский испытательный институт МО Российской Федерации (5 ЦНИИИ МО РФ) | Устройство для измерения "нелинейных" радиолокационных характеристик |
US7864107B1 (en) * | 2005-07-30 | 2011-01-04 | Rockwell Collins, Inc. | RF receiver sensing by harmonic generation |
EP2251819A1 (en) * | 2009-05-14 | 2010-11-17 | BAE Systems PLC | Object classification with particle filters |
JP2013210207A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-10 | Nec Corp | レーダ画像の目標識別装置、目標識別方法、及び目標識別プログラム |
RU2571957C1 (ru) * | 2014-05-29 | 2015-12-27 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военная академия войсковой противовоздушной обороны Вооруженных Сил Российской Федерации имени Маршала Советского Союза А.М. Василевского" Министерства Обороны Российской Федерации | Способ экспериментальной проверки информационных и идентификационных возможностей доплеровских портретов воздушных объектов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1485729B1 (en) | System and method for target signature calculation and recognition | |
RU2449326C2 (ru) | Способ определения состояния ледяного покрова | |
CN102914773B (zh) | 一种多航过圆周sar三维成像方法 | |
US20060290561A1 (en) | System and method for measuring characteristics of a continuous medium and/or localized targets using multiple sensors | |
US7239983B2 (en) | System and method for measuring characteristics of continuous media and/or localized targets using at least one multi-frequency sensor | |
CN105738889B (zh) | 一种调频连续波测速测距方法 | |
RU2551355C1 (ru) | Способ определения координат источника радиоизлучения | |
CN101839981A (zh) | 激光成像回波波形和层次特征获取方法及装置 | |
RU2589737C1 (ru) | Способ извлечения из доплеровских портретов воздушных объектов признаков идентификации с использованием метода сверхразрешения | |
KR101784178B1 (ko) | 해양변위 관측용 산란계 시스템 | |
CN112782685B (zh) | 基于mimo雷达的多声源定位与声音重构方法及系统 | |
CN105467369A (zh) | 一种目标回波仿真方法和装置 | |
RU2557808C1 (ru) | Способ определения наклонной дальности до движущейся цели пассивным моностатическим пеленгатором | |
RU2537472C1 (ru) | Гидроакустический комплекс для обнаружения движущегося заглубленного источника звука и измерения его координат в мелком море | |
CN103616685A (zh) | 基于图像特征的isar图像几何定标方法 | |
Hamdollahzadeh et al. | Moving target localization in bistatic forward scatter radars: Performance study and efficient estimators | |
CN109521411A (zh) | 一种距离扩展目标的检测方法 | |
US20210326581A1 (en) | DNN-Based Human Face Classification | |
RU2334244C1 (ru) | Способ определения местоположения источника радиоизлучения | |
RU2708072C1 (ru) | Способ определения поперечных размеров цели по данным двух разнесенных позиций в многопозиционных РЛС с учетом их поляризационно-рассеивающих свойств | |
RU2660676C1 (ru) | Доплеровский измеритель скорости космического аппарата | |
RU2571957C1 (ru) | Способ экспериментальной проверки информационных и идентификационных возможностей доплеровских портретов воздушных объектов | |
RU2545068C1 (ru) | Способ измерения изменения курсового угла движения источника зондирующих сигналов | |
Pan et al. | A raw echo simulation method based on reference signal translation for InSAS | |
CN105911546A (zh) | 一种海杂波的识别方法及装置 |