RU2623561C2 - Bearing liquid friction for rolling-mill rollers - Google Patents
Bearing liquid friction for rolling-mill rollers Download PDFInfo
- Publication number
- RU2623561C2 RU2623561C2 RU2015149140A RU2015149140A RU2623561C2 RU 2623561 C2 RU2623561 C2 RU 2623561C2 RU 2015149140 A RU2015149140 A RU 2015149140A RU 2015149140 A RU2015149140 A RU 2015149140A RU 2623561 C2 RU2623561 C2 RU 2623561C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- working
- liner
- bores
- bore
- cylindrical
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области прокатного производства, а точнее к конструкциям подшипников жидкостного трения, используемых в опорах валков прокатных станов.The invention relates to the field of rolling production, and more specifically to the designs of liquid friction bearings used in the bearings of the rolls of rolling mills.
Основными деталями подшипника жидкостного трения для валков прокатных станов являются втулка-вкладыш и втулка-цапфа.The main parts of the fluid friction bearing for rolls of rolling mills are the insert sleeve and the journal sleeve.
Известно, что грузоподъемность подшипника жидкостного трения напрямую зависит от применяемого относительного зазора, который определяется как:It is known that the load bearing capacity of a liquid friction directly depends on the applied relative clearance, which is defined as:
где ψ - относительный зазор в подшипнике (безразмерная величина);where ψ is the relative clearance in the bearing (dimensionless quantity);
Db - внутренний диаметр втулки-вкладыша, мм;D b - the inner diameter of the liner, mm;
dS - наружный диаметр втулки-цапфы, мм.d S - outer diameter of the sleeve-journal, mm.
Чем меньше эта величина, тем выше грузоподъемность на сравнительно низких скоростях прокатки.The lower this value, the higher the load capacity at relatively low rolling speeds.
Известно множество схем расточек внутренней поверхности втулки-вкладыша для подшипника жидкостного трения. Помимо абсолютно круглой расточки, широко применяемой в таких подшипниках жидкостного трения, как «MORGOIL», хорошо известны расточки внутренней поверхности втулок-вкладышей, состоящие из нескольких круглых или эллиптических поверхностей, центры которых расположены в некотором смещении от геометрического центра подшипника. К таким формам расточки относятся конструкции втулок-вкладышей с круговой расточкой, с круговой расточкой со смещением верхней половины относительно нижней, с овальной и трехклиновой расточкой (В.С. Соколов, Газотурбинные установки. М., «Высшая школа», 1986).A variety of bore patterns are known for the inner surface of a liner for a fluid friction bearing. In addition to the absolutely round bore, which is widely used in such liquid friction bearings as MORGOIL, bores of the inner surface of bushings consisting of several round or elliptical surfaces, the centers of which are located at some offset from the geometric center of the bearing, are well known. Such forms of boring include designs of bushings with a circular bore, with a circular bore with an offset of the upper half relative to the lower, with an oval and three-wedge bore (V. S. Sokolov, Gas turbine units. M., "Higher School", 1986).
Наиболее часто встречается абсолютно круглая расточка, выполненная из единого центра с наружной поверхностью втулки-вкладыша. Недостатком такой схемы расточки является невозможность использования относительного зазора менее 0,001. Уменьшение относительного зазора при такой схеме расточки с целью увеличения грузоподъемности подшипника вызывает уменьшение абсолютного зазора 5 в его нерабочей зоне, что резко ухудшает теплообмен при его работе.The most common is a completely round bore made from a single center with the outer surface of the liner. The disadvantage of such a boring pattern is the inability to use a relative gap of less than 0.001. A decrease in the relative clearance with such a boring pattern in order to increase the bearing capacity causes a decrease in the
Известен подшипник жидкостного трения для валков прокатных станов, см. патент РФ №2217252, кл. В12В 31/02, заявл. 04.07.2000 г., опубл. 27.11.2003 г.Known liquid friction bearing for rolls of rolling mills, see RF patent No. 2217252, class. B12B 31/02, claimed July 4, 2000, publ. November 27, 2003
Известный подшипник жидкостного трения содержит втулку-вкладыш, состоящую из стального корпуса, внутренняя поверхность которого покрыта антифрикционным слоем и имеет внутреннюю расточку по этому слою, выполненную эллиптической, два маслоподводящих кармана цилиндрической формы с отверстиями в них, втулку-цапфу, переднюю и заднюю крышки. Эллиптическая расточка получается путем обработки антифрикционного слоя на предварительно деформированной втулке-вкладыше.The well-known liquid friction bearing contains an insert sleeve consisting of a steel casing, the inner surface of which is coated with an antifriction layer and has an internal bore along this layer, made elliptical, two oil-supply pockets of cylindrical shape with holes in them, a pin-axle, front and rear covers. An elliptical bore is obtained by treating the antifriction layer on a previously deformed liner.
Недостатком известного подшипника жидкостного трения является невозможность получить одинаковую по всей длине втулки-вкладыша упругую деформацию, поскольку втулка-вкладыш имеет различную по длине окружную жесткость: в передней ее части расположен бурт большей толщины, чем сама втулка. Вследствие этого расточка получается с неодинаковым относительным зазором, а следовательно, с недостаточной грузоподъемностью.A disadvantage of the known liquid friction bearing is the inability to obtain the same elastic deformation along the entire length of the insert sleeve, since the insert sleeve has a circumferential stiffness of different lengths: a greater thickness collar is located in front of it than the sleeve itself. As a result of this, the bore is obtained with unequal relative clearance, and therefore with insufficient carrying capacity.
Из известных наиболее близким по технической сущности является подшипник жидкостного трения для валков прокатных станов, описанный в книге Тодер И.А., Кудрявцев Н.А. и др. Гидродинамические опоры прокатных валков. М., Металлургия, 1968, с. 158-163.Of the known closest in technical essence is the liquid friction bearing for rolls of rolling mills, described in the book Toder I.A., Kudryavtsev N.A. and others. Hydrodynamic bearings of rolling rolls. M., Metallurgy, 1968, p. 158-163.
Этот подшипник жидкостного трения для валков прокатных станов содержит втулку-вкладыш, состоящую из стального корпуса, внутренняя поверхность которого покрыта антифрикционным слоем и имеет внутреннюю расточку по этому слою в виде двух рабочих цилиндрических расточек, выполненных из центров, смещенных от центра наружной поверхности втулки-вкладыша, два маслоподводящих кармана цилиндрической формы, выполненные из смещенных центров относительно центра втулки-вкладыша, сопряжения цилиндрических поверхностей рабочей расточки втулки-вкладыша и расточки кармана, втулку-цапфу, переднюю и заднюю крышки.This liquid friction bearing for rolls of rolling mills comprises an insert sleeve consisting of a steel casing, the inner surface of which is coated with an antifriction layer and has an internal bore along this layer in the form of two working cylindrical bores made from centers offset from the center of the outer surface of the insert sleeve , two oil-supply pockets of a cylindrical shape made of displaced centers relative to the center of the insert sleeve, the mating of the cylindrical surfaces of the working bore of the sleeve-VK pocket and boring pockets, spigot, front and back covers.
Такая схема расточки втулки-вкладыша позволяет получить малый относительный зазор в подшипнике: от 0,00035 до 0,0005. При этом абсолютный зазор в нерабочей зоне δ определяется только смещением рабочих расточек относительно геометрического центра втулки-вкладыша.This design of the bore of the liner allows you to get a small relative clearance in the bearing: from 0,00035 to 0,0005. In this case, the absolute clearance in the non-working zone δ is determined only by the displacement of the working bores relative to the geometric center of the liner.
Недостаток известной конструкции подшипника жидкостного трения для валков прокатных станов заключается в невозможности получить плавный переход из маслоподводящего кармана в рабочую зону при большом угле охвата рабочей зоны, что снижает грузоподъемность подшипника жидкостного трения.A disadvantage of the known design of the liquid friction bearing for rolls of rolling mills is the inability to obtain a smooth transition from the oil supply pocket to the working area at a large angle of coverage of the working area, which reduces the load bearing capacity of the liquid friction.
Чаще всего применяются радиальные переходные расточки, выполненные радиусом, сравнимым по величине с радиусом рабочей расточки. При этом хороший результат (угол перехода не более 1°) можно получить, если радиус расточки кармана Rк также сопоставим по величине с радиусом расточки Rр: Rк≈Rр (Фиг. 4 и Фиг. 5). В этом случае угол охвата рабочей зоны нельзя получить более 120°, однако это снижает грузоподъемность подшипника.Most often, radial transitional bores are used, made with a radius comparable in size to the radius of the working bore. In this case, a good result (a transition angle of not more than 1 °) can be obtained if the radius of the pocket bore Rk is also comparable in magnitude with the radius of the bore Rp: Rк≈Rр (Fig. 4 and Fig. 5). In this case, the angle of coverage of the working area cannot be obtained more than 120 °, however, this reduces the bearing capacity.
Чтобы поднять грузоподъемность подшипника жидкостного трения, необходимо создать достаточно большой угол охвата рабочей зоны, порядка 150-160° (Фиг. 6). Однако при этом угол кармана становится соответственно 20-30°. Для создания нормального теплообмена в зоне кармана необходимо, чтобы он имел достаточный объем, сравнимый по величине с предыдущим случаем: Vк1≈Vк. При таком угле охвата это можно сделать только, если его выполнить достаточно глубоким, т.е. гораздо меньшим радиусом, чем радиус рабочей расточки с большим смещением центра этого радиуса относительно геометрического центра подшипника Δк1>>Δк (Фиг. 6). К сожалению, такое решение создает слишком резкий переход в сопряжении поверхностей кармана и рабочей зоны. Угловая разница направлений двух поверхностей в точке перехода составляет более 4°, что не совсем благоприятно для формирования масляного клина в рабочей зоне подшипника. Выполнение поверхности сопряжения в виде одной радиальной расточки позволит создать два угла перехода по 2°, но не менее (Фиг. 7).To increase the load bearing capacity of the liquid friction, it is necessary to create a sufficiently large angle of coverage of the working area, about 150-160 ° (Fig. 6). However, in this case, the pocket angle becomes 20-30 °, respectively. To create normal heat transfer in the pocket zone, it is necessary that it has a sufficient volume comparable in magnitude with the previous case: Vк1≈Vк. With such a coverage angle, this can only be done if it is performed deep enough, i.e. much smaller radius than the radius of the working bore with a large displacement of the center of this radius relative to the geometric center of the bearing Δк1 >> Δк (Fig. 6). Unfortunately, this solution creates a too abrupt transition in the coupling of the surfaces of the pocket and the working area. The angular difference in the directions of the two surfaces at the transition point is more than 4 °, which is not entirely favorable for the formation of an oil wedge in the working area of the bearing. The implementation of the mating surface in the form of one radial bore will allow you to create two transition angles at 2 °, but not less (Fig. 7).
Задача настоящего изобретения состоит в создании подшипника жидкостного трения для валков прокатных станов, позволяющего повысить его грузоподъемность за счет расширения угла охвата рабочей зоны и уменьшения относительного зазора при сохранении нормального теплообмена во время работы под нагрузкой.The objective of the present invention is to provide a liquid friction bearing for rolls of rolling mills, allowing to increase its load capacity by expanding the angle of coverage of the working area and reducing the relative clearance while maintaining normal heat transfer during operation under load.
Поставленная задача достигается тем, что в подшипнике жидкостного трения для валков прокатных станов, содержащем втулку-вкладыш, состоящую из стального корпуса, внутренняя поверхность которого покрыта антифрикционным слоем и имеет внутреннюю расточку рабочих зон по этому слою в виде двух цилиндрических расточек, выполненных из центров, смещенных от центра наружной поверхности втулки-вкладыша, маслоподводящие карманы цилиндрической формы, выполненные из смещенных центров относительно центра втулки-вкладыша, сопряжения цилиндрических поверхностей рабочей расточки и расточки карманов, втулку-цапфу, переднюю и заднюю крышки, согласно изобретению угол охвата рабочей зоны составляет 150-160°, сопряжения цилиндрических поверхностей рабочей расточки втулки-вкладыша и расточки кармана выполнены в виде двух переходных цилиндрических расточек, первая из которых образует со второй переходной угол не более 1,5-2°, а вторая переходная расточка образует с рабочей расточкой угол перехода не более 1°, при этом длины переходных расточек и расточек карманов составляют 0,88-0,91 общей длины втулки-вкладыша, а смещения центров рабочих расточек относительно геометрического центра подшипника определяется соотношениемThe problem is achieved in that in a liquid friction bearing for rolls of rolling mills containing a liner, consisting of a steel body, the inner surface of which is coated with an antifriction layer and has an internal bore of the working areas along this layer in the form of two cylindrical bores made of centers, displaced from the center of the outer surface of the liner, oil-supply pockets of cylindrical shape made of displaced centers relative to the center of the liner, mating cylindrically x the surfaces of the working bore and the bore of the pockets, the trunnion sleeve, the front and rear covers, according to the invention, the coverage angle of the working area is 150-160 °, the mating of the cylindrical surfaces of the working bore of the insert sleeve and the pocket bore is made in the form of two transition cylindrical bores, the first of which forms with the second transition angle not more than 1.5-2 °, and the second transition bore forms with the working bore a transition angle of not more than 1 °, while the lengths of the transition bores and pocket bores are 0.88-0.91 of the total length bushings, and the displacement of the centers of the working bores relative to the geometric center of the bearing is determined by the ratio
где ds - наружный диаметр втулки-цапфы, мм;where d s is the outer diameter of the journal sleeve, mm;
ψ - расчетный относительный зазор в подшипнике.ψ is the estimated relative clearance in the bearing.
Такое конструктивное выполнение подшипника жидкостного трения для валков прокатных станов позволит повысить его грузоподъемность за счет расширения угла охвата рабочей зоны и уменьшения относительного зазора при сохранении нормального теплообмена во время работы под нагрузкой и создать благоприятные условия формирования масляного клина.Such a constructive implementation of the liquid friction bearing for rolls of rolling mills will increase its carrying capacity by expanding the angle of coverage of the working area and reducing the relative clearance while maintaining normal heat transfer during operation under load and create favorable conditions for the formation of an oil wedge.
Это достигается тем, что угол охвата рабочей зоны расширен до 150-160°, а относительный зазор в подшипнике уменьшен от 0,001 до 0,00035-0,0005.This is achieved by the fact that the angle of coverage of the working area is expanded to 150-160 °, and the relative clearance in the bearing is reduced from 0.001 to 0,00035-0,0005.
Кроме того, резкость перехода между рабочей расточкой втулки-вкладыша и расточкой кармана сглаживается двумя цилиндрическими поверхностями сопряжения, одна из которых образует со второй переходной угол не более 1,5-2°, а вторая переходная расточка образует с рабочей расточкой угол не более 1°.In addition, the sharpness of the transition between the working bore of the liner and the pocket bore is smoothed out by two cylindrical mating surfaces, one of which forms no more than 1.5-2 ° with the second transition angle, and the second transition bore forms no more than 1 ° with the working bore .
Увеличение углов первой переходной расточки со второй более чем на 1,5-2° и второй переходной расточки с рабочей расточкой более чем на 1° приводит к нарушению плавного перехода и создает условия для гидродинамического удара в потоке смазки, затягиваемой втулкой-цапфой из маслоподводящего кармана в рабочую зону.An increase in the angles of the first transitional bore by more than 1.5–2 ° and the second transitional boring with a working bore of more than 1 ° leads to a disruption in the smooth transition and creates conditions for hydrodynamic shock in the lubricant flow drawn by the axle sleeve from the oil supply pocket into the working area.
Длины переходных расточек и расточек карманов составляют 0,88-0,91 общей длины втулки-вкладыша. Увеличение этого соотношения приведет к увеличению расхода смазки, а уменьшение - к недостатку смазки в рабочей зоне (масляному голоданию).The lengths of the transitional bores and bores of the pockets are 0.88-0.91 of the total length of the insert sleeve. An increase in this ratio will lead to an increase in lubricant consumption, and a decrease to a lack of lubricant in the working area (oil starvation).
Соотношение, приведенное выше, определяющее смещения центров рабочих расточек относительно геометрического центра подшипника, создает оптимальный для нормального теплообмена размер абсолютного зазора в нерабочей зоне. Увеличение этих смещений приведет к увеличению абсолютного зазора в нерабочей зоне, а значит, к увеличению расхода рабочей жидкости в подшипнике. Уменьшение этих смещений приведет к недостаточной величине абсолютного зазора в нерабочей зоне, а значит, к нарушению нормального теплообмена в подшипнике, перегреву рабочей жидкости и выходу подшипника из строя.The ratio given above, which determines the displacements of the centers of the working bores relative to the geometric center of the bearing, creates the size of the absolute gap optimal for normal heat transfer in the inoperative zone. An increase in these displacements will lead to an increase in the absolute clearance in the inoperative zone, and therefore, to an increase in the flow rate of the working fluid in the bearing. A decrease in these displacements will lead to insufficient absolute clearance in the inoperative zone, which means a violation of normal heat transfer in the bearing, overheating of the working fluid, and failure of the bearing.
Для пояснения изобретения ниже приводится конкретный пример выполнения изобретения со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых:To explain the invention, a specific embodiment of the invention is provided below with reference to the accompanying drawings, in which:
на фиг. 1 изображен подшипник жидкостного трения для валков прокатных станов, общий вид, разрез;in FIG. 1 shows a liquid friction bearing for rolls of rolling mills, general view, section;
на фиг. 2 - то же, разрез А-А на фиг. 1;in FIG. 2 is the same, section AA in FIG. one;
на фиг. 3 - показана втулка-вкладыш с двумя цилиндрическими рабочими расточками, маслоподводящим карманом и двумя цилиндрическими поверхностями сопряжения рабочих расточек и расточек маслоподводящих карманов;in FIG. 3 - shows a liner with two cylindrical working bores, an oil supply pocket and two cylindrical mating surfaces of the working bores and bores of the oil supply pockets;
на фиг. 4 - схема расточки внутренней поверхности подшипника жидкостного трения, когда маслоподводящие карманы выполнены радиусами Rк, сопоставимыми по величине с радиусом рабочей расточки Rр: Rк≈Rр;in FIG. 4 is a diagram of the bore of the inner surface of a fluid friction bearing when the oil-supply pockets are made with radii Rk comparable in magnitude with the radius of the working bore Rp: Rk≈Rp;
на фиг. 5 - показан элемент сопряжения двух цилиндрических поверхностей маслоподводящего кармана и рабочей расточки, выполненный также в виде цилиндрической поверхности с радиусом Rп, сопоставимым по величине с радиусами рабочей расточки Rр и маслоподводящего кармана Rк: Rп≈Rк≈Rр;in FIG. 5 - shows the interface between two cylindrical surfaces of the oil supply pocket and the working bore, also made in the form of a cylindrical surface with a radius Rп comparable in magnitude with the radii of the working bore Rр and the oil supply pocket Rк: Rп≈Rк≈Rр;
на фиг. 6 - схема расточки внутренней поверхности подшипника жидкостного трения с большим углом охвата рабочей зоны (150-160°), когда маслоподводящие карманы для того, чтобы сохранить требуемый для нормального охлаждения объем, выполнены радиусами Rк, значительно меньшими по величине, чем радиусы рабочих расточек: Rк<<Rр;in FIG. 6 is a diagram of the bore of the inner surface of a liquid friction bearing with a large angle of coverage of the working area (150-160 °), when the oil-supply pockets, in order to maintain the volume required for normal cooling, are made with radii Rk significantly smaller than the radii of the working bores: Rk << Rp;
на фиг.7 - показано сопряжение двух цилиндрических поверхностей маслоподводящего кармана и рабочей расточки с большим углом охвата, выполненное в виде одной цилиндрической поверхности с радиусом Rп, сопоставимым по величине с радиусами маслоподводящего кармана Rк, но значительно меньшим, чем радиус рабочей расточки Rр: Rп≈Rк<<Rр;Fig.7 - shows the conjugation of two cylindrical surfaces of the oil supply pocket and the working bore with a large angle of coverage, made in the form of one cylindrical surface with a radius Rп, comparable in magnitude with the radii of the oil supply pocket Rk, but significantly smaller than the radius of the working bore Rp: Rп ≈Rk << Rр;
на фиг. 8 - схема расточки внутренней поверхности подшипника жидкостного трения с большим углом охвата рабочей зоны (150-160°), когда маслоподводящие карманы выполнены радиусами Rк, значительно меньшими по величине, чем радиусы рабочих расточек Rр: Rк<<Rр, а сами рабочие расточки смещены относительно геометрического центра подшипника на некоторое расстояние, что создает достаточный абсолютный зазор в нерабочей зоне для обеспечения нормального теплообмена;in FIG. 8 is a diagram of the bore of the inner surface of a fluid friction bearing with a large angle of coverage of the working area (150-160 °), when the oil-supply pockets are made with radii Rk, significantly smaller in size than the radii of the working bores Rр: Rк << Rр, and the working bores themselves are offset relative to the geometric center of the bearing for a certain distance, which creates a sufficient absolute clearance in the inoperative zone to ensure normal heat transfer;
на фиг. 9 - показано сопряжение двух цилиндрических поверхностей маслоподводящего кармана и рабочей расточки с большим углом охвата, выполненное в виде двух цилиндрических поверхностей так, что первая из них образует со второй угол не более 1,5-2°, а вторая образует с рабочей расточкой угол не более 1°.in FIG. 9 - shows the pairing of two cylindrical surfaces of the oil supply pocket and the working bore with a large angle of coverage, made in the form of two cylindrical surfaces so that the first of them forms an angle of no more than 1.5-2 ° from the second, and the second forms an angle of more than 1 °.
Подшипник жидкостного трения для валков прокатных станов содержит втулку-вкладыш 1 с маслоподводящими карманами 2 цилиндрической формы, втулку-цапфу 3, переднюю 4 и заднюю 5 крышки. Втулка-вкладыш 1 состоит из установленного в подушке 6 стального корпуса 7, внутренняя поверхность которого покрыта антифрикционным слоем 8 и имеет внутреннюю расточку по этому слою в виде двух рабочих цилиндрических расточек 9 и 10, выполненных из центров O1 и О2, смещенных от центра О наружной поверхности втулки-вкладыша 1. Угол охвата рабочей зоны составляет 150-160°. Маслоподводящие карманы 2 расположены на внутренней поверхности втулки-вкладыша 1 и выполнены из смещенных центров О3 и О4 относительно центра О наружной поверхности втулки-вкладыша 1. Внутри втулки-вкладыша 1 с рабочим зазором расположена втулка-цапфа 3, надетая на коническую шейку валка 11. Для исключения вытекания из подшипника рабочей жидкости (масла) служат передняя 4 и задняя 5 крышки. В подушке 6 имеются карманы 12 и 13, в которые стекает рабочая жидкость (масло). Рабочие цилиндрические расточки 9 и 10 втулки-вкладыша 1 и расточки маслоподводящих карманов 2 имеют сопряжения цилиндрических поверхностей. Последние выполнены в виде двух переходных цилиндрических расточек 14, 15, первая 14 из которых образует со второй 15 переходной угол не более 1,5-2°, а вторая переходная расточка 15 образует с рабочей расточкой 9 или 10 угол перехода не более 1°. Длины переходных расточек 14, 15 и расточек маслоподводящих карманов 2 составляют 0,88-0,91 общей длины втулки-вкладыша 1. Смещения центров рабочих расточек 9 и 10 относительно геометрического центра О подшипника жидкостного трения определяются соотношением:The liquid friction bearing for rolls of rolling mills comprises an
где ds - наружный диаметр втулки-цапфы, мм;where d s is the outer diameter of the journal sleeve, mm;
ψ - расчетный относительный зазор в подшипнике.ψ is the estimated relative clearance in the bearing.
При этом относительный зазор в подшипнике ψ составляет 0,00035-0,0005.In this case, the relative clearance in the bearing ψ is 0.00035-0.0005.
Подшипник жидкостного трения для валков прокатных станов работает следующим образом. Втулка-цапфа 3 вместе с валком 11, вращаясь во втулке-вкладыше 1, захватывает рабочую жидкость (масло) в клиновой зазор одной из рабочих зон подшипника, сформированной между цилиндрической поверхностью втулки-цапфы 3 и одной из рабочих расточек 9 или 10 втулки-вкладыша. Угол охвата рабочей зоны одной рабочей расточки составляет 150-160°. Другая рабочая расточка не участвует в работе и формирует с той же цилиндрической поверхностью втулки-цапфы нерабочий абсолютный зазор δ, который необходим для осуществления теплообмена между отработавшей рабочей жидкостью (прошедшей через рабочую зону) и новой ее порцией, поступившей в маслоподводящие карманы. Кроме того, в теплообмене участвуют маслоподводящие карманы. Для этого они должны иметь достаточный объем Vк. Маслоподводящие карманы во втулке-вкладыше выполнены достаточно глубоким радиусом Rк, значительно меньшим, чем радиус рабочей расточки и из центров О3 и О4, смещенных относительно геометрического центра подшипника О на существенное расстояние Δк1. Такое выполнение маслоподводящих карманов обеспечивает их объем Vк1, достаточный для нормального теплообмена в подшипнике. Смазка, пройдя через зазор, поступает в нерабочую зону и через торцы вытекает в карманы 12, 13 подушки 6, расположенные между торцами втулки-вкладыша 1 и передней 4 и задней 5 крышками, а из этих карманов возвращается в систему смазки.Bearing liquid friction for rolls of rolling mills works as follows. The axle sleeve 3 together with the
Предложенная конструкция подшипника жидкостного трения для валков прокатных станов по сравнению с известными позволит повысить его грузоподъемность за счет увеличения угла охвата рабочей зоны от 120° до 150-160° и уменьшения относительного зазора в подшипнике ψ от 0,001 до 0,00035-0,0005, сохранить нормальный теплообмен при работе под нагрузкой и создать благоприятные условия формирования масляного клина за счет плавного перехода двух расточек (расточки рабочей зоны и расточки кармана).The proposed design of a liquid friction bearing for rolls of rolling mills in comparison with the known ones will increase its load capacity by increasing the angle of coverage of the working area from 120 ° to 150-160 ° and reducing the relative clearance in the bearing ψ from 0.001 to 0,00035-0,0005, maintain normal heat transfer during operation under load and create favorable conditions for the formation of an oil wedge due to the smooth transition of two bores (boring of the working area and pocket boring).
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015149140A RU2623561C2 (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | Bearing liquid friction for rolling-mill rollers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015149140A RU2623561C2 (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | Bearing liquid friction for rolling-mill rollers |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015149140A RU2015149140A (en) | 2017-05-19 |
| RU2623561C2 true RU2623561C2 (en) | 2017-06-27 |
Family
ID=58715451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015149140A RU2623561C2 (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | Bearing liquid friction for rolling-mill rollers |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2623561C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2629640A (en) * | 1950-07-08 | 1953-02-24 | Hydropress Inc | Bearing |
| SU710695A1 (en) * | 1976-03-04 | 1980-01-25 | Предприятие П/Я В-2869 | Liquid-friction bearing |
| RU2083301C1 (en) * | 1995-02-20 | 1997-07-10 | Акционерное общество открытого типа "Северсталь" | Apparatus for radial adjustment of roll of prestressed rolling stand |
| RU2217252C2 (en) * | 2000-07-04 | 2003-11-27 | Открытое акционерное общество "Электростальский завод тяжелого машиностроения" | Sleeve-insert of liquid friction bearing assembly of support unit of rolling roll and method for making it |
-
2015
- 2015-11-16 RU RU2015149140A patent/RU2623561C2/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2629640A (en) * | 1950-07-08 | 1953-02-24 | Hydropress Inc | Bearing |
| SU710695A1 (en) * | 1976-03-04 | 1980-01-25 | Предприятие П/Я В-2869 | Liquid-friction bearing |
| RU2083301C1 (en) * | 1995-02-20 | 1997-07-10 | Акционерное общество открытого типа "Северсталь" | Apparatus for radial adjustment of roll of prestressed rolling stand |
| RU2217252C2 (en) * | 2000-07-04 | 2003-11-27 | Открытое акционерное общество "Электростальский завод тяжелого машиностроения" | Sleeve-insert of liquid friction bearing assembly of support unit of rolling roll and method for making it |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015149140A (en) | 2017-05-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100572836C (en) | Tapered roller bearing with filter cage | |
| KR101919174B1 (en) | Plain bearing half liner | |
| US9683605B2 (en) | Tapered roller bearing | |
| JP4865019B2 (en) | Connecting rod bearing for internal combustion engine | |
| KR102449032B1 (en) | Half bearing and sliding bearing | |
| EP3143297A1 (en) | Five-axial groove cylindrical journal bearing with pressure dams for bi-directional rotation | |
| EP1947356A2 (en) | Cage for rolling bearing and rolling bearing having the same | |
| JP6871884B2 (en) | Half bearings and plain bearings | |
| US20130016934A1 (en) | Sliding bearing shell | |
| JP5233561B2 (en) | Rolling bearing | |
| JP4844471B2 (en) | Cross shaft coupling | |
| CN106536951A (en) | ball bearing for turbocharger | |
| EP3106693B1 (en) | Plain bearing and lubricant supply mechanism equipped with same | |
| RU2623561C2 (en) | Bearing liquid friction for rolling-mill rollers | |
| JP2019138367A (en) | Main bearing for crank shaft of internal combustion engine | |
| KR102048496B1 (en) | Half bearing and sliding bearing | |
| JP5317376B2 (en) | Bearing device for supporting a crankshaft of an internal combustion engine | |
| US7934873B2 (en) | Tapered roller bearing | |
| KR20190103982A (en) | Half thrust bearing | |
| US10443651B2 (en) | Hydrodynamic bearing | |
| JP2005321047A (en) | Retainer for bearing | |
| JP2009041676A (en) | Roller bearing and roller bearing device | |
| JP5668877B2 (en) | Bi-splitting rolling bearing and bearing device having the same | |
| KR102449029B1 (en) | Half bearing and sliding bearing | |
| JP2005003121A (en) | Cylindrical roller bearing |