RU2618632C1 - Method and plant for deethanization gas variable processing - Google Patents

Method and plant for deethanization gas variable processing Download PDF

Info

Publication number
RU2618632C1
RU2618632C1 RU2015153798A RU2015153798A RU2618632C1 RU 2618632 C1 RU2618632 C1 RU 2618632C1 RU 2015153798 A RU2015153798 A RU 2015153798A RU 2015153798 A RU2015153798 A RU 2015153798A RU 2618632 C1 RU2618632 C1 RU 2618632C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
gas
methanol
deethanization
low
temperature
Prior art date
Application number
RU2015153798A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2618632C9 (en
Inventor
Игорь Анатольевич Мнушкин
Original Assignee
Игорь Анатольевич Мнушкин
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Игорь Анатольевич Мнушкин filed Critical Игорь Анатольевич Мнушкин
Priority to RU2015153798A priority Critical patent/RU2618632C9/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2618632C1 publication Critical patent/RU2618632C1/en
Publication of RU2618632C9 publication Critical patent/RU2618632C9/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
    • C10G5/06—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas by cooling or compressing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

FIELD: oil and gas industry.
SUBSTANCE: plant includes a turbo-expander, distillation columns, wash column, stripping column, low temperature separators, filters, multithreaded plate heat exchanger, regenerative heat exchanger, air coolers, reboilers for columns, pumps, tank, septic tank, reflux tank, container collecting water-methanol solution, control valve and safety valves with inlet connections for input and output of the respective gaseous and liquid process flows. Cold recovery for low-temperature separation is carried out only by pressure reduction and expansion of the excessively compressed gas in the turbo-expander gas unit with cold transfer in the multithreaded heat exchanger. The methanol is introduced into crystalline hydrate stagnant concentration zones, at that the additional variability of gas deethanizer processing is provided by three modes, depending on climatic conditions: summer, transient and winter energy saving - and by fractional methanol introduction into the most vulnerable from the crystalline hydrates accumulation position places of devices.
EFFECT: componentwise extraction of impurities in the low-cost cold production for distillation column, reduction of the crystalline hydrates formation.
13 cl, 2 dwg, 5 tbl

Description

Изобретение относится к переработке газа деэтанизации и может быть использовано в газовой и нефтехимической промышленности для очистки газа деэтанизации от примесей. The invention relates to the processing of gas deethanization and can be used in the gas and petrochemical industries for the purification of gas deethanization from impurities.

Известен способ фракционирования природного газа, который предусматривает раздельную переработку двух потоков сырого газа и включает их параллельную аминовую очистку от кислых компонентов и осушку, последующую низкотемпературную масляную абсорбцию очищенного газа первого потока с выделением пропан-бутановой фракции, регенерацию масла абсорбции с получением газа деэтанизации, низкотемпературную конденсацию и ректификацию очищенного газа второго потока с выделением этана и пропан-бутановой фракции. При этом газ деэтанизации смешивают со вторым потоком сырого газа перед аминовой очисткой от кислых компонентов и осушкой. Использование изобретения позволяет увеличить объем выпуска этана и пропан-бутановой фракции за счет более полной утилизации газа деэтанизации, выделяемого на стадии масляной абсорбции, и снижения удельных энергозатрат на осуществление процесса (патент на изобретение RU 2151349, МПК F25J 3/02, F25J 3/06 заявлен 10.01.1999, опубликован 20.06.2000). Основными недостатками способа являются:A known method of fractionating natural gas, which provides for the separate processing of two streams of crude gas and includes their parallel amine purification from acidic components and drying, subsequent low-temperature oil absorption of the purified gas of the first stream with the separation of the propane-butane fraction, regeneration of the absorption oil to produce a deethanization gas, low-temperature condensation and rectification of the purified gas of the second stream with the release of ethane and propane-butane fraction. In this case, the deethanization gas is mixed with the second stream of crude gas before the amine purification of acidic components and drying. Using the invention allows to increase the output of ethane and a propane-butane fraction due to more complete utilization of the deethanization gas released at the stage of oil absorption and reduction of specific energy consumption for the process (patent for invention RU 2151349, IPCF25j 3/02,F25j 3/06 claimed 10.01.1999, published 20.06.2000). The main disadvantages of the method are:

1) увеличение числа аппаратов, усложнение обслуживания установки и опосредованное увеличение затрат на реализацию способа при раздельной переработке двух потоков сырья по сравнению с однопоточной переработкой;1) an increase in the number of apparatuses, complication of plant maintenance and an indirect increase in the cost of implementing the method for separate processing of two streams of raw materials as compared to single-threaded processing;

2) повторное прохождение очищенного ранее газа деэтанизации через аминовую очистку и осушку при смешении газа деэтанизации со вторым потоком сырого газа перед аминовой очисткой от кислых компонентов и осушкой, приводящее к увеличению габаритов аппаратов стадии аминовой очистки и осушки и снижению эффективности абсорбента из-за снижения концентрации извлекаемых примесей в объединенном сырье;2) repeated passage of the previously purified deethanization gas through amine purification and drying by mixing the deethanization gas with a second stream of crude gas before amine purification from acidic components and drying, which leads to an increase in the size of the apparatuses of the amine purification and drying stage and a decrease in the efficiency of the absorbent due to a decrease in the concentration recoverable impurities in the combined feed;

3) низкое качество получаемой пропан-бутановой фракции из-за наличия в ней значительного количества тяжелых углеводородов С5 и выше.3) the low quality of the obtained propane-butane fraction due to the presence in it of a significant amount of heavy hydrocarbons With 5 and above.

Известен также способ низкотемпературного разделения углеводородного газа, включающий подачу подготовленного и охлажденного потока углеводородного газа на первую ступень фракционирования с получением верхнего продукта - газовой фазы, обогащенной метаном, и нижнего продукта - конденсата, направляемого на вторую ступень фракционирования, с отводом полученной газовой фазы деэтанизации и жидкой фазы, обогащенной тяжелыми углеводородами С3 и выше, охлаждение газовой фазы деэтанизации и ее разделение на газ деэтанизации и жидкую фазу, подаваемую на орошение второй ступени фракционирования, охлаждение газа деэтанизации верхним продуктом первой ступени фракционирования и подачу сконденсированного газа деэтанизации на первую ступень фракционирования в качестве орошения, отличающийся тем, что перед охлаждением газа деэтанизации верхним продуктом первой ступени фракционирования осуществляют его дополнительное охлаждение путем теплообмена с потоком нижней зоны первой ступени фракционирования (патент на изобретение RU 2382302 С1, МПК F25J 3/00, заявлен 20.10.2008, опубликован 20.02.2010). Основными недостатками способа являются:There is also known a method of low-temperature separation of hydrocarbon gas, comprising supplying a prepared and cooled stream of hydrocarbon gas to the first fractionation stage to obtain a top product — a gas phase enriched in methane and a lower condensate product — directed to the second fractionation stage, with the removal of the obtained deethanization gas phase and the liquid phase enriched with heavy hydrocarbons With 3 and higher, cooling the gas phase of deethanization and its separation into gas deethanization and liquid phase, under the irrigation of the second fractionation stage, cooling of the deethanization gas with the top product of the first fractionation stage and the supply of condensed deethanization gas to the first fractionation stage as irrigation, characterized in that before cooling the deethanization gas with the upper product of the first fractionation stage, it is additionally cooled by heat exchange with the bottom stream zones of the first fractionation stage (patent for invention RU 2382302 C1, IPC F25J 3/00, filed October 20, 2008, published February 20, 2010). The main disadvantages of the method are:

1) низкая эффективность аппарата воздушного охлаждения в летних условиях: температура исходного газа снижается всего на 0,3°С (с 40°С до 39,7°С);1) low efficiency of the air cooling apparatus in summer conditions: the temperature of the source gas decreases by only 0.3 ° C (from 40 ° C to 39.7 ° C);

2) получение только двух конечных продуктов: отбензиненного газа и широкой фракции легких углеводородов при проведении фракционирования в двух ректификационных колоннах;2) obtaining only two final products: stripped gas and a wide fraction of light hydrocarbons during fractionation in two distillation columns;

3) создание условий для образования кристаллогидратов, которые при попадании в турбодетандер и дроссель могут привести к увеличению потерь напора в этих аппаратах и, как следствие, к повышению температуры процесса в первой ректификационной колонне, ведущему к снижению четкости разделения газа и конденсата, при охлаждении исходного газа до температуры минус 46,5°С и последующем отделении от него конденсата в низкотемпературном сепараторе.3) the creation of conditions for the formation of crystalline hydrates, which, when introduced into a turboexpander and throttle, can lead to an increase in the pressure loss in these devices and, as a result, to an increase in the process temperature in the first distillation column, leading to a decrease in the sharpness of gas and condensate separation when the initial one is cooled gas to a temperature of minus 46.5 ° C and the subsequent separation of condensate from it in a low-temperature separator.

Известна установка низкотемпературного разделения углеводородного газа, включающая трубопровод подачи углеводородного газа, узел охлаждения углеводородного газа, соединенный с первой фракционирующей колонной, снабженной патрубками выхода отбензиненного газа и подачи орошения в верхней части и патрубком выхода конденсата в нижней части, соединенным с патрубком входа конденсата во вторую фракционирующую колонну, снабженную патрубками выхода газовой фазы деэтанизации и подачи орошения в верхней части и патрубком выхода жидкой фазы, обогащенной тяжелыми углеводородами С3 и выше, в нижней части, теплообменник отбензиненного газа, соединенный с патрубком выхода отбензиненного газа и с узлом охлаждения углеводородного газа, патрубок выхода газовой фазы деэтанизации, соединенный с теплообменным узлом и далее с емкостью, имеющей патрубок выхода газа деэтанизации и патрубок выхода жидкой фазы, соединенный с патрубком подачи орошения во вторую фракционирующую колонну, трубопроводы и запорно-регулирующую арматуру, отличающаяся тем, что установка дополнительно снабжена теплообменным устройством, теплообменное пространство которого по первому теплоносителю соединено с нижней частью первой фракционирующей колонны, а по второму теплоносителю - с патрубком выхода газа деэтанизации из емкости и с теплообменником отбензиненного газа (патент на изобретение RU 2382301 С1, МПК F25J 3/00, заявлен 20.10.2008, опубликован 20.02.2010). Основными недостатками установки являются:A known installation for low-temperature separation of hydrocarbon gas, including a hydrocarbon gas supply pipe, a hydrocarbon gas cooling unit, connected to the first fractionating column, equipped with outlet pipes for stripped gas and irrigation in the upper part and a condensate outlet pipe in the lower part connected to the condensate inlet pipe to the second a fractionating column equipped with nozzles for exiting the gas phase of the deethanization and supplying irrigation in the upper part and a nozzle for exiting the liquid phase, bogaschennoy heavy hydrocarbons C 3 and above the bottom of the heat exchanger stripping gas, connected to the nozzle exit stripped gas and a cooling unit a hydrocarbon gas, a gas phase outlet pipe deethanizer connected to the heat exchange unit and further with a capacitance having a gas outlet nozzle and deethanizer a liquid phase outlet pipe connected to an irrigation supply pipe to the second fractionating column, pipelines and shut-off and control valves, characterized in that the installation is additionally equipped with heat transfer device, the heat exchange space of which is connected via the first heat carrier to the lower part of the first fractionating column and to the second heat carrier to the outlet pipe for the deethanization gas from the tank and topped gas heat exchanger (patent for invention RU 2382301 C1, IPC F25J 3/00, claimed 20.10 .2008, published 02.20.2010). The main disadvantages of the installation are:

1) получение только двух конечных продуктов: отбензиненного газа и широкой фракции легких углеводородов при наличии в схеме двух ректификационных колонн;1) obtaining only two final products: stripped gas and a wide fraction of light hydrocarbons in the presence of two distillation columns in the scheme;

2) возможность переработки углеводородного газа только в двух режимах: летнем и зимнем - при узком температурном диапазоне 30-40°С поступающего на разделение газа;2) the possibility of processing hydrocarbon gas only in two modes: summer and winter - with a narrow temperature range of 30-40 ° C coming to the separation of gas;

3) создание условий для образования кристаллогидратов, которые при попадании в турбодетандер и дроссель могут привести к увеличению потерь напора в этих аппаратах и, как следствие, к повышению температуры процесса в первой ректификационной колонне, ведущему к снижению четкости разделения газа и конденсата, при охлаждении исходного газа до температуры минус 46,5°С и последующем отделении от него конденсата в низкотемпературном сепараторе.3) the creation of conditions for the formation of crystalline hydrates, which, when introduced into a turboexpander and throttle, can lead to an increase in the pressure loss in these devices and, as a result, to an increase in the process temperature in the first distillation column, leading to a decrease in the sharpness of gas and condensate separation when the initial one is cooled gas to a temperature of minus 46.5 ° C and the subsequent separation of condensate from it in a low-temperature separator.

Известна также установка подготовки смеси газообразных углеводородов для транспортировки, отличающаяся тем, что она содержит установленные последовательно магистраль подачи исходного сырьевого потока, первый сепаратор для разделения газообразной фазы и жидкой фазы, разделитель жидкой фазы на отделенный газообразный компонент, скважинную воду, направляемую на утилизацию, и нестабильный конденсат, направляемый на дальнейшую переработку, второй сепаратор, предназначенный для разделения отделенного газообразного компонента на подготовленный газ и нестабильный конденсат, направляемый на дальнейшую переработку, первый рекуперативный теплообменник 4, на первый вход которого поступает объединенный нестабильный конденсат, при этом первый выход которого по нестабильному конденсату через рекуперативный теплообменник 9 подключен к колонне деэтанизации, выполненной с возможностью подачи нестабильного конденсата как в среднюю, так и в верхнюю части, выход по газу колонны деэтанизации подключен через первый вход эжектора к входу второго сепаратора, выход по жидкой фазе колонны деэтанизации подключен к средней части колонны стабилизации, выход которой по пропан-бутановой фракции подключен через второй рекуперативный теплообменник 13 к первому реактору ароматизации, выход первого реактора ароматизации подключен к входу второго реактора ароматизации, выход которого через указанный второй рекуперативный теплообменник 13 подключен к сепараторам 24 и 17, первый из которых предназначен для отделения газа регенерации от воды, сбрасываемой на утилизацию, а второй сепаратор через третий рекуперативный теплообменник 19 подключен по жидкой фазе к средней части колонны ректификации, выход второго дополнительного сепаратора по газу подключен к указанному первому входу эжектора, выход колонны ректификации по концентрату ароматических углеводородов подключен к магистрали концентрата ароматических углеводородов склада, выход по газу колонны ректификации соединен с верхней частью колонны ректификации, а также с указанным первым входом эжектора, выход первого сепаратора по газовой фазе соединен через второй вход эжектора с входом второго сепаратора, выход колонны стабилизации по стабильному конденсату через рекуперативный теплообменник 9 подключен к магистрали стабильного конденсата склада, между первым сепаратором и первым рекуперативным теплообменником 4 выполнена врезка для подачи ингибитора гидратообразования, при этом в качестве ингибитора гидратообразования используется метанол (патент на изобретение RU 2497928 С1, МПК С10G 5/00, B01D 53/00, C07C 15/00, C07C 7/09, C07C 2/00, заявлен 19.09.2012, опубликован 10.11.2013). Основными недостатками установки являются:There is also known a unit for preparing a mixture of gaseous hydrocarbons for transportation, characterized in that it contains a consecutively installed feed line for the feed stream, a first separator for separating the gaseous phase and the liquid phase, a liquid phase separator for the separated gaseous component, well water for disposal, and unstable condensate sent for further processing, a second separator designed to separate the separated gaseous component into a pre-treatment The gas and unstable condensate sent for further processing are the first recuperative heat exchanger 4, the first input of which receives the combined unstable condensate, the first output of which through unstable condensate through the recuperative heat exchanger 9 is connected to a deethanization column configured to supply unstable condensate as in the middle and upper parts, the gas outlet of the deethanization column is connected through the first inlet of the ejector to the inlet of the second separator, the output in the liquid phase the deethanization unit is connected to the middle part of the stabilization column, the output of which through the propane-butane fraction is connected through the second recuperative heat exchanger 13 to the first aromatization reactor, the output of the first aromatization reactor is connected to the inlet of the second aromatization reactor, the output of which through the second recuperative heat exchanger 13 is connected to the separators 24 and 17, the first of which is designed to separate the regeneration gas from the water discharged for disposal, and the second separator through the third regenerative heat transfer nickname 19 is connected in the liquid phase to the middle part of the rectification column, the output of the second additional gas separator is connected to the indicated first inlet of the ejector, the output of the rectification column for aromatic hydrocarbon concentrate is connected to the aromatic hydrocarbon concentrate main of the warehouse, the gas outlet of the rectification column is connected to the upper part of the column rectification, as well as with the indicated first input of the ejector, the output of the first separator in the gas phase is connected through the second input of the ejector to the input of the second separator , the output of the stabilization column for stable condensate through a recuperative heat exchanger 9 is connected to the stable condensate line of the warehouse, an insert is made between the first separator and the first recuperative heat exchanger 4 to supply a hydrate inhibitor, and methanol is used as a hydrate inhibitor (patent RU 2497928 C1, IPC C10G 5/00, B01D 53/00, C07C 15/00, C07C 7/09, C07C 2/00, announced September 19, 2012, published November 10, 2013). The main disadvantages of the installation are:

1) проведение процесса ректификации при существенно низких температурах из-за отсутствия на установке возможности повышения давления в ректификационных колоннах выше давления исходного газообразного углеводородного сырья при помощи компрессоров;1) carrying out the rectification process at substantially low temperatures due to the lack of the ability to increase the pressure in the distillation columns above the pressure of the initial gaseous hydrocarbon feed using compressors;

2) эффективность непосредственного использования пропан-бутановой смеси в качестве автомобильного топлива по сравнению с каталитической переработкой этой фракции в ароматические углеводороды применительно к условиям Крайнего Севера; 2) the efficiency of the direct use of the propane-butane mixture as automobile fuel compared to the catalytic processing of this fraction into aromatic hydrocarbons as applied to the conditions of the Far North;

3) расход значительного количества метанола - до 1 тыс. т на 1 млрд. м3 перерабатываемого газа и опосредовано большие затраты на его регенерацию при вводе метанола непосредственно в поток перерабатываемого газа (Грунвальд А.В. Использование метанола в газовой промышленности в качестве ингибитора гидратообразования и прогноз его потребления в период до 2030 г. // Нефтегазовое дело. - Электронный журнал - 2007. - Режим доступа к нурналу: http://www.ogbus.ru). Кроме того, часть введенного метанола выделяется в сепараторах в виде водного раствора метанола и не доходит в нужном количестве до мест локального образования кристаллогидратов, из-за чего возникают условия кристаллообразования в низкотемпературных зонах теплообменного оборудования, осложняемых наличием застойных зон.3) the consumption of a significant amount of methanol is up to 1 thousand tons per 1 billion m 3 of processed gas and the large costs of its regeneration are mediated by injecting methanol directly into the stream of the processed gas (Grunwald A.V. Use of methanol in the gas industry as a hydrate inhibitor and the forecast of its consumption in the period until 2030 // Oil and Gas Business. - Electronic Journal - 2007. - Access to the Journal: http://www.ogbus.ru ). In addition, part of the methanol introduced is separated in the separators in the form of an aqueous methanol solution and does not reach the sites of local formation of crystalline hydrates in the required amount, which creates crystallization conditions in the low-temperature zones of heat-exchange equipment, complicated by the presence of stagnant zones.

При создании изобретения ставилась задача дополнительной переработки газа деэтанизации с извлечением практически покомпонентно всех примесей, содержащихся в сырьевом газе деэтанизации, при низкозатратном получении холода для обеспечения работы ректификационной колонны фракционирования газа деэтанизации с учетом возможности варьирования технологической схемы и режима работы оборудования при изменении погодных условий по временам года. When creating the invention, the task was to further refine the gas of deethanization with the extraction of almost all components of the impurities contained in the feed gas of deethanization, at low cost receiving cold to ensure the operation of the distillation column fractionation of gas deethanization taking into account the possibility of varying the technological scheme and operating mode of the equipment when weather conditions change over time of the year.

Поставленная задача решается за счет того, что разработан способ вариативной переработки газа деэтанизации, включающий последовательно стадии низкотемпературной сепарации сырьевого газа и ректификационной подготовки газа деэтанизации с извлечением из него пропан-бутановой фракции, при этом получение холода для функционирования процессов низкотемпературной сепарации осуществляют только редуцированием и расширением избыточно сжатого в турбодетандерном агрегате газа с передачей холода разделяемым технологическим потокам газа при помощи многопоточного пластинчатого теплообменника, в застойные, с концентрированием кристаллогидратов, зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов вводят метанол, товарный газ деэтанизации отводят с верха первой ректификационной колонны, дожимают до давления транспортной магистрали компрессором турбодетандерного агрегата и охлаждают в воздушном холодильнике, из остатка первой ректификационной колонны метанол экстрагируют водой в промывочной колонне и отводят в виде водометанольного раствора, а очищенный от метанола остаток первой ректификационной колонны подвергают фракционированию во второй ректификационной колонне, с верха которой выводят пропан-бутановую фракцию, а с низа - фракцию С5 и выше или с верха которой выводят пропановую фракцию, а с низа - фракцию С4 и выше, метанол из водометанольного раствора выделяют с верха отпарной колонны, с низа которой отводят воду, возвращаемую в качестве промывной жидкости в промывочную колонну, при этом дополнительная вариативность переработки газа деэтанизации обеспечивают тремя режимами в зависимости от климатических условий: летним, переходным и зимним энергосберегающим - и дробным вводом метанола в наиболее уязвимые с позиции накапливания кристаллогидратов места аппаратов. The problem is solved due to the fact that a method has been developed for the variable processing of deethanization gas, which includes successively the stages of low-temperature separation of raw gas and distillation treatment of deethanization gas with the extraction of the propane-butane fraction, while cold is obtained for the functioning of low-temperature separation processes only by reduction and expansion gas excessively compressed in a turboexpander unit with cold transfer to shared process gas flows at with the help of a multi-threaded plate heat exchanger, methanol is introduced into the stagnant, with the concentration of crystalline hydrates, zones of a multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators, commercial gas of deethanization is taken from the top of the first distillation column, squeezed to the pressure of the transport line by the compressor of the first expansion distillation unit, and cooled methanol columns are extracted with water in a wash column and discharged as a water methanol solution. ora, and purified from methanol, the residue of the first distillation column is fractionated in a second distillation column, from the top of which the output of propane-butane fraction and from the bottom - a fraction of C 5 or higher, or from the top of which is output propane fraction and from the bottom - C 4 fraction and higher, methanol from the water-methanol solution is isolated from the top of the stripping column, from the bottom of which water is returned that is returned as a washing liquid to the washing column, while three additional de-ethanization gas processing varieties are provided I regimes depending on climatic conditions: summer, transitional and winter energy-saving - and fractional introduction of methanol into the most vulnerable places from the position of accumulation of crystalline hydrates.

Целесообразно при летнем режиме переработки газа деэтанизации метанол вводить в застойные зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов периодически, что уменьшит расход метанола и снизит энергетическую нагрузку на промывочную колонну и отпарную колонну, при этом переработку газа деэтанизации реализуют в летнем режиме при температуре более 20°С и давлении на входе до 72 атм.It is advisable to introduce methanol into the stagnant zones of a multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators during the summer mode of deethanization gas processing, which will reduce the methanol consumption and reduce the energy load on the washing column and stripping column, while the deethanization gas is processed in summer mode at a temperature of more than 20 ° С and inlet pressure up to 72 atm.

В отличие от летнего режима, при переходном режиме переработки метанол вводится в застойные зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов постоянно, и переработку газа деэтанизации реализуют в переходном режиме при температуре от минус 5°С до плюс 20°С и давлении на входе до 45 атм.Unlike the summer mode, during the transitional processing mode, methanol is introduced into the stagnant zones of the multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators constantly, and deethanization gas is processed in transitional mode at temperatures from minus 5 ° С to plus 20 ° С and inlet pressure up to 45 atm .

Целесообразно при зимнем энергосберегающем режиме переработки метанол вводить в застойные зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов постоянно, а товарный газ деэтанизации, отводимый с верха первой ректификационной колонны, подавать в магистральный трубопровод, минуя компрессор турбодетандерного агрегата и воздушный холодильник, при этом переработку газа деэтанизации реализуют в зимнем энергосберегающем режиме при температуре менее минус 5°С и давлении на входе до 72 атм.It is advisable to introduce methanol into the stagnant zones of a multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators during the winter energy-saving mode of processing, and the deethanization commercial gas discharged from the top of the first distillation column to be fed into the main pipeline, bypassing the turbine expander unit compressor and air cooler, while the gas de-gasification is processed in winter energy-saving mode at a temperature of less than minus 5 ° C and inlet pressure up to 72 atm.

Целесообразно также подвод тепла в низ первой и второй ректификационных колонн, а также отпарной колонны обеспечивать за счет подачи в ребойлеры колонн горячего масла, нагреваемого в трубчатой печи. It is also advisable to supply heat to the bottom of the first and second distillation columns, as well as a stripping column, by supplying hot oil heated in a tubular furnace to the reboilers of the columns.

Разработанный способ вариативной переработки газа деэтанизации может быть реализован на установке вариативной переработки газа деэтанизации, включающей турбодетандер, ректификационные колонны, промывочную колонну, отпарную колонну, низкотемпературные сепараторы, фильтры, многопоточный пластинчатый теплообменник, рекуперативный теплообменник, воздушные холодильники, ребойлеры для колонн, насосы, емкость-отстойник, рефлюксную емкость, емкость сбора водометанольного раствора, клапан-регулятор и клапаны-отсекатели с штуцерами ввода и вывода соответствующих газообразных и жидких технологических потоков, соединенные между собой трубопроводами в последовательно функционирующие блок низкотемпературной сепарации исходного газа, блок ректификационной подготовки газа деэтанизации с извлечением из него пропан-бутановой фракции и вспомогательный блок регенерации метанола, при этом блок низкотемпературной сепарации исходного газа содержит последовательно соединенные фильтр, первый низкотемпературный сепаратор, среднюю зону многопоточного пластинчатого теплообменника, второй низкотемпературный сепаратор, турбодетандерный агрегат, совокупность которых представляет первую технологическую линию газового потока, обеспечивающую создание и подачу жидкого орошения в первую ректификационную колонну блока ректификационной подготовки газа деэтанизации, последовательно соединенные во вторую технологическую линию газового потока верх первой ректификационной колонны, верхнюю зону многопоточного пластинчатого теплообменника, третий низкотемпературный сепаратор, турбодетандерный агрегат, воздушный холодильник, обеспечивающую отвод товарного газа деэтанизации, первый поток жидкой фазы, отводимый из первого низкотемпературного сепаратора и вводимый в качестве сырья в среднюю часть первой ректификационной колонны, второй поток жидкой фазы, отводимый из второго низкотемпературного сепаратора, который разделяют на третий поток жидкой фазы, вводимый в качестве сырья в среднюю часть первой ректификационной колонны, и четвертый поток жидкой фазы, пропускаемый через нижнюю зону многопоточного пластинчатого теплообменника и вводимый в качестве сырья в среднюю часть первой ректификационной колонны, с низа первого и второго низкотемпературных сепараторов отводят водометанольный раствор, с низа первой ректификационной колонны блока ректификационной подготовки газа деэтанизации отводят жидкую фазу углеводородов с примесью метанола, который отмывают водой в промывочной колонне вспомогательного блока регенерации метанола, отводимую с верха промывочной колонны отмытую от метанола жидкую углеводородную фазу подают во вторую ректификационную колонну блока ректификационной подготовки газа деэтанизации, с верха которой отводят пропан-бутановую фракцию, а с низа - фракцию С5 и выше или с верха которой отводят пропановую фракцию, а с низа - фракцию С4 и выше, отводимый с низа промывной колонны водометанольный раствор объединяют с водометанольными растворами, отводимыми с низа первого и второго низкотемпературных сепараторов, в емкости сбора водометанольного раствора и подают в среднюю часть отпарной колонны, с верха которой отводят метанол, а с низа - воду, которую возвращают на верх промывочной колонны, при этом трубопроводы, подводящие газ к первому сепаратору, к верхней и нижней зонам многопоточного пластинчатого теплообменника и к турбодетандеру соединяют с трубопроводом подачи метанола. Целесообразно на второй технологической линии газового потока между третьим низкотемпературным сепаратором и воздушным холодильником установить байпасную линию в обход турбодетандерного агрегата, что позволит реализовать зимний энергосберегающий режим переработки газа деэтанизации.The developed method of variable deethanization gas processing can be implemented on a variable deethanization gas processing installation, including a turboexpander, distillation columns, washing column, stripping column, low-temperature separators, filters, multi-flow plate heat exchanger, recuperative heat exchanger, air coolers, reboilers for columns sedimentation tank, reflux tank, water-methanol solution collecting tank, regulator valve and shut-off valves with input fittings and outputting the corresponding gaseous and liquid process streams, interconnected by pipelines into sequentially operating low-temperature gas source separation unit, distillation gas preparation unit for deethanization gas with extraction of propane-butane fraction and auxiliary methanol recovery unit, while the low-temperature source gas separation unit contains connected filter, first low-temperature separator, middle zone multi-threaded plate heat transfer nickel, a second low-temperature separator, a turboexpander unit, the combination of which is the first gas stream processing line providing the creation and supply of liquid irrigation to the first distillation column of the distillation unit for deethanization gas, connected in series to the second gas flow line at the top of the first distillation column, the upper zone of the multi-stream plate heat exchanger, third low temperature separator, turboexpander unit, air a refrigerator providing the removal of commercial gas of deethanization, a first liquid phase stream discharged from the first low temperature separator and introduced as a raw material into the middle part of the first distillation column, a second liquid phase stream discharged from a second low temperature separator, which is divided into a third liquid phase stream introduced as raw materials into the middle part of the first distillation column, and the fourth liquid phase stream passed through the lower zone of the multi-threaded plate heat exchanger and introduced into as raw materials, a water-methanol solution is removed from the bottom of the first and second low-temperature separators from the bottom of the first and second distillation columns; from the bottom of the first distillation column from a distillation unit for deethanization gas, a liquid phase of hydrocarbons with an admixture of methanol is removed, which is washed with water in a wash column from an auxiliary methanol recovery unit, the liquid hydrocarbon phase washed from methanol is fed from the top of the wash column to the second distillation column of the rectification unit onnoy preparation deethanizer gas from the top of which is withdrawn propane-butane fraction and from the bottom - a fraction of C 5 or higher, or from the top of which is withdrawn a propane fraction, and from the bottom - C 4 fraction and a higher withdrawn from the bottom of the scrubber water-methanol solution is combined with water-methanol solutions, discharged from the bottom of the first and second low-temperature separators, into the collection tank of the water-methanol solution and fed into the middle part of the stripping column, from the top of which methanol is removed, and from the bottom - water, which is returned to the top of the wash column, and this piping, the first lead-gas separator, the upper and lower zones of threaded plate heat exchanger and a turboexpander coupled to the methanol feed conduit. It is advisable to install a bypass line in the second gas flow process line between the third low-temperature separator and the air cooler, bypassing the turbo-expander unit, which will allow implementing a winter energy-saving deethanization gas processing mode.

Целесообразно также на входе газа в верхнюю и нижнюю зоны многопоточного пластинчатого теплообменника установить форсунки, соединенные с трубопроводом подачи метанола. Конструктивные особенности многопоточных пластинчатых теплообменников приводят к тому, что в местах ввода газа в пространство между пластинами пластинчатого теплообменника из-за изменения направления движения газового потока на 90 градусов с горизонтального на вертикальный формируется гидродинамическая застойная зона. В гидродинамической застойной зоне образовавшиеся при низких температурах кристаллогидраты микроразмеров не выносятся с потоком газа в зону более высоких температур, а удерживаются, налипают на пластины, сокращая проходное сечение между пластинами теплообменника, и могут привести к аварийному ухудшению теплообмена, а при закупорке проходного сечения прекращается работа установки в целом. Таким образом, за счет ввода метанола через форсунки многопоточного пластинчатого теплообменника повышается уровень безаварийности и надежности работы установки. It is also advisable to install nozzles connected to the methanol supply pipeline at the gas inlet to the upper and lower zones of the multi-threaded plate heat exchanger. The design features of multi-threaded plate heat exchangers lead to the fact that in the places of gas entry into the space between the plates of the plate heat exchanger due to a change in the direction of gas flow by 90 degrees from horizontal to vertical, a hydrodynamic stagnant zone is formed. In the hydrodynamic stagnant zone, micro-sized crystalline hydrates formed at low temperatures are not carried out with a gas flow into the zone of higher temperatures, but are retained, stick to the plates, reducing the flow area between the heat exchanger plates, and can lead to emergency heat exchange deterioration, and when the passage section is blocked, work stops installation as a whole. Thus, due to the introduction of methanol through the nozzles of a multi-threaded plate heat exchanger, the level of trouble-free operation and reliability of the installation increases.

Целесообразно, чтобы первая ректификационная колонна блока ректификационной подготовки газа деэтанизации была секционирована по высоте, между секциями контактных устройств были установлены глухие тарелки с аккумуляторами жидкой фазы, снабженными штуцерами отвода углеводородной фазы и водного раствора метанола, что предотвращает возможность аварийного захлебывания колонны водометанольным раствором. It is advisable that the first distillation column of the distillation gas treatment unit of deethanization gas be sectioned in height, between plates of contact devices blank plates with liquid phase accumulators equipped with fittings for removing the hydrocarbon phase and an aqueous solution of methanol are installed, which prevents the possibility of emergency flooding of the column with a water-methanol solution.

Для обеспечения эффективного фракционирования целесообразно, чтобы первая и вторая ректификационные колонны блока ректификационной подготовки газа деэтанизации, а также отпарная колонна вспомогательного блока регенерации метанола были снабжены перекрестноточными насадочными контактными устройствами системы PETON. Эти контактные устройства позволяют оптимизировать процесс ректификации в силу того, что в них формируются независимые друг от друга проходные сечения отдельно для жидкой и газовой фаз, за счет чего повышается четкость разделения соответствующих смесей в указанных аппаратах при постоянстве эксплуатационных затрат или при сохранении четкости разделения уменьшаются эксплуатационные затраты за счет уменьшения затрат на подвод тепла в низ колонн из-за уменьшения перепада давления в колоннах. Благодаря перекрестноточным насадочным контактным устройствам системы PETON, метанол, отводимый с верха отпарной колонны, может иметь чистоту до 98-99% и после конденсации становится дополнительным товарным продуктом.To ensure efficient fractionation, it is advisable that the first and second distillation columns of the distillation unit for gas deethanization, as well as the stripping column of the auxiliary methanol recovery unit, be equipped with cross-flow nozzle contact devices of the PETON system. These contact devices make it possible to optimize the rectification process due to the fact that in them independent cross sections are formed separately for the liquid and gas phases, thereby increasing the clarity of separation of the corresponding mixtures in these devices with constant operating costs or maintaining the clarity of separation, reducing operating costs by reducing the cost of supplying heat to the bottom of the columns due to a decrease in the pressure drop in the columns. Thanks to the cross-flow nozzle contact devices of the PETON system, methanol discharged from the top of the stripping column can have a purity of up to 98-99% and, after condensation, becomes an additional marketable product.

На фигурах 1 и 2 представлена принципиальная схема установки вариативной переработки газа деэтанизации, реализующей заявляемое изобретение, на которой:In figures 1 and 2 presents a schematic diagram of an installation for variable processing of deethanization gas that implements the claimed invention, on which:

101 - фильтр,101 - filter

102, 104, 130 - низкотемпературный сепаратор,102, 104, 130 - low temperature separator,

103 - многопоточный пластинчатый теплообменник,103 - multi-threaded plate heat exchanger,

105 - первая ректификационная колонна;105 - the first distillation column;

106, 114, 125 - ребойлер колонны;106, 114, 125 - reboiler columns;

107, 115, 116, 120, 122, 124, 128 - насос;107, 115, 116, 120, 122, 124, 128 - pump;

108, 112, 117, 118, 126, 131 - воздушный холодильник;108, 112, 117, 118, 126, 131 - air cooler;

109 - промывочная колонна;109 - wash column;

110 - емкость-отстойник;110 - sedimentation tank;

111 - вторая ректификационная колонна,111 - the second distillation column,

113, 127 - рефлюксная емкость;113, 127 - reflux capacity;

119 - емкость сбора водометанольного раствора;119 - capacity for collecting water-methanol solution;

121 - рекуперативный теплообменник;121 - recuperative heat exchanger;

123 - отпарная колонна;123 - stripping column;

129 - турбодетандерный агрегат;129 - turboexpander unit;

132 - клапан-регулятор; 132 - valve regulator;

133-144 - клапан-отсекатель;133-144 - shutoff valve;

1-82 - технологические линии.1-82 - production lines.

Заявляемый способ вариативной переработки газа деэтанизации к транспортировке по газопроводу может быть реализован на установке, приведенной на фигурах 1 и 2, следующим образом.The inventive method of variable processing of gas of deethanization for transportation through a gas pipeline can be implemented on the installation shown in figures 1 and 2, as follows.

В летнем режиме переработки очищенный от механических примесей в фильтре 101 газ деэтанизации при температуре 26°С с давлением 7,1 МПа проходит через клапан-регулятор 132, где давление газа деэтанизации сбрасывается до 5,5 МПа, при этом газ деэтанизации частично конденсируется, и поступает в первый низкотемпературный сепаратор 102 для отделения образовавшейся при дросселировании жидкости. Перед клапаном-регулятором 132 предусмотрена подача метанола для предотвращения гидратообразования.In the summer processing mode, the deethanization gas purified from mechanical impurities in the filter 101 at a temperature of 26 ° C with a pressure of 7.1 MPa passes through the control valve 132, where the pressure of the deethanization gas is released to 5.5 MPa, while the deethanization gas partially condenses, and enters the first low-temperature separator 102 to separate the liquid formed during throttling. A methanol feed is provided in front of the control valve 132 to prevent hydrate formation.

Отсепарированный газ деэтанизации из первого низкотемпературного сепаратора 102 сначала поступает в многопоточный пластинчатый теплообменник 103 для охлаждения до 2°С, а затем во второй низкотемпературный сепаратор 104 для отделения от жидкой фазы. Схемой предусматривается подача метанола в поток отсепарированного газа деэтанизации между первым низкотемпературным сепаратором 102 и многопоточным пластинчатым теплообменником 103 для предотвращения гидратообразования. В данном режиме постоянная подача метанола не требуется.The separated deethanization gas from the first low-temperature separator 102 first enters a multi-threaded plate heat exchanger 103 for cooling to 2 ° C, and then to the second low-temperature separator 104 to separate from the liquid phase. The scheme provides for the supply of methanol to the separated deethanization gas stream between the first low-temperature separator 102 and the multi-threaded plate heat exchanger 103 to prevent hydrate formation. In this mode, a constant supply of methanol is not required.

Предусмотрена подача метанола в поток углеводородного конденсата с низа второго низкотемпературного сепаратора 104 перед его входом в многопоточный пластинчатый теплообменник 103 для предотвращения гидратообразования. В данном режиме постоянная подача не требуется. Methanol is supplied to the hydrocarbon condensate stream from the bottom of the second low-temperature separator 104 before it enters the multi-threaded plate heat exchanger 103 to prevent hydrate formation. In this mode, continuous feed is not required.

Отсепарированный газ деэтанизации из второго низкотемпературного сепаратора 104 вместе с метанолом поступает в расширительную часть турбодетандерного агрегата 129. В данном режиме постоянная подача метанола не требуется.The separated deethanization gas from the second low-temperature separator 104 together with methanol enters the expansion part of the turboexpander unit 129. In this mode, a constant supply of methanol is not required.

С выкида турбодетандерного агрегата 129 охлажденный до минус 33°С газ деэтанизации с давлением не менее 2,0 МПа поступает в первую ректификационную колонну 105.From the outflow of the turboexpander unit 129, deethanization gas cooled to minus 33 ° C with a pressure of at least 2.0 MPa enters the first distillation column 105.

С верха первой ректификационной колонны 105 подготовленный газ деэтанизации при температуре минус 22°С с давлением не менее 1,95 МПа после смешения с метанолом нагревается до 23°С в многопоточном пластинчатом теплообменнике 103 и подается в третий низкотемпературный сепаратор 130, с верха которого отсепарированный газ деэтанизации направляется на прием компрессора турбодетандерного агрегата 129, с выкида которого при температуре 41°С с давлением 2,4 МПа поступает параллельно в секции воздушного холодильника 131 для охлаждения до температуры не более 35°С и выводится с установки на дожимную компрессорную станцию. С низа третьего низкотемпературного сепаратора 130 жидкость по линии 81 отводится в дренажную емкость.From the top of the first distillation column 105, the prepared deethanization gas at a temperature of minus 22 ° С with a pressure of at least 1.95 MPa, after mixing with methanol, is heated to 23 ° С in a multi-threaded plate heat exchanger 103 and fed to a third low-temperature separator 130, from the top of which a separated gas deethanization is sent to the reception of the compressor of the turboexpander unit 129, from which the discharge at a temperature of 41 ° C with a pressure of 2.4 MPa flows in parallel to the sections of the air cooler 131 for cooling to a temperature Lee 35 ° C and outputted from the booster compressor installation station. From the bottom of the third low-temperature separator 130, liquid is discharged through line 81 to a drainage tank.

Фракция С3 и выше из кубовой части первой ректификационной колонны 105 проходит насос 107, воздушный холодильник 108, и, объединившись с углеводородным конденсатом из емкости сбора водометанольного раствора 119, вводится при температуре 35°С с давлением 2,7 МПа в нижнюю часть промывочной колонны 109.Fraction C 3 and higher from the bottom part of the first distillation column 105 passes pump 107, an air cooler 108, and, combined with hydrocarbon condensate from the collection tank of water-methanol solution 119, is introduced at a temperature of 35 ° C with a pressure of 2.7 MPa into the lower part of the wash column 109.

В верхнюю часть промывочной колонны 109 с температурой не более 35°С под давлением 2,0 МПа предусматривается подача отпаренной воды из кубовой части отпарной колонны 123, для отмывки от метанола фракции С3 и выше.In the upper part of the washing column 109 with a temperature of not more than 35 ° C under a pressure of 2.0 MPa, it is planned to supply stripped water from the still bottom of the stripping column 123 to wash fractions of C 3 and higher from methanol.

Водометанольный раствор из кубовой части промывочной колонны 109 при температуре 36°С с давлением 2,1 МПа поступает в емкость сбора водометанольного раствора 119, куда также поступает водометанольный раствор из низкотемпературных сепараторов 102 и 104, первой ректификационной колонны 105 и дожимной компрессорной станции при температуре 35°С под давлением 0,9 МПа.The water-methanol solution from the bottom of the washing column 109 at a temperature of 36 ° C with a pressure of 2.1 MPa enters the collection tank of the water-methanol solution 119, which also receives the water-methanol solution from the low-temperature separators 102 and 104, the first distillation column 105 and the booster compressor station at a temperature of 35 ° C under a pressure of 0.9 MPa.

С верхней части промывочной колонны 109 очищенная от метанола фракция С3 и выше при температуре 36°С с давлением не менее 1,7 МПа после емкости-отстойника 110 поступает во вторую ректификационную колонну 111 для разделения фракции С3 и выше.From the top of the wash column 109, a fraction of C 3 and higher purified from methanol at a temperature of 36 ° C with a pressure of at least 1.7 MPa after a settling tank 110 enters the second distillation column 111 to separate the fraction C 3 and higher.

C верха второй ректификационной колонны 111 пропан-бутановая фракция с температурой 62°С под давлением 1,5 МПа конденсируется и охлаждается в воздушном холодильнике 112, проходит рефлюксную емкость 113, подается на прием насоса 115, с выкида которого при температуре не более 35°С под давлением 2,2 МПа распределяется между орошением второй ректификационной колонны 111 и балансовым количеством пропан-бутановой фракции, выводимым с установки. From the top of the second distillation column 111, the propane-butane fraction with a temperature of 62 ° C under a pressure of 1.5 MPa is condensed and cooled in an air cooler 112, passes a reflux tank 113, is fed to a pump 115, from which the discharge at a temperature of not more than 35 ° C under a pressure of 2.2 MPa is distributed between the irrigation of the second distillation column 111 and the balance amount of the propane-butane fraction withdrawn from the installation.

С низа второй ректификационной колонны 111 балансовая часть фракции С5 и выше направляется в ребойлер 114, после которого с температурой 151°С под давлением 1,52 МПа, на прием насоса 116, с выкида которого после охлаждения в воздушном холодильнике 117 под давлением 1,9 МПа, при температуре не более 35°С выводится с установки. From the bottom of the second distillation column 111, the balance portion of fraction C 5 and above is sent to reboiler 114, after which with a temperature of 151 ° C under a pressure of 1.52 MPa, to the intake of pump 116, after which it is cooled after cooling in an air cooler 117 under pressure 1, 9 MPa, at a temperature of no more than 35 ° С it is removed from the installation.

Водометанольный раствор из емкости сбора водометанольного раствора 119 с выкида насоса 120 под давлением 0,66 МПа и после рекуперативного теплообменника 121 подогретый до температуры не менее 82°С поступает в отпарную колонну 123 для получения концентрированного метанола и отпаренной воды.The water-methanol solution from the collection tank of the water-methanol solution 119 from the pump 120 outlet at a pressure of 0.66 MPa and after the regenerative heat exchanger 121, heated to a temperature of at least 82 ° C, enters the stripper 123 to obtain concentrated methanol and boiled water.

Пары метанола с верха отпарной колонны 123 при температуре 77°С с давлением 0,16 МПа частично конденсируются в воздушном холодильнике 126 и отводятся в рефлюксную емкость 127. Метанол из рефлюксной емкости 127 поступает на прием насоса 128, с выкида которого при температуре 35°С под давлением 0,9 МПа распределяется между орошением отпарной колонны 123 и балансовым количеством, выводимым с установки в емкости хранения на дожимную компрессорную станцию. Methanol vapors from the top of the stripping column 123 at a temperature of 77 ° C with a pressure of 0.16 MPa are partially condensed in an air cooler 126 and discharged to a reflux tank 127. Methanol from a reflux tank 127 is received by a pump 128, from which a discharge at a temperature of 35 ° C under a pressure of 0.9 MPa is distributed between the irrigation of the stripping column 123 and the balance amount withdrawn from the installation in storage tanks at the booster compressor station.

Установка вариативной переработки газа деэтанизации представлена на фигуре 1 и реализуется следующим образом.Installation of variable gas deethanization is presented in figure 1 and is implemented as follows.

В летнем режиме переработки газ деэтанизации последовательно поступает по линии 1 в фильтр 101, в котором очищается от механических примесей, далее через клапан-регулятор 132 по линии 5 в первый низкотемпературный сепаратор 102 для отделения образовавшейся при дросселировании жидкости. Перед клапаном-регулятором 132 предусмотрена подача метанола по линии 4 через клапан-отсекатель 133 для предотвращения гидратообразования.In the summer processing mode, the deethanization gas is sequentially fed through line 1 to the filter 101, in which it is cleaned of mechanical impurities, then through the control valve 132 through line 5 to the first low-temperature separator 102 to separate the liquid formed during throttling. In front of the control valve 132, methanol is supplied through line 4 through the shutoff valve 133 to prevent hydrate formation.

Отсепарированный газ деэтанизации с верха первого низкотемпературного сепаратора 102 по линии 7 сначала поступает в многопоточный пластинчатый теплообменник 103, где охлаждается потоком 19 подготовленного газа деэтанизации из первой ректификационной колонны 105 и потоком 31 конденсата с низа второго низкотемпературного сепаратора 104, а затем по линии 10 во второй низкотемпературный сепаратор 104 для отделения от жидкой фазы. Предусмотрена подача метанола по линии 6 через клапан-отсекатель 134 в поток газа между первым низкотемпературным сепаратором 102 и многопоточным пластинчатым теплообменником 103 для предотвращения гидратообразования. В данном режиме постоянная подача метанола не требуется.The separated deethanization gas from the top of the first low-temperature separator 102 passes through line 7 to a multi-flow plate heat exchanger 103, where it is cooled by the prepared deethanization gas stream 19 from the first distillation column 105 and condensate stream 31 from the bottom of the second low-temperature separator 104, and then through line 10 to the second a low temperature separator 104 for separating from the liquid phase. Methanol is provided through line 6 through a shut-off valve 134 into a gas stream between the first low-temperature separator 102 and a multi-threaded plate heat exchanger 103 to prevent hydrate formation. In this mode, a constant supply of methanol is not required.

Отсепарированный газ деэтанизации с верха второго низкотемпературного сепаратора 104 отводится по линии 11, в которую предусмотрена подача метанола по линии 12 через клапан-отсекатель 135 для предотвращения гидратообразования, и далее по линии 13 поступает в расширительную часть турбодетандерного агрегата 129. В данном режиме постоянная подача метанола не требуется.The separated deethanization gas from the top of the second low-temperature separator 104 is discharged via line 11, into which methanol is supplied via line 12 through shut-off valve 135 to prevent hydrate formation, and then through line 13 it enters the expansion part of turbine expander 129. In this mode, a constant supply of methanol not required.

С выкида турбодетандерного агрегата 129 охлажденный газ деэтанизации по линии 16 поступает в первую ректификационную колонну 105.From the discharge of the turboexpander unit 129, the cooled deethanization gas via line 16 enters the first distillation column 105.

Поток углеводородного конденсата отводится по линии 14 с низа второго низкотемпературного сепаратора 104 и разделяется на две части: одна часть по линии 28 так же, как и углеводородный конденсат с низа первого низкотемпературного сепаратора 102 по линии 8, вводится в первую ректификационную колонну 105, а вторая часть по линии 29 смешивается с метанолом, подаваемым по линии 30 через клапан-отсекатель 136 и по линии 31 направляется в многопоточный пластинчатый теплообменник 103 для передачи холода потоку отсепарированного газа деэтанизации по линии 7 с верха первого низкотемпературного сепаратора 102. Поток углеводородного конденсата, отводимого из многопоточного пластинчатого теплообменника 103 по линии 32, поступает по линии 33 в первую ректификационную колонну 105. В данном режиме постоянная подача не требуется. The hydrocarbon condensate stream is discharged along line 14 from the bottom of the second low temperature separator 104 and is divided into two parts: one part along line 28, as well as hydrocarbon condensate from the bottom of the first low temperature separator 102 through line 8, is introduced into the first distillation column 105, and the second part along line 29 is mixed with methanol supplied through line 30 through shut-off valve 136 and through line 31 is sent to a multi-threaded plate heat exchanger 103 to transfer cold to the separated stream of deethanization gas through line 7 top of first low temperature separator 102. The hydrocarbon condensate stream withdrawn from the threaded plate heat exchanger 103 via line 32, is fed through line 33 to first distillation column 105. In this mode, a constant supply is not required.

Тепло в низ первой ректификационной колонны 105 подводится при помощи циркулирующей горячей струи. При этом часть кубовой жидкости из низа первой ректификационной колонны 105 прокачивается по линии 34 в ребойлер колонны 106. Кубовая жидкость из ребойлера колонны 106 возвращается под нижнюю тарелку первой ректификационной колонны 105 по линии 36, а пары - по линии 35.Heat is supplied to the bottom of the first distillation column 105 by means of a circulating hot stream. At the same time, part of the bottom liquid from the bottom of the first distillation column 105 is pumped along line 34 to the reboiler of the column 106. The bottom liquid from the reboiler of the column 106 is returned to the bottom plate of the first distillation column 105 along line 36, and the vapor along line 35.

Фракция С3 и выше из кубовой части первой ректификационной колонны 105 по линии 37 поступает на прием насоса 107. С выкида насоса 107 фракция С3 и выше по линии 38 охлаждается в воздушном холодильнике 108, по линии 39, объединяется с углеводородным конденсатом из емкости сбора водометанольного раствора 119 линии 40 и вводится в нижнюю часть промывочной колонны 109 по линии 41 для промывки от метанола.Fraction C 3 and higher from the bottom of the first distillation column 105 through line 37 is received by the pump 107. From the pump 107, fraction C 3 and higher through line 38 is cooled in the air cooler 108, through line 39, combined with hydrocarbon condensate from the collection tank water-methanol solution 119 line 40 and is introduced into the lower part of the washing column 109 along line 41 for washing from methanol.

С верха первой ректификационной колонны 105 по линии 17 отводится подготовленный газ деэтанизации, в который впрыскивается метанол, подаваемый по линии 18 через клапан-отсекатель 137, и по линии 19 поступает в многопоточный пластинчатый теплообменник 103 для передачи своего холода горячему потоку отсепарированного газа деэтанизации с верха первого низкотемпературного сепаратора 102 по линии 7 и далее нагретый газ деэтанизации по линии 20 подается в третий низкотемпературный сепаратор 130. Prepared deethanization gas is discharged from the top of the first distillation column 105 through line 17, into which methanol is injected, fed through line 18 through a shutoff valve 137, and through line 19 to a multi-flow plate heat exchanger 103 to transfer its cold to the hot stream of separated deethanization gas from the top the first low-temperature separator 102 via line 7 and then the heated deethanization gas via line 20 is supplied to the third low-temperature separator 130.

Отсепарированный газ деэтанизации, отводимый по линии 21 из третьего низкотемпературного сепаратора 130, через клапан-отсекатель 139 поступает на прием компрессора турбодетандерного агрегата 129 по линии 22. Подготовленный газ деэтанизации с выкида компрессора турбодетандерного агрегата 129 по линии 25, в которую переходит линия 24, охлаждается в секциях воздушного холодильника 131 и по линии 26 выводится с установки на дожимную компрессорную станцию.The separated deethanization gas discharged via line 21 from the third low-temperature separator 130 through the shut-off valve 139 is received to receive the compressor of the turbo-expander unit 129 via line 22. The prepared de-ethanization gas from the compressor discharge of the turbo-expander unit 129 via line 25, to which line 24 passes, is cooled in sections of the air cooler 131 and along line 26, it is discharged from the installation to the booster compressor station.

В верхнюю часть промывочной колонны 109 по линии 50 подается отпаренная вода, отводимая из кубовой части отпарной колонны 123 по линии 69 в ребойлер колонны 125, поступающая по линии 71 после ребойлера колонны 125 на прием насоса 124, с выкида насоса 124 последовательно охлаждаемая в рекуперативном теплообменнике 121 по линии 72 и воздушном холодильнике 118 по линии 73, для отмывки от метанола фракции С3 и выше по объединенной линии 41.Evaporated water is discharged from the bottom of the stripper column 123 through line 69 to the reboiler of the column 125, which flows through line 71 after the reboiler of the column 125 to the intake of pump 124, from the bottom of the washing column 109 through the line 50 and is subsequently cooled in the regenerative heat exchanger 121 on line 72 and an air cooler 118 on line 73, for washing fractions of C 3 and higher from methanol through combined line 41.

Из кубовой части промывочной колонны 109 водометанольный раствор по линии 51 поступает в емкость сбора водометанольного раствора 119.From the bottoms of the wash column 109, the water-methanol solution through line 51 enters the collection tank of the water-methanol solution 119.

С верхней части промывочной колонны 109 фракция С3 и выше по линии 42 поступает в емкость-отстойник 110. Из емкости-отстойника 110 фракция С3 и выше по линии 43 поступает во вторую ректификационную колонну 111 для разделения фракции С3 и выше, а отстоявшаяся жидкая фаза по линии 82 смешивается с водометанольным раствором, отводимым из кубовой части промывочной колонны 109 по линии 51.From the upper part of the washing column 109, fraction C 3 and higher via line 42 enters the settling tank 110. From tank settling 110 fraction C 3 and higher passes through line 43 to the second distillation column 111 to separate fraction C 3 and higher, and the settled one the liquid phase along line 82 is mixed with a water-methanol solution discharged from the bottom of the wash column 109 along line 51.

Подвод тепла во вторую ректификационную колонну 111 осуществляется за счет подачи по линии 53 горячей струи, отводимой из куба второй ректификационной колонны 111 по линии 52 и нагреваемой в ребойлере колонны 114. Балансовая часть фракции С5 и выше из ребойлера колонны 114 по линии 54 подается на прием насоса 116. С выкида насоса 116 фракция С5 и выше по линии 55 охлаждается в воздушном холодильнике 117 и выводится с установки по линии 56. Heat is supplied to the second distillation column 111 by supplying a hot stream through line 53, withdrawn from the cube of the second distillation column 111 through line 52 and heated in the reboiler of the column 114. The balance portion of fraction C 5 and higher from the reboiler of the column 114 is fed to line 54 receiving pump 116. From pump discharge 116, fraction C 5 and higher on line 55 is cooled in an air cooler 117 and removed from the installation on line 56.

C верха второй ректификационной колонны 111 пропан-бутановая фракция по линии 44 поступает в воздушный холодильник 112. Сконденсированная в воздушном холодильнике 112 пропан-бутановая фракция по линии 45 направляется в рефлюксную емкость 113, далее на прием насоса 115 по линии 46. С выкида насоса 115 пропан-бутановая фракция отводится по линии 47 и разделяется на две части: одна часть по линии 48, возвращается в качестве орошения во вторую ректификационную колонну 111, а другая часть по линии 49, выводится с установки. From the top of the second distillation column 111, the propane-butane fraction through line 44 enters the air cooler 112. The propane-butane fraction condensed in the air cooler 112 passes through line 45 to the reflux tank 113, and then to pump 115 via line 46. From the pump 115 the propane-butane fraction is discharged along line 47 and is divided into two parts: one part along line 48, is returned as irrigation to the second distillation column 111, and the other part along line 49, is withdrawn from the installation.

Водометанольный раствор поступает в емкость сбора водометанольного раствора 119 из низкотемпературных сепараторов 102 и 104 по общей линии 58, из промывочной колонны 109 по линии 51, из первой ректификационной колонны 105 объединенным потоком по линии 80 по линиям 74, 75, 76, 77 и 79 через клапаны-отсекатели 140, 141, 142, 143 и 144, соответственно, и с дожимной компрессорной станции по линии 57. The water-methanol solution enters the collection vessel of the water-methanol solution 119 from low-temperature separators 102 and 104 via a common line 58, from a wash column 109 through a line 51, from the first distillation column 105 by a combined stream through a line 80 along lines 74, 75, 76, 77 and 79 through shut-off valves 140, 141, 142, 143 and 144, respectively, and from the booster compressor station along line 57.

Углеводородный конденсат из емкости сбора водометанольного раствора 119 поступает на прием насоса 122 по линии 68, с выкида насоса 122 по линии 40 объединяется с фракцией С3 и выше и подается в промывочную колонну 109 по линии 41.Hydrocarbon condensate from the collection tank of the water-methanol solution 119 is received at the pump 122 via line 68, and from the pump 122 on line 40 it is combined with fraction C 3 and higher and is supplied to the washing column 109 via line 41.

Водометанольный раствор из емкости сбора водометанольного раствора 119 поступает на прием насоса 120 по линии 59. С выкида насоса 120 водометанольный раствор по линии 60 подается в рекуперативный теплообменник 121, где нагревается за счет тепла отпаренной воды из ребойлера колонны 125 с выкида насоса 124 по линии 72. После рекуперативного теплообменника 121 подогретый водометанольный раствор по линии 61 поступает в отпарную колонну 123 для получения концентрированного метанола и отпаренной воды.The water-methanol solution from the collection tank of the water-methanol solution 119 is received by the pump 120 via line 59. From the pump 120, the water-methanol solution via line 60 is fed to a recuperative heat exchanger 121, where it is heated by the heat of the stripped water from the reboiler of the column 125 from the pump 124 from line 124 After the recuperative heat exchanger 121, the heated water-methanol solution via line 61 enters the stripping column 123 to produce concentrated methanol and boiled water.

Подвод тепла в отпарную колонну 123 осуществляется за счет подачи по линии 70 горячей струи из куба колонны, отводимой по линии 69 и нагреваемой в ребойлере колонны 125. Балансовая часть отпаренной воды после ребойлера колонны 125 поступает на прием насоса 124 по линии 71. С выкида насоса 124 отпаренная вода по линии 72 поступает в рекуперативный теплообменник 121, где подогревает водометанольный раствор с выкида насоса 120 по линии 60, и далее поступает в воздушный холодильник 118 по линии 73. После воздушного холодильника 118 отпаренная вода поступает в промывочную колонну 109 по линии 50. Heat is supplied to the stripping column 123 by supplying a hot stream from the cube of the column through line 70, discharged through line 69 and heated in the reboiler of the column 125. The balance part of the stripped water after the reboiler of the column 125 is received by pump 124 via line 71. From the pump discharge 124 the boiled water through line 72 enters the recuperative heat exchanger 121, where it heats the water-methanol solution from the pump 120 on line 60, and then enters the air cooler 118 through line 73. After the air cooler 118, the boiled water goes to the industrial Wash column 109 along line 50.

Пары метанола с верха отпарной колонны 123 по линии 62 частично конденсируются в воздушном холодильнике 126, при этом охлаждаясь, и затем направляются в рефлюксную емкость 127 по линии 63. Метанол из рефлюксной емкости 127 поступает на прием насоса 128 по линии 64. С выкида насоса 128 метанол отводится по линии 65 и разделяется на две части: одна часть по линии 66, возвращается в отпарную колонну 123 в качестве орошения, а другая часть по линии 67, выводится с установки в емкости хранения, расположенные на дожимной компрессорной станции. Methanol vapors from the top of the stripping column 123 on line 62 partially condense in the air cooler 126, being cooled, and then sent to reflux tank 127 on line 63. Methanol from reflux tank 127 is received at pump 128 via line 64. From pump 128 methanol is discharged along line 65 and is divided into two parts: one part along line 66 is returned to the stripper 123 as irrigation, and the other part along line 67 is discharged from the unit to storage tanks located at the booster compressor station.

По описанному выше способу и установке вариативной переработки газа деэтанизации возможна реализация двух других режимов переработки: переходного и зимнего энергосберегающего.According to the method and installation of the variable processing of deethanization gas described above, two other processing modes are possible: transitional and winter energy-saving.

Реализация переходного режима переработки отличается от летнего: The implementation of the transitional processing regime differs from the summer one:

1) необходимостью постоянной подачи метанола в соответствующие места на схеме: в поток очищенного от механических примесей газа деэтанизации после фильтра 101 по линии 4 через клапан-отсекатель 133, в поток отсепарированного газа деэтанизации из первого низкотемпературного сепаратора 102 по линии 6 через клапан-отсекатель 134, в поток подготовленного газа деэтанизации с верха ректификационной колонны 105 по линии 18 через клапан-отсекатель 137 и в поток углеводородного конденсата из второго низкотемпературного сепаратора 104 по линии 30 через клапан-отсекатель 136; 1) the need for a constant supply of methanol to the appropriate places in the diagram: into the stream of deethanization gas purified from mechanical impurities after the filter 101 through line 4 through the shutoff valve 133, into the stream of separated deethanization gas from the first low-temperature separator 102 through line 6 through the shutoff valve 134 into the stream of prepared deethanization gas from the top of the distillation column 105 via line 18 through the shut-off valve 137 and into the stream of hydrocarbon condensate from the second low-temperature separator 104 through line 30 through the valves n-cutter 136;

2) параметрами газа деэтанизации, поступающего на установку по линии 1 при температуре 8°С под давлением 4,3 МПа;2) the parameters of the deethanization gas entering the unit through line 1 at a temperature of 8 ° C under a pressure of 4.3 MPa;

3) дополнительным вводом с дожимной компрессорной станции углеводородного конденсата при температуре 0°С под давлением 4,3 МПа по линии 3 и газа деэтанизации при температуре минус 1°С под давлением 2,98 МПа по линии 2 в поток нагретого углеводородного конденсата, отводимого по линии 32 из многопоточного пластинчатого теплообменника 103 и подаваемого в первую ректификационную колонну 105 по линии 33. 3) additional introduction of hydrocarbon condensate from the booster compressor station at a temperature of 0 ° C under a pressure of 4.3 MPa via line 3 and deethanization gas at a temperature of minus 1 ° C under a pressure of 2.98 MPa through line 2 into a stream of heated hydrocarbon condensate discharged through line 32 from a multi-threaded plate heat exchanger 103 and supplied to the first distillation column 105 through line 33.

Реализация зимнего энергосберегающего режима отличается от летнего:The implementation of the winter energy-saving mode differs from the summer:

1) необходимостью постоянной подачи метанола в соответствующие места на схеме: в поток очищенного от механических примесей газа деэтанизации после фильтра 101 по линии 4 через клапан-отсекатель 133, в поток отсепарированного газа деэтанизации из первого низкотемпературного сепаратора 102 по линии 6 через клапан-отсекатель 134, в поток подготовленного газа деэтанизации с верха ректификационной колонны 105 по линии 18 через клапан-отсекатель 137 и в поток углеводородного конденсата из второго низкотемпературного сепаратора 104 по линии 30 через клапан-отсекатель 136;1) the need for a constant supply of methanol to the appropriate places in the diagram: into the stream of deethanization gas purified from mechanical impurities after the filter 101 through line 4 through the shutoff valve 133, into the stream of separated deethanization gas from the first low-temperature separator 102 through line 6 through the shutoff valve 134 into the stream of prepared deethanization gas from the top of the distillation column 105 via line 18 through the shut-off valve 137 and into the stream of hydrocarbon condensate from the second low-temperature separator 104 through line 30 through the valves n-cutter 136;

2) дополнительным вводом с дожимной компрессорной станции углеводородного конденсата при температуре минус 10°С под давлением 4,3 МПа по линии 3 и газа деэтанизации при температуре минус 11°С под давлением 2,98 МПа по линии 2 в поток нагретого углеводородного конденсата, отводимого по линии 32 из многопоточного пластинчатого теплообменника 103 и подаваемого в первую ректификационную колонну 105 по линии 33; 2) additional introduction of hydrocarbon condensate from the booster compressor station at a temperature of minus 10 ° С under a pressure of 4.3 MPa through line 3 and deethanization gas at a temperature of minus 11 ° С under a pressure of 2.98 MPa through line 2 into a stream of heated hydrocarbon condensate discharged line 32 from a multi-threaded plate heat exchanger 103 and supplied to the first distillation column 105 through line 33;

3) отсепарированный газ деэтанизации, отводимый по линии 21 с верха сепаратора 130 с давлением не менее 2,2 МПа, направляется через клапан-отсекатель 138 по линии 23, минуя компрессор турбодетандерного агрегата. Подготовленный газ деэтанизации направляется по линии 27 с байпасированием воздушного холодильника 131, в связи с тем, что охлаждение подготовленного газа в данном режиме не требуется, и с температурой не ниже 0°С выводится с установки на дожимную компрессорную станцию по линии 26. 3) the separated deethanization gas, discharged through line 21 from the top of the separator 130 with a pressure of at least 2.2 MPa, is directed through shut-off valve 138 through line 23, bypassing the compressor of the turboexpander unit. The prepared deethanization gas is sent via line 27 with bypassing of the air cooler 131, due to the fact that cooling of the prepared gas in this mode is not required, and with a temperature of at least 0 ° C it is removed from the unit to the booster compressor station via line 26.

В таблицах 1-3 представлены материальные балансы изображенной на фигурах 1 и 2 установки вариативной переработки газа деэтанизации при работе в разных режимах переработки с учетом потерь. В таблицах 4 и 5 представлен расход метанола при непрерывной его подаче на установку для переходного режима переработки и зимнего энергосберегающего.Tables 1-3 show the material balances of the variable deethanization gas processing plant shown in figures 1 and 2 when operating in different processing modes taking into account losses. Tables 4 and 5 show the consumption of methanol during its continuous supply to the installation for a transitional processing mode and winter energy-saving.

Таблица 1
Table 1
Входящие потокиIncoming streams Выходящие потокиOutput streams Номер потокаStream number 1one 5757 2626 4949 5656 6767 Температура, оСTemperature, о С 2626 3535 3535 3535 3535 3535 Давление, МПаPressure, MPa 7,17.1 0,90.9 2,42,4 2,22.2 1,91.9 0,90.9 Расход, кг/чConsumption kg / h 194000194000 300300 156064156064 3373533735 34723472 936936 Состав, % масс.Composition,% wt. метанmethane 32,7132.71 -- 40,6040.60 -- -- -- этанethane 38,2638.26 -- 47,2247.22 1,121.12 -- -- пропанpropane 19,7219.72 -- 11,0111.01 63,0563.05 -- -- изобутанisobutane 3,603.60 -- 0,650.65 17,8017.80 0,050.05 -- н-бутанn-butane 3,333.33 -- 0,420.42 17,2317.23 0,360.36 -- изопентанisopentane 0,870.87 -- 0,020.02 0,600.60 41,7341.73 -- н-пентанn-pentane 0,540.54 -- 0,010.01 0,100.10 28,7428.74 -- гексанhexane 0,520.52 -- -- -- 29,0829.08 -- водаwater 0,050.05 38,0038.00 0,060.06 -- -- 2,002.00 метанолmethanol 0,400.40 62,0062.00 0,010.01 0,100.10 0,100.10 98,0098.00

Таблица 2table 2

Входящие потокиIncoming streams Выходящие потокиOutput streams Номер потокаStream number 1one 22 33 5757 2626 4949 5656 6767 Температура, оСTemperature, о С 88 минус 2minus 2 минус 1minus 1 2525 15fifteen 3535 3535 3535 Давление, МПаPressure, MPa 4,34.3 2,92.9 4,24.2 0,80.8 2,32,3 2,12.1 1,81.8 0,80.8 Расход, кг/чConsumption kg / h 129886129886 73387338 5233452334 300300 156342156342 3019330193 24362436 790790 Состав, % масс.Composition,% wt. метанmethane 36,3136.31 34,1934.19 5,765.76 -- 33,7033.70 -- -- -- этанethane 46,4846.48 49,9449.94 40,1540.15 -- 54,1954.19 1,101.10 -- -- пропанpropane 13,9113.91 13,2313.23 33,3033.30 -- 11,0811.08 63,3963.39 -- -- изобутанisobutane 1,641,64 1,361.36 8,128.12 -- 0,600.60 18,3718.37 0,060.06 -- н-бутанn-butane 1,221.22 0,970.97 7,267.26 -- 0,350.35 16,2616.26 0,350.35 -- изопентанisopentane 0,190.19 0,130.13 2,202.20 -- 0,010.01 0,690.69 48,0048.00 -- н-пентанn-pentane 0,100.10 0,070,07 1,321.32 -- 0,010.01 0,090.09 32,4132.41 -- гексанhexane 0,020.02 0,010.01 0,830.83 -- -- -- 19,1719.17 -- водаwater 0,060.06 0,070,07 0,030,03 38,0038.00 0,060.06 -- -- 2,002.00 метанолmethanol 0,070,07 0,040.04 1,021,02 62,0062.00 -- 0,110.11 0,010.01 98,0098.00

Таблица 3Table 3

Входящие потокиIncoming streams Выходящие потокиOutput streams Номер потокаStream number 1one 22 33 5757 2626 4949 5656 6767 Температура, °СTemperature ° C 1313 минус 12minus 12 минус 11minus 11 2525 -- 3535 3535 3535 Давление, МПаPressure, MPa 7,17.1 2,92.9 4,24.2 0,80.8 2,32,3 2,12.1 1,81.8 0,80.8 Расход, кг/чConsumption kg / h 8050680506 4330643306 6574565745 300300 154649154649 3179731797 25252525 789789 Состав, % масс.Composition,% wt. метанmethane 37,1837.18 41,3341.33 7,377.37 -- 34,0634.06 -- -- -- этанethane 44,1844.18 47,0747.07 44,2644.26 -- 54,7754.77 1,101.10 -- -- пропанpropane 14,3214.32 9,949.94 31,3831.38 -- 10,2710.27 64,7564.75 -- -- изобутанisobutane 2,002.00 0,860.86 6,846.84 -- 0,530.53 17,8217.82 0,050.05 -- н-бутанn-butane 1,581,58 0,600.60 5,985.98 -- 0,290.29 15,7415.74 0,350.35 -- изопентанisopentane 0,310.31 0,070,07 1,701.70 -- 0,010.01 0,490.49 48,5748.57 -- н-пентанn-pentane 0,180.18 0,040.04 1,021,02 -- -- 0,070,07 31,5431.54 -- гексанhexane 0,070,07 0,010.01 0,630.63 -- -- -- 18,4918.49 -- водаwater 0,060.06 0,070,07 0,030,03 38,0038.00 0,060.06 -- -- 2,002.00 метанолmethanol 0,130.13 0,020.02 0,780.78 62,0062.00 -- 0,030,03 1,001.00 98,0098.00

Таблица 4Table 4

Номер потокаStream number Переходный режим (подача метанола в одну точку)Transition mode (supply of methanol to one point) Переходный режим
(подача метанола в несколько точек)Transient mode
(methanol supply at several points) Расход метанола в потоке, кг/чThe flow of methanol in the stream, kg / h Массовая доля метанола в потокеMass fraction of methanol in the stream Расход метанола в потоке, кг/чThe flow of methanol in the stream, kg / h Массовая доля метанола в потокеMass fraction of methanol in the stream 1one 99,199.1 0,0013050.001305 99,199.1 0,0013050.001305 22 12,112.1 0,0002490,000249 12,112.1 0,0002490,000249 33 626,2626.2 0,0080920,008092 626,2626.2 0,0080920,008092 4four 323,4323.4 0,9800000.980000 176,4176.4 0,9800000.980000 55 422,5422.5 0,0055400,005540 275,5275.5 0,0036190,003619 77 133,7133.7 0,0020860,002086 94,994.9 0,0014690,001469 88 270,5270.5 0,0222610,022261 171,6171.6 0,0149250.014925 99 18,318.3 0,5707540,570754 9,09.0 0,4801610.480161 1010 133,7133.7 0,0020860,002086 94,994.9 0,0014690,001469 11eleven 11,411,4 0,0002840,000284 8,08.0 0,0001990.000199 1212 -- -- 49,049.0 0,9800000.980000 1313 11,411,4 0,0002840,000284 57,057.0 0,0014190,001419 14fourteen 120,4120,4 0,0050440,005044 85,185.1 0,0034770,003477 15fifteen 1,81.8 0,3809150.380915 1,81.8 0,3201040,320104 1616 -- -- -- -- 1717 21,521.5 0,0001320.000132 54,454,4 0,003350,00335 18eighteen -- -- 49,049.0 0,9800000.980000 1919 21,521.5 0,0001320.000132 103,4103,4 0,0006370,000637 20twenty 21,521.5 0,0001320.000132 103,4103,4 0,0006370,000637 2121 21,521.5 0,0001320.000132 103,4103,4 0,0006370,000637 2828 60,260,2 0,0050440,005044 42,542.5 0,0034770,003477 2929th 60,260,2 0,0050440,005044 42,542.5 0,0034770,003477 30thirty -- -- 49,049.0 0,9800000.980000 3131 60,260,2 0,0050440,005044 91,591.5 0,0074520,007452 3232 60,260,2 0,0050440,005044 91,591.5 0,0074520,007452 3737 1019,21019.2 0,0257080,025708 946,6946.6 0,0238280,023828

Таблица 5Table 5

Номер потокаStream number Зимний энергосберегающий режим (подача метанола в одну точку)Winter energy-saving mode (one-point methanol supply) Зимний энергосберегающий режим
(подача метанола в несколько точек)Winter power saving mode
(methanol supply at several points) Расход метанола в потоке, кг/чThe flow of methanol in the stream, kg / h Массовая доля метанола в потокеMass fraction of methanol in the stream Расход метанола в потоке, кг/чThe flow of methanol in the stream, kg / h Массовая доля метанола в потокеMass fraction of methanol in the stream 1one 90,290.2 0,0006680,000668 90,290.2 0,0006680,000668 22 4,24.2 0,0005580,000558 4,24.2 0,0005580,000558 33 673,6673.6 0,0113000.011300 673,6673.6 0,0113000.011300 4four 284,2284.2 0,9800000.980000 147,0147.0 0,9800000.980000 55 374,4374.4 0,0027670,002767 237,2237.2 0,0017550.001755 77 374,4374.4 0,0027670,002767 237,2237.2 0,0017550.001755 88 -- -- -- -- 99 -- -- -- -- 1010 374,4374.4 0,0027670,002767 237,2237.2 0,0017550.001755 11eleven 45,245,2 0,0005250,000525 29,729.7 0,0003430,000343 1212 -- -- 117,6117.6 0,9800000.980000 1313 45,245,2 0,005250.00525 147,3147.3 0,0017010,001701 14fourteen 329,2329.2 0,0066790,006679 207,6207.6 0,0042610.004261 15fifteen -- -- -- 0,0042610.004261 1616 45,245,2 0,0005250,000525 147,2147.2 0,0017010,001701 1717 9,19.1 0,0000580,000058 27,827.8 0,0001760.000176 18eighteen -- -- 9,89.8 0,9800000.980000 1919 9,19.1 0,0000580,000058 37,637.6 0,0002380,000238 20twenty 9,19.1 0,0000580,000058 37,637.6 0,0002380,000238 2121 9,19.1 0,0000580,000058 37,637.6 0,0032380,003238 2828 164,6164.6 0,0066790,006679 103,8103.8 0,0042610.004261 2929th 164,6164.6 0,0066790,006679 103,8103.8 0,0042610.004261 30thirty -- -- 9,89.8 0,9800000.980000 3131 164,6164.6 0,0066790,006679 113,6113.6 0,0046610.004661 3232 164,6164.6 0,0066790,006679 113,6113.6 0,0046610.004661 3737 1043,11043.1 0,0235090,023509 1014,61014.6 0,0228290.022829

Claims (13)

1. Способ вариативной переработки газа деэтанизации, включающий последовательно стадии низкотемпературной сепарации сырьевого газа и ректификационной подготовки газа деэтанизации с извлечением из него пропан-бутановой фракции, отличающийся тем, что получение холода для функционирования процессов низкотемпературной сепарации осуществляют только редуцированием и расширением избыточно сжатого в турбодетандерном агрегате газа с передачей холода разделяемым технологическим потокам газа при помощи многопоточного пластинчатого теплообменника, в застойные, с концентрированием кристаллогидратов, зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов вводят метанол, товарный газ деэтанизации отводят с верха первой ректификационной колонны, дожимают до давления транспортной магистрали компрессором турбодетандерного агрегата и охлаждают в воздушном холодильнике, из остатка первой ректификационной колонны метанол экстрагируют водой в промывочной колонне и отводят в виде водометанольного раствора, а очищенный от метанола остаток первой ректификационной колонны подвергают фракционированию во второй ректификационной колонне, с верха которой выводят пропан-бутановую фракцию, а с низа – фракцию С5 и выше или с верха которой выводят пропановую фракцию, а с низа – фракцию С4 и выше, метанол из водометанольного раствора выделяют с верха отпарной колонны, с низа которой отводят воду, возвращаемую в качестве промывной жидкости в промывочную колонну, при этом дополнительная вариативность переработки газа деэтанизации обеспечивают тремя режимами в зависимости от климатических условий: летним, переходным и зимним энергосберегающим – и дробным вводом метанола в наиболее уязвимые с позиции накапливания кристаллогидратов места аппаратов. 1. A method of variable processing of deethanization gas, comprising successively the stages of low-temperature separation of raw gas and distillation treatment of deethanization gas with the extraction of the propane-butane fraction, characterized in that the cold is obtained for the functioning of low-temperature separation processes only by reduction and expansion of excessively compressed in the turbine expander unit gas with cold transfer to shared process gas streams using multi-threaded plate heat of the exchanger, methanol is introduced into the stagnant, with the concentration of crystalline hydrates, zones of the multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators, the commercial gas of deethanization is taken from the top of the first distillation column, the compressor of the turboexpander unit is squeezed to the pressure of the transport line and cooled in the first distillation column, from the residue water in the wash column and discharged in the form of a water-methanol solution, and the residue purified from methanol is first the distillation column is subjected to fractionation in a second distillation column, from the top of which a propane-butane fraction is withdrawn, and from the bottom, a fraction of C 5 and above, or from the top of which a propane fraction is withdrawn, and from the bottom, a fraction of C 4 and above, methanol is separated from the water-methanol solution from the top of the stripping column, from the bottom of which water is returned that is returned as a washing liquid to the washing column, while the additional variability of the deethanization gas processing is provided by three modes, depending on the climate conditions: summer, winter and transitional energy-efficient - and a fraction of methanol entering the most vulnerable from the point of accumulation of crystalline space vehicles. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что переработку газа деэтанизации реализуют в летнем режиме при температуре более 20°С и давлении на входе до 72 атм.2. The method according to p. 1, characterized in that the deethanization gas is processed in summer at a temperature of more than 20 ° C and an inlet pressure of up to 72 atm. 3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что при летнем режиме переработки газа деэтанизации метанол вводят в застойные зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов периодически.3. The method according to p. 2, characterized in that in the summer mode of gas deethanization gas processing methanol is introduced into the stagnant zones of a multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators periodically. 4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что переработку газа деэтанизации реализуют в переходном режиме при температуре от минус 5°С до плюс 20°С и давлении на входе до 45 атм.4. The method according to p. 1, characterized in that the deethanization gas is processed in transition at a temperature of minus 5 ° C to plus 20 ° C and an inlet pressure of up to 45 atm. 5. Способ по п. 4, отличающийся тем, что при переходном режиме переработки газа деэтанизации метанол вводят в застойные зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов постоянно.5. The method according to p. 4, characterized in that during the transition mode of gas deethanization gas processing methanol is introduced into the stagnant zones of a multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators constantly. 6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что переработку газа деэтанизации реализуют в зимнем энергосберегающем режиме при температуре менее минус 5°С и давлении на входе до 72 атм.6. The method according to p. 1, characterized in that the deethanization gas processing is implemented in the winter energy-saving mode at a temperature of less than minus 5 ° C and an inlet pressure of up to 72 atm. 7. Способ по п. 6, отличающийся тем, что при зимнем энергосберегающем режиме переработки метанол вводят в застойные зоны многопоточного пластинчатого теплообменника и низкотемпературных сепараторов постоянно, а товарный газ деэтанизации, отводимый с верха первой ректификационной колонны, поступает в магистральный трубопровод, минуя компрессор турбодетандерного агрегата и воздушный холодильник.7. The method according to p. 6, characterized in that methanol is introduced into the stagnant zones of the multi-threaded plate heat exchanger and low-temperature separators during the winter energy-saving mode of processing, and the deethanization commercial gas discharged from the top of the first distillation column enters the main pipeline, bypassing the turbo-expander compressor unit and air cooler. 8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что подвод тепла в низ первой и второй ректификационных колонн, а также отпарной колонны обеспечивают за счет подачи в ребойлеры колонн горячего масла, нагреваемого в трубчатой печи. 8. The method according to p. 1, characterized in that the heat supply to the bottom of the first and second distillation columns, as well as stripping columns, is provided by supplying hot oil heated in a tubular furnace to the reboilers of the columns. 9. Установка вариативной переработки газа деэтанизации, включающая турбодетандер, ректификационные колонны, промывочную колонну, отпарную колонну, низкотемпературные сепараторы, фильтры, многопоточный пластинчатый теплообменник, рекуперативный теплообменник, воздушные холодильники, ребойлеры для колонн, насосы, емкость-отстойник, рефлюксную емкость, емкость сбора водометанольного раствора, клапан-регулятор и клапаны-отсекатели с штуцерами ввода и вывода соответствующих газообразных и жидких технологических потоков, соединенные между собой трубопроводами в последовательно функционирующие блок низкотемпературной сепарации исходного газа, блок ректификационной подготовки газа деэтанизации с извлечением из него пропан-бутановой фракции и вспомогательный блок регенерации метанола, отличающаяся тем, что блок низкотемпературной сепарации исходного газа содержит последовательно соединенные фильтр, первый низкотемпературный сепаратор, среднюю зону многопоточного пластинчатого теплообменника, второй низкотемпературный сепаратор, турбодетандерный агрегат, совокупность которых представляет первую технологическую линию газового потока, обеспечивающую создание и подачу жидкого орошения в первую ректификационную колонну блока ректификационной подготовки газа деэтанизации, последовательно соединенные во вторую технологическую линию газового потока верх первой ректификационной колонны, верхнюю зону многопоточного пластинчатого теплообменника, третий низкотемпературный сепаратор, турбодетандерный агрегат, воздушный холодильник, обеспечивающую отвод товарного газа деэтанизации, первый поток жидкой фазы, отводимый из первого низкотемпературного сепаратора и вводимый в качестве сырья в среднюю часть первой ректификационной колонны, второй поток жидкой фазы, отводимый из второго низкотемпературного сепаратора, который разделяют на третий поток жидкой фазы, вводимый в качестве сырья в среднюю часть первой ректификационной колонны, и четвертый поток жидкой фазы, пропускаемый через нижнюю зону многопоточного пластинчатого теплообменника и вводимый в качестве сырья в среднюю часть первой ректификационной колонны, с низа первого и второго низкотемпературных сепараторов отводят водометанольный раствор, с низа первой ректификационной колонны блока ректификационной подготовки газа деэтанизации отводят жидкую фазу углеводородов с примесью метанола, который отмывают водой в промывочной колонне вспомогательного блока регенерации метанола, отводимую с верха промывочной колонны отмытую от метанола жидкую углеводородную фазу подают во вторую ректификационную колонну блока ректификационной подготовки газа деэтанизации, с верха которой отводят пропан-бутановую фракцию, а с низа – фракцию С5 и выше или с верха которой отводят пропановую фракцию, а с низа – фракцию С4 и выше, отводимый с низа промывной колонны водометанольный раствор объединяют с водометанольными растворами, отводимыми с низа первого и второго низкотемпературных сепараторов, в емкости сбора водометанольного раствора и подают в среднюю часть отпарной колонны, с верха которой отводят метанол, а с низа – воду, которую возвращают на верх промывочной колонны, при этом трубопроводы, подводящие газ к первому сепаратору, к верхней и нижней зонам многопоточного пластинчатого теплообменника и к турбодетандеру соединяют с трубопроводом подачи метанола. 9. Installation for variable processing of deethanization gas, including a turboexpander, distillation columns, a washing column, a stripping column, low-temperature separators, filters, a multi-threaded plate heat exchanger, a recuperative heat exchanger, air coolers, reboilers for columns, pumps, a settling tank, a reflux tank, water-methanol solution, a control valve and shut-off valves with fittings for the input and output of the corresponding gaseous and liquid process streams, connected by it consists of pipelines to a series-functioning block of low-temperature separation of the source gas, a block of distillation preparation of gas of deethanization with extraction of the propane-butane fraction and an auxiliary block of methanol recovery, characterized in that the block of low-temperature separation of the source gas contains a series-connected filter, the first low-temperature separator, an average multi-threaded plate heat exchanger zone, second low-temperature separator, turboexpander unit, scoop the accuracy of which is the first gas stream processing line, which provides the creation and supply of liquid irrigation to the first distillation column of the distillation unit for deethanization gas, which are connected in series to the top of the first distillation column, the upper zone of the multi-flow plate heat exchanger, the third low-temperature separator, and the turbine expansion unit , air cooler, allowing the removal of commercial gas deethanization, first sweat to the liquid phase, withdrawn from the first low-temperature separator and introduced as raw material into the middle part of the first distillation column, the second liquid phase stream, withdrawn from the second low-temperature separator, which is divided into a third liquid phase stream, introduced as raw material into the middle part of the first distillation column and a fourth liquid phase stream passed through the lower zone of the multi-threaded plate heat exchanger and introduced as a raw material into the middle part of the first distillation column, from the bottom of the second and second low-temperature separators, a water-methanol solution is removed, a liquid phase of hydrocarbons mixed with methanol is removed from the bottom of the first distillation column of a distillation unit for a deethanization gas, which is washed with water in a washing column of an auxiliary methanol recovery unit, the hydrocarbon removed from the top of the washing column is washed from into the second distillation column of the distillation unit of the deethanization gas, from the top of which propane-butanes are taken off the fraction, and from the bottom - the fraction C 5 and above or from the top which the propane fraction is taken away, and from the bottom - the fraction C 4 and above, the water-methanol solution removed from the bottom of the wash column is combined with the water-methanol solutions withdrawn from the bottom of the first and second low temperature separators , in the collection tank of the water-methanol solution and is fed into the middle part of the stripping column, from the top of which methanol is discharged, and from the bottom - water, which is returned to the top of the washing column, while the pipelines supplying gas to the first separator, to the upper and It threaded zones of the plate heat exchanger and a turboexpander coupled to the methanol feed conduit. 10. Установка по п. 9, отличающаяся тем, что на второй технологической линии газового потока между третьим низкотемпературным сепаратором и воздушным холодильником устанавливают байпасную линию в обход турбодетандерного агрегата.10. Installation according to p. 9, characterized in that on the second process line of the gas stream between the third low-temperature separator and the air cooler, a bypass line is installed bypassing the turbo-expander unit. 11. Установка по п. 9, отличающаяся тем, что на входе газа в верхнюю и нижнюю зоны многопоточного пластинчатого теплообменника устанавливают форсунки, соединенные с трубопроводом подачи метанола.11. Installation according to claim 9, characterized in that at the gas inlet to the upper and lower zones of the multi-threaded plate heat exchanger, nozzles are connected to the methanol supply pipe. 12. Установка по п. 9, отличающаяся тем, что первую ректификационную колонну блока ректификационной подготовки газа деэтанизации секционируют по высоте, между секциями контактных устройств устанавливают глухие тарелки с аккумуляторами жидкой фазы, снабженными штуцерами отвода углеводородной фазы и водометанольного раствора.12. The apparatus according to claim 9, characterized in that the first distillation column of the distillation gas treatment unit for deethanization gas is sectioned in height, blind plates with liquid phase accumulators equipped with fittings for removing the hydrocarbon phase and water-methanol solution are installed between the sections of the contact devices. 13. Установка по п. 9, отличающаяся тем, что первую и вторую ректификационные колонны блока ректификационной подготовки газа деэтанизации, а также отпарную колонну вспомогательного блока регенерации метанола снабжают перекрестноточными насадочными контактными устройствами системы PETON. 13. Installation according to claim 9, characterized in that the first and second distillation columns of the distillation unit for deethanization gas preparation, as well as the stripping column of the auxiliary methanol recovery unit, are provided with PETON system cross-flow nozzle contact devices.
RU2015153798A 2015-12-16 2015-12-16 Method and plant for deethanization gas variable processing RU2618632C9 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015153798A RU2618632C9 (en) 2015-12-16 2015-12-16 Method and plant for deethanization gas variable processing

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015153798A RU2618632C9 (en) 2015-12-16 2015-12-16 Method and plant for deethanization gas variable processing

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2618632C1 true RU2618632C1 (en) 2017-05-05
RU2618632C9 RU2618632C9 (en) 2017-09-27

Family

ID=58697696

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015153798A RU2618632C9 (en) 2015-12-16 2015-12-16 Method and plant for deethanization gas variable processing

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2618632C9 (en)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA011195B1 (en) * 2004-12-16 2009-02-27 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Configurations and methods for lng regasification and btu control
RU2382301C1 (en) * 2008-10-20 2010-02-20 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа" ОАО "НИПИгазпереработка" Unit for low-temperature separation of hydrocarbon gas
CN204240702U (en) * 2014-05-07 2015-04-01 中国寰球工程公司 A kind of device utilizing cold energy of liquefied natural gas to reclaim lighter hydrocarbons
RU2570540C1 (en) * 2014-12-25 2015-12-10 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа" ОАО "НИПИгазпереработка" Low-temperature gas processing and installation for its implementation (versions)

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA011195B1 (en) * 2004-12-16 2009-02-27 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Configurations and methods for lng regasification and btu control
RU2382301C1 (en) * 2008-10-20 2010-02-20 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа" ОАО "НИПИгазпереработка" Unit for low-temperature separation of hydrocarbon gas
CN204240702U (en) * 2014-05-07 2015-04-01 中国寰球工程公司 A kind of device utilizing cold energy of liquefied natural gas to reclaim lighter hydrocarbons
RU2570540C1 (en) * 2014-12-25 2015-12-10 Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский и проектный институт по переработке газа" ОАО "НИПИгазпереработка" Low-temperature gas processing and installation for its implementation (versions)

Also Published As

Publication number Publication date
RU2618632C9 (en) 2017-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11073050B2 (en) Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power
US20200173310A1 (en) Modified goswami cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling
RU2412147C2 (en) Method of recuperating hydrogen and methane from cracking gas stream in low temperature part of ethylene synthesis apparatus
RU2764176C2 (en) Method for isolating a stream of c2+ hydrocarbons contained in the refinery residual gas, and plant for implementation thereof
RU2688533C1 (en) Ltdr plant for integrated gas preparation and production of lng and its operation method
EA020101B1 (en) Process that utilizes combined distillation and membrane separation in the separation of an acidic contaminant from a light hydrocarbon gas stream
RU77949U1 (en) INSTALLATION OF LOW-TEMPERATURE SEPARATION OF A HYDROCARBON GAS
RU2618632C1 (en) Method and plant for deethanization gas variable processing
RU2640969C1 (en) Method for extraction of liquefied hydrocarbon gases from natural gas of main gas pipelines and plant for its implementation
RU2612235C1 (en) Method and plant for deethanization gas conditioning for transportation in gas pipeline
RU2338734C1 (en) Method of hydrocarbons c3+ separation from associated oil gases
RU2395046C2 (en) Method of low-temperature separation of mass flow containing hydrocarbons
EA025641B1 (en) Method of gas processing
RU2501779C1 (en) Method of separating ethylene of polymerisation purity from catalytic cracking gases
RU2472564C1 (en) Plant to extract carbon dioxide from light hydrocarbon ethane-bearing long distillate
RU2635946C1 (en) Plant for processing natural gas
RU2790002C1 (en) Gas refining plant
RU2615703C2 (en) Method of gas condensate deposits complex processing with c3+ hydrocarbons deep extraction and plant for its implementation
WO2015147704A1 (en) Hydrocracking unit and method to produce motor fuels
CN104817421A (en) Method for separating light hydrocarbon by using light hydrocarbon separation device
CN112760132B (en) Oil gas recovery method and device
RU2525764C2 (en) Hydrocarbon gas mix preparation and processing plant (versions)
RU2794122C1 (en) Hydrocarbon gas preparation system for supply to the demethanizer (options)
CN115105851B (en) Separation process and separation device for sulfuric acid alkylation reaction product
RU54805U1 (en) INSTALLATION OF HYDROCARBON FRACTIONATION

Legal Events

Date Code Title Description
TH4A Reissue of patent specification
TK4A Correction to the publication in the bulletin (patent)

Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A - IN JOURNAL: 13-2017 FOR TAG: (21)

HE4A Change of address of a patent owner

Effective date: 20190711