RU2584271C1 - Laser with optical-mechanical q-factor modulation - Google Patents

Laser with optical-mechanical q-factor modulation

Info

Publication number
RU2584271C1
RU2584271C1 RU2015107155A RU2015107155A RU2584271C1 RU 2584271 C1 RU2584271 C1 RU 2584271C1 RU 2015107155 A RU2015107155 A RU 2015107155A RU 2015107155 A RU2015107155 A RU 2015107155A RU 2584271 C1 RU2584271 C1 RU 2584271C1
Authority
RU
Grant status
Grant
Patent type
Prior art keywords
mirror
pusher
laser
housing
rotation
Prior art date
Application number
RU2015107155A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Валерий Григорьевич Вильнер
Владимир Георгиевич Волобуев
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт "Полюс" им. М.Ф. Стельмаха"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Grant date

Links

Images

Classifications

    • HELECTRICITY
    • H01BASIC ELECTRIC ELEMENTS
    • H01SDEVICES USING STIMULATED EMISSION
    • H01S3/00Lasers, i.e. devices for generation, amplification, modulation, demodulation, or frequency-changing, using stimulated emission, of infra-red, visible, or ultra-violet waves
    • H01S3/10Controlling the intensity, frequency, phase, polarisation or direction of the emitted radiation, e.g. switching, gating, modulating or demodulating
    • H01S3/11Pulse generation, e.g. Q-switching, mode locking
    • H01S3/121Q-switching using mechanical devices
    • H01S3/123Rotating mirror

Abstract

FIELD: optics.
SUBSTANCE: laser with optical-mechanical q-factor modulation comprises housing, active element and resonator consisting of two mirrors, one of which is rigidly fixed relative to housing, and second one has possibility of rotation. In laser there is pusher, base mounted on housing, and by top connected to second mirror, eccentrically to its rotational axis. Pusher is made in form of arch from current-conducting threads. Switch and power supply are connected to ends of current-conducting threads. Second mirror is placed in initial position at angle of φ to working position, in which mirrors are parallel, and angle of
Figure 00000006
, where W0 is given angular velocity of second mirror in its working position, J is inertia moment of second mirror rotation, M is torque, created on second mirror axis of rotation by pusher with thermal expansion of current-conducting threads under influence of current flowing from electric power source.
EFFECT: higher reliability and efficiency, as well as reduction of electric and magnetic interferences and noise at minimum laser dimensions.
3 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к технике лазеров, а именно к лазерам с модуляцией добротности лазерного резонатора изменением положения одного из его зеркал. The invention relates to lasers, namely to lasers with Q-switching the laser resonator by changing the position of one of the mirrors.

Известны лазеры для формирования гигантских лазерных импульсов [1] путем включения добротности лазерного резонатора с помощью модуляторов добротности (затворов). Known lasers for generating laser pulses giant [1] by Q-switching the laser resonator using the Q modulator (gate). Все они имеют те или иные недостатки - большую себестоимость, высокие управляющие напряжения, недостаточную надежность и эксплуатационную стойкость. They all have certain disadvantages - large cost, high control voltages, insufficient reliability and durability.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является лазер с резонатором, состоящим из двух зеркал, одно из которых закреплено неподвижно, а второе снабжено приводом и имеет возможность вращения таким образом, чтобы в одном из положений вращающееся и неподвижное зеркала резонатора становились параллельными [2]. The closest in technical essence to the proposed invention is a laser with a resonator consisting of two mirrors, one of which is fixed stationary, while the second is provided with a drive and can be rotated so that in one position of the rotating and stationary resonator mirror becomes parallel to [2] . В этом положении зеркал обеспечивается высокая добротность резонатора, достаточная для развития лазерной генерации. In this position the mirrors, a high Q of the resonator sufficient for lasing development. Скорость вращения зеркала в момент высокой добротности резонатора должна быть достаточной для возникновения лавинообразной генерации гигантского импульса. mirror rotation speed at the time of high-Q resonator must be sufficient for the occurrence of avalanche giant pulse. Оптимальная скорость вращения зеркала для разных типов лазеров составляет 10-20 тыс. об/мин. The optimum rotational speed for different types of mirror lasers is 10-20 thousand. / Min. В качестве вращающегося зеркала обычно используют призму полного внутреннего отражения, обладающую высокими отражательными характеристиками и некритичную к наклонам оси вращения. As typically use a rotating mirror prism of full internal reflection, having high reflection characteristics, and non-critical to axial tilt. В известном устройстве [2] приводом призмы является высокооборотный электродвигатель. In the known device [2] of the prism is driven high speed electric motor. Недостатки этого решения - относительно высокие габариты и недостаточная надежность существующих двигателей, а также создаваемые ими электрические и магнитные помехи. Disadvantages of this solution - a relatively high overall dimensions and lack of reliability of existing engines as well as electric and magnetic noise generated by them. Последнее особенно недопустимо при наличии в составе системы, включающей лазер, чувствительных к таким помехам устройств, например электронного компаса. This is particularly unacceptable in the presence in the composition of a system including a laser sensitive to such interference devices, for example electronic compass. Кроме того, известный лазер с модулированной добротностью не обеспечивает точной временной привязки лазерного импульса вследствие того, что разгон двигателя занимает значительное время, и момент максимальной добротности резонатора имеет произвольное временное положение. Furthermore, known Q-switched laser does not provide precise timing of the laser pulse due to the fact that the engine acceleration takes considerable time, and time of maximum resonator Q has an arbitrary temporal position.

Задачей изобретения является повышение надежности и быстродействия и снижение электрических и магнитных помех и наводок при минимальных габаритах и минимальной себестоимости лазера. The object of the invention is to improve reliability and performance, and decrease of electrical and magnetic interference and interference with minimum dimensions and minimum cost of the laser.

Эта задача решается за счет того, что в известном лазере с оптико-механической модуляцией добротности, включающем корпус, активный элемент и резонатор, состоящий из двух зеркал, одно из которых закреплено неподвижно относительно корпуса, а второе имеет возможность вращения, введен по крайней мере один толкатель, основанием закрепленный на корпусе, а вершиной связанный со вторым зеркалом, эксцентрично к его оси вращения, причем толкатель выполнен в виде арки из токопроводящей нити, а также введены последовательно соединенные ключ и источн This object is achieved due to the fact that in the known laser with an opto-mechanical Q-switching, comprising a housing, the active element and the resonator consisting of two mirrors, one of which is fixed stationary relative to the housing, and the second is rotatable, introduced at least one a pusher attached to the housing base and the vertex associated with the second mirror, eccentrically to its rotation axis, the plunger is in the form of a conductive yarn arch and consecutively connected administered key and SOURCE ик электропитания, подключенные к концам токопроводящей нити, второе зеркало установлено в исходном положении под углом φ к рабочему положению, в котором зеркала параллельны, а угол uk power connected to the ends of the conductive filaments, the second mirror is mounted in a starting position at an angle φ to a working position in which the mirrors are parallel, and the angle

Figure 00000001
, .

где Where

W 0 - заданная угловая скорость второго зеркала в его рабочем положении, W 0 - defined angular speed of the second mirror in its operative position,

J - момент инерции вращения второго зеркала, J - the torque of inertia of the second mirror,

М - вращающий момент, создаваемый на оси вращения второго зеркала толкателем при температурном расширении токопроводящей нити под действием тока, протекающего от источника электропитания. M - torque generated at the axis of rotation of the second mirror pusher when thermal expansion of conductive filaments under the action of the current flowing from the power source.

Толкатель может быть выполнен в виде арки, имеющей форму равнобедренного треугольника, боковые стороны которого образованы токопроводящей нитью, а основанием является корпус. The pusher can be configured in an arch having a shape of an isosceles triangle whose sides are formed by a conductive thread, and the base is a housing.

Толкатель может быть выполнен в виде арки, имеющей форму дуги. The pusher can be configured in the form of an arch having an arc shape.

На фиг. FIG. 1 представлена схема лазера. 1 is a diagram of a laser. Фиг. FIG. 2 иллюстрирует принцип его работы. 2 illustrates the principle of its operation. На фиг. FIG. 2а) и 2б) показаны варианты формы толкателя. 2a) and 2b) show embodiments shaped pusher.

Устройство (фиг. 1) состоит из резонатора, образованного неподвижным 1 и вращающимся 2 зеркалами, между которыми размещен активный элемент лазера 3. Вращающееся зеркало связано с толкателем 4, закрепленным на корпусе 5 и подключенным своими концами к источнику электропитания 6 через ключ 7. An apparatus (FIG. 1) consists of a cavity formed by the fixed 1 and rotating two mirrors sandwiching the active laser element 3. The rotating mirror is associated with the plunger 4 fixed to the housing 5 and connected at their ends to a power source 6 via the switch 7.

Лазер работает следующим образом. The laser works as follows.

В исходном состоянии вращающееся зеркало 2 расположено под углом φ к неподвижному зеркалу 1 (фиг. 2). Initially, the rotating mirror 2 is disposed at an angle φ to the fixed mirror 1 (FIG. 2). При подключении источника электропитания 6 к токопроводящей нити 4 последняя нагревается под действием проходящего через нее тока и расширяется, создавая давление на вращающееся зеркало 2 и, тем самым, создавая на оси зеркала 2 вращающий момент М в направлении к рабочему положению. When connecting the power source 6 to the conductive filament 4 the latter is heated by the current passing through it and expands, creating pressure on the rotating mirror 2 and, thereby, creating on the axis of mirror 2 torque M in a direction toward the operating position. При этом добротность резонатора, образуемого зеркалами 1 и 2, недостаточна для возникновения лазерной генерации. In this case the quality factor of the resonator formed by the mirrors 1 and 2 is insufficient for the occurrence of lasing. Вращающееся зеркало 2 под действием этого момента поворачивается, и когда оно становится параллельным неподвижному зеркалу 1, добротность резонатора возрастает до уровня, достаточного для возникновения генерации гигантского лазерного импульса. The rotating mirror 2 by the action of this moment is rotated, and when it becomes parallel to the fixed mirror 1, the Q of the resonator increases to a level sufficient for lasing giant pulse laser. Скорость возрастания добротности резонатора должна быть соизмерима со скоростью развития генерации, известной для каждого типа лазеров. The rate of increase in the quality factor of the resonator should be commensurate with the speed of generating, for each type of known laser. Это налагает соответствующие требования к скорости W вращения зеркала 2, которая в положении высокой добротности должна быть порядка 500-2000 рад/сек. This imposes corresponding demands on the speed of rotation W mirror 2, which in the high position Q is to be of the order of 500-2000 rad / sec.

Объем токопроводящей нити должен быть минимальным для ее быстрого разогревания и снижения энергозатрат. Volume conductive thread should be minimized for rapid warming and reduce energy consumption. С этой целью при заданной длине она должна иметь минимальное поперечное сечение, достаточное для обеспечения прочности устройства в процессе эксплуатации. To this end, a predetermined length of it should have a minimum cross-section sufficient for the strength of the device during operation.

При размыкании ключа 7 ток прекращается, токопроводящая нить остывает и возвращается в исходное положение, увлекая за собой зеркало 2. When the current key opening 7 is stopped, conductive filament cools and returns to its initial position, carrying the mirror 2.

Если вращающееся зеркало выполнено в виде призмы полного внутреннего отражения с равными сторонами ее гипотенузной грани, то справедливы следующие расчетные соотношения [3]: If a rotating mirror is designed as a prism of full internal reflection with equal sides of its hypotenuse face, then the following calculation relations [3]:

Момент инерции вращения призмы The moment of inertia of rotating prisms

J~ma 2 /10, J ~ ma 2/10,

где Where

а - сторона гипотенузной грани призмы; and - the hypotenuse side of the prism;

m=ρ·а 3 /4 - масса призмы; m = ρ · a 3/4 - mass of the prism;

ρ - плотность материала призмы. ρ - density of the prism material.

Угловое ускорение Ε призмы под действием вращающего момента М: Angular acceleration Ε prism under the action of torque M:

E=M/J, E = M / J,

Угловая скорость призмы The angular speed of the prism

W=Ετ, W = Ετ,

где τ - время после начала ее вращения. where τ - time after the start of its rotation.

Температурное приращение длины L токопроводящей нити The temperature increment of length L conductive yarn

ΔL=αLΔT, ΔL = αLΔT,

где α - коэффициент линейного расширения; where α - linear expansion coefficient;

L - длина нити; L - length of the filament;

ΔT - перепад температуры. ΔT - temperature difference.

Энергия, необходимая для нагрева токопроводящей нити, The energy required to heat the conductive yarns

Ε T =βm Τ ΔΤ, Ε T = βm Τ ΔΤ,

где β - теплоемкость; where β - specific heat;

m TT V T - масса нити; m T = ρ T V T - mass of filaments;

ρ T - плотность материала нити; ρ T - density of the fiber material;

V T - объем нити. V T - volume of filaments.

Номинальное усилие, создаваемое толкателем при расширении токопроводящей нити Rated force generated by the expansion of the pusher conductive thread

P T =М/r, P T = M / r,

где r - радиус крепления толкателя к зеркалу в точке С (фиг. 2). where r - radius pusher attachment to the mirror at point C (FIG 2.).

Температурное удлинение Δh толкателя, необходимое для поворота вращающегося зеркала на угол φ в случае его треугольной формы (фиг. 2,б) Thermal elongation Δh pusher required to rotate the rotating mirror by the angle φ in case of a triangular shape (FIG. 2b)

Figure 00000002

где L - длина токопроводящей нити; where L - length of the conductive strands;

ΔL - температурное приращение длины токопроводящей нити; ΔL - thermal increase in length of the conductive strands;

L B - расстояние между точками А и В крепления нити к корпусу (фиг. 2,б). L B - the distance between points A and B to thread fastening body (Fig 2b.).

Из (1) следует, что при малой величине L B удлинение Δh~ΔL/2, а при L~L B удлинение From (1) it follows that when a small value of L B elongation Δh ~ ΔL / 2, and when L ~ L B elongation

Figure 00000003
, где δ=LL B . Where δ = LL B. При этом Δh>ΔL, что позволяет обеспечить заданную величину Δh при меньшем перепаде температуры или при меньшей длине токопроводящей нити. Thus Δh> ΔL, thus allowing a predetermined amount Δh at a lower temperature differential or lesser length of the conductive filament. Однако при этом пропорционально возрастает продольное усилие на ветви СА и СВ нити при ее расширении. However, the longitudinal force increases in proportion to the branch CA and CB thread during its expansion.

При выполнении толкателя в форме дуги помимо его температурного расширения возможны поперечные упругие деформации токопроводящей нити, величина которых зависит от конфигурации арки и упругости нити. When the pusher in an arc shape in addition to its thermal expansion are possible transverse elastic deformation conductive yarn, the value of which depends on the configuration of the arch and the elastic yarns. За счет таких деформаций смягчаются ускорения элементов конструкции, что снижает вероятность их выхода из строя. Due to such deformation softened acceleration of structural elements, which reduces the likelihood of their failure.

Пример Example

ρ=2550 кг/м 3 ; ρ = 2550 kg / m 3; а=2·10 -3 м. a = 2 · 10 -3 m.

m=ρа 3 /4=2550·8·10 -9 /4~5·10 -6 кг. m = ρa 3/4 = 2550 · 8 · 10 -9 / 4 ~ 5 · 10 -6 kg.

J~ma 2 /10=5·10 -6 ·4·10 -6 /10~2·10 -12 кгм 2 . J ~ ma 2/10 = 5 · 4 · 10 -6 · 10 -6 / 10 ~ 2 × 10 -12 kgm 2.

Пусть М=4·10 -5 Нм, Let M = 4 × 10 -5 Nm

Е=М/J=4·10 -5 /2·10 -12 =2·10 7 рад/с 2 . E = M / J = 4 × 10 -5 / 2 × 10 -12 = 2 × 10 7 rads / s 2.

При τ=10 -4 с. When τ = 10 -4 s.

W=Eτ=2·10 7 ·10 -4 =2·10 3 рад/с. W = Eτ = 2 × 10 -4 7 × 10 = 2 · 10 3 rad / s.

Эквивалентная частота вращения в момент максимальной добротности резонатора Equivalent speed at the moment of maximum resonator Q

w=W/2π~320 об/с~20000 об/мин. w = W / 2π ~ 320 r / s ~ 20,000 rev / min.

Линейное ускорение точки крепления толкателя при радиусе r=2·10 -3 м. Linear acceleration pusher attachment point at a radius r = 2 × 10 -3 m.

А=Er=2·10 7 ·2·10 -3 =4·10 4 м/с 2 . A = Er = 2 × 10 7 · 2 · 10 -3 = 4 × 10 4 m / s 2.

Смещение точки С между исходным и рабочим положениями The displacement of the point between the source and working positions

Δh=Аτ 2 /2=4·10 4 ·10 -8 /2=2·10 -4 м=0,2 мм. Aτ Δh = 2/2 = 4 × 10 4 × 10 -8 / 2 = 2 × 10 -4 m = 0.2 mm.

При r=2 мм. When r = 2 mm.

Номинальное усилие, создаваемое толкателем в точке: P T =L B /r=4·10 -5 /0,002=2·10 -2 Н Nominal force exerted by the plunger at a point: P T = L B / r = 4 × 10 -5 / 2 = 0.002 · 10 -2 N

φ=arctg(S/r)=arctg(0,2/2)~5,7°. φ = arctg (S / r) = arctg (0,2 / 2) ~ 5,7 °.

При условии Δh=ΔL, из (1) следует соотношение Provided Δh = ΔL, by (1) the relation

Figure 00000004
, .

α=18·10 -6 1/град (нить из нихрома); α = 18 · 10 -6 1 / deg (nichrome filament); L=20 мм; L = 20 mm; ΔL=0,2 мм. ΔL = 0,2 mm.

ΔT=ΔL/αL=0,2/(18·10 -6 ·20)=10000/18~555°. ΔT = ΔL / αL = 0,2 / ( 18 · 10 -6 · 20) = 10000/18 ~ 555 °.

Габариты токопроводящей нити 0,1×0,1×20 мм. Dimensions of conductive yarns 0.1 × 0.1 × 20 mm. Объем V T =2·10 -1 мм 3 =2·10 -7 дм 3 . The volume V T = 2 × 10 -1 mm 3 = 2 · 10 -7 dm3.

Масса нити из нихрома m T =V T ρ T =2·10 -7 ·7,94~16·10 -7 кг. Mass yarn nichrome m T = V T ρ T = 2 · 7.94 · 10 -7 ~ 16 × 10 -7 kg.

Теплоемкость нихрома β=0,48 Дж/кгК при 25°С; Heat capacity nichrome β = 0,48 J / kgK at 25 ° C; 0,76 Дж/кгК при 800°С. 0.76 J / kgK at 800 ° C. В среднем для температуры 25+250=275°С теплоемкость β=0,57 Дж/кгК. The average temperature of 25 + 250 = 275 ° C heat capacity β = 0,57 J / kgK.

Энергия, необходимая для разогрева токопроводящей нити до заданной температуры The energy required to heat the conductive yarn to a predetermined temperature

E T =βm T ΔТ=0,57·16·10 -7 ·555=0,5 мДж. E T = βm T? T = 0.57 · 16 · 555 · 10 -7 = 0.5 mJ.

Характеристики источника питания Power supply specifications

Потребляемая токопроводящей нитью мощность Consumption conductive filament power

Р Т =E T /τ. P T = E T / τ.

Для рассматриваемого примера For this example

Р ТТ /τ=0, 5 мДж/0,1 мс=5 Вт. P T = E T / τ = 0, 5 mJ / 0.1 ms = 5W.

Мощность, выделяемая в проводнике сопротивлением R T The power dissipated in the conductor resistance R T

Р Т =I T 2 ·R T P T = I T 2 · R T

Сопротивление R TR L T /S T ~10 -6 ·2·10 -2 /(0,1·0,1)·10 -6 =2 Ом, The resistance R T = ρ R L T / S T ~ · 10 -6 2 × 10 -2 / (0.1 · 0.1) · 10 -6 = 2 Ohm,

где ρ R ~1 мкОм·м - удельное сопротивление нихрома, L T =0,02 м - длина where ρ R ~ 1 mO · m - resistivity nichrome, L T = 0,02 m - length

токопроводящей нити; conductive yarns; S T - поперечное сечение нити. S T - cross section of the filament.

Потребляемый ток consumption current

I T =(Р Т /R T ) 0,5 =(2,5/2) 0,5 =1,1 А. I T = (R T / R T) 0,5 = (2,5 / 2) = 0.5 1.1 A.

Напряжение источника The voltage source

U TТ /I T =2,5/1,1~2,3 В. P U T = T / I T = 2,5 / 1,1 ~ 2,3 V.

Средняя потребляемая мощность Р срТ ·f изл , где f изл - частота излучений лазера. Average power consumption P av = E rad T · f where f rad - the frequency of the laser radiation.

При f изл =1 с -1 средняя потребляемая мощность составляет 5 мВт. When f = 1 rad s -1 average power consumption of 5 milliwatts.

Согласно приведенным результатам, предлагаемый лазер с модулированной добротностью обладает минимальными габаритами механических составных частей и минимальной потребляемой мощностью при максимальном быстродействии: время разгона вращающегося зеркала составляет 0,1 мс и менее, тогда как ближайший аналог [2] имеет время разгона не менее 30 мс. According to these results, the proposed a Q-switched laser has minimal dimensions of mechanical parts and minimum power consumption at maximum speed: Acceleration time the rotating mirror is 0.1 ms or less, whereas the closest prototype [2] has an acceleration time of at least 30 ms. Простота и низкое энергопотребление устройства обеспечивают его высокую надежность. Simplicity and low power consumption devices provide its high reliability. По этим параметрам предлагаемый лазер превосходит ближайший и другие известные аналоги. According to these parameters proposed laser is superior to the closest and other well-known counterparts. Низкое напряжение питания и отсутствие трущихся контактов и магнитных элементов обеспечивают минимальный уровень паразитных электрических воздействий на другие элементы лазера и комплексной системы с ним. Low voltage power supply and the absence of rubbing contact and the magnetic elements provide a minimum level of spurious electrical effects on other elements of the laser and integrated with it. Арочная форма нити позволяет обеспечить достаточную жесткость конструкции при малых габаритах устройства. The arched shape of the thread ensures sufficient rigidity at small dimensions of the device.

Таким образом, предлагаемое устройство обеспечивает решение поставленной задачи, а именно повышение надежности и быстродействия и снижение электрических и магнитных помех и наводок при минимальных габаритах и минимальной себестоимости лазера. Thus, the device provides a solution to the problem, namely improving the reliability and performance and reduced electrical and magnetic interference and interference with minimum dimensions and minimum cost of the laser.

Источники информации Information sources

1. В.А. 1. VA Волохатюк и др. Вопросы оптической локации. Volohatyuk and others. Questions optical location. Под ред. Ed. PP Красовского. PP Krasovsky. М.: изд. M .: ed. «Советское радио», 1971 г., стр. 196. "Soviet Radio", 1971, p. 196.

2. «Справочник по лазерной технике». 2. "Laser Technology Handbook." Под ред. Ed. Ю.В. Y. Байбородина, Л.З. Bayborodina, LZ Криксунова, О.Н. Kriksunova, ON Литвиненко. Litvinenko. Киев, изд. Kiev, ed. «Техника», 1978 г., стр. 152-154 - прототип. "Technology", 1978, page 152-154 -. Prototype.

3. Сивухин Д.В. 3. DV sivukhin Общий курс физики. The general course of physics. Т.1. V.1. Механика. Mechanics. 3-е изд. 3rd ed. М.: Наука, 1989, § 53 (http://genphys.phys.msu.ru/rus/lab/mech/opis7/i2.htm). M .: Nauka, 1989, § 53 (http://genphys.phys.msu.ru/rus/lab/mech/opis7/i2.htm).

Claims (3)

  1. 1. Лазер с оптико-механической модуляцией добротности, включающий корпус, активный элемент и резонатор, состоящий из двух зеркал, одно из которых закреплено неподвижно относительно корпуса, а второе имеет возможность вращения, отличающийся тем, что введен по крайней мере один толкатель, основанием закрепленный на корпусе, а вершиной связанный со вторым зеркалом, эксцентрично к его оси вращения, причем толкатель выполнен в виде арки из токопроводящей нити, а также введены последовательно соединенные ключ и источник электропитания, подключ 1. Laser with opto-mechanical Q-switching, comprising a housing, the active element and the resonator consisting of two mirrors, one of which is fixedly secured relative to the housing, and the second is rotatable, characterized in that the inserted at least one pusher mounted base on the housing, and the vertex associated with the second mirror, eccentrically to its axis of rotation, wherein the pusher is formed as an arch of the conductive filaments, as well as administered serially connected and the power supply key, subkey енные к концам токопроводящей нити, второе зеркало установлено в исходном положении под углом φ к рабочему положению, в котором зеркала параллельны, а угол ennye to the ends of the conductive filaments, the second mirror is mounted in a starting position at an angle φ to a working position in which the mirrors are parallel, and the angle
    Figure 00000005

    где Where
    W 0 - заданная угловая скорость второго зеркала в его рабочем положении, W 0 - defined angular speed of the second mirror in its operative position,
    J - момент инерции вращения второго зеркала, J - the torque of inertia of the second mirror,
    M - вращающий момент, создаваемый на оси вращения второго зеркала толкателем при температурном расширении токопроводящей нити под действием тока, протекающего от источника электропитания. M - torque generated at the axis of rotation of the second mirror pusher when thermal expansion of conductive filaments under the action of the current flowing from the power source.
  2. 2. Лазер по п. 1, отличающийся тем, что толкатель выполнен в виде арки, имеющей форму равнобедренного треугольника, боковые стороны которого образованы токопроводящей нитью, а основанием является корпус. 2. The laser of claim. 1, characterized in that the pusher is in the form of an arch having the shape of an isosceles triangle whose sides are formed by a conductive thread, and the base is a housing.
  3. 3. Лазер по пп. 3. The laser of claim. 1 и 2, отличающийся тем, что толкатель выполнен в виде арки, имеющей форму дуги. 1 and 2, characterized in that the pusher is in the form of an arch having an arc shape.
RU2015107155A 2015-03-03 2015-03-03 Laser with optical-mechanical q-factor modulation RU2584271C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015107155A RU2584271C1 (en) 2015-03-03 2015-03-03 Laser with optical-mechanical q-factor modulation

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015107155A RU2584271C1 (en) 2015-03-03 2015-03-03 Laser with optical-mechanical q-factor modulation

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2584271C1 true RU2584271C1 (en) 2016-05-20

Family

ID=56012049

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015107155A RU2584271C1 (en) 2015-03-03 2015-03-03 Laser with optical-mechanical q-factor modulation

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2584271C1 (en)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3483482A (en) * 1966-05-09 1969-12-09 Us Navy On call switching system for laser
US7116863B2 (en) * 2003-11-13 2006-10-03 Electronics And Telecommunications Research Institute Thermally actuated wavelength tunable optical filter
RU2304332C2 (en) * 2003-12-31 2007-08-10 Закрытое акционерное общество "Микролазеры Фирн" (ЗАО "Микролазеры "Фирн") Micro-laser
WO2007129964A1 (en) * 2006-05-10 2007-11-15 Acreo Ab Method for changing refractive index of an optical fiber by applying a high voltage pulse to a longitudinal electrode

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3483482A (en) * 1966-05-09 1969-12-09 Us Navy On call switching system for laser
US7116863B2 (en) * 2003-11-13 2006-10-03 Electronics And Telecommunications Research Institute Thermally actuated wavelength tunable optical filter
RU2304332C2 (en) * 2003-12-31 2007-08-10 Закрытое акционерное общество "Микролазеры Фирн" (ЗАО "Микролазеры "Фирн") Micro-laser
WO2007129964A1 (en) * 2006-05-10 2007-11-15 Acreo Ab Method for changing refractive index of an optical fiber by applying a high voltage pulse to a longitudinal electrode

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Gordon et al. Long‐transient effects in lasers with inserted liquid samples
US6329737B1 (en) Rotary electrostatic microactuator
Metzger et al. Self-induced oscillations in an optomechanical system driven by bolometric backaction
James et al. Elimination of chaos in an intracavity-doubled Nd: YAG laser
US3758199A (en) Piezoelectrically actuated light deflector
US3711788A (en) Laser apparatus
US3671766A (en) Oscillating mechanism
US3824492A (en) Solid state single frequency laser
US3299368A (en) Laser light gate with piezoelectric crystal
US3315177A (en) Laser generator
US6769616B2 (en) Bidirectional MEMS scanning mirror with tunable natural frequency
US20070268950A1 (en) Low power Q-switched solid-state lasers
US7034370B2 (en) MEMS scanning mirror with tunable natural frequency
US6838661B2 (en) Torsion oscillator stabilization including maintaining the amplitude of the oscillator without changing its drive frequency
US4364000A (en) Limited rotation device having two degrees of freedom
EP0173433A1 (en) Remote control system
US6567438B2 (en) Active and low-power laser stabilization
US3748197A (en) Method for stabilizing and employing temperature sensitive material exhibiting martensitic transistions
Viktorov et al. Low frequency fluctuations in a multimode semiconductor laser with optical feedback
US3971938A (en) Method of generating electricity from radiant energy called variable polarizability capacity generator
US7119476B2 (en) Piezoelectric actuator and device
US3914710A (en) Polarized continuous wave crystalline laser
JP2013160905A (en) Vehicle-mounted head-up display
US6297898B1 (en) Optical deflection device
US3311844A (en) High repetition rate laser system