RU2527105C2 - Production of amorphous or fine-grain materials for fabrication of sintered permanent magnets by ultra rapid quenching of melt - Google Patents
Production of amorphous or fine-grain materials for fabrication of sintered permanent magnets by ultra rapid quenching of melt Download PDFInfo
- Publication number
- RU2527105C2 RU2527105C2 RU2012122303/02A RU2012122303A RU2527105C2 RU 2527105 C2 RU2527105 C2 RU 2527105C2 RU 2012122303/02 A RU2012122303/02 A RU 2012122303/02A RU 2012122303 A RU2012122303 A RU 2012122303A RU 2527105 C2 RU2527105 C2 RU 2527105C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- rolls
- fed
- jet
- roll
- Prior art date
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при производстве материалов с аморфной или мелкокристаллической структурой методом сверхбыстрой закалки жидких сплавов, которые, в свою очередь, могут быть использованы в самых различных областях техники, в том числе, для изготовления высокоэффективных спеченных постоянных магнитов Fe-Nd-B.The invention relates to metallurgy and can be used in the production of materials with an amorphous or fine-crystalline structure by the method of ultrafast quenching of liquid alloys, which, in turn, can be used in various fields of technology, including the manufacture of highly efficient sintered permanent magnets Fe-Nd -B.
Известен способ получения аморфных или мелкокристаллических материалов, который может быть использован для изготовления спеченных постоянных магнитов, методом сверхбыстрой закалки расплава, в котором осуществляют расплавление сплава, подают его в виде струи расплава на вращающийся охлаждающий валок, а продукты кристаллизации получают при сходе ленты или чешуек с этого валка в направлении движения струи расплава (см. патент РФ на изобретение №2277995, МПК B22D 11/06, 2005). К недостаткам известного способа можно отнести недостаточно большую скорость охлаждения расплава из-за небольшой длительности и протяженности контакта затвердевающего расплава с охлаждающим валком, что не позволяет получить достаточно мелкокристаллическое структурное состояние материала, обладающее высоким комплексом физико-механических свойств. Кроме того, известный способ не обеспечивает высокую производительность получения аморфных или мелкокристаллических материалов в виду того, что охлаждение и кристаллизация расплава происходит только на одном охлаждающем валке, и производительность ограничена возможностью эффективного теплоотвода одним валком. Также в известном способе струя расплава создается путем принудительной ее подачи из тигля, что усложняет способ.A known method of producing amorphous or crystalline materials, which can be used for the manufacture of sintered permanent magnets, using ultrafast quenching of the melt, in which the alloy is melted, is fed in the form of a melt jet onto a rotating cooling roll, and crystallization products are obtained when the ribbon or flakes come off this roll in the direction of movement of the jet of melt (see RF patent for the invention No. 2277995, IPC B22D 11/06, 2005). The disadvantages of this method include the insufficiently high rate of cooling of the melt due to the short duration and length of contact of the solidified melt with the cooling roll, which does not allow to obtain a sufficiently fine crystalline structural state of the material with a high set of physicomechanical properties. In addition, the known method does not provide high productivity for the production of amorphous or fine crystalline materials since the melt is cooled and crystallized on only one cooling roll, and the productivity is limited by the possibility of efficient heat removal by one roll. Also in the known method, the melt stream is created by forcing it from the crucible, which complicates the method.
Наиболее близком по технической сущности к предлагаемому является способ получения аморфных или мелкокристаллических материалов для изготовления спеченных постоянных магнитов методом сверхбыстрой закалки расплава, в котором осуществляют расплавление сплава в тигле, подают его в виде струи расплава в зазор между двумя охлаждающими валками, вращающимися навстречу друг другу, и по направлению движения струи расплава, а продукты кристаллизации получают при сходе ленты или чешуек с обоих валков по направлению первоначального движения струи расплава (см. патент на изобретение ЕР 0633581 В1, МПК B22F 3/04, 1998). К недостаткам известного способа можно отнести недостаточно большую скорость охлаждения расплава в виду того, что при охлаждении и кристаллизации расплава на вращающихся в направлении движения струи расплава валках и получении продуктов кристаллизации при сходе ленты или чешуек с обоих валков в том же направлении, имеет место лишь небольшое налипание расплава на валки и быстрый сход продукта кристаллизации с валков, практически непосредственно после прохождения расплавом зазора между валками. Это приводит к небольшой длительности и протяженности контакта затвердевающего расплава с охлаждающими валками, что не позволяет получить достаточно мелкокристаллическое структурное состояние материала, обладающее высоким комплексом физико-механических свойств. Кроме того, в силу указанного выше обстоятельства, известный способ не обеспечивает высокую производительность получения аморфных или мелкокристаллических материалов, так как его производительность ограничена тем, что из-за небольшой длительности и протяженности контакта затвердевающего расплава с охлаждающими валками можно охладить с достаточной скоростью ограниченное количество расплава. Также в известном способе струя расплава формируется путем верхнего слива из тигля при использовании дополнительного разливочного валка, и требуется водяное охлаждение, что усложняет способ.Closest to the technical nature of the proposed method is a method for producing amorphous or crystalline materials for the manufacture of sintered permanent magnets by ultrafast quenching of the melt, in which the alloy is melted in the crucible, it is fed as a melt jet into the gap between two cooling rolls rotating towards each other, and in the direction of motion of the jet of melt, and the products of crystallization are obtained when the tape or flakes come off from both rolls in the direction of the initial Rui melt (see. EP patent 0633581 B1, IPC B22F 3/04, 1998). The disadvantages of this method include the insufficiently high rate of cooling of the melt due to the fact that during cooling and crystallization of the melt on rolls rotating in the direction of the melt jet and obtaining crystallization products when the tape or flakes come off from both rolls in the same direction, only a small sticking of the melt to the rolls and the rapid exit of the crystallization product from the rolls, almost immediately after the melt passes the gap between the rolls. This leads to a short duration and length of contact of the solidified melt with cooling rolls, which does not allow to obtain a sufficiently fine-crystalline structural state of the material with a high complex of physico-mechanical properties. In addition, due to the above circumstances, the known method does not provide high productivity for producing amorphous or fine crystalline materials, since its productivity is limited by the fact that, due to the short duration and length of contact of the solidified melt with cooling rolls, a limited amount of melt can be cooled at a sufficient rate . Also in the known method, a melt stream is formed by overflowing from the crucible using an additional casting roll, and water cooling is required, which complicates the method.
Предлагаемое изобретение направлено на решение задачи, состоящей в получении мелкокристаллической структуры материала за счет высокой скорости охлаждения расплава в виде свободно падающей струи, а также в повышении производительности получения целевого продукта и упрощении способа.The present invention is aimed at solving the problem of obtaining a fine crystalline structure of the material due to the high cooling rate of the melt in the form of a freely falling jet, as well as to increase the productivity of obtaining the target product and simplify the method.
Данная задача решается тем, что в способе получения аморфных или мелкокристаллических материалов для изготовления спеченных постоянных магнитов методом сверхбыстрой закалки расплава, в котором осуществляют расплавление сплава в тигле, подают его в виде струи расплава в зазор между двумя охлаждающими валками, вращающимися навстречу друг другу, и по направлению движения струи расплава, а продукты кристаллизации получают при сходе ленты или чешуек с обоих валков по направлению первоначального движения струи расплава, формируют свободно падающую струю расплава путем донного слива из тигля, а подачу ее осуществляют в зазор между постоянно перемещающимися относительно друг друга вдоль оси вращения валками, вращающимися с различными окружными скоростями, причем окружная скорость одного валка составляет 0,4-0,6 от окружной скорости вращения другого валка.This problem is solved in that in a method for producing amorphous or small crystalline materials for the manufacture of sintered permanent magnets by ultrafast quenching of a melt, in which the alloy is melted in a crucible, it is fed as a melt jet into the gap between two cooling rolls rotating towards each other, and in the direction of movement of the jet of melt, and crystallization products are obtained when the tape or flakes come off from both rolls in the direction of the initial movement of the stream of melt, the incident melt stream by bottom discharge from the crucible, and it is fed into the gap between rolls constantly moving relative to each other along the axis of rotation, rotating at different peripheral speeds, and the peripheral speed of one roll is 0.4-0.6 of the peripheral speed of rotation of the other roll.
При этом предпочтительно, чтобы окружные скорости вращения валков составляли 0,3-3 м/с, струю расплава подавали на вращающиеся валки, диаметры которых составляют 200-1000 мм, а длина - 50-1000 мм. Также возможно, чтобы струю расплава подавали на вращающиеся валки, диаметры которых отличаются друг от друга.It is preferable that the peripheral speed of rotation of the rolls was 0.3-3 m / s, the melt stream was applied to the rotating rolls, the diameters of which are 200-1000 mm, and the length is 50-1000 mm. It is also possible that the melt stream is fed to rotating rolls whose diameters differ from each other.
Струя расплава может иметь круглое сечение диаметром 3-15 мм, а также прямоугольное сечение с толщиной 3-15 мм и шириной 3-1000 мм, а расстояние от места истечения расплава до оси валков может составлять 100-1000 мм.The melt stream can have a circular cross section with a diameter of 3-15 mm, as well as a rectangular cross section with a thickness of 3-15 mm and a width of 3-1000 mm, and the distance from the melt flow to the axis of the rolls can be 100-1000 mm
Целесообразно, чтобы минимальный зазор между поверхностями валков составляло 0,5-1,5 мм.It is advisable that the minimum clearance between the surfaces of the rolls is 0.5-1.5 mm
Температура расплавов может составлять 500-2000°С.The temperature of the melts can be 500-2000 ° C.
Закалка расплавов может производиться на воздухе, в вакууме, в инертной среде, такой как аргон, гелий, азот, двуокись углерода.Melting can be performed in air, in vacuum, in an inert medium, such as argon, helium, nitrogen, carbon dioxide.
Расплавление сплава может производиться индукционным нагревом, а разлив производиться через нижний слив.The alloy can be melted by induction heating, and the spill can be carried out through the bottom drain.
Также расплавление сплава может производиться в печах сопротивления или любыми известными другими методами.Also, the alloy can be melted in resistance furnaces or by any other known methods.
Подача струи расплава между валками, вращающимися с различными окружными скоростями обеспечивает большую скорость охлаждения расплава в виду того, что при попадании струи в зазор между валками, расплав с одной стороны подтормаживается более медленно вращающимся валком, тонким слоем налипает на движущиеся валки, а затвердевающий расплав на большой протяженности длительное время контактирует с охлаждающими валками и быстро охлаждается при этом. Большая скорость охлаждения позволяет получить мелкокристаллическое структурное состояние материала, обладающее высоким комплексом физико-механических свойств. Высокая производительность получения аморфных или мелкокристаллических материалов достигается при этом за счет того, что при наличии большой скорости охлаждения имеется возможность за одно и то же время охладить и отвести от валков большее, по сравнению с прототипом, количество целевого продукта.The flow of the melt jet between the rollers rotating at different peripheral speeds provides a high cooling rate of the melt, since when the jet enters the gap between the rollers, the melt is braked on one side by a slower rotating roller, sticks to the moving rolls with a thin layer, and the solidified melt on long extent for a long time in contact with the cooling rolls and quickly cools at the same time. The high cooling rate allows to obtain a fine crystalline structural state of the material, which has a high complex of physico-mechanical properties. High productivity of obtaining amorphous or crystalline materials is achieved due to the fact that in the presence of a high cooling rate, it is possible at the same time to cool and remove from the rolls a larger amount of the target product compared to the prototype.
Оптимальность выбора окружной скорости одного валка, составляющей 0,4-0,6 от окружной скорости вращения другого валка, обусловлена тем, что, как показали наши экспериментальные исследования, при относительной скорости одного валка относительно другого менее 0,4 продукты кристаллизации просто не сходят с медленно вращающегося валка, а при относительной скорости одного валка относительно другого более 0,6 практически не происходит налипания затвердевающего расплава на валки и, соответственно, не достигается большой скорости охлаждения из-за небольшой протяженности и малого времени контакта расплава с охлаждающими валками.The optimality of the choice of the peripheral speed of one roll, which is 0.4-0.6 of the peripheral speed of rotation of another roll, is due to the fact that, as shown by our experimental studies, when the relative speed of one roll relative to another is less than 0.4, the crystallization products simply do not come off a slowly rotating roll, and at a relative speed of one roll relative to another more than 0.6, there is practically no sticking of the solidified melt on the rolls and, accordingly, a large cooling rate is not achieved due to small length and the short time of the melt in contact with the cooling rollers.
Формирование свободно падающей струи расплава путем донного слива из тигля обеспечивает возможность быстрой подачи материала непосредственно в зону ускоренного охлаждения без потери тепла с последующей аморфизацией, а также получение мелкого размера зерен при кристаллизации, что упрощает способ и повышает качество целевого продукта.The formation of a freely falling jet of melt by bottom discharge from the crucible provides the ability to quickly feed the material directly into the zone of accelerated cooling without heat loss with subsequent amorphization, as well as obtaining a small grain size during crystallization, which simplifies the method and improves the quality of the target product.
Подача струи расплава в зазор между постоянно перемещающимися относительно друг друга вдоль оси вращения валками повышает эффективность охлаждения струи за счет того, что струя постоянно попадает на новое место поверхности валков не только в окружном, ни и в осевом направлении.The flow of the melt jet into the gap between the rollers constantly moving relative to each other along the rotation axis increases the cooling efficiency of the jet due to the fact that the jet constantly falls to a new location on the surface of the rolls not only in the circumferential, but also in the axial direction.
На фиг.1 представлена схема установки, при использовании которой может быть реализован предлагаемый способ получения аморфных или мелкокристаллических материалов методом сверхбыстрой закалки расплава.Figure 1 presents the installation diagram, using which the proposed method for producing amorphous or fine crystalline materials by ultrafast melt quenching can be implemented.
Установка содержит тигель 1, имеющий в нижней части донное отверстие для формирования свободно падающей струи 3 расплава, снабженный устройством 2 для нагрева, например, высокочастотным индуктором. Под донным отверстием размещены два валка 4, вращающихся навстречу друг другу, и по направлению движения струи 3 расплава. Окружная скорость одного валка составляет 0,4-0,6 от окружной скорости вращения другого валка. Кроме того, валки 4 постоянно перемещаются относительно друг друга вдоль оси их вращения.The installation comprises a crucible 1 having a bottom hole in the lower part for forming a freely falling melt jet 3, equipped with a device 2 for heating, for example, a high-frequency inductor. Under the bottom hole there are two rolls 4, rotating towards each other, and in the direction of movement of the jet 3 of the melt. The peripheral speed of one roll is 0.4-0.6 of the peripheral speed of rotation of another roll. In addition, the rolls 4 are constantly moving relative to each other along the axis of their rotation.
Предлагаемый способ реализуется следующим образом.The proposed method is implemented as follows.
Металлический сплав помещают в тигель 1 и плавят с помощью устройства 2 для нагрева. Расплав подают в виде свободно падающей струи 3 через донное отверстие в зазор между двумя охлаждающими ватками 4, вращающимися навстречу друг другу и по направлению движения струи, а также постоянно перемещающимися относительно друг друга вдоль оси их вращения. При попадании струи в зазор между валками 4, расплав с одной стороны подтормаживается более медленно вращающимся валком, тонким слоем налипает на движущиеся валки, а затвердевающий расплав на большой протяженности длительное время контактирует с охлаждающими валками 4 и быстро охлаждается при этом. Причем струя расплава постоянно попадает на новое место поверхности валков 4 не только в окружном, но и в осевом направлении, что способствует эффективному ее охлаждению. Расплав кристаллизуется на поверхности обоих валков 4, происходит его сверхбыстрая закалка, и продукты сверхбыстрой закалки 5 отделяются от валков 4 под действием термических напряжений и центробежной силы. Продукты кристаллизации получают при сходе ленты или чешуек с обоих валков 4 по направлению первоначального движения струи расплава.The metal alloy is placed in the crucible 1 and melted using the device 2 for heating. The melt is fed in the form of a freely falling jet 3 through the bottom hole into the gap between two cooling fleece 4, rotating towards each other and in the direction of the jet, as well as constantly moving relative to each other along the axis of their rotation. When the jet enters the gap between the rolls 4, the melt is braked on one side by a slower-rotating roll, sticks to the moving rolls with a thin layer, and the solidified melt is in contact with cooling rolls 4 for a long time and quickly cools. Moreover, the melt stream constantly falls to a new place on the surface of the rolls 4 not only in the circumferential, but also in the axial direction, which contributes to its effective cooling. The melt crystallizes on the surface of both rolls 4, it is quenched, and the products of quenched 5 are separated from the rolls 4 under the influence of thermal stresses and centrifugal force. Crystallization products are obtained when the tape or flakes come off from both rolls 4 in the direction of the initial movement of the melt jet.
Пример реализации 1.Implementation Example 1.
Сплав, имеющий состав Fe - 31% Nd - 1,3% B - 1% Ti, расплавляли при помощи высокочастотного индукционного нагрева в вакуумной индукционной печи с донным сливом и подавали в виде струи круглого сечения диаметром 8 мм в зазор (минимальный зазор составлял 0,5 мм) между валками диаметром 300 мм и длиной 300 мм, окружная скорость одного из которых составляла 1,5 м/с, а другого 0,7 м/с. Валки перемещали относительно друг друга вдоль направления оси вращения со скоростью 0,2 м/с. Полученные чешуйки толщиной 0,7 мм использовали при изготовлении спеченных постоянных магнитов Fe-Nd-В. Получены магнитные свойства Br - 1,35 Тл, iHc - 880 кА/м.An alloy having the composition Fe - 31% Nd - 1.3% B - 1% Ti was melted using high-frequency induction heating in a vacuum induction furnace with bottom discharge and fed into a gap in the form of a circular jet with a diameter of 8 mm (the minimum gap was 0 5 mm) between rolls with a diameter of 300 mm and a length of 300 mm, the peripheral speed of one of which was 1.5 m / s and the other 0.7 m / s. The rolls were moved relative to each other along the direction of the axis of rotation at a speed of 0.2 m / s. The obtained flakes with a thickness of 0.7 mm were used in the manufacture of sintered permanent magnets Fe-Nd-B. The magnetic properties of Br - 1.35 T, iHc - 880 kA / m were obtained.
Пример реализации 2.Implementation Example 2.
Сплав, имеющий состав Fe - 34% Nd - 1,3% B - 1% Ti, расплавляли при помощи высокочастотного индукционного нагрева в вакуумной индукционной печи с донным сливом и подавали в виде струи круглого сечения диаметром 8 мм в зазор (минимальный зазор составлял 0,5 мм) между валками диаметром 300 мм и длиной 300 мм, окружная скорость одного из которых составляла 1,5 м/с, а другого 0,7 м/с. Валки перемещали относительно друг друга вдоль направления оси вращения со скоростью 0,2 м/с. Полученные чешуйки толщиной 0,7 мм использовали при изготовлении спеченных постоянных магнитов Fe-Nd-B. Получены магнитные свойства Br - 1,3 Тл, iHc 880 кА/м.An alloy having the composition Fe - 34% Nd - 1.3% B - 1% Ti was melted using high-frequency induction heating in a vacuum induction furnace with bottom discharge and fed in the form of a circular jet with a diameter of 8 mm into the gap (the minimum gap was 0 5 mm) between rolls with a diameter of 300 mm and a length of 300 mm, the peripheral speed of one of which was 1.5 m / s and the other 0.7 m / s. The rolls were moved relative to each other along the direction of the axis of rotation at a speed of 0.2 m / s. The obtained flakes 0.7 mm thick were used in the manufacture of sintered permanent magnets Fe-Nd-B. The magnetic properties of Br were obtained: 1.3 T, iHc 880 kA / m.
Предлагаемый способ получения аморфных или мелкокристаллических материалов методом сверхбыстрой закалки расплава обеспечивает получение материалов, имеющих мелкокристаллическую структуру за счет высокой скорости охлаждения расплава, а также имеет высокую производительность получения целевого продукта.The proposed method for producing amorphous or crystalline materials by the method of ultrafast quenching of the melt provides materials having a fine crystalline structure due to the high cooling rate of the melt, and also has high productivity for obtaining the target product.
Claims (17)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012122303/02A RU2527105C2 (en) | 2012-05-30 | 2012-05-30 | Production of amorphous or fine-grain materials for fabrication of sintered permanent magnets by ultra rapid quenching of melt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012122303/02A RU2527105C2 (en) | 2012-05-30 | 2012-05-30 | Production of amorphous or fine-grain materials for fabrication of sintered permanent magnets by ultra rapid quenching of melt |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012122303A RU2012122303A (en) | 2013-12-20 |
| RU2527105C2 true RU2527105C2 (en) | 2014-08-27 |
Family
ID=49784348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012122303/02A RU2527105C2 (en) | 2012-05-30 | 2012-05-30 | Production of amorphous or fine-grain materials for fabrication of sintered permanent magnets by ultra rapid quenching of melt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2527105C2 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1662747A1 (en) * | 1986-10-03 | 1991-07-15 | Гомельский политехнический институт | Method of producing metal fibres |
| SU1662749A1 (en) * | 1987-07-21 | 1991-07-15 | Гомельский политехнический институт | Method and apparatus for continuous casting of metal fibers |
| RU2101131C1 (en) * | 1997-01-06 | 1998-01-10 | Усманов Ринат Гилемович | Device for continuous casting of alloy |
-
2012
- 2012-05-30 RU RU2012122303/02A patent/RU2527105C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1662747A1 (en) * | 1986-10-03 | 1991-07-15 | Гомельский политехнический институт | Method of producing metal fibres |
| SU1662749A1 (en) * | 1987-07-21 | 1991-07-15 | Гомельский политехнический институт | Method and apparatus for continuous casting of metal fibers |
| RU2101131C1 (en) * | 1997-01-06 | 1998-01-10 | Усманов Ринат Гилемович | Device for continuous casting of alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012122303A (en) | 2013-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4789022A (en) | Process for continuous casting of metal ribbon | |
| JPS5942586B2 (en) | Continuous metal strip manufacturing equipment | |
| US3881542A (en) | Method of continuous casting metal filament on interior groove of chill roll | |
| EP2168699B1 (en) | Apparatus for preparing alloy flakes | |
| Sungkhaphaitoon et al. | Influence of process parameters on zinc powder produced by centrifugal atomisation | |
| US3939900A (en) | Apparatus for continuous casting metal filament on interior of chill roll | |
| RU2527105C2 (en) | Production of amorphous or fine-grain materials for fabrication of sintered permanent magnets by ultra rapid quenching of melt | |
| CN103658574B (en) | A kind of method that circular cone type single roller rapid quenching prepares amorphous alloy ribbon | |
| CA1149577A (en) | Method and device for manufacture of amorphous metal tapes | |
| US20090283241A1 (en) | Equipment for continuous casting operation | |
| CN103495713A (en) | Amorphous strip spraying process | |
| KR102037943B1 (en) | Apparatus for continuous casting a magnesium billet and manufacturing method thereof | |
| KR101193065B1 (en) | Method for fabricating plate of amorphous metal by using Strip Casting process and the device thereof | |
| JPS6133738A (en) | Quick cooling device for liquid | |
| Xuefeng et al. | Rapid Solidification Continuous Casting | |
| KR102070271B1 (en) | Manufacturing apparatus of metal foil and manufacturing method of metal foil using the same | |
| JP2004154835A (en) | Amorphous alloy plate, its manufacturing method, and its manufacturing apparatus | |
| RU2443504C2 (en) | Method of producing metal strip | |
| JP5057551B2 (en) | Zr-based metallic glass sheet | |
| CN107377910B (en) | A kind of anti-oxidation single roller rapid quenching technique of iron silicon boron alloy band | |
| KR20070063953A (en) | Quick solidificating apparatus | |
| US20070227688A1 (en) | Continuous Casting of Copper to Form Sputter Targets | |
| JP2001172704A (en) | Method of manufacturing metallic flake | |
| JP2011143455A (en) | Method and device of manufacturing magnet material | |
| CN117324562A (en) | Quick quenching furnace, neodymium iron boron magnetic powder and preparation method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140531 |