RU2516266C2 - Method for isolation of magnet core slots in motor armature - Google Patents
Method for isolation of magnet core slots in motor armature Download PDFInfo
- Publication number
- RU2516266C2 RU2516266C2 RU2012137984/07A RU2012137984A RU2516266C2 RU 2516266 C2 RU2516266 C2 RU 2516266C2 RU 2012137984/07 A RU2012137984/07 A RU 2012137984/07A RU 2012137984 A RU2012137984 A RU 2012137984A RU 2516266 C2 RU2516266 C2 RU 2516266C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- magnetic core
- armature
- film
- electrophoretic
- magnet core
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротехнике, в частности к способам изолировки пазов статоров электрических машин.The invention relates to electrical engineering, in particular to methods for isolating the grooves of the stators of electric machines.
Известен способ изолировки магнитных сердечников якорей, включающий в себя три основных процесса: 1) изолировку пазов; 2) изолировку вала; 3) изолировку лобовых частей стали якоря [1]. В соответствии с указанным способом для изолировки пазов предварительно осуществляется нарезка пазовой изоляции (коробочек). Нарезка пазовой изоляции (коробочек) производится с таким расчетом, чтобы вставленная в пазы якоря изоляция выступала за пределы стали на 1-2 мм в каждую сторону. Вложенные в пазы изоляционные коробочки обжимаются на месте при помощи деревянных оправок, после чего стороны их плотно, прилегают к стенкам пазов. Этим устраняется возможность порвать коробочки, в особенности на углах, при осаживании обмотки клиньями.A known method of isolating the magnetic cores of anchors, which includes three main processes: 1) isolation of the grooves; 2) shaft isolation; 3) insulation of the frontal parts of the steel anchors [1]. In accordance with the specified method for isolating the grooves, cutting of the groove insulation (boxes) is preliminarily carried out. The groove insulation (boxes) are cut so that the insulation inserted into the grooves of the armature protrudes beyond the steel by 1-2 mm in each direction. Insulated boxes embedded in the grooves are crimped in place with wooden mandrels, after which their sides are tight, abut against the walls of the grooves. This eliminates the possibility of tearing the boxes, especially at the corners, when upsetting the winding with wedges.
Для изолировки задней стороны вала со стороны, противоположной коллектору, где с ним может соприкасаться обмотка, на вал надевается изоляционная трубка из бакелизированной бумаги. Вал со стороны коллектора должен быть изолирован двумя-тремя слоями лакоткани.To insulate the rear side of the shaft from the side opposite to the collector, where the winding can come into contact with it, an insulating tube of Bakelized paper is put on the shaft. The shaft on the collector side must be insulated with two to three layers of varnish.
Для защиты лобовых частей обмотки их закрепляют при помощи куска батиста. Батист надевают на вал, обертывают вокруг него и закрепляют шнуром. По окончании намотки якоря концами батиста обертывают лобовые части обмотки и укладывают их в пазы под клинья, которыми крепится обмотка.To protect the frontal parts of the winding, they are fixed with a piece of cambric. The cambric is put on the shaft, wrapped around it and secured with a cord. At the end of the winding, the anchors wrap the frontal parts of the winding with the ends of the cambric and put them into the grooves under the wedges that secure the winding.
Недостаток такого способа изготовления пазовой изоляции магнитных сердечников якорей электродвигателей заключается в том, что при укладки коробов в пазы, и последующего размещения в них обмотки электродвигателя, между обмоткой, корпусной изоляцией и магнитным сердечником образуются два воздушных зазора: один - между обмоткой и пазовой изоляцией, а другой - между пазовой изоляцией и магнитным сердечником, что ухудшает теплоотвод из обмотки в магнитный сердечник. Толщина материала, из которого изготавливается пазовый короб, относительно велика, что приводит к неэффективному использованию пазов, и, как следствие, к снижению коэффициента заполнения паза проводом, к снижению мощности электродвигателей и повышению их габаритов. Кроме того, производительность указанного способа изолировки пазов низка, из-за необходимости последовательного размещения в каждый паз обмотки короба пазовой изоляции, и из-за невозможности группового изолирования пазов одновременно у нескольких обмоток. Низкая производительность обусловлена также тем, что все операции изолировки якорей электрических двигателей малой мощности приходится осуществлять вручную, что обусловлено маленькими размерами пазов якорей указанных машин. К снижению производительности приводит также тот факт, что изолировку пазов, изолировку вала и изолировку лобовых частей стали якоря производят не одновременно, а последовательно.The disadvantage of this method of manufacturing the groove insulation of the magnetic cores of the motor anchors is that when laying the boxes in the grooves, and then placing the motor windings in them, two air gaps are formed between the winding, the housing insulation and the magnetic core: one between the winding and the groove insulation, and the other - between the groove insulation and the magnetic core, which affects the heat sink from the winding into the magnetic core. The thickness of the material from which the groove box is made is relatively large, which leads to inefficient use of the grooves, and, as a result, to a decrease in the fill factor of the groove with the wire, to a decrease in the power of electric motors and an increase in their dimensions. In addition, the performance of this method of isolating the grooves is low, due to the need for sequential placement in each groove of the winding of the duct groove insulation, and because of the impossibility of group isolation of grooves simultaneously in several windings. Low productivity is also due to the fact that all the operations of isolating the anchors of electric motors of low power have to be carried out manually, due to the small size of the grooves of the anchors of these machines. The fact that the isolation of the grooves, the isolation of the shaft and the insulation of the frontal parts of the steel, the anchors produce not simultaneously, but sequentially, also leads to a decrease in productivity.
Известен также способ изготовления пазовой изоляции магнитных сердечников статоров напылением из порошка эпоксидной смолы для изоляции классов нагревостойкости B и F или полиамидэфирных порошков для изоляции класса H [2]There is also a known method of manufacturing a groove insulation of magnetic cores of stators by spraying from an epoxy powder to isolate heat resistance classes B and F or polyamide ether powders for insulation of class H [2]
Способ-прототип заключается в том, что холодный магнитный сердечник погружают в слой порошка эпоксидной смолы или полиамидэфирных порошков, находящегося под воздействием разряда тока высокого напряжения. Частицы полимера заряжаются, и под действием электрических сил перемещается к противоположно заряженному изделию - магнитному сердечнику и осаждаются на его поверхности. Магнитный сердечник извлекают из камеры напыления и удаляют напыленный порошок со всей поверхности магнитного сердечника, кроме пазов. Оставшийся в пазах порошок подвергают высокотемпературному воздействию, при котором происходит оплавление полимера и образуется изоляционное покрытие. После оплавления порошка магнитный сердечник охлаждают и вновь помещают в слой порошка эпоксидной смолы. Процесс изолировки пазов заканчивают после 7-8 таких циклов.The prototype method consists in immersing a cold magnetic core in a layer of epoxy resin powder or polyamide ether powders under the influence of a high voltage current discharge. The polymer particles are charged, and under the action of electric forces it moves to the oppositely charged product - the magnetic core and is deposited on its surface. The magnetic core is removed from the spraying chamber and the sprayed powder is removed from the entire surface of the magnetic core, except for the grooves. The powder remaining in the grooves is subjected to a high-temperature effect, during which the polymer is melted and an insulating coating is formed. After melting the powder, the magnetic core is cooled and again placed in a layer of epoxy powder. The process of isolating the grooves is completed after 7-8 such cycles.
Недостатком способа-прототипа является необходимость использования высокого напряжения для зажигания электрического разряда в порошке. Кроме того, напыление указанным способом происходит не только в пазы статора, но и на все остальные части магнитного сердечника, что приводит к необходимости извлекать магнитный сердечник из порошка и удалять его излишки с поверхностей магнитного сердечника, оставляя его только в пазах магнитного сердечника. Это приводит к неоправданно высоким затратам напыляемого порошка, и к повышению трудоемкости операции изолировки, из-за необходимости введения дополнительной операции-очистки напыленного порошка с поверхности магнитного сердечника. Так как за один цикл на поверхность паза осаждается тонкий слой порошка, который после его оплавления не позволяет получать требуемую для пазовой изоляции электрическую прочность, то этот цикл приходится повторять 7-8 раз. За счет этого процесс изолировки пазов одного магнитного сердечника малопроизводителен, так как длится в течение 3-4 часов. Кроме того, напыленная многослойная пазовая изоляция из порошка весьма хрупкая, что, как правило, исключает возможность механизированной намотки обмоток и их приходится укладывать в пазы вручную.The disadvantage of the prototype method is the need to use high voltage to ignite an electric discharge in powder. In addition, the deposition in this way occurs not only in the grooves of the stator, but also on all other parts of the magnetic core, which leads to the need to remove the magnetic core from the powder and remove its excess from the surfaces of the magnetic core, leaving it only in the grooves of the magnetic core. This leads to unreasonably high costs of the sprayed powder, and to increase the complexity of the isolation operation, due to the need to introduce an additional cleaning operation of the sprayed powder from the surface of the magnetic core. Since in one cycle a thin layer of powder is deposited on the surface of the groove, which, after melting it, does not allow obtaining the electric strength required for groove insulation, this cycle has to be repeated 7-8 times. Due to this, the process of isolating the grooves of one magnetic core is inefficient, since it lasts for 3-4 hours. In addition, the sprayed multilayer groove insulation of the powder is very fragile, which, as a rule, excludes the possibility of mechanized winding of the windings and they have to be laid manually in the grooves.
Техническая задача, на которую направлено настоящее изобретение, состоит в повышении производительности технологии изолировки пазов, в повышении качества пазовой изоляции и статоров электродвигателей, и в упрощении способа.The technical problem to which the present invention is directed is to increase the performance of groove isolation technology, to improve the quality of groove insulation and motor stators, and to simplify the method.
Задача решается тем, что в способе изолировки пазов магнитных сердечников якорей микродвигателей, основанном на придании частицам электроизоляционного материала электрического заряда и осаждении их в пазы под действием электрического поля, магнитный сердечник якоря размещают по центру эластичного цилиндрического диэлектрического стакана, герметически охватывающего наружную поверхность магнитного сердечника якоря, устанавливают два электрода на расстоянии 20-30 мм от торцов магнитного сердечника якоря, заливают в упомянутый стакан электрофоретический состав, при следующих отношениях компонентов электрофоретического состава (в мл/л):The problem is solved in that in the method of isolating the grooves of the magnetic cores of the micromotor anchors, based on giving the particles of the insulating material an electric charge and depositing them into the grooves under the influence of an electric field, the magnetic core of the armature is placed in the center of an elastic cylindrical dielectric cup hermetically covering the outer surface of the magnetic core of the armature , install two electrodes at a distance of 20-30 mm from the ends of the magnetic core of the armature, pour into the said glass lektroforetichesky composition, the following relationships electrophoretic composition of components (ml / l):
лак ПЭ-939 марки B - (510÷255),varnish PE-939 grade B - (510 ÷ 255),
1%-нашатырный спирт 1%-NH4OH - (130÷190),1%
этилцеллозольв - C4H10O2 - 120÷175)ethyl cellosolve - C 4 H 10 O 2 - 120 ÷ 175)
диоксан (C4H8O2) - остальное,dioxane (C 4 H 8 O 2 ) - the rest,
подают на магнитный сердечник положительный потенциал, а на электроды - отрицательный потенциал от источника постоянного напряжения, затем плавно увеличивают напряжение, подаваемое от упомянутого источника и при этом непрерывно измеряют ток электрофореза, и прекращают изменять напряжение при достижении током электрофореза величины I=jS, где j - плотность тока электрофореза, лежащего в диапазоне 2-10 мА/см2, S - площадь поверхности магнитного сердечника якоря, на которую осаждают пленку, и при упомянутом токе I проводят электрофоретическое осаждение пленкообразующего вещества в пазы, на торцевые поверхности и вал магнитного сердечника якоря в течение времени, определяемого из выражения , где c - плотность эмали, кг/м3, d - толщина пазовой изоляции, м, k - выход сухого остатка по току, кг/А×сек, причем, в процессе электрофоретического осаждения пленкообразующего напротив каждого паза с торцевой части магнитного сердечника якоря создают непрерывное вращательное движение электрофоретического состава, для чего помещают напротив каждого паза прямоугольные постоянные магниты, торцы которых удалены от торца магнитного сердечника на 5-10 мм, затем после истечения времени t магнитный сердечник якоря извлекают из электрофоретического состава, и осажденную на поверхность магнитного сердечника якоря пленку подвергают термообработке в течение 4-5 минут при температуре 380-390°C.apply a positive potential to the magnetic core, and a negative potential from the constant voltage source to the electrodes, then gradually increase the voltage supplied from the mentioned source and at the same time continuously measure the electrophoresis current, and stop changing the voltage when the current reaches the electrophoresis value I = jS, where j - current density electrophoresis, lying in the range of 2-10 mA / cm 2, S - surface area of the magnetic core of the armature, on which a film is deposited, and when said current I carried on the electrophoretic azhdenie film-forming substance into the grooves on end faces of the magnetic core and the armature shaft over time is determined from the expression , where c is the density of enamel, kg / m 3 , d is the thickness of the groove insulation, m, k is the current output of the dry residue, kg / A × sec, and, during the electrophoretic deposition of the film-forming opposite each groove from the end of the magnetic core of the armature create a continuous rotational movement of the electrophoretic composition, for which rectangular permanent magnets are placed opposite each groove, the ends of which are 5-10 mm away from the end of the magnetic core, then after the expiration of time t, the magnetic core of the armature is removed from the electrophoretic about the composition, and the film deposited on the surface of the magnetic core of the armature is subjected to heat treatment for 4-5 minutes at a temperature of 380-390 ° C.
На фиг.1 представлена схема реализации заявляемого способа. На фиг.2 схематически изображен торец магнитного сердечника в диэлектрическом стакане. На фиг.3 схематически изображен магнитодержатель. Фиг.1, фиг.2 и фиг.3 служат для пояснения сущности изобретения.Figure 1 presents the implementation diagram of the proposed method. Figure 2 schematically shows the end face of the magnetic core in a dielectric glass. Figure 3 schematically shows a magnet holder. Figure 1, figure 2 and figure 3 serve to explain the essence of the invention.
На фиг.1, фиг.2 и фиг.3 введены следующие обозначения:In figure 1, figure 2 and figure 3 introduced the following notation:
1 - магнитный сердечник; 2 - пазы; 3 - вал; 4 - торец магнитного сердечника; 5 - диэлектрический стакан; 6 - нижний электрод; 7 - диэлектрическая втулка; 8 - верхний электрод-фланец; 9 - постоянные прямоугольные магниты; 10 - держатель магнитов, 11 - отверстие верхнем электроде-фланце; 12 - гофры, для закрепления держателя магнитов; 13 - источник постоянного напряжения; 14 - амперметр.1 - magnetic core; 2 - grooves; 3 - shaft; 4 - end face of the magnetic core; 5 - dielectric glass; 6 - lower electrode; 7 - dielectric sleeve; 8 - upper electrode-flange; 9 - permanent rectangular magnets; 10 - holder of magnets, 11 - hole of the upper electrode-flange; 12 - corrugations, for fixing the magnet holder; 13 - a constant voltage source; 14 - ammeter.
На фиг 2 и фиг.3 введены те же обозначения, что и на фиг.1, кроме позиции 15 на фиг.3, которой обозначены выступы на внутренней поверхности магнитодержателя, в прорезях которых закреплены постоянные прямоугольные магниты 9.In Fig. 2 and Fig. 3, the same designations are introduced as in Fig. 1, except for
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Изоляция обмоток электрической машины является одним из наиболее важных ее элементов. Она должна обладать одновременно целым комплексом свойств: теплостойкостью, нагревостойкостью, высокой электрической и механической прочностью, стойкостью к воздействию пропиточных составов, технологичностью.The insulation of the windings of an electric machine is one of its most important elements. It should possess simultaneously a whole range of properties: heat resistance, heat resistance, high electrical and mechanical strength, resistance to the effects of impregnating compounds, manufacturability.
В процессе изготовления изоляционных конструкций, изолировки обмоток и укладки их в пазы изоляционный материал может подвергаться резке, гибке, формовке, склеиванию, запечке, пропитке и т.п. При этом материал не должен рваться, растрескиваться, расслаиваться, утоняться, терять свою механическую и электрическую прочность.In the process of manufacturing insulating structures, insulating windings and laying them in grooves, the insulating material can be cut, bent, molded, glued, baked, impregnated, etc. In this case, the material should not tear, crack, delaminate, thin, lose its mechanical and electrical strength.
Наиболее распространенным в настоящее время способом изолировки пазов магнитных сердечников статоров электрических машин является способ, при котором в пазы укладывают изготовленные из изоляционной пленки пазовые короба. Такой способ позволяет механизировать процесс изолировки, но имеет ряд недостатков, указанных выше. Этот способ, обычно применяется для крупногабаритных статоров. В микродвигателях, у которых размер шлица паза приближается к миллиметру, а в короткозамкнутых якорях, у которых шлицы вообще отсутствуют, процесс изолировки лентой весьма затруднен, поэтому изолировку таких электродвигателей осуществляют вручную, что приводит к низкой производительности труда.Currently, the most common method of isolating the grooves of the magnetic cores of the stators of electric machines is the method in which groove ducts made of insulating film are laid in the grooves. This method allows you to mechanize the process of isolation, but has a number of disadvantages mentioned above. This method is usually used for large stators. In micromotors, in which the size of the slot of the groove is close to a millimeter, and in short-circuited anchors, in which there are no slots at all, the process of isolating with tape is very difficult, so the isolation of such motors is carried out manually, which leads to low labor productivity.
Недостатки способа прототипа указаны выше. Нами же, для устранения недостатков аналогов и способа-прототипа предлагается использовать электрофоретическое осаждение изоляционной пленки в пазы магнитного сердечника якорей, на часть вала, и на торцы магнитного сердечника, с последующей запечкой этой пленки.The disadvantages of the prototype method are indicated above. We, however, to eliminate the shortcomings of analogues and the prototype method, it is proposed to use the electrophoretic deposition of the insulating film in the grooves of the magnetic core of the anchors, on the shaft part, and on the ends of the magnetic core, followed by baking of this film.
Электроосаждение как метод получения лакокрасочных покрытий нашел промышленное применение примерно в середине 60-х годов. Быстрое распространение этого метода связано с целым рядом достоинств, из которых наиболее существенными являются:Electrodeposition as a method of obtaining coatings found industrial application around the mid-60s. The rapid spread of this method is associated with a number of advantages, of which the most significant are:
а) высокая равномерность получаемых покрытий по толщине и ее относительная независимость от конфигурации и габаритов изделия;a) high uniformity of the resulting coatings in thickness and its relative independence from the configuration and dimensions of the product;
б) более высокая коррозионная стойкость осаждаемых пленок по сравнению с пленками, полученными традиционным способом;b) higher corrosion resistance of the deposited films in comparison with films obtained in the traditional way;
с) высокая экономичность при достаточно большой производительности;c) high efficiency with a sufficiently large productivity;
д) возможность регулирования толщины пленок с помощью изменения плотности тока или потенциала;d) the ability to control the thickness of the films by changing the current density or potential;
е) быстрота роста покрытий;e) the growth rate of coatings;
ж) возможность автоматизации технологического процесса и проведение его при обычных условиях (комнатной температуре и нормальном давлении).g) the ability to automate the process and conduct it under ordinary conditions (room temperature and normal pressure).
Электрохимические полимерные покрытия - одно из направлений современного развития лакокрасочной технологии.Electrochemical polymer coatings are one of the areas of modern development of paint and varnish technology.
Практическое применение электрохимических полимерных покрытий сдерживается недостаточной изученностью процессов формирования пленки на подложке.The practical use of electrochemical polymer coatings is constrained by insufficient knowledge of the processes of film formation on the substrate.
Методика нанесения эмальизоляции состоит в следующем. В ванну с электрофоретическим составом погружается изделие, к которому подведен один из полюсов источника постоянного тока. Под действием постоянного электрического поля в среде с высокой диэлектрической проницаемостью осуществляется перенос ионов или ионизированных мицелл пленкообразователя в направлении приложенного поля (к изделию). Осаждение пленкообразующего материала начинается на острых кромках и выступах изделия, плотность заряда на которых наиболее высока. По мере увеличения осажденного слоя происходит перераспределение силовых линий поля, и пленка равномерной толщины покрывает все изделие.The method of applying enamel insulation is as follows. An article is immersed in a bath with an electrophoretic composition, to which one of the poles of a direct current source is connected. Under the influence of a constant electric field in a medium with high dielectric constant, ions or ionized micelles of the film former are transferred in the direction of the applied field (to the product). The deposition of film-forming material begins on the sharp edges and protrusions of the product, the charge density on which is the highest. As the deposited layer increases, the field lines of force are redistributed, and a film of uniform thickness covers the entire product.
Выход осадка зависит от продолжительности электроосаждения и от количества поглощенного электричества и лимитируется электрическим сопротивлением полученного слоя. По мере нарастания толщины покрытия она вначале возрастает линейно от времени осаждения, затем, при достижении некоторой критической толщины пленки, зависящей от свойств состава, происходит уменьшение плотности тока и снижение скорости электроосаждения. Поэтому электроосаждение можно рассматривать как процесс с саморегулирующимися значениями толщины и сплошности покрытий.The precipitate output depends on the duration of electrodeposition and on the amount of absorbed electricity and is limited by the electrical resistance of the resulting layer. As the thickness of the coating increases, it initially increases linearly with the deposition time, then, upon reaching a certain critical film thickness, which depends on the composition properties, the current density decreases and the electrodeposition rate decreases. Therefore, electrodeposition can be considered as a process with self-regulating values of the thickness and continuity of coatings.
Полиион пленкообразующего в составе должен нести заряд, противоположный по знаку заряду изделия. В соответствии с этим различают электроосаждение на аноде, или анодное осаждение (анафорез), и электроосаждение на катоде, или катодное осаждение (катафорез).The film-forming polyion in the composition should carry a charge opposite in sign to the charge of the product. Accordingly, electrodeposition at the anode, or anode deposition (anaphoresis), and electrodeposition at the cathode, or cathode deposition (cataphoresis) are distinguished.
Основное достоинство электрофоретического эмалирования проводов, по сравнению с традиционными методами эмалирования - возможность наложения равномерной изоляции необходимой толщины за один цикл, в том числе и на острых углах изделий, поскольку толщина наносимого покрытия легко регулируется изменением подаваемого на электроды напряжения и времени электроосаждения.The main advantage of electrophoretic enameling of wires, in comparison with traditional enameling methods, is the possibility of applying uniform insulation of the required thickness in one cycle, including at the sharp corners of the products, since the thickness of the applied coating is easily controlled by changing the voltage and electrodeposition time applied to the electrodes.
Основными характеристиками электрофоретических систем являются: рассеивающая способность, условный выход по току, удельная электропроводность.The main characteristics of electrophoretic systems are: dissipating ability, conditional current output, electrical conductivity.
Под рассеивающей способностью понимают свойство лакокрасочного материала проникать в труднодоступные места изделий и образовывать равномерные по толщине покрытия. Рассеивающая способность зависит от режима электроосаждения и от состава материала (пленкообразующего, растворителя, электролита и др.).By scattering power is understood the property of a paint and varnish material to penetrate into inaccessible places of products and to form coatings uniform in thickness. The scattering ability depends on the electrodeposition mode and on the composition of the material (film-forming, solvent, electrolyte, etc.).
Условный выход по току показывает, сколько лакокрасочного материала осаждается на поверхности изделия при протекании определенного количества электричества. Этот показатель важен для оценки энергозатрат.The conditional current output shows how much paint material is deposited on the surface of the product when a certain amount of electricity flows. This indicator is important for estimating energy costs.
Удельная электропроводность - величина, показывающая способность лакокрасочного материала проводить электрический ток. Она зависит от природы пленкообразующего, pH (кислотности) и температуры состава. Поскольку единой теории электрофореза нет, то поиск составов, обладающих электрофоретическими свойствами, и отработка режимов электрофореза осуществляется экспериментально.Electrical conductivity is a value that shows the ability of a paint and varnish material to conduct electric current. It depends on the nature of the film-forming, pH (acidity) and temperature of the composition. Since there is no unified theory of electrophoresis, the search for compounds with electrophoretic properties and the development of electrophoresis are carried out experimentally.
Для изоляции проводов электродвигателей по нагревостойкости соответствующей классу F (155°C) или классу H (180°C) используют наиболее распространенный в отечественной кабельной промышленности лак электроизоляционный ПЭ-939 ТУ 16-504.026-74.To insulate the wires of electric motors for heat resistance corresponding to class F (155 ° C) or class H (180 ° C), the most common in the domestic cable industry electrical varnish insulating PE-939 TU 16-504.026-74 is used.
В исходном состоянии лак ПЭ -939 не обладает электрофоретическими свойствами, и его наносят на поверхность движущейся проволоки последовательными слоями, пропуская проволоку через узел нанесения эмали и калибры, соответствующего диаметра. Каждый слой нанесенной эмалевой пленки подвергают тепловому воздействию, в процессе которого пленку отверждают.In the initial state, PE-939 varnish does not have electrophoretic properties, and it is applied to the surface of a moving wire in successive layers, passing the wire through an enamel and gauge application unit of the appropriate diameter. Each layer of the applied enamel film is subjected to heat, during which the film is cured.
На наш взгляд использование для изолировки пазов магнитных сердечников статоров электродвигателей класса F (155°C) или класса Н (180°C) целесообразно применять тот же лак ПЭ-939, который используют для эмалирования проводов, так как в этом случае тепловые такие характеристики, как, например, коэффициент теплового расширения, у проводов и корпусной изоляции будут одинаковы, что должно привести к повышению надежности изоляции электродвигателя. Лак ПЭ-939 выпускают трех марок А, Б и В, отличающихся по вязкости, которая определяется количеством пленкообразующего в нем. Наиболее вязким является лак ПЭ-939 марки В.In our opinion, the use of class F electric motors (155 ° C) or class H (180 ° C) for insulating the grooves of the magnetic cores of the stators of the stators is advisable to use the same varnish PE-939, which is used to enamel the wires, since in this case the thermal characteristics are such as the coefficient of thermal expansion, the wires and case insulation will be the same, which should lead to increased reliability of the insulation of the electric motor. PE-939 varnish is produced in three grades A, B and C, differing in viscosity, which is determined by the amount of film-forming in it. The most viscous is varnish PE-939 grade B.
Выявление оптимального компонентного соотношения в электрофоретическом составе осуществляли экспериментальным путем, с применением теории планирования эксперимента. Было выявлено, что процесс электроосаждения эмальизоляции можно реализовать при следующих отношениях компонентов электрофоретического состава (в мл/л):The determination of the optimal component ratio in the electrophoretic composition was carried out experimentally, using the theory of experimental design. It was found that the process of electrodeposition of enamel insulation can be implemented with the following ratios of the components of the electrophoretic composition (in ml / l):
лак ПЭ-939 марки B - (510÷255),varnish PE-939 grade B - (510 ÷ 255),
1%-нашатырный спирт 1%-NH4OH - (130÷190),1
этилцеллозольв - C4H10O2 - (120÷175)ethyl cellosolve - C 4 H 10 O 2 - (120 ÷ 175)
диоксан (C4H8O2) - остальное.dioxane (C 4 H 8 O 2 ) - the rest.
Электрофоретическое осаждение пленкообразующего происходит при всех указанных соотношениях компонентов. Выход концентрации компонентов электрофоретического состава за указанные диапазоны приводит к снижению качественных показателей эмальизоляции (равномерность пленки, электрическая и механическая прочность и др.).The electrophoretic deposition of the film-forming occurs at all the indicated ratios of the components. The output of the concentration of the components of the electrophoretic composition beyond the indicated ranges leads to a decrease in the quality indicators of enamel insulation (film uniformity, electrical and mechanical strength, etc.).
При указанном соотношении компонентов электрофоретического состава величина получаемой толщины электрофоретической пленки зависит от плотности тока электрофореза и времени проведения электроосаждения. Было установлено, что качественные пленки получаются в диапазоне плотностей тока от 2 мА/см2 до 10 мА/см2. При плотностях тока с величиной меньше 2 мА/см2 пленка становится рыхлой, и качество эмальизоляции ухудшается. Увеличение плотностей тока за 10 мА/см2 приводит к повышенному растворению материала проволоки, к дефектообразованию в осажденной пленке, что также ухудшает качество эмальизоляции.With the indicated ratio of the components of the electrophoretic composition, the value of the obtained thickness of the electrophoretic film depends on the current density of the electrophoresis and the time of electrodeposition. It was found that high-quality films are obtained in the range of current densities from 2 mA / cm 2 to 10 mA / cm 2 . At current densities of less than 2 mA / cm 2, the film becomes loose, and the quality of enamel insulation is deteriorating. An increase in current densities over 10 mA / cm 2 leads to increased dissolution of the wire material, to defect formation in the deposited film, which also affects the quality of enamel insulation.
Время проведения электроосаждения пленкообразующего зависит от плотности тока и требуемой толщины пленки. Рассмотрим процесс нанесения эмальизоляции более подробно.The time of the electrodeposition of the film-forming depends on the current density and the required film thickness. Consider the process of applying enamel insulation in more detail.
Масса m пленкообразующего вещества, осевшая на металлическую основу прямо пропорциональна прошедшему через электрофоретический состав заряду q: .The mass m of the film-forming substance deposited on a metal base is directly proportional to the charge q passing through the electrophoretic composition: .
В свою очередь , где k - выход сухого остатка пленкообразующего по току, кг/А×c, ток электрофореза J, А; и t - время электрофореза, с.In its turn where k is the yield of dry film-forming residue in current, kg / A × c, electrophoresis current J, A; and t is the time of electrophoresis, s.
Подставив в формулу (1) выражение (2) получим: .Substituting the expression (2) in the formula (1), we obtain: .
Выразим ток J через произведение плотности тока j на площадь S части поверхности проволоки, погруженной в электрофоретический состав:We express the current J through the product of the current density j by the area S of the surface part of the wire immersed in the electrophoretic composition:
, где S - площадь магнитного сердечника, на которую осаждают пленку, м2. where S is the area of the magnetic core onto which the film is deposited, m 2 .
Подставив выражение (4) в выражение (3) получим: Substituting expression (4) into expression (3) we obtain:
С другой стороны, массу m эмалевой пленки площади S магнитного сердечника можно определить по формуле: , где с - плотность эмали, кг/м3; d - толщина эмалевой изоляции, м, V - объем изоляционной пленки.On the other hand, the mass m of the enamel film of area S of the magnetic core can be determined by the formula: where c is the density of enamel, kg / m 3 ; d is the thickness of the enamel insulation, m, V is the volume of the insulating film.
Приравняв правые части выражений (4) и (6) друг к другу и, преобразовав полученное выражение, относительно времени электрофореза t, получим: .Equating the right parts of expressions (4) and (6) to each other and, transforming the expression obtained, with respect to the time of electrophoresis t, we obtain: .
Для лучшего проникновения электрофоретического состава в пазы якоря, напротив каждого паза с торцевой части магнитного сердечника якоря создают непрерывное вращательное движение электрофоретического состава, для чего помещают напротив каждого паза прямоугольные постоянные магниты, торцы которых удалены от поверхности пазов на 5-10 мм. Непрерывное вращательное движение электропроводящей жидкости при обтекании углов прямоугольного магнита электрическим током в жидкости, обнаружено Николаевым Г.В и описано в работе [3]. Электрофоретический состав является электропроводящей жидкостью, а процесс электроосаждения сопровождается протеканием тока в жидкости. Установление постоянных прямоугольных магнитов 9 (фиг.1, фиг.2, фиг.3) напротив каждого из пазов якоря не только способствует лучшему проникновению пленкообразующего в пазы магнитного сердечника, но и создает дополнительные положительные эффекты: повышает выход пленкообразующего по току, что приводит к ускорению процесса изолировки магнитного сердечника, и кроме того, осажденная в магнитном поле изоляционная плена на поверхность магнитного сердечника, имеет более высокую механическую и электрическую прочность, чем пленка той же толщины, из того же состава осажденная на поверхность магнитного сердечника в тех режимах, но без воздействия на процесс электроосаждения магнитным полем. Выбор расстояния торцов магнитов от торца магнитного сердечника (5-10) мм обусловлен следующими обстоятельствами. Расстояние менее 5 мм достаточно трудно обеспечить при сборке устройства из-за разброса размеров магнитов, и оснастки устройства. При расстоянии более 10 мм снижается эффективность применения магнитов.For better penetration of the electrophoretic composition into the grooves of the armature, opposite to each groove from the end part of the magnetic core of the armature, a continuous rotational movement of the electrophoretic composition is created, for which rectangular permanent magnets are placed opposite each groove, the ends of which are 5-10 mm from the surface of the grooves. The continuous rotational motion of an electrically conductive fluid during the flow of electric current in a liquid around the corners of a rectangular magnet was discovered by G. Nikolaev and described in [3]. The electrophoretic composition is an electrically conductive fluid, and the process of electrodeposition is accompanied by the flow of current in the fluid. The establishment of permanent rectangular magnets 9 (FIG. 1, FIG. 2, FIG. 3) opposite each of the anchor slots not only contributes to better penetration of the film-forming magnetic core into the grooves, but also creates additional positive effects: it increases the film-forming current output, which leads to accelerating the process of insulating the magnetic core, and in addition, the insulation film deposited in the magnetic field on the surface of the magnetic core has a higher mechanical and electrical strength than a film of the same thickness, of the same composition deposited on the surface of the magnetic core in those modes, but without affecting the process of electrodeposition by a magnetic field. The choice of the distance of the ends of the magnets from the end of the magnetic core (5-10) mm is due to the following circumstances. A distance of less than 5 mm is difficult enough to ensure when assembling the device due to the variation in the size of the magnets, and the equipment of the device. With a distance of more than 10 mm, the effectiveness of the use of magnets decreases.
Пример конкретного выполнения.An example of a specific implementation.
По заявляемому способу производили изолировку пазов магнитного сердечника якоря электродвигателя АИР71 В8, по номинальной мощности Рн=0,25 кВт. Число полюсов, 2p=8.According to the claimed method, the grooves of the magnetic core of the armature of the AIR71 B8 electric motor were insulated, by the rated power Рн = 0.25 kW. The number of poles, 2p = 8.
Магнитный сердечник 1 якоря размещали в эластичный герметический стакан 5, (см. фиг.1), выполненный из маслостойкой резины «Эластосил R 502/80», таким образом, чтобы упомянутый стакан плотно прилегал к наружной поверхности магнитного сердечника. Размещение магнитного сердечника в герметичный стакан 5 позволяло предотвратить электроосаждение изоляционной пленки на образующую поверхность магнитного сердечника 1, что давало возможность исключить непроизводительные затраты электрофоретического состава, снизить ток электрофореза и исключить последующую операцию очистки упомянутой поверхности, от осевшей на него электрофоретической изоляционной пленки.The
На внутренней поверхности стакана 5 на расстоянии 25 мм от торцов магнитного сердечника были выполнены по два выступа в виде гофр 12 (фиг.1) между которыми размещались магнитодержатели 10. Магнитодержатели 10 (см. фиг.2) были выполнены виде стального кольца, внешний диаметр которого был равен диаметру магнитного сердечника и составлял величину 80 мм. На внутренней образующей поверхности кольца магнитодержателей были выполнены выступы, в количестве 36 штук, в прорезях каждого из которых размещался постоянный прямоугольный неодимовый магнит 9, сечением (3×3) мм2 и длиной 20 мм. Толщина пластины, из которой были выполнены магнитодержатели 10 равнялась 5 мм. Постоянные прямоугольные магниты 9 располагались в стакане таким образом (фиг 1., фиг.2), чтобы торец каждого из них находился над соответствующем пазом магнитного сердечника якоря. Расстояние между торцом паза 4 и торцами магнитов 9 было равно 7 мм. Вал 3 магнитного сердечника проходил по центральной оси магнитодержателей 10. Вал 3, выходящий из одного торца 4 магнитного сердечника 1 (на фиг.1 он показан внизу) вставлялся в диэлектрическую втулку 7, в выемке нижнего электрода 6. Вывод нижнего электрода 6 наружу осуществлялся через отверстие в диэлектрическом стакане 5. Диаметр упомянутого вывода нижнего электрода 6 был несколько больше, чем диаметр отверстия в стакане, за счет чего в месте выхода вывода электрода осуществлялось герметичное уплотнение, не позволяющее в дальнейшем вытекать электрофоретическому составу из стакана наружу. Вал 3, выходящий из другого торца 4 магнитного сердечника 1 (показан на фиг.1 вверху), свободно выходил через отверстие 11 в верхнем электроде-фланце 8.On the inner surface of the
Расстояние δ от торцов 4 магнитного сердечника 1 якоря, до нижнего электрода 6 и верхнего электрода-фланца 8 выбирали в диапазоне 10-20 мм. Выбор этого диапазона расстояний обусловлен следующими причинами. При расстоянии δ от торцов магнитного сердечника до электродов меньшим, чем 10 мм, резко снижается рассеивающая способность состава, что ухудшает качество изоляционной пленки в пазах магнитного сердечника. При расстояние δ от торцов магнитного сердечника до электродов большим, чем 20 мм, увеличиваются энергетические затраты, необходимые для реализации заявляемого способа, так как с увеличением расстояния возрастает сопротивление электрофоретического состава между электродами и магнитным сердечником, и, для обеспечения в зазоре заданной плотности электрофореза, требуется тем большее напряжение, чем выше заданная плотность электрофореза. Нами было выбрано расстояние δ=15 мм.The distance δ from the
Стакан 5, с размещенным внутрь него магнитным сердечником 1, магнитодержателями 10 и магнитами 9, устанавливали вертикально, как показано на фиг.1. Через отверстие 11 в верхнем фланце-электроде 8 заливали внутрь стакана электрофоретический состав, со следующим составом и концентрацией компонентов (в мл/л):The
лак ПЭ-939 марки B - 382,varnish PE-939 grade B - 382,
1%-нашатырный спирт 1%-NH4OH - 160,1
этилцеллозольв - C4H10O2 - 147,ethyl cellosolve - C 4 H 10 O 2 - 147,
диоксан (C4H8O2) - остальное,dioxane (C 4 H 8 O 2 ) - the rest,
Подавали на магнитный сердечник 1 положительный потенциал от источника постоянного напряжения 13, а на вывод нижнего электрода 6 и вывод нижнего электрода-фланца 8, подавали отрицательный потенциал от упомянутого источника постоянного напряжения, и при плотности тока j=6 мА/см2 проводили электрофоретическое осаждение пленкообразующего вещества пазы магнитного сердечника 1 статора. Для того, чтобы обеспечить плотности тока электрофореза j=6 мА/см2 поступали следующим образом. Исходя из размеров магнитного сердечника статора электродвигателя АИР71В8, рассчитывали площадь S поверхности магнитного сердечника якоря, на которую необходимо было осадить при помощи электрофореза изоляционную пленку одного паза S1. Поверхность S равнялась:A positive potential was applied to
S=36S1+2S2+(Sт-36Sп-2Sв), где S1 - внутренняя поверхность одного паза; S2 - покрываемая пленкой поверхность одного конца вала; Sт - площадь торца магнитного сердечника; Sп - площадь сечения паза; Sв - площадь сечения вала.S = 36S 1 + 2S 2 + (St-36Sp-2Sv), where S 1 is the inner surface of one groove; S 2 - the film-coated surface of one end of the shaft; St - the area of the end face of the magnetic core; Sp - the cross-sectional area of the groove; Sв - cross-sectional area of the shaft.
Размеры магнитного сердечника якоря электродвигателя АИР71В8, необходимые для расчета площади поверхности магнитного сердечника якоря, на которую осаждают изоляционную электрофоретическую пленку:The dimensions of the magnetic core of the armature of the AIR71V8 electric motor, necessary to calculate the surface area of the magnetic core of the armature, onto which the insulating electrophoretic film is deposited:
Диаметр вала Dв=19 мм;Shaft diameter Dв = 19 mm;
длина вала Lв=40 мм с каждой из сторон от торца магнитного сердечника;shaft length Lв = 40 mm on each side of the end of the magnetic core;
Длина магнитного сердечника Lс=80 мм;The length of the magnetic core Lс = 80 mm;
Число пазов Z1=36;The number of grooves Z1 = 36;
Периметр паза в его сечении паза П=19,7 мм;The groove perimeter in its groove section P = 19.7 mm;
Наружный диаметр магнитного сердечника Dя=77,5 мм;The outer diameter of the magnetic core Dя = 77.5 mm;
Поперечная площадь сечения паза Sп=40,82 мм2=0,41 см2.The transverse cross-sectional area of the groove is Sp = 40.82 mm 2 = 0.41 cm 2 .
S1=П×Lс=19,7×80=1576 мм2=15,76 см2;S 1 = P × Lc = 19.7 × 80 = 1576 mm 2 = 15.76 cm 2 ;
S2=p×Dв×Lв=3,14×19×40=2386,4 мм2=23,864 см2;S 2 = p × Db × Lb = 3.14 × 19 × 40 = 2386.4 mm 2 = 23.864 cm 2 ;
Sт=p×Dя=3,14×(77,5)2=18859,625 мм2=188,6 см2;St = p × Dя = 3.14 × (77.5) 2 = 18859.625 mm 2 = 188.6 cm 2 ;
Sв=p×(Dв)2/4=3,14×192/4=283,385 мм2=2,83 см.SB = p × (Dv) 2/4 = 3,14 × 19 2/4 = 283.385 mm = 2.83 cm 2.
S=36S1+2S2+(Sт-36Sп-Sв)=36×15,76+2×23,864+(188,6-36×0,41-2×2,83)≅567,4+47,7+(188,6-14,76-5,66)≅783,3 см2 S = 36S 1 + 2S 2 + (St-36Sp-Sv) = 36 × 15.76 + 2 × 23.864 + (188.6-36 × 0.41-2 × 2.83) ≅567.4 + 47, 7+ (188.6-14.76-5.66) ≅783.3 cm 2
Общий ток электрофореза, необходимый для реализации электроосаждения в пазы, на вал и торец магнитного сердечника якоря равенThe total current of electrophoresis, necessary for the implementation of electrodeposition in the grooves, on the shaft and the end face of the magnetic core of the armature is
I=j×S=6×783,3=4699,68 мА≈4,7 А.I = j × S = 6 × 783.3 = 4699.68
При подключении источника постоянного напряжения 13 между магнитным сердечником 1 и электродами 6 и 8, измеряли амперметром 14 ток электрофореза I, и напряжение на источнике постоянного напряжения изменяли до тех пор, пока ток электрофореза I не принимал значения 4, 7 А. Значение I=4, 7 А свидетельствовало о том, что плотность тока электрофореза j=6 мА/см2=6×10-3×104=60 А/м2.When a constant voltage source 13 was connected between the
Процесс электрофоретического осаждения изоляционной пленки на поверхность пазов производили в течение времени t, которое рассчитывали из выражения:The process of electrophoretic deposition of an insulating film on the surface of the grooves was performed for a time t, which was calculated from the expression:
. .
Толщину изоляционной пленки d задавали, исходя из среднестатистического пробивного напряжения пленки полиэтилентерефталатной ПЭТ-Э, толщиной dиз=0,25 мм, используемой при типовой технологии изготовления пазовой изоляции, которое оказалось равным 4,5 кВ. Для того, чтобы изготавливаемая нами пазовая изоляции не уступала по уровню пробивного напряжения типовой пазовой изоляции магнитного сердечника статора АИР71В8, мы задавались пробивным напряжением, равным 6 кВ. Такое пробивное напряжение имела осаждаемая нами при помощи заявляемого способа пленка толщиной d=20 мкм=20×10-6 м.The thickness of the insulating film d was set based on the average breakdown voltage of the polyethylene terephthalate PET-E film with a thickness d of = 0.25 mm used in a typical technology for manufacturing slot insulation, which turned out to be 4.5 kV. In order to ensure that the groove insulation that we produce does not inferior in breakdown voltage to the typical groove insulation of the AIR71V8 stator magnetic core, we set the breakdown voltage to 6 kV. Such a breakdown voltage had a film with a thickness of d = 20 μm = 20 × 10 -6 m deposited by us using the proposed method.
Исходя из заданной толщины эмальизоляции 25×10-6 м, плотности эмали c=2,5×103 кг/м3, выхода сухого остатка по току k=9,87×10-6 кг/м2, плотности тока j=6 мА/см2=6×10-3×104=60 А/м2 определяли время t электрофореза.Based on a given thickness of enamel insulation 25 × 10 -6 m, enamel density c = 2.5 × 10 3 kg / m 3 , the output of the dry residue by current k = 9.87 × 10 -6 kg / m 2 , current density j = 6 mA / cm 2 = 6 × 10 -3 × 10 4 = 60 A / m 2 determined the time t of electrophoresis.
. .
Осажденная в пазы магнитного сердечника статора пленка подвергали термообработке в течение 4,5 минут при температуре 385°C.The film deposited in the grooves of the stator magnetic core was heat treated for 4.5 minutes at a temperature of 385 ° C.
Осаждение эпоксидного порошка при способе-прототипе в пазы магнитного сердечника статора АИР71В8 осуществлялось за 8 циклов, каждый из которых составлял 30 мин. Общая продолжительность процесса изолировки пазов одного двигателя составляла 4 часа. Полученный слой изоляционной пленки пазовой изоляции из эпоксидного порошка составлял 0,2 мм. Среднестатистическое пробивное напряжение составляло 4,3 кВ. Адгезия пленки, полученной по заявляемому способу, и ее механические характеристики практически на порядок превышали адгезию и механические характеристики пленки, полученной по способу-прототипу.The deposition of epoxy powder in the prototype method into the grooves of the magnetic stator core of the AIR71V8 stator was carried out in 8 cycles, each of which was 30 minutes The total duration of the process of isolating the grooves of one engine was 4 hours. The resulting layer of insulating film of the groove insulation of the epoxy powder was 0.2 mm The average breakdown voltage was 4.3 kV. The adhesion of the film obtained by the present method, and its mechanical characteristics were almost an order of magnitude higher than the adhesion and mechanical characteristics of the film obtained by the prototype method.
В заявляемом способе исключена необходимость использования высокого напряжения, что существенно упрощает его по сравнению со способом-прототипом.In the inventive method eliminates the need for high voltage, which greatly simplifies it compared with the prototype method.
Таким образом, изолировка пазов магнитных сердечников статоров электродвигателя АИР71В8 по заявляемому способу позволила, при толщине изоляционной пленки пазовой изоляции практически на порядок более тонкой, чем толщина пленки пазовой изоляции, получаемой по способу-прототипу, получить в 1,4 раза более высокое пробивное напряжение, чем пробивное напряжение пленки, получаемой по способу-прототипу, получить более высокие, практически на порядок, адгезионные и механические характеристики, и снизить трудоемкость изолировки в 38 раз.Thus, the insulation of the grooves of the magnetic cores of the stators of the AIR71V8 electric motor according to the claimed method made it possible, with the thickness of the insulation film of the groove insulation almost an order of magnitude thinner than the thickness of the groove insulation film obtained by the prototype method, to obtain a 1.4 times higher breakdown voltage, than the breakdown voltage of the film obtained by the prototype method, to obtain higher, almost an order of magnitude, adhesive and mechanical characteristics, and to reduce the complexity of isolation by 38 times.
Источники используемой литературы:Sources of used literature:
1) http://www.tehnoinfa.ru/obmotka/89.html1) http://www.tehnoinfa.ru/obmotka/89.html
2) http://www.oifn.ru/notation/proizvodstvo/35/ - прототип2) http://www.oifn.ru/notation/proizvodstvo/35/ - prototype
3). Николаев Г.В. Современная электродинамика и причины ее парадоксальности. Перспективы построения непротиворечивой электродинамики. - Томск: Изд-во «Твердыня», 2003, с.44.3). Nikolaev G.V. Modern electrodynamics and the reasons for its paradox. Prospects for building consistent electrodynamics. - Tomsk: Publishing House "Stronghold", 2003, p.44.
Claims (1)
лак ПЭ-939 марки В - (510÷255),
1%-нашатырный спирт 1%-NH4OH - (130÷190),
этилцеллозольв - C4H10O2 - (120÷175),
диоксан (C4H8O2) - остальное,
подают на магнитный сердечник положительный потенциал, а на электроды - отрицательный потенциал от источника постоянного напряжения, затем плавно увеличивают напряжение, подаваемое от упомянутого источника, и при этом непрерывно измеряют ток электрофореза, и прекращают изменять напряжение при достижении током электрофореза величины I=jS, где j - плотность тока электрофореза, лежащего в диапазоне 2-10 мА/см2, S - площадь поверхности магнитного сердечника якоря, на которую осаждают пленку, и при упомянутом токе I проводят электрофоретическое осаждение пленкообразующего вещества в пазы, на торцевые поверхности и вал магнитного сердечника якоря в течение времени, определяемого из выражения
varnish PE-939 grade B - (510 ÷ 255),
1% ammonia 1% -NH 4 OH - (130 ÷ 190),
ethyl cellosolve - C 4 H 10 O 2 - (120 ÷ 175),
dioxane (C 4 H 8 O 2 ) - the rest,
apply a positive potential to the magnetic core, and a negative potential from a constant voltage source to the electrodes, then gradually increase the voltage supplied from the mentioned source, and at the same time continuously measure the electrophoresis current, and stop changing the voltage when the current reaches the electrophoresis value I = jS, where j is the current density of an electrophoresis lying in the range of 2-10 mA / cm 2 , S is the surface area of the magnetic core of the armature onto which the film is deposited, and when the current I is mentioned, an electrophoretic the deposition of the film-forming substance in the grooves, on the end surfaces and the shaft of the magnetic core of the armature for a time determined from the expression
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012137984/07A RU2516266C2 (en) | 2012-09-05 | 2012-09-05 | Method for isolation of magnet core slots in motor armature |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2012137984/07A RU2516266C2 (en) | 2012-09-05 | 2012-09-05 | Method for isolation of magnet core slots in motor armature |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012137984A RU2012137984A (en) | 2014-03-10 |
RU2516266C2 true RU2516266C2 (en) | 2014-05-20 |
Family
ID=50191588
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012137984/07A RU2516266C2 (en) | 2012-09-05 | 2012-09-05 | Method for isolation of magnet core slots in motor armature |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2516266C2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593825C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Method for insulating of slots in armature magnetic cores of electric motors |
RU2597891C1 (en) * | 2015-06-23 | 2016-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Method for insulation of slots in armature magnetic cores of electric motors |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU182218A1 (en) * | 1965-01-23 | 1966-05-25 | Московский электромеханический завод имени Владимира Ильича | improved insulation of magnetic cores |
SU936045A1 (en) * | 1980-10-02 | 1982-06-15 | Предприятие П/Я Г-4152 | Method of isolating electric components |
SU1129703A1 (en) * | 1982-09-24 | 1984-12-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектно-Конструкторский Институт Технологии Электромашиностроения | Process for insulating slots of cores of electric machines with imbricated distributed windings |
US4582749A (en) * | 1984-03-22 | 1986-04-15 | General Electric Company | Slot armor for dynamoelectric machines |
SU1436206A1 (en) * | 1986-03-24 | 1988-11-07 | Предприятие П/Я В-8695 | Method of manufacturing laminated slot boxes of electric machine |
RU2072115C1 (en) * | 1990-02-06 | 1997-01-20 | Изовольта Эстеррайхише Изолирштоффверке АГ | Method for electrical machine winding insulation |
EP0880215A2 (en) * | 1997-05-19 | 1998-11-25 | Minebea Co., Ltd. | Motor structure |
US7471182B2 (en) * | 2001-10-05 | 2008-12-30 | Nippon Steel Corporation | Core having superior end face insulation and method of treating core end faces to give insulation coating |
-
2012
- 2012-09-05 RU RU2012137984/07A patent/RU2516266C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU182218A1 (en) * | 1965-01-23 | 1966-05-25 | Московский электромеханический завод имени Владимира Ильича | improved insulation of magnetic cores |
SU936045A1 (en) * | 1980-10-02 | 1982-06-15 | Предприятие П/Я Г-4152 | Method of isolating electric components |
SU1129703A1 (en) * | 1982-09-24 | 1984-12-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектно-Конструкторский Институт Технологии Электромашиностроения | Process for insulating slots of cores of electric machines with imbricated distributed windings |
US4582749A (en) * | 1984-03-22 | 1986-04-15 | General Electric Company | Slot armor for dynamoelectric machines |
SU1436206A1 (en) * | 1986-03-24 | 1988-11-07 | Предприятие П/Я В-8695 | Method of manufacturing laminated slot boxes of electric machine |
RU2072115C1 (en) * | 1990-02-06 | 1997-01-20 | Изовольта Эстеррайхише Изолирштоффверке АГ | Method for electrical machine winding insulation |
EP0880215A2 (en) * | 1997-05-19 | 1998-11-25 | Minebea Co., Ltd. | Motor structure |
US7471182B2 (en) * | 2001-10-05 | 2008-12-30 | Nippon Steel Corporation | Core having superior end face insulation and method of treating core end faces to give insulation coating |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
http://www.oifh.ru/notation/proizvodstvo/35/ http://www.tehnoinfa.ru/obmotka/89.html. * |
А1. * |
НИКОЛАЕВ Г.В., Современная электродинамика и причины ее парадоксальности. Перспективы построения непротиворечивой электродинамики. Томск, Издательство "Твердыня", 2003, с.44 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2593825C1 (en) * | 2015-06-01 | 2016-08-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Method for insulating of slots in armature magnetic cores of electric motors |
RU2597891C1 (en) * | 2015-06-23 | 2016-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" | Method for insulation of slots in armature magnetic cores of electric motors |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2012137984A (en) | 2014-03-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR920002171B1 (en) | Process for depositing an insulating coating | |
US11289967B2 (en) | Electrically insulating, thermally conductive coatings for electrical systems and deposition methods thereof | |
RU139879U1 (en) | INSULATED ELECTRICAL CONDUCTOR (OPTIONS) | |
JP5572055B2 (en) | Electrical equipment having a junction insulation structure | |
US9508461B2 (en) | Polymeric overcoated anodized wire | |
CN103563220A (en) | Rotating electric machine and method of manufacturing same | |
RU2516266C2 (en) | Method for isolation of magnet core slots in motor armature | |
US20190372441A1 (en) | Methods of depositing coatings on electrical machine components | |
US7670653B2 (en) | Coating method for an end winding of an electric machine | |
RU2002120494A (en) | METHOD FOR PRODUCING HIGH-QUALITY INSULATION FOR ELECTRICAL CONDUCTORS OR BUNDS OF CONDUCTORS FOR ROTATING ELECTRIC VEHICLE SPRAYING MACHINES | |
US2386634A (en) | Flexible electrical insulating layer | |
RU2506602C1 (en) | Method to monitor and repair insulation of wires | |
US20140209018A1 (en) | Method, system, and structure of stator with common insulating and varnishing resin | |
RU2532541C2 (en) | Method for isolation of magnet core slots in motor stators | |
US2252440A (en) | Dynamoelectric machine | |
RU2593825C1 (en) | Method for insulating of slots in armature magnetic cores of electric motors | |
RU2593600C1 (en) | Method for insulating of slots in stator magnetic cores of electric motors | |
RU2593601C1 (en) | Method for insulation of slots of magnetic cores of stators of electric motors | |
WO2016041917A2 (en) | Wound conductor arrangement and method for insulating a wound conductor | |
RU2597891C1 (en) | Method for insulation of slots in armature magnetic cores of electric motors | |
US3801392A (en) | Method for insulating electrical conductor components of an electrical apparatus utilizing mica tape impregnated with a hardenable synthetic resin | |
GB2449707A (en) | Dielectric barrier electrode array | |
WO2017184253A1 (en) | Methods for manufacturing an insulated busbar | |
RU2526988C2 (en) | Method of applying electroinsulating coating on metal base | |
JP2002033213A (en) | Coil and insulating method thereof |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160906 |