RU2457911C1 - Method of producing hot-rolled wire - Google Patents

Method of producing hot-rolled wire

Info

Publication number
RU2457911C1
RU2457911C1 RU2011104959A RU2011104959A RU2457911C1 RU 2457911 C1 RU2457911 C1 RU 2457911C1 RU 2011104959 A RU2011104959 A RU 2011104959A RU 2011104959 A RU2011104959 A RU 2011104959A RU 2457911 C1 RU2457911 C1 RU 2457911C1
Authority
RU
Grant status
Grant
Patent type
Prior art keywords
wt
temperature
rolling
carbon
elements
Prior art date
Application number
RU2011104959A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Игорь Геннадьевич Шубин (RU)
Игорь Геннадьевич Шубин
Михаил Игоревич Румянцев (RU)
Михаил Игоревич Румянцев
Владимир Леонидович Корнилов (RU)
Владимир Леонидович Корнилов
Наталья Игоревна Шубина (RU)
Наталья Игоревна Шубина
Антон Олегович Попов (RU)
Антон Олегович Попов
Александр Петрович Азаров (RU)
Александр Петрович Азаров
Екатерина Николаевна Степанова (RU)
Екатерина Николаевна Степанова
Сергей Владимирович Некрасов (RU)
Сергей Владимирович Некрасов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Grant date

Links

Abstract

FIELD: process engineering.
SUBSTANCE: proposed method comprises metal hot rolling, cooling and coiling at preset temperatures at separate process steps. Optimum relationship between strength and plastic properties of rolled wire is ensured by rolling steel containing 0.58-0.89 wt % of carbon, 0.45-0.66 wt % of manganese, 0.1-0.25 wt % of silicon and other elements with carbon equivalent Ce=0.67…0.93. Temperature ahead of roughing stands is selected from relationship: Trough~(958.0…957.93)-3.91δ+0.06σt. Temperature behind water cooling section tcool=(706.48…706.40)+96.9Ce+2.57δ, while coiling temperature tcoil=(236.16…236.15)+2.17δ+46.09Ce, Ce=0.83 [C]+0.36 [Si]+0.18 [Mn]+0.31 [S]+0.32 [P]+0.38 [Al]+0.19 [Cr]+0.17 [Ni]+0.16 [Cu], where [C], [Si], [Mn], [Cr], [Ni], [S], [P], [Al], [Cu] means content of said elements in steel, wt %; σt is temporary resistance to deformation, and δ is elongation.
EFFECT: higher consumer properties.
1 ex

Description

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении горячекатаного мелкосортного проката, преимущественно канатной катанки. The invention relates to a rolling production and can be used in the manufacture of hot-rolled hoop advantageously cable rod.

Технология производства мелкосортного проката, в частности канатной катанки (длинномерный прокат с круглой формой поперечного сечения, используемый в качестве исходного материала для производства канатной проволоки), достаточно подробно описана, например, в книге П.И.Полухин и др. «Прокатное производство», М.: Металлургия, 1982, с.316-328. hoop production technology, in particular the cable rod (long products with a round cross-sectional shape, is used as starting material for the production of rope wire) "Rolling" is described in detail, for example, in P.I.Poluhin et al., M .: Metallurgy, 1982, s.316-328.

Известен способ производства высокопрочной стальной катанки, при котором она охлаждается до температуры окружающей среды, затем выдерживается в печи с жидким расплавом при температурах 300°…600°С и далее снова нагревается до 450°…600°С, что обеспечивает высокую прочность катанки при удовлетворительной ее пластичности (см. японская заявка №6462424, кл. C27D 9/52, опубл. 08.03.89 г.). Known is a method of production of high-strength steel wire rod in which it is cooled to ambient temperature, and then kept in an oven with the liquid melt at temperatures of 300 ° ... 600 ° C and then reheated to 450 ° ... 600 ° C, which provides high strength wire rod at a satisfactory its plasticity (see. Japanese Patent application №6462424, Cl. C27D 9/52, publ. 08.03.89 city). Однако этот способ малопригоден для производства канатной катанки. However, this method is of little use for the production of the cable rod.

Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является технология производства катанки на непрерывном стане «250» ЗСМК, описанная в справочнике под ред. The closest analog to the claimed object is the technology of production on a continuous rod mill "250" ZSMK described in reference ed. В.И.Зюзина и А.В.Третьякова «Технология прокатного производства», кн.1, М.: Металлургия, 1991, с.388-395. V.I.Zyuzina and A.V.Tretyakova "rolling production technology," Book 1, M .: Metallurgy, 1991 s.388-395.

Эта технология включает горячую прокатку металла, его охлаждение и смотку в бунты и характеризуется нагревом металла перед прокаткой в двухзонных рекуперативных печах, имеющих испарительное и водяное охлаждение; This technology includes a metal hot rolling, cooling and coiling it into coils, and is characterized by heating a metal prior to rolling in the two-band recuperative furnaces having and evaporative water cooling; прокатку ведут в 37 двухвалковых клетях с применением двухстадийного ускоренного и регулируемого охлаждения металла и последующей смоткой его в бунты. rolling is carried out in a two-roll stands 37 with two-step accelerated and controlled cooling of the metal and its subsequent winding into coils. Недостатком известной технологии является неопределенность температур металла на определенных стадиях процесса (например, перед черновой группой клетей, после участка водяного охлаждения и при смотке), что затрудняет получение катанки с заданными механическими характеристиками, в частности, для производства канатов. A disadvantage of the known technique is the uncertainty of the metal temperature at certain stages of the process (e.g., before the roughing train, after the water cooling portion and rollback) it difficult to obtain wire rods with predetermined mechanical characteristics, in particular for the production of ropes.

Технической задачей настоящего изобретения является получение горячекатаного мелкосортного проката, в частности канатной катанки, с заданными механическими свойствами, что повышает выход проката требуемых свойств и сокращает производственные затраты в последующем метизном переделе (дополнительная термообработка, травление и подготовка поверхности используемой заготовки). An object of the present invention to provide a hot rolled hoop, in particular cable wire rod with specified mechanical properties, which increases the yield of desired properties of the rolled and reduces production costs in the subsequent redistribution metalware (additional heat treatment, pickling and surface preparation used preform).

Для решения этой задачи предлагаемый способ производства горячекатаной канатной катанки включает горячую прокатку металла, его охлаждение и смотку в бунты с заданными температурами на отдельных операциях производства при прокатке стали, содержащей 0,58…0,89 мас.% углерода, 0,45…0,66% марганца, 0,1…0,25% кремния и другие элементы, с углеродным эквивалентом С э =0,67…0,93, температуру перед черновой группой клетей принимают из соотношения: t чер =(958,0…957,93)-3,91δ+0,06σ в , температуру после участка водяного охлаждения t охл =(706,48…706,40)+96,9С э +2,57δ, а температуру см To solve this problem, the proposed method of production of hot rolled wire cable includes a metal hot rolling, cooling and coiling it into coils with predetermined temperatures at individual production operations when rolling steel containing 0.58 ... 0.89 wt.% Carbon, 0.45 ... 0 , 66% manganese, 0.1 ... 0.25% silicon and other elements, with the carbon equivalent C e = 0.67 ... 0.93, the temperature is received from ratio before roughing train: t = Jun (958.0 ... 957 93) -3,91δ + 0,06σ in the after section of the water cooling temperature t OHL = (706.48 706.40 ...) 96,9S + e + 2,57δ, and the temperature, see отки - t см =(236,16…236,15)+2,17δ+46,09С э , где С э =0,83[С]+0,36[Si]+0,18[Mn]+0,31[S]+0,32[P]+0,38[Al]+0,19[Cr]+0,17[Ni]+0,16[Сu] и [С], [Si], [Mn], [Cr], [Ni], [S], [P], [Al], [Сu] - содержание в стали соответственно: углерода, кремния, марганца, хрома, никеля, серы, фосфора, алюминия и меди, мас.%; quipment - t cm = (236,16 ... 236,15) + 2,17δ + e 46,09S, where C e = 0,83 [C] +0.36 [Si] +0.18 [Mn] +0 31 [S] +0.32 [P] +0.38 [Al] +0.19 [Cr] +0.17 [Ni] +0.16 [Cu] and [C], [Si], [ Mn], [Cr], [Ni], [S], [P], [Al], [Cu] - content of the steel, respectively: carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, sulfur, phosphorus, aluminum and copper, .% by weight; σ в - временное сопротивление деформации и δ - ее относительное удлинение. σ in - tensile strength and deformation δ - its elongation.

Приведенные температурные параметры прокатки получены опытным путем и являются эмпирическими. These rolling temperature parameters obtained empirically and are empirical.

Сущность заявляемого технического решения заключается в оптимизации температур отдельных операций производства, что обеспечивает требуемые механические характеристики канатной катанки. The essence of the claimed technical solution is to optimize the temperature of individual operations of production, which provides the required mechanical characteristics of the cable rod.

Опытную проверку предлагаемого способа производили на мелкосортно -проволочном стане «170» ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат». Experienced by the proposed method for producing -provolochnom light section mill "170" of "MMK". С этой целью при горячей прокатке стали, содержащей 0,58…0,89 мас.% углерода, 0,45…0,66% марганца, 0,1…0,25% кремния и другие элементы, с углеродным эквивалентом С э =0,67…0,93, на отдельных этапах производства варьировали температуры перед черновой группой клетей t чер , после участка водяного охлаждения t охл и смотки t см , оценивая результаты по выходу проката по ТУ 14-1-5317-95. For this purpose, in the hot rolling steel containing 0.58 ... 0.89 wt.% Carbon, 0.45 ... 0.66% manganese, 0.25 ... 0.1% silicon and other elements, with the carbon equivalent C e = 0.67 ... 0.93, in separate stages of production varied temperature before roughing train t Jun, after water cooling section and coiling OHL t t cm, evaluating results for rolled output TU 14-1-5317-95.

Наилучшие результаты (максимальный выход проката требуемых свойств в пределах 97,9…99,2%) получен с применением используемой технологии. The best results (maximum yield of the desired properties of rolled within 97.9 ... 99.2%) is obtained with the use of technology used. Отклонения от рекомендуемых величин t чep , t охл и t см ухудшали достигнутые показатели. Deviations from the recommended values chep t, t and t OHL see progress indicators worsened.

Так, например, при снижении значений t чер , t охл и t см выход годного проката не превысил 96,0%, в основном - из-за несоответствия проката пластическим свойствам по ТУ 14-1-5317-95. For example, at lower values Jun t, t and t OHL cm yield of rental not exceeded 96.0%, mainly - because of the mismatch of rolled plastic properties TU 14-1-5317-95. Увеличение значений t чер , t охл и t см более рекомендуемых величин не дало выхода требуемого качества проката более 97,1%, в основном - из-за несоответствия части продукции прочностным свойствам по ТУ 14-1-5317-95. Increased Jun values t, t and t OHL see more recommended values are not given the desired output quality rolled over 97.1%, mainly - because of the mismatch part of the output strength properties TU 14-1-5317-95.

Горячая прокатка канатной катанки по технологии, выбранной в качестве ближайшего аналога (см. выше), дала выход требуемой продукции в пределах 84…88%. Hot rolling of wire rod for the cable technology chosen as the closest analog (cm. Above), gave the desired product yield within 84 ... 88%. Таким образом, опытная проверка подтвердила приемлемость найденного технического решения для достижения поставленной цели и его преимущество перед известной технологией. Thus, the experimental verification confirmed the acceptability of the found technical solutions to achieve this goal and its advantages over the known technology.

Технико-экономические исследования показали, что использование настоящего изобретения при производстве горячекатаной канатной катанки сократит потери производства (за счет увеличения выхода годного проката требуемого качества) не менее чем на 12% при сохранении общего объема готового проката. Feasibility studies have shown that the use of the present invention in the manufacture of hot-rolled wire cable reduce production losses (due to the increase in the yield of usable rolled required quality) is not less than 12% while maintaining the total volume of finished steel.

Пример конкретного выполнения Example of embodiment

Качественная конструкционная сталь, содержащая 0,71 вес.% углерода, 0,63% марганца, 0,21% кремния, 0,02% хрома, 0,03% никеля, 0,013% серы, 0,014% фосфора, 0,04% меди и 0,003% алюминия, предназначенная для производства канатной катанки, с углеродным эквивалентом С э =0,83[С]+0,36[Si]+0,18[Mn]+0,31[S]+0,32[P]+0,38[Al]+0,19[Cr]+0,17[Ni]+0,16[Сu]=0,83·0,71+0,36·0,21+0,18·0,63+0,31·0,013+0,32·0,014+0,38·0,003+0,19·0,02+0,17·0,03+0,16·0,04=0,80 и заданными: временным сопротивлением деформации σ в =960 Н/мм 2 и относительным удлинением δ=12%. Qualitative structural steel containing 0.71 wt.% Carbon, 0.63% manganese, 0.21% silicon, 0.02% chromium, 0.03% nickel, 0.013% sulfur, 0.014% phosphorus, 0.04% copper and 0.003% of aluminum designed for the manufacture of rolled wire cable, with the carbon equivalent C e = 0,83 [C] +0.36 [Si] +0.18 [Mn] +0.31 [S] +0.32 [P ] +0.38 [Al] +0.19 [Cr] +0.17 [Ni] +0.16 [Cu] = 0.83 · 0.71 · 0.21 + 0.36 + 0.18 · 0.63 + 0.31 + 0.32 · 0.013 · 0.014 · 0.003 + 0.38 + 0.19 + 0.02 · 0.17 · 0.03 · 0.16 + 0.04 = 0.80 given: temporary resistance strain σ in = 960 N / mm 2 and an elongation δ = 12%.

Температурный режим прокатки: Temperature rolling mode:

t чер =(958,0…957,93)-3,91δ+0,06σ в =(958,0…957,93)-3,91·12+0,06·960=968,68…968,61°С. Jun t = (958,0 ... 957,93) -3,91δ + 0,06σ in = (958.0 ... 957.93) -3.91 + 0.06 · 12 · 960 = 968.68 ... 968, 61 ° C.

t охл =(706,48…706,40)+96,9С э +2,57δ=(706,48…706,40)+96,9·0,8+2,57·12=814,84…814,76°C. OHL t = (706.48 706.40 ...) 96,9S + e + 2,57δ = (706,48 ... 706,40) + 96,9 · 0,8 + 2,57 · 12 = 814.84 ... 814,76 ° C.

t см =(236,16…236,15)+2,17δ+46,09С э =(236,16…236,15)+2,17·12+46,09·0,8=299,07…299,06°C. cm t = (236,16 ... 236,15) + 2,17δ + 46,09S e = (236.16 236.15 ...) · 12 + 2.17 + 46.09 · 0.8 = 299.07 ... 299,06 ° C.

Допускаемые отклонения фактических величин температур от расчетных ±5 град. Permissible deviations from the actual values ​​estimated temperature ± 5 °.

Выход годного проката - 98,9%. Yield of rolled - 98.9%.

Claims (1)

  1. Способ производства горячекатаной канатной катанки из стали, содержащей 0,58…0,89 мас.% углерода, 0,45…0,66% марганца, 0,1…0,25% кремния, с углеродным эквивалентом С э =0,67…0,93, включающий горячую прокатку металла, водяное охлаждение и смотку в бунты с заданными температурами на отдельных операциях производства, причем при горячей прокатке температуру стали перед черновой группой клетей устанавливают из соотношения: t чep =(958,0…957,93)-3,91δ+0,06σ в , температуру после участка водяного охлаждения t oxл =(706,48…706,40)+96,9C э +2,57δ, а температуру смотки t =(236,16…236,15)+2,17δ+4 A method for manufacturing a hot-rolled wire rod steel cable comprising 0.58 ... 0.89 wt.% Carbon, 0.45 ... 0.66% manganese, 0.1 ... 0.25% silicon, the carbon equivalent C e = 0.67 0.93 ... comprising a metal hot rolling, water cooling and coiling into coils with predetermined temperatures at individual production operations, wherein the hot rolling temperature of the steel before the roughing train is set by the relation: t = chep (958.0 ... 957.93) -3,91δ + 0,06σ in the after section of the water cooling temperature oxl t = (706,48 ... 706,40) + 96,9C e + 2,57δ, and coiling temperature t = cm (236.16 ... 236 15) + 2,17δ + 4 6,09C э , при этом C э =0,83[C]+0,36[Si]+0,18[Mn]+0,31[S]+0,32[P]+0,38[Al]+0,19[Cr]+0,17[Ni]+0,16[Сu], где [С], [Si], [Mn], [Cr], [Ni], [S], [P], [Al], [Cu] - содержание элементов в стали, мас.%; 6,09C e, wherein e C = 0.83 [C] +0.36 [Si] +0.18 [Mn] +0.31 [S] +0.32 [P] +0.38 [Al ] +0.19 [Cr] +0.17 [Ni] +0.16 [Cu] where [C], [Si], [Mn], [Cr], [Ni], [S], [P ], [Al], [Cu] - the contents of elements in steel,% by weight. σ в - временное сопротивление деформации, н/мм 2 ; σ in - a temporary deformation resistance, N / mm 2; а δ - относительное удлинение, %. and δ - elongation%.
RU2011104959A 2011-02-10 2011-02-10 Method of producing hot-rolled wire RU2457911C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011104959A RU2457911C1 (en) 2011-02-10 2011-02-10 Method of producing hot-rolled wire

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011104959A RU2457911C1 (en) 2011-02-10 2011-02-10 Method of producing hot-rolled wire

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2457911C1 true RU2457911C1 (en) 2012-08-10

Family

ID=46849526

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011104959A RU2457911C1 (en) 2011-02-10 2011-02-10 Method of producing hot-rolled wire

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2457911C1 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5213637A (en) * 1990-04-20 1993-05-25 Coflexip Method for producing steel wires intended for the manufacture of flexible conduits
RU92006237A (en) * 1992-11-16 1995-09-20 Украинский научно-исследовательский институт металлов A method of producing high-quality profiles
JP2005226147A (en) * 2004-02-16 2005-08-25 Daido Steel Co Ltd Stainless steel wire manufacturing method
RU2279935C1 (en) * 2004-12-06 2006-07-20 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Method for making hot rolled strips of microalloyed steel
RU2360978C1 (en) * 2008-01-09 2009-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Manufacturing method of heat-strengthened reinforcement

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5213637A (en) * 1990-04-20 1993-05-25 Coflexip Method for producing steel wires intended for the manufacture of flexible conduits
RU92006237A (en) * 1992-11-16 1995-09-20 Украинский научно-исследовательский институт металлов A method of producing high-quality profiles
JP2005226147A (en) * 2004-02-16 2005-08-25 Daido Steel Co Ltd Stainless steel wire manufacturing method
RU2279935C1 (en) * 2004-12-06 2006-07-20 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Method for making hot rolled strips of microalloyed steel
RU2360978C1 (en) * 2008-01-09 2009-07-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Manufacturing method of heat-strengthened reinforcement

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2005126733A (en) Steel sheet for hot press having excellent hot workability, and automotive member
WO2011148490A1 (en) Steel sheet, and process for production thereof
FR2829775A1 (en) Fabrication of small rolled and welded tubes with elevated mechanical properties involves using a method including a final drawing or hydroforming stage
US4204892A (en) Heat-treating tubular steel sections
CN103045833A (en) Steel plate and galvanizing steel plate, and preparation method thereof
CN101812644A (en) Non-quenched cold heading steel for high-strength fasteners and manufacturing method thereof
JP2011219826A (en) High-strength steel sheet having excellent warm rolling workability and method for producing the same
CN1816641A (en) Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby
US6086690A (en) Process of producing aluminum sheet articles
CN101037747A (en) Aviation aluminum alloy pre-stretching plate and production method thereof
US5873960A (en) Method and facility for manufacturing seamless steel pipe
CN102226250A (en) Hot rolled steel plate with yield strength being 700MPa and preparation method thereof
JP2000355735A (en) Hot rolled high strength steel sheet small in variation of material and excellent in workability and its production
CN101775546A (en) High strength boron-containing cold heading steel for fastener and preparation process thereof
CN102039326A (en) Method for preparing bimetallic seamless steel pipe for alkali recovery boiler
CN104328360A (en) Double-phase twinborn induced plastic super-strength automobile steel plate and preparation method thereof
RU2458156C1 (en) Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade
CN102226249A (en) High-strength hot rolled steel plate with excellent cold forming property and preparation method thereof
RU2252088C2 (en) Method for hot rolling of magnesium band
CN104745935A (en) Production method for cold-rolled steel sheet with excellent stamping property
CN101984119A (en) NV-F690 ultrahigh strength ship plate steel and manufacture method thereof
CN102703773A (en) Aluminum alloy plate and production process thereof
CN101920278A (en) Production method for hot-rolled steel plates for automobiles
CN103882351A (en) Method for preparing aluminum lithium alloy superplastic plate
CN102000954A (en) Method for manufacturing continuous pipe mill retained mandrel