RU2427792C1 - Armour-piercing bullet slug - Google Patents
Armour-piercing bullet slug Download PDFInfo
- Publication number
- RU2427792C1 RU2427792C1 RU2010116361/11A RU2010116361A RU2427792C1 RU 2427792 C1 RU2427792 C1 RU 2427792C1 RU 2010116361/11 A RU2010116361/11 A RU 2010116361/11A RU 2010116361 A RU2010116361 A RU 2010116361A RU 2427792 C1 RU2427792 C1 RU 2427792C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cone
- core
- diameter
- head
- slug
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract description 9
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 59
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 6
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 4
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 4
- 230000007903 penetration ability Effects 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000004807 localization Effects 0.000 description 2
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N cobalt tungsten Chemical compound [Co].[W] JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000009476 short term action Effects 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к боеприпасам, в частности к пулям автоматным и винтовочным, имеющим сердечник из твердого сплава с высоким пробивным действием.The invention relates to ammunition, in particular to automatic and rifle bullets having a core made of hard alloy with high penetration.
Известно решение, в котором головная часть стального сердечника выполнена в виде конуса с углом при вершине 50-90° и имеет длину (0,2-0,8) калибра пули (Патент RU №2133441).A solution is known in which the head of the steel core is made in the form of a cone with an angle at the apex of 50-90 ° and has a length (0.2-0.8) of the caliber of the bullet (Patent RU No. 2133441).
Недостатком решения является низкое пробивное действие.The disadvantage of this solution is its low breakdown effect.
Известно решение, в котором твердосплавный сердечник состоит из хвостовой части и головной части, имеющей оживальную форму, выполнен из материала, обладающего пределом прочности на сжатие более 4000 МПа, и имеющий угол при вершине от 90° до 120°, при этом указанный угол скругляют радиусом (0,2-0,6) мм (Патент RU №2254551). Далее вариант 2.A solution is known in which the carbide core consists of a tail part and a head part having a lively shape, made of a material having a compressive strength of more than 4000 MPa, and having an angle at the apex of 90 ° to 120 °, while this angle is rounded with a radius (0.2-0.6) mm (Patent RU No. 2254551). Next is option 2.
Недостатком известного решения также является недостаточная пробивная способность сердечника металлической брони. Не смотря на то, что в данном решении прочность материала на сжатие должна быть не менее 4000 МПа, основным видом разрушения сердечника является скол хвостовика и головной части. В случае, когда сердечник не пробивает бронеплиту, он в ней застревает, но у него разрушается хвостовик, который в принципе не входил в контакт с материалом бронеплиты. Недостаток обусловлен большим углом конуса при вершине головной части.A disadvantage of the known solution is also the lack of penetration of the core of metal armor. Despite the fact that in this solution, the compressive strength of the material should be at least 4000 MPa, the main type of core destruction is the cleavage of the shank and the head. In the case when the core does not penetrate the armor plate, it gets stuck in it, but its liner is destroyed, which, in principle, did not come into contact with the material of the armor plate. The disadvantage is due to the large angle of the cone at the top of the head.
Известно решение, в котором твердосплавный сердечник бронебойной пули выполнен из твердого сплава с пределом прочности на сжатие более 4000 МПа и состоит из хвостовой части и головной части, имеющей оживальную форму с углом при вершине головной части от 90° до 120° и вершину головной части, округленной радиусом 0,2-0,6 мм, при этом хвостовик сердечника выполнен в виде усеченного конуса, меньший диаметр конуса равен 0,90-0,97 диаметра основания головной части сердечника, а больший диаметр конуса равен диаметру основания головной части сердечника, а материал твердого сплава имеет твердость HRA не ниже 88,5 единиц и коэффициент интенсивности напряжений K1C не ниже 8 МПа·м1/2 (патент РФ на полезную модель №88793).A solution is known in which the carbide core of the armor-piercing bullet is made of a hard alloy with a compressive strength of more than 4000 MPa and consists of a tail part and a head part having an animated shape with an angle at the apex of the head from 90 ° to 120 ° and the top of the head, rounded with a radius of 0.2-0.6 mm, while the core shank is made in the form of a truncated cone, the smaller diameter of the cone is 0.90-0.97 of the diameter of the base of the head of the core, and the larger diameter of the cone is equal to the diameter of the base of the head of the core, and m Therians carbide has a hardness not lower than HRA 88.5 units and the stress intensity factor K 1C of at least 8 MPa · m 1/2 (RF patent for utility model №88793).
Недостатком известного решения также является недостаточная пробивная способность сердечника металлической брони. Она на 10% выше, чем у предыдущего решения, но основным видом разрушения сердечника является скол хвостовика. Повышение бронебойной способности в данном случае достигнуто за счет улучшения свойств твердого сплава, а недостаток обусловлен также большим углом конуса при вершине головной части.A disadvantage of the known solution is also the lack of penetration of the core of metal armor. It is 10% higher than the previous solution, but the main type of core destruction is shank cleavage. The increase in armor-piercing ability in this case was achieved by improving the properties of the hard alloy, and the disadvantage is also due to the large angle of the cone at the top of the warhead.
Известно решение, принятое в качестве прототипа, в котором сердечник бронебойной пули выполнен из твердого сплава с пределом прочности на сжатие более 4000 МПа в виде тела вращения, состоящего из хвостовой части и головной части, имеющей оживальную форму с углом при вершине головной части от 90° до 120° и вершину головной части, округленной радиусом 0,2-0,6 мм, вершина головной части имеет размер менее 1,0 мм, головная часть вместе с вершиной равна 0,25-0,60 длины сердечника, имеет форму объемного тела, возникающего при вращении прямолинейных и (или) плоских криволинейных отрезков относительно оси сердечника, лежащих в одной плоскости с осью сердечника, при вращении прямолинейных отрезков первый отрезок формирует тыльный объем головной части в виде усеченного конуса высотой, равной 0,2-0,8 высоты головной части, образует угол 10-40° с осью сердечника, а второй отрезок формирует фронтовой объем головной части в виде конуса, отходит от первого отрезка и образует угол 25-60° с осью сердечника, хвостовик сердечника имеет форму соединенных между собой цилиндра и (или) усеченного конуса, меньший диаметр конуса равен 0,80-0,98 диаметра большего диаметра конуса хвостовика, который равен диаметру цилиндра и головной части сердечника, а длина цилиндрической части составляет 0,01-100 длины усеченного конуса хвостовика, материал твердого сплава имеет твердость HRA не ниже 88,5 единиц, коэффициент интенсивности напряжений K1C не ниже 8 МПа·м1/2, при этом поверхность сердечника полностью или частично имеет шероховатость не выше Ra 0,8 (патент РФ на полезную модель №90189).There is a known decision made as a prototype in which the core of the armor-piercing bullet is made of a hard alloy with a compressive strength of more than 4000 MPa in the form of a body of revolution consisting of a tail part and a head part having an animated shape with an angle at the top of the head part of 90 ° up to 120 ° and the top of the head part, rounded with a radius of 0.2-0.6 mm, the top of the head part has a size of less than 1.0 mm, the head part together with the top is 0.25-0.60 of the length of the core, has the shape of a volumetric body arising from the rotation of rectilinear and (or) plane of curved segments relative to the axis of the core lying in the same plane as the axis of the core, when the straight sections rotate, the first segment forms the rear volume of the head in the form of a truncated cone with a height equal to 0.2-0.8 of the height of the head, forms an angle of 10-40 ° with the axis of the core, and the second segment forms the front volume of the head in the form of a cone, departs from the first segment and forms an angle of 25-60 ° with the axis of the core, the core shank has the shape of a cylinder and (or) a truncated cone interconnected, smaller tr of the cone is 0.80-0.98 of the diameter of the larger diameter of the shank cone, which is equal to the diameter of the cylinder and the head of the core, and the length of the cylindrical part is 0.01-100 of the length of the truncated shank cone, the hard alloy material has a hardness of HRA not lower than 88, 5 units, the coefficient of stress intensity K 1C is not lower than 8 MPa · m 1/2 , while the surface of the core completely or partially has a roughness not higher than Ra 0.8 (RF patent for utility model No. 90189).
Недостатком данного решения также является недостаточная пробивная способность сердечника металлической брони. Однако она выше, чем у аналогов, но при этом основным видом разрушения сердечника является также скол хвостовика. Повышение бронебойной способности в данном случае достигнуто за счет улучшения свойств поверхности, уменьшению ее шероховатости. Недостаток обусловлен также большим углом конуса при вершине головной части.The disadvantage of this solution is also the lack of penetration of the core of metal armor. However, it is higher than that of analogs, but at the same time, the main type of core destruction is also a chipped shank. The increase in armor-piercing ability in this case is achieved by improving the surface properties, reducing its roughness. The disadvantage is also due to the large angle of the cone at the top of the head.
В основу изобретения поставлена задача повышения пробивной способности твердосплавным сердечником металлической брони.The basis of the invention is the task of increasing the breakdown ability of the carbide core of metal armor.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в отсутствии разрушения хвостовой части сердечника, при пробитии им металлической брони.In the process of solving this problem, a technical result is achieved, which consists in the absence of destruction of the tail of the core, when they break through metal armor.
Указанный технический результат достигается заявляемым сердечником бронебойной пули, выполненным из твердого сплава с пределом прочности на сжатие более 4000 МПа, твердостью HRA не ниже 88,5 единиц, коэффициентом интенсивности напряжений K1C не ниже 8 МПа·м1/2, в виде тела вращения, состоящего из головной части, имеющей оживальную форму в виде конуса, и хвостовой части, имеющей форму соединенных между собой цилиндра и усеченного конуса, меньший диаметр конуса равен 0,80-0,98 диаметра большего конуса хвостовика, который равен диаметру цилиндра и диаметру головной части сердечника, а длина цилиндрической части составляет 0,01-100 длины усеченного конуса хвостовика, поверхность сердечника полностью или частично имеет шероховатость не выше Ra 0,8, отличающийся тем, что конус головной части сердечника выполнен остроконечным с углом при вершине от 10° до 38°.The specified technical result is achieved by the claimed core of the armor-piercing bullet made of a hard alloy with a compressive strength of more than 4000 MPa, a hardness of HRA not lower than 88.5 units, a stress intensity factor K 1C of not lower than 8 MPa · m 1/2 , in the form of a body of revolution consisting of a head part having an animated cone shape and a tail part having the shape of a cylinder and a truncated cone, the smaller diameter of the cone is 0.80-0.98 the diameter of the larger cone of the shank, which is equal to the diameter of the cylinder and per meter of the head part of the core, and the length of the cylindrical part is 0.01-100 of the length of the truncated cone of the shank, the surface of the core completely or partially has a roughness not higher than Ra 0.8, characterized in that the cone of the head part of the core is pointed with an angle at the apex of 10 ° to 38 °.
Решение повышения пробивной способности твердосплавным сердечником металлической брони оказалось простым, но далеко не очевидным. Все приведенные выше технические решения и многие другие решения при заострении головной части сердечника доходили до угла в 60° и останавливались, полагая, что дальнейшее заострение конуса твердосплавного сердечника при соударении со стальной броней приведет к его хрупкому разрушению. Оно так и происходит при низких скоростях соударения или при статическом нагружении.The decision to increase the penetration ability of the carbide core of metal armor turned out to be simple, but far from obvious. All the above technical solutions and many other solutions when sharpening the head of the core reached an angle of 60 ° and stopped, believing that further sharpening of the cone of the carbide core upon impact with steel armor would lead to its brittle fracture. It happens at low impact speeds or under static loading.
Известно (Физика разрушения при высокоскоростном ударе. С.И.Анисимов и др. Письма в ЖТФ, т. 39, вып.1, с.6-12, и Разрушение материалов при воздействии интенсивных ударных нагрузок. С.А.Новиков. Соросовский образовательный журнал, №8, 1999 г., с.116-121), что при высокоскоростном ударе в момент контакта в ударнике и преграде возникают сильные ударные волны. Ударные волны имеют зоны разрежения, следующие за зонами сжатия. В момент соприкосновения сердечника пули с преградой в сердечнике возникают затухающие ударные волны, которые при их наложении друг на друга, в определенный момент времени, могут привести к механическому дроблению сердечника. Такой эффект может усиливаться при наличии концентраторов на поверхности сердечника пули, например ступенек или острых углов, т.к. в этих зонах происходит взаимодействие зон напряжений. Это может объяснить характер разрушения сердечника, когда у него разрушается хвостовик. Необходимо отметить, что хвостовик в момент соударения не подвергался какому-либо воздействию со стороны бронеплиты, т.к. не находится с ней в соприкосновении. Ударные волны в нем присутствуют.It is known (Fracture Physics under High-Speed Impact. S.I. Anisimov et al. Letters in ZhTF, vol. 39, issue 1, p.6-12, and Fracture of materials under the influence of intense shock loads. S.A. Novikov. Sorosovsky Educational Journal, No. 8, 1999, p.116-121) that with a high-speed impact at the moment of contact strong shock waves arise in the striker and obstacle. Shock waves have rarefaction zones following the compression zones. At the moment of contact of the bullet core with an obstacle, damped shock waves arise in the core, which, when superimposed on each other, at a certain point in time, can lead to mechanical crushing of the core. This effect can be enhanced in the presence of concentrators on the surface of the bullet core, for example steps or sharp corners, because in these zones, the interaction of stress zones occurs. This may explain the nature of core destruction when its shank is destroyed. It should be noted that the shank at the moment of collision was not exposed to any impact from the armored plate, because not in contact with her. Shock waves are present in it.
Подробный анализ физического механизма и основных закономерностей кинетики разрушения металлических поверхностей при ударном нагружении, что соответствует соударению сердечника и брони, позволили прийти к выводу о необходимости заострения сердечника. Заострение головной части сердечника позволяет создать в месте контакта адиабатическое сжатие. Тепловая энергия такого процесса идет на повышение температуры места контакта. В результате скачкообразного повышения температуры реализуются процессы пластического разрушения с локальным перегревом отдельных зон контакта.A detailed analysis of the physical mechanism and the basic laws of the kinetics of fracture of metal surfaces under shock loading, which corresponds to the collision of the core and armor, allowed us to conclude that it is necessary to sharpen the core. The sharpening of the head of the core allows you to create adiabatic compression at the point of contact. The thermal energy of such a process goes to increase the temperature of the contact point. As a result of an abrupt increase in temperature, plastic destruction processes are realized with local overheating of individual contact zones.
Чтобы понять причину повышения пробивной способности сердечника необходимо рассмотреть с позиций механики разрушения процессы, происходящие в стольной броне в месте контакта.To understand the reason for increasing the penetration ability of the core, it is necessary to consider from the standpoint of fracture mechanics the processes occurring in the plate armor at the point of contact.
Важную роль в пробивной способности сердечника, имеющего острый угол при вершине конуса без закругления острия, при высокоскоростном соударении, играет начальный период. Данный период характеризуется очень высокой контактной нагрузкой и кратковременным действием этой нагрузки (точке контакта) с локализацией температур и деформаций в малом объеме. Температура в зоне контакта зависит как от гидростатического давления, так и от сдвиговых напряжений, хотя механизмы у них различны. Экспериментально установлено, что в месте контакта появляются области, сильно локализованной пластической деформации, называемые плоскостями адиабатического сдвига (ПАС), в окрестностях которых концентрируется тепло. Быстрое деформирование металла приводит к локализованному нагреву контакта и катастрофическому разрушению. Увеличивая угол конуса и радиуса закругления, мы увеличиваем зону локализации и снижаем тем самым температуру в ней за счет теплопроводности, что в итоге не приводит к образованию ПАС (Зельдович Я.Б. «Физика ударных волн и высокотемпературных гидродинамических явлений». М., Наука, 1966, 686 с.).An important role in the penetration ability of the core, having an acute angle at the apex of the cone without rounding the tip, with high-speed impact, plays the initial period. This period is characterized by a very high contact load and short-term action of this load (contact point) with localization of temperatures and deformations in a small volume. The temperature in the contact zone depends on both hydrostatic pressure and shear stresses, although their mechanisms are different. It was experimentally established that regions of strongly localized plastic deformation, called adiabatic shear planes (PAS), in the vicinity of which heat is concentrated, appear at the contact site. Rapid deformation of the metal leads to localized heating of the contact and catastrophic destruction. By increasing the angle of the cone and the radius of curvature, we increase the localization zone and thereby reduce the temperature in it due to heat conduction, which ultimately does not lead to the formation of PAS (Zeldovich Ya.B. “Physics of shock waves and high-temperature hydrodynamic phenomena.” M., Nauka , 1966, 686 p.).
При дальнейшем внедрении сердечника в преграду реализуется известный механизм пластического расширения отверстия в преграде.With the further introduction of the core into the barrier, the known mechanism of plastic expansion of the hole in the barrier is realized.
Уменьшение угла конуса и здесь благоприятно сказывается на повышении пробивной способности сердечника. В этом случае реализуются более высокотемпературные механизмы пластической деформации преграды. Поскольку конус с меньшим углом при вершине имеет большую высоту, он больше времени находится в контакте с броней, когда идет процесс пластического деформирования и значительно больше выделяется тепловой энергии. Часть тепла переходит в броню и часть передается хвостовику. В результате нагрева хвостовика вязкость разрушения его повышается, таким образом, не происходит его разрушения от действия ударных волн. Кроме этого, при остром наконечнике образование ударных волн снижается, а следовательно, и снижается их негативное воздействие. Не разрушенный сердечник обладает значительной энергией после прохождения преграды.Reducing the angle of the cone here also favorably increases the breakdown ability of the core. In this case, higher-temperature mechanisms of plastic deformation of the barrier are realized. Since the cone with a smaller angle at the apex has a greater height, it is in contact with the armor for more time when the plastic deformation process is underway and much more heat is released. Part of the heat goes into the armor and part is transferred to the shank. As a result of heating the shank, the fracture toughness thereof increases, thus, it does not fracture due to the action of shock waves. In addition, with a sharp tip, the formation of shock waves is reduced, and therefore their negative impact is reduced. An undamaged core has significant energy after passing through a barrier.
Предлагаемый диапазон углов конуса при вершине определен экспериментально. Предпочтительнее выполнять конус наконечника сердечника с углом в пределах 25-30°.The proposed range of cone angles at the apex is determined experimentally. It is preferable to perform the cone of the tip of the core with an angle in the range of 25-30 °.
Важную роль в механизмах разрушения играют поверхностные дефекты, которые появляются в процессе изготовления сердечника. Устранение дефектного слоя сердечника, доведение его поверхности до шероховатости Ra 0,8 и ниже позволит значительно повысить его стойкость к зарождению и развитию поверхностных микротрещин.An important role in the mechanisms of destruction is played by surface defects that appear during the core manufacturing process. Elimination of the defective core layer, bringing its surface to roughness Ra 0.8 and below will significantly increase its resistance to nucleation and development of surface microcracks.
На чертеже представлена конструкция заявляемого сердечника, угол при вершине конуса головной части сердечника выполняется от 10° до 38°.The drawing shows the design of the inventive core, the angle at the apex of the cone of the head of the core is from 10 ° to 38 °.
Сердечник пули состоит из хвостовой части 1 и головной части 2, имеющей оживальную форму с углом при вершине головной части от 10° до 38°, хвостовик сердечника 1 выполнен в виде цилиндра 1.1 и/или усеченного конуса 1.2, меньший диаметр конуса равен 0,80-0,98 большего диаметра D конуса хвостовика, который равен диаметру цилиндра 1.1, и основанию головной части 2, а длина цилиндрической части составляет 0,01-100 длины усеченного конуса хвостовика 1. Материал твердого сплава имеет предел прочности на сжатие более 4000 МПа, твердость HRA не ниже 88,5 единиц, коэффициент интенсивности напряжений K1C не ниже 8 МПа·м1/2, поверхность сердечника имеет шероховатость не выше Ra 0,8.The core of the bullet consists of the tail part 1 and the head part 2, having a lively shape with an angle at the top of the head part from 10 ° to 38 °, the shank of the core 1 is made in the form of a cylinder 1.1 and / or a truncated cone 1.2, the smaller diameter of the cone is 0.80 -0.98 larger diameter D of the cone of the shank, which is equal to the diameter of the cylinder 1.1, and the base of the head part 2, and the length of the cylindrical part is 0.01-100 of the length of the truncated cone of the shank 1. The material of the hard alloy has a compressive strength of more than 4000 MPa, hardness HRA not lower than 88.5 units, coefficient m K 1C stress intensity not less than 8 MPa · m 1/2, the core has a surface roughness of not higher than Ra 0,8.
Сердечник изготавливали из вольфрамокобальтовых порошков с содержанием кобальта 8 мас.%. Плотность после прессования заготовок равнялась 8,4+0,05 г/см2. Спекание проводили в две стадии: предварительное - с целью удаления пластификатора в водородной атмосфере и окончательное вакуумно-компрессионное в печи VKPgr 50/90/50 фирмы Degussa. Предельные значения параметров HRA, K1C, Ra были определены опытным путем.The core was made of tungsten-cobalt powders with a cobalt content of 8 wt.%. The density after pressing the workpieces was 8.4 + 0.05 g / cm 2 . Sintering was carried out in two stages: preliminary — to remove the plasticizer in a hydrogen atmosphere and final vacuum-compression in a VKPgr 50/90/50 furnace by Degussa. The limiting values of the parameters HRA, K 1C , Ra were determined empirically.
Проводились сравнительные испытания с патронами 7Н24, имеющими пулю с твердосплавным сердечником. В качестве пробиваемого материала использовалась бронеплита 10 мм марки 2П ГОСТ В 21967-90 на удалении 70 м. Определялся процент пробития плиты.Comparative tests were carried out with 7N24 cartridges having a bullet with a carbide core. As the punched material, an armor plate of 10 mm grade 2P GOST V 21967-90 at a distance of 70 m was used. The percentage of penetration of the plate was determined.
В таблице представлены результаты экспериментов, подтверждающих повышение пробивной способности предлагаемого сердечника.The table shows the results of experiments confirming an increase in the breakdown ability of the proposed core.
Таблица.Table.
Как видно из результатов, наилучшее показатели по проценту пробития у пули с сердечником, выполненным из материала, имеющего предел прочности на сжатие 4200 МПа, твердость HRA 90, коэффициент интенсивности напряжений K1C=11 МПа·м1/2, Ra 0,63, угол при вершине конуса равен 28°.As can be seen from the results, the best indicators for the percentage of penetration in a bullet with a core made of a material having a compressive strength of 4200 MPa, hardness HRA 90, stress intensity factor K 1C = 11 MPa · m 1/2 , Ra 0.63, the angle at the apex of the cone is 28 °.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010116361/11A RU2427792C1 (en) | 2010-04-26 | 2010-04-26 | Armour-piercing bullet slug |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010116361/11A RU2427792C1 (en) | 2010-04-26 | 2010-04-26 | Armour-piercing bullet slug |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2427792C1 true RU2427792C1 (en) | 2011-08-27 |
Family
ID=44756832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010116361/11A RU2427792C1 (en) | 2010-04-26 | 2010-04-26 | Armour-piercing bullet slug |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2427792C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU224403U1 (en) * | 2023-08-15 | 2024-03-21 | Федеральное казенное предприятие "Амурский патронный завод "Вымпел" имени П.В. Финогенова" | SMALL ARMS BULLET WITH INCREASED PENETRATION |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0628784A1 (en) * | 1992-07-20 | 1994-12-14 | Empresa Nacional Santa Barbara De Industrias Militares, S.A. | Multi-effect bullet for light fire-arms |
| EP0987513A2 (en) * | 1999-02-25 | 2000-03-22 | Oerlikon Contraves Pyrotec AG | Subcalibre projectile |
| RU2254551C1 (en) * | 2004-02-02 | 2005-06-20 | Закрытое Акционерное Общество "Дальневосточная Технология" (Зао "Дв-Технология") | Bullet slug |
| WO2007061318A1 (en) * | 2005-11-24 | 2007-05-31 | Performance Bullet Production As | Armour penetrating projectile |
| RU2376099C1 (en) * | 2008-10-08 | 2009-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Тульский государственный университет (ТулГУ) | Method of forming spearheads of bullet steel cores |
| RU90189U1 (en) * | 2009-10-01 | 2009-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
-
2010
- 2010-04-26 RU RU2010116361/11A patent/RU2427792C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0628784A1 (en) * | 1992-07-20 | 1994-12-14 | Empresa Nacional Santa Barbara De Industrias Militares, S.A. | Multi-effect bullet for light fire-arms |
| EP0987513A2 (en) * | 1999-02-25 | 2000-03-22 | Oerlikon Contraves Pyrotec AG | Subcalibre projectile |
| RU2254551C1 (en) * | 2004-02-02 | 2005-06-20 | Закрытое Акционерное Общество "Дальневосточная Технология" (Зао "Дв-Технология") | Bullet slug |
| WO2007061318A1 (en) * | 2005-11-24 | 2007-05-31 | Performance Bullet Production As | Armour penetrating projectile |
| RU2376099C1 (en) * | 2008-10-08 | 2009-12-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Тульский государственный университет (ТулГУ) | Method of forming spearheads of bullet steel cores |
| RU90189U1 (en) * | 2009-10-01 | 2009-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU224403U1 (en) * | 2023-08-15 | 2024-03-21 | Федеральное казенное предприятие "Амурский патронный завод "Вымпел" имени П.В. Финогенова" | SMALL ARMS BULLET WITH INCREASED PENETRATION |
| RU2831033C1 (en) * | 2023-12-29 | 2024-11-28 | Акционерное Общество "Инновационный Научно-Технический Центр" (Ао "Интц") | Hard alloy core for small arms cartridges |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU170524U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU112390U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| Chen et al. | Experimental research on the long rod penetration of tungsten-fiber/Zr-based metallic glass matrix composite into Q235 steel target | |
| RU190914U1 (en) | CARTRIDGE WITH A SOLID-HEATED CORE FOR SMALL ARMS | |
| RU2473042C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU193315U1 (en) | CARBON BALLOON WITH A CARBIDE HEART WEAPON | |
| RU97514U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU2427792C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU178911U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU2438096C1 (en) | Armour-piercing bullet | |
| RU2502943C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU90189U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU99612U1 (en) | Armor-piercing bullet | |
| RU126818U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU130687U1 (en) | Armor-piercing CORE CORE WITH HEAD CONIC PART OF THE LIVING FORM | |
| Hazell | Measuring the strength of brittle materials by depth-of-penetration testing | |
| RU127446U1 (en) | Armor-piercing bullet | |
| RU99867U1 (en) | CAMERA OF THE INCREASED PERFORMANCE | |
| RU224403U1 (en) | SMALL ARMS BULLET WITH INCREASED PENETRATION | |
| RU226881U1 (en) | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS | |
| RU2502945C1 (en) | Armour-piercing cartridge | |
| RU2400696C1 (en) | Armor piercing bullet core and method of its fabrication | |
| RU128307U1 (en) | Armor-piercing cartridge with lively head of the heart | |
| RU2409802C1 (en) | Slug of armour-piercing bullet of improved penetrating performance | |
| RU2502944C1 (en) | Armour-piercing bullet |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180427 |