RU2354476C2 - Method of channel profile production and related device - Google Patents
Method of channel profile production and related device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2354476C2 RU2354476C2 RU2007114674/02A RU2007114674A RU2354476C2 RU 2354476 C2 RU2354476 C2 RU 2354476C2 RU 2007114674/02 A RU2007114674/02 A RU 2007114674/02A RU 2007114674 A RU2007114674 A RU 2007114674A RU 2354476 C2 RU2354476 C2 RU 2354476C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- horizontal
- profile
- shelves
- rolls
- pairs
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к производству холодногнутых профилей проката и может быть использовано при изготовлении облегченных корытных профилей с повышенными эксплуатационными характеристиками.The invention relates to the production of cold-rolled profiles of rolled products and can be used in the manufacture of lightweight trough profiles with enhanced performance characteristics.
Такие профили нередко изготавливаются с отдельными перфорированными элементами, что снижает металлоемкость различных конструкций, содержащих эти профили. Технология производства перфорированных гнутых профилей и используемое при этом оборудование описаны, например, в книге под ред. И.С.Тришевского «Производство гнутых профилей (оборудование и технология)». М.: «Металлургия», 1982, с.280-288. Конфигурация перфорации может быть самой различной, в том числе в виде прямолинейных щелевых отверстий.Such profiles are often made with separate perforated elements, which reduces the metal consumption of various structures containing these profiles. The production technology of perforated bent profiles and the equipment used for this are described, for example, in a book under the editorship of I.S. Trishevsky "Production of bent profiles (equipment and technology)." M .: "Metallurgy", 1982, S. 280-288. The perforation configuration can be very different, including in the form of straight slotted holes.
Известен способ производства гнутого корытного профиля, при котором наклонные боковые полки формируют путем двух последовательных поворотов стенки профиля вверх вокруг места изгиба на заданный угол с одновременной подгибкой близлежащей к месту изгиба горизонтальной полки вниз на тот же угол (см. а.с. СССР №1780896, кл. B21D 5/06, опубл. в БИ №46, 1992 г.). Однако изготовленный по этому способу профиль не является облегченным и не обладает повышенными эксплуатационными характеристиками.A known method for the production of a bent trough profile, in which the inclined side flanges are formed by two successive turns of the profile wall up around the bend at a given angle while bending the horizontal shelf adjacent to the bend at the same angle down (see AS USSR No. 1780896 , CL B21D 5/06, published in BI No. 46, 1992). However, the profile manufactured by this method is not lightweight and does not have enhanced performance characteristics.
Наиболее близким аналогом к заявляемому способу является способ изготовления перфорированного швеллерного профиля, описанный в книге И.С.Тришевского и др. «Перфорированные профили». М.: «Металлургия», 1972, с.126, рис.528.The closest analogue to the claimed method is a method of manufacturing a perforated channel profile, described in the book by I. S. Trishevsky and others. "Perforated profiles." M.: Metallurgy, 1972, p.126, Fig. 528.
Этот способ заключается в профилировании предварительно перфорированной полосовой заготовки толщиной h с заданными параметрами щелевых перфораций и характеризуется определенными углами подгибки полок профиля в каждом проходе. Изготовленный по этому способу профиль не обладает повышенными эксплуатационными характеристиками.This method consists in profiling a pre-perforated strip billet of thickness h with predetermined parameters of slotted perforations and is characterized by certain bending angles of the profile shelves in each pass. A profile made by this method does not have enhanced performance characteristics.
Известна универсальная клеть профилегибочного стана, содержащая два горизонтальных и два вертикальных валка с возможностью перемещения во взаимно перпендикулярных плоскостях на заданные расстояния с изменением площади сечения образуемого валками калибра (см. пат. РФ №2231409, кл. B21D 5/06, опубл. в БИ №18, 2004 г.). Однако эта клеть неприемлема для обжатия отдельных элементов корытного профиля.Known universal stand roll forming mill containing two horizontal and two vertical rolls with the ability to move in mutually perpendicular planes for a given distance with a change in the cross-sectional area formed by the rolls of the caliber (see US Pat. RF No. 2231409, CL B21D 5/06, publ. In BI No. 18, 2004). However, this stand is unacceptable for crimping individual elements of the trough profile.
Наиболее близким аналогом к заявляемому устройству является устройство (прокатная клеть «доппель-дуо»), описанное в книге С.П.Ефименко «Вальцовщик листопрокатных станов». М.: «Металлургия», 1970, с.18-19, рис.12.2.The closest analogue to the claimed device is a device (rolling stand "doppel-duo"), described in the book of S. P. Efimenko "Roller sheet rolling mills." M .: "Metallurgy", 1970, p. 18-19, Fig. 12.2.
Это устройство содержит две станины и пары приводных обжимающих валков с заданными радиусами, установленными в опорах станин в разных вертикальных и горизонтальных плоскостях, и характеризуется тем, что прокатка в одном направлении ведется в одной паре валков, а в другом направлении - во второй паре. Известное устройство также неприемлемо для обжатия отдельных элементов корытного профиля.This device contains two beds and pairs of drive compression rolls with predetermined radii installed in the supports of the beds in different vertical and horizontal planes, and is characterized in that rolling in one direction is carried out in one pair of rolls and in the other direction in the second pair. The known device is also unacceptable for crimping individual elements of the trough profile.
Техническая задача, решаемая изобретением, - повышение эксплуатационных характеристик таких профилей и снижение металлоемкости изготавливаемых из них конструкций.The technical problem solved by the invention is to increase the operational characteristics of such profiles and reduce the metal consumption of the structures made from them.
Предлагаемый способ деформации корытного профиля, имеющего горизонтальную стенку, горизонтальные полки и перфорированные боковые стенки с вертикально расположенными щелевыми перфорациями, изготовленного профилированием из полосовой заготовки толщиной h, включает обжатие на одинаковую величину в пределах (0,10…0,15)h горизонтальных полок двумя парами приводных обжимающих валков с радиусами r и горизонтальной стенки парой приводных обжимающих валков с радиусом R>r с обеспечением наклона щелевых перфораций к вертикальной оси боковых стенок под заданным углом α; ширину промежутков между щелями готового профиля определяют из соотношения:The proposed method of deformation of a trough profile having a horizontal wall, horizontal shelves and perforated side walls with vertically arranged slotted perforations made by profiling from a strip billet with a thickness h includes compression by the same amount within the limits of (0.10 ... 0.15) h of horizontal shelves by two by pairs of driven compression rolls with radii r and a horizontal wall by a pair of driven compression rolls with a radius R> r with inclined slotted perforations to the vertical axis of the side walls k at a given angle α; the gap width between the slots of the finished profile is determined from the ratio:
где l - расстояние по горизонтали между осевыми плоскостями пар валков с радиусами r и R; bc - ширина горизонтальной стенки профиля, равная 1,8…2,3 ширины горизонтальных полок; f - коэффициент трения между валками и металлом профиля; n - количество промежутков между щелями на длине l.where l is the horizontal distance between the axial planes of the pairs of rolls with radii r and R; b c - the width of the horizontal wall of the profile, equal to 1.8 ... 2.3 the width of the horizontal shelves; f is the coefficient of friction between the rolls and the metal profile; n is the number of gaps between the slits along the length l.
Предлагаемое устройство для обжатия горизонтальных полок и горизонтальной стенки корытного профиля, имеющего горизонтальную стенку, горизонтальные полки и перфорированные боковые стенки с вертикально расположенными щелевыми перфорациями, содержит две станины, размещенные в одной осевой плоскости, на входе две пары приводных обжимающих валков с радиусами r, служащие для обжатия горизонтальных полок профиля, размещенную на расстоянии l от них по ходу движения профиля пару приводных обжимающих валков с радиусом R, служащую для обжатия горизонтальной стенки профиля, два горизонтальных неприводных ролика, последовательно установленные после приводных обжимающих валков с радиусом R на уровне, соответствующем уровню горизонтальных полок профиля, причем все обжимающие валки выполнены с возможностью перемещения по вертикали в заданных пределах и имеют насеченную рабочую поверхность.The proposed device for crimping horizontal shelves and a horizontal wall of a trough profile having a horizontal wall, horizontal shelves and perforated side walls with vertically arranged slotted perforations, contains two beds located in one axial plane, two pairs of driven compression rolls with radii r at the input, serving for compressing horizontal shelves of the profile, located at a distance l from them in the direction of movement of the profile, a pair of drive compression rolls with a radius R, used to compress the horizontal wall of the profile, two horizontal non-drive rollers, sequentially installed after the drive compression rolls with a radius R at a level corresponding to the level of the horizontal shelves of the profile, and all compression rolls are arranged to move vertically within specified limits and have a notched working surface.
Приведенное математическое выражение для «в», а также соотношение r и R получены при обработке опытных данных и являются эмпирическими.The mathematical expression for “c”, as well as the ratio of r and R, were obtained during the processing of experimental data and are empirical.
Сущность предлагаемого технического решения заключается в упрочнении облегченного (с перфорациями) гнутого профиля. Это достигается за счет частичного наклепа горизонтальных стенки и полок (при обжатии их валками) и боковых стенок корытного профиля (при их растяжении за счет большего диаметра третьей пары валков). При этом вертикальные щелевые отверстия (перфорации) становятся наклонными относительно вертикальной оси боковых полок. Такое положение щелей обеспечивает «пружинение» профиля в процессе работы (подобно рессоре).The essence of the proposed technical solution consists in hardening a lightweight (with perforations) bent profile. This is achieved due to the partial hardening of the horizontal walls and shelves (when crimping them with rolls) and the side walls of the trough profile (when they are stretched due to the larger diameter of the third pair of rolls). In this case, vertical slotted holes (perforations) become inclined relative to the vertical axis of the side shelves. This position of the slots provides "springing" of the profile during operation (similar to a spring).
Указанное растяжение этих полок обеспечивается надежным сцеплением валков с металлом за счет насечки их рабочих поверхностей. Так как при растяжении боковых стенок и удлинении щелей на них (с наклоном под заданным углом α) скорость движения горизонтальной стенки в очаге деформации (т.е. на участке длиной «l» между осевыми плоскостями первых и вторых пар валков по ходу движения профиля) будет больше примерно в R/r раз, наблюдается тенденция к искривлению профиля вверх. Для предотвращения этого дефекта за второй парой валков на уровне полок профиля установлены горизонтальные ролики.The specified stretching of these shelves is ensured by reliable adhesion of the rolls with the metal due to the notch of their working surfaces. Since when the side walls are stretched and the cracks are elongated on them (with a slope at a given angle α), the horizontal wall speed in the deformation zone (ie, on a section of length “l” between the axial planes of the first and second roll pairs along the profile) will be approximately R / r times larger; there is a tendency to upward curvature of the profile. To prevent this defect, horizontal rollers are installed behind the second pair of rolls at the level of the profile shelves.
Длина наклонных щелей 
где lв длина исходных вертикальных щелей, а ширина этих щелей будет определяться величинами l, R, bс (шириной горизонтальной стенки), а также числом «n» промежутков между щелями на участке «l» и величиной коэффициента трения f между валками и металлом. Величина f будет зависеть от средней высоты микронеровностей Rz насеченной поверхности валков и для обжатий в пределах 10…30% может определяться, например, по формуле А.П.Грудева (см. Ю.В.Коновалов и др. «Справочник прокатчика». М.: «Металлургия», 1977, с.13).where l is the length of the initial vertical slots, and the width of these slots will be determined by the values of l, R, b with (the width of the horizontal wall), as well as the number "n" of the spaces between the cracks in the section "l" and the value of the friction coefficient f between the rolls and the metal . The value of f will depend on the average height of the microroughness R z of the incised surface of the rolls and for reductions within 10 ... 30% can be determined, for example, according to the formula of A. P. Grudev (see Yu.V. Konovalov and others. "Roller guide". M .: "Metallurgy", 1977, p.13).
Как показали опыты (см. ниже), исходная высота профилей и площадь щелей при вышеописанной операции практически остаются неизменными, а относительная величина их упрочнения несколько превышает уменьшение веса профилей. Без использования же настоящей технологии перфорированные корытные профили неизбежно ослабляются, в особенности при наличии щелей на их боковых стенках.As the experiments showed (see below), the initial height of the profiles and the area of the slits during the above operation practically remain unchanged, and the relative magnitude of their hardening slightly exceeds the decrease in the weight of the profiles. Without the use of this technology, perforated trough profiles are inevitably weakened, especially in the presence of gaps on their side walls.
На фиг.1 схематично показан корытный профиль (вариант с наклонными к горизонтали боковыми стенками) до (а) и после (б) деформации, а на фиг.2 - предлагаемое устройство для осуществления заявляемого способа.In Fig.1 schematically shows a trough profile (option with side walls inclined to the horizontal) before (a) and after (b) deformation, and in Fig.2 - the proposed device for implementing the inventive method.
Профиль (фиг.1а) содержит горизонтальную стенку 1 шириной bс, боковые стенки 2 и горизонтальные полки 3 шириной bn с щелевыми перфорациями 4 на них длиной lв, шириной ao, при расстоянии между щелями bо, которые после деформации (фиг.1б) наклонены к оси уу под углом α. Высота профиля Н, толщина до деформации So, после - S, а bc=(1,8…2,3)bn.The profile (figa) contains a horizontal wall 1 with a width of b s ,
Устройство для реализации настоящего способа (фиг.2) содержит установленные в станинах 5 на опорах 6 две пары валков 7 с радиусом r и пару валков 8 с радиусом R (стрелки - направление вращения валков и движения профиля), а также горизонтальные ролики 9. Механизм изменения положения валков в вертикальной плоскости и привод валков на фигурах не показаны.A device for implementing the present method (Fig. 2) comprises two pairs of rolls 7 with radius r and a pair of rolls 8 with radius R (arrows — the direction of rotation of the rolls and profile movement), as well as horizontal rollers 9. changes in the position of the rolls in the vertical plane and the roll drive in the figures are not shown.
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
При заходе в устройство профиля он сначала проходит между парами валков 7, осуществляющих обжатие его полок 3, а затем между валками 8, обжимающими его стенку 1. В очаге деформации на участке длиной l происходит растяжение боковых стенок 2 профиля с появлением наклона щелей 4, которые после выхода из валков 8 приобретают заданный угол α наклона к вертикали уу, ширину α и длину lн. Полки 3 профиля контактируют с двумя горизонтальными роликами 9.When entering the profile device, it first passes between the pairs of rolls 7, compressing its
Изменение ширины «aо» щелей (и расстояния «bo» между ними) достигается либо изменением количества «n» промежутков между щелями (и их числа) на участке «l», либо, при n=const, варьированием величин R и f (вc=const), т.е. заменой валков.Changing the width “a o ” of the slots (and the distance “b o ” between them) is achieved either by changing the number of “n” gaps between the cracks (and their number) in the segment “l”, or, for n = const, by varying the values of R and f (in c = const), i.e. replacing rolls.
Опытную проверку заявляемого объекта осуществляли в ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».An experimental verification of the claimed facility was carried out at OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works.
С этой целью при изготовлении корытного профиля с наклонными щелевыми перфорациями на его боковых стенках в предлагаемом устройстве варьировали величины R, bс, n, f (коэффициент трения изменяли путем изменения параметра Rz валков), угла α, а также количество горизонтальных роликов, не изменяя величину l. Опробовали и протяжку профиля через валки с разными величинами обжатий его полок и горизонтальной стенки.To this end, in the manufacture of a trough profile with inclined slotted perforations on its side walls in the proposed device, the values of R, b c , n, f were varied (the friction coefficient was changed by changing the parameter R z of the rolls), the angle α, as well as the number of horizontal rollers, were not changing the value of l. We also tested the profile broaching through rolls with different compression ratios of its shelves and horizontal wall.
Наилучшие результаты (выход профилей с требуемой геометрией, при наибольшем их упрочнении, в пределах 98…99%) получены при реализации заявляемых способа и устройства. Отклонения от рекомендуемых ими параметров ухудшали достигнутые показатели.The best results (yield profiles with the desired geometry, with the greatest hardening, within 98 ... 99%) were obtained when implementing the inventive method and device. Deviations from the parameters recommended by them worsened the achieved indicators.
Так, при величинах обжатий элементов профиля менее 10% не достигнута требуемая степень упрочнения профиля и наблюдались отклонения от необходимой величины угла α вследствие повышенного взаимного проскальзывания валков и металла. Увеличение обжатий в отдельных случаях недопустимо травмировало поверхность профиля (как и при Rz>75 мкм). При Rz<65 мкм не достигалась требуемая вытяжка боковых его стенок, т.е. угол α был меньше требуемого. Аналогичный результат отмечен и при R<r/cosα, a при R>r/cosα часть профилей имела искривления боковых стенок.Thus, with a reduction in profile elements of less than 10%, the required degree of profile hardening was not achieved, and deviations from the required angle α were observed due to increased mutual slippage of the rolls and metal. The increase in reductions in some cases unacceptably injured the surface of the profile (as with R z > 75 μm). At R z <65 μm, the required extraction of its side walls was not achieved, i.e. angle α was less than required. A similar result was noted for R <r / cosα, while for R> r / cosα, some of the profiles had curvature of the side walls.
Не выполнялась необходимая величина «b» при величине bс<1,8bn и bс>2,3bn (при постоянных величинах R, f и n), что не давало достаточного упрочнения профиля. Слишком малое число межщелевых промежутков «n» увеличивало «b» (с уменьшением ширины щелей), что уменьшало снижение веса профилей, а при чрезмерном «n» происходило даже снижение прочностных характеристик профилей.The required value of “b” was not fulfilled with a value of b c <1.8 b n and b c > 2.3 b n (at constant values of R, f and n), which did not give sufficient strengthening of the profile. Too few inter-gap gaps "n" increased "b" (with a decrease in the width of the slots), which reduced the weight reduction of the profiles, and with an excessive "n" there was even a decrease in the strength characteristics of the profiles.
Неравенство величин обжатий полок и стенки, а также bс<1,8bn и bс>2,3bn приводили к искривлению профиля в вертикальной плоскости и после его устранения (горизонтальными роликами) к появлению волнистости полок. Необходимое и достаточное количество этих роликов - два.The inequality in the values of the compression of the shelves and the walls, as well as b with <1.8 b n and b c > 2.3 b n led to the curvature of the profile in the vertical plane and after its elimination (horizontal rollers) to the appearance of undulation of the shelves. The necessary and sufficient number of these clips is two.
Для профилей из сталей с временным сопротивлением Gв=420…450 МПа, использованных в опытах, и при величине l устройства, равном 350 мм, оптимальные характеристики профилей (в аспекте «вес - упрочнение») были получены при n=5, когда величины «а» и «в» щелевых перфораций незначительно (в пределах в=(1,15…1,20)а) различались между собой.For profiles of steel with a strength G in = 420 ... 450 MPa, used in the experiments, and the value of l unit equal to 350 mm, optimum performance profiles (in "by weight - hardening" aspect) have been obtained with n = 5, when the value of “A” and “c” of slot perforations slightly (within the range of b = (1.15 ... 1.20) a) differed from each other.
Способ и устройство, выбранные в качестве ближайших аналогов (см. выше), в опытах не проверялись из-за из заведомой непригодности для получения необходимого эффекта. Таким образом, опытная проверка подтвердила приемлемость найденного технического решения для достижения поставленной цели и его преимущества перед известными объектами.The method and device, selected as the closest analogues (see above), were not tested in the experiments because of knowingly unsuitability for obtaining the desired effect. Thus, an experimental verification confirmed the acceptability of the technical solution found to achieve the goal and its advantages over known objects.
Технико-экономические исследования, выполненные в Центральной лаборатории ОАО «ММК», показали, что использование предлагаемого профиля позволит уменьшить расход металла (снизить металлоемкость) на 16…25% при сохранении прочностных характеристик профиля.Technical and economic studies carried out in the Central Laboratory of OJSC MMK showed that the use of the proposed profile will reduce the metal consumption (metal consumption) by 16 ... 25% while maintaining the strength characteristics of the profile.
Пример конкретного выполненияConcrete example
Устройство имеет вид, показанный на фиг.2. Радиусы валков: R=150 мм; r=R·cosα=150×cos 40°=115 мм (α - заданный угол); l=350 мм; валки - с насеченной рабочей поверхностью (Rz=70 мкм). Коэффициент трения (по формуле А.П.Грудева):The device has the form shown in figure 2. Radiuses of rolls: R = 150 mm; r = R · cosα = 150 × cos 40 ° = 115 mm (α is the given angle); l = 350 mm; rolls - with a notched working surface (R z = 70 μm). Friction coefficient (according to the formula of A.P. Grudev):
Величина «b» при n=5 и bс=100 мм:The value of "b" at n = 5 and b with = 100 mm:
т.е. bо=b/cosα=29: cos 40°=38 мм.those. b about = b / cosα = 29: cos 40 ° = 38 mm.
При l=350 мм и n=5 исходная ширина щелевых перфораций равна: 
а после деформации: а=аo·cos 40°=25 мм.and after deformation: a = a o · cos 40 ° = 25 mm.
Корытный профиль высотой Н=180 мм, bn=50 мм и с толщиной (после деформации) S≅5,3 мм (исходная So=6 мм) и со щелями: lн=210, a=25, b=29 мм и α=40° будет легче исходного (до деформации) на 20% при одинаковой с ним несущей способности (жесткости).Trough profile with a height of H = 180 mm, b n = 50 mm and with a thickness (after deformation) S≅5.3 mm (initial S o = 6 mm) and with slits: l n = 210, a = 25, b = 29 mm and α = 40 ° will be lighter than the original (before deformation) by 20% with the same bearing capacity (stiffness).
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007114674/02A RU2354476C2 (en) | 2007-04-18 | 2007-04-18 | Method of channel profile production and related device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007114674/02A RU2354476C2 (en) | 2007-04-18 | 2007-04-18 | Method of channel profile production and related device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007114674A RU2007114674A (en) | 2008-10-27 |
| RU2354476C2 true RU2354476C2 (en) | 2009-05-10 |
Family
ID=41020170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007114674/02A RU2354476C2 (en) | 2007-04-18 | 2007-04-18 | Method of channel profile production and related device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2354476C2 (en) |
-
2007
- 2007-04-18 RU RU2007114674/02A patent/RU2354476C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007114674A (en) | 2008-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11713575B2 (en) | Profiles | |
| RU2354476C2 (en) | Method of channel profile production and related device | |
| US1814594A (en) | Apparatus for widening rolled metal products | |
| RU2302917C1 (en) | Shape bending mill for forming channel type shapes | |
| RU2369458C1 (en) | Corrugated channeled sheet | |
| RU2317166C1 (en) | Section bending mill stand | |
| SU1034798A1 (en) | Method of rolling sheets and bands | |
| US1800023A (en) | Method of and apparatus for making metal tubes | |
| RU2124410C1 (en) | Formed section and formed section manufacture method | |
| RU2351424C2 (en) | Method of production of open slender section by means of bending | |
| RU2113928C1 (en) | Shape bending mill | |
| RU2255825C1 (en) | Steel strip straightening method | |
| RU2302310C2 (en) | Bent angular shape manufacturing method | |
| US721211A (en) | Art of rolling tubes. | |
| RU2036037C1 (en) | Bending shape production method | |
| RU2148451C1 (en) | Method for making different-flange bent z-shaped section | |
| RU2113927C1 (en) | High-rigidity bar manufacture method | |
| RU2350408C1 (en) | Method of channel bars rolling | |
| RU2334578C2 (en) | Profile-bending machine drive | |
| RU26977U1 (en) | DEVICE FOR WINDING HOT-ETCHED STRIPES ON A ROLL | |
| RU2102164C1 (en) | Method for reversing rolling in adjacent passes of simple sections | |
| RU2268794C1 (en) | Wide strip hot rolling mill | |
| RU2056483C1 (en) | Method for making curvilinear thin-walled members | |
| RU2354473C1 (en) | Device for moving strip tensioning | |
| SU793689A1 (en) | Wedge-shaped strip rolling method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150419 |