RU2347836C1 - Method of alloy production on base of nickel and magnesium - Google Patents
Method of alloy production on base of nickel and magnesium Download PDFInfo
- Publication number
- RU2347836C1 RU2347836C1 RU2007132396/02A RU2007132396A RU2347836C1 RU 2347836 C1 RU2347836 C1 RU 2347836C1 RU 2007132396/02 A RU2007132396/02 A RU 2007132396/02A RU 2007132396 A RU2007132396 A RU 2007132396A RU 2347836 C1 RU2347836 C1 RU 2347836C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- magnesium
- nickel
- melt
- rare earth
- crucible
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемый объект относится к области металлургии, в частности, к обработке расплавов металлов и сплавов легирующими и модифицирующими добавками.The proposed object relates to the field of metallurgy, in particular, to the processing of molten metals and alloys with alloying and modifying additives.
Из уровня техники известны составы и конфигурация модифицирующих и легирующих добавок в расплавы металлов, позволяющих улучшить структуру выплавляемого сплава, однородность распределения легирующих компонентов, степень усвоения лигатур [1].The prior art compositions and configuration of modifying and alloying additives in metal melts, allowing to improve the structure of the melted alloy, the uniformity of the distribution of alloying components, the degree of assimilation of ligatures [1].
Одним из металлов, позволяющих осуществить процесс модифицирования, является церий. Другим элементом, позволяющим осуществить десульфурацию расплава (железа, меди и др.) является магний. В состав лигатур вводят также утяжеляющие добавки тяжелых цветных металлов (никеля, меди), что позволяет сообщить лигатуре более высокую плотность, в результате при добавке в расплав базового металла, куски лигатуры тонут, что предотвращает угар. Эти элементы входят в состав лигатур, используемых для обработки расплавов черных металлов.One of the metals that allows the process of modification is cerium. Another element that allows the desulfurization of the melt (iron, copper, etc.) is magnesium. Weighting additives of heavy non-ferrous metals (nickel, copper) are also added to the composition of the ligatures, which allows the ligature to report a higher density, as a result, when the base metal is added to the melt, the ligature pieces drown, which prevents fumes. These elements are part of the ligatures used to process ferrous metal melts.
Так, для улучшения свойств металла в европейском патенте [2] предлагается обрабатывать расплав чугуна лигатурой, содержащей 0,1…10% кремния, 0,5…4,0% магния, до 10% никеля и до 2% церия. В патенте Великобритании [3] для производства ковкого чугуна, в особенности перлитного состава, предлагается использовать лигатуру, содержащую 20…70% меди, 6…30% магния, 1,2…2% церия, никель - остальное. Использование лигатуры позволяет получить чугун с шаровидным графитом, за счет чего повышаются прочностные свойства металла.So, to improve the properties of metal in the European patent [2] it is proposed to process cast iron melt with a ligature containing 0.1 ... 10% silicon, 0.5 ... 4.0% magnesium, up to 10% nickel and up to 2% cerium. In the British patent [3] for the production of malleable cast iron, in particular pearlite composition, it is proposed to use a ligature containing 20 ... 70% copper, 6 ... 30% magnesium, 1.2 ... 2% cerium, nickel - the rest. The use of ligatures allows you to get spheroidal graphite iron, which increases the strength properties of the metal.
Использование церия в качестве модифицирующей добавки, наряду с магнием, никелем и кремнием предусмотрено также в патентах Германии [4, 5]. Это позволяет получить ковкий чугун с ферритной структурой и компактной формой графита.The use of cerium as a modifying additive, along with magnesium, nickel and silicon, is also provided in German patents [4, 5]. This allows you to get malleable cast iron with a ferritic structure and a compact form of graphite.
Для нужд заводов черной металлургии в России выпускается лигатура в соответствии с нормативным документом [6]. Лигатура по прототипу предназначена для модифицирования и легирования сплавов и содержит 85% никеля, 14-17% магния, 0,4-0,6% церия, остальное - никель Лигатура предназначена для легирования и модифицирования расплава чугуна с целью формирования в структуре графита шаровидной формы. Наличие в составе чугуна таких компонентов, как магний, церий, никель улучшает эксплуатационные свойства изделий, выполненных из этого материала, например, уменьшается ударно-абразивный износ, на что указывается в патенте [7].For the needs of ferrous metallurgy plants in Russia, a master alloy is produced in accordance with the regulatory document [6]. The prototype master alloy is intended for modification and alloying of alloys and contains 85% nickel, 14-17% magnesium, 0.4-0.6% cerium, the rest is nickel. The master alloy is intended for alloying and modification of cast iron melt in order to form spherical graphite in the structure . The presence in the composition of cast iron such components as magnesium, cerium, nickel improves the performance properties of products made of this material, for example, impact-abrasive wear is reduced, as indicated in the patent [7].
Вместе с тем существуют технические трудности при получении самой лигатуры названного состава, поэтому важны приемы ее производства. Такие компоненты лигатуры как магний и церий обладают повышенным сродством к кислороду, поэтому при высоких температурах, характерных для выплавки сплава, большая часть компонентов подвержена угару. Происходит это потому, что разница между температурами плавления исходных металлов слишком высока (температуры плавления никеля, магния и церия соответственно равны 1453°С, 651°С, 804°С, температуры кипения 3000°С, 1108°С, 3600°С). Более легкоплавкие компоненты - магний и церий подвергаются перегреву при достижении температуры плавления более тугоплавкого компонента - никеля. Магний при температуре плавления никеля находится в состоянии кипения.However, there are technical difficulties in obtaining the ligature itself of the named composition, therefore, the methods of its production are important. Such ligature components as magnesium and cerium have an increased affinity for oxygen; therefore, at high temperatures characteristic of alloy smelting, most of the components are exposed to fumes. This happens because the difference between the melting points of the starting metals is too high (the melting points of nickel, magnesium and cerium are respectively 1453 ° С, 651 ° С, 804 ° С, boiling points 3000 ° С, 1108 ° С, 3600 ° С). The more fusible components — magnesium and cerium — are overheated when the melting point of the more refractory component, nickel, is reached. Magnesium at the melting point of nickel is in a boiling state.
Известен способ производства лигатуры на основе никеля и легкоплавких компонентов: магния и алюминия [8]. Способ включает загрузку в тигель, нагрев, расплавление магния и никеля и разливку расплава. Нагрев шихты производится в индукционной печи смеси исходных компонентов при температуре 750-1650°С до тех пор, пока смесь не перейдет в состояние расплава, затем производится разливка в изложницы и охлаждение до затвердевания. Рекомендовано использовать именно индукционный нагрев для обеспечения перемешивания расплава и достижения однородности химического состава. Вместе с тем могут быть применены газопламенные или электрические печи при условии наличия устройств перемешивания расплава, а также устройств контроля печной атмосферы.A known method of producing ligatures based on nickel and low-melting components: magnesium and aluminum [8]. The method includes loading into a crucible, heating, melting magnesium and nickel and casting the melt. The mixture is heated in the induction furnace of the mixture of the starting components at a temperature of 750-1650 ° C until the mixture passes into a melt state, then the molds are cast and cooled to solidification. It is recommended to use induction heating to ensure mixing of the melt and achieve uniformity of chemical composition. At the same time, gas-flame or electric furnaces can be used, provided that there are melt mixing devices, as well as furnace atmosphere control devices.
Недостаток способа по прототипу заключается в необходимости развития высокой температуры плавки для достижения состояния расплава. Судя по приведенному в прототипе примеру для получения лигатуры в зависимости от ее химического состава необходимо обеспечить температуру плавки от 1050 до 1580°С, поскольку все шихтовые материалы в тигель загружаются одновременно. Такая высокая температура неблагоприятно сказывается на условиях плавки. Входящий в состав шихты магний имеет низкую температуру плавления 651°С и низкую температуру кипения 1108°С, поэтому в условиях плавки существует опасность его испарения, окисления и возгорания. Судя по описанию к патенту, граница расплава и воздушной среды остается открытой, что усугубляет опасность взаимодействия всех металлов, входящих в состав плавки, с атмосферой.The disadvantage of the prototype method is the need to develop a high melting temperature to achieve the state of the melt. Judging by the example given in the prototype, to obtain the ligature, depending on its chemical composition, it is necessary to ensure the melting temperature from 1050 to 1580 ° C, since all charge materials are loaded into the crucible at the same time. Such a high temperature adversely affects the melting conditions. Magnesium included in the charge has a low melting point of 651 ° C and a low boiling point of 1108 ° C; therefore, under the conditions of melting, there is a danger of its evaporation, oxidation, and fire. Judging by the description of the patent, the boundary of the melt and the air remains open, which exacerbates the danger of interaction of all the metals that make up the melting with the atmosphere.
Задачей, поставленной в настоящем техническом решении, является уменьшение угара металла, входящего в состав лигатуры при взаимодействии ее расплава с атмосферой и снижение энергозатрат.The task posed in this technical solution is to reduce the burning of metal, which is part of the ligature during the interaction of its melt with the atmosphere and reduce energy consumption.
Задача решается тем, что в отличие от прототипа, перед нагревом магния в тигле получают расплав флюса, в него загружают магний, при этом температуру расплава поддерживают постоянной на уровне 650-700°С до полного растворения магния. После этого добавляют никель, постепенно снижая температуру расплава до 510-560°С до достижения концентрации никеля 22-24%, а затем добавляют оставшееся количество никеля с постепенным повышением температуры расплава до 1150-1200°С.The problem is solved in that, unlike the prototype, before heating the magnesium in the crucible, a flux melt is obtained, magnesium is loaded into it, while the melt temperature is kept constant at 650-700 ° C until the magnesium is completely dissolved. After that, nickel is added, gradually lowering the melt temperature to 510-560 ° С until the nickel concentration reaches 22-24%, and then the remaining amount of nickel is added with a gradual increase in the melt temperature to 1150-1200 ° С.
Наведение в тигле расплава флюса позволяет создать защиту расплава от окисления, что особенно важно при плавке такого металла, как магний, который имеет повышенное сродство к кислороду и повышенную пирофорность. Поддержание температуры металла при ведении плавки магния на уровне не ниже 650°С обеспечивает существование жидкой фазы металла. Верхняя граница температурного диапазона, равная 700°С, обеспечивает отсутствие перегрева металла. Разница температур между 650 и 700°С составляет 50°С, что обусловлено точностью измерения и поддержания этого диапазона. Условия достижения полного растворения магния обусловлены массой расплава и мощностью плавильного агрегата, поэтому время достижения полного растворения зависит от особенностей плавки и заранее не может быть регламентировано.Aiming the flux in the crucible melt makes it possible to protect the melt from oxidation, which is especially important when melting a metal such as magnesium, which has an increased affinity for oxygen and increased pyrophoricity. Maintaining the temperature of the metal during magnesium smelting at a level not lower than 650 ° C ensures the existence of a liquid phase of the metal. The upper limit of the temperature range equal to 700 ° C ensures the absence of metal overheating. The temperature difference between 650 and 700 ° C is 50 ° C, which is due to the accuracy of the measurement and maintenance of this range. The conditions for achieving complete dissolution of magnesium are determined by the mass of the melt and the power of the melting unit; therefore, the time to achieve complete dissolution depends on the characteristics of the smelting and cannot be regulated in advance.
При наличии расплава флюса полностью расплавившегося магния добавляют в расплав никель. По сравнению с магнием никель является более тугоплавким металлом, его температура плавления составляет 1453°С. Именно поэтому энергетически невыгодно сначала плавить никель, а затем вводить в него значительно более легкоплавкий магний. Следует также учесть, что в диаграмме состояния магний-никель существует легкоплавкая эвтектика. Наименьшая температура ликвидус в этой системе равна 508°С [9] и достигается при содержании никеля 23% (здесь и далее применяются массовые проценты). На практике точность нормирования никеля составляет 1-2%, поэтому диапазон содержания никеля в упомянутом расплаве составляет 22-24%. Таким образом, температура расплава при содержании никеля от 0 до 23% может быть понижена, что уменьшает количество металла, переходящего в окислы. Как известно, перешедший в окислы магний не удается восстановить в условиях обычной плавки, поэтому потери металла при таком переходе являются безвозвратными.In the presence of a flux melt, completely molten magnesium is added to the melt nickel. Compared to magnesium, nickel is a more refractory metal; its melting point is 1453 ° С. That is why it is energetically disadvantageous to first melt the nickel, and then introduce much more low-melting magnesium into it. It should also be noted that in the state diagram of magnesium-nickel there is a low-melting eutectic. The lowest liquidus temperature in this system is 508 ° С [9] and is achieved with a nickel content of 23% (mass percent is used hereinafter). In practice, the accuracy of the regulation of nickel is 1-2%, so the range of nickel in the melt is 22-24%. Thus, the temperature of the melt with a nickel content of from 0 to 23% can be reduced, which reduces the amount of metal passing into oxides. As is known, magnesium converted to oxides cannot be restored under ordinary melting conditions; therefore, metal losses during such a transition are irrevocable.
Нижняя температурная граница этого этапа плавки составляет 510°С, что на 2°С выше температуры ликвидус, и это позволяет поддерживать сплав в жидком состоянии. Верхняя температурная граница этого этапа составляет 560°С, таким образом, разница температур между 560 и 510°С составляет 50°С, что обусловлено точностью измерения и поддержания этого диапазона. Снижение температуры расплава приводит также к понижению энергозатрат, поскольку тепловые потери напрямую связаны с перегревом металла и оснастки.The lower temperature limit of this melting stage is 510 ° C, which is 2 ° C higher than the liquidus temperature, and this allows the alloy to be maintained in a liquid state. The upper temperature limit of this stage is 560 ° C, so the temperature difference between 560 and 510 ° C is 50 ° C, which is due to the accuracy of measuring and maintaining this range. A decrease in the temperature of the melt also leads to a decrease in energy consumption, since heat loss is directly related to overheating of the metal and equipment.
При достижении содержания никеля в магнии 23% полученный металлический расплав приобретает значительно более высокую плотность, чем магний в жидкой фазе. При температуре 650°С плотность магния составляет 1,6 г/см3, а при содержании никеля 23% плотность металлического расплава увеличивается до 3,3 г/см3, это позволяет применить флюсы, имеющие повышенную плотность и защищающие от окисления поверхность полученного металлического расплава при повышении температуры. Поэтому при повышении температуры окисления поверхности расплава не происходит.When the nickel content in magnesium reaches 23%, the obtained metal melt acquires a significantly higher density than magnesium in the liquid phase. At a temperature of 650 ° C, the density of magnesium is 1.6 g / cm 3 , and at a nickel content of 23%, the density of the metal melt increases to 3.3 g / cm 3 , this allows the use of fluxes having an increased density and protecting the surface of the obtained metal from oxidation melt with increasing temperature. Therefore, with increasing temperature, the oxidation of the melt surface does not occur.
При повышении содержания никеля более 23% (и не более 85%) происходит постепенное повышение температуры ликвидус до 1145°С. Поэтому для поддержания расплава в состоянии жидкой фазы оставшееся количество никеля добавляют в металлический расплав с постепенным повышением температуры расплава до 1150-1200°С. Нижняя температурная граница этого этапа назначена из условия минимального перегрева над линией солидус при наибольшем содержании никеля. Верхняя температурная граница этого этапа составляет 1200°С, таким образом, разница температур между 1150 и 1200°С составляет 50°С, что обусловлено точностью измерения и поддержания этого диапазона.With an increase in nickel content of more than 23% (and not more than 85%), the liquidus temperature gradually increases to 1145 ° C. Therefore, to maintain the melt in the liquid phase, the remaining amount of nickel is added to the metal melt with a gradual increase in the temperature of the melt to 1150-1200 ° C. The lower temperature boundary of this stage is assigned from the condition of minimal overheating over the solidus line at the highest nickel content. The upper temperature limit of this stage is 1200 ° C, so the temperature difference between 1150 and 1200 ° C is 50 ° C, which is due to the accuracy of measuring and maintaining this range.
Вместе с магнием в тигель можно загружать редкоземельный металл или сплав, содержащий редкоземельный металл или редкоземельные металлы. Тем самым выплавляется лигатура на основе никеля и магния с добавками редкоземельного металла или металлов.Together with magnesium, a rare earth metal or alloy containing a rare earth metal or rare earth metals can be loaded into a crucible. Thus, the alloy is smelted based on nickel and magnesium with the addition of rare earth metal or metals.
В качестве редкоземельного металла используют церий. Это позволяет изготовить лигатуру, наиболее широко применяемую в черной металлургии для производства чугунов с улучшенными свойствами.Cerium is used as a rare earth metal. This allows you to make the ligature, the most widely used in the steel industry for the production of cast iron with improved properties.
Пример 1. В тигле получили расплав флюса состава NaCl - 45%, KCl 45%, Na3AlF6 - 10%, имеющий плотность 2,2 г/см3 (1,4 от плотности магния). Загружали магний, при этом температуру расплава поддерживали постоянной на уровне 650-700°С до полного растворения магния, затем добавляли никель, постепенно снижая температуру расплава до 510- 560°С до достижения концентрации никеля 22-24%. Добавляли оставшееся количество никеля с постепенным повышением температуры расплава до 1150-1200°С. Расплав разливали в изложницы и охлаждали. В результате получили лигатуру с химическим составом: 15% магния, остальное - никель. По сравнению с плавкой одновременно загруженных компонентов - магния и никеля достигли снижения угара магния на 18%. По сравнению с прототипом уменьшены энергозатраты вследствие значительного снижения температуры выдержки расплава на первых стадиях плавки.Example 1. In a crucible, a flux melt of the composition NaCl — 45%, KCl 45%, Na 3 AlF 6 —10%, having a density of 2.2 g / cm 3 (1.4 of the density of magnesium) was obtained. Magnesium was charged, while the melt temperature was kept constant at 650–700 ° С until the magnesium was completely dissolved, then nickel was added, gradually lowering the melt temperature to 510–560 ° С until the nickel concentration reached 22–24%. The remaining amount of nickel was added with a gradual increase in the melt temperature to 1150-1200 ° C. The melt was poured into molds and cooled. The result was a ligature with a chemical composition: 15% magnesium, the rest is nickel. Compared with the smelting of simultaneously loaded components - magnesium and nickel, they achieved a reduction in magnesium fumes by 18%. Compared with the prototype, energy costs are reduced due to a significant decrease in the temperature of exposure of the melt in the first stages of melting.
Пример 2. При последовательности операции, описанной в предыдущем примере, вместе с магнием в тигель загружали редкоземельный металл церий в составе мишметалла. В результате получили лигатуру с химическим составом: 13% магния, 0,55% церия, остальное - никель. По сравнению с плавкой одновременно загруженных компонентов - магния и никеля, и церия достигли снижения угара магния на 15%, церия - на 20%.Example 2. In the sequence of operations described in the previous example, together with magnesium, a rare-earth cerium metal in the composition of the mischmetal was loaded into the crucible. The result was a ligature with a chemical composition: 13% magnesium, 0.55% cerium, the rest was nickel. Compared to the smelting of simultaneously loaded components — magnesium and nickel, cerium achieved a decrease in magnesium fume by 15%, and cerium — by 20%.
Технический результат от применения заявляемого объекта заключается в уменьшении угара металла лигатуры при взаимодействии ее расплава с атмосферой и снижении энергозатрат.The technical result from the use of the claimed object is to reduce the fumes of the metal of the ligature during the interaction of its melt with the atmosphere and reduce energy consumption.
ЛитератураLiterature
1. Отливки из чугуна с шаровидным и вермикулярным графитом. / Э.В.Захарченко, Ю.Н.Левченко, В.Г.Горенко и др. Киев: Наукова Думка, 1986.248 с.1. Castings from cast iron with spherical and vermicular graphite. / E.V. Zakharchenko, Yu.N. Levchenko, V.G. Gorenko and others. Kiev: Naukova Dumka, 1986.248 p.
2. Европейский патент ЕР0142585. Alloy and process for producing ductile and compacted graphite cast irons. Appl.: ELKEM METALS (US). Inv.: MCCLUHAN THOMAS K; WELLS III JAMES ENOCH; LINEBARGER HENRY F. IPC C22C 33/08; C22C 35/00; C21C 1/08. Publ. 1985-05-29.2. European patent EP0142585. Alloy and process for producing ductile and compacted graphite cast irons. Appl .: ELKEM METALS (US). Inv .: MCCLUHAN THOMAS K; WELLS III JAMES ENOCH; LINEBARGER HENRY F. IPC C22C 33/08; C22C 35/00; C21C 1/08. Publ. 1985-05-29.
3. Патент Великобритании GB2129439. A copper-nickel-magnesium alloy for cast iron. Appl.: INST ODLEWNICTWA. Inv.: TYBULCZUK JERZY; CUPIAL JANUSZ. IPC C22C 19/03; C22C 9/06. Publ. 1984-05-16.3. British patent GB2129439. A copper-nickel-magnesium alloy for cast iron. Appl .: INST ODLEWNICTWA. Inv .: TYBULCZUK JERZY; CUPIAL JANUSZ. IPC C22C 19/03; C22C 9/06. Publ. 1984-05-16.
4. Патент Германии DE1 0101159. Tough, ductile cast iron with ferritic structure and spheroidal graphite contains silicon, nickel, magnesium, cerium and antimony. Appl: SIEMPELKAMP GMBH & CO (DE). Inv.: KLEINKROEGER WOLFGANG (DE); TENBRINK HANS-BERND (DE); ROBERTZ HEINZ (DE); MINKNER ULRICH (DE); STELLMACHER JENS (DE); WARNKE ERNST-PETER (DE). IPC C22C 37/04; C22C 37/08. Publ. 2002-07-25.4. German patent DE1 0101159. Tough, ductile cast iron with ferritic structure and spheroidal graphite contains silicon, nickel, magnesium, cerium and antimony. Appl: SIEMPELKAMP GMBH & CO (DE). Inv .: KLEINKROEGER WOLFGANG (DE); TENBRINK HANS-BERND (DE); ROBERTZ HEINZ (DE); MINKNER ULRICH (DE); STELLMACHER JENS (DE); WARNKE ERNST-PETER (DE). IPC C22C 37/04; C22C 37/08. Publ. 2002-07-25.
5. Патент Германии DE1 00373 59. Heavily loaded spheroidal casting part cast from a base melt consists of crude iron, steel briquettes and recycled material, nickel, a cerium/silicon mixture, a bismuth/silicon mixture, manganese, phosphorus, and sulfur. AppL: BABCOCK GIESEREI GMBH (DE). Inv.: BUCHMUELLER HORST (DE); KALLA GEORG (DE); WENZEL JENS (DE); FRESE THOMAS (DE); MINKNER ULRICH (DE); SCHULZ NORBERT (DE); WOLTERS DIETHER (DE); RICHTER BERNHARD (DE). IPC C22C 38/08. Publ. 2002-02-21.5. German patent DE1 00373 59. Heavily loaded spheroidal casting part cast from a base melt consists of crude iron, steel briquettes and recycled material, nickel, a cerium / silicon mixture, a bismuth / silicon mixture, manganese, phosphorus, and sulfur. AppL: BABCOCK GIESEREI GMBH (DE). Inv .: BUCHMUELLER HORST (DE); KALLA GEORG (DE); WENZEL JENS (DE); FRESE THOMAS (DE); MINKNER ULRICH (DE); SCHULZ NORBERT (DE); WOLTERS DIETHER (DE); RICHTER BERNHARD (DE). IPC C22C 38/08. Publ. 2002-02-21.
6. ТУ 14-2Р-338-2000. Технические условия. Лигатура никель-магний-церий. Группа В51.6. TU 14-2R-338-2000. Technical conditions Ligature nickel-magnesium-cerium. Group B51.
7. Патент России RU 2234553. Износостойкий чугун. Петрозаводскмаш. Андреев В.В., Бех Н.И., Гущин Н.С., Капилевич А.Н., Ковалевич Е.В., Куликов В.И., Сомин В.З., Александров Н.Н., Андреев А.Д. IPC С22С 37/10. Опубл. 2004.08.20.7. Patent of Russia RU 2234553. Wear-resistant cast iron. Petrozavodskmash. Andreev V.V., Beh N.I., Gushchin N.S., Kapilevich A.N., Kovalevich E.V., Kulikov V.I., Somin V.Z., Alexandrov N.N., Andreev A .D. IPC C22C 37/10. Publ. 2004.08.20.
8. Патент США US 3794484. Master aluminum nickel alloy. Appl. SOUTHWIRE COMPANY(US). Inv. Е.С.CHIA, RJ.CHOERNER. IPC C22C 21/00. Publ. 26.02.74.8. US patent US 3794484. Master aluminum nickel alloy. Appl. SOUTHWIRE COMPANY (US). Inv. E.C. CHIA, RJ.CHOERNER. IPC C22C 21/00. Publ. 02/26/74.
9. Портной К.И., Лебедев А.А. Магниевые сплавы. М.: Металлургиздат, 1952. 736 с.9. Tailor K.I., Lebedev A.A. Magnesium alloys. M.: Metallurgizdat, 1952.736 p.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007132396/02A RU2347836C1 (en) | 2007-08-27 | 2007-08-27 | Method of alloy production on base of nickel and magnesium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007132396/02A RU2347836C1 (en) | 2007-08-27 | 2007-08-27 | Method of alloy production on base of nickel and magnesium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2347836C1 true RU2347836C1 (en) | 2009-02-27 |
Family
ID=40529846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007132396/02A RU2347836C1 (en) | 2007-08-27 | 2007-08-27 | Method of alloy production on base of nickel and magnesium |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2347836C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2556176C1 (en) * | 2014-05-05 | 2015-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of production of nickel-rare-earth metal foundry alloy |
| CN110004339A (en) * | 2014-04-18 | 2019-07-12 | 特维斯股份有限公司 | The particle of electro-chemical activity for controllable rate dissolution tool being formed in situ |
| RU2824970C1 (en) * | 2023-12-26 | 2024-08-19 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-технический центр "Технологии Специальной Металлургии" | Method of nickel-magnesium alloy melting in dc arc furnace with hollow electrode in argon current |
-
2007
- 2007-08-27 RU RU2007132396/02A patent/RU2347836C1/en active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110004339A (en) * | 2014-04-18 | 2019-07-12 | 特维斯股份有限公司 | The particle of electro-chemical activity for controllable rate dissolution tool being formed in situ |
| CN110004339B (en) * | 2014-04-18 | 2021-11-26 | 特维斯股份有限公司 | Electrochemically active in situ formed particles for controlled rate dissolution tool |
| RU2556176C1 (en) * | 2014-05-05 | 2015-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Method of production of nickel-rare-earth metal foundry alloy |
| RU2824970C1 (en) * | 2023-12-26 | 2024-08-19 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-технический центр "Технологии Специальной Металлургии" | Method of nickel-magnesium alloy melting in dc arc furnace with hollow electrode in argon current |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2347836C1 (en) | Method of alloy production on base of nickel and magnesium | |
| WO2015102520A1 (en) | Method for making steel in an electric arc furnace and electric arc furnace | |
| KR101641177B1 (en) | Manufacturing method of high purity ferro-tungsten | |
| US2519593A (en) | Trough for use in alloying metals | |
| RU2302471C1 (en) | Method of making steel in electric arc steel melting furnace | |
| RU2374349C1 (en) | Method of smelting of vanadium-bearing alloys | |
| Tangstad et al. | Reduction of agglomerated manganese ores in a 150 kW pilot scale furnace | |
| RU2270266C2 (en) | Addition alloy for inoculation and doping of alloys | |
| US20240247346A1 (en) | Ferrosilicon vanadium and/or niobium alloy, production of a ferrosilicon vanadium and/or niobium alloy, and the use thereof | |
| RU2215809C1 (en) | Method of melting ferro-aluminum | |
| RU2697129C2 (en) | Method of loading charge into arc electric furnace for steel melting | |
| CN105779820A (en) | Production method for low-impurity-content ferrotitanium | |
| RU2319751C2 (en) | Method for deoxidation and alloying of metal melts | |
| RU2627316C1 (en) | Wear-resistant cast iron with spherical graphite | |
| RU2653042C1 (en) | Ligature for melting titanium alloys | |
| CN106978568B (en) | One kind stirring leaf wear-resisting low-carbon alloy steel material and preparation method thereof | |
| JP6190552B1 (en) | Heat-resistant spheroidal graphite cast iron with excellent creep resistance | |
| CN107447159B (en) | A kind of method of duplex practice production synthetic cast iron | |
| Enríquez et al. | Smelting in cupola furnace for recarburization of direct reduction iron (DRI) | |
| CN105838969A (en) | Remelting method for producing titanium iron | |
| SU572504A1 (en) | Method for maunfacturing iron and its alloys from iron ore | |
| SU765386A1 (en) | Complex modifier | |
| SU1765233A1 (en) | Alloying composition for cast iron | |
| RU2009205C1 (en) | Method for production of copper-bearing iron-carbon alloys | |
| SU1705395A1 (en) | Cast iron |