RU2292956C2 - Separation of the fine solid particles from the gas stream - Google Patents
Separation of the fine solid particles from the gas stream Download PDFInfo
- Publication number
- RU2292956C2 RU2292956C2 RU2004125643/15A RU2004125643A RU2292956C2 RU 2292956 C2 RU2292956 C2 RU 2292956C2 RU 2004125643/15 A RU2004125643/15 A RU 2004125643/15A RU 2004125643 A RU2004125643 A RU 2004125643A RU 2292956 C2 RU2292956 C2 RU 2292956C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- cyclone
- cyclone body
- particles
- gas stream
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Cyclones (AREA)
Abstract
Description
Предпосылки изобретенияBACKGROUND OF THE INVENTION
Настоящее изобретение относится к новому циклонному сепаратору, предназначенному для удаления мелких твердых частиц из газового потока. Циклон в особенности пригоден для использования в аппарате сепаратора третьей ступени, зачастую используемого для очистки потока газообразных продуктов сгорания, содержащих мелкие частицы катализатора, покидающего регенератор катализатора при каталитическом крекинге с псевдоожиженным катализатором (FCC) на нефтеперерабатывающем предприятии.The present invention relates to a new cyclone separator for removing particulate matter from a gas stream. The cyclone is particularly suitable for use in the apparatus of a third stage separator, often used to purify a stream of gaseous products of combustion containing small particles of catalyst leaving the catalyst regenerator during catalytic cracking with a fluidized catalyst (FCC) in an oil refinery.
Выбросы частиц в потоках промышленных газов необходимо тщательно контролировать в свете предписаний федеральных органов власти, органов власти штатов и местных органов власти, направленных на уменьшение загрязнения окружающей среды. В сфере операций на нефтеперерабатывающем предприятии основная проблема, относящаяся к выбросам частиц, связана с газообразными продуктами сгорания, покидающими секцию регенератора катализатора в установках каталитического крекинга с псевдоожиженным катализатором (FCC). Действующие в настоящее время федеральные предписания в Соединенных Штатах ограничивают уровни содержания частиц величиной 1 кг твердых частиц на 1000 кг кокса, выжженного в регенераторе катализатора, либо эквивалентом концентрации частиц в газообразных продуктах сгорания, приблизительно равной 80-110 мг/нм3. Соответствующие европейские предписания в настоящее время в значительной степени варьируются в диапазоне 80-500 мг/нм3; однако данная величина, как предполагается, потенциально уменьшится до 50 мг/нм3.Particle emissions in industrial gas streams must be carefully monitored in accordance with the requirements of federal, state, and local governments to reduce environmental pollution. In the refinery operations, the main issue related to particulate emissions is associated with gaseous combustion products leaving the catalyst regenerator section in catalytic cracking units with a fluidized catalyst (FCC). Current federal regulations in the United States limit particle levels to 1 kg of particulate matter per 1000 kg of coke burned in a catalyst regenerator, or to an equivalent particle concentration in gaseous products of combustion of approximately 80-110 mg / nm 3 . The relevant European regulations currently vary significantly in the range of 80-500 mg / nm 3 ; however, this value is expected to potentially decrease to 50 mg / nm 3 .
Технология FCC, возраст которой к настоящему моменту превышает 50 лет, подвергается постоянным усовершенствованиям и остается главнейшим источником производства бензина на многих нефтеперерабатывающих предприятиях. Данный бензин, а также и более легкие продукты образуются в результате крекинга более тяжелого (то есть более высокомолекулярного), менее ценного углеводородного исходного сырья, такого как газойль. Несмотря на то что FCC представляет собой большой и комплексный способ, включающий много факторов, общая структура технологии представлена в настоящем документе в контексте ее связи с настоящим изобретением.FCC technology, which is now over 50 years old, is undergoing continuous improvement and remains the main source of gasoline production at many refineries. This gasoline, as well as lighter products, are formed as a result of cracking of a heavier (i.e., higher molecular weight), less valuable hydrocarbon feedstock such as gas oil. Although FCC is a large and complex method involving many factors, the general structure of the technology is presented herein in the context of its relationship with the present invention.
В своей наиболее общей форме способ FCC включает реактор, который тесно связан с регенератором катализатора, с последующим отделением углеводородного продукта далее на технологической схеме. Основным отличительным признаком способа являются непрерывные псевдоожижение и циркуляция больших количеств катализатора со средним диаметром частиц 50-100 микронов, что эквивалентно размеру и внешнему виду очень мелкого песка. На каждую тонну полученного продукта крекинга требуется приблизительно 5 тонн катализатора, таким образом, имеет место потребность в циркуляции значительных объемов. В сочетании с этим потребность в больших запасах и переработке для вторичного использования катализатора с небольшим диаметром частиц постоянно обуславливают настоятельную необходимость предотвращения выпуска данного катализатора из системы реактора/регенератора в потоки продуктов.In its most general form, the FCC method includes a reactor that is closely connected to a catalyst regenerator, followed by separation of the hydrocarbon product further in the flow chart. The main distinguishing feature of the method is the continuous fluidization and circulation of large quantities of catalyst with an average particle diameter of 50-100 microns, which is equivalent to the size and appearance of very fine sand. For each tonne of cracked product obtained, approximately 5 tons of catalyst are required, so there is a need for circulation of significant volumes. In conjunction with this, the need for large stocks and recycling of a catalyst with a small particle diameter constantly necessitates the prevention of the release of this catalyst from the reactor / regenerator system into the product streams.
В целом использование циклонных сепараторов, внутренних элементов как реактора, так и регенератора обеспечивает достижение эффективности отделения твердого катализатора на уровне, превышающем 99%. Обычно регенератор включает сепараторы первой и второй ступеней (либо первичные и вторичные сепараторы) с целью предотвращения загрязнения катализатором газообразных продуктов сгорания, покидающих регенератор, которые по существу представляют собой получающийся в результате продукт сгорания на воздухе кокса катализатора. Несмотря на то что частицы катализатора с обычным размером эффективно удаляются во внутренних циклонах регенератора, материал мелких частиц (в общем случае фрагменты катализатора с размером, меньшим 50 микронов, получающиеся в результате истирания и эрозии в грубой абразивной среде реактора/регенератора) по существу отделить труднее. В результате газообразные продукты сгорания при FCC обычно будут иметь концентрацию частиц в диапазоне 200-1000 мг/нм3. Данный уровень содержания твердых частиц может стать причиной появления трудностей либо в связи с соответствующими установленными законом стандартами на выбросы, либо в связи с желанием рекуперации энергии из потока газообразных продуктов сгорания. В последнем случае содержание твердых частиц в газообразных продуктах сгорания при FCC может оказаться достаточным для повреждения лопаток турбины воздуходувки, проводящей подачу в регенератор, если в действительности будет выбрана такая схема рекуперации энергии.In general, the use of cyclone separators, internal elements of both the reactor and the regenerator ensures the efficiency of separation of the solid catalyst at a level exceeding 99%. Typically, the regenerator includes first and second stage separators (or primary and secondary separators) in order to prevent the catalyst from contaminating the combustion gases leaving the regenerator, which are essentially the resulting combustion product of coke catalyst air. Although normal sized catalyst particles are effectively removed in the internal cyclones of the regenerator, the fine particle material (generally fragments of catalyst with a size smaller than 50 microns resulting from abrasion and erosion in the coarse abrasive medium of the reactor / regenerator) is essentially more difficult to separate . As a result, the gaseous products of combustion at FCC will typically have a particle concentration in the range of 200-1000 mg / nm 3 . This level of particulate matter can cause difficulties either due to the relevant emission standards established by law, or due to the desire to recover energy from the flow of gaseous products of combustion. In the latter case, the solids content in the gaseous products of combustion at FCC may be sufficient to damage the blades of the turbine of the blower supplying the regenerator, if in fact such an energy recovery scheme is chosen.
Поэтому дополнительное уменьшение содержания мелких частиц в газообразных продуктах сгорания при FCC зачастую гарантируется и может быть получено при использовании устройства сепаратора третьей ступени (TSS), включающего коллектор с циклонами. Для данного разделения газа/твердой фазы, как известно, эффективны электростатические электрофильтры, но они намного более дороги в сравнении с TSS, основу работы которых образует придание содержащему частицы газовому потоку центростремительного ускорения, отбрасывающего твердые частицы с большей плотностью к внешним краевым областям вращающегося вихря. Для обеспечения эффективности циклонный сепаратор для отходящих газообразных продуктов сгорания при FCC обычно будет содержать много, может быть, 100, небольших отдельных цилиндрических корпусов циклонов, установленных в пределах одной емкости, выступающей в роли коллектора. Трубные решетки, фиксирующие верхнюю и нижнюю днища циклонов, выступают в роли распределителей загрязненного газа по впускным отверстиям циклонов, а также делителей пространства в пределах емкости на секции для сбора разделенных газообразной и твердой фаз.Therefore, an additional reduction in the content of small particles in gaseous products of combustion during FCC is often guaranteed and can be obtained using the device of the third stage separator (TSS), including a collector with cyclones. For this gas / solid phase separation, electrostatic electrostatic precipitators are known to be effective, but they are much more expensive compared to TSS, the basis of which is to give the particles containing gas a centripetal acceleration stream, which discards particles with a higher density to the outer edge regions of the rotating vortex. To ensure efficiency, the FCC cyclone separator for exhaust gaseous products of combustion will typically contain many, maybe 100, small individual cylindrical cyclone bodies mounted within a single reservoir acting as a collector. The tube sheets fixing the upper and lower bottoms of the cyclones act as distributors of contaminated gas at the inlet openings of the cyclones, as well as space dividers within the tank into sections for collecting separated gaseous and solid phases.
В сфере конструирования циклонов значительный упор делался на типах с так называемым «обращенным потоком», где поступающий газ вводят в окрестности трубы с выпускным отверстием для газа, идущей с той стороны цилиндрического корпуса циклона, где находится впускное отверстие. Газ, обогащенный частицами, можно отбирать из отверстий в боковой стенке корпуса циклона, в то время как для очищенного газа по существу имеет место обращение направления движения от его начального маршрута к стороне корпуса циклона, противоположной впускному отверстию для газа, обратно к выпускному отверстию для газа. Выпускное отверстие для газа представляет собой трубу, обычно концентричную корпусу циклона и расположенную внутри него. Данные типы циклонов описываются в US 5,514,271 В1 и US 5,372,707 В1, где сущность изобретения сфокусирована на форме и распределении отверстий на боковой стенке, необходимых для того, чтобы свести к минимуму образование турбулентных вихрей, которые могут повторно захватить твердые частицы, унося их в выпускное отверстие для очищенного газа. В US 5,643,537 D1 и родовом документе US 5,538,696 В1 рассматривают устройства, предназначенные для использования вместе с данной фундаментальной конструкцией циклона с целью дополнительного увеличения либо улучшения однородности структуры вихревого потока и тем самым увеличения эффективности разделения.In the field of cyclone design, considerable emphasis was placed on the so-called “reverse flow” types, where the incoming gas is introduced into the vicinity of the pipe with a gas outlet, going from the side of the cylindrical cyclone body where the inlet is located. Particle-enriched gas can be drawn from openings in the side wall of the cyclone body, while for purified gas there is essentially a reversal of the direction of travel from its initial route to the side of the cyclone body opposite the gas inlet, back to the gas outlet . The gas outlet is a pipe, usually concentric to the cyclone body and located inside it. These types of cyclones are described in US 5,514,271 B1 and US 5,372,707 B1, where the invention is focused on the shape and distribution of the holes on the side wall, necessary to minimize the formation of turbulent vortices that can re-capture solid particles, carrying them to the outlet for purified gas. US Pat. No. 5,643,537 D1 and Generic Document US 5,538,696 B1 disclose devices designed to be used with this fundamental cyclone design to further increase or improve the uniformity of the vortex flow structure and thereby increase the separation efficiency.
К сожалению, сама по себе потребность в обращении направления движения газового потока и в выходе его из корпуса циклона с той же самой стороны, что и впускное отверстие для газа, подразумевает создание возмущений потока, которые не легко перебороть. Циклоны, относящиеся к типу, описанному в US 5,690,709 В1, называющиеся «прямоточными», исключают повторный захват твердых частиц, связанный с обращением направления движения газа. В данном случае очищенный газ непрерывно перемещается сверху вниз и покидает корпус циклона ниже нижней трубной решетки, которая исполняет роль физической границы между отделенными частицами и очищенным газом. Однако данная конструкция также способствует формированию неоднородных структур потока, которые в данном случае связаны с выпуском частиц через незамкнутое днище в цилиндрическом корпусе циклона по существу под прямыми углами к вихрю газа, содержащего частицы. Опять-таки основная операция циклона в данном случае включает изменение направления газового потока, чего в идеальном случае необходимо избежать. Кроме того, конструкция незамкнутого днища формирует относительно большую площадь поверхности, позволяющую выпущенному «грязному» газу поступать в корпуса соседних циклонов в общей компоновке циклонов, такой как существующая в TSS. Данное сообщение между циклонами через газовую среду уменьшает эффективность разделения.Unfortunately, the need in itself to reverse the direction of gas flow and exit it from the cyclone body on the same side as the gas inlet means creating flow perturbations that are not easy to overcome. Cyclones of the type described in US 5,690,709 B1, called “straight-through”, exclude re-capture of solid particles associated with reversing the direction of gas movement. In this case, the purified gas continuously moves from top to bottom and leaves the cyclone body below the lower tube sheet, which acts as the physical boundary between the separated particles and the purified gas. However, this design also contributes to the formation of heterogeneous flow patterns, which in this case are associated with the release of particles through an open bottom in a cylindrical cyclone body substantially at right angles to a vortex of a gas containing particles. Again, the main operation of the cyclone in this case involves changing the direction of the gas stream, which, ideally, should be avoided. In addition, the open bottom structure forms a relatively large surface area that allows the released "dirty" gas to enter the bodies of adjacent cyclones in a common cyclone arrangement, such as existing in TSS. This communication between cyclones through a gaseous medium reduces separation efficiency.
Помимо общих соображений, касающихся конструкции циклона, таких как придание центростремительного ускорения и сохранение однородной структуры потока, в ходе натурных испытаний необходимо проверить и другие усовершенствования в отношении эффективности, связанные с любой конкретной конфигурацией циклона. Действительно, некоторые предложенные конструкции, которые, как полагалось, в принципе сглаживают неравномерность структур потоков и подавляют образование локализованных вихрей, фактически достаточно плохо зарекомендовали себя в лабораторных экспериментах. В некоторых случаях было выявлено, что даже компьютерное программное обеспечение для усложненных расчетов динамики текучих сред является плохим средством предсказания эффективности разделения в TSS. Поэтому в ходе проведения обширного поиска методом проб и ошибок в сочетании с общей целью совершенствования внутренней структуры потока в циклоне было достигнуто значительное улучшение отделения мелких частиц от газовых потоков.In addition to general considerations regarding the design of the cyclone, such as giving centripetal acceleration and maintaining a uniform flow structure, other field improvements in efficiency related to any particular cyclone configuration need to be checked during field tests. Indeed, some of the proposed constructions, which, as was supposed, in principle smooth out the unevenness of the flow structures and suppress the formation of localized vortices, actually proved poorly enough in laboratory experiments. In some cases, it has been found that even computer software for sophisticated fluid dynamics calculations is a poor means of predicting separation efficiency in TSS. Therefore, during an extensive search by trial and error in combination with the general goal of improving the internal structure of the flow in the cyclone, a significant improvement in the separation of small particles from gas flows was achieved.
Краткое изложение изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Настоящее изобретение представляет собой усовершенствованный циклон для отделения твердых частиц от газового потока. Большое количество данных циклонов можно объединить в одной емкости, предназначенной для использования в качестве сепаратора третьей ступени при переработке газовых потоков, загрязненных твердой фазой, и, в частности, газообразных продуктов сгорания от установки каталитического крекинга с псевдоожиженным катализатором на нефтеперерабатывающем предприятии либо других газовых потоков, загрязненных твердой фазой. Циклон обеспечивает достижение высокой эффективности разделения, потому что формируется вихрь газа, содержащего частицы, который перемещается через устройство при минимальных возмущениях для структуры потока. Исходный газ и отходящий очищенный газ перемещаются в одном и том же направлении в ходе всего разделения, и очищенный газ, представляющий собой основную часть исходного газа в расчете на объем, удаляется из серединной части вихря при использовании трубы с выпускным отверстием для газа, проходящей внутри корпуса циклона. Кроме того, твердые частицы вытесняются через отверстия в боковой стенке корпуса циклона, а не выпускаются в аксиальном направлении, что предотвращает обратное течение и сообщение между соседними циклонами через газовую среду.The present invention is an improved cyclone for separating solid particles from a gas stream. A large number of these cyclones can be combined in one tank designed for use as a third-stage separator in the processing of gas streams contaminated with a solid phase, and, in particular, gaseous products of combustion from a catalytic cracking unit with a fluidized catalyst at an oil refinery or other gas streams, solid contaminated. The cyclone ensures the achievement of high separation efficiency, because a vortex of a gas containing particles is formed, which moves through the device with minimal disturbances in the flow structure. The source gas and the cleaned exhaust gas move in the same direction during the entire separation, and the cleaned gas, which is the bulk of the feed gas per volume, is removed from the middle of the vortex by using a pipe with a gas outlet passing inside the housing cyclone. In addition, solid particles are displaced through openings in the side wall of the cyclone body, and are not discharged in the axial direction, which prevents backflow and communication between adjacent cyclones through a gaseous medium.
Использование пластины либо другой структуры для замыкания днища корпуса циклона говорит о том, что газ, содержащий частицы, может выходить только через отверстия в цилиндрической стенке. Таким образом, падение давление в области, через которую выпускается газ, в общем случае будет больше в сравнении со случаем конструкций с незамкнутым днищем. Данное увеличение величин падения давления и скорости газа приводит к возникновению более энергичного выбрасывания частиц через боковую стену цилиндра, тем самым предотвращая повторное поступление твердых частиц в корпус циклона либо в любые соседние циклоны, функционирующие по тому же самому принципу. В результате прорези, через которые выходит газ, загрязненный частицами, выступают в роли «запорного клапана», предотвращающего обратное течение и повторный захват частиц в корпус циклона.Using a plate or other structure to close the bottom of the cyclone body indicates that gas containing particles can only escape through openings in the cylindrical wall. Thus, the pressure drop in the region through which the gas is discharged will generally be greater in comparison with the case of open bottom designs. This increase in pressure drop and gas velocity leads to a more energetic ejection of particles through the side wall of the cylinder, thereby preventing the re-entry of solid particles into the cyclone body or into any neighboring cyclones that function according to the same principle. As a result of the slots through which gas contaminated with particles escapes, they act as a “shut-off valve” to prevent backflow and re-entrainment of particles into the cyclone body.
Циклон настоящего изобретения эффективен при отделении от исходного газового потока даже частиц мелкой пыли с таким небольшим диаметром, как 4-5 микронов. В противном случае данные твердые загрязнители сделали бы загрязненный газ не отвечающим предписаниям по охране окружающей среды либо, возможно, оказали бы негативное влияние на возможность надлежащего функционирования турбин для рекуперации энергии.The cyclone of the present invention is effective in separating even fine dust particles with such a small diameter as 4-5 microns from the source gas stream. Otherwise, these solid pollutants would render the contaminated gas inadequate for environmental protection, or possibly adversely affect the ability of turbines to function properly for energy recovery.
Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings
Фиг.1 представляет собой упрощенное схематическое изображение установки для FCC предшествующего уровня техники.Figure 1 is a simplified schematic diagram of an installation for an FCC prior art.
Фиг.2 представляет собой упрощенное схематическое изображение сепаратора третьей ступени предшествующего уровня техники.Figure 2 is a simplified schematic illustration of a third stage separator of the prior art.
Фиг.3 представляет собой вид в поперечном разрезе для циклона настоящего изобретения.Figure 3 is a cross-sectional view for a cyclone of the present invention.
Фиг.4 представляет собой вид в разрезе для фиг.3 вдоль линии АА.FIG. 4 is a sectional view of FIG. 3 along line AA.
Фиг.5 демонстрирует улучшенную эффективность при проведении разделения в циклоне настоящего изобретения в сравнении с циклонами предшествующего уровня техники.FIG. 5 shows improved separation efficiency in a cyclone of the present invention compared to prior art cyclones.
Фиг.6 демонстрирует улучшение, связанное с настоящим изобретением, выраженное через его величину d50, либо меру диаметра частиц, для которых было получено удаление на 50%.6 shows the improvement associated with the present invention, expressed in terms of its value d50, or a measure of the diameter of the particles for which a 50% removal was obtained.
Подробное описание изобретенияDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Настоящее изобретение относится к очистке широкого спектра газовых потоков, загрязненных твердой фазой, а в особенности тех из них, которые содержат частицы пыли с размерами в диапазоне 1-10 м. Данному описанию соответствует несколько коммерческих операций по очистке газа, в том числе обработка отходящих потоков для способов с псевдоожиженным слоем твердого катализатора, от отапливаемых углем нагревательных установок и электрических станций. Технология псевдоожиженного слоя лежит в основе нескольких хорошо известных операций на нефтеперерабатывающем предприятии, таких как предпочтительный вариант реализации способа превращения метанола в легкие олефины, описанного в US 6,137,022 В1, где используют твердую композицию цеолитного катализатора. Еще одна область особого интереса связана с очисткой отходящих потоков после каталитического крекинга с псевдоожиженным катализатором (FCC), которые содержат захваченные частицы катализатора, возникающие в результате истирания, эрозии и/или абразивного износа в условиях реализации способа в реакторе.The present invention relates to the purification of a wide range of gas streams contaminated with a solid phase, and in particular those that contain dust particles with sizes in the range 1-10 m. Several commercial gas purification operations correspond to this description, including the treatment of exhaust streams for methods with a fluidized bed of solid catalyst, from coal-heated heating plants and power plants. Fluidized bed technology underlies several well-known refinery operations, such as the preferred embodiment of the process for converting methanol to light olefins described in US 6,137,022 B1 using a solid zeolite catalyst composition. Another area of particular interest is associated with the purification of effluent streams after catalytic cracking with a fluidized catalyst (FCC), which contain trapped catalyst particles resulting from abrasion, erosion and / or abrasion in the conditions of the implementation of the method in the reactor.
Как уже упоминалось, каталитический крекинг с псевдоожиженным катализатором (FCC) представляет собой хорошо известную операцию на нефтеперерабатывающем предприятии, которая в большинстве случаев лежит в основе получения бензина. Технологические переменные обычно включают температуру реакции крекинга 400-600°С и температуру регенерации катализатора 500-900°С. Как крекинг, так и регенерацию проводят при абсолютном давлении ниже 5 атмосфер. Фиг.1 представляет типичную установку для способа FCC предшествующего уровня техники, где исходное тяжелое углеводородное сырье либо сырую нефть в линии 12 вводят в контакт с вновь регенерированным катализатором, поступающим из стояка для регенерированного катализатора 14. Данный ввод в контакт происходит вдоль узкой секции, идущей от днища реактора 10, известной под наименованием лифт-реактора 16. Тепло катализатора испаряет нефть, и нефть после этого подвергается крекингу в присутствии катализатора по мере того, как оба компонента перемещаются вверх по лифт-реактору до самого реактора 10, работающего при давлении, несколько меньшем в сравнении с давлением в лифт-реакторе 16. После этого полученные в результате крекинга легкие углеводородные продукты отделяют от катализатора при использовании внутренних циклонов реактора первой ступени 18 и второй ступени 20 и выпускают из реактора 10 через линию 22 на последующие операции фракционирования. В данный момент некоторые неизбежные побочные реакции, происходящие в лифт-реакторе 16, приводят к возникновению вредных отложений кокса на катализаторе, что уменьшает его активность. Поэтому катализатор называют отработанным (либо, по меньшей мере, частично отработанным), и для последующего использования ему необходима регенерация. Отработанный катализатор после отделения от углеводородного продукта попадает в секцию отгонки 24, где в линию 26 впрыскивают пар для продувки от любых остаточных количеств парообразных углеводородов. После операции отгонки отработанный катализатор подают в регенератор катализатора 30 при использовании стояка для отработанного катализатора 32.As already mentioned, fluid catalytic catalytic cracking (FCC) is a well-known refinery operation, which in most cases underlies gasoline production. Process variables typically include a cracking reaction temperature of 400-600 ° C and a catalyst regeneration temperature of 500-900 ° C. Both cracking and regeneration are carried out at an absolute pressure below 5 atmospheres. Figure 1 represents a typical installation for the FCC method of the prior art, where the source of the heavy hydrocarbon feedstock or crude oil in
В регенераторе катализатора 30 через распределитель воздуха 28 подают поток воздуха из линии 34 для его ввода в контакт с отработанным катализатором, выжигания имеющихся на катализаторе отложений кокса и получения регенерированного катализатора. Способ регенерации катализатора приводит к получению на катализаторе значительного количества тепла, обеспечивая компенсацию энергии, затраченной на эндотермические реакции крекинга, протекающие в лифт-реакторе 16. Через линию 36 в нижнюю часть регенератора 30 добавляют некоторое количество свежего катализатора для восполнения количества катализатора, покидающего реактор в виде материала мелких частиц либо в виде захваченных частиц. Катализатор и воздух уходят вверх вместе вдоль стояка камеры сгорания 38, расположенного внутри регенератора 30, и после регенерации (то есть выжигания кокса) они обычно разделяются в результате выпуска через «Т»-образный отвеиватель 40, также расположенный внутри регенератора 30. Более тонкое разделение регенерированного катализатора и газообразных продуктов сгорания, покидающих отвеиватель 40, достигается внутри регенератора катализатора 30 при использовании циклонных сепараторов регенератора первой ступени 44 и второй ступени 46. Регенерированный катализатор отправляется на рецикл обратно в реактор крекинга 10 через стояк для регенерированного катализатора 14. В результате выжигания кокса пары газообразных продуктов сгорания, отходящие в верхней части регенератора в линию 42, содержат СО2 и Н2О вместе с меньшими количествами других соединений. Несмотря на то что циклонные сепараторы регенератора первой ступени 44 и второй ступени 46 могут позволить удалить из газообразных продуктов сгорания в линии 42 подавляющую долю от общего количества регенерированного катализатора, мелкие частицы катализатора, возникающие, главным образом, в результате истирания, неизбежно будут загрязнять данный отходящий поток. Поэтому газообразные продукты сгорания, загрязненные мелкими частицами, обычно содержат 200-1000 мг/нм3 частиц, большая часть которых имеет диаметр, меньший 50 микронов. Учитывая данный уровень загрязнения и принимая во внимание как предписания по охране окружающей среды, так и возможность рекуперации энергии от газообразных продуктов сгорания, появляется значительный стимул к проведению дополнительной очистки газообразных продуктов сгорания при использовании сепаратора третьей ступени (TSS).In the
Типичный TSS предшествующего уровня техники, включающий многочисленные отдельные циклоны, продемонстрирован на фиг.2. Емкость TSS 50 обычно облицована огнеупорным материалом 52 для уменьшения эрозии металлических поверхностей под действием захваченных частиц катализатора. Газообразные продукты сгорания, загрязненные мелкими частицами, из регенератора при FCC поступают в верхнюю часть TSS через его впускное отверстие 54, расположенное выше трубной решетки 56, которая удерживает верхние днища 58 каждого из цилиндрических корпусов циклонов 62. После этого загрязненный газовый поток распределяется между впускными отверстиями циклонов для исходного газа 60 и вступает в контакт с одной либо несколькими завихривающими лопатками 64, расположенными поблизости от данных впускных отверстий, что придает газу, загрязненному частицами, центростремительное ускорение. Завихривающие лопатки представляют собой структуры, расположенные внутри корпуса циклона, характерной особенностью которых является ограничение проходного отверстия, через которое может протекать поступающий газ, что, таким образом, придает проходящему газовому потоку ускорение. Завихривающие лопатки также изменяют направление движения загрязненного газового потока, приводя к формированию вихревого либо спиралевидного газового потока по длине корпуса циклона. Данное вращательное движение, приданное газу, отбрасывает твердую фазу с большей плотностью к стенке корпуса циклона 62.A typical prior art TSS including multiple individual cyclones is illustrated in FIG.
Конструкция циклона, продемонстрированная на фиг.2, представляет собой так называемый «прямоточный» аппарат, где нижнее днище 66 корпуса циклона 62 незамкнуто, что дает возможность твердым частицам, которые были отброшены в область, примыкающую к стенке данного цилиндра, упасть в пространство 68 между верхней и нижней трубными решетками. Очищенный газ, перетекающий вдоль осевой линии корпуса циклона, проходит через впускное отверстие 70 трубы с выпускным отверстием для газа 72 до того, как он достигнет нижнего днища 66 корпуса циклона 62. После этого очищенный газ выпускают через трубу с выпускным отверстием для газа 72 ниже нижней трубной решетки 74. Объединенный поток очищенного газа, представляющего собой основную часть газообразных продуктов сгорания, загрязненных мелкими частицами, после этого выпускают через выпускное отверстие для газа 76 в нижней части емкости TSS 50. Отделенные частицы и незначительное количество (обычно менее 10% от газообразных продуктов сгорания, загрязненных мелкими частицами) газообразного нижнего продукта удаляют через отдельное выпускное отверстие для частиц и газообразного нижнего продукта 78 в нижней части TSS 50.The design of the cyclone shown in FIG. 2 is a so-called “straight-through” apparatus, where the
На фиг.3 продемонстрирован отдельный циклонный сепаратор 100 настоящего изобретения, также зафиксированный между верхней трубной решеткой 102 и нижней трубной решеткой 104. Циклонный сепаратор 100 включает по существу вертикальный корпус циклона 106 с замкнутым нижним днищем 108, при этом корпус циклонного сепаратора в области своего верхнего днища 110 прикреплен к верхней трубной решетке 102. Замкнутое нижнее днище 108 предпочтительно имеет форму горизонтальной пластины. Корпус циклона определяет впускное отверстие для исходного газа 112 в своем верхнем днище 110, предназначенное для приема загрязненного частицами газового потока (например, потока газообразных продуктов сгорания, загрязненных мелкими частицами) из пространства над верхней трубной решеткой 102. Кроме этого, корпус циклона дополнительно определяет множество отверстий 114 для выпуска газа. Данные отверстия 114 расположены между верхней трубной решеткой 102 и нижней трубной решеткой 104, и в общем случае они находятся в нижней части корпуса циклона 106. Предпочтительно данные отверстия 114 располагаются по соседству с нижним днищем 108 и идут от него кверху. Данные отверстия делают возможным выпуск частиц вместе с незначительным количеством газообразного нижнего продукта, обычно меньшим 10% от объема загрязненного частицами газа, в пространство между верхней трубной решеткой 102 и нижней трубной решеткой 104. Замыкание нижнего днища 108 становится причиной формирования на отверстиях для выпуска 114 высоких скорости газа и падения давления, что обуславливается наличием относительно небольшой поверхности, через которую отходящий газ может проходить на выпуск. Это приводит к улучшению разделения в целом.Figure 3 shows a
В верхней части циклона поблизости от впускного отверстия для газа располагают одну либо несколько завихривающих лопаток 116, что придает газовому потоку, загрязненному частицами, центростремительное ускорение. Внутри корпуса циклона 106 по центру располагается труба с выпускным отверстием для газа 118, которая проходит через замкнутое нижнее днище 108 и далее сверху доходит до нижней трубной решетки 104, проходя сквозь нее. Верхний и нижний концы у данной трубы с выпускным отверстием для газа 118 определяют соответственно впускное отверстие для очищенного газа 120, предназначенное для приема очищенного газового потока из корпуса циклона 106 из области, расположенной поблизости от его осевой линии, и выпускное отверстие для очищенного газа 122, расположенное ниже нижней трубной решетки 104, предназначенное для выпуска очищенного газового потока. Впускное отверстие для очищенного газа 120 в общем случае располагается выше отверстий для выпуска 114. Выпускное отверстие для очищенного газа 122 можно расположить в любом месте ниже нижнего днища 108. Как уже упоминалось, в общем случае корпус циклона 106 ориентирован вертикально, так что отделению твердой фазы способствует и действие силы тяжести. Предпочтительно корпус циклона имеет форму вертикального цилиндра, однако, само собой разумеется, что возможны и другие формы, в том числе, например, коническая форма.In the upper part of the cyclone near the gas inlet, one or more swirl vanes 116 are arranged, which imparts a centripetal acceleration to the gas stream contaminated by particles. In the center of the
Как уже отмечалось ранее, основное преимущество данной конструкции заключается в том, что она приводит к формированию очень однородного вихря вращающегося газа, который по существу не подвергается возмущениям на протяжении своего движения сверху вниз через корпус циклона и трубу с выпускным отверстием для газа. Дополнительное преимущество относится к увеличению падения давления, сопутствующего выбрасыванию обогащенного частицами газа через отверстия в стенке цилиндра. Данные отверстия оставляют для выхода газа относительно небольшую площадь поверхности в сравнении с более значительной по величине нижней кольцевидной поверхностью между корпусом циклона и трубой с выпускным отверстием для газа, используемой в упомянутых ранее конструкциях прямоточных циклонов. В результате каждое отверстие образует собой нечто вроде «запорного клапана», через который по существу прекращается обратный поток выпускаемого газа, являющийся причиной пониженной эффективности разделения.As previously noted, the main advantage of this design is that it leads to the formation of a very uniform vortex of rotating gas, which is essentially not disturbed during its movement from top to bottom through the cyclone body and the pipe with a gas outlet. An additional advantage relates to an increase in the pressure drop associated with the ejection of gas enriched in particles through openings in the cylinder wall. These openings leave a relatively small surface area for the gas to exit in comparison with the larger lower annular surface between the cyclone body and the gas outlet pipe used in the above-mentioned straight-through cyclone designs. As a result, each opening forms a kind of “shut-off valve” through which essentially the return flow of the discharged gas is stopped, which causes a reduced separation efficiency.
Однородность газового потока отчасти поддерживается в результате использования множества отверстий в цилиндрическом корпусе циклона, предназначенных для выпуска частиц и небольшого количества газообразного нижнего продукта. Отверстия могут иметь практически любую форму, и они могут располагаться в любом месте на цилиндрическом корпусе циклона несмотря на то, что предпочитается, чтобы, по меньшей мере, некоторые из данных отверстий располагались бы поблизости от замкнутого нижнего днища циклона, предотвращая накопление твердых частиц в данной области. Отверстия также могут иметь различные формы, например формы прорезей и круглых отверстий, и они могут располагаться на корпусе циклона на различных уровнях по высоте. Предпочтительно, по меньшей мере, некоторые из отверстий имеют форму прямоугольных прорезей при расположении их основного размера (длины) по существу параллельно оси корпуса циклона, как это изображается на фиг.3. Данные прорези обычно равномерно отстоят друг от друга по окружности корпуса циклона. Кроме этого, длины вертикальных прорезей обычно находятся в диапазоне от 5% до 25% от длины корпуса циклона. В предпочтительном варианте реализации нижние края прямоугольных прорезей располагаются по соседству с замкнутым днищем корпуса циклона.The homogeneity of the gas stream is partially supported by the use of multiple holes in the cylindrical cyclone body, designed to release particles and a small amount of gaseous bottom product. The holes can be of almost any shape, and they can be located anywhere on the cylindrical body of the cyclone, although it is preferable that at least some of these holes are located near the closed bottom of the cyclone, preventing the accumulation of solid particles in this area. The holes can also have various shapes, for example, the shapes of slots and round holes, and they can be located on the cyclone body at different levels in height. Preferably, at least some of the holes are in the form of rectangular slots when their main size (length) is arranged substantially parallel to the axis of the cyclone body, as shown in FIG. 3. These slots are usually evenly spaced from each other around the circumference of the cyclone body. In addition, the lengths of the vertical slots are usually in the range of 5% to 25% of the length of the cyclone body. In a preferred embodiment, the lower edges of the rectangular slots are adjacent to the closed bottom of the cyclone body.
Для того чтобы дополнительно стимулировать формирование однородного потока и тем самым улучшить общую эффективность разделения твердой фазы-газа, отверстия для выпуска газа имеют наклон по отношению к радиальному направлению. Это дает возможность газу покидать корпус циклона без существенного изменения направления тангенциального течения в образуемом им внутри корпуса циклона завихрении. Пример данной желательной конфигурации продемонстрирован на фиг.4, где прорези 114 также имеют кромки 200 со скошенными краями (то есть не ориентированные по нормали к линии, касательной к круговому поперечному сечению корпуса циклона 106, где расположены прорези 114). Данная скошенность кромок по отношению к радиусу кривизны корпуса циклона 106 приводит к желательному результату, позволяющему газу покидать корпус циклона 106 со значительным компонентом тангенциальной скорости и при минимальном изменении направления движения газового потока внутри корпуса циклона. Кроме этого, направляющая кромка вдоль основного размера каждой прямоугольной прорези может быть несколько приподнята по отношению к общему радиусу кривизны корпуса циклона для того, чтобы направить газовый поток в желательном тангенциальном направлении. В альтернативном варианте либо одновременно с этим для достижения подобного результата сбегающая кромка прорези может быть утоплена по отношению к общему радиусу кривизны.In order to further stimulate the formation of a uniform flow and thereby improve the overall separation efficiency of the solid phase gas, the gas outlet openings have a slope with respect to the radial direction. This allows the gas to leave the cyclone body without significantly changing the direction of the tangential flow in the turbulence formed by it inside the cyclone body. An example of this desired configuration is illustrated in FIG. 4, where the
Кроме того, было установлено, что хорошие эффективности разделения твердой фазы/газа достигаются при расположении отверстий ниже впускного отверстия для очищенного газа, что также представлено на фиг.3. Полная площадь живого сечения, через которое вращающийся газ может быть выпущен, предпочтительно находится в диапазоне от 0,05% до 5% от площади поверхности корпуса циклона. Само собой разумеется, что данный параметр зависит от нескольких факторов, в том числе от концентрации твердого загрязнителя, среднего размера частиц, расхода по газу и давления. Если в структуре сепаратора третьей ступени (TSS) для установки FCC на нефтеперерабатывающем предприятии будут использовать несколько циклонов настоящего изобретения, то эффективность эксплуатации сепаратора предпочтительно включает размер частиц d50, меньший 5 микронов. Как это понимается на современном уровне техники, величина d50 представляет собой диаметр частиц пыли, которые на 50% удаляются из газообразного нижнего продукта в TSS. Соответственно этому в предпочтительном варианте реализации поток очищенного газа имеет концентрацию частиц с размером 5 микронов или более, меньшую 50% от концентрации частиц с размером 5 микронов или более в потоке газообразных продуктов сгорания, загрязненных мелкими частицами катализатора.In addition, it was found that good separation efficiency of the solid phase / gas is achieved when the holes are located below the inlet for the purified gas, which is also shown in Fig.3. The total living area through which the rotating gas can be discharged is preferably in the range from 0.05% to 5% of the surface area of the cyclone body. It goes without saying that this parameter depends on several factors, including the concentration of the solid pollutant, the average particle size, gas flow rate and pressure. If several cyclones of the present invention are used in the third stage separator (TSS) structure to install the FCC in an oil refinery, the operating efficiency of the separator preferably includes a particle size d50 of less than 5 microns. As understood by the state of the art, the d50 value is the diameter of dust particles that are 50% removed from the gaseous bottom product in the TSS. Accordingly, in a preferred embodiment, the purified gas stream has a concentration of particles with a size of 5 microns or more, less than 50% of the concentration of particles with a size of 5 microns or more in a stream of gaseous products of combustion contaminated with small particles of catalyst.
Преимущества в отношении эксплуатационных характеристик, достигнутые при использовании циклона настоящего изобретения, дополнительно разъясняются в следующих далее примерах, которые представляют собой данные лабораторных испытаний, проведенных в ходе экспериментов, направленных на моделирование условий, существующих в отходящих потоках газообразных продуктов сгорания при FCC. Несмотря на то, что следующие далее примеры иллюстрируют конкретные варианты реализации циклонного сепаратора настоящего изобретения, они не предназначены для ограничения общего объема изобретения, представленного в формуле изобретения.The performance benefits achieved by using the cyclone of the present invention are further explained in the following examples, which are laboratory test data from experiments aimed at simulating the conditions existing in the exhaust gases of combustion gases at FCC. Although the following examples illustrate specific embodiments of the cyclone separator of the present invention, they are not intended to limit the overall scope of the invention presented in the claims.
Сравнительные примеры 1-7Comparative Examples 1-7
Ранее упомянутые циклонные сепараторы, относящиеся к «прямоточному» типу, предшествующего уровня техники сопоставляли по эксплуатационным характеристикам с различными циклонными сепараторами, соответствующими настоящему изобретению. Исследовали отделение частиц с диаметром 40 микронов и менее от текущего газового потока. В каждом испытании циклонный сепаратор включал цилиндрический корпус с внутренним диаметром 280 мм с трубой с выпускным отверстием для газа диаметром 130 мм, расположенной концентрично с цилиндром и проходящей от точки, расположенной на 250 мм выше днища цилиндра, до точки, расположенной значительно ниже него.The prior art cyclone separators of the prior art are compared in performance to the various cyclone separators of the present invention. Investigated the separation of particles with a diameter of 40 microns or less from the current gas stream. In each test, the cyclone separator included a cylindrical body with an internal diameter of 280 mm with a pipe with a gas outlet 130 mm in diameter, located concentrically with the cylinder and extending from a point located 250 mm above the bottom of the cylinder to a point located significantly below it.
В сравнительных испытаниях за исключением места прохождения данной трубы с выпускным отверстием для газа днище цилиндра было незамкнутым несмотря на то, что на внешней стороне трубы с выпускным отверстием для газа диаметром 130 мм ниже днища цилиндра устанавливали диск. Отделенные частицы после их выпуска по существу под прямыми углами к вращающемуся исходному газовому потоку собирали вместе с незначительным количеством газообразного нижнего продукта в бункере для пыли, окружающем цилиндрический корпус циклона. Как данный газ, так и очищенный газ (верхний продукт), отходящий через трубу с выпускным отверстием для газа, анализировали на предмет определения уровней загрязнения твердой фазой, а также выявления распределения частиц по размерам для данных загрязнителей. Подобным же образом данные виды анализа проводили и для исходного газа.In comparative tests, with the exception of the passage of this pipe with a gas outlet, the cylinder bottom was not open despite the fact that a disk was installed on the outside of the pipe with a gas outlet 130 mm in diameter below the cylinder bottom. The separated particles, after being discharged substantially at right angles to the rotating source gas stream, were collected together with a small amount of the gaseous bottom product in the dust bin surrounding the cylindrical cyclone body. Both this gas and the purified gas (top product) discharging through a pipe with a gas outlet were analyzed to determine the levels of solid phase contamination, as well as to determine the particle size distribution for these pollutants. Similarly, these types of analysis were performed for the source gas.
В каждом отдельном эксперименте расход исходного газа на впускном отверстии при подаче в циклон выдерживали на уровне 0,45-0,50 нм3/с. Данный газ содержал 300-400 мг/нм3 твердых частиц при срединном диаметре частиц в диапазоне 10-20 микронов. После прохождения завихривающих лопаток поблизости от впускного отверстия для газа газу придавалось ускорение вследствие ограничения потока, обусловленного наличием данных лопаток. Газ, выпускаемый с основной массой отделенных твердых частиц, называемый газообразным нижним продуктом, представлял собой либо 1%, либо 3% (об.) от объема исходного газа в зависимости от конкретного испытания. После каждого испытания рассчитывали эффективность удаления твердых частиц в виде массового процента от исходных твердых частиц, которые были удалены в газообразном нижнем продукте. В данном потоке также определяли и процент твердых частиц с диаметром, меньшим 10 микронов, вместе с проведением расчетной оценки диаметра частиц, для которых достигалось удаление на 50% (величина d50).In each individual experiment, the flow rate of the source gas at the inlet when fed into the cyclone was maintained at the level of 0.45-0.50 nm 3 / s. This gas contained 300-400 mg / nm 3 solid particles with a median particle diameter in the range of 10-20 microns. After the swirl vanes passed near the gas inlet, gas was accelerated due to flow restriction due to the presence of these vanes. The gas discharged with the bulk of the separated solid particles, called the gaseous bottom product, was either 1% or 3% (vol.) Of the volume of the source gas, depending on the particular test. After each test, the solids removal efficiency was calculated as a mass percentage of the original solids that were removed in the gaseous bottom product. The percentage of solid particles with a diameter of less than 10 microns was also determined in this stream, together with a calculated estimate of the diameter of the particles for which a removal of 50% was achieved (d50 value).
Результаты для данных сравнительных примеров суммарно приведены в таблице 1.The results for these comparative examples are summarized in table 1.
Примеры 8-12Examples 8-12
Испытания проводили для циклонного сепаратора настоящего изобретения, включив в конструкцию циклона горизонтальное основание, которое использовали для замыкания днища цилиндрического корпуса. В соответствии с описанием настоящего изобретения выпуск твердых частиц в данном случае происходил из вращающегося исходного газа через отверстия в цилиндрической боковой стенке циклона. Этого добивались в результате формирования двух прямоугольных прорезей длиной 90 мм и шириной 10 мм. Длина была параллельна оси цилиндрического корпуса циклона, а меньший размер - ширина - примыкал к горизонтальному основанию, замыкающему нижнюю часть корпуса циклона. Условия для исходного газа - расход, уровень содержания твердых частиц и средний размер частиц - выдерживали в пределах диапазонов, приведенных в сравнительных примерах. Опять-таки проводили исследования при использовании величин нижнего продукта 1% и 3% (об.). Кроме этого, оценивали те же самые эксплуатационные параметры, которые и приведены в таблице 2.The tests were carried out for the cyclone separator of the present invention, including in the design of the cyclone a horizontal base, which was used to close the bottom of the cylindrical body. In accordance with the description of the present invention, the release of solid particles in this case occurred from a rotating source gas through holes in the cylindrical side wall of the cyclone. This was achieved as a result of the formation of two
Из приведенных выше результатов испытаний с очевидностью следует, что циклон настоящего изобретения в сравнении с «прямоточным» циклоном с незамкнутым днищем предшествующего уровня техники обеспечивает более высокую эффективность удаления твердых частиц в условиях для нижнего продукта, соответствующих как 1%, так 3%. Это проиллюстрировано графически на фиг.5. Кроме этого, циклонный сепаратор настоящего изобретения обладает преимуществами при удалении частиц с диаметром 4-5 микронов, что имеет отношение к общему усовершенствованию конструкций сепараторов третьей ступени при FCC. Увеличенная способность циклонного сепаратора настоящего изобретения к удалению небольших частиц, исходя из оценки на основе его эксплуатационного параметра d50, проиллюстрирована на фиг.6. И в заключение, в противоположность результатам в сравнительных примерах для циклонных сепараторов с предшествующего уровня техники циклонный сепаратор настоящего изобретения воспроизводимо позволяет добиваться уровня загрязнения твердыми частицами очищенного газа (верхнего продукта), меньшего 50 мг/нм3, что соответствует действующему в настоящее время и даже потенциально будущему законодательству.From the above test results it clearly follows that the cyclone of the present invention in comparison with the "straight-through" cyclone with an open bottom of the prior art provides a higher efficiency of removal of solid particles in conditions for the lower product, corresponding to both 1% and 3%. This is illustrated graphically in FIG. In addition, the cyclone separator of the present invention has the advantage of removing particles with a diameter of 4-5 microns, which is related to the general improvement in the design of third stage separators in FCC. The increased ability of the cyclone separator of the present invention to remove small particles, based on the assessment based on its operational parameter d50, is illustrated in Fig.6. And in conclusion, in contrast to the results in comparative examples for cyclone separators of the prior art, the cyclone separator of the present invention reproducibly allows to achieve a solid particle contamination level of the purified gas (top product) of less than 50 mg / nm 3 , which corresponds to the current and even potentially future legislation.
Claims (12)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004125643/15A RU2292956C2 (en) | 2002-01-24 | 2002-01-24 | Separation of the fine solid particles from the gas stream |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004125643/15A RU2292956C2 (en) | 2002-01-24 | 2002-01-24 | Separation of the fine solid particles from the gas stream |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004125643A RU2004125643A (en) | 2005-04-20 |
| RU2292956C2 true RU2292956C2 (en) | 2007-02-10 |
Family
ID=35634751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004125643/15A RU2292956C2 (en) | 2002-01-24 | 2002-01-24 | Separation of the fine solid particles from the gas stream |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2292956C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471565C2 (en) * | 2007-06-01 | 2013-01-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Gases and solids separator |
-
2002
- 2002-01-24 RU RU2004125643/15A patent/RU2292956C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| РУСАНОВ А.А. Справочник по пыле- и золоулавливанию, Москва, Энергоатомиздат, 1983, с.68, рис.2.18г. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471565C2 (en) * | 2007-06-01 | 2013-01-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Gases and solids separator |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004125643A (en) | 2005-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6797026B2 (en) | Apparatus and process for separating fine solid particulates from a gas stream | |
| RU2423167C2 (en) | Multistage separation tank | |
| US7316733B1 (en) | Diffuser for separator vessel | |
| RU2353436C2 (en) | Separator for separating small particles (versions) | |
| US5514271A (en) | Underflow cyclone with perforated barrel | |
| US5538696A (en) | FCC process and apparatus with contained vortex third stage separator | |
| US8709115B2 (en) | Cyclone separators and separator apparatuses including the cyclone separators | |
| AU721689B2 (en) | Underflow cyclone with perforated barrel | |
| WO1997041191A9 (en) | Underflow cyclone with perforated barrel | |
| WO1994028088A1 (en) | Underflow cyclones and fcc process | |
| US6979360B1 (en) | Apparatus and process for preventing coke accumlation in a centripetal separator | |
| US5464528A (en) | FCC process and apparatus with upset tolerant third stage separator | |
| JP3308543B2 (en) | Fluidized bed catalytic cracker with third vortex separator | |
| US5290431A (en) | FCC process with concentrators on cyclone inlets | |
| WO2003066225A1 (en) | Separating fine solid particulates from a gas stream | |
| US20090107884A1 (en) | Stripping apparatus and process | |
| RU2292956C2 (en) | Separation of the fine solid particles from the gas stream | |
| US7914610B2 (en) | Stripping process | |
| MX2008007900A (en) | Multiple stage separator vessel | |
| Wren | High Temperature Gas Cleaning—Catalyst Recovery |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20130125 |