RU2209395C2 - Способ тарирования системы измерения разности давлений потока жидкости - Google Patents
Способ тарирования системы измерения разности давлений потока жидкости Download PDFInfo
- Publication number
- RU2209395C2 RU2209395C2 RU98122371/28A RU98122371A RU2209395C2 RU 2209395 C2 RU2209395 C2 RU 2209395C2 RU 98122371/28 A RU98122371/28 A RU 98122371/28A RU 98122371 A RU98122371 A RU 98122371A RU 2209395 C2 RU2209395 C2 RU 2209395C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flow
- fluid
- flow rate
- values
- pressure difference
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 57
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title abstract description 14
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 52
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 25
- 230000015654 memory Effects 0.000 claims description 15
- 230000006870 function Effects 0.000 claims description 13
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 claims description 7
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000000611 regression analysis Methods 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims 14
- 230000007787 long-term memory Effects 0.000 claims 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 13
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 2
- 244000019194 Sorbus aucuparia Species 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 238000011088 calibration curve Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 210000001072 colon Anatomy 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000012905 input function Methods 0.000 description 1
- 238000012886 linear function Methods 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 235000006414 serbal de cazadores Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000007619 statistical method Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/34—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure
- G01F1/50—Correcting or compensating means
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Details Of Flowmeters (AREA)
Abstract
Изобретение относится к измерению разности давлений потока жидкости. В системе измерения потока жидкости, включающей датчик потока и электронный преобразователь сигналов высокого и низкого давления, реализован процесс тарирования системы как единого целого, включающий применение множества известных расходов эталонного потока, установление корректирующих коэффициентов, которые будут обеспечивать линеаризацию взаимосвязи между расходом потока жидкости и электрическим выходным сигналом электронного преобразователя, помещения корректирующих коэффициентов в неизменяемую память микропроцессора. Технический результат - повышение точности измерений. 6 с. и 9 з.п.ф-лы, 10 ил.
Description
Изобретение относится к измерению разности давлений потоков жидкости, включая расход, объем и массу, а также все относящееся к способу улучшения точности измерения тарированием системы как единого целого по всему ее рабочему диапазону с использованием известных исходных потоков жидкости.
Уровень техники
Приборы измерения разности давления базовых потоков жидкости или измерительные системы для жидкости, заключенной в закрытый канал, такой как труба, обычно включают два основных элемента. Система содержит погруженный в жидкость датчик, каковой является первичным элементом системы, и вторичный элемент, включающий механическое и электронные устройства для преобразования воспринятых сигналов динамического воздействия жидкости в формат, удобный для получения необходимой информации, такой как расход потока, объем потока и масса текучей жидкости.
Приборы измерения разности давления базовых потоков жидкости или измерительные системы для жидкости, заключенной в закрытый канал, такой как труба, обычно включают два основных элемента. Система содержит погруженный в жидкость датчик, каковой является первичным элементом системы, и вторичный элемент, включающий механическое и электронные устройства для преобразования воспринятых сигналов динамического воздействия жидкости в формат, удобный для получения необходимой информации, такой как расход потока, объем потока и масса текучей жидкости.
Первичные датчики, которые воспринимают разность давлений жидкости в потоке, включают такой особый тип, как усредняющие трубки Пито, измерительные диафрагмы, расходомерные сопла и измерители Вентури.
Вторичная часть системы может включать датчик разности давлений (РД), датчик статического давления, датчик температуры жидкости и компьютер потока. Исходный электрический выходной сигнал этих датчиков обычно переработан в сигнал, который преобразован для последующей электронной обработки в дополнительных устройствах, таких как компьютер потока. Комбинация датчика и последующих электронных устройств, таких как аналого-цифровые преобразователи, усилители и центральное обрабатывающее устройство, часто объединяют в одно устройство, как РД-преобразователь, и этот термин будет также использован в этом описании. Часто первичный датчик и вторичный элемент или РД-преобразователь достаточно широко разделены физически и обычно рассматриваются как отдельные единицы, в том смысле, что два элемента оттарированы отдельно и представляют свой собственный стандарт точности.
Предварительно, для понимания существующего положения дел в технике измерения характеристик потока жидкости и достижимой точности с приемлемыми системами в аспекте настоящего изобретения, полезно рассмотреть альтернативные методы оценки точности измерительных приборов.
Известны два метода представления точности. Первый обычно определяют как "процент считывания" или "процент значения". Этот метод определяет ошибку при специальном считывании. Использование этого метода в измерительных приборах означает, что приборы выдают ошибку, основанную на их считывании по всему рабочему диапазону. Второй метод известен как "процент полной шкалы" (процент ПШ) стандартной точности. Этот метод связан с ошибкой в приборе, когда производится измерение количества, которое представляет 100% выходного сигнала. Эквивалент ошибки "процентного значения" для прибора, оттарированного с "процентом полной шкалы", значения точности подсчитывается с помощью следующего равенства:
Различия между этими двумя методами ранжирования точности не очевидны, пока они не отражены на диаграмме. На фиг.1 показаны результаты каждого из двух методов для выражения ошибки измерения. Кривая А показывает 1% ошибки считывания, тогда как кривая В показывает 1% ошибки полной шкалы. Обе кривые начерчены с отклонением 10: 1. Из примера видно, что "±1% ошибки полной шкалы" является эквивалентом "±5% ошибки значения" при 20% уровня полного диапазона (отклонение 5: 1). Отклонение расхода - это отношение наивысшего значения расхода, измеренного системой, к наинизшему измеренному значению расхода при некотором значении точности. Эта величина обычно выражается в одну строку с двоеточием, как 10:1 для отношения отклонения 10. Большинство измерительных приборов потока имеют минимальный и максимальный пределы потока, которые могут быть измерены с данным пределом точности. Типичный расход потока находится между этими значениями.
Различия между этими двумя методами ранжирования точности не очевидны, пока они не отражены на диаграмме. На фиг.1 показаны результаты каждого из двух методов для выражения ошибки измерения. Кривая А показывает 1% ошибки считывания, тогда как кривая В показывает 1% ошибки полной шкалы. Обе кривые начерчены с отклонением 10: 1. Из примера видно, что "±1% ошибки полной шкалы" является эквивалентом "±5% ошибки значения" при 20% уровня полного диапазона (отклонение 5: 1). Отклонение расхода - это отношение наивысшего значения расхода, измеренного системой, к наинизшему измеренному значению расхода при некотором значении точности. Эта величина обычно выражается в одну строку с двоеточием, как 10:1 для отношения отклонения 10. Большинство измерительных приборов потока имеют минимальный и максимальный пределы потока, которые могут быть измерены с данным пределом точности. Типичный расход потока находится между этими значениями.
В приборах, измеряющих разность давлений, расход потока Q определяется в соответствии с формулой 
где С - константа, а PD - разность между измеренными высшим и низшим давлениями жидкости. Различные виды датчиков разности давления имеют их собственные погрешности и отклонения, но всем им присущ свойственный им недостаток неспособности обеспечить получение выходных сигналов давления жидкости, которые полностью взаимосвязаны с расходом потока жидкости в соответствии с установленной математической формулой по всей ширине рабочего диапазона. Вызываемые ошибки и крайние рабочие характеристики этих датчиков разности давлений потока определяются и изменяются установочными параметрами каждого прибора, такими как форма и размеры датчика, расположение и число отверстий давления, а также расположение датчика внутри трубы, по которой протекает жидкость. На фиг.3 представлена кривая, иллюстрирующая сплошной линией теоретическую зависимость между потоком жидкости Q и разностью давлений PD. Пунктирная кривая линия показывает ту же взаимозависимость, но с внутренними ошибками первичного измеряющего элемента, принятыми во внимание. Усредняющая трубка Пито в качестве первичного датчика или другой датчик PD могут показать характеристики, очень близкие к теоретическим по всей ширине диапазона, но даже такие виды датчиков не могут показать лучше, чем ±1% считывания при отклонении 10:1.
В дополнение к ошибке, выдаваемой первичным элементом, каждый компонент вторичного элемента системы измерения потока способен внести ошибку в систему. Хотя ошибка внесена всеми компонентами вторичного элемента, большая часть ее относится к нелинейности преобразователя. Линейность, в этом смысле, это способность компонентов выдавать линейную или близкую к ней зависимость между действительным физическим входом и выходом PD-датчика. Другие вторичные компоненты также вносят свою лепту в нелинейность, что проявляется в ошибке вторичного элемента. Сплошная кривая на фиг.4 показывает идеальную линейность PD-преобразователя, в соответствии с формулой:
м.а.=В•PD,
где м.а. - выход вторичного элемента в миллиамперах, В - константа и PD - разность давлений жидкости. Пунктирная линия кривой на фиг.4 иллюстрирует нелинейность вторичного элемента измерителя потока (без учета статического давления или температуры жидкости) в соответствии с формулой:
м.а.=В•PD+Es(PD),
где Es - % ошибки разности давления выдаваемой вторичным элементом. Поскольку может быть несколько различных вариантов представления линейности, принято обозначение, представляющее независимую линейность вторичного элемента измерителя потока. Прямая линия использована на фиг.5 для минимизации максимального отклонения фактической характеристики. График этой фигуры нормализовали, чтобы показать линейность как процент считывания отклонения ошибки от кривой нулевой ошибки, которая была бы прямой горизонтальной линией.
м.а.=В•PD,
где м.а. - выход вторичного элемента в миллиамперах, В - константа и PD - разность давлений жидкости. Пунктирная линия кривой на фиг.4 иллюстрирует нелинейность вторичного элемента измерителя потока (без учета статического давления или температуры жидкости) в соответствии с формулой:
м.а.=В•PD+Es(PD),
где Es - % ошибки разности давления выдаваемой вторичным элементом. Поскольку может быть несколько различных вариантов представления линейности, принято обозначение, представляющее независимую линейность вторичного элемента измерителя потока. Прямая линия использована на фиг.5 для минимизации максимального отклонения фактической характеристики. График этой фигуры нормализовали, чтобы показать линейность как процент считывания отклонения ошибки от кривой нулевой ошибки, которая была бы прямой горизонтальной линией.
В процессе измерения потока учитывают нелинейность вторичного элемента и стараются компенсировать ее путем "характеризования" PD-преобразователя. Чаще всего это делают путем использования балласта или с помощью другой формы оттарированного источника PD, моделируя различные давления на диафрагме датчика и затем модифицируя электрический выход для исправления имеющихся расхождений. В таком процессе, однако, ни действительный поток жидкости, ни отклоняющиеся характеристики первичного датчика не учитываются в попытках линеаризации.
Соответственно, когда независимо оттарированные первичный и вторичный элементы соединяются, результирующая точность измерительной системы должна быть определена общей ошибкой первичного и вторичного элементов по выбранному диапазону работы в соответствии с правилом "корень квадратный суммы квадратов":
,
где Ep=% ошибки в потоке первичного элемента; и
Es=% ошибки в потоке вторичного,
Es=Epd 2+Ep 2+Eт 2
где Epd - ошибка датчика разности давлений;
Ep - ошибка датчика статического давления;
Ет - ошибка температурного датчика.
где Ep=% ошибки в потоке первичного элемента; и
Es=% ошибки в потоке вторичного,
Es=Epd 2+Ep 2+Eт 2
где Epd - ошибка датчика разности давлений;
Ep - ошибка датчика статического давления;
Ет - ошибка температурного датчика.
Ошибка первичного элемента входит непосредственно в ошибку в потоке, в котором вторичный прибор вносит ошибку в разность давлений (PD), которая является квадратом ошибки в потоке. Процент ошибки в PD будет зависеть от процента шкалы, как показано на фиг.1. Для PD-преобразователя или измерителя вклад в расчетную ошибку потока вторичного элемента определяется по выражению:
где %Efs - % ошибки (точности) полной шкалы PD-преобразователя;
%PD - % шкалы, в которой работает PD-преобразователь;
Ep и Ет подсчитываются аналогично.
где %Efs - % ошибки (точности) полной шкалы PD-преобразователя;
%PD - % шкалы, в которой работает PD-преобразователь;
Ep и Ет подсчитываются аналогично.
Для определения ошибки в потоке при минимальной шкале для желаемого отклонения потока, равенство 3 должно быть заменено равенством 2. Для лучшей иллюстрации сказанного обратимся к фиг.2, где точность считывающей поток системы определена как функция отклонения для различных типов измерителей потока.
Пример измерителя потока по % точности, где нет вторичного элемента, выдающего в систему ошибку, показан сплошной линией. Ошибка измерительной диафрагмы или другого вида датчика разности давлений, работающего с преобразователем PD, подсчитана с использованием равенств 2 и 3, приведенных выше, и изображена на графике фиг.2 пунктирной линией. В этом примере кривая датчика измерительной диафрагмы сама выдает ± 1% ошибки считывания (Ep) и вторичный элемент имеет ± 0,1% ошибки полной шкалы (Es).
После построения пунктирной кривой на фиг.2, проблема предварительного обычного раздельного тарирования первичного и вторичного элементов измерителя потока очевидна. Ошибки отдельных элементов являются дополнительными к системе измерения потока, создающие комбинацию, при которой общая ошибка не может быть меньше, чем наименьшая точность компонентов системы.
Исходя из этого главный объект изобретения - обеспечить синергический метод получения высшей точности измерительной системы тарирования совместной комбинации первичного и вторичного элементов системы для фактического потока жидкости.
Следующий объект изобретения - обеспечить способ тарирования измерительной системы результатами гораздо лучшей точности чем та, что получена из корня квадратного суммы квадратов индивидуально оттарированных элементов системы.
Другой объект изобретения - обеспечить способ тарирования измерительной системы результатами большей точности при более широких отклонениях потока.
Следующий объект изобретения - обеспечение процесса тарирования измерительной системы потока, при котором гибкость потенциала линеаризации вторичного элемента хорошо функционирует для корректировки ошибки в потоке первичного, а также для корректировки нелинейности собственных компонентов вторичного элемента.
Другой и дальнейшие объекты, особенности и преимущества изобретения будут ясны из детального описания преимущественных выриантов изобретения.
Наиболее близкими аналогами изобретения являются следующие:
брошюра "Dieterich Standard Annubar Flow Measurement Systems", где на стр. 2 и 3 (не пронумерованы) приведена аналогичная описываемому система измерения потока, и на стр. 9 - преобразователи давления, а их точность спорна. Эта приведенная измерительная система не предполагает тарирование и метод линеаризации настоящего изобретения;
каталог "Dieterich Standard Diamond II Annubar Flow sensors", где на стр. 3 показана диаграмма системы измерения потока, которая аналогична общей схеме данного изобретения, но без метода линеаризации как в этом изобретении и на стр.7 точность первичного датчика спорна;
патент США 5111827 автора Borje Rantala, раскрывающий в берущем пробу дыхательном приборе микропроцессор для регулировки уровня потока в соответствии с составом газа, как предназначено газовым анализатором;
патент США 4836019 автора Floyd W. Hagen, раскрывающий датчик показателей воздуха, имеющий компьютер, запрограммированный подбирать по таблице погрешностей тарировочные кривые для различных датчиков. Компьютер запрограммирован обеспечивать соответствующей корректировкой сигналы датчика давления.
брошюра "Dieterich Standard Annubar Flow Measurement Systems", где на стр. 2 и 3 (не пронумерованы) приведена аналогичная описываемому система измерения потока, и на стр. 9 - преобразователи давления, а их точность спорна. Эта приведенная измерительная система не предполагает тарирование и метод линеаризации настоящего изобретения;
каталог "Dieterich Standard Diamond II Annubar Flow sensors", где на стр. 3 показана диаграмма системы измерения потока, которая аналогична общей схеме данного изобретения, но без метода линеаризации как в этом изобретении и на стр.7 точность первичного датчика спорна;
патент США 5111827 автора Borje Rantala, раскрывающий в берущем пробу дыхательном приборе микропроцессор для регулировки уровня потока в соответствии с составом газа, как предназначено газовым анализатором;
патент США 4836019 автора Floyd W. Hagen, раскрывающий датчик показателей воздуха, имеющий компьютер, запрограммированный подбирать по таблице погрешностей тарировочные кривые для различных датчиков. Компьютер запрограммирован обеспечивать соответствующей корректировкой сигналы датчика давления.
патент США 2869367 автора D.W. Moore, описывающий систему, использующую чувствительную к давлению диафрагму для изменения электрического сопротивления в соответствии с линеаризованным откликом характеристики системы.
На фиг. 1 представлен график взаимосвязи между "процентом считывания" и "процентом полного масштаба" системы определения точности измерения.
На фиг.2 - график, показывающий процент считывания точности системы потока, как функция отклонения для двух различных типов измерительных приборов потока жидкости.
На фиг. 3 изображена кривая диаграммы, иллюстрирующая сплошной линией теоретическую зависимость между потоком жидкости Q и разностью давления PD. Пунктирная линия иллюстрирует ошибку первичного прибора измерения потока.
На фиг.4 представлен пояснительный график типичной кривой характеристики выхода преобразователя (вторичного) разности давления, как связанный с разностью давлений. Сплошная линия представляет линейную взамосвязь между разностью давлений и электрическим выходом системы. Штриховая линия является образцовой фактической кривой, принимающей во внимание ошибку Es, представленную нелинейностью во вторичном элементе.
На фиг. 5 представлена нормализованная кривая, показывающая линейность выхода системы, как процент считывания ошибки отклонения от идеальной линейной кривой, которая могла бы быть представлена прямой горизонтальной линией с нулевой ошибкой.
На фиг. 6 представлена блок-схема типичной измерительной системы PD скорости потока жидкости, способной использовать метод тарирования настоящего изобретения.
На фиг. 7 схематически представлена блок-схема последовательности начального тарирования PD-преобразователя, использованного в системе, показанной на фиг.6.
На фиг.8 представлена образцовая таблица, показывающая в процентах значимость для разности давлений при десяти процентах увеличения сверх действующего уровня PD-преобразователя, где ВПУ - верхний предел уровня преобразователя, измеренный в дюймах водяного столба. Таблица показывает соответствующие значимости характеристики начального преобразователя, выполненной как показано на фиг.7 (тарир. PD) и скорректированную PD (PD скор.), показанную на фиг.6.
На фиг. 9 представлена блок-схема способа тарирования настоящего изобретения с образцовыми таблицами значимостей, взятых из отмеченных точек процесса.
На фиг. 10 представлен график, показывающий взаимосвязь между PDизмер., как процента верхнего предела уровня (ВПУ) и нормализованной PD или PD', как процент ВПУ.
Сущность изобретения
Способ, в соответствии с настоящим изобретением, тарирует и характеризует систему измерения разности давлений потока как устройство, использующее фактически оттарированный расход в первичном датчике. Тарируемая система, как целое, при фактическом расходе жидкости вместо основанной на тарировании первичного и вторичного элементов индивидуально, новый и синергетический эффект, произведенный при помощи системы, точности и отклонения лучше, чем полученный из корня квадратного суммы квадратов индивидуально оттарированных элементов системы.
Способ, в соответствии с настоящим изобретением, тарирует и характеризует систему измерения разности давлений потока как устройство, использующее фактически оттарированный расход в первичном датчике. Тарируемая система, как целое, при фактическом расходе жидкости вместо основанной на тарировании первичного и вторичного элементов индивидуально, новый и синергетический эффект, произведенный при помощи системы, точности и отклонения лучше, чем полученный из корня квадратного суммы квадратов индивидуально оттарированных элементов системы.
Подробное описание
Прежде чем обратиться к деталям метода тарирования и характеризования по настоящему изобретению, краткое описание системы измерения потока будет сделано, в котором метод тарирования мог бы быть использован в соответствии с сущностью изобретения.
Прежде чем обратиться к деталям метода тарирования и характеризования по настоящему изобретению, краткое описание системы измерения потока будет сделано, в котором метод тарирования мог бы быть использован в соответствии с сущностью изобретения.
На фиг.6 представлена блок-схема типичной зависимости разности давлений системы измерения потока от типа, к которому метод тарирования по настоящему изобретению особенно подходит. В этой измерительной системе тип трубки Пито датчика 4 разности давлений потока функционирует как первичный элемент, однако традиционные приборы разности давлений, такие как измерительная диафрагма, трубка Вентури или форсунка потока могут также работать как датчики разности давлений. Показанный тип трубки Пито описан в патенте США 4154100 автора James B. Harbaugh и др. и в патенте США 4559836 автора Darrel F. Coletan и др., которые более полно объясняют датчик разности давлений 4 на фиг. 6. Обращенная против течения часть трубки Пито 4 воспринимает среднее значение воздействия давления текущей жидкости и устанавливает верхнюю величину давления, Обращенная по течению часть трубки Пито устанавливает нижнее значение давления. Верхнее и нижнее давления жидкости передаются от камер давления б и 8 датчика потока 4 к приемнику давления 10, первому элементу преобразователя разности давлений 11. Приемник давления преобразует соответственно высокое и низкое давления жидкости, исходящие из первичного датчика, в электрический сигнал, чей характер является функцией разности давлений (PD), что представляет собой разницу между воспринятыми высоким и низким давлениями жидкости. Типичный приемник мог бы быть оснащен воспринимающим элементом содержащим силиконовую диафрагму, в поверхности которой внедрены пьезорезисторы, которые содержат электрический мостик, чей выход является аналогичным разности давлений, приложенной к приемнику.
Другие виды PD-преобразователей, которые могут быть использованы, это емкостные или переменные сопротивления. Электрический аналоговый сигнал от приемника давления 10 трансформируется в аналого-цифровом конвертере 12 в цифровой сигнал для подачи в центральный процессор (ЦП) 16. Центральный процессор 16 выполняет операцию корня квадратного так же, как это делают другие калькуляторы, включающие систему коррекции ошибок, требуемую для получения точного конечного выходного сигнала системы измерения потока.
После тарирования, в соответствии со способом настоящего изобретения, и в течение процесса при фактических условиях измерения потока, электрический сигнал, представляющий разность давлений жидкости, обращается к заложенной в EEPROM-памяти 18 тарировочной информации, которая может быть представлена в форме таблицы или формулы полинома 19 для внесения общих поправок от ошибок в этом сигнале, которые являются результатом нелинейности в преобразователе 11 и аберрацией в работе первичного датчика 4. Полученная информация, заложенная в EEPROM-память для обеспечения этих коррекций есть результат тарировки и характеристики процесса по настоящему изобретению и будет в дальнейшем рассмотрен в деталях. Откорректированный PD-сигнал, далее обработанный ЦП в позиции, обозначенной 27, определяет корень квадратный откорректированной PD. Это значение определяло расход Q, который затем считывался соответствующим приспособлением 30 или применялся в дальнейшем процессе или обработке.
Имея описанную в общих чертах функцию измерителя потока в действительном процессе, способ, применяющий тарировочные коэфициенты, которые заложены в памяти EEPROM, будут теперь описаны.
Как отмечено ранее, первичный и вторичный элементы выделяют ошибки и каждая ошибка отрицательно влияет на точность системы. Обеспечивающий коррекцию для обоих этих источников ошибок одновременно, окончательный сигнал системы измерения потока будет иметь большую точность, чем это было бы, с другой стороны, при тарировании первичного и вторичного элементов отдельно.
Для понижения ошибки, вносимой первичным сенсором, обратимся снова к фиг. 3. Как для вторичного, нелинейный выход PD-преобразователя изначально линеаризован против оттарированного PD-источника так же, как весовой тестер. См. фиг.7, иллюстрирующую начальный процесс линеаризации PD-преобразователя. С этой позиции можно заметить, что линеаризация - эта форма тарирования, которая использована, когда требуемый выход является линейной функцией входа прибора. Бывают ситуации, однако, когда требуемый выход - это экспоненциальная функция или функция полинома или какая-либо другая функция входа. Следовательно, в общем виде, способ тарирования настоящего изобретения, которое перекрывает все эти функции, термины "характеризующий" и "характеристика" могут быть привычно широкими, включая линеаризацию так же, как другие упомянутые.
Начальный процесс линеаризации характеризует выход преобразователя из известной разности сил, обеспеченных оттарированным PD-источником. Как результат этого начального характеризования, выход преобразователя будет направлен к оттарированной PD. Примером результата такого начального тарирования служит фиг.8, где показана отттарированная PD, где увеличение значения разницы давления от 0 до 100% верхнего предельного уровня (ВПУ) преобразователя, источником сигнала, для которого служит оттарированная PD. Как часть процесса начального тарирования PDтap. помещено в неизменяемую память ЦПУ преобразователя. См. фиг.6, показывающую центральный прибор процесса.
Однако, в соответствии с объектами настоящего изобретения, не достаточно провести линеаризацию только PD-преобразователя. Объекты изобретения реализованы до конца характеризующим выходом PD системы, выходом PDтap.-преобразователя, плюс коэффициентом потока К для первичного сенсора, таким образом:
PDтap. + К --> PDoткорр екти рован.
Другими словами, начальное характеризование PD-преобразователя еще более усилено в контексте общей измерительной системы, принимая во внимание при тарировании варьирование значения К первичного сенсора.
PDтap. + К --> PDoткорр екти рован.
Другими словами, начальное характеризование PD-преобразователя еще более усилено в контексте общей измерительной системы, принимая во внимание при тарировании варьирование значения К первичного сенсора.
Это завершено помещением одного или более корректирующих коэффициентов в EEPROM-память 18 и использующей эти коэффициенты для характеризования измерительной системы как единого целого.
Обращение к фиг. 9 облегчит понимание того, как коэффициенты коррекции 21, помещенные в EEPROM, устанавливаются. Номера в таблицах, которые отнесены к различным частям диаграммы, являются только образцами для цели лучшего понимания процесса. Первое значение К для выбранного различного числа потоков определено. Номер значений потока жидкости выбран для процесса тарирования, как критерий оценки. Для целей данного описания будет выбрано одиннадцать, охватывающих рабочий уровень системы, каждый шаг увеличивается на 10%, начиная с нуля.
Хотя упомянутые расходы жидкости могут быть получены различными способами, предпочтительный вариант включает в себя использование высокоточной лабораторной весовой емкости, которая определяет массовый расход непосредственно. Различные выбранные контрольные потоки направлены в трубу, имеющую первичный сенсор, такой как усредняющая труба Пито 4 на фиг.6. Воспринятые сигналы высокого и низкого давления направлены к уже начально оттарированному PD-преобразователю, из которого получен сигнал разности давлений РDизмеренный (РDизм.). Этот сигнал, вместе с входящим сигналом Q, представляющим оттарированный контрольный расход жидкости из весовой емкости, используется для подсчета фактического значения К первичного датчика, Кфакт., в соответствии с формулой:
Из Кфакт. значение для каждого выбранного уровня расхода К-среднее (Кср.) определяется известными методами статистического анализа. Следующим шагом определяются номинальные значения PD и PD' в соответствии с формулой:
Для последующего определения номинального значения PD для каждого выбранного уровня расхода использован статистический регрессионный анализ с одним или несколькими корректирующими коэффициентами для системы, которые помещены в память EEPROM. Предпочтительно использование в регрессии метода наименьших квадратов для проведения линии между установленными точками, каждая из которых представляет соответствующее номинальное значение PD для одного измеренного значения PD.
Из Кфакт. значение для каждого выбранного уровня расхода К-среднее (Кср.) определяется известными методами статистического анализа. Следующим шагом определяются номинальные значения PD и PD' в соответствии с формулой:
Для последующего определения номинального значения PD для каждого выбранного уровня расхода использован статистический регрессионный анализ с одним или несколькими корректирующими коэффициентами для системы, которые помещены в память EEPROM. Предпочтительно использование в регрессии метода наименьших квадратов для проведения линии между установленными точками, каждая из которых представляет соответствующее номинальное значение PD для одного измеренного значения PD.
Зависимой переменной в анализах является измеренная величина PD (PDизм.), тогда как независимая измеренная - это номинальное значение PD, PD'. В соответствии с хорошо известными методами уравнения регрессионных анализов могут быть расширены для повышения точности использованием дополнительных независимых переменных, PD'2, PD'3. PD4, PD5. Уравнения регрессионного анализа дают Х переменных, показанных в таблице фиг.9, с их примерными значениями коэффициентов. Эти коэффициенты, которые необходимы для использования с начальными тарировочными значениями, помещены в EEPROM-память преобразователя для определения новых тарировочных значений:
PDкop.= начальное значение + Хвар.1(PDтap.) + Хвар.2(PDтap.)2 + ... + Хвар.5(PDтap.)5,
где Хвар. - коэффициент регрессии для n-ой независимой переменной: начальное значение - точка, где прямая линия пересекает ось X.
PDкop.= начальное значение + Хвар.1(PDтap.) + Хвар.2(PDтap.)2 + ... + Хвар.5(PDтap.)5,
где Хвар. - коэффициент регрессии для n-ой независимой переменной: начальное значение - точка, где прямая линия пересекает ось X.
В зависимости от требуемой точности, 2, 3 или 6 независимых переменных могут быть использованы вместо пяти, как в данном примере.
Когда память задействована в фактической работе системы, конечное значение откорректированной PD (PDкор.) используется для определения точного выхода расхода.
Тарирование осуществлено по всему диапазону потока измерительной системы, устанавливающей точность по меньшей мере ± 0,5% по всему оттарированному диапазону потока. Подсчитанные значения коррекции (откорректированная разность давлений) заменяют коррекции в EEPROM-памяти, которые были установлены в течение начального характеризования преобразователя, как показано на фиг.7. Характеризующий измеритель расхода с методом тарирования дает возможность электрическому выходу 27 измерителя отслеживать истинный контрольный расход, таким образом компенсирующий все ошибки, соответствующие нелинейности и коэффициенту расхода первичной системы, как показано на фиг.10.
Claims (15)
1. Способ тарирования системы измерения расхода по разности давления текучей среды, протекающей в закрытом трубопроводе, где такая система содержит датчик расхода и включающее в себя электронную память электромеханическое преобразующее устройство для преобразования сигналов верхнего и нижнего давления текучей среды, полученных от датчика расхода, в выходной электрический сигнал, отражающий расход текучей среды, отличающийся тем, что содержит следующие стадии: тарирование электромеханического преобразующего устройства по известным давлениям на всем рабочем диапазоне указанного устройства для снятия данных первоначальной выходной характеристики и сохранение этих данных в электронной памяти, определение динамического и нижнего статического давлений текучей среды для множества известных контрольных значений расхода текучей среды с целью установления множества значений сигналов верхнего и нижнего давлений по всему диапазону расхода, преобразование указанных сигналов верхнего и нижнего давлений в измеряемые электрические сигналы разности давления, отображающие разность между установленными верхним и нижним давлениями для каждого из множества контрольных значений расхода, с использованием данных первоначальной выходной характеристики, определение поправочного коэффициента к выходному сигналу электромеханического преобразующего устройства для каждого из множества контрольных значений расхода как функции отклонения каждого значения измеренной разности давления от номинальной разности давления, соответствующей каждому из указанного множества контрольных значений расхода, модификацию данных первоначальной выходной характеристики электромеханического преобразующего устройства путем перезаписи этих данных в электронной памяти с учетом вычисленных поправочных значений.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что определение поправочного коэффициента к выходному сигналу электромеханического преобразующего устройства для каждого из множества контрольных значений расхода включает в себя определение номинального значения выходного сигнала системы, характеризующего разность давления, путем установления номинального коэффициента расхода для датчика расхода.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что включает стадию определения среднего значения фактического коэффициента расхода для множества контрольных расходов.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что определение поправочного коэффициента к выходному сигналу электромеханического преобразующего устройства для каждого из множества контрольных значений расхода включает в себя коррекцию измеренных выходных значений разности давления с учетом отклонения фактического коэффициента расхода от номинального коэффициента расхода.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что определение поправочного коэффициента к выходному сигналу электромеханического преобразующего устройства для каждого из множества контрольных значений расхода включает в себя проведение статистического регрессионного анализа значений измеренной разности давления и установленных номинальных значений разности давления для установления поправочных коэффициентов.
6. Способ тарирования системы измерения расхода по разности давления, содержащей датчик расхода и электромеханическое преобразующее устройство для преобразования сигналов верхнего и нижнего давления текучей среды от датчика расхода в выходной электронный сигнал, характеризующий расход текучей среды; где указанный способ включает в себя следующие стадии: подачу на датчик расхода множества потоков с известными контрольными значениями расхода текучей среды по всему рабочему диапазону расхода системы и считывание электрического выходного сигнала электромеханического преобразующего устройства для каждого из указанного множества контрольных значений расхода текучей среды, отличающийся тем, что включает в себя установление для каждого из множества контрольных значений расхода поправочного коэффициента, характеризующего определяемую зависимость между расходом текучей среды и электрическим выходным сигналом системы измерения, и сохранение поправочных коэффициентов в долговременной памяти.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что включает стадию первоначальной линеаризации электромеханического преобразующего устройства по известным значениям давлений на всем рабочем диапазоне указанного устройства с целью получения данных для линеаризации выходного сигнала указанного устройства.
8. Способ тарирования системы измерения расхода по разности давления, содержащей датчик расхода и электромеханическое преобразующее устройство для преобразования сигналов верхнего и нижнего давления текучей среды от датчика расхода в выходной электронный сигнал, характеризующий расход текучей среды, отличающийся тем, что содержит следующие стадии: подачу на датчик расхода множества потоков с известными контрольными значениями расхода текучей среды по всему рабочему диапазону расхода системы, считывание электрического выходного сигнала электромеханического преобразующего устройства для каждого из указанного множества контрольных значений расхода текучей среды, установление для каждого из множества контрольных значений расхода поправочного коэффициента, линеаризующего зависимость между расходом текучей среды и электрическим выходным сигналом системы измерения как функцию отклонения каждого значения измеренной разницы давления от номинальной разницы давления, соответствующей каждому из множества контрольных значений расхода, сохранение поправочных коэффициентов в долговременной памяти и первоначальную линеаризацию электромеханического преобразующего устройства по известным значениям давлений на всем рабочем диапазоне указанного устройства с целью получения данных для линеаризации выходного сигнала указанного устройства.
9. Способ тарирования системы измерения расхода по разности давления, содержащей датчик расхода и электромеханическое преобразующее устройство для преобразования сигналов верхнего и нижнего давления текучей среды от датчика расхода в выходной электронный сигнал, характеризующий расход текучей среды, отличающийся тем, что содержит следующие стадии: подачу на датчик расхода множества потоков с известными контрольными значениями расхода текучей среды по всему рабочему диапазону расхода системы, считывание электрического выходного сигнала электронного преобразующего устройства для каждого из указанного множества контрольных значений расхода текучей среды; установление для каждого из множества контрольных значений расхода поправочного коэффициента, линеаризующего зависимость между расходом текучей среды и электрическим выходным сигналом системы измерения как функцию отклонения каждого значения измеренной разницы давления от номинальной разницы давления, соответствующей каждому из множества контрольных значений расхода; сохранение поправочных коэффициентов в долговременной памяти, первоначальную линеаризацию электромеханического преобразующего устройства по известным значениям давлений на всем рабочем диапазоне указанного устройства с целью получения данных для линеаризации выходного сигнала указанного устройства и модификацию данных первоначальной линеаризации для электромеханического преобразующего устройства при помощи установленных поправочных коэффициентов.
10. Способ тарирования системы измерения расхода по разности давления текучей среды, протекающей в закрытом трубопроводе, где такая система содержит датчик расхода и включающее в себя электронную память электромеханическое преобразующее устройство для преобразования сигналов верхнего и нижнего давления текучей среды, полученных от датчика расхода, в электрический сигнал, отражающий расход текучей среды, отличающийся тем, что содержит следующие стадии: определение динамического и нижнего статического давлений текучей среды для множества известных контрольных значений расхода текучей среды с целью установления множества значений сигналов верхнего и нижнего давления по всему диапазону расхода текучей среды, преобразование указанных сигналов верхнего и нижнего давления в измеренные электрические сигналы разности давления, отображающие разность между определенными значениями верхнего и нижнего давления для каждого из множества контрольных значений расхода, установление соотношения между контрольными значениями расхода и электрическим выходным сигналом указанного устройства для каждого из множества контрольных значений расхода, перезапись в электронную память указанного установленного требуемого соотношения для электромеханического преобразующего устройства.
11. Способ по п.10, отличающийся тем, что включает в себя стадию первоначальной характеризации электромеханического преобразующего устройства по известным давлениям на всем рабочем диапазоне указанного устройства с целью получения данных для характеризации выходного сигнала указанного устройства.
12. Способ тарирования системы измерения расхода по разности давления текучей среды, протекающей в закрытом трубопроводе, где такая система содержит датчик расхода и включающее в себя электронную память электромеханическое преобразующее устройство для преобразования сигналов верхнего и нижнего давления текучей среды, полученных от датчика расхода, в электрический сигнал, отражающий расход текучей среды, отличающийся тем, что содержит следующие стадии: определение динамического и нижнего статического давлений текучей среды для множества известных контрольных значений расхода текучей среды с целью установления множества значений сигналов верхнего и нижнего давления по всему диапазону расхода текучей среды, преобразование указанных сигналов верхнего и нижнего давления в измеренные электрические сигналы разности давления, отображающие разность между определенными значениями верхнего и нижнего давления для каждого из множества контрольных значений расхода, установление соотношения между контрольными значениями расхода и электрическим выходным сигналом электромеханического преобразующего устройства для каждого из множества контрольных значений расхода как функции отклонения каждого значения измеренной разности давления от номинальной разности давления, соответствующей каждому из множества контрольных значений расхода, перезапись в электронную замять указанного установленного требуемого соотношения для электромеханического преобразующего устройства и первоначальную характеризацию электромеханического преобразующего устройства по известным значениям давлений на всем рабочем диапазоне указанного устройства с целью получения данных для характеризации выходного сигнала указанного устройства.
13. Способ по п.12, отличающийся тем, что включает в себя стадию модификации данных первоначальной характеризации электромеханического преобразующего устройства при помощи установленных поправочных коэффициентов.
14. Способ по п.13, отличающийся тем, что включает в себя стадию сохранения поправочных коэффициентов в долговременной памяти.
15. Способ по п.10, отличающийся тем, что стадия установления требуемого соотношения включает в себя линеаризацию.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/650,140 US5710370A (en) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | Method for calibrating a differential pressure fluid flow measuring system |
| US08/650,140 | 1996-05-17 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98122371A RU98122371A (ru) | 2000-09-27 |
| RU2209395C2 true RU2209395C2 (ru) | 2003-07-27 |
Family
ID=24607651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98122371/28A RU2209395C2 (ru) | 1996-05-17 | 1997-05-15 | Способ тарирования системы измерения разности давлений потока жидкости |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5710370A (ru) |
| EP (1) | EP0807804A3 (ru) |
| JP (1) | JP3583787B2 (ru) |
| CN (1) | CN1128989C (ru) |
| AR (1) | AR007161A1 (ru) |
| AU (1) | AU722122B2 (ru) |
| BR (1) | BR9709309B1 (ru) |
| CA (1) | CA2247407C (ru) |
| RU (1) | RU2209395C2 (ru) |
| TW (1) | TW337551B (ru) |
| WO (1) | WO1997046851A2 (ru) |
| ZA (1) | ZA974264B (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2723977C1 (ru) * | 2019-12-02 | 2020-06-18 | Акционерное общество Научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт подвижного состава (АО "ВНИКТИ") | Устройство и способ измерения расхода газа, проходящего через исследуемый объект |
Families Citing this family (85)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6654697B1 (en) * | 1996-03-28 | 2003-11-25 | Rosemount Inc. | Flow measurement with diagnostics |
| US6539267B1 (en) | 1996-03-28 | 2003-03-25 | Rosemount Inc. | Device in a process system for determining statistical parameter |
| US6907383B2 (en) * | 1996-03-28 | 2005-06-14 | Rosemount Inc. | Flow diagnostic system |
| US7949495B2 (en) * | 1996-03-28 | 2011-05-24 | Rosemount, Inc. | Process variable transmitter with diagnostics |
| US8290721B2 (en) * | 1996-03-28 | 2012-10-16 | Rosemount Inc. | Flow measurement diagnostics |
| US6017143A (en) | 1996-03-28 | 2000-01-25 | Rosemount Inc. | Device in a process system for detecting events |
| US7630861B2 (en) * | 1996-03-28 | 2009-12-08 | Rosemount Inc. | Dedicated process diagnostic device |
| US5710370A (en) * | 1996-05-17 | 1998-01-20 | Dieterich Technology Holding Corp. | Method for calibrating a differential pressure fluid flow measuring system |
| US5969266A (en) * | 1996-06-04 | 1999-10-19 | Dieterich Technology Holding Corp. | Flow meter pitot tube with temperature sensor |
| US6754601B1 (en) | 1996-11-07 | 2004-06-22 | Rosemount Inc. | Diagnostics for resistive elements of process devices |
| US6519546B1 (en) | 1996-11-07 | 2003-02-11 | Rosemount Inc. | Auto correcting temperature transmitter with resistance based sensor |
| US6449574B1 (en) | 1996-11-07 | 2002-09-10 | Micro Motion, Inc. | Resistance based process control device diagnostics |
| US6601005B1 (en) | 1996-11-07 | 2003-07-29 | Rosemount Inc. | Process device diagnostics using process variable sensor signal |
| US6434504B1 (en) | 1996-11-07 | 2002-08-13 | Rosemount Inc. | Resistance based process control device diagnostics |
| US6203502B1 (en) | 1997-03-31 | 2001-03-20 | Pryon Corporation | Respiratory function monitor |
| JP4611517B2 (ja) | 1997-10-13 | 2011-01-12 | ローズマウント インコーポレイテッド | 流体のプロセス装置 |
| US6611775B1 (en) | 1998-12-10 | 2003-08-26 | Rosemount Inc. | Electrode leakage diagnostics in a magnetic flow meter |
| US6615149B1 (en) | 1998-12-10 | 2003-09-02 | Rosemount Inc. | Spectral diagnostics in a magnetic flow meter |
| DE60029196T2 (de) * | 1999-02-25 | 2007-06-28 | Rosemount Inc., Eden Prairie | Strömungsmessung mit diagnostischen mitteln |
| US6356191B1 (en) | 1999-06-17 | 2002-03-12 | Rosemount Inc. | Error compensation for a process fluid temperature transmitter |
| US7010459B2 (en) * | 1999-06-25 | 2006-03-07 | Rosemount Inc. | Process device diagnostics using process variable sensor signal |
| WO2001003099A1 (en) | 1999-07-01 | 2001-01-11 | Rosemount, Inc. | Low power two-wire self validating temperature transmitter |
| US6449571B1 (en) * | 1999-07-09 | 2002-09-10 | Mykrolis Corporation | System and method for sensor response linearization |
| US6505517B1 (en) | 1999-07-23 | 2003-01-14 | Rosemount Inc. | High accuracy signal processing for magnetic flowmeter |
| US6321166B1 (en) * | 1999-08-05 | 2001-11-20 | Russell N. Evans | Noise reduction differential pressure measurement probe |
| US6430985B1 (en) * | 1999-08-05 | 2002-08-13 | Johnson Controls Technology Company | Multiple point calibrated HVAC flow rate controller |
| US6701274B1 (en) | 1999-08-27 | 2004-03-02 | Rosemount Inc. | Prediction of error magnitude in a pressure transmitter |
| US6543297B1 (en) | 1999-09-13 | 2003-04-08 | Rosemount Inc. | Process flow plate with temperature measurement feature |
| US6556145B1 (en) | 1999-09-24 | 2003-04-29 | Rosemount Inc. | Two-wire fluid temperature transmitter with thermocouple diagnostics |
| US6347519B1 (en) | 2000-03-31 | 2002-02-19 | Detroit Diesel Corporation | System and method for measuring recirculated exhaust gas flow in a compression-ignition engine |
| US6735484B1 (en) | 2000-09-20 | 2004-05-11 | Fargo Electronics, Inc. | Printer with a process diagnostics system for detecting events |
| US6859755B2 (en) | 2001-05-14 | 2005-02-22 | Rosemount Inc. | Diagnostics for industrial process control and measurement systems |
| US6629059B2 (en) | 2001-05-14 | 2003-09-30 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Hand held diagnostic and communication device with automatic bus detection |
| US6772036B2 (en) | 2001-08-30 | 2004-08-03 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Control system using process model |
| US7003417B2 (en) * | 2003-06-06 | 2006-02-21 | Invensys Systems, Inc. | Multiple calibration ranges stored in a process transmitter |
| WO2005010522A2 (en) * | 2003-07-18 | 2005-02-03 | Rosemount Inc. | Process diagnostics |
| US7018800B2 (en) * | 2003-08-07 | 2006-03-28 | Rosemount Inc. | Process device with quiescent current diagnostics |
| US6935156B2 (en) * | 2003-09-30 | 2005-08-30 | Rosemount Inc. | Characterization of process pressure sensor |
| US7627441B2 (en) * | 2003-09-30 | 2009-12-01 | Rosemount Inc. | Process device with vibration based diagnostics |
| US7523667B2 (en) * | 2003-12-23 | 2009-04-28 | Rosemount Inc. | Diagnostics of impulse piping in an industrial process |
| US7086272B2 (en) * | 2004-06-11 | 2006-08-08 | Min Wu | Calibration method for digital air pressure gauge |
| US7412986B2 (en) * | 2004-07-09 | 2008-08-19 | Celerity, Inc. | Method and system for flow measurement and validation of a mass flow controller |
| WO2006020870A1 (en) * | 2004-08-13 | 2006-02-23 | Entegris, Inc. | System and method for calibration of a flow device |
| US8112565B2 (en) * | 2005-06-08 | 2012-02-07 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Multi-protocol field device interface with automatic bus detection |
| US7835295B2 (en) | 2005-07-19 | 2010-11-16 | Rosemount Inc. | Interface module with power over Ethernet function |
| EP1929383A1 (en) | 2005-07-20 | 2008-06-11 | Rosemount, Inc. | Field device with power over ethernet |
| US20070068225A1 (en) * | 2005-09-29 | 2007-03-29 | Brown Gregory C | Leak detector for process valve |
| US7258016B2 (en) * | 2005-12-21 | 2007-08-21 | Honeywell International Inc. | Pressure sensor with electronic datasheet |
| US7953501B2 (en) | 2006-09-25 | 2011-05-31 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Industrial process control loop monitor |
| US8788070B2 (en) * | 2006-09-26 | 2014-07-22 | Rosemount Inc. | Automatic field device service adviser |
| CN101517377B (zh) | 2006-09-29 | 2012-05-09 | 罗斯蒙德公司 | 带有校验的磁流量计 |
| US7437919B1 (en) | 2007-04-18 | 2008-10-21 | Min Wu | Multiple-function tire valve cap with low pressure safety indicator |
| DE102007030699A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-01-15 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
| DE102007030690A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-05-07 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
| DE102007030691A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-01-02 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
| DE102007030700A1 (de) | 2007-06-30 | 2009-05-07 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Meßsystem für ein in einer Prozeßleitung strömendes Medium |
| US8898036B2 (en) * | 2007-08-06 | 2014-11-25 | Rosemount Inc. | Process variable transmitter with acceleration sensor |
| US7590511B2 (en) * | 2007-09-25 | 2009-09-15 | Rosemount Inc. | Field device for digital process control loop diagnostics |
| CN101614575B (zh) * | 2008-06-26 | 2012-05-23 | 北京谊安医疗系统股份有限公司 | 校正质量流量传感器的电压与气流速度关系的方法 |
| US7921734B2 (en) * | 2009-05-12 | 2011-04-12 | Rosemount Inc. | System to detect poor process ground connections |
| TWI382160B (zh) * | 2009-06-02 | 2013-01-11 | Chy Firemate Co Ltd | 壓力量錶校正方法及壓力量錶 |
| US9207670B2 (en) | 2011-03-21 | 2015-12-08 | Rosemount Inc. | Degrading sensor detection implemented within a transmitter |
| DE102011101294B4 (de) * | 2011-05-10 | 2014-03-06 | Fette Compacting Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Kalibrieren und Abgleichen einer Messeinrichtung einer Tablettenpresse sowie Tablettenpresse |
| US9052240B2 (en) | 2012-06-29 | 2015-06-09 | Rosemount Inc. | Industrial process temperature transmitter with sensor stress diagnostics |
| US9207129B2 (en) | 2012-09-27 | 2015-12-08 | Rosemount Inc. | Process variable transmitter with EMF detection and correction |
| US9602122B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-03-21 | Rosemount Inc. | Process variable measurement noise diagnostic |
| CN103852114A (zh) * | 2013-04-24 | 2014-06-11 | 洛阳神佳窑业有限公司 | 一种在线标定的流量计 |
| DE102013015313A1 (de) * | 2013-09-16 | 2015-03-19 | Dürr Systems GmbH | Applikationsanlage und entsprechendes Applikationsverfahren |
| US9250107B2 (en) | 2013-09-17 | 2016-02-02 | Dieterich Standard, Inc. | Customizable averaging pitot tube probe and process variable transmitter |
| US9285288B2 (en) | 2013-09-26 | 2016-03-15 | Dieterich Standard, Inc. | Retractable flow conditioner |
| AU2014405569C1 (en) | 2014-09-04 | 2019-06-20 | Micro Motion, Inc. | Differential flowmeter tool |
| WO2017062710A2 (en) * | 2015-10-09 | 2017-04-13 | Fisher Controls International Llc | Automatic calibration of position transmitter |
| CN106370426B (zh) * | 2016-08-29 | 2019-01-04 | 中航动力股份有限公司 | 一种空气流量测试标准件极限值的确定方法 |
| CN106500803A (zh) * | 2016-09-23 | 2017-03-15 | 常州市计量测试技术研究所 | 一种在线保证蒸汽流量计准确的装置及其方法 |
| EP3551969B1 (en) * | 2016-12-06 | 2022-07-20 | YSI, Inc. | Method for compensating for venturi effects on pressure sensors in moving water |
| JP6809216B2 (ja) * | 2016-12-27 | 2021-01-06 | 横河電機株式会社 | 流量測定装置、設定装置、及び設定プログラム |
| CN106969812A (zh) * | 2017-04-05 | 2017-07-21 | 深圳市美好创亿医疗科技有限公司 | 流量传感器校准方法及系统 |
| US11169032B2 (en) * | 2017-04-07 | 2021-11-09 | Sercel | Gauge with adaptive calibration and method |
| CN110043370B (zh) * | 2018-01-17 | 2020-12-15 | 中国航发商用航空发动机有限责任公司 | 涡扇发动机核心机的空气流量测量方法 |
| WO2020102850A1 (en) * | 2018-11-19 | 2020-05-28 | Gould Instruments Pty Ltd | A testing device for backflow prevention devices |
| CN112127869B (zh) * | 2019-06-24 | 2024-06-25 | 中石化石油工程技术服务有限公司 | 视零流量校正法、油气水流量测井方法及涡轮流量仪 |
| CN110231074B (zh) * | 2019-07-08 | 2021-11-30 | 无锡水表有限责任公司 | 一种快速检测水表误差的方法 |
| CN113432680B (zh) * | 2021-06-08 | 2023-09-01 | 中广核工程有限公司 | 一种核电厂反应堆冷却剂系统流量标定方法 |
| CN114659594B (zh) * | 2022-03-21 | 2024-08-09 | 江苏红光仪表厂有限公司 | 流量计用主动校准系统 |
| CN117131469B (zh) * | 2023-10-23 | 2023-12-26 | 宝鸡市兴宇腾测控设备有限公司 | 一种智能差压变送器的误差校验方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2869367A (en) * | 1955-05-31 | 1959-01-20 | Servomechanisms Inc | Force-ratio-responsive system |
| US4836019A (en) * | 1987-08-27 | 1989-06-06 | Rosemount Inc. | Compact air data sensor |
| FI82367C (fi) * | 1988-02-11 | 1991-03-11 | Instrumentarium Oy | Till intubationsroer kopplad spirometer och provtagningsfoerbindning i gasanalysator. |
| US5404871A (en) * | 1991-03-05 | 1995-04-11 | Aradigm | Delivery of aerosol medications for inspiration |
| GB2283575B (en) * | 1993-07-15 | 1996-11-27 | Ronald Northedge | Methods and systems for calibrating flow meters |
| DE4331451C1 (de) * | 1993-09-16 | 1994-11-17 | Hewlett Packard Gmbh | Blutdruckmeßvorrichtung und Verfahren zum Steuern des Manschettendruckes bei einer Blutdruckmeßvorrichtung |
| US5479812A (en) * | 1994-07-15 | 1996-01-02 | Honeywell Inc. | On-site calibration device and method for nonlinearity correction for flow sensor/transmitter |
| US5710370A (en) * | 1996-05-17 | 1998-01-20 | Dieterich Technology Holding Corp. | Method for calibrating a differential pressure fluid flow measuring system |
-
1996
- 1996-05-17 US US08/650,140 patent/US5710370A/en not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-05-14 EP EP97303289A patent/EP0807804A3/en not_active Withdrawn
- 1997-05-15 CN CN97194279A patent/CN1128989C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-15 RU RU98122371/28A patent/RU2209395C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-05-15 BR BRPI9709309-2A patent/BR9709309B1/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-05-15 JP JP50059198A patent/JP3583787B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-15 WO PCT/US1997/008193 patent/WO1997046851A2/en active Application Filing
- 1997-05-15 CA CA002247407A patent/CA2247407C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-05-15 AU AU33679/97A patent/AU722122B2/en not_active Ceased
- 1997-05-16 ZA ZA9704264A patent/ZA974264B/xx unknown
- 1997-05-16 AR ARP970102055A patent/AR007161A1/es unknown
- 1997-06-27 TW TW086106769A patent/TW337551B/zh active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2723977C1 (ru) * | 2019-12-02 | 2020-06-18 | Акционерное общество Научно-исследовательский и конструкторско-технологический институт подвижного состава (АО "ВНИКТИ") | Устройство и способ измерения расхода газа, проходящего через исследуемый объект |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR007161A1 (es) | 1999-10-13 |
| CA2247407A1 (en) | 1997-12-11 |
| JP3583787B2 (ja) | 2004-11-04 |
| TW337551B (en) | 1998-08-01 |
| CN1217055A (zh) | 1999-05-19 |
| US5710370A (en) | 1998-01-20 |
| CA2247407C (en) | 2006-11-07 |
| EP0807804A3 (en) | 1998-08-12 |
| ZA974264B (en) | 1998-03-03 |
| CN1128989C (zh) | 2003-11-26 |
| AU722122B2 (en) | 2000-07-20 |
| BR9709309B1 (pt) | 2011-01-11 |
| EP0807804A2 (en) | 1997-11-19 |
| WO1997046851A2 (en) | 1997-12-11 |
| AU3367997A (en) | 1998-01-05 |
| WO1997046851A3 (en) | 1998-02-12 |
| BR9709309A (pt) | 1999-09-14 |
| JP2002515119A (ja) | 2002-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2209395C2 (ru) | Способ тарирования системы измерения разности давлений потока жидкости | |
| JP3000352B2 (ja) | 質量流量測定装置及び方法 | |
| US5911238A (en) | Thermal mass flowmeter and mass flow controller, flowmetering system and method | |
| US7532992B2 (en) | Measuring apparatuses and methods of using them | |
| US3965341A (en) | Flow rate computer | |
| EP3032230B1 (en) | Flow meter and a method of calibration | |
| KR20100075740A (ko) | 질량 유량계 및 매스 플로우 컨트롤러 | |
| JP5110878B2 (ja) | プロセス圧力センサのキャリブレーション | |
| CN107631773B (zh) | 用于运行流量测量仪器的方法和流量测量仪器 | |
| CN101113922A (zh) | 一种医用呼吸力学模块中流量传感器校准方法 | |
| US5321992A (en) | Measurement of gas flows with enhanced accuracy | |
| CA2144251C (en) | Improved acoustic displacement flowmeter | |
| GB2195448A (en) | Flowmeter calibration | |
| JP2000039347A (ja) | 流量検査装置 | |
| CN113155215B (zh) | 一种热式气体流量计的计量输出方法、装置和存储介质 | |
| RU2682540C1 (ru) | Способ настройки измерительного канала расхода среды с сужающим устройством | |
| JPS6175217A (ja) | 流量計用器差補正装置 | |
| CN114910152B (zh) | 一种称重计量仪表的精度修正方法 | |
| CN217505082U (zh) | 电阻真空变送器检测装置 | |
| MXPA98007714A (en) | Method for calibrating a system to measure the differential pressure of a flu flow | |
| KR200245241Y1 (ko) | 분동식 압력표준기를 이용한 압력계 교정 시스템 | |
| JPH0599755A (ja) | 温度センサのリニアライズ処理方法 | |
| WO2024085891A1 (en) | Determining and using a mass flow rate error correction relationship in a vibratory type flow meter | |
| Urone et al. | Pressure change effects on hypodermic needle critical orifice air flow rates. | |
| SU1242729A1 (ru) | Способ градуировки линейных измерителей температуры |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090516 |