RU2162782C2 - Method of turbomachine manufacture and grinding machine for its embodiment - Google Patents
Method of turbomachine manufacture and grinding machine for its embodiment Download PDFInfo
- Publication number
- RU2162782C2 RU2162782C2 RU96120459A RU96120459A RU2162782C2 RU 2162782 C2 RU2162782 C2 RU 2162782C2 RU 96120459 A RU96120459 A RU 96120459A RU 96120459 A RU96120459 A RU 96120459A RU 2162782 C2 RU2162782 C2 RU 2162782C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blades
- grinding
- rotor
- machine
- possibility
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к производству газотурбинных двигателей (ГТД), турбонасосов, вентиляторов, турбокомпрессоров и других лопаточных машин, изготавливаемых с применением профилешлифовальных автоматов с устройством числового программного управления (УЧПУ), адаптивной системой управления (АдСУ), микро- и мини-ЭВМ. The invention relates to the production of gas turbine engines (GTE), turbopumps, fans, turbochargers and other blade machines manufactured using profile grinding machines with a numerical control device (CNC), an adaptive control system (AdSU), micro- and mini-computers.
Известен способ изготовления лопаточной машины путем профильного шлифования на шлифовальных центрах хвостовиков и полок рабочих лопаток ротора турбины газотурбинных двигателей (Werkstatt und Betrieb, 116/1988/6, с. 323-329). A known method of manufacturing a blade machine by profile grinding on the grinding centers of the shanks and shelves of the working blades of the turbine rotor of gas turbine engines (Werkstatt und Betrieb, 116/1988/6, S. 323-329).
Недостатком этого способа является раздельное шлифование, контроль и лазерное упрочнение ротора и статора вне профилешлифовального автомата или обрабатывающего центра, что ведет к неизбежным погрешностям при их изготовлении или высокому проценту брака из-за невозможности его исправления. The disadvantage of this method is the separate grinding, control and laser hardening of the rotor and stator outside the profile grinding machine or processing center, which leads to unavoidable errors in their manufacture or a high percentage of marriage due to the impossibility of its correction.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому техническому решению является способ изготовления лопаточной машины, включающий предварительную сортировку лопаток по их механическим и химическим свойствам, механическую обработку замковых соединений елочного типа в лопатках и пазах дисков путем шлифования с последующим деформационно-упрочняющим или лазерным воздействием на них от единых конструкторско-технологических баз с одной установки изделия, установку в пазах дисков рабочих лопаток и вытягивание их в пределах радиального зазора между деталями ротора и статора с последующим шлифованием торцевых поверхностей лопаток (патент РФ N 2047464, МПК6 B 24 B 1/00, оп. 10.11.95 г. , БИ N 31, 1995, прототип).The closest analogue to the proposed technical solution is a method of manufacturing a blade machine, including pre-sorting the blades according to their mechanical and chemical properties, machining the Christmas-tree type lock joints in the blades and grooves of the discs by grinding, followed by strain-hardening or laser exposure to them from a single design -technological bases from one installation of the product, installation in the grooves of the disks of the working blades and pulling them within the radial clearance m forward parts of the rotor and the stator, followed by grinding the end faces of the vanes (patent of RF N 2047464, IPC B 24
Недостатком способа является невозможность исправления дефектов шлифования на сопрягаемых поверхностях замковых соединений лопаток с дисками, торцовых шлицевых соединений Хирта между дисками разных ступеней роторов, концевых, лабиринтных и профильных соединений лопаток статора с корпусом и рабочими лопатками машины непосредственно на профилешлифовальном станке по результатам автоматического контроля с помощью повторного шлифования и/или лазерного разупрочнения
Известен шлифовальный станок с числовым программным управлением (ЧПУ) для обработки различных поверхностей деталей, содержащий станину со столом, размещенным на ней с возможностью продольного перемещения, приспособление для закрепления обрабатываемых деталей, установленное на столе с возможностью перемещения, вертикальную стойку с установленными на ней с возможностью врезного поперечного перемещения двумя шлифовальными бабками со шпинделями, на каждом из которых установлены по меньшей мере два шлифовальных круга различного диаметра и профиля (патент DE N 3005606, МПК7 B 24 B 7/02, оп. 20.08.1981 г., прототип).The disadvantage of this method is the impossibility of correcting grinding defects on the mating surfaces of the castle joints of the blades with disks, Hirth mechanical splines between the disks of different stages of the rotors, end, labyrinth and profile joints of the stator blades with the body and working blades of the machine directly on the profile grinding machine according to the results of automatic control using re-grinding and / or laser softening
Known grinding machine with numerical control (CNC) for processing various surfaces of parts, containing a bed with a table placed on it with the possibility of longitudinal movement, a fixture for fixing the workpieces mounted on the table with the ability to move, a vertical rack with mounted on it mortise transverse movement by two grinding headstock with spindles, each of which has at least two grinding wheels of different diameters and a profile (Patent DE N 3005606, IPC 7 B 24
Недостатком известного шлифовального станка является отсутствие возможности одновременно осуществлять обработку, контроль и упрочнение замковых, шлицевых и профильных соединений лопаток, дисков и корпусов лопаточных машин, а также контроль прошлифованных профилей с исправлением выявленных дефектов непосредственно на станке. A disadvantage of the known grinding machine is the inability to simultaneously process, control and harden the locking, spline and profile joints of the blades, disks and bodies of the blade machines, as well as the control of polished profiles with the correction of detected defects directly on the machine.
Задачей, на решение которой направлены заявленные способ изготовления лопаточной машины и шлифовальный станок, является повышение КПД лопаточной машины путем стабилизации радиального зазора между лопатками и корпусом машины, между лопатками ротора и статора в осевом и меридиональном (угловом) положении относительно пазов в ободе диска и между торцами дисков при уменьшении расхода энергии и снижении вредных выбросов в окружающую среду. The problem to which the claimed method of manufacturing a blade machine and a grinding machine are directed is to increase the efficiency of the blade machine by stabilizing the radial clearance between the blades and the machine body, between the rotor blades and the stator in the axial and meridional (angular) position relative to the grooves in the disk rim and between the ends of the discs while reducing energy consumption and reducing harmful emissions into the environment.
Задача решается тем, что в способе изготовления лопаточной машины, включающем предварительную сортировку лопаток по их механическим и химическим свойствам, механического обработку замковых соединений елочного типа в лопатках и пазах дисков путем шлифования с последующим деформационно-упрочняющим воздействием на них от единых конструкторско-технологических баз с одной установки изделия, установку в пазах дисков рабочих лопаток и вытягивание их в пределах радиального зазора между деталями ротора и статора с последующим шлифованием торцевых поверхностей лопаток, лопатки ротора и лопатки статора шлифуют от одних конструкторско-технологических и измерительных баз с одной установки изделия с возможностью обеспечения при сборке заданных пределов осевого зазора, угловых шагов или меридиональных зазоров между смежными лопатками каждой ступени ротора и статора, при этом сопрягаемые профильные поверхности газовоздушного тракта в радиальном, осевом и меридиональном направлениях и между наружными поверхностями входных и выходных кромок, спинки, корыта и внутренними полостями полых охлаждаемых лопаток и дисков шлифуют в интервале рабочих температур с учетом перепада температур в соответствующих сечениях, а также в интервале рабочих и температурных напряжений для конкретных ступеней с учетом перепада напряжений в зоне их концентрации, причем значения указанных параметров выбирают в соответствии с их величиной при эксплуатации изделия. The problem is solved in that in a method for manufacturing a blade machine, including preliminary sorting of the blades according to their mechanical and chemical properties, machining of Christmas-tree type lock joints in the blades and grooves of the discs by grinding, followed by strain-hardening action on them from a single design and technological base with one installation of the product, installation in the grooves of the disks of the working blades and pulling them within the radial clearance between the parts of the rotor and the stator with subsequent grinding t the end surfaces of the blades, rotor blades and stator blades are ground from the same design, technological and measuring bases from one installation of the product with the ability to ensure the assembly of the specified limits of axial clearance, angular steps or meridional gaps between adjacent blades of each stage of the rotor and stator, while the mating profile the surface of the gas duct in the radial, axial and meridional directions and between the outer surfaces of the inlet and outlet edges, backs, troughs and inner polo They are ground with hollow cooled blades and disks in the operating temperature range taking into account the temperature difference in the corresponding sections, as well as in the operating and temperature stress range for specific steps, taking into account the voltage difference in the concentration zone, and the values of these parameters are selected in accordance with their value at product operation.
Деформационно-упрочняющее воздействие можно осуществлять гидроабразивной струей, включающей частицы шлифовального шлама обрабатываемого материала каждой ступени изделия, после сборки изделия при вращении ротора. The strain hardening effect can be carried out by a hydroabrasive jet, including particles of grinding sludge of the processed material of each stage of the product, after assembly of the product during rotation of the rotor.
Шлифование лопаток ротора и статора от одних конструкторско-технологических и измерительных баз с одной установки изделия с возможностью обеспечения при сборке заданных пределов радиального осевого зазора, угловых шагов или меридиональных зазоров между смежными лопатками каждой ступени ротора и статора, а также шлифование сопрягаемых поверхностей газовоздушного тракта в интервале рабочих температур с учетом перепада температур в соответствующих сечениях, а также в интервале рабочих и температурных напряжений для конкретных ступеней с учетом перепада напряжений в зоне их концентрации, позволяет осуществлять разупрочнение или упрочнение прошлифованных профилей с более высокой точностью и улучшенными характеристиками параметров качества поверхностного слоя лопаток. Повышение контактной, длительной и усталостной прочности упрочненных поверхностей сопрягаемых профилей увеличивает несущую способность замковых и шлицевых соединений при одновременном обеспечении высокой стабильности вышеуказанных зазоров в сопрягаемых элементах, узлах и модулях проточной части лопаточных машин, что позволяет в итоге повысить КПД. Возможность обеспечения тренированности материалов приповерхностных слоев в зоне концентрации напряжений при регламентации температурных градиентов повышает термоусталостную долговечность основных высоконагруженных деталей, узлов и модулей ГТД. Grinding rotor and stator blades from the same design, technological and measuring bases from one installation of the product with the ability to ensure the assembly of the specified limits of radial axial clearance, angular steps or meridional gaps between adjacent blades of each stage of the rotor and stator, as well as grinding the mating surfaces of the gas duct in operating temperature range taking into account the temperature difference in the corresponding sections, as well as in the range of operating and temperature stresses for specific steps taking into account the voltage difference in the zone of their concentration, it allows softening or hardening of polished profiles with higher accuracy and improved characteristics of the quality parameters of the surface layer of the blades. Increasing the contact, long-term and fatigue strength of the hardened surfaces of the mating profiles increases the bearing capacity of the locking and splined joints while ensuring high stability of the above gaps in the mating elements, nodes and modules of the flowing part of the blade machines, which ultimately improves the efficiency. The ability to ensure the training of materials of the surface layers in the zone of stress concentration during the regulation of temperature gradients increases the thermal stability of the main highly loaded parts, assemblies and modules of the gas turbine engine.
Задача решается тем, что известный шлифовальный станок с числовым программным управлением для обработки различных поверхностей деталей, содержащий станину со столом, размещенным на ней с возможностью продольного перемещения, приспособление для закрепления обрабатываемых деталей, установленное на столе с возможностью перемещения, вертикальную стойку с установленными на ней с возможностью врезного поперечного перемещения двумя шлифовальными бабками со шпинделями, на каждом из которых установлены по меньшей мере два шлифовальных круга различного диаметра и профиля, снабжен устройством для контроля шлифуемых поверхностей, дополнительными стойками, установленными на столе с возможностью взаимодействия с приспособлением для закрепления обрабатываемых деталей, элементами для направления смазочно-охлаждающей жидкости, выполненными в виде крестовины, размещенной в указанных стойках с возможностью поворота вокруг оси, при этом приспособление для закрепления обрабатываемых деталей выполнено в виде установленной с возможностью поворота крестовины, на каждом выступе которой размещены узлы фиксации обрабатываемых лопаток с возможностью одновременного синхронного поворота вокруг собственных продольных осей симметрии каждого ряда гнезд в каждом выступе крестовины, ось симметрии которой совмещена с осью поворота приспособления. The problem is solved by the fact that the known grinding machine with numerical control for processing various surfaces of parts, comprising a bed with a table placed on it with the possibility of longitudinal movement, a fixture for fixing the workpieces mounted on the table with the ability to move, a vertical rack with installed on it with the possibility of mortise transverse movement by two grinding headstock with spindles, each of which has at least two grinding wheels and of various diameters and profiles, it is equipped with a device for controlling grinding surfaces, additional racks mounted on the table with the possibility of interaction with a device for fixing the workpieces, elements for guiding the cutting fluid, made in the form of a cross placed in these racks with the possibility of rotation around axis, with the device for fixing the workpieces made in the form of installed with the possibility of rotation of the cross on each protrusion otorrhea fixing nodes has vanes machined with simultaneous synchronous rotation around their own longitudinal axes of symmetry of each row of slots in each protrusion crosses, the axis of symmetry which is aligned with the rotation axis of the device.
Устройство для контроля шлифуемых поверхностей может быть расположено непосредственно за зоной обработки в герметичном кожухе с лотком для отвода смазочно-охлаждающей жидкости. A device for monitoring grinding surfaces can be located directly behind the treatment area in an airtight casing with a tray for draining the cutting fluid.
Шлифовальный станок может быть снабжен средством для деформационного упрочнения деталей ротора. The grinding machine can be equipped with a tool for strain hardening of the rotor parts.
Кроме того, устройство для контроля шлифуемых поверхностей и средство для деформационного упрочнения могут быть совмещены друг с другом. In addition, a device for controlling grinding surfaces and a means for strain hardening can be combined with each other.
При этом устройство для контроля шлифуемых поверхностей, в частности елочного профиля хвостовика лопатки или межпазового выступа (на ободе диска ротора), может быть выполнено в виде размещенных на корпусе в направляющих каретки измерительных наконечников с контактными поверхностями, попарно параллельными между собой и перпендикулярными направляющим поверхностям наконечников, и с упорами, размещенными между парами контактных поверхностей, при этом измерительные наконечники снабжены установленными на их концах калиброванными шариками разного диаметра в количестве, равном числу контролируемых параметров, а на противоположных концах - одноразмерными калиброванными элементами, опорные торцы которых расположены в плоскостях, параллельных контактным поверхностям, причем измерительные наконечники установлены с возможностью вращения вокруг своей продольной оси, а упоры выполнены в виде поворотных втулок с возможностью их фиксации на направляющих поверхностях измерительных наконечников. In this case, a device for monitoring grinding surfaces, in particular the Christmas tree profile of the shank of the blade or the inter-groove protrusion (on the rim of the rotor disk), can be made in the form of measuring tips placed on the body in the carriage guides with contact surfaces parallel to each other and perpendicular to the guide surfaces of the tips , and with stops placed between the pairs of contact surfaces, while the measuring tips are equipped with calibrated balls mounted at their ends and different diameters in an amount equal to the number of controlled parameters, and at opposite ends - one-dimensional calibrated elements, the supporting ends of which are located in planes parallel to the contact surfaces, the measuring tips being mounted for rotation around its longitudinal axis, and the stops are made in the form of rotary sleeves with the possibility of their fixation on the guide surfaces of the measuring tips.
Наконечник может быть выполнен в виде стержня, на котором жестко закреплен калиброванный шарик, изготовленный из оптически прозрачного теплостойкого материала типа сапфира или рубина и связанный с импульсным излучателем лазерного генератора, сфокусированным в зоне контакта каждого из калиброванных шариков. The tip can be made in the form of a rod on which a calibrated ball is rigidly fixed, made of an optically transparent heat-resistant material such as sapphire or ruby and connected with a pulsed emitter of a laser generator focused in the contact zone of each of the calibrated balls.
Выполнение шлифовального станка с устройством для контроля шлифуемых поверхностей, дополнительными стойками, установленными на столе с возможностью взаимодействия с приспособлением для закрепления обрабатываемых деталей, элементами для направления смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ), выполненными в виде крестовины, размещенной в указанных стойках с возможностью поворота вокруг оси, выполнение приспособления для закрепления обрабатываемых деталей в виде установленной с возможностью поворота крестовины, на каждом выступе которой размещены узлы фиксации обрабатываемых лопаток с возможностью одновременного синхронного поворота вокруг собственных продольных осей симметрии каждого ряда гнезд в каждом выступе крестовины, ось симметрии которой совмещена с осью поворота приспособления позволяет сконцентрировать ряд операций на одном станке и достичь единства конструкторско-технологических и измерительных баз. При этом процесс контроля прошлифованных профилей, исправления дефектов шлифования с последующим деформационным воздействием при упрочнении (разупрочнении) ведут от тех же баз на том же станке с обеспечением минимальных погрешностей позиционирования порядка нескольких микрометров, то есть точности, ранее не достижимой. The implementation of the grinding machine with a device for controlling the surfaces to be grinded, additional racks mounted on the table with the possibility of interaction with the device for fixing the workpieces, elements for directing the cutting fluid, made in the form of a cross placed in these racks with the possibility of rotation around axis, the implementation of devices for fixing the workpieces in the form of installed with the possibility of rotation of the cross, on each protrusion of which p zmescheny fixing nodes vanes machined with simultaneous synchronous rotation around their own longitudinal axes of symmetry of each row of slots in each protrusion crosses, whose axis of symmetry is aligned with the axis of rotation allows the device to concentrate a number of operations on one machine and achieve unity of design and technological and measuring bases. At the same time, the process of monitoring polished profiles, correcting grinding defects with subsequent deformation during hardening (softening) is carried out from the same bases on the same machine with minimal positioning errors of the order of several micrometers, that is, accuracy not previously achievable.
Впервые на одном станке появляется возможность проводить обработку, контроль, упрочнение замковых, шлицевых и профильных соединений лопаток, дисков и корпусов лопаточных машин с последующим контролем прошлифованных профилей, исправлением дефектов непосредственно на станке по результатам автоматического контроля, упрочнением локальных зон с концентраторами напряжений на деталях ротора и/или статора ГТД. For the first time on one machine, it becomes possible to process, control, harden lock, spline and profile joints of blades, disks and bodies of blade machines with subsequent control of polished profiles, correct defects directly on the machine according to the results of automatic control, and strengthen local zones with stress concentrators on rotor parts and / or stator GTE.
На фиг. 1 показаны межпазовые выступы на ободе диска ротора турбины и шлицы на торце втулочной части ступицы диска, выполненные по предлагаемому способу на предлагаемом станке;
- фиг. 2 - пазы елочного профиля между выступами гребней на ободе диска с фиг. 1 выполнены по способу-прототипу, а пазы на дне впадин елочных пазов и на торцах втулочной части ступицы диска выполнены шлифованием;
- фиг. 3 - схема проточной части многоступенчатой лопаточной машины - двухконтурного турбокомпрессора ГТД, где
В, К, Г, Т - сечения, соответственно проточной части на входе в компрессор, на выходе из него, перед турбиной и на выходе из нее;
РК - лопатки рабочего колеса ротора турбокомпрессора ГТД;
СА - лопатки соплового аппарата турбокомпрессора;
I, II - соответственно первая и вторая ступени ротора турбокомпрессора;
ВНА - входной направляющий аппарат;
P и ΔP - ширина лопаточного венца и осевой зазор между РК и СА;
h - длина пера лопаток ротора или статора;
Δ - радиальный зазор между торцами периферии пера лопаток РУК, СА;
- Дк, Дср, Двг - наружный, средний, втулочный диаметры РК;
- J1, J2, J3 угловой шаг (меридиональный зазор) между лопатками/пазами на ободе диска РК или между лопатками СА ГТД;
- RK - радиус РК ГТД;
- фиг. 4 - общий вид станка в момент установки пары подвижных стоек крестовины держателя обрабатываемых заготовок типа лопаток ГТД в станочное приспособление на столе станины при разведенных блоках абразивных инструментов;
- фиг. 4а - общий вид станка в момент установки двухрядной кассеты с лопатками, закрепленными в поворотных втулках гнезд кассеты 21;
- фиг. 4б - момент установки многорядной многогранной крестовины держателя обрабатываемых заготовок типа лопаток или выступов диска;
- фиг. 5 - упрощенная кинематическая схема станка с фиг. 4а;
- фиг. 6 - 11 - устройство для автоматического контроля елочного профиля полого хвостовика охлаждаемой рабочей лопатки ротора турбины ГТД, установленное непосредственно за зоной шлифования;
- фиг. 6 - вид спереди, в разрезе - два противонаправленных ряда измерительных наконечников с калиброванными шариками разного диаметра, расположенными в елочных пазах полого хвостовика рабочей лопатки;
- фиг. 7 - вид сбоку в разрезе на фиг. 6 - устройство для контроля елочного профиля непосредственно на предлагаемом станке за зоной шлифования;
- фиг. 8-10 - поперечное сечение елочного хвостовика лопатки и/или межпазового выступа диска в момент контакта калиброванных шариков Д4, Д3, Д2, Д1, соответственно установленных на сферических концах измерительных наконечников 110-133 при измерении блочных размеров (по роликам) M1, М2, М3, M4;
- фиг. 11 - поперечное сечение с фиг. 8-10 в момент измерения по дну впадин минимального размера елочных пазов на хвостовиках лопаток и/или межпазовых выступов на ободе дисков ротора ГТД;
- фиг. 12 - продольный разрез калиброванного шарика из оптически прозрачного материала;
- фиг. 13 - 17- поперечное сечение полой охлаждаемой рабочей лопатки в момент нагрева при эксплуатации на экстремальных режимах и/или в момент изготовления с полями температур эксплуатации или шлифования;
- фиг. 13 - поле температур в поперечном сечении пера лопатки при расчете методом конечных элементов (МКЭ), число КЭ 1422;
- фиг. 14 - поле температур сечения пера лопатки при расчете температурного состояния методом элементарных тепловых балансов (МЭТВ);
- (МЭТВ), число элементов в сечении 711;
- фиг. 15 - изменение температуры поверхностного слоя по профилю пера лопатки и по окружности охлаждающих каналов при расчете температурного состояния по МКЭ при числе КЭ 1422;
- фиг. 16 - изменение интенсивности напряжений по поверхности пера и по окружности охлаждающих каналов при расчете по МКЭ, число КЭ 1422;
- фиг. 17 - интенсивность напряжений в сечении пера рабочей лопатки при расчете по МКЭ, число КЭ 1422;
- фиг. 18 - изменение температуры поверхности металла со стороны действия газа и со стороны внутренней полости охлаждаемой лопатки;
- фиг. 19 - изменение напряжений на поверхности внутренней полости охлаждаемой лопатки 4;
- фиг. 20 - поле температур в сечении пера рабочей лопатки с терморегулированием поверхности при лазерном упрочнении (разупрочнении);
- фиг. 21 - схема разбивки сечения пера рабочей лопатки на изопараметрические элементы при трех вариантах исполнения отверстий;
- фиг. 22 - пример разбиения пера сопловой лопатки на изопараметрические элементы: в сечении I позициями 21 и 22 обозначены, соответственно основной металл и упрочненный лазерным лучом подслой на предлагаемом станке;
- фиг. 23 - примеры разбиения сечения пера на изопараметрические элементы рабочих и сопловых лопаток охлаждаемых турбин;
- фиг. 24 - граничные условия теплообмена по развертке профиля поперечного сечения пера лопатки;
- фиг. 25 - выбор начала отсчета для построения развертки профиля;
- фиг. 26-30 - изменение коэффициента теплопередачи вдоль контура лопатки; теплофизических свойств материала: теплопроводность, удельная теплоемкость, удельный вес, параметры нагрузки за 1 цикл, определение констант ползучести материала исследуемой лопатки или диска;
- фиг. 31 и 32 - момент вышлифовки поверхности кармана в призамковой полке на ножке хвостовика рабочей лопатки вентилятора с широкохордным пером в сопряжении призамковой полки лопатки 212 с прошлифованными елочным профилем со стороны спинки и/или корыта;
- фиг. 33-40 - алгоритмы и программы расчета температур и напряжений в элементах профиля пера и полости охлаждаемых полых лопаток ротора и соплового аппарата турбины;
- фиг. 41 - фрагмент конструкции предлагаемого профилешлифовального двухшпиндельного станка для врезного шлифования с непрерывной правкой профиля шлифовальных кругов 12 и 13;
- фиг. 42-44 - моменты шлифования фасонных поверхностей полок лопаток статора компрессора или соплового аппараты;
- фиг. 45-70 - эскизы мест разрушения полых хвостовиков елочного профиля двухзамковых образцов-моделей рабочих лопаток высокого давления турбины АГТД "АЛ-31Ф" в соответствии с результатами фрактографических исследований изломов после усталостных испытаний (см. табл. 1):
- фиг. 45 - образец Е 209, разрушившийся по ножке с трещинами в первом и втором пазу и на первом и втором зубе елочного профиля (фрезерование);
- фиг. 46 - образец Е 30, разрушившийся по ножке (фрезерование);
- фиг. 47 - образец 264, разрушившийся по ножке с отрывом середины первого зуба с трещиной в первом пазу напротив средней полости в поперечном сечении без ребер, усталостный излом в средней части толщины стенки;
- фиг. 48 - образец Е 150 (фрезерование), разрушившийся по ножке по литому карману в призамковой полке и по обработанному елочному профилю перед первым зубом (на корыте и спинке), поперечное сечение с тремя зонами усталостного излома по острым углам хвостовика и напротив средней части полости в поперечном сечении с одним ребром;
- фиг. 49 - образец E 237, разрушившийся по ножке со сквозной трещиной в середине первого паза на дне впадины со стороны корыта и продолговатыми трещинами вдоль елочного профиля по толщине стенки;
- фиг. 50 - образец Е 216, разрушившийся по ножке с отрывом первого зуба со стороны спинки напротив средней полости с трещиной в первом пазу со стороны корыта в поперечном сечении с обоими ребрами жесткости по внутренней полости и с дополнительными продольными трещинами по обе стороны толщины стенки на участке средней полости (фрезерование);
- фиг. 51 - образец Е 87, разрушившийся по ножке со стороны спинки;
- фиг. 52 - образец Е 20, разрушившийся по ножке с трещиной в первом пазу;
- фиг. 53 - образец Е 140, разрушившийся по ножке с термоусталостной трещиной перед 1 зубом в стенке призамковой полки со стороны корыта и входного торца, усталостное разрушение на участке стенки между ребрами жесткости в поперечном сечении без обоих ребер;
- фиг. 54 - образец Е 111, разрушившийся по первому пазу перед вторым зубом и ножке с трещиной в первом пазу (шлифование без АдСУ);
- фиг. 55 - образец Е 293, разрушившийся по литой ножке с трещиной на первом зубе в радиусе перехода контактной площадки в торец с наличием остатков керамического стержня по внутренней полости (второе гнездо, вариант 3Ш на фиг. 54);
- фиг. 56 - образец 239, разрушившийся по ножке с трещиной в первом пазу со стороны корыта и входной кромки;
- фиг. 57 - образец Е 70, разрушившийся по литой ножке с карманом и шлифованному торцу призамковой полки в сечении с одним ребром жесткости в полости;
- фиг. 58 - образец Е 232, разрушившийся с изломом по торцу дна полости и по литой ножке с карманом в призамковой полке;
- фиг. 59 - образец Е 80 (2Ш, АдСУ, первое гнездо, УМШ), разрушившийся после NБ = 50 · 106 ножке и первому зубу;
- фиг. 60 - образец Е 13 (2Ш, АдСУ, IV гнездо, УМШ), разрушившийся по ножке, выдержав базу испытаний без разрушения;
- фиг. 61 - образец E 96 (3Ш, без АдСУ, ДУМШ), разрушившийся по ножке во впадине паза елочного профиля перед первым зубом в поперечном сечении без обоих ребер;
- фиг. 62 - образец Е 134 (3Ш без АдСУ, ДУМШ), разрушившийся по первому пазу между первым и вторым зубом елочного профиля;
- фиг. 6З - образец Е 335, разрушившийся по литой ножке с трещиной от выходного торца в поперечном сечении с двумя полостями с одним ребром жесткости (со стороны выходного торца);
- фиг. 64 - образец Е 260, разрушившийся по ножке во впадине перед первым зубом, в поперечном сечении без ребер по радиусу перехода и по рабочей стороне контактной площадки с ответным пазом в захвате 51 (3Ш, без АдСУ, ДУМШ);
- фиг. 65 - образец Е 175, разрушившийся по шлифованной ножке по впадине перед первым зубом, в поперечном сечении без ребер, с двумя трещинами по краям средней полости со стороны спинки (3Ш (без АС)+УМШ);
- фиг. 66 - образец Е 94, разрушившийся по ножке со ступенчатым изломом в поперечном сечении хвостовика без ребер жесткости;
- фиг. 67 - образец Е 160 (вариант 3Ш, третье гнездо, без АдСУ), разрушившийся по ножке с отрывом середины первого зуба со стороны спинки в поперечном сечении с двумя ребрами жесткости;
- фиг. 68 - образец Е 214 (вариант 3Ш, без АдСУ, третье гнездо, без УМШ), разрушившийся с трещиной на выходном торце в сопряжении первого зуба с ножкой;
- фиг. 69 - образец Е 144 (вариант 3Ш, без АдСУ, третье гнездо, без УМШ), разрушившийся по литой призамковой ножке в поперечном сечении с одним каналом по внутренней полости со стороны выходной кромки и с трещиной вдоль входного торца в радиусе перехода полки в хвостовик;
- фиг. 70 - образец Е 108 (прототип, 3Ш, третье гнездо, без АдСУ), разрушившийся по ножке с трещинами вдоль елочного профиля по толщине стенки первого паза и по выступам зубьев со стороны выходного торца хвостовика на спинке;
- на фиг. 71-72 - показана вероятность разрушения Р,% в зависимости от числа циклов до разрушения полых хвостовиков, елочные профили которых изготовлены по сравниваемым вариантам (таблица 1) и кривые усталости σа испытанных образцов по вариантам.In FIG. 1 shows the inter-groove projections on the rim of the turbine rotor disk and the slots on the end face of the hub part of the disk hub, made according to the proposed method on the proposed machine;
- FIG. 2 - grooves of the Christmas tree profile between the ridges of the ridges on the rim of the disk of FIG. 1 are made according to the prototype method, and the grooves at the bottom of the hollows of the Christmas grooves and at the ends of the sleeve part of the disk hub are made by grinding;
- FIG. 3 is a diagram of the flow part of a multi-stage blade machine - a gas turbine turbocharger bypass, where
В, К, Г, Т - sections, respectively, of the flowing part at the compressor inlet, at the outlet of it, in front of the turbine and at the outlet of it;
RK - blades of the impeller of the rotor of a turbocharger turbine engine;
CA - blades of a nozzle apparatus of a turbocompressor;
I, II - respectively, the first and second stages of the turbocompressor rotor;
VNA - input guide vane;
P and ΔP - the width of the shoulder blade and the axial clearance between the RC and CA;
h is the length of the pen blades of the rotor or stator;
Δ is the radial clearance between the ends of the periphery of the pen blades RUK, CA;
- D to , D cf , D vg - outer, middle, sleeve diameters of the Republic of Kazakhstan;
- J 1 , J 2 , J 3 the angular step (meridional clearance) between the blades / grooves on the rim of the disk of the Republic of Kazakhstan or between the blades of the SA GTD;
- RK is the radius of the RK GTD;
- FIG. 4 is a general view of the machine at the time of installation of a pair of movable racks of the crosspiece of the holder of workpieces such as GTE blades in the machine tool on the bed table with divorced blocks of abrasive tools;
- FIG. 4a is a general view of the machine at the time of installation of the double-row cassette with blades fixed in the rotary bushings of the
- FIG. 4b - the moment of installation of a multi-row multi-faceted crosspiece of the holder of workpieces such as blades or disc protrusions;
- FIG. 5 is a simplified kinematic diagram of the machine of FIG. 4a;
- FIG. 6 - 11 - a device for automatic control of the Christmas tree profile of the hollow shank of the cooled rotor blades of the turbine engine turbine, installed directly behind the grinding zone;
- FIG. 6 is a front view, in section - two opposite directions of the measuring tips with calibrated balls of different diameters located in the Christmas tree grooves of the hollow shank of the working blade;
- FIG. 7 is a sectional side view of FIG. 6 - a device for monitoring the Christmas tree profile directly on the proposed machine for the grinding zone;
- FIG. 8-10 is a cross-section of the shank of the Christmas tree blade and / or inter-grooved protrusion of the disk at the moment of contact of the calibrated balls D 4 , D 3 , D 2 , D 1 , respectively mounted on the spherical ends of the measuring tips 110-133 when measuring block sizes (on rollers) M 1 , M 2 , M 3 , M 4 ;
- FIG. 11 is a cross section from FIG. 8-10 at the time of measurement along the bottom of the troughs of the minimum size of Christmas grooves on the shanks of the blades and / or inter-groove projections on the rim of the disks of the rotor of the gas turbine engine;
- FIG. 12 is a longitudinal section through a calibrated ball of optically transparent material;
- FIG. 13 - 17 is a cross section of a hollow cooled working blade at the time of heating during operation in extreme conditions and / or at the time of manufacture with fields of operating or grinding temperatures;
- FIG. 13 - temperature field in the cross section of the feather blades when calculating by the finite element method (FEM), the number of CE 1422;
- FIG. 14 - field temperature of the cross section of the blade feathers when calculating the temperature state by the method of elementary heat balances (METV);
- (METV), the number of elements in section 711;
- FIG. 15 is a change in the temperature of the surface layer along the profile of the feather blade and around the circumference of the cooling channels when calculating the temperature state according to the FEM with the number of KE 1422;
- FIG. 16 - change in the intensity of stresses along the surface of the pen and around the circumference of the cooling channels when calculated according to the FEM, the number of FE 1422;
- FIG. 17 - stress intensity in the cross section of the pen of the working blade when calculated according to the FEM, the number of CE 1422;
- FIG. 18 is a change in the temperature of the metal surface from the side of the gas and from the side of the internal cavity of the cooled blade;
- FIG. 19 - change in stress on the surface of the inner cavity of the cooled
- FIG. 20 - temperature field in the cross section of the pen of the working blade with surface temperature control during laser hardening (softening);
- FIG. 21 is a diagram of a breakdown of a cross section of a pen of a working blade into isoparametric elements with three options for making holes;
- FIG. 22 is an example of splitting a feather of a nozzle blade into isoparametric elements: in section I,
- FIG. 23 - examples of dividing the cross section of the pen into isoparametric elements of the working and nozzle blades of cooled turbines;
- FIG. 24 - boundary conditions of heat transfer by scanning the profile of the cross section of the blade feather;
- FIG. 25 - selection of a reference point for constructing a profile sweep;
- FIG. 26-30 - change in heat transfer coefficient along the contour of the blade; thermophysical properties of the material: thermal conductivity, specific heat, specific gravity, load parameters for 1 cycle, determination of the creep constants of the material of the investigated blade or disk;
- FIG. 31 and 32 - the moment of grinding the surface of the pocket in the chamfer flange on the leg of the shank of the fan blade with a broad chord in conjunction with the chamfer shelf of the blade 212 with a polished Christmas tree profile from the back and / or trough;
- FIG. 33-40 - algorithms and programs for calculating temperatures and stresses in the profile elements of the pen and cavity of the cooled hollow rotor blades and the nozzle apparatus of the turbine;
- FIG. 41 is a fragment of the construction of the proposed profile grinding duplex machine for mortise grinding with continuous editing of the profile of the grinding
- FIG. 42-44 - moments of grinding shaped surfaces of the shelves of the blades of the compressor stator or nozzle apparatus;
- FIG. 45-70 - sketches of the places of destruction of the hollow shanks of the Christmas tree profile of two-castle samples-models of high-pressure working blades of the turbine AGTD "AL-31F" in accordance with the results of fractographic studies of fractures after fatigue tests (see table. 1):
- FIG. 45 -
- FIG. 46 -
- FIG. 47 -
- FIG. 48 - sample E 150 (milling), collapsed along the leg along the molded pocket in the chamfer shelf and along the processed Christmas tree profile in front of the first tooth (on the trough and back), a cross section with three zones of fatigue fracture at the sharp corners of the shank and opposite the middle part of the cavity in cross section with one rib;
- FIG. 49 -
- FIG. 50 -
- FIG. 51 -
- FIG. 52 -
- FIG. 53 -
- FIG. 54 -
- FIG. 55 -
- FIG. 56 -
- FIG. 57 -
- FIG. 58 -
- FIG. 59 - sample E 80 (2Sh, AdSU, the first nest, UMSh), destroyed after N B = 50 · 10 6 leg and the first tooth;
- FIG. 60 - sample E 13 (2Sh, AdSU, IV nest, UMSh), which collapsed along the leg, having passed the test base without destruction;
- FIG. 61 - sample E 96 (3Ш, without AdSU, DUMSh), which collapsed along the leg in the cavity of the groove of the Christmas tree profile in front of the first tooth in cross section without both ribs;
- FIG. 62 - sample E 134 (3Ш without AdSU, DUMSh), destroyed in the first groove between the first and second tooth of the Christmas tree profile;
- FIG. 6Z -
- FIG. 64 -
- FIG. 65 -
- FIG. 66 -
- FIG. 67 - sample E 160 (option 3Sh, third nest, without AdSU), collapsed along the leg with separation of the middle of the first tooth from the back side in cross section with two stiffeners;
- FIG. 68 - sample E 214 (option 3Sh, without AdSU, third socket, without UMSh), which collapsed with a crack at the exit end in conjunction of the first tooth with the leg;
- FIG. 69 - sample E 144 (option 3Sh, without AdSU, third socket, without UMSh), which collapsed along a cast chamfer leg in cross section with one channel along the inner cavity from the outlet edge and with a crack along the inlet end in the radius of the transition of the shelf into the shank;
- FIG. 70 - sample E 108 (prototype, 3Sh, third nest, without AdSU), collapsed along the leg with cracks along the Christmas tree profile along the wall thickness of the first groove and along the protrusions of the teeth from the output end of the shank on the back;
- in FIG. 71-72 - shows the probability of failure P% depending on the number of cycles to failure of the hollow shank, tree profiles are made on embodiments of the compared (Table 1) and fatigue curves σ and tested specimens of the embodiments.
I ---- о ---- кривая распределения циклической долговечности ЗСЕГ ДОМРЛТ после упрочнения (вариант 2Ш, АдСУ, ДУМШ) при σа = 100 МПа;
2х 
I0 
I' 
2' 
20 
3 
4 _ _ _+_ _ _ то же, σа = 100 МПа
на фиг. 72
--I - базовый вариант (фрезерование); 2 - 3-й, без АдСУ, без ДУМШ; 3 - способ 2Ш + АдСУ + ДУМШ; 4 - 3Ш+УМШ;
- фиг. 73-76 и 78-90 - эскизы разбиения элементарных участков елочного профиля полого хвостовика охлаждаемой рабочей лопатки турбины высокого давления (ТВД) ГТД модели "АЛ-31Ф" во взаимно перпендикулярных направлениях параллельными плоскостями и результаты расчета температур и температурных градиентов в элементах елочного профиля в различные моменты времени при врезном глубинном шлифовании с высоконапорным охлаждением струей СОЖ под давлением с АдСУ;
- фиг. 77 - блок-схема алгоритма и программа расчета температурного поля выпуклого цилиндрического тела (методика Пеховича и Жидких);
- фиг. 85-90 - зависимость распределения температур по глубине подслоя в различных радиусных элементах елочного профиля хвостовика охлаждаемой рабочей лопатки ТВД или полого хвостовика двухзамковых образцов - моделей рабочих лопаток турбин ГТД "АД-31Ф";
- фиг. 91, 92 - блок-схема алгоритма расчета и программ расчета температурных полей простейших тел: плоскости и цилиндра (вогнутого или выпуклого) или конуса и тора, соответственно при шлифовании;
- фиг. 93 - кривые усталости замковых соединений елочного типа двухзамковых образцов - моделей рабочих лопаток турбин из сплава ЖС 26 ВСНК (см. таблицу 2).I ---- о ---- distribution curve of the cyclic durability ZSEG DOMRLT after hardening (option 2Sh, AdSU, DUMSh) at σ a = 100 MPa;
2 x
I 0
I '
2 '
2 0
3
4 _ _ _ + _ _ _ the same, σ a = 100 MPa
in FIG. 72
--I - basic version (milling); 2 - 3rd, without AdSU, without SAMSH; 3 - method 2Sh + AdSU + DUMSH; 4 - 3Sh + UMSh;
- FIG. 73-76 and 78-90 are sketches of the partition of elementary sections of the Christmas tree profile of the hollow shank of the cooled working turbine blade of a high-pressure turbine (GTD) of the gas turbine engine of the AL-31F model in mutually perpendicular directions with parallel planes and the results of calculating temperatures and temperature gradients in the elements of the Christmas tree profile in various points in time during mortise deep grinding with high-pressure cooling by a coolant jet under pressure with AdSU;
- FIG. 77 is a block diagram of an algorithm and a program for calculating the temperature field of a convex cylindrical body (the method of Pekhovich and Liquid);
- FIG. 85-90 - the dependence of the temperature distribution along the depth of the sublayer in various radial elements of the Christmas tree profile of the shank of a cooled working blade of a high-pressure engine or the hollow shank of two-lock samples - models of the working blades of turbines GTE "AD-31F";
- FIG. 91, 92 is a block diagram of a calculation algorithm and programs for calculating the temperature fields of simple bodies: a plane and a cylinder (concave or convex) or a cone and a torus, respectively, when grinding;
- FIG. 93 - fatigue curves of castle joints of the Christmas-tree type of two-castle samples - models of turbine blades made of
Способ изготовления лопаточной машины осуществляют следующим образом. A method of manufacturing a blade machine is as follows.
Предварительно вырезают из обода дисков клиновые стержни и из замковой части хвостовиков лопаток образцы для испытания механических (бв δ) химических свойств Hμ, HB, HRB) конкретного сплава. По результатам определения механических свойств, структурно-фазового состояния и химического состава комплектуют пары: лопатка - паз диска ротора, лопатка - корпус. Шлифуют замковые соединения елочного типа в лопатках и пазах дисков от единых конструкторско-технологических и измерительных баз с одной установки изделия, причем режимы шлифования корректируют по результатам испытаний механических свойств и спектрального анализа содержания основных легирующих химических элементов: никеля, кобальта, тугоплавких металлов - в турбинах, железа, титана, алюминия, бора - в компрессоре и/или вентиляторе.Pre-cut wedge rods from the rim of the disks and samples for testing the mechanical (b in δ) chemical properties of the specific alloy H μ , HB, HRB) from the rim of the blade shanks. According to the results of determining the mechanical properties, structural-phase state and chemical composition, pairs are completed: the blade is the groove of the rotor disk, the blade is the body. Grind the Christmas tree-type lock joints in the blades and grooves of disks from a single design, technological and measuring bases from one installation of the product, and grinding modes are adjusted according to the results of mechanical properties tests and spectral analysis of the content of the main alloying chemical elements: nickel, cobalt, refractory metals - in turbines , iron, titanium, aluminum, boron - in the compressor and / or fan.
Отдельно шлифуют замковые и шлицевые поверхности на лопатках и дисках ротора, профили пера и кромок на лопатках ротора и статора от одних конструкторско-технологических и измерительных баз на предлагаемом станке, снабженном устройством для автоматического контроля блочных размеров по роликам-шарикам и для упрочнения профилированных и годных по геометрическим параметрам профилей замков и шлиц Хирта, соответственно в лопатках и дисках. Separately grind the locking and slotted surfaces on the blades and disks of the rotor, the profiles of the pen and the edges on the blades of the rotor and stator from the same design, technological and measuring bases on the proposed machine, equipped with a device for automatic control of block sizes on roller balls and for hardening profiled and suitable according to the geometric parameters of the profiles of locks and slots of Hirth, respectively, in the blades and disks.
Снова сортируют лопатки и диски по геометрическим размерам и свойствам, подбирая пары деталей замковых соединений лопатка - паз диска. Again, the blades and discs are sorted by geometric dimensions and properties, selecting pairs of parts of the castle joints of the blade - groove of the disk.
Также с одной установки изделия и от одних конструкторско-технологических и измерительных баз осуществляют деформационное воздействие на лопатки и диски (шлифованием, упрочнением шариками, лазерным облучением и др.)
Подобранные пары лопаток и дисков собирают в ротор и статор. Вращением ротора производят вытягивание лопаток вместе с выступами дисков и измеряют зазор между ротором и статором.Also, from one installation of the product and from some design, technological and measuring bases, they carry out a deformation effect on the blades and disks (by grinding, hardening with balls, laser irradiation, etc.)
Selected pairs of blades and discs are collected in the rotor and stator. By rotating the rotor, the blades are pulled together with the protrusions of the disks and the gap between the rotor and the stator is measured.
После сборки по результатам измерений зазора шлифуют торцевые поверхности лопаток ротора до обеспечения требуемого зазора (также от одних конструкторско-технологических и измерительных баз и с одной установки изделия). After assembly, the end surfaces of the rotor blades are ground according to the results of measurements of the gap to ensure the required clearance (also from the same design, technological and measuring bases and from one installation of the product).
Собранный и облопаченный ротор турбокомпрессора ГТД устанавливают на балансировочный стенд и производят предварительную вытяжку лопаток и межпазовых выступов на ободе дисков до величин, не превышающих радиальные зазоры между лопатками и корпусом статора турбомашины в каждой ступени. В процессе вытяжки рабочих лопаток ротора деформационное воздействие на материал профильных поверхностей лопаток и дисков может быть осуществлено с помощью гидроабразивной струи с частицами шлифовального шлама от каждой ступени ГТД. The assembled and bladed rotor of the turbine engine turbocharger is installed on the balancing stand and the blades and inter-groove protrusions on the disk rim are pre-drawn to values not exceeding the radial clearances between the blades and the turbomachine stator housing in each stage. In the process of drawing the rotor blades of the rotor, the deformation effect on the material of the profile surfaces of the blades and discs can be carried out using a waterjet jet with particles of grinding sludge from each stage of the gas turbine engine.
После достижения нужной вытяжки рабочих лопаток шлифуют их концы и окончательно балансируют роторы всех ступеней. After reaching the desired extraction of the working blades, their ends are ground and the rotors of all stages are finally balanced.
В случае необходимости снова вытягивают лопатки ротора, измеряют зазор между ротором и статором и повторяют операцию шлифования. If necessary, the rotor blades are pulled again, the gap between the rotor and the stator is measured, and the grinding operation is repeated.
Режимы окончательной обработки (шлифованием с деформационным упрочнением и/или лазерным разупрочнением) выбирают по результатам расчета температурных полей, тепловых деформаций, температурных перепадов и градиентов температур в зонах концентрации напряжений (фиг. 13-30, 33-40, 73-92) и по результатам испытаний фасонных инструментов на износостойкость. The final processing modes (grinding with strain hardening and / or laser softening) are selected according to the results of calculation of temperature fields, thermal deformations, temperature differences and temperature gradients in stress concentration zones (Figs. 13-30, 33-40, 73-92) and test results of shaped tools for wear resistance.
Осевые зазоры между ступенями лопаток и дисками определяют точностью изготовления торцевых шлиц Хирта, а угловые шаги рабочих и сопловых лопаток турбин или меридиональные зазоры по профилю пера сопрягаемых решеток определяются погрешностями положения замковых пазов в ободе дисков. The axial gaps between the steps of the blades and the disks are determined by the accuracy of the manufacture of the Hirt end slots, and the angular steps of the working and nozzle blades of the turbines or the meridional gaps along the feather profile of the mating gratings are determined by the position errors of the locking grooves in the rim of the disks.
Осуществление способа иллюстрируется примерами изготовления ротора и статора турбокомпрессора ГТД производства ряда предприятий г. Уфы (АООТ "УМПО", НПП "Мотор", УАП "Гидравлика". The implementation of the method is illustrated by examples of the manufacture of the rotor and stator of a turbo-compressor GTE produced by a number of enterprises in Ufa (AOOT "UMPO", NPP "Motor", UAP "Hydraulics".
Сравнительные усталостные испытания ЗСЕТ на полых хвостовиках двухзамковых образцов-моделей рабочих лопаток турбин (ДОМРЛТ) из сплава ЖС6УВИ, елочные профили которых выполнены по сопоставляемым вариантам деформационного воздействия - фрезерование (базовый), по прототипу и по предлагаемому способам представлены на фиг. 1-93. Comparative fatigue tests of ZSET on the hollow shanks of two-lock sample models of turbine rotor blades (DOMRLT) made of ZhS6UVI alloy, Christmas tree profiles of which are made according to comparable deformation effects — milling (basic), according to the prototype and according to the proposed methods are presented in FIG. 1-93.
Результаты сравнительных усталостных испытаний ЗСЕТ ДОМРЛТ высокого давления с разными вариантами обработки елочного профиля на полых хвостовиках приведены в таблице 1. В таблице 2 приведены результаты определения механических и химических свойств материалов образцов и параметров усталостной и длительной долговечности. Результаты и условия испытаний елочных полых хвостовиков ДОМРЛТ, прошедших предварительную сортировку по механическим и химическим свойствам, приведены в таблице 3. The results of comparative fatigue tests of high-pressure ZSET DOMRLT with different options for processing the Christmas tree profile on hollow shanks are given in table 1. Table 2 shows the results of determining the mechanical and chemical properties of sample materials and parameters of fatigue and long life. The results and test conditions of the hollow Christmas tree shanks DOMRLT, pre-sorted by mechanical and chemical properties, are shown in table 3.
Анализ результатов испытаний, приведенных на фиг. 3 и в табл. 3, показывает, что на параметры циклической долговечности (количество циклов N · 106) ЗСЕТ, поверхности полых хвостовиков ДОМРЛТ которых выполнены по сравниваемым вариантам - базовому (фрезерование), способу-прототипу и предлагаемому способу, зависят от ряда показателей циклического нагружения σа,σm,σmax, Rб, выраженных отношением σа/σв,σm/σВ,σmax/σВ,, а также места расположения усталостного излома: ножка, ножка + первый зуб, первый зуб с двух сторон, первый зуб, второй зуб. Во всех рассмотренных случаях лопатки, изготовленные по предлагаемому способу, обладают наибольшей циклической долговечностью.Analysis of the test results shown in FIG. 3 and tab. 3, shows that the parameters of cyclic durability (number of cycles N · 10 6 ) ZSET, the surfaces of the hollow shafts of DOMRLT which are made according to the compared options - the base (milling), the prototype method and the proposed method, depend on a number of indicators of cyclic loading σ a , σ m , σ max , R b , expressed as σ a / σ c , σ m / σ B , σ max / σ B , as well as the location of the fatigue fracture: leg, leg + first tooth, first tooth on both sides, first tooth, second tooth. In all cases considered, the blades made by the proposed method have the greatest cyclic durability.
Шлифовальный станок содержит станину 1 со стойкой 2 и направляющими 3 для перемещения по ним навстречу друг другу шлифовальных бабок 4 и 5. Для их перемещения имеются ходовые винты 6 и 7 с приводом от электродвигателей 8, 9 соответственно. The grinding machine contains a
На каждой шлифовальной бабке 4, 5 установлены с возможностью вращения шпиндели 10, 11, которые имеют планшайбу с сегментными частями для установки на ней блока шлифовальных кругов 12, 13 и снабжены двигателями 14, 15 и могут перемещаться вместе с бабками друг относительно друга по направляющим 3. Приводы двигателей обоих шпинделей независимы друг от друга. Станина 1 имеет на верхней плоскости параллельные направляющие 16, 17, на которых установлен стол 18 с возможностью рабочих перемещений в продольном направлении. На горизонтальной плоскости стола 18 расположено станочное приспособление 19 с направляющими 20, выполненными параллельно оси вращения шпинделей 10, 11 и перпендикулярно направляющим 3 и направляющим 16, 17. В направляющие 20 приспособления 19 установлена многоместная кассета 21 держателя обрабатываемых заготовок с возможностью периодических перемещений от привода 22, выполненного в виде клиновых ползунов 23, передвигаемых шариковыми передаточными механизмами (ШПМ) 24 от кулачка 25 командоаппарата 26. Для жесткого неподвижного закрепления направляющих держателя деталей кассеты 21 в приспособлении 19 выполнен гидрозажим 27 в виде скошенного штока 28 гидроцилиндра 29. Для перемещения стола 16 имеется ходовой винт 30 с приводом от двигателя 31. Для выполнения поворота лопаток в гнездах выступов крестовины держателя деталей кассеты 21 поворотные втулки 32 соединены с тягой 33 и ШПМ с кулачком 34 командоаппарата 26. На плоскости стола 18 установлены стойки 35, 36, между которыми горизонтально с возможностью поворота вокруг горизонтальной оси, параллельной направлению продольной подачи по направляющим 16, 17 и перпендикулярно оси вращения шпинделей 10, 11 и их поперечному перемещению по стойке 2 с направляющими 3 в бабках 4, 5 установлена крестовина 37 с выступами для создания направляющих СОЖ профильных планок 38-41. На оси 42 поворота крестовины 37 справа установлено реечное зубчатое колесо 43, кинематически связанное с рейкой 44 и ШПМ 45 с кулачком 46 командоаппарата 26, установленного на столе 18 и выполненного в виде зубчато-червячного редуктора 47 с приводом от двигателя 48, синхронизированного с программируемыми перемещениями других узлов станка электрической цепью. На выходном валу редуктора 47 установлен с возможностью вращения вокруг своей оси кулачковый вал с кулачками 25, 34, 46. Для правки кругов 12, 13 на столе 18 размещены механизмы правки 48-50 с приводами вращения алмазных профилированных роликов 51-53 и на шлифовальных бабках 4, 5 - механизмы 54, 55 с приводами вращения роликов 56, 57. В направляющих 20 станочного приспособления 19 установлены стойки 58, 59 многоместной кассеты 21, выполненной в виде дополнительной крестовины 60 держателя комплекта деталей, установленной с возможностью перемещения и поворота вокруг оси 61 от привода 22, 23 кулачка 25 и зубчатого колеса 62. On each grinding
Непосредственно за зоной обработки шлифовальными кругами 12, 13 (фиг. 4б, 6-11) и отделенное от нее лотком для отвода СОЖ установлено устройство для контроля елочного профиля, содержащее корпус 101 с размещенными на нем каретками 102, 103 с контактными поверхностями 104, 105 и 106, 107 и отсчетным механизмом 108 для определения их взаимного положения. Поворотные втулки 109 установлены между поверхностями 104, 105 и 106, 107, которые попарно параллельны между собой и перпендикулярны направляющим измерительных наконечников 110-142. На обращенных друг к другу концах измерительных наконечников 110-142 установлены подпружиненные калиброванные шарики разного диаметра в количестве, соответствующем числу контролируемых параметров, а на противоположных концах наконечников в плоскостях 143, 144, 145, 146, параллельных поверхностям 104-107, расположены опорные торцы калиброванных полусферических элементов 147. При этом измерительные наконечники установлены с возможностью вращения вокруг собственной продольной оси симметрии, а их поворотные втулки 109 - с возможностью фиксации на направляющих поверхностях измерительных наконечников, например, с помощью резьбовых винтов (фиг. 6, 7). Directly behind the processing zone by grinding
Шлифовальный станок работает следующим образом. The grinding machine operates as follows.
После периодической или непрерывной правки каждого шлифовального круга блока 12, 13 алмазными роликами 51-53, 56, 57 в соответствии с числом шлифуемых поверхностей на деталях, закрепленных в узлах их фиксации на крестовине 60, в которой заготовки обрабатываемых изделий типа дисков и/или лопаток располагают двумя (фиг. 4а, 5, 31, 32) параллельными рядами или одним рядом (фиг. 4б) между двумя оппозитно расположенными блоками шлифовальных кругов 12, 13. Между рядами лопаток устанавливают направляющую СОЖ соответствующую планку 38-41 в виде профильного выступа конкретной формы и размеров, дополняющих габариты заготовок до замкнутого объема запорной зоны образовавшейся жидкостной ванны на крестовине 37. Далее осуществляют закрепление кассет 21 в стойках 58, 59 крестовины 60 и выступов с планками 38-41 крестовины 37 неподвижно относительно друг друга с помощью гидрозажима 27, его штока 28 в гидроцилиндре 29 и ШПМ с фиксатором (не показан). Шлифование профиля на хвостовиках, полках и пере лопаток парой шлифовальных кругов 12, 13 проводят при продольном перемещении стола 18 по направляющим 16, 17. После окончания перемещения бабки 4, 5 разводят в разные стороны по направляющим 3 стойки 2. Кассету 21 крестовины 60 отводят от крестовины 37, поворачивают крестовину 60 вокруг оси 61 или (вместе или по отдельности) поворачивают от крестовины 37 вокруг оси 42 по кинематической цепи: колесо 43, рейка 44, ШПМ 45, кулачок 46, командоаппарат 26, редуктор 47, двигатель 48. В кассете 21 поворачивают лопатки в гнездах по кинематической цепи: втулки 32, тяги 33, ШПМ с кулачком 34 командоаппарата 26 и/или: поворот крестовины 60 вокруг оси 61 каждой грани выступа крестовины многоместной кассеты 21. After periodic or continuous dressing of each grinding wheel of
Далее проводят обработку другой стороны (или ряда) лопаток теми же кругами 12, 13 аналогичным образом. Next, the processing of the other side (or row) of the blades in the
Устройство для автоматического контроля прошлифованного профиля установлено непосредственно за зоной обработки и работает совместно с упрочнением по одной из двух схем - при неподвижной и при перемещающейся детали. A device for automatic control of the polished profile is installed directly behind the processing zone and works together with hardening according to one of two schemes - with a stationary part and with a moving part.
При реализации указанных схем прошлифованная лопатка проходит своим хвостовиком между гидроизоляцией отводящего лотка на корпусе 101 и поступает на позицию измерения между шариками 138-141 измерительных наконечников 110-142, перемещаясь со скоростью продольной подачи стола 18 со станочным приспособлением 19 и кассетами 21 в нем с обрабатываемыми лопатками (и/или диском). Первыми вступают в контакт шарики 141 большого диаметра Д4 наконечников 110-142 (сверху и снизу), показанные на фиг. 8. Последними в контакт с обработанной и контролируемой поверхностью хвостовика лопатки и/или межпазового выступа диска ротора вступают шарики 138 меньшего диаметра Д1 как проходящие наибольшее расстояние при сближении кареток 102, 103 с наконечниками 110-142 при контроле блочных размеров по роликам, толщин хвостовика лопатки и/или межпазового выступа на ободе диска ротора. В момент одновременного контакта всех шариков наконечников 110-142 с профилированными поверхностями (елочного профиля хвостовиков лопаток и/или межпазовых выступов на ободе диска ротора ГТД) происходит замыкание силовой цепи измерительных подпружиненных наконечников 110-142 через втулки 109 с контактными плоскостями 104, 105, и 106, 107 кареток 102, 103, а датчик отсчетного механизма 108 при годности прошлифованного профиля выдает команду на продолжение цикла обработки следующей заготовки лопатки и/или межпазовых выступов на ободе диска или команду на повторение обработки при выходе за пределы допуска любого параметра в любом из контролируемых сечений хвостовика лопатки и/или выступа диска.When implementing these schemes, a ground blade goes with its shank between the waterproofing of the discharge tray on the
При контроле в случае несоответствия одного из размеров заданным параметрам в любом из сечений измеряемого объекта дается сигнал на повторение цикла окончательной обработки, начиная с правки обоих шлифовальных кругов алмазными профилированными правящими роликами. During control, in the event that one of the dimensions does not meet the specified parameters in any of the sections of the measured object, a signal is given to repeat the final processing cycle, starting with dressing both grinding wheels with diamond shaped straightening rollers.
Повторную обработку объекта с увеличенными размерами по толщине при наличии припуска проводят по результатам контроля блочных размеров и непосредственно на станке, что исключает погрешности от установки и базирования заготовок изделий в кассетах 21, неизбежные при шлифовании и контроле вне станка. Reprocessing of an object with increased dimensions in thickness in the presence of an allowance is carried out according to the results of block size control and directly on the machine, which eliminates errors from the installation and basing of product blanks in
Как следует из вышеизложенного, достижение задачи изобретения - повышение КПД лопаточной машины путем стабилизации радиального зазора между лопатками и корпусом машины, между лопатками ротора и статора в осевом и меридиональном (угловом) положении относительно пазов в ободе диска и между торцами дисков при уменьшении расхода энергии и снижении выбросов вредных веществ в окружающую среду обеспечивается только при неразрывном и взаимосвязанном выполнении всех существенных признаков заявленных способа изготовления лопаточной машины и шлифовального станка для его осуществления. As follows from the foregoing, the achievement of the objective of the invention is to increase the efficiency of the blade machine by stabilizing the radial clearance between the blades and the machine body, between the rotor blades and the stator in the axial and meridional (angular) position relative to the grooves in the rim of the disk and between the ends of the disks while reducing energy consumption and reducing emissions of harmful substances into the environment is ensured only with the inextricable and interconnected implementation of all the essential features of the claimed method of manufacturing a spatula machine and grinding machine for its implementation.
Анализ полученных результатов после различных вариантов механической обработки и деформационного упрочнения показывает, что наличие возможности разупрочнения или упрочнения прошлифованных профилей с более высокой точностью и улучшенными характеристиками параметров качества поверхностного слоя по предлагаемому способу позволит по сравнению с прототипом повысить КПД, при этом стабилизация радиальных, осевых и меридиональных зазоров обеспечивает снижение расходов топлива, воздуха, газа и количество выбросов вредных веществ в окружающую среду. An analysis of the results after various machining and strain hardening options shows that the possibility of softening or hardening of ground profiles with higher accuracy and improved characteristics of the quality parameters of the surface layer by the proposed method will increase the efficiency compared to the prototype, while stabilizing radial, axial and meridional clearances provides a reduction in fuel, air, gas and the amount of emissions of harmful substances in the environment environment.
Кроме того, приведенные сведения показывают, что установлена объективно существующая закономерность взаимосвязи состояния поверхности и подслоя с показателями технологической наследственности и характеристиками циклической долговечности. При этом для правильной оценки долговечности и для обеспечения достоверности и объективности прогноза ожидаемых служебных свойств материала необходимо учитывать его фактические физико-механические и химические свойства. In addition, the above data show that an objectively existing regularity of the relationship between the state of the surface and the sublayer with indicators of technological heredity and characteristics of cyclic durability has been established. At the same time, to correctly assess the durability and to ensure the reliability and objectivity of the forecast of the expected service properties of the material, it is necessary to take into account its actual physical, mechanical and chemical properties.
Таким образом, при осуществлении заявленной группы изобретений появляется возможность повышения КПД за счет обеспечения прочности, долговечности, надежности изделий типа ГТД путем достижения заданной точности, объективности и послеоперационного контроля прошлифованного елочного профиля хвостовика лопатки и/или межпазового выступа диска ротора турбомашины, и, следовательно, уменьшением опасности проявления дефектов шлифования или скрытых дефектов металлургического происхождения в процессе эксплуатации. Thus, when implementing the claimed group of inventions, it becomes possible to increase efficiency by ensuring the strength, durability, reliability of products of the type of gas turbine engine by achieving the specified accuracy, objectivity and postoperative control of the polished Christmas tree profile of the shank of the blade and / or the inter-groove protrusion of the disk of the rotor of the turbomachine, and therefore reducing the risk of manifestation of grinding defects or latent defects of metallurgical origin during operation.
В табл. 2 включены результаты определения прочности и содержания С, Сr, Al, Ti, а остальные химические элементы, легирующие никелевый сплав, вошли в суммарный процентный углеродный эквивалент. In the table. 2, the results of determining the strength and content of C, Cr, Al, Ti are included, and the remaining chemical elements alloying the nickel alloy are included in the total percentage carbon equivalent.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96120459A RU2162782C2 (en) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | Method of turbomachine manufacture and grinding machine for its embodiment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96120459A RU2162782C2 (en) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | Method of turbomachine manufacture and grinding machine for its embodiment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU96120459A RU96120459A (en) | 1999-01-20 |
| RU2162782C2 true RU2162782C2 (en) | 2001-02-10 |
Family
ID=20186492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96120459A RU2162782C2 (en) | 1996-10-04 | 1996-10-04 | Method of turbomachine manufacture and grinding machine for its embodiment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2162782C2 (en) |
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2481565C1 (en) * | 2011-12-29 | 2013-05-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Gas turbine engine, test method of gas turbine engine (versions), production method of gas turbine engine, adjustment method of gas turbine engine, industrial production method of gas turbine engines, and operating method of gas turbine engine |
| RU2487334C1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-07-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Turbojet, method of turbojet testing (versions) and method of turbojet production, method of turbojet industrial production, method of turbojet overhaul, and method of turbojet operation |
| RU2487333C1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-07-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Turbojet, method of turbojet testing (versions) and method of turbojet production method of turbojet industrial production, and method of turbojet operation |
| RU2544408C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-03-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Method of turbojet batch manufacturing and turbojet manufactured according to this method |
| RU2544411C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-03-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Method of turbojet batch manufacturing and turbojet manufactured according to this method |
| RU2551248C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-05-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Method of operational development of experimental jet turbine engine |
| RU2565141C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine, connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine, spacer of connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565113C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565090C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine, connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565091C1 (en) * | 2014-04-25 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor impeller of lp compressor of jet turbine engine (versions) |
| RU2565114C1 (en) * | 2014-04-25 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor impeller of lp compressor of jet turbine engine (versions) |
| RU2565136C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor first stage disc |
| RU2565092C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое акционерное общество "Уфимское мотостроительное производственное объединение" (ОАО "УМПО") | Turbojet low-pressure compressor rotor impeller blade |
| RU2565123C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor rotor impeller blade |
| RU2565133C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine, connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine, spacer of connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565140C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor third stage disc |
| RU2573406C2 (en) * | 2014-05-30 | 2016-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Production of turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) and turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) |
| RU2573417C2 (en) * | 2014-05-30 | 2016-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) |
| RU2573408C2 (en) * | 2014-05-30 | 2016-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor rotor shaft section (versions) |
| RU2581981C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-04-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2581987C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-04-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2596913C1 (en) * | 2015-04-10 | 2016-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller vane of turbojet engine low-pressure compressor rotor (versions) |
| RU2597324C1 (en) * | 2015-04-17 | 2016-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2596917C1 (en) * | 2015-04-17 | 2016-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2603304C1 (en) * | 2015-08-05 | 2016-11-27 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Gas turbine engine low-pressure compressor rotor first stage disc (versions) |
| RU2603217C1 (en) * | 2015-06-10 | 2016-11-27 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | First stage disc of turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) |
-
1996
- 1996-10-04 RU RU96120459A patent/RU2162782C2/en active
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2481565C1 (en) * | 2011-12-29 | 2013-05-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Gas turbine engine, test method of gas turbine engine (versions), production method of gas turbine engine, adjustment method of gas turbine engine, industrial production method of gas turbine engines, and operating method of gas turbine engine |
| RU2487334C1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-07-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Turbojet, method of turbojet testing (versions) and method of turbojet production, method of turbojet industrial production, method of turbojet overhaul, and method of turbojet operation |
| RU2487333C1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-07-10 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" (ОАО "НПО "Сатурн") | Turbojet, method of turbojet testing (versions) and method of turbojet production method of turbojet industrial production, and method of turbojet operation |
| RU2544408C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-03-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Method of turbojet batch manufacturing and turbojet manufactured according to this method |
| RU2544411C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-03-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Method of turbojet batch manufacturing and turbojet manufactured according to this method |
| RU2551248C1 (en) * | 2013-11-07 | 2015-05-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Method of operational development of experimental jet turbine engine |
| RU2565092C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое акционерное общество "Уфимское мотостроительное производственное объединение" (ОАО "УМПО") | Turbojet low-pressure compressor rotor impeller blade |
| RU2565140C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor third stage disc |
| RU2565090C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine, connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565113C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565133C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine, connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine, spacer of connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565136C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor first stage disc |
| RU2565141C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor shaft of low pressure compressor of turbojet engine, connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine, spacer of connection assembly of rotor shaft disks of low pressure compressor of turbojet engine |
| RU2565123C1 (en) * | 2014-04-22 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor rotor impeller blade |
| RU2565114C1 (en) * | 2014-04-25 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor impeller of lp compressor of jet turbine engine (versions) |
| RU2565091C1 (en) * | 2014-04-25 | 2015-10-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Rotor impeller of lp compressor of jet turbine engine (versions) |
| RU2573406C2 (en) * | 2014-05-30 | 2016-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Production of turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) and turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) |
| RU2573417C2 (en) * | 2014-05-30 | 2016-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) |
| RU2573408C2 (en) * | 2014-05-30 | 2016-01-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Turbojet low-pressure compressor rotor shaft section (versions) |
| RU2581981C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-04-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2581987C1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-04-20 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2596913C1 (en) * | 2015-04-10 | 2016-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller vane of turbojet engine low-pressure compressor rotor (versions) |
| RU2597324C1 (en) * | 2015-04-17 | 2016-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2596917C1 (en) * | 2015-04-17 | 2016-09-10 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Impeller blade of rotor of compressor of low-pressure gas turbine (versions) |
| RU2603217C1 (en) * | 2015-06-10 | 2016-11-27 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | First stage disc of turbojet engine low-pressure compressor rotor shaft (versions) |
| RU2603304C1 (en) * | 2015-08-05 | 2016-11-27 | Открытое Акционерное Общество "Уфимское Моторостроительное Производственное Объединение" (Оао "Умпо") | Gas turbine engine low-pressure compressor rotor first stage disc (versions) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2162782C2 (en) | Method of turbomachine manufacture and grinding machine for its embodiment | |
| US9719356B2 (en) | Method of finishing a blade | |
| US20200200013A1 (en) | Gas turbine engine rotor balancing | |
| RU96120459A (en) | METHOD FOR MANUFACTURING A BLADE MACHINE AND MACHINE FOR CARRYING OUT THE METHOD | |
| US7805972B2 (en) | Integrally bladed rotating turbo machinery and method and apparatus for achieving the same | |
| EP1792680B1 (en) | Method for machining components of turbine engines | |
| CA2489629C (en) | Methods and apparatus for machining components | |
| US4512115A (en) | Method for cylindrical grinding turbine engine rotor assemblies | |
| JP2007507644A (en) | Method of joining a blade to a blade root or rotor disk when manufacturing and / or repairing a gas turbine blade or blade-integrated gas turbine rotor | |
| US20130247377A1 (en) | Process of repairing a component, a repair tool for a component, and a component | |
| US8959766B2 (en) | Method for machining the rotor of a turbine and device useful for carrying out the method | |
| US10605101B2 (en) | Process of making integrally bladed rotor | |
| US10252382B2 (en) | Method of machining surfaces of rotor disc and grinding machine therefor | |
| Fricke et al. | A cradle to gate approach for life-cycle-assessment of blisk manufacturing | |
| CA2685632C (en) | Method for machining a gas turbine rotor | |
| RU2179502C2 (en) | Method of producing rotor or bladed machine, machine tool for grinding and device for automatic control | |
| EP2955329A1 (en) | Integrally formed rotor assembly with shaft and blisks | |
| EP3570127B1 (en) | Determination of a life defining quantity | |
| EP3492703A1 (en) | Method of testing a rotor component design | |
| RU2047464C1 (en) | Method of making rotor of blade machine | |
| Magerramova et al. | Development of the Functional-Gradient Turbine Wheel With Cooled Blades Without Lock Connection | |
| RU2550055C2 (en) | Reconditioning of gas turbine plant including nozzle blades from nickel or cobalt alloys composed of multibank structure | |
| Ganser et al. | Kilian Thomas Fricke | |
| CN115533231A (en) | High-vortex blade tenon cooling hole additional machining method | |
| Walton et al. | Advanced balancing using laser machining |