RU2149906C1 - Method of heat hardening of reinforcing rods and device for its embodiment - Google Patents
Method of heat hardening of reinforcing rods and device for its embodiment Download PDFInfo
- Publication number
- RU2149906C1 RU2149906C1 RU99101732A RU99101732A RU2149906C1 RU 2149906 C1 RU2149906 C1 RU 2149906C1 RU 99101732 A RU99101732 A RU 99101732A RU 99101732 A RU99101732 A RU 99101732A RU 2149906 C1 RU2149906 C1 RU 2149906C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cooling
- cooling chamber
- reinforcing bar
- area
- reinforcing bars
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к термической обработке проката, и может быть использовано для термического упрочнения арматурных прутков из углеродистой стали. The invention relates to metallurgy, and in particular to heat treatment of rolled products, and can be used for thermal hardening of carbon steel reinforcing bars.
Согласно стандарту СТО АСЧМ 7-93, арматурные прутки для железобетонных конструкций должны обладать следующим комплексом механических свойств:
σт ≥ 500 Н/мм2; δ5 ≥ 5%; холодный загиб на 180o - выдерживает.According to the standard STO ASCM 7-93, reinforcing bars for reinforced concrete structures must have the following set of mechanical properties:
σ t ≥ 500 N / mm 2 ; δ 5 ≥ 5%; 180 ° cold bend - withstands.
Известен способ термического упрочнения стального проката, преимущественно арматурных прутков, включающий аустенитизацию и охлаждение потоком воды в закрытой камере при избыточном статическом давлении 5-10 ати, согласно которому прокат охлаждают со скоростью 680-880oC/с до достижения средней температуры по сечению 575-630oC потоком воды, направленным относительно поверхности проката со скоростью 9-14 м/с [1].A known method of thermal hardening of rolled steel, mainly reinforcing bars, including austenitization and cooling by a stream of water in a closed chamber with an excess static pressure of 5-10 ati, according to which the rolled products are cooled at a rate of 680-880 o C / s to achieve an average temperature of 575- 630 o With a stream of water directed relative to the surface of the car with a speed of 9-14 m / s [1].
Недостаток известного способа состоит в том, что высокая скорость охлаждения приводит к появлению термических напряжений и трещин, снижению пластических и вязкостных свойств арматурных прутков. The disadvantage of this method is that the high cooling rate leads to the appearance of thermal stresses and cracks, reducing the plastic and viscous properties of reinforcing bars.
Известен также способ термоупрочнения арматурных стержней, преимущественно диаметром 18 мм и более, включающий аустенитизацию заготовки, двухстадийное охлаждение до достижения средней по сечению температуры 550-625oC со скоростью охлаждения на второй стадии 400-600oC/с и окончательное охлаждение на воздухе, по которому на первой стадии охлаждение проводят местное охлаждение обжатых при прокатке участков периметра стержней на их поверхности ниже 500oC, снижая общую температуру стержней до 750-800oC, а затем осуществляют общее охлаждение стержней [2].There is also known a method of thermal strengthening of reinforcing bars, mainly with a diameter of 18 mm or more, including austenitization of the workpiece, two-stage cooling until the average cross section temperature is 550-625 o C with a cooling rate in the second stage of 400-600 o C / s and final cooling in air, according to which, at the first stage, the cooling is carried out by local cooling of the rods of the perimeter of the rods pressed during rolling on their surface below 500 o C, reducing the total temperature of the rods to 750-800 o C, and then the rods are generally cooled [2].
При таком способе термоупрочнения в арматурных стержнях образуется игольчатая микроструктура, снижаются пластические и вязкостные свойства углеродистой стали. Это ухудшает качество термоупрочненного проката. With this method of heat hardening, a needle-like microstructure is formed in the reinforcing bars, and the plastic and viscous properties of carbon steel are reduced. This degrades the quality of heat-strengthened steel.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ термического упрочнения стального проката, преимущественно арматурных прутков. Способ включает аустенитизацию заготовки, горячую прокатку и охлаждение с регламентированной скоростью до промежуточной температуры 575-630oC движущегося арматурного прутка в закрытой охлаждающей камере с прямоточной подачей воды со скоростью 9-14 м/с при избыточном статическом давлении 5-10 ати. При этом регламентированную скорость охлаждения поддерживают равной 100-550oC/с последовательно в камерах с прямоточной и противоточной подачей воды, и противоточную подачу воды осуществляют со скоростью 10-25 м/с [3].The closest in its technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method of thermal hardening of rolled steel, mainly reinforcing bars. The method includes austenitization of a workpiece, hot rolling and cooling at a regulated speed to an intermediate temperature of 575-630 o C of a moving reinforcing bar in a closed cooling chamber with direct-flow water supply at a speed of 9-14 m / s with an excess static pressure of 5-10 ati. Moreover, the regulated cooling rate is maintained equal to 100-550 o C / s sequentially in chambers with direct-flow and counter-current water supply, and counter-current water supply is carried out at a speed of 10-25 m / s [3].
Устройство для осуществления данного способа содержит установленные последовательно чередующиеся прямоточные и противоточные форсунки с камерами охлаждения [3]. A device for implementing this method contains installed sequentially alternating once-through and counter-current nozzles with cooling chambers [3].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не позволяет получить одновременно высокую прочность, пластичность и вязкость арматурных прутков. Это ухудшает их качество. Кроме того, устройство для осуществления способа не позволяет реализовать оптимальный режим термического упрочнения и характеризуется сложностью конструкции, т.к. содержит большое число прямоточных и противоточных форсунок с камерами охлаждения. The disadvantage of this method is that it does not allow to simultaneously obtain high strength, ductility and viscosity of reinforcing bars. This degrades their quality. In addition, the device for implementing the method does not allow to realize the optimal mode of thermal hardening and is characterized by the complexity of the design, because contains a large number of direct-flow and counter-current nozzles with cooling chambers.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в улучшении качества арматурных прутков за счет повышения прочностных, пластических и вязкостных свойств. Помимо этого, достигается побочный эффект, который выражается в упрощении конструкции устройства. The technical problem solved by the invention is to improve the quality of reinforcing bars by increasing strength, plastic and viscous properties. In addition, a side effect is achieved, which is expressed in simplifying the design of the device.
Указанная техническая задача решается тем, что в известном способе термического упрочнения арматурных прутков из углеродистой стали, включающем аустенитизацию заготовки, прокатку и охлаждение с регламентированной скоростью до промежуточной температуры движущегося арматурного прутка в закрытой охлаждающей камере с прямоточной подачей воды, согласно предложению, скорость регламентированного охлаждения устанавливают равной 200-300oC/с, охлаждение ведут до промежуточной температуры 500-600oC, при которой выдерживают в течение 0,2-0,8 с, после чего охлаждение завершают с произвольной скоростью. Для обеспечения указанного режима термического упрочнения возможно воду в охлаждающую камеру подавать со скоростью, в 1,1-1,2 раза превышающей скорость движения арматурного прутка, и под избыточным давлением 0,5-0,9 кгс/см2.The specified technical problem is solved in that in the known method of thermal hardening of reinforcing bars of carbon steel, including austenitization of a workpiece, rolling and cooling at a regulated speed to an intermediate temperature of a moving reinforcing bar in a closed cooling chamber with direct-flow water supply, according to the proposal, the regulated cooling rate is set equal to 200-300 o C / s, cooling is carried out to an intermediate temperature of 500-600 o C at which held for 0.2-0.8 seconds, after completed its cooling at an arbitrary rate. To ensure the specified regime of thermal hardening, it is possible to supply water to the cooling chamber at a speed 1.1-1.2 times higher than the movement speed of the reinforcing bar, and under an overpressure of 0.5-0.9 kgf / cm 2 .
Предложенный режим термического упрочнения может быть реализован с помощью устройства, содержащего прямоточную форсунку с камерой охлаждения, в которой отношение площади щели истечения форсунки к площади выходного сечения камеры составляет 1,05-1,15, а площадь поперечного сечения камеры охлаждения превышает площадь поперечного сечения арматурного прутка в 9-15 раз. The proposed thermal hardening regime can be implemented using a device containing a direct-flow nozzle with a cooling chamber, in which the ratio of the area of the nozzle outflow gap to the output section of the chamber is 1.05-1.15, and the cross-sectional area of the cooling chamber exceeds the cross-sectional area of the reinforcing bar the bar is 9-15 times.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в следующем. Охлаждение прокатанного арматурного прутка из углеродистой стали от температуры конца прокатки до 500-600oC со скоростью 200-300oC/с исключает образование высоких термических напряжений и трещин, в то же время повышает прочность стали. В процессе изотермической выдержки при 500-600oC в течение 0,2-0,8 с происходит полное превращение переохлажденного аустенита в равноосный сорбит (бейнит), обладающий равномерными повышенными прочностными, пластическими и вязкостными свойствами. Это повышает качество арматурных прутков.The essence of the invention is as follows. The cooling of a rolled reinforcing bar made of carbon steel from the temperature of the end of rolling to 500-600 o C with a speed of 200-300 o C / s eliminates the formation of high thermal stresses and cracks, while at the same time increases the strength of steel. In the process of isothermal exposure at 500-600 o C for 0.2-0.8 s, the supercooled austenite is completely converted to equiaxed sorbitol (bainite), which has uniformly increased strength, plastic and viscous properties. This improves the quality of reinforcing bars.
При регламентированной скорости подачи охлаждающей воды, которая в 1,1-1,2 раза превышает скорость движения арматурного прутка, и при избыточном давлении воды 0,5-0,9 кгс/см2, на поверхности арматурного прутка формируется паровой слой, благодаря которому скорость охлаждения прутка в интервале температур от 1000-1050oC до 500-600oC имеет оптимальную величину 200-300oC/с.At a regulated supply rate of cooling water, which is 1.1-1.2 times higher than the movement speed of the reinforcing bar, and with an excess water pressure of 0.5-0.9 kgf / cm 2 , a vapor layer is formed on the surface of the reinforcing bar, due to which the cooling rate of the rod in the temperature range from 1000-1050 o C to 500-600 o C has an optimal value of 200-300 o C / s
Реализовать предложенный режим термического упрочнения арматурных прутков из углеродистой стали возможно при помощи устройства, содержащего прямоточную форсунку с камерой охлаждения, в которой отношение площади щели истечения форсунки к площади выходного сечения камеры охлаждения равно 1,05-1,15, а отношение площади поперечного сечения камеры охлаждения к площади поперечного сечения арматурного прутка равно 9-15. При выполнении соотношений указанных параметров толщина парового слоя обеспечивает скорость охлаждения в прямоточной камере охлаждения 200-300oC/с до промежуточной температуры 500-600oC и последующую выдержку 0,2-0,8 с. В отличие от устройства, описанного в прототипе, термическое упрочнение обеспечивает использование только одной закрытой охлаждающей камеры предложенной конструкции.It is possible to implement the proposed regime of thermal hardening of carbon steel reinforcing bars using a device containing a direct-flow nozzle with a cooling chamber, in which the ratio of the area of the nozzle outflow gap to the output section of the cooling chamber is 1.05-1.15, and the ratio of the chamber cross-sectional area cooling to the cross-sectional area of the reinforcing bar is 9-15. When the ratios of the indicated parameters are fulfilled, the thickness of the vapor layer provides a cooling rate in the direct-flow cooling chamber of 200-300 o C / s to an intermediate temperature of 500-600 o C and subsequent exposure of 0.2-0.8 s. In contrast to the device described in the prototype, thermal hardening ensures the use of only one closed cooling chamber of the proposed design.
Экспериментально установлено, что при скорости регламентированного охлаждения ниже 200oC/с происходит снижение прочностных характеристик прутков. Увеличение скорости охлаждения сверх 300oC/с приводит к переупрочнению прутков, особенно их поверхностного слоя. Это приводит к охрупчиванию и снижению вязкостных свойств.It was experimentally established that at a regulated cooling rate below 200 o C / s there is a decrease in the strength characteristics of the rods. An increase in the cooling rate in excess of 300 o C / s leads to re-hardening of the rods, especially their surface layer. This leads to embrittlement and a decrease in viscosity properties.
Промежуточная температура 500-600oC определена из условий необходимости получения сорбита (бейнита), сочетающего высокие прочность, пластичность и вязкость, и исключения образования участков (игольчатого троостита). Снижение температуры менее 500oC приводит к неравномерности формирования микроструктуры, росту структурных напряжений (напряжений превращения), образованию троостита игольчатой формы, что ухудшает вязкостные свойства. Увеличение температуры выше 600oC вызывает снижение прочностных свойств, что недопустимо.An intermediate temperature of 500-600 o C is determined from the conditions of the need to obtain sorbitol (bainite), combining high strength, ductility and viscosity, and the exclusion of the formation of areas (needle troostitis). Lowering the temperature below 500 o C leads to uneven formation of the microstructure, an increase in structural stresses (transformation stresses), the formation of needle-shaped troostite, which affects the viscosity properties. An increase in temperature above 600 o C causes a decrease in strength properties, which is unacceptable.
При времени выдержки переохлажденного аустенита в интервале 500-600oC менее 0,2 с не достигается полного протекания процесса фазового превращения, остаточный аустенит ухудшает свойства арматурных прутков. Увеличение времени выдержки более 0,8 с приводит к разупрочнению арматурных прутков вследствие самоотпуска.When the exposure time of supercooled austenite in the range of 500-600 o C less than 0.2 s is not achieved the full course of the phase transformation process, residual austenite affects the properties of reinforcing bars. An increase in the exposure time of more than 0.8 s leads to a softening of the reinforcing bars due to self-tempering.
Если скорость воды в охлаждающей камере будет превышать скорость движения арматурного прутка менее чем в 1,1 раза, интенсивность охлаждения снизится, качество арматурных прутков ухудшится. Увеличение этого отношения скоростей более 1,2 приводит к срыву паровой прослойки, увеличению скорости охлаждения и охрупчиванию арматурного прутка. If the water velocity in the cooling chamber exceeds the speed of the reinforcing bar by less than 1.1 times, the cooling intensity will decrease, the quality of the reinforcing bars will deteriorate. An increase in this ratio of speeds of more than 1.2 leads to a breakdown of the vapor layer, an increase in the cooling rate and embrittlement of the reinforcing bar.
Уменьшение избыточного давления воды менее 0,5 кгс/см2 затрудняет транспортирование арматурного прутка, ухудшает условия его охлаждения. Повышение избыточного давления сверх 0,9 кгс/см2 не приводит к улучшению качества арматурного прутка, а лишь увеличивает энергозатраты, вследствие чего нецелесообразно.The decrease in excess water pressure of less than 0.5 kgf / cm 2 complicates the transportation of the reinforcing bar, worsens the conditions for its cooling. The increase in excess pressure in excess of 0.9 kgf / cm 2 does not lead to an improvement in the quality of the reinforcing bar, but only increases energy consumption, which is therefore impractical.
При отношении площади щели истечения форсунки к площади выходного сечения камеры менее 1,05, паровая прослойка нестабильна или не образуется вовсе, что ухудшает качество проката. Увеличение этого отношения более 1,15 повышает скорость охлаждения и приводит к образованию в углеродистой стали участков с игольчатой микроструктурой, что недопустимо. When the ratio of the area of the slit of the nozzle outflow to the area of the outlet section of the chamber is less than 1.05, the vapor layer is unstable or does not form at all, which affects the quality of the rental. An increase in this ratio of more than 1.15 increases the cooling rate and leads to the formation of needle-shaped microstructure in carbon steel, which is unacceptable.
Если площадь щели истечения форсунки превышает площадь сечения камеры охлаждения менее чем в 9 раз, в камере охлаждения происходит отрыв паровой прослойки, скорость охлаждения будет выше допустимой. При отношении указанных величин более 15 возрастают габариты устройства и расход охлаждающей воды. If the area of the nozzle outflow gap is less than 9 times the cross-sectional area of the cooling chamber, the vapor interlayer breaks off in the cooling chamber, the cooling rate will be higher than the permissible one. When the ratio of these values is more than 15, the dimensions of the device and the flow rate of cooling water increase.
Примеры реализации способа
Заготовку квадратного сечения из углеродистой стали подвергают аустенитизации - нагреву и выдержке при температуре 1250oC. Затем заготовку прокатывают на стане 250 в системе калибров в арматурный пруток диаметром 18 мм. Температура арматурного прутка на выходе из последней клети стана составляет 1000oC. Движущийся арматурный пруток задают в закрытую охлаждающую камеру с прямоточной подачей воды, установленную за последней клетью стана. Воду в охлаждающую камеру подают избыточным давлением P = 0,7 кгс/см2 при отношении скорости подачи воды к скорости движения арматурного прутка α = 1,15. В процессе перемещения вдоль охлаждающей камеры поверхностный слой арматурного прутка охлаждают от температуры 1000oC до промежуточной температуры Тп = 550oC со скоростью Vо = 250oC/с. Затем пруток выдерживают при температуре Тп = 550oC в течение периода времени τ = 0,5 с, после чего завершают его охлаждение с произвольной скоростью в воде.Method implementation examples
The square billet of carbon steel is austenitized - heated and held at a temperature of 1250 o C. Then the billet is rolled on a
Варианты реализации способа и показатели их эффективности представлены в таблице 1. Variants of the method and indicators of their effectiveness are presented in table 1.
Из табл. 1 следует, что при реализации предложенного способа (варианты 2-4) достигается улучшение качества арматурных прутков за счет повышения комплекса механических свойств. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты 1 и 5) качество арматурных прутков снижается. Также более низкое качество прутков получается при реализации способа-прототипа (вариант 6). From the table. 1 it follows that when implementing the proposed method (options 2-4), the quality of reinforcing bars is improved by increasing the complex of mechanical properties. In cases of transcendental values of the declared parameters (
Предложенный способ может быть реализован с помощью устройства для термического упрочнения арматурных прутков. На фиг. 1 изображено устройство в разрезе, вид спереди, а также даны его поперечные сечения, фиг. 2, 3, 4. The proposed method can be implemented using a device for thermal hardening of reinforcing bars. In FIG. 1 shows a sectional view of the device, a front view, and also its cross sections, FIG. 2, 3, 4.
Устройство состоит из корпуса 1, внутри которого коаксиально закреплена входная воронка 2. В корпусе 1 также закреплен патрубок 3 для подачи охлаждающей воды. Входная воронка 2 образует с внутренней поверхностью корпуса 1 кольцеобразную щель истечения 4 охлаждающей воды, представляющую собой прямоточную форсунку. Площадь поперечного сечения щели истечения 4 (сечение А-А) равна Fи.The device consists of a
На корпусе 1 закреплена камера охлаждения, которую образуют соединенные последовательно патрубки 5, 6 и 7. Площадь поперечного сечения патрубка 6 (сечение Б-Б) составляет Fо, а выходного отверстия патрубка 7 (сечение В-В) составляет Fс.A cooling chamber is fixed to the
Значение Fо определяется из соотношения: Fо/Fп = 9-15,
где Fп - площадь поперечного сечения упрочняемого арматурного прутка.The value of F about is determined from the ratio: F about / F p = 9-15,
where F p - the cross-sectional area of the hardened reinforcing bar.
Значения Fи и Fс, в свою очередь, связаны соотношением: Fи/Fс = 1,05-1,15.The values of F and and F c , in turn, are related by the relation: F and / F c = 1.05-1.15.
Приведенные выше соотношения определены экспериментальным путем. Их выполнение позволяет осуществлять термическое упрочнение арматурных прутков по оптимальному режиму и исключить необходимость использования дополнительных средств для охлаждения. The above ratios are determined experimentally. Their implementation allows the thermal hardening of reinforcing bars according to the optimal mode and eliminates the need for additional means for cooling.
Если Fо/Fп < 9, то в процессе охлаждения арматурного прутка на его поверхности не образуется паровая прослойка, что приводит к увеличению скорости охлаждения выше допустимой. При Fо/Fп > 15 увеличиваются габариты и металлоемкость устройства, ухудшаются условия транспортирования охлаждаемого проката.If F o / F p <9, then in the process of cooling the reinforcing bar on the surface of the vapor layer is not formed, which leads to an increase in the cooling rate above the permissible. When F o / F p > 15, the dimensions and metal consumption of the device increase, and the transportation conditions of the cooled steel worsen.
В случаях, когда Fи/Fс < 1,05, устройство не обеспечивает требуемую скорость охлаждения арматурных прутков, равную 200-300oC/с. При Fи/Fс > 1,15, из-за чрезмерно высокой скорости охлаждения в арматурных прутках из углеродистой стали формируется микроструктура с участками игольчатой формы. Это снижает качество арматурных прутков.In cases where F and / F with <1.05, the device does not provide the required cooling rate of reinforcing bars equal to 200-300 o C / s. At F and / F c > 1.15, due to the excessively high cooling rate, a microstructure with needle-shaped areas is formed in the reinforcing bars of carbon steel. This reduces the quality of reinforcing bars.
Устройство работает следующим образом
Для термического упрочнения арматурных прутков из углеродистой стали, имеющих площадь поперечного сечения Fп = 254 мм2, выбирают устройство, у которого площадь поперечного сечения камеры охлаждения в 12 раз больше и составляет Fо = 3084 мм2, т.е. Fо/Fп = 3048 мм2/254 мм2 = 12.The device operates as follows
For thermal hardening of carbon steel reinforcing bars having a cross-sectional area F p = 254 mm 2 , choose a device whose cross-sectional area of the cooling chamber is 12 times larger and is F о = 3084 mm 2 , i.e. Of F / F f = 3048 mm 2/254 mm 2 = 12.
Посредством корпуса 1 устройство закрепляют за последней клетью стана по оси прокатки. В патрубок 3 подают под давлением охлаждающую воду, которая проходит через щель истечения 4 (форсунку), имеющую площадь поперечного сечения Fи = 1837 мм2. Поток воды заполняет камеру охлаждения, образованную патрубками 5, 6 и 7, и вытесняется наружу через выходное отверстие патрубка 7 с площадью поперечного сечения Fс = 1670 мм2. При этом Fи/Fс = 1837 мм2/1670 мм2 = 1,10.By means of the
Арматурный пруток с площадью поперечного сечения Fп = 254 мм2, выходящий из последней клети прокатного стана с температурой 1000oC, попадает во входную воронку 2, которая направляет его в камеру охлаждения, образованную патрубками 5, 6 и 7, где протекает поток охлаждающей воды. По камере охлаждения арматурный пруток продвигается в том же направлении, что и поток воды, к выходному отверстию. Благодаря тому, что Fо/Fп = 12 и Fи/Fс = 1,10, у поверхности арматурного прутка формируется стабильный паровой слой, который снижает теплопередачу от разогретого металла к охлаждающей воде. За счет этого скорость охлаждения арматурного прутка от температуры 1000oC до промежуточной температуры 550oC имеет оптимальное значение, равное 250oC/с. Через промежуток времени 0,5 с после выхода арматурного прутка из выходного отверстия патрубка 7, когда в металле завершатся мартенситные превращения, пруток попадает в воду и охлаждается произвольно. Микроструктура арматурного прутка не содержит троостита игольчатой формы, что улучшает его качество. В табл. 2 приведены варианты выполнения устройства и дана оценка их эффективности.The reinforcing bar with a cross-sectional area F p = 254 mm 2 , leaving the last stand of the rolling mill with a temperature of 1000 o C, enters the
Из табл. 2 следует, что использование предложенных соотношений параметров устройства (варианты 2-4) обеспечивает максимальный выход годных арматурных прутков. В случаях запредельных значений параметров (варианты 1 и 5) эффективность устройства снижается. From the table. 2 it follows that the use of the proposed ratios of the parameters of the device (options 2-4) provides the maximum yield of reinforcing bars. In cases of transcendental parameter values (
Технико-экономические преимущества предложенного изобретения состоят в том, что охлаждение арматурных прутков вначале со скоростью 200-300oC/с до температуры 500-600oC, выдержка при этой температуре 0,2-0,8 с и окончательное охлаждение с произвольной скоростью позволяют сформировать мартенситную микроструктуру углеродистой стали и исключить образование игольчатого троостита. В конечном счете это обеспечивает повышение комплекса механических свойств и улучшение качества арматурных прутков.Technical appraisal and economic advantages of the proposed invention consist in the fact that the cooling of reinforcing bars at first with a speed of 200-300 o C / s to a temperature of 500-600 o C, holding at this temperature of 0.2-0.8 s and final cooling at an arbitrary speed allow the formation of a martensitic microstructure of carbon steel and exclude the formation of acicular troostite. Ultimately, this provides an increase in the complex of mechanical properties and an improvement in the quality of reinforcing bars.
Оптимальные режимы термоупрочнения могут быть достигнуты в случае, когда воду в охлаждающую камеру подают прямоточно со скоростью, в 1,1-1,2 раза превышающей скорость движения арматурного прутка, и под избыточным давлением 0,5-0,9 кгс/мм2. Способ может быть реализован с помощью устройства, в котором отношение площади щели истечения форсунки к площади выходного сечения камеры охлаждения составляет 1,05-1,15, а площадь поперечного сечения камеры охлаждения превышает площадь поперечного сечения арматурного прутка в 9-15 раз.The optimal conditions of heat hardening can be achieved in the case when water is supplied directly to the cooling chamber at a speed 1.1-1.2 times higher than the speed of movement of the reinforcing bar, and under an excess pressure of 0.5-0.9 kgf / mm 2 . The method can be implemented using a device in which the ratio of the area of the nozzle outflow gap to the exit section area of the cooling chamber is 1.05-1.15, and the cross-sectional area of the cooling chamber exceeds 9-15 times the cross-sectional area of the reinforcing bar.
За базовый объект принят способ-прототип. Использование предложенного способа позволит повысить рентабельность производства арматурных прутков из углеродистой стали на 15-20%. The prototype method is taken as the base object. Using the proposed method will improve the profitability of the production of reinforcing bars of carbon steel by 15-20%.
Литературные источники, использованные при составлении описания изобретения:
1. Aвт. св. CCCP N 635144, MПК C 21 D 1/02, C 21 D 7/14, 1978 г.Literary sources used in the preparation of the description of the invention:
1. Aut. St. CCCP N 635144, IPC C 21
2. Авт. св. СССР N 1216220, МПК C 21 D 1/02, 1/78, 1986 г. 2. Auth. St. USSR N 1216220, IPC C 21
3. Авт. св. СССР N 1520112, МПК C 21 D 1/02, 1989 г. - прототип. 3. Auth. St. USSR N 1520112, IPC C 21
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99101732A RU2149906C1 (en) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | Method of heat hardening of reinforcing rods and device for its embodiment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99101732A RU2149906C1 (en) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | Method of heat hardening of reinforcing rods and device for its embodiment |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2149906C1 true RU2149906C1 (en) | 2000-05-27 |
Family
ID=20215261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99101732A RU2149906C1 (en) | 1999-01-27 | 1999-01-27 | Method of heat hardening of reinforcing rods and device for its embodiment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2149906C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2496888C1 (en) * | 2012-10-08 | 2013-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский метизно-калибровочный завод "ММК-МЕТИЗ" | Method for obtaining reinforcement wire from high-carbon steel |
-
1999
- 1999-01-27 RU RU99101732A patent/RU2149906C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| СТАРОДУБОВ К.Ф. и др. Термическое упрочнение проката. - М.: Металлургия, 1970, с. 37 - 45. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2496888C1 (en) * | 2012-10-08 | 2013-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский метизно-калибровочный завод "ММК-МЕТИЗ" | Method for obtaining reinforcement wire from high-carbon steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100335187C (en) | Process and production line for manufacturing ultrathin hot rolled strips based on the thin slab technique | |
| CN101215624B (en) | On-line quenching production technique for high toughness thick steel plate | |
| JP2721861B2 (en) | Direct quenching method for hot rolled steel wire | |
| NZ212916A (en) | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire and sheet | |
| EP1412543B1 (en) | Method for cooling work pieces especially shape-rolled products from rail steel | |
| CN101370947A (en) | Method and device for the continuous creation of a bainite structure in a carbon steel, especially a strip steel | |
| SU1674689A3 (en) | Roller steel treatment method | |
| KR100373793B1 (en) | Process and device for producing a steel strip with the properties of a cold-rolled product | |
| CN107557550B (en) | A kind of intensity adjustable high-strength steel automobile part preparation method | |
| EP0140592B1 (en) | Method and apparatus for cooling steel rod | |
| US4786338A (en) | Method for cooling rolled steels | |
| CN110695328A (en) | Quick cooling device for reducing generation rate of cracks on surface of hot-delivery casting blank | |
| RU2149906C1 (en) | Method of heat hardening of reinforcing rods and device for its embodiment | |
| CN116037645A (en) | Control cooling method for hot-rolled straight long bar after rolling | |
| US4395296A (en) | Thermal mechanical process for steel slabs and the product thereof | |
| WO2008077166A2 (en) | Method and device for the thermal treatment of long metallic products | |
| EP2951327B1 (en) | Forced water cooling of thick steel wires | |
| CN110756756B (en) | Method for reducing generation rate of cracks on surface of hot-delivery casting blank | |
| CN210816745U (en) | Cooling equipment capable of adapting to extremely short post-rolling cooling line of hot-rolled wide steel strip | |
| RU1786115C (en) | Process for producing heat treated rolled low-carbon and low-alloy steels | |
| RU2291903C1 (en) | Method for pipe rolling using thermomechanical processing | |
| Yoshie et al. | New Wire Rods Produced by Inline Heat Treatment | |
| GB2194186A (en) | Method of rolling steel workpieces | |
| RU2245928C1 (en) | Method for heat strengthening of reinforcement, plant for performing the method and cooling apparatus | |
| CN211276467U (en) | Quick cooling device for reducing generation rate of cracks on surface of hot-delivery casting blank |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150128 |