RU2119890C1 - Water deaeration process - Google Patents
Water deaeration process Download PDFInfo
- Publication number
- RU2119890C1 RU2119890C1 RU98100004A RU98100004A RU2119890C1 RU 2119890 C1 RU2119890 C1 RU 2119890C1 RU 98100004 A RU98100004 A RU 98100004A RU 98100004 A RU98100004 A RU 98100004A RU 2119890 C1 RU2119890 C1 RU 2119890C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- water
- pressure
- liquid
- deaerated
- vapor
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к водоочистке. The invention relates to water treatment.
Известен способ деаэрации путем подачи нагретой до 30oС деаэрируемой воды в колонку и одновременной подачи в колонку в противотоке к воде пара, последующего при взаимодействии потоков при нагреве воды барботаже газовых включений и слива деаэрированной воды в аккумуляторный бак и отвода парогазовой фазы [1].A known method of deaeration by feeding heated to 30 o With deaerated water into the column and simultaneously supplying steam to the column in countercurrent to the water, subsequent to the interaction of the flows when the water is bubbled through gas inclusions and the deaerated water is drained into the storage tank and the vapor-gas phase is removed [1].
В качестве ближайшего аналога может быть принят способ, реализованный в устройстве деаэратора нагретой воды путем нагрева деаэрируемой воды, ее ввода в деаэратор под давлением с последующим стоком деаэрированной воды в аккумуляторный бак и отводом парогазовой фазы через трубу выпора [2]. As the closest analogue, the method implemented in the device of the heated water deaerator by heating the deaerated water, introducing it into the deaerator under pressure with subsequent drainage of the deaerated water into the storage tank and removing the vapor-gas phase through the outlet pipe can be adopted [2].
Предлагаемый способ отличается от аналогов более высокой эффективностью при меньших металлоемкости и габаритах при реализации устройств с сопоставимыми параметрами и более качественной деаэрацией. The proposed method differs from analogues in higher efficiency with lower metal consumption and dimensions when implementing devices with comparable parameters and better deaeration.
Указанный эффект достигается за счет сочетания термического и акустического механизмов воздействия на деаэрируемую воду и заключается в том, что температура вводимой деаэрируемой воды составляет 75-90oС при давлении 1-2 кг/см2, одновременно вводят под давлением 1,5-2 кг/см2 пар и смешивают его с деаэрируемой водой, при этом происходит образование капель и парогазовой фазы, а в результате схлопывания паровых пузырьков образование в жидкости разреженности и ударных волн, затем сформированный поток ускоряют до скорости 6-10 м/с и подают на криволинейную поверхность, где он приобретает центростремительное ускорение для частиц, следующих вдоль поверхности в диапазоне 500-1400 м/с2 и создает искусственное поле тяжести, способствующее выделению газа из жидкости, при этом капли коагулируют, образуя поток деаэрированной жидкости.This effect is achieved through a combination of thermal and acoustic mechanisms of action on deaerated water and lies in the fact that the temperature of the introduced deaerated water is 75-90 o C at a pressure of 1-2 kg / cm 2 , at the same time it is introduced under a pressure of 1.5-2 kg / cm 2 of steam and mixed it with water deaeriruemoy, wherein the formation of droplets and vapor phase, and as a result of the collapse of vapor bubbles formation in the liquid and rarefaction shock waves generated then stream is accelerated to a velocity of 6-10 m / s and fed to the crooked ineynuyu surface, where it acquires the centripetal acceleration to particles following along the surface in the range of 500-1400 m / s 2 and creates an artificial field of gravity that promotes separation of gas from liquid, the droplets coalesce, forming a stream of deaerated liquid.
Суть заявленного способа заключается в следующем. The essence of the claimed method is as follows.
Деаэрируемая вода поступает в смеситель деаэратора, например типа инжектора, под давлением 1-2 кг/см2 и подогретый в диапазоне 75-90oС. Одновременно в смеситель подают под давлением 1,5-2 кг/см2 пар. При взаимодействии потоков воды и пара образуются капли диаметром 10-100 мкм. При этом благодаря дроблению жидкой фазы и конденсации пара процесс сопровождается интенсивными пульсациями давления и акустическими волнами способствующих выделению газа.Deaerated water enters the mixer of a deaerator, for example of the injector type, at a pressure of 1-2 kg / cm 2 and heated in the range of 75-90 o C. At the same time, steam is supplied to the mixer at a pressure of 1.5-2 kg / cm 2 . When water and steam flows interact, droplets with a diameter of 10-100 microns are formed. Moreover, due to crushing of the liquid phase and condensation of the vapor, the process is accompanied by intense pressure pulsations and acoustic waves that contribute to the evolution of gas.
Далее, с целью усиления деаэрации используют эффект центробежной сепарации, создаваемый за счет подачи потока жидкости на криволинейную поверхность, причем эффект центробежной сепарации зависит от ускорения, которому подвергают жидкость. В нашем случае сформированный поток ускоряют до скорости 6-10 м/с за счет выпуска его из смесителя через узкое, например щелевое, сопло и подают на криволинейную поверхность, образующее центростремительное ускорение а, величину которого определяют из выражения
a = w2 / R
где w - скорость истечения потока из сопла, м/с;
R - радиус криволинейной поверхности, м.Further, in order to enhance deaeration, the centrifugal separation effect created by supplying a fluid flow to a curved surface is used, and the centrifugal separation effect depends on the acceleration to which the liquid is subjected. In our case, the formed flow is accelerated to a speed of 6-10 m / s due to its release from the mixer through a narrow, for example, slotted nozzle, and is fed onto a curved surface forming a centripetal acceleration a, the value of which is determined from the expression
a = w 2 / R
where w is the flow rate from the nozzle, m / s;
R is the radius of the curved surface, m
При движении жидкости вдоль криволинейной поверхности скорость на самой поверхности вследствие торможения существенно меньше скорости на свободной поверхности, благодаря чему на стенке криволинейной поверхности создается давление, переменное по толщине слоя жидкости, т.е. образуется искусственное поле силы тяготения с градиентом давления по его толщине. When a fluid moves along a curved surface, the speed on the surface itself due to braking is significantly less than the speed on the free surface, due to which a pressure is created on the wall of the curved surface, which varies across the thickness of the liquid layer, i.e. an artificial gravitational force field is formed with a pressure gradient across its thickness.
В результате вышеуказанного создаются дополнительные условия для эффективного разделения парогазовой и жидкой фаз, поскольку скорость всплывания парогазовых пузырьков v (движения от стенки к центру) подчиняется зависимости
v = a•r2/ 3p,
где r - радиус пузырька;
p - коэффициент кинематической вязкости воды,
а в пристенном (пограничном) слое вследствие торможения жидкости возникает градиент давления аэф с эффективным полем тяготения, определяемым из соотношения
aэф = w2/2d,
где d - толщина слоя.As a result of the above, additional conditions are created for the effective separation of vapor-gas and liquid phases, since the rate of rise of vapor-gas bubbles v (movement from the wall to the center) obeys the dependence
v = a • r 2 / 3p,
where r is the radius of the bubble;
p is the kinematic viscosity coefficient of water,
and in the near-wall (boundary) layer, as a result of the deceleration of the fluid, a pressure gradient arises and eff with an effective gravitational field, determined from the relation
a eff = w 2 / 2d,
where d is the thickness of the layer.
Совместные действия вышеуказанных факторов приводит к существенному повышению выхода пузырьков в парофазовый объем, который выходит из деаэратора через трубу выпара, а деаэрированная вода стекает в аккумуляторный бак. The combined actions of the above factors leads to a significant increase in the exit of bubbles into the vapor-phase volume, which leaves the deaerator through the vapor pipe, and the deaerated water flows into the storage tank.
Исследования опытного образца деаэратора, реализующего данный способ, основные параметры которого приведены в табл.1, свидетельствуют об эффективности предложенного способа за счет лучшей технологичности и более широкой возможности использования, так как эффективная деаэрация достигается при температуре поступающей деаэрируемой воды 75oС по сравнению с 100oС и выше в известных способах деаэрации.Studies of a prototype deaerator that implements this method, the main parameters of which are given in table 1, indicate the effectiveness of the proposed method due to better manufacturability and wider possibilities of use, since effective deaeration is achieved at a temperature of incoming deaerated water of 75 o With compared to 100 o C and above in the known methods of deaeration.
Источники информации
1. Водоподготовка и водный режим энергообъектов низкого и среднего давления, Справочник, Кострикин Ю.М. и др., М.: Энергоатомиздат, 1990, с. 53-54.Sources of information
1. Water treatment and water regime of power facilities of low and medium pressure, Reference, Kostrikin Yu.M. et al., Moscow: Energoatomizdat, 1990, p. 53-54.
2. Авторское свидетельство СССР N 1245797, кл. F 22 D 1/28, C 02 F 1/20, 1986. 2. USSR author's certificate N 1245797, cl. F 22 D 1/28, C 02 F 1/20, 1986.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98100004A RU2119890C1 (en) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | Water deaeration process |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU98100004A RU2119890C1 (en) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | Water deaeration process |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2119890C1 true RU2119890C1 (en) | 1998-10-10 |
RU98100004A RU98100004A (en) | 1999-03-20 |
Family
ID=20200953
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98100004A RU2119890C1 (en) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | Water deaeration process |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2119890C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7837970B2 (en) | 2005-02-21 | 2010-11-23 | Outotec Oyj | Process and plant for the production of sulphuric acid |
-
1998
- 1998-01-08 RU RU98100004A patent/RU2119890C1/en active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7837970B2 (en) | 2005-02-21 | 2010-11-23 | Outotec Oyj | Process and plant for the production of sulphuric acid |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS60257811A (en) | Method and apparatus for reducing gas content in liquid | |
US8092692B2 (en) | Apparatus and method for separating immiscible fluid components | |
US4216085A (en) | Flotation method and apparatus | |
Kulkarni et al. | Mechanism of antifoaming: role of filler particle | |
US8137547B2 (en) | Fluid treatment tank and a well fluid processing system comprising such a tank | |
US4277347A (en) | Method for making flotable, particles suspended in a liquid by means of gas bubbles | |
AU2009344910A1 (en) | Apparatus and method for separation of phases in a multiphase flow | |
JPH11505175A (en) | Defoaming device | |
CA2090619A1 (en) | Aeration of liquids | |
WO2015060382A1 (en) | Microbubble generating device and contaminated water purifying system provided with microbubble generating device | |
RU2002133664A (en) | METHOD AND DEVICE FOR INCREASING EFFICIENCY AND PRODUCTIVITY OF COMBINED TECHNOLOGIES FOR REGULATING A BOUNDARY LAYER OF A LIQUID | |
RU2119890C1 (en) | Water deaeration process | |
SU1733714A1 (en) | Pumping unit | |
EP1099792A3 (en) | Flotation process and device for separating solid particles of a paper fibre suspension | |
EP0474835A1 (en) | Apparatus and method for sparging a gas into a liquid | |
RU2142580C1 (en) | Fluid-jet deaeration method and jet-type deaeration unit | |
RU98100004A (en) | METHOD OF WATER DEAERATION | |
US5207875A (en) | Seawater pre-deaerator process for open-cycle ocean thermal energy conversion applications | |
JPS6216157B2 (en) | ||
RU2389692C1 (en) | Method to aerate air being purified | |
US5096544A (en) | Seawater pre-deaerator for open-cycle ocean thermal energy conversion applications | |
RU2132004C1 (en) | Method of jet deaeration and jet unit for realization of this method | |
RU2096069C1 (en) | Device for gas cleaning | |
RU2008277C1 (en) | Method for aeration of liquid | |
RU2454265C1 (en) | Method of cleaning fluid from dissolved and dispersed dirt and device to this end |